JP2009036209A - タービンバケット用の翼形及びそれを組込んだタービン - Google Patents

Abstract

【課題】タービンバケット用の翼形及びそれを組込んだタービンを提供する。
【解決手段】第３段タービンバケット（２４）は、表Ｉに記載のＸ、Ｙ及びＺ’のデカルト座標値に実質的に合致する翼形部３４の輪郭を有し、表Ｉにおいて、Ｘ及びＹ値は、インチ単位で表しており、またＺ’値は、該Ｚ’値にインチ単位で表した翼形部の高さを乗じることによってインチ単位で表したＺ距離に換算可能な０から１までの無次元値である。Ｘ及びＹ値は滑らかな連続円弧で結ぶと、各距離Ｚにおける翼形部輪郭断面を定める距離である。各距離Ｚにおける輪郭断面を互いに滑らかに結ぶと完全な翼形を形成する。Ｘ、Ｙ及びＺ距離は、バケット用の拡大した又は縮小した翼形部断面を得るために同一の定数又は数値の関数として拡大縮小可能とすることができる。Ｘ、Ｙ及びＺ距離によって与えられた基準翼形部は、該翼形部の表面に対して垂直な方向に±０．０４０インチの包絡面の範囲内に位置する。
【選択図】 図２

Description

本発明は、ガスタービンの段のバケット用の翼形部に関し、具体的には、第３段タービンバケット翼形部輪郭に関する。

ガスタービンの高温ガス通路セクションの各段では、効率及び翼形部負荷の全体的改善を含む設計目標に適合させるために、多くのシステム要件が満たされなくてはならない。具体的には、タービンセクションの第３段のバケットは、この特定の段の作動要件を満たし、かつ効率的な製造も可能でなければならない。
米国特許第６，７７９，９８０号明細書 米国特許第５，９８０，２０９号明細書

本発明は、タービンバケットにおいて具現化することができ、本タービンバケットは、翼形を有するバケット翼形部を含み、翼形部は、表Ｉに記載のＸ、Ｙ及びＺ’のデカルト座標値に実質的に合致する基準輪郭を有し、表Ｉにおいて、Ｚ’値は、該Ｚ’値にインチ単位で表した翼形部の高さを乗じることによってインチ単位で表したＺ距離に換算可能な０から１までの無次元値であり、表Ｉにおいて、Ｘ及びＹは滑らかな連続円弧で結ぶと、各距離Ｚにおける翼形部輪郭断面を定めるインチ単位で表した距離であり、Ｚ距離における輪郭断面を互いに滑らかに結ぶと完全な翼形を形成する。

本発明はまた、タービンバケットにおいて具現化することができ、本タービンバケットは、表Ｉに記載のＸ、Ｙ及びＺ’のデカルト座標値に実質的に合致する皮膜のない基準翼形部輪郭を有するバケット翼形部を有し、表Ｉにおいて、Ｚ’値は、該Ｚ’値にインチ単位で表した翼形部の高さを乗じることによってインチ単位で表したＺ距離に換算可能な０から１までの無次元値であり、表Ｉにおいて、Ｘ及びＹは滑らかな連続円弧で結ぶと、各Ｚ距離における翼形部輪郭断面を定めるインチ単位で表した距離であり、Ｚ距離における輪郭断面を互いに滑らかに結ぶと完全な翼形を形成し、Ｘ、Ｙ及びＺ距離が、拡大した又は縮小した翼形部を得るために同一の定数又は数値の関数として拡大縮小可能である。

本発明はさらに、タービンにおいて具現化することができ、本タービンは、複数のバケットを有するタービンホイールを含み、バケットの各々は、翼形形状を有する翼形部を含み、翼形部は、表Ｉに記載のＸ、Ｙ及びＺ’のデカルト座標値に実質的に合致する基準輪郭を有し、表Ｉにおいて、Ｚ’値は、該Ｚ’値にインチ単位で表した翼形部高さを乗じることによってインチ単位で表したＺ距離に換算可能な０から１までの無次元値であり、表Ｉにおいて、Ｘ及びＹは滑らかな連続円弧で結ぶと、各距離Ｚにおける翼形部輪郭断面を定めるインチ単位で表した距離であり、Ｚ距離における輪郭断面を互いに滑らかに結ぶと完全な翼形を形成する。

本発明のこれらの及びその他の目的及び利点は、添付図面と共に行う本発明の現時点での好ましい実施例としての実施形態についての以下のより詳細な説明を注意深く検討することによってより完全に理解されかつ納得されるであろう。

次に、図面、特に図１を参照すると、複数のタービン段を含むガスタービン１２のその全体を参照符号１０で表した高温ガス通路を示している。３つの段を図示している。例えば、第１段は、複数の円周方向に間隔を置いて配置されたノズル１４及びバケット１６を含む。ノズルは、互いに円周方向に間隔を置いて配置されかつロータの軸線の周りに固定される。当然ながら、第１段バケット１６は、タービンロータ１７上に取付けられる。タービン１２の第２段もまた、図示しており、第２段は、複数の円周方向に間隔を置いて配置されたノズル１８及びロータ上に取付けられた複数の円周方向に間隔を置いて配置されたバケット２０を含む。複数の円周方向に間隔を置いて配置されたノズル２２及びロータ１７上に取付けられたバケット２４を含む第３段もまた、図示している。ノズル及びバケットは、タービンの高温ガス通路１０内に位置しており、高温ガス通路１０を通る高温ガスの流れの方向は、矢印２６によって示していることが分かるであろう。

図２を参照すると、第３段のバケット、例えばバケット２４は、図示していないがロータ１７の一部を形成するロータホイール上に取付けられかつプラットフォーム３０を含む。図２に示すように、各バケット２４は、バケット翼形部３４を有することも分かるであろう。従って、バケット２４の各々は、翼形部３４の形状としてバケット根元３２からバケット先端３６までの任意の断面においてバケット翼形部輪郭を有する。タービンの実施例としての実施形態における翼形を定める目的でＸ軸３８は、半径に沿ってタービン中心線から３８．２５０インチのところに位置している。これは、０．０００に等しいＺ’における表Ｉの無次元Ｚ’値に相当する。タービンの実施例としての実施形態における翼形を定める目的でバケット翼形部の先端３６は、半径に沿ってタービン中心線から５４．００２インチのところに位置している。従って、バケット２４の実際の高さつまりバケットの実Ｚ高さは、根元から先端まで１５．７５２インチである。

ＣＶ７２４１型の高温ガス通路は、効率及び負荷のシステム要件に適合した第３段翼形部を必要とする。各第３段バケット翼形部の翼形を定めるために、段の要件を満たしかつ製造することができる、空間内における固有の点の組又は軌跡を提供する。この固有の点の軌跡は、段効率の要件を満たしかつタービンが効率的、安全かつ円滑な状態で運転されるのを可能にする空気力学的及び機械的負荷間での反復によって得られる。これらの点は、本システムにとって独特かつ特有のものであり、当業者には自明ではない。本発明のバケット翼形部輪郭を定める軌跡は、図２に示すように設定した座標系に対するＸ、Ｙ及びＺ寸法を有する１２２６点の組を含む。より具体的には、座標系は、翼形部に対して設定されかつ点Ａ、Ｂ及びＣによって完全に定められる。点Ａ及びＢは両方共、低温ロータ中心線の上方３８．２５０インチに定位される。点Ａは、前縁翼形部表面上に定位されており、また点Ｂは、後縁翼形部表面上に定位されている。点Ｃは、翼形部後縁表面上で低温ロータ中心線の上方５４．００２インチに定位されている。座標系原点は、点Ａに定位されている。点Ａ及びＢは、正のＸ軸を定める。点Ａ、Ｂ及びＣは、正のＸ−Ｚ平面を定める。次に、Ｙ軸は、右手の法則手法を使用して定められる。上述のように、下の表Ｉに示すＸ，Ｙ及びＺ’値のデカルト座標系は、その長さに沿った様々な位置でバケット翼形部の輪郭を定める。Ｘ及びＹ座標についての座標値は、表Ｉではインチ単位で記載されているが、その数値が適切に換算される場合には別の寸法単位も使用することができる。ＢからＣまでの半径方向Ｚ値は、表Ｉには０から１までの無次元形式（Ｚ’）で記載されている。負の値は、点Ａから点Ｂに延びるＸ軸の垂直方向下方のＺを示している。Ｚ’値を、例えばインチ単位で表したＺ座標値に換算するためには、表Ｉに示す無次元Ｚ’値は、インチ単位で表した翼形部の高さを乗じられる。上記のように、デカルト座標系は、直交関係のＸ、Ｙ及びＺ軸を有し、Ｘ軸は、タービンロータ中心線すなわち回転軸線と平行に位置しており、正のＸ座標値は、軸方向にタービンの後方すなわち排出端部に向かう方向である。正のＹ座標値は、ロータの回転方向に接線方向に延び、正のＺ’座標値は、半径方向外向きにバケット先端に向かう方向である。

Ｘ、Ｙ平面に対して垂直なＺ方向の選択位置におけるＸ及びＹ座標値を定めることによって、翼形部の長さに沿った各Ｚ距離におけるバケット翼形部の輪郭断面を確定することができる。Ｘ及びＹ値を滑らかな連続円弧で接続することによって、各距離Ｚにおける各輪郭断面が決定される。距離Ｚ間の様々な表面位置の翼形部輪郭は、隣接する輪郭断面を互いに滑らかに接続して翼形部輪郭を形成することによって決定される。

表Ｉの値は、翼形部の輪郭を決定するために小数点以下４桁まで作成されかつ示されている。ブレードは、その表面が高温になるので、応力及び温度により、Ｘ、Ｙ及びＺ’に変化が生じることになる。従って、表Ｉに示す輪郭のための数値は、周囲温度状態、非作動状態又は非高温状態を表しており、また皮膜のない翼形部についてのものである。

翼形部の実際の輪郭には、考慮しなければならない一般的な製造公差並びに皮膜が存在する。各断面を他の断面と滑らかに結ぶと完全な翼形を形成する。従って、あらゆる皮膜厚さを含む一般的な±製造公差、すなわち±値は、下の表Ｉに示すＸ及びＹ値に対して加算されることが分かるであろう。従って、翼形部輪郭に沿った任意の表面位置に対して垂直な方向における±０．０４０インチの距離は、この特定のバケット翼形部設計及びタービンについての翼形部輪郭包絡面、すなわち基準の低温又は常温での実際の翼形部表面上の測定点と同一温度での下の表に示すこれらの点の理想的な位置との間における差異の範囲を定める。このバケット翼形部設計は、この差異の範囲に対して安定した状態を保ち、機械的及び空気力学的機能を損なうことがない。

上の表Ｉに開示した翼形部は、他の類似のタービン設計で使用するために幾何学形状的に拡大し又は縮小することができる。その結果、表Ｉに記載した座標値は、翼形部輪郭形状が変化しない状態で維持されるように、率に応じて拡大し又は縮小することができる。表Ｉにおける座標の拡大縮小したものが、表ＩのＸ、Ｙ及びＺ’座標値によって表されることになり、無次元Ｚ’座標値は、定数により乗算又は除算されたインチに換算された状態になる。

この開示における重要な項目は、輪郭である。この輪郭は、翼形部表面上の測定点と表Ｉに記載の理想的な位置との間の差異の範囲にある。製造したブレードにおける実際の輪郭は、表Ｉのものとは異なることになるが、設計は、この差異に対して安定しており、そのことは、機械的及び空気力学的機能が損なわれないことを意味する。上述のように、本明細書では、±０．０４０インチ輪郭公差を使用している。

開示した翼形は、機械の状態及び仕様を最適化しかつ該機械の状態及び仕様に対して専用のものである。この翼形により、１）高圧タービンにおける他の段間での相互作用、２）空気力学的効率、及び３）正規化空気力学的及び機械的ブレード負荷を達成する固有の輪郭を得ることができる。開示した点の軌跡により、ＣＶ７２４１を効率的、安全かつ円滑な状態で運転させることが可能になる。また、上述のように、１）高圧タービンにおける他の段間での相互作用、２）空気力学的効率、３）正規化空気力学的及び機械的ブレード負荷が、拡大縮小したタービンにおいて維持される限り、開示した翼形部のあらゆる拡大縮小を採用することができる。

現時点で最も実用的かつ好ましい実施形態であると考えられるものに関して本発明を説明してきたが、本発明が、開示した実施形態に限定されるものではなく、逆に特許請求の範囲の技術思想及び技術的範囲内に含まれる様々な変更及び均等な構成を保護しようとするものであることを理解されたい。

ガスタービンの複数段を通る高温ガス通路を示しかつ本発明の実施例としての実施形態による第３段バケット翼形部を示す概略図。 本発明の実施例としての実施形態によるバケットの斜視図。

符号の説明

１０ 高温ガス通路
１２ ガスタービン
１４ ノズル
１６ バケット
１７ タービンロータ
１８ ノズル
２０ バケット
２２ ノズル
２４ バケット
２６ 高温ガスの流れの方向
３０ プラットフォーム
３２ 根元
３４ 翼形部
３６ 先端
３８ Ｘ軸
ポイントＡ及びＢが正のＸ軸３８を定める
ポイントＡ、Ｂ及びＣが正のＸ−Ｚ平面を定める

Claims (7)

1. 翼形を有するバケット翼形部（３４）を備えるタービンバケット（２４）であって、
   前記翼形部が、表Ｉに記載のＸ、Ｙ及びＺ’のデカルト座標値に実質的に合致する基準輪郭を有し、表Ｉにおいて、Ｚ’値は、該Ｚ’値にインチ単位で表した前記翼形部（３４）の高さを乗じることによってインチ単位で表したＺ距離に換算可能な０から１までの無次元値であり、表Ｉにおいて、Ｘ及びＹは滑らかな連続円弧で結ぶと、各距離Ｚにおける翼形部輪郭断面を定めるインチ単位で表した距離であり、
   前記Ｚ距離における輪郭断面を互いに滑らかに結ぶと完全な翼形を形成する、
   タービンバケット。
2. タービン（１２）の第３段の一部を形成する、請求項１記載のタービンバケット。
3. 前記翼形が、任意の翼形部表面位置に対して垂直な方向に±０．０４０インチ以内の包絡面内に位置する、請求項１記載のタービンバケット。
4. 該タービンバケット（２４）の根元（３２）から先端（３６）までの高さが、１５．７５２インチである、請求項１記載のタービンバケット。
5. 前記Ｘ、Ｙ及びＺ距離が、拡大した又は縮小した翼形部を得るために同一の定数又は数値の関数として拡大縮小可能である、請求項１記載のタービンバケット。
6. 請求項１記載の複数のバケット（２４）を備えるタービンホイールを含む、タービン（１２）。
7. 前記Ｘが該タービンの回転軸線に平行な距離を表し、前記タービンホイールの軸方向中心線と表Ｉに記載の前記翼形部の基部（３２）との間の前記Ｚ高さが３８．２５０インチであり、前記翼形部の基部が０．０００における無次元化Ｚに相当する、請求項６記載のタービン。

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