JP2009007759A - コンクリート製耐震壁床式構造 - Google Patents
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【解決手段】複数のコンクリート製の壁版及び床版が互いに交差し、この交差部を介して壁版及び床版内に通し配筋を配したコンクリート製耐震床壁式構造物において、交差部12を含めて壁版4及び床版6をほぼ均一なコンクリート強度で形成し、この床版6の通し配筋10と同方向に延びる曲げ補強筋18を少なくとも交差部12に挿入するとともに、この曲げ補強筋18を床版のうち交差部12と隣接する部分14へ延長することで、これら交差部12及び隣接部14を、その曲げ変形と通し配筋の付着破壊による滑りとに抵抗する補強領域16として剛体化し、補強領域16に連なる床版部分を塑性領域22とし、かつ補強領域に接する塑性領域の端部23に塑性ヒンジ形成箇所を再配置している。
【選択図】 図1
Description
複数のコンクリート製の壁版及び床版が互いに交差し、この交差部を介して壁版及び床版内に通し配筋を配したコンクリート製耐震床壁式構造物において、
交差部12を含めて壁版4及び床版6をほぼ均一なコンクリート強度で形成し、
この床版6の通し配筋10と同方向に延びる曲げ補強筋18を少なくとも交差部12に挿入するとともに、
この曲げ補強筋18を床版のうち交差部12と隣接する部分14へ延長することで、
これら交差部12及び隣接部14を、その曲げ変形と通し配筋の付着破壊による滑りとに抵抗する補強領域16として剛体化し、
補強領域16に連なる床版部分を塑性領域22とし、
かつ補強領域に接する塑性領域の端部23に塑性ヒンジhp形成箇所を再配置している。
上記壁版4の通し配筋10と同方向に延びる曲げ補強筋18を少なくとも交差部12に挿入するとともに、
この曲げ補強筋18を壁版のうち交差部12と隣接する部分14へ延長することで、
これら交差部12及び隣接部14を、その曲げ変形と通し配筋の付着破壊による滑りとに抵抗する補強領域16として剛体化し、
補強領域16に連なる壁版部分を塑性領域22とし、
かつ補強領域に接する塑性領域の端部23に塑性ヒンジhp形成箇所を再配置している。
上記塑性領域の端面24を補強領域16に継ぎ目なく連続させるとともに、現場打ちにより形成している。
上述の補強領域16内での曲げ補強筋18の鉄筋量を、通し配筋の鉄筋量及び強度に応じて、地震により生ずる通し配筋の降伏時の軸力によって通し配筋の付着破壊による滑りを生じない鉄筋量としている。
床版6及び壁版4のうちの一方内部での曲げ補強筋18の長さを、他方の版厚の2倍から3倍の範囲としている。
曲げ補強筋18の両端に、その鉄筋中間部に比べて定着力の大きな形を有する定着部20を設けている。
交差部12での通し配筋10の付着力と隣接部14での通し配筋10の付着力との合計が、補強領域16内における通し配筋10の必要付着力を上回るように壁体及び床版からなる躯体全体のコンクリート強度を設計している。
[数式1]Tc+Tn≧Ta
なお、躯体のコンクリート強度の上限値は適切な変形性能が得られるように設定すればよい。コンクリート強度が高すぎると付着性能が良くなり過ぎて、エネルギー吸収性能が高くなるが、変形性能が小さくなるデメリットがある。例えば終局限界層間変位角が1.5〜4%となるように設計すればよい。
○コンクリート強度が均一の壁床式構造において曲げ補強筋18を挿入したから、その補強筋の挿入場所に応じて塑性ヒンジの形成箇所を自由に設定できる。
○壁の荷重がかかる交差部及び隣接部内に曲げ補強筋18を挿入したから、配筋の拘束力と荷重とが相俟ってコンクリートへの通し配筋の付着力を高めることができる。
○現場打ちした壁床式コンクリート構造において交差部及び隣接部に曲げ補強筋を挿入したから、交差部及び隣接部を別体のプレキャスト部材として形成する場合に比べて低コストで形成できる。
○塑性領域22を補強領域16に継ぎ目なく接続したから、不連続面に塑性ヒンジを形成させる場合と比べて地震エネルギーを有効に吸収することができるとともに、塑性ヒンジの位置を自由に設定できる。
[数式2]π×db×0τu×D+π×db×1τu×2(r0×r1×D)≧(π/4)×db 2×κ1×Tσu(1+γ)
この数式2の左辺第1項(Tc=π×db×0τu×D)は、交差部中の通し配筋部分の付着力を表す。dbは通し配筋の径であり、0τuは交差部内の付着強度、Dは壁版の厚さである。この項の意味は、[交差部中の通し配筋部分の付着力]=[配筋部分の表面積]×[付着強度]ということであり、従来公知の事項である。そして交差部内の付着強度は、数式3で定める。C1は交差部の付着強度を定める定数で、好適な数値は1.0もしくは1.25である。σ0は壁の圧縮軸応力度(N/mm2)である。
[数式3]0τu=C1×0.7{1+(σ0/σB))×σB 2/3 (N/mm2)
数式3の左辺第2項(Tn=π×db×1τu×2(r0×r1×D))は、隣接部中の通し配筋部分の付着力を表す。1τuは隣接部内の付着強度である。r0は壁厚に対する隣接部の突出長の比であり、更にr1は隣接部の突出長のうち付着応力を有効に担う部分の長さ(有効付着長)である。保有耐力時の層間変形角Rが2%以下の場合は、r1=1.0としてよい。そして隣接部中の付着強度は数式4で定める。C2は隣接部の付着強度を定める定数で好適な数値は1.2である。
[数式4]Tc=C2×(0.4bi+0.5)√(σB) (N/mm2)
またbiは、bi=[b/(Nb×db)−1]で与えられる定数である。bは任意の検討巾であり、Nbはbにおける通し配筋の本数である。
次に上記の計算方法に従ってさまざまな強度の試験体について引っ張り鉄筋比とコンクリート強度との関係を試験した。ここでr0=0.5,=1.0とする。通し配筋の鉄筋をD19,D22、D25とする(なお、DNとは、鉄筋の径がNmmという意味である)。鉄筋降伏強度をTσu=345N/mm2とし、κ1=1.25とする。これら条件のもとで数式2を満足しない引っ張り鉄筋比ptとコンクリート強度の組み合わせをプロットすると図9となる。同図の点線は全てのデータを直線回帰したものである。これからptに応じて最小限のコンクリート強度を求めることができる。なお、梁の長さがb、成(上下幅)がD、有効成(梁の上端面から下端筋までの距離をいう)がd、長さb内の上端筋及び下端筋の各本数をNb本、各鉄筋の断面積を(π×db 2)/4とすると、pt={(π×db 2)/4}×Nb/(b×d)となる。これを用いて図9が導かれる。
コンクリート強度と通し配筋の量とをパラメータとした表1の各試験体について耐震性能を調べるための実験を行った。
12…交差部 14…隣接部 16…補強領域 18…曲げ補強筋
20…定着部 22…塑性領域 23…端部 24…端面 hp…塑性ヒンジ
Claims (7)
- 複数のコンクリート製の壁版及び床版が互いに交差し、この交差部を介して壁版及び床版内に通し配筋を配したコンクリート製耐震床壁式構造物において、
交差部12を含めて壁版4及び床版6をほぼ均一なコンクリート強度で形成し、
この床版6の通し配筋10と同方向に延びる曲げ補強筋18を少なくとも交差部12に挿入するとともに、
この曲げ補強筋18を床版のうち交差部12と隣接する部分14へ延長することで、
これら交差部12及び隣接部14を、その曲げ変形と通し配筋の付着破壊による滑りとに抵抗する補強領域16として剛体化し、
補強領域16に連なる床版部分を塑性領域22とし、
かつ補強領域に接する塑性領域の端部23に塑性ヒンジhp形成箇所を再配置したことを特徴とする、コンクリート製耐震壁床式構造。 - 上記壁版4の通し配筋10と同方向に延びる曲げ補強筋18を少なくとも交差部12に挿入するとともに、
この曲げ補強筋18を壁版のうち交差部12と隣接する部分14へ延長することで、
これら交差部12及び隣接部14を、その曲げ変形と通し配筋の付着破壊による滑りとに抵抗する補強領域16として剛体化し、
補強領域16に連なる壁版部分を塑性領域22とし、
かつ補強領域に接する塑性領域の端部23に塑性ヒンジhp形成箇所を再配置したことを特徴とする、請求項1記載のコンクリート製耐震壁床式構造。 - 上記塑性領域の端面24を補強領域16に継ぎ目なく連続させるとともに、現場打ちにより形成したことを特徴とする、請求項1又は請求項2記載のコンクリート製耐震壁床式構造。
- 上述の補強領域16内での曲げ補強筋18の鉄筋量を、通し配筋の鉄筋量及び強度に応じて、地震により生ずる通し配筋の降伏時の軸力によって通し配筋の付着破壊による滑りを生じない鉄筋量としたことを特徴とする、請求項1から請求項3のいずれかに記載のコンクリート製耐震壁床式構造。
- 床版6及び壁版4のうちの一方内部での曲げ補強筋18の長さを、一方又は他方の版厚の2倍から3倍の範囲としたことを特徴とする、請求項1記載のコンクリート製耐震壁床式構造。
- 曲げ補強筋18の両端に、その鉄筋中間部に比べて定着力の大きな形を有する定着部20を設けたことを特徴とする、請求項1から請求項5の何れかに記載のコンクリート製耐震壁床式構造。
- 交差部12での通し配筋10の付着力と隣接部14での通し配筋10の付着力との合計が、補強領域16内における通し配筋10の必要付着力を上回るように壁体及び床版からなる躯体全体のコンクリート強度を設計したことを特徴とする、請求項1から請求項6の何れかに記載のコンクリート製耐震壁床式構造。
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Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JP2014163082A (ja) * | 2013-02-22 | 2014-09-08 | Takenaka Komuten Co Ltd | 柱梁架構 |
CN106121030A (zh) * | 2016-05-06 | 2016-11-16 | 湖南标迪夫节能科技有限公司 | 被动式建筑节能一体化系统 |
CN109868920A (zh) * | 2019-02-26 | 2019-06-11 | 武汉理工大学 | 一种t形叠合剪力墙边缘构件的连接构造 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH06306930A (ja) * | 1993-04-19 | 1994-11-01 | Taisei Prefab Kk | プレキャスト鉄筋コンクリート構造物の接合構造 |
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2007
- 2007-06-26 JP JP2007167700A patent/JP5083808B2/ja active Active
Patent Citations (1)
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