JP2008531281A - Method and apparatus for strip casting metal - Google Patents

Method and apparatus for strip casting metal Download PDF

Info

Publication number
JP2008531281A
JP2008531281A JP2007545963A JP2007545963A JP2008531281A JP 2008531281 A JP2008531281 A JP 2008531281A JP 2007545963 A JP2007545963 A JP 2007545963A JP 2007545963 A JP2007545963 A JP 2007545963A JP 2008531281 A JP2008531281 A JP 2008531281A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
nozzle
conveyor belt
cooling
metal
liquid metal
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
JP2007545963A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JP4922945B2 (en
JP2008531281A5 (en
Inventor
バウシュ・イェルク
ファルケンレック・ウード
シェマイト・ハンス−ユルゲン
ヴァイシェーデル・ヴァルター
Original Assignee
エス・エム・エス・デマーク・アクチエンゲゼルシャフト
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by エス・エム・エス・デマーク・アクチエンゲゼルシャフト filed Critical エス・エム・エス・デマーク・アクチエンゲゼルシャフト
Publication of JP2008531281A publication Critical patent/JP2008531281A/en
Publication of JP2008531281A5 publication Critical patent/JP2008531281A5/ja
Application granted granted Critical
Publication of JP4922945B2 publication Critical patent/JP4922945B2/en
Expired - Fee Related legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
    • B22D11/0637—Accessories therefor
    • B22D11/068—Accessories therefor for cooling the cast product during its passage through the mould surfaces
    • B22D11/0685—Accessories therefor for cooling the cast product during its passage through the mould surfaces by cooling the casting belts
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
    • B22D11/0631—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by a travelling straight surface, e.g. through-like moulds, a belt

Abstract

The invention relates to a method for close-to-final-dimension casting of billets made of metal, particularly rectangular billets, wherein molten metal ( 2 ) is cast onto a circulating transport belt ( 3 ), followed by in-line rolling and cooling of said transport belt ( 3 ). The invention also relates to a device for carrying out the inventive method.

Description

本発明は、金属製のストランド、特に長方形のストランドを最終寸法に近く鋳造するための方法に関し、この場合液状金属を回動する搬送ベルト上に鋳造し、接続しているインライン圧延機を備え、ならびにそれを実施する装置にも関する。   The present invention relates to a method for casting metal strands, in particular rectangular strands, close to the final dimensions, in this case comprising an in-line rolling mill for casting and connecting liquid metal on a rotating conveyor belt, As well as the apparatus that implements it.

ストリップ鋳造の場合、液状金属は、水平方向で可動に設けられた供給容器内の開口部を通って、水平方向で回動するベルトの上面に、そこで凝固させるために鋳造される。凝固した後、このように鋳造されたストリップはロールスタンドかまたは圧延ラインへ直接送られる。   In the case of strip casting, the liquid metal is cast to solidify there through an opening in a supply container which is movably provided in the horizontal direction, on the upper surface of the belt rotating in the horizontal direction. After solidification, the strip thus cast is sent directly to a roll stand or rolling line.

特許文献１において、金属製の長方形のストランド、特に鋼を最終寸法に近く鋳造するための方法と、材料供給容器を備えた、接続しているストランドのインライン圧延が記載されている。前記材料供給容器の出口ノズルを経由して、液状金属は搬送ベルトの仕切り上に装填され、そこで液状金属は凝固し、かつ変形させるためにロールスタンドに順に渡される。以下の工程を備えている。
ａ）鋳造開始前
ａａ）搬送ベルト上に液状金属を装填する点を大まかに決める。
ａｂ）搬送ベルトの搬送速度を所望の圧延肉厚とロールスタンドの圧延速度に依存して調節する。
ｂ）鋳造時
ｂａ）搬送ベルト上にある金属ストランドが完全に凝固する位置を検出する。
ｂｂ）圧延材料の温度をロールスタンドの領域内で検出する。
ｂｃ）完全に凝固する位置と圧延材料の温度を，材料供給容器を離れる液状金属を搬送ベルト上に装填する時点の実際の位置のための制御量として使用する。 In US Pat. No. 6,057,086, a method for casting metal rectangular strands, in particular steel close to the final dimensions, and in-line rolling of connected strands with a material supply container are described. Via the outlet nozzle of the material supply container, the liquid metal is loaded onto the conveyor belt partition, where the liquid metal solidifies and is passed in turn to a roll stand for deformation. The following steps are provided.
a) Before casting starts aa) The point at which the liquid metal is loaded on the conveyor belt is roughly determined.
ab) The conveying speed of the conveying belt is adjusted depending on the desired rolling thickness and the rolling speed of the roll stand.
b) At the time of casting ba) The position where the metal strand on the conveyor belt is completely solidified is detected.
bb) The temperature of the rolling material is detected in the area of the roll stand.
bc) The position of complete solidification and the temperature of the rolled material are used as control quantities for the actual position at which the liquid metal leaving the material supply container is loaded onto the transport belt.

この前記文献からは、さらに金属製の長方形のストランド、特に鋼を最終寸法に近く鋳造するための装置と、出口ノズルを備えた金属供給容器、水平に配置された搬送ベルト、及びこの搬送ベルトに後続して設けられた少なくとも一つのロールスタンドを備えた、続くインライン圧延機が知られている。この場合、材料供給容器は移動要素と接続しており、この移動要素と共に、材料供給容器は搬送ベルトの主軸に対して水平方向でかつ同軸で、水平なストランドの搬送方向あるいは逆方向に移動可能であり、材料供給容器はアクチュエータに接続しており、このアクチュエータは制御ユニットと通常の技術で連結しており、この制御ユニットには、ストランドの凝固位置を検出するための測定部材と圧延材の温度を検出するための部材が接続している。   According to this document, a metal rectangular strand, in particular an apparatus for casting steel close to the final dimensions, a metal supply container with an outlet nozzle, a horizontally arranged conveyor belt, and a conveyor belt Subsequent in-line rolling mills with at least one roll stand provided subsequently are known. In this case, the material supply container is connected to the moving element, and together with this moving element, the material supply container can be moved horizontally and coaxially with respect to the main axis of the conveying belt, and can be moved in the conveying direction of the horizontal strand or in the opposite direction. The material supply container is connected to an actuator, and this actuator is connected to the control unit by a normal technique. The control unit includes a measuring member for detecting the solidification position of the strand and a rolled material. A member for detecting the temperature is connected.

従って、従来技術に対して、金属の搬送ベルト上への装填位置は、局所的に固定されているか、あるいは局所的にばらついている。   Therefore, with respect to the prior art, the loading position of the metal on the conveyor belt is locally fixed or varies locally.

装填位置が局所的に固定されている場合、ここでは製造の多様性が制約の多さに影響を受けることが短所である。寸法あるいは金属品質の変更が少ない製品だけは製造することができる。液状金属の搬送ベルト上への装填点を可変にすることにより改善は達せられた。しかしながら、このような方法あるいはこのような装置の場合、冷却部がフレームの条件に合わないという短所がある。ストリップ鋳造の際の冷却様式と、冷却部の位置あるいは空間的配設は、例えば熱導出が搬送ベルトに所的に過熱するように、搬送ベルトに影響を与え、局所的な過熱の結果として搬送ベルトが故障することがわかった。さらに効果的な熱搬送は、鋳造されるストリップの十分な凝固が全く達せられない程にわずかである。
欧州特許第１０７７７８２号明細書 The disadvantage here is that the manufacturing diversity is influenced by the number of constraints when the loading position is fixed locally. Only products with few changes in dimensions or metal quality can be produced. Improvements have been achieved by varying the loading point of the liquid metal onto the conveyor belt. However, in the case of such a method or such an apparatus, there is a disadvantage that the cooling unit does not meet the frame conditions. The cooling mode during strip casting and the location or spatial arrangement of the cooling section affects the conveyor belt, for example, so that heat derivation overheats the conveyor belt, and is transported as a result of local overheating. It turns out that the belt breaks down. Further effective heat transfer is so small that no sufficient solidification of the cast strip is achieved.
European Patent No. 1077782

本発明の根底をなす課題は、製品領域または製造の多様性が拡張される方法および装置を提供することである。このことは先に挙げた短所を避けるために、様々な金属と品質の鋳造、様々な製造肉厚及び幅、ならびに幅広いバリエーションと鋳造速度を含んでいる。   The problem underlying the present invention is to provide a method and apparatus in which the product area or manufacturing diversity is expanded. This includes various metal and quality castings, various production wall thicknesses and widths, as well as wide variations and casting speeds, to avoid the disadvantages listed above.

この課題は、本発明によれば、請求項１の上位概念による方法において、搬送ベルトを冷却することにより解決される。   This object is achieved according to the invention by cooling the conveyor belt in the method according to the superordinate concept of claim 1.

方法の別の実施形態は、これに関する従属請求項にからもたらされる。   Further embodiments of the method result from the dependent claims.

さらに本発明は本発明による方法を実施するための装置に関する。   The invention further relates to an apparatus for carrying out the method according to the invention.

装置の他の実施形態はこれに関する従属請求項からもたらされる。   Other embodiments of the device result from the dependent claims relating thereto.

本発明による方法の決定的な長所は、冷却の強度が最大の熱運搬に対応して、最大の熱効果が液状金属の第一接触の位置において搬送ベルトを用いて獲得され、かつ下流へ減少するように設計されている。最適に適合した冷却装置あるいは冷却機構と接続状態にある搬送ベルトへの液状金属の装填位置が局部的にばらつくことにより、製造の多様性の自在性が得られる。   The decisive advantage of the method according to the invention is that the strength of the cooling corresponds to the maximum heat transport, so that the maximum thermal effect is obtained with the transport belt at the position of the first contact of the liquid metal and decreases downstream. Designed to be. Since the liquid metal loading position on the conveying belt connected to the optimally adapted cooling device or cooling mechanism varies locally, the versatility of manufacturing can be obtained.

液状金属が搬送ベルトと接触状態になる場所は、様々な金属品質、質量流量等のような一定の限界条件の下で、鋳造方向で変更しなければならない。そのために冷却強度は、冷却領域が局所的に変化することにより調節される。従って、最大の冷却強度を備えた搬送ベルトの領域は、供給容器からの液状金属の流出位置と関係している。   The location where the liquid metal is in contact with the conveyor belt must be changed in the casting direction under certain critical conditions such as various metal qualities, mass flow rates, and the like. Therefore, the cooling intensity is adjusted by locally changing the cooling region. Therefore, the area of the conveyor belt with the maximum cooling strength is related to the liquid metal outflow position from the supply container.

本発明による方法と本発明による装置により、製造領域を拡張するための効果的な冷却区間あるいは熱導出の自在性が達せられる。したがって、より多くのあるいはより少ない強く冷却されるべき材料を様々な装填量で鋳造することができる。   With the method according to the invention and the device according to the invention, an effective cooling zone or heat extraction flexibility for extending the production area is achieved. Thus, more or less material to be strongly cooled can be cast at various loadings.

第一の実施形態では、ノズルが多数の独立したユニットで統合される。各ノズルユニットには、個々の圧力が調節される水供給機構が所属している。このような装置の場合、冷却媒体が搬送ベルトの上側仕切りの下面に対して吹付けられる圧力は、液状金属が搬送ベルトの上側仕切りの上面に装填される位置において最大である。搬送方向において、圧力は後続のノズルユニット内で例えば徐々に下げられる。液状金属の装填位置における最大圧力により、ここでは最大の冷却効果が得られることが達せられる。   In the first embodiment, the nozzle is integrated in a number of independent units. Each nozzle unit is associated with a water supply mechanism in which individual pressure is adjusted. In such an apparatus, the pressure at which the cooling medium is sprayed on the lower surface of the upper partition of the transport belt is maximum at the position where the liquid metal is loaded on the upper surface of the upper partition of the transport belt. In the transport direction, the pressure is gradually reduced, for example, in subsequent nozzle units. The maximum pressure at the loading position of the liquid metal is achieved here that the maximum cooling effect is obtained.

第一の実施形態において、圧力は個々のノズルユニット内で変化する。   In the first embodiment, the pressure varies within the individual nozzle unit.

第二の実施形態の場合、冷却媒体が個々のノズルユニットにおいて搬送ベルトの上側仕切りの下面に吹付けられる圧力は一定のままである。この場合個々のノズルユニットは、ノズルユニットが最大の冷却効果、従って最大の冷却媒体流でもって常にそこに設けられているように配設されており、それによって液状金属は搬送ベルトに装填される。このためにノズルユニットは局所的に移動されるかあるいはずらされる。   In the case of the second embodiment, the pressure at which the cooling medium is sprayed onto the lower surface of the upper partition of the conveyor belt in each nozzle unit remains constant. In this case, the individual nozzle units are arranged in such a way that the nozzle unit is always present there with the greatest cooling effect and thus with the greatest cooling medium flow, whereby the liquid metal is loaded onto the conveyor belt. . For this purpose, the nozzle unit is moved or shifted locally.

搬送ベルトの端部において凝固したストリップを保持するために、さらに搬送ベルト速度と金属量／時間のパラメータが変更される。凝固に必要な効果的冷却時間長は冶金学的長さに合わせられる。   In order to hold the solidified strip at the end of the conveyor belt, further parameters of the conveyor belt speed and the amount of metal / time are changed. The effective cooling time required for solidification is matched to the metallurgical length.

この過程は以下のような様々な状況で行われ、その際搬送ベルトへの液状金属の一様な供給が前提とされる。   This process is performed in various situations as follows, and it is assumed that the liquid metal is uniformly supplied to the conveyor belt.

鋳造工程時の効果的冷却時間長の短縮
事例１：ユニットＺ／Ｉと搬送ベルトの間の相対速度は一定に維持する。搬送ベルトの速度ｖＴｒは、ユニットＺ／Ｉの水平方向速度分だけ上げなければならない。

ｖＴｒ ｎｅｗ＝ｖＴｒ ａｌｔ＋ｖＴｒ Ｚ／Ｉ

この場合、ｖＴｒは搬送ベルトの速度であり、ｖＴｒ Ｚ／ＩはユニットＺ／Ｉの速度である。 Shortening the effective cooling time during the casting process Case 1: The relative speed between the unit Z / I and the conveyor belt is kept constant. The speed vTr of the conveyor belt must be increased by the horizontal speed of the unit Z / I.

vTrnew = vTralt + vTrZ / I

In this case, vTr is the speed of the conveyor belt, and vTr Z / I is the speed of the unit Z / I.

質量流量ｍは一定に維持される。ユニットＺ／Ｉが端部位置に達した際、搬送ベルト速度ｖＴｒは最初の値に再度下げられる。 The mass flow rate m is kept constant. When the unit Z / I reaches the end position, the conveying belt speed vTr is lowered again to the initial value.

事例２：搬送ベルト速度ｖＴｒは一定に維持する。金属供給は以下のｍの分だけ絞られる。

ｍ＝ｄ×ｂ×ｒｈｏ×ｖＥinheitＺ／Ｉin（t/min）

この際、ｍは質量流量を、ｄはストリップの肉厚を、ｂはストリップの幅を、ｒｈｏは液状金属の密度を、そしてｖはユニットＺ／Ｉの速度を表わす。 Case 2: The conveyor belt speed vTr is kept constant. The metal supply is reduced by the following m.

m = d × b × rho × v EinheitZ / I in (t / min)

Where m is the mass flow rate, d is the thickness of the strip, b is the width of the strip, rho is the density of the liquid metal, and v is the velocity of the unit Z / I.

ユニットＺ／Ｉが端部位置に達した際、質量流量ｍは最初の値に再度上げられる。   When the unit Z / I reaches the end position, the mass flow m is increased again to the initial value.

鋳造工程時の効果的冷却時間長の延長
事例３：ユニットＺ／Ｉと搬送ベルトの間の相対速度は一定に維持する。搬送ベルトの速度ｖＴｒは、ユニットＺ／Ｉの水平方向速度分だけ下げなければならない。

ｖＴｒ ｎｅｗ＝ｖＴｒ ａｌｔ−ｖＴｒ Ｚ／Ｉ
Extended effective cooling time during casting process Case 3: The relative speed between the unit Z / I and the conveyor belt is kept constant. The speed vTr of the conveyor belt must be decreased by the horizontal speed of the unit Z / I.

vTrnew = vTralt-vTrZ / I

質量流量ｍは一定に維持される。ユニットＺ／Ｉが端部位置に達した際、搬送ベルト速度ｖＴｒは最初の値に再度上げられる。 The mass flow rate m is kept constant. When the unit Z / I reaches the end position, the conveying belt speed vTr is increased again to the initial value.

事例４：搬送ベルト速度ｖＴｒは一定に維持する。金属供給は以下のｍの分だけ増加される。

ｍ＝ｄ×ｂ×ｒｈｏ×ｖＥinheitＺ／Ｉin（t/min）

ユニットＺ／Ｉが端部位置に達した際、質量流量ｍは最初の値に再度下げられる。 Case 4: The conveyor belt speed vTr is kept constant. The metal supply is increased by the following m.

m = d × b × rho × v EinheitZ / I in (t / min)

When the unit Z / I reaches the end position, the mass flow m is lowered again to the initial value.

以下に示すように、説明する過程は図で示してある。

例えば代表的な搬送ベルト速度 ｖＴｒ： ４０ｍ／ｍｉｎ
ｖＥinheitＺ／Ｉ：１０ｍ／ｍｉｎ

事例１： ｖＴｒ＝５０ｍ／ｍｉｎ

事例３： ｖＴｒ＝３０ｍ／ｍｉｎ As shown below, the process described is illustrated in the figure.

For example, typical conveyor belt speed vTr : 40 m / min
v EinheitZ / I : 10m / min

Case 1: vTr = 50m / min

Example 3: vTr = 30m / min

例えば代表的な設備の装填量

ｍ＝０．０１２ｍ×１．３ｍ×７．６ｔ／ｍ３×４０ｍ／ｍｉｎ＝４．７ｍ／ｍｉｎ

ｖＥinheitＺ／Ｉ＝１０ｍ／ｍｉｎ → Δｍ＝１．２

事例２： ｍ＝３．５ｔ／ｍｉｎ

事例４： ｍ＝５．９ｔ／ｍｉｎ
For example, typical equipment loading

m = 0.012 m × 1.3 m × 7.6 t / m 3 × 40 m / min = 4.7 m / min

v EinheitZ / I = 10 m / min → Δm = 1.2

Case 2: m = 3.5t / min

Case 4: m = 5.9 t / min

本発明の実施例を極めて概略的な図を基に詳しく説明する。   Embodiments of the invention are described in detail on the basis of a very schematic diagram.

図１ａ，１ｂ，１ｃには、搬送ベルト３の上方の液状金属２のための金属供給容器１が設けられている。搬送ベルト３は二つのローラ４及び５を介して方向転換される。金属供給容器１内の開口部６から、液状金属２が搬送ベルト３の上側仕切り８の上面７に達する。ローラ４及び５の回転運動により、液状金属２は搬送方向９で図示していない圧延機まで案内される。   In FIGS. 1 a, 1 b, 1 c, a metal supply container 1 for the liquid metal 2 above the conveyor belt 3 is provided. The direction of the conveyor belt 3 is changed via two rollers 4 and 5. From the opening 6 in the metal supply container 1, the liquid metal 2 reaches the upper surface 7 of the upper partition 8 of the transport belt 3. Due to the rotational movement of the rollers 4 and 5, the liquid metal 2 is guided to a rolling mill (not shown) in the transport direction 9.

この場合、液状金属２は、ローラ５の領域内の搬送ベルト３から出るときには、十分な強度のストランド凝固殻を形成しなければならない。搬送ベルト３を冷却するために、従ってさらに液状金属２を冷却するためにも、搬送ベルト３の上側仕切り８の下面１０の領域内にノズル１１が設けられている。ノズル１１からは、水あるいはそのような物と同じ冷却媒体が上側仕切り８の下面１０に吹付けられる。   In this case, when the liquid metal 2 exits the conveyor belt 3 in the region of the roller 5, it must form a sufficiently strong strand solidified shell. Nozzles 11 are provided in the region of the lower surface 10 of the upper partition 8 of the conveyor belt 3 in order to cool the conveyor belt 3 and thus further cool the liquid metal 2. From the nozzle 11, water or the same cooling medium as that is sprayed on the lower surface 10 of the upper partition 8.

ノズル１１は例えば四つのノズルセグメント１２，１３，１４，１５内に設けられている。ノズルセグメント１２，１３，１４，１５は各々、個々の圧力が調節される水供給部（図示していない）を備えている。これによりノズルセグメント１２，１３，１４，１５の各々に異なる圧力をかけることが可能になる。そこで冷却水あるいは冷却媒体の高い圧力により、どこに最も大きな熱量を排出しなければならないかがわかる。この場所は液状金属２が上面７に衝突する位置に相当する。図１ａにおいて、この場所は左側にある。従ってノズルセグメント１２には例えば８バールの圧力がかかる。搬送方向９でわかるように排出されるべき熱量は少ないので、ノズルセグメント１３には例えば６バールの減少した圧力が、ノズルセグメント１４には４バールの圧力が、そしてノズルセグメント１５には３バールの圧力がかかる。   The nozzle 11 is provided in, for example, four nozzle segments 12, 13, 14, and 15. The nozzle segments 12, 13, 14, 15 each have a water supply (not shown) in which the individual pressures are adjusted. This makes it possible to apply different pressures to each of the nozzle segments 12, 13, 14, 15. Therefore, it can be seen where the greatest amount of heat must be discharged by the high pressure of the cooling water or the cooling medium. This place corresponds to a position where the liquid metal 2 collides with the upper surface 7. In FIG. 1a, this location is on the left. Therefore, a pressure of 8 bar is applied to the nozzle segment 12, for example. As can be seen in the transport direction 9, the amount of heat to be discharged is small so that the nozzle segment 13 has a reduced pressure of, for example, 6 bar, the nozzle segment 14 has a pressure of 4 bar, and the nozzle segment 15 has a pressure of 3 bar. Pressure is applied.

液状金属２が上面７に衝突する場所の手前に設けられたノズルセグメント（図１ｂにおけるノズルセグメント及び図１ｃにおけるノズルセグメント）には、減少した圧力がかかる。   Reduced pressure is applied to the nozzle segments (nozzle segment in FIG. 1 b and nozzle segment in FIG. 1 c) provided in front of the location where the liquid metal 2 collides with the upper surface 7.

圧力は常に個々に調節可能であり、かつ金属品質、質量流量などのような先に挙げた限界条件により影響を受ける。   The pressure can always be adjusted individually and is influenced by the above mentioned limiting conditions such as metal quality, mass flow rate, etc.

図２ａ，２ｂ，２ｃに示した本発明による装置において、冷却水あるいは冷却媒体は一定の圧力の下で個々のノズルセグメント１６，１７，１８，１９，２０に供給される。この場合、供給はノズルセグメント１６，１７，１８，１９，２０に関しては中心で行われるか、あるいは一つ一つに関しては中心から離れて行われる。ノズルセグメント１６，１７，１８，１９，２０のノズルは、この場合、ノズルセグメント１６，１７，１８，１９，２０の冷却効果が異なるように設計されている。このことは例えば冷却媒体の装填量がまちまちであることにより達せられる。   In the device according to the invention shown in FIGS. 2a, 2b, 2c, cooling water or a cooling medium is supplied to the individual nozzle segments 16, 17, 18, 19, 20 under a constant pressure. In this case, the supply is made centrally with respect to the nozzle segments 16, 17, 18, 19, 20 or away from the center with respect to each one. The nozzles of the nozzle segments 16, 17, 18, 19, 20 are designed in this case so that the cooling effects of the nozzle segments 16, 17, 18, 19, 20 are different. This can be achieved, for example, by varying the amount of cooling medium loaded.

本発明によれば、冷却効果の高いノズルセグメント１６，１７，１８，１９，２０は、液状金属２が搬送ベルト３に達する場所に設けられる。この場所は変化するので、ノズルセグメント１６，１７，１８，１９，２０は交換するかあるいは移動させることができる。図２ａでは、左側のノズルセグメント１６の高い冷却効果が達せられる。搬送方向９において、後続するノズルセグメント１７，１８，１９，２０の冷却効果は低下している。   According to the present invention, the nozzle segments 16, 17, 18, 19, and 20 having a high cooling effect are provided at locations where the liquid metal 2 reaches the transport belt 3. As this location changes, the nozzle segments 16, 17, 18, 19, 20 can be replaced or moved. In FIG. 2a, a high cooling effect of the left nozzle segment 16 is achieved. In the transport direction 9, the cooling effect of the subsequent nozzle segments 17, 18, 19, 20 is reduced.

図２ｂにおいて、液状金属２のための装填位置は搬送方向９でずれている。高い冷却効果を得るために、図２ａから周知のノズルセグメント１６は同様に搬送方向でずれている。   In FIG. 2 b, the loading position for the liquid metal 2 is shifted in the transport direction 9. In order to obtain a high cooling effect, the known nozzle segments 16 from FIG. 2a are likewise displaced in the transport direction.

冷却効果における一様な勾配を得るために、後続のノズルセグメント１７，１８，１９，２０は、各々貯蔵場所（Stellplatz）の周囲で右側へ移動される。図２ｃでは別の貯蔵場所の周囲の移動が示してある。   In order to obtain a uniform gradient in the cooling effect, the subsequent nozzle segments 17, 18, 19, 20 are each moved to the right around the storage area (Stellplatz). In FIG. 2c, movement around another storage location is shown.

先に記載したパラメータである搬送速度と、金属量／時間の変化にあって、効果的な冷却時間長は冶金的長さに合わせられる。   The effective cooling time length is adjusted to the metallurgical length in the change of the conveyance speed and the amount of metal / time which are the parameters described above.

金属供給容器が位置（１ａ）に設けられている、ノズルセグメントの圧力調節部を備えたストリップ鋳造設備を示す図である。It is a figure which shows the strip casting installation provided with the pressure adjustment part of the nozzle segment by which the metal supply container is provided in the position (1a). 金属供給容器が位置（１ｂ）に設けられている、ノズルセグメントの圧力調節部を備えたストリップ鋳造設備を示す図である。It is a figure which shows the strip casting installation provided with the pressure adjustment part of the nozzle segment by which the metal supply container is provided in the position (1b). 金属供給容器が位置（１ｃ）に設けられている、ノズルセグメントの圧力調節部を備えたストリップ鋳造設備を示す図である。It is a figure which shows the strip casting installation provided with the pressure adjustment part of the nozzle segment by which the metal supply container is provided in the position (1c). 金属供給容器が位置（２ａ）に設けられている、交換可能なノズルセグメントを備えたストリップ鋳造設備を示す図である。FIG. 6 shows a strip casting installation with replaceable nozzle segments, with a metal supply container provided at position (2a). 金属供給容器が位置（２ｂ）に設けられている、交換可能なノズルセグメントを備えたストリップ鋳造設備を示す図である。FIG. 6 shows a strip casting facility with replaceable nozzle segments, with a metal supply container provided at position (2b). 金属供給容器が位置（２ｃ）に設けられている、交換可能なノズルセグメントを備えたストリップ鋳造設備を示す図である。FIG. 6 shows a strip casting installation with replaceable nozzle segments, with a metal supply container provided at position (2c).

符号の説明Explanation of symbols

１ 金属供給容器
２ 液状金属
３ 搬送ベルト
４ ローラ
５ ローラ
６ 開口部
７ 上面
８ 上側仕切り
９ 搬送方向
１０ 下面
１１ ノズル
１２〜２０ ノズル−セグメント DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Metal supply container 2 Liquid metal 3 Conveying belt 4 Roller 5 Roller 6 Opening part 7 Upper surface 8 Upper partition 9 Conveying direction 10 Lower surface 11 Nozzle 12-20 Nozzle segment

Claims (18)

金属製のストランド、特に長方形のストランドを最終寸法に近く鋳造するための方法であって、この場合、液状金属（２）を回動する搬送ベルト（３）上に鋳造し、接続しているインライン圧延機を備えている方法において、
搬送ベルト（３）が冷却されることを特徴とする方法。 A method for casting metal strands, in particular rectangular strands, close to the final dimensions, in which liquid metal (2) is cast and connected on a rotating conveyor belt (3) In a method comprising a rolling mill,
A method characterized in that the transport belt (3) is cooled. 搬送ベルト（３）が、液状金属が上側仕切り（８）の上面（７）に装填される位置において、最大に冷却されるか、あるいは大きな熱量が供給されることを特徴とする請求項１記載の方法。 The conveying belt (3) is cooled to a maximum or supplied with a large amount of heat at a position where the liquid metal is loaded on the upper surface (7) of the upper partition (8). the method of. ノズル（１１）を用いた冷却媒体あるいは冷却水による冷却が、搬送ベルト（３）の上側仕切り（８）の下面（１０）で行われることを特徴とする請求項１または２に記載の方法。 The method according to claim 1 or 2, characterized in that cooling with a cooling medium or cooling water using the nozzle (11) is performed on the lower surface (10) of the upper partition (8) of the conveyor belt (3). ノズル（１１）がノズルセグメント（１２〜２０）と一つに連結されることを特徴とする請求項１〜３のいずれか一つに記載の方法。 4. The method according to claim 1, wherein the nozzle (11) is connected to the nozzle segment (12-20) in one. ノズル（１１）がノズルセグメント（１２〜１５）内で様々な肉厚を備えていることを特徴とする請求項１〜４のいずれか一つに記載の方法。 5. A method according to any one of the preceding claims, characterized in that the nozzle (11) is provided with various wall thicknesses in the nozzle segment (12-15). ノズル（１１）がノズルセグメント（１６〜２０）内で同じ肉厚を備えていることを特徴とする請求項１〜４のいずれか一つに記載の方法。 5. The method according to claim 1, wherein the nozzles (11) are provided with the same wall thickness in the nozzle segments (16-20). 冷却媒体あるいは冷却水の流量が、個々のノズルセグメント（１２〜２０）内で変更されることを特徴とする請求項１〜４のいずれか一つに記載の方法。 5. A method according to any one of the preceding claims, characterized in that the flow rate of the cooling medium or cooling water is varied in the individual nozzle segments (12-20). 冷却媒体あるいは冷却水の流量が、個々のノズルセグメント（１２〜２０）内で一定に調節されることを特徴とする請求項１〜４のいずれか一つに記載の方法。 5. A method according to any one of the preceding claims, characterized in that the flow rate of the cooling medium or cooling water is adjusted constant in the individual nozzle segments (12-20). 質量流量ｍが一定に維持されることを特徴とする請求項１〜８のいずれか一つに記載の方法。 The method according to claim 1, wherein the mass flow rate m is kept constant. 搬送速度ｖＴｒが一定に維持されることを特徴とする請求項１〜８のいずれか一つに記載の方法。 9. The method according to claim 1, wherein the transport speed vTr is kept constant. 金属供給が抑制されるか、あるいは増加されることを特徴とする請求項１〜８のいずれか一つに記載の方法。 9. A method according to any one of the preceding claims, characterized in that the metal supply is suppressed or increased. 搬送速度ｖＴｒが抑えられるか、あるいは上げられることを特徴とする請求項１〜８のいずれか一つに記載の方法。 The method according to claim 1, wherein the transport speed vTr is suppressed or increased. 金属製のストランド、特に長方形のストランドを最終寸法に近く鋳造するための装置であって、この場合、液状金属（２）を回動する搬送ベルト（３）上に鋳造し、この搬送ベルトが二つのローラ（４，５）の周囲を回動し、かつ上面（７）と下面（１０）を有する上側仕切り（８）を備えており、接続している圧延機を備えている装置において、
下面（１０）の下方にノズル（１１）が設けられていることを特徴とする装置。 An apparatus for casting metal strands, in particular rectangular strands, close to the final dimensions, in which the liquid metal (2) is cast on a rotating conveyor belt (3), In an apparatus comprising an upper partition (8) that rotates around two rollers (4, 5) and has an upper surface (7) and a lower surface (10), and a connected rolling mill,
A device characterized in that a nozzle (11) is provided below the lower surface (10). ノズル（１１）がノズルセグメント（１２〜２０）内に設けられていることを特徴とする請求項１３記載の装置。 14. A device according to claim 13, characterized in that the nozzle (11) is provided in a nozzle segment (12-20). ノズル（１１）がノズルセグメント（１２〜２０）内で様々に装填されていることを特徴とする請求項１４記載の装置。 15. A device according to claim 14, characterized in that the nozzle (11) is variously loaded in the nozzle segment (12-20). ノズル（１１）がノズルセグメント（１２〜２０）内で同一であることを特徴とする請求項１３記載の装置。 14. A device according to claim 13, characterized in that the nozzles (11) are identical in the nozzle segments (12-20). ノズルセグメント（１２〜１５）が、各々個別の圧力で制御される冷却媒体あるいは冷却水を備えていることを特徴とする請求項１２〜１６のいずれか一つに記載の装置。 17. A device according to any one of claims 12 to 16, characterized in that the nozzle segments (12-15) are each provided with a cooling medium or cooling water which is controlled at a respective pressure. ノズルセグメント（１６〜２０）が交換可能に設けられていることを特徴とする請求項１２〜１６のいずれか一つに記載の装置。 17. A device according to any one of claims 12 to 16, characterized in that the nozzle segments (16-20) are provided interchangeably.
JP2007545963A 2004-12-18 2005-12-16 Method and apparatus for strip casting metal Expired - Fee Related JP4922945B2 (en)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102004061080.0 2004-12-18
DE102004061080A DE102004061080A1 (en) 2004-12-18 2004-12-18 Method and device for strip casting of metals
PCT/EP2005/013571 WO2006063847A1 (en) 2004-12-18 2005-12-16 Method and device for continuous casting of metals

Publications (3)

Publication Number Publication Date
JP2008531281A true JP2008531281A (en) 2008-08-14
JP2008531281A5 JP2008531281A5 (en) 2010-09-24
JP4922945B2 JP4922945B2 (en) 2012-04-25

Family

ID=36011709

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2007545963A Expired - Fee Related JP4922945B2 (en) 2004-12-18 2005-12-16 Method and apparatus for strip casting metal

Country Status (9)

Country Link
US (1) US20080000612A1 (en)
EP (1) EP1827735B1 (en)
JP (1) JP4922945B2 (en)
AT (1) ATE414579T1 (en)
AU (1) AU2005315789A1 (en)
DE (2) DE102004061080A1 (en)
ES (1) ES2314751T3 (en)
PL (1) PL1827735T3 (en)
WO (1) WO2006063847A1 (en)

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2009102756A1 (en) 2008-02-13 2009-08-20 Andreas Rose Light delivery device that provides a radial light output pattern
DE102010005226C5 (en) 2010-01-21 2020-02-13 Fritz-Peter Pleschiutschnigg Band casting method and apparatus
DE102017221095A1 (en) * 2016-11-29 2018-05-30 Sms Group Gmbh Caster casting machine and method for producing a cast metal from liquid metal

Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS63123552A (en) * 1986-11-12 1988-05-27 Kawasaki Steel Corp Cooling apparatus for belt in belt type continuous casting machine
JPS63126652A (en) * 1986-11-18 1988-05-30 Kawasaki Steel Corp Twin belt continuous casting method
JPH03180259A (en) * 1989-12-06 1991-08-06 Hitachi Ltd Apparatus for conveying high temperature cast slab
JPH04123847A (en) * 1990-09-14 1992-04-23 Nippon Steel Corp Method for cooling belt of twin belt type continuous caster
JPH09141408A (en) * 1995-11-24 1997-06-03 Kawasaki Steel Corp Secondary cooling method in continuous casting
JPH09192791A (en) * 1996-01-22 1997-07-29 Kobe Steel Ltd Cooling pad in belt type continuous caster
JP2000126848A (en) * 1998-10-27 2000-05-09 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd Device and method for manufacturing quenched alloy foil band
JP2002515339A (en) * 1998-05-19 2002-05-28 エスエムエス・デマーク・アクチエンゲゼルシャフト Method and apparatus for casting metal to near final dimensions
JP2004505774A (en) * 2000-08-07 2004-02-26 アルキャン・インターナショナル・リミテッド Belt cooling guide device in continuous belt casting of metal strip

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6127149A (en) * 1984-07-17 1986-02-06 Sumitomo Metal Ind Ltd Horizontal and continuous casting device
CH671534A5 (en) * 1986-03-14 1989-09-15 Escher Wyss Ag
JPH01254351A (en) * 1988-04-01 1989-10-11 Hitachi Ltd Cooling pad for belt type continuous casting machine
US5671801A (en) * 1996-01-11 1997-09-30 Larex A.G. Cooling system for a belt caster and associated methods
US5967223A (en) * 1996-07-10 1999-10-19 Hazelett Strip-Casting Corporation Permanent-magnetic hydrodynamic methods and apparatus for stabilizing a casting belt in a continuous metal-casting machine
US6453984B1 (en) * 2001-03-13 2002-09-24 Honeywell International Inc. Apparatus and method for casting amorphous metal alloys in an adjustable low density atmosphere

Patent Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS63123552A (en) * 1986-11-12 1988-05-27 Kawasaki Steel Corp Cooling apparatus for belt in belt type continuous casting machine
JPS63126652A (en) * 1986-11-18 1988-05-30 Kawasaki Steel Corp Twin belt continuous casting method
JPH03180259A (en) * 1989-12-06 1991-08-06 Hitachi Ltd Apparatus for conveying high temperature cast slab
JPH04123847A (en) * 1990-09-14 1992-04-23 Nippon Steel Corp Method for cooling belt of twin belt type continuous caster
JPH09141408A (en) * 1995-11-24 1997-06-03 Kawasaki Steel Corp Secondary cooling method in continuous casting
JPH09192791A (en) * 1996-01-22 1997-07-29 Kobe Steel Ltd Cooling pad in belt type continuous caster
JP2002515339A (en) * 1998-05-19 2002-05-28 エスエムエス・デマーク・アクチエンゲゼルシャフト Method and apparatus for casting metal to near final dimensions
JP2000126848A (en) * 1998-10-27 2000-05-09 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd Device and method for manufacturing quenched alloy foil band
JP2004505774A (en) * 2000-08-07 2004-02-26 アルキャン・インターナショナル・リミテッド Belt cooling guide device in continuous belt casting of metal strip

Also Published As

Publication number Publication date
US20080000612A1 (en) 2008-01-03
JP4922945B2 (en) 2012-04-25
WO2006063847A1 (en) 2006-06-22
EP1827735A1 (en) 2007-09-05
DE102004061080A1 (en) 2006-06-22
ES2314751T3 (en) 2009-03-16
EP1827735B1 (en) 2008-11-19
DE502005006026D1 (en) 2009-01-02
ATE414579T1 (en) 2008-12-15
AU2005315789A1 (en) 2006-06-22
PL1827735T3 (en) 2009-04-30

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5096156B2 (en) Process and equipment for continuous production of thin metal strips
TWI442982B (en) Device for influencing the widthwise temperature distribution
JP5371421B2 (en) Processes and systems for producing metal strips and sheets without disrupting continuity during continuous casting and rolling
EP2937162A1 (en) Hybrid cooling nozzle apparatus, and method for controlling cooling nozzle of continuous casting equipment using same
CA2398565C (en) Rolling strip material
NZ329197A (en) Non-contact heat absorbers for strip casting
US8893768B2 (en) Method of continuous casting thin steel strip
US11673184B2 (en) Melt feeding for strip casting systems
JP4922945B2 (en) Method and apparatus for strip casting metal
KR20200110795A (en) Casting piece manufacturing method and continuous casting equipment
JP2008531281A5 (en)
US6581675B1 (en) Method and apparatus for continuous casting of metals
US20190105707A1 (en) Method and apparatus for near net shape casting (nnsc) of metals and alloys
KR20120063713A (en) Roll segment for continuous casting system
JP6620657B2 (en) Casting strip manufacturing equipment and casting strip manufacturing method
EP0387271B1 (en) A method and apparatus for the direct casting of metals to form elongated bodies
JP6759959B2 (en) Pre-rolling pinch roll device and pre-rolling pinch roll method
JP7040340B2 (en) Continuous casting equipment and rolling method
JPH09141408A (en) Secondary cooling method in continuous casting
JP2851950B2 (en) Belt type continuous casting method
JP4461029B2 (en) Billet slab cutting method in continuous casting machine
KR20030071890A (en) Installation for producing a hot-rolled strip
US6565925B1 (en) Method and device for producing coated metal strands, especially steel strips
JP6856000B2 (en) Double-roll continuous casting equipment and meandering control method for thin-walled slabs
AU781473B2 (en) Rolling strip material

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20080910

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20091029

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20100209

A601 Written request for extension of time

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A601

Effective date: 20100507

A602 Written permission of extension of time

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A602

Effective date: 20100514

RD04 Notification of resignation of power of attorney

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7424

Effective date: 20100517

A601 Written request for extension of time

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A601

Effective date: 20100608

A602 Written permission of extension of time

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A602

Effective date: 20100615

A524 Written submission of copy of amendment under article 19 pct

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A524

Effective date: 20100708

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20101109

A601 Written request for extension of time

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A601

Effective date: 20110208

A602 Written permission of extension of time

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A602

Effective date: 20110216

A601 Written request for extension of time

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A601

Effective date: 20110308

A602 Written permission of extension of time

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A602

Effective date: 20110315

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20110404

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20110621

A601 Written request for extension of time

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A601

Effective date: 20110920

A602 Written permission of extension of time

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A602

Effective date: 20110928

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20111020

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20120110

A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20120206

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20150210

Year of fee payment: 3

LAPS Cancellation because of no payment of annual fees