JP2008503703A5 - - Google Patents

Description

流体の低温貯蔵用セルタンク

本発明は、流体の貯蔵用タンク、好適には流体の低温貯蔵用タンク、タンクに使用するサンドイッチ構造体、およびタンクの製造方法に関する。

液化天然ガス（ＬＮＧ）の貯蔵は、ＬＮＧバリューチェーン（価値連鎖）の全領域、すなわち、
a） 固定式及び浮遊式海上生産設備（液化設備）
b） 陸上生産及び貯蔵設備
c） 船舶による水上輸送
d） 固定式及び浮遊式海上インポートターミナル及び場合により設置可能な再ガス化設備
e） 陸上インポートターミナル及び再ガス化設備
において低温かつ大気圧近傍で行う必要がある。

海上生産設備および輸入ターミナルは、ＬＰＧの価値連鎖における新たな領域であり、現時点においてもいくつかのプロジェクトや構想に関する研究が進められている。浮遊式生産設備および輸入ターミナルに関しては、貯蔵タンクはこれまでとは違った程度の充填率を経験することになり、このことがタンクシステムの種類によっては問題となろう。波によって引き起こされる構造体の運動により、部分的に充填されたタンクの内部に流体の波動や動的運動が生じ、タンク構造体に対して大きな動的圧力がかかる。この現象がスロッシングと呼ばれるもので、大半の既存タンクにおいて構造的な問題となり得るものである。

海上生産設備の場合、タンクの形状が重要となる。これは、通常の場合、タンクはタンク上方のデッキに設置される処理装置とともに構造体の内部に設置されるためである。角柱状のタンクが好ましいとされるのは、タンクに対して使用可能とされる容積を最大限に利用できるためである。海上生産設備に関してもう一つ重要な側面は、タンクの製造と据付である。プレハブ式タンクは一体としてあるいはいくつかに分けた形で現場まで搬送することのでき、全体的な建設時間とコストを削減することができる。完全にプレハブ式のタンクの場合、据付前に漏れ試験を行うことも可能である。濾過タンクシステムの建設は複雑であり、建造現場において完成後の構造体の内部で行う必要があり、これには１２ヶ月以上の建造時間を要するのが普通である。

船舶による水上輸送については、フランスのＧＴＴ社（Gaz Transport et Technigaz）が開発したモス球形タンクシステムと濾過タンクシステムの２つのタンクシステムが市場を独占している。これに日本の石川島播磨重工（ＩＨＩ）社が開発した自立式ＳＰＢタンクも加えられよう。今日納品されているＬＰＧ船舶の大きさは最大で１３８，０００〜１４５，０００ｍ^３であるのに対し、市場では２００，０００〜２５０，０００ｍ^３の船舶が要求されている。このような大きさの船舶は、既存のタンクシステムに対して新たな設計上の問題を提起するものである。既存タンクシステムにとって主たる問題の一つが建造時間の長さである。１４５，０００ｍ^３級のＬＰＧ船舶の一般的な建造時間は、主たるネックとなるタンクシステムの建造および試験時間も含めて２０ヶ月前後となる。現在計画されている海上での荷役作業の実施に関連して、部分的な充填とそれに伴う動的スロッシング圧力に対応するタンク設計の必要性という新しい問題が出てきている。

モス式球形タンクの概念は、当初１９６９年から１９７２年にかけて、アルミニウムを低温材料として使用して開発されたものである。その設計は、部分的な二次防壁を有する独立式タンクである。断熱は通常の場合、タンク壁の外面に発泡プラスチックを貼付して行う。船舶や海上設備に関しては、球形タンクの概念は容積が限られていることから使用率は低く、また海上設備のデッキが平坦である可能性があるため、使用に適さない。

濾過タンクシステムの開発は１９６２年に開始され、その後もテクニガス社（Technigaz）によって開発が進められている。今日のシステムは、薄いステンレス鋼またはインバール鋼から成る一次防壁と、パーライトを充填した合板ボックスまたは発泡プラスチックからなる断熱層と、インバール鋼またはトリプレックスの二次防壁と、二次断熱層とで構成される。ステンレス鋼製の膜の場合、熱膨張および収縮に対応するように膜を波形とするのに対し、インバール鋼製の膜は波形にする必要はない。建造に関して言うと、このシステムは多くの専用部品を含む上に溶接個所も多いため、かなり複雑である。膜の溶接や波形成形によって、応力集中のばらつきやスロッシングによる応力のばらつきを生み、これら全てが疲労による亀裂につながる可能性があり、結果的に漏れを生じる危険性が高くなる。部分的に充填されたタンクの場合、波によって誘発される船舶の動きによる流体のスロッシングがこれらのタンクに対する制限事項となっている。通常の場合、１０％から８０％の無充填が海上航行において許容される。スロッシングは一般に、タンク内壁、特に隅の部分に大きな動的圧力を付与し、これが膜や下層の断熱材に損傷を与えることがある。もう一つの問題は、二次防壁の検査を行えないという点である。

ＩＨＩ社開発のＳＰＢタンクは、部分的に二次防壁を備えた独立式角柱形タンクであり、伝統的な直交補強プレート・フレームシステムとして設計されている。このシステムは、プレートと補強システムから成り、補強システムは従来設計の船舶構造体と同様に、スチフナ（補強材）、フレーム、ガーダー、ストリンガー(縦材)、バルクヘッドから構成される。これらの構成部材により、スロッシングが問題視されることはないが、小部品の多さと局所的な応力の集中により、このタンクシステムに関しても疲労は問題視されたと思われる。タンク外表面に断熱材が取り付けられており、ウッドブロック支持体の上にタンクが載置される。

モービル・オイル社では、特許出願PCT/US99/22431号（特許文献１）に記載のように、陸上または地上構造体に載置してＬＰＧを貯蔵する箱形多角形タンクを開発している。このタンクはトラス補強の内部リジッドフレームから成り、フレーム上にカバーを備えてタンク内に貯蔵液を収容する構成としている。トラス補強の内部リジッドフレームによってタンク内部は完全に連続的となり、地震活動により生じる短い励起による貯蔵液のスロッシングから付与される動的荷重に耐えることができる。タンクはいくつかに分けて事前製造されており、現場で組立てられる。タンク構造体は多くの小部品と多くの応力集中個所があるため、耐用年数の点で課題が残る。

米国特許第3,978,808号（特許文献２）から、低温物を輸送するための二重壁カーゴタンクが知られている。そのタンクにおいては、適用されるべき自動溶接技術を可能にするために補強材が配備されている。二重壁タンクにおいて、第２の障壁は補強材によって支持されている。さらに、断熱手段は第２の障壁に不浸透な液体及びガスのためのサポートとして働く。

陸上輸入ターミナルおよび再ガス化設備に関しては、円筒形タンクが市場を独占しており、シングル・コンテインメント・タンク（single containment tank）、フル・コンテインメント・タンク（full containment tank）、またはダブル・コンテインメント・タンク（double containment tank）として構成されている。シングル・コンテインメント・タンクは内側のタンクと外側の容器から成る。内側のタンクは低温材料、通常は９％ニッケル鋼で形成され、円筒形の壁部と平坦な底部から形成される。内側タンクにはプレストレス・コンクリートとアルミニウムも使用されている。外側容器は一般に炭素鋼で形成されるが、外側容器は断熱材を定位置に保つ機能しかなく、内側タンクが故障した場合でも特に保護するものではない。

世界で最近建造されているＬＰＧ貯蔵タンクの大半は、ダブル・コンテインメント・タンクまたはフル・コンテインメント・タンクとして設計されたものである。これらのタンクでは、内側タンクが故障した場合、内側タンクの全量を外側タンクで収容する設計となっている。フル・コンテインメント・タンクの場合、外側タンクまたは外壁をプレストレス・コンクリート壁で形成し、内側タンクから１〜２メートルの間隔を空け、その間隙に断絶材を入れて構成するのが普通である。従来の陸上ＬＰＧタンクは高価であり、建設に約１年を要する上、相当の基礎構造を要する立地に建設する必要がある。

特許出願PCT/US99/22431号 米国特許第3,978,808号

本発明の主たる目的は、高効率の自重支持式低温タンクであって、六面体または角柱形状を有し、完全に拡張可能な新型タンクを提供することにある。すなわち、本発明のタンクは原則的に任意の方向、任意の寸法、大きさに拡張可能であり、主に反復構造の原理に基づくものである。また、その耐用期間において受ける数多くの圧力および温度変動に耐え得るタンクを提供することを目的とする。

本発明の別の目的は、容積効率の高いタンク、すなわち、一般的には六面体、矩形、角柱状に分断されてタンク周辺に残されている空間（例えば、船舶の貨物倉、水上プラットホームの格納スペース、陸上プラントの細分化された空間など）をできるだけ埋めることができるようなタンクを実現することにある。

発明のさらに別の特長と目的は、船舶や海上施設に設置されたタンクに関して、内部流体スロッシングの問題を解決するタンクシステムを提供することにある。

本発明のさらに別の目的は、断熱式自重支持式タンクであって、パーツに分けて、あるいは全体を事前製造した上で最終的設置場所または設置位置まで運搬することのできるタンクを提供することにある。

本発明のさらに別の目的は、疲労性状、設計寿命、点検の簡便性という点で改善され、動作能力を強化した低温タンクを提供することにある。

本発明のさらに別の目的は、同様の用途の既存タンクシステムと経済的、技術的に競合できるタンクシステムを開発することにある。

本発明のさらに別の目的は、内蔵式システムまたはセル構造のタンクであって、一つの場所で事前製造した後、別の場所、例えば船舶、浮遊式ターミナル、陸上の敷地などに輸送して配置することのできるタンクを提供することにある。

本発明のタンクは、充填・排出システム、監視システムなど、動作上の目的にあわせて幅広く装備することができる。

上記の目的は、請求の範囲に定める本発明によって達成されるものである。

本発明は、流体を極低温貯蔵するための角柱または六面体タンク、あるいは収容システムに関する。側壁、床板、天板の各部材を備える外部タンクの、少なくともいくつかの部材がプレート構造から成り、このプレート構造が構造部材の目的を果たしてタンクに液漏れ耐性を付与する。一実施形態では、プレート構造がタンクに必要とされる断熱性または断熱性の一部をも付与する。プレート構造（プレート）は、少なくともサンドイッチ構造を含む積層構造を有する。ここで言うサンドイッチ構造とは、少なくとも２つの層がコア材により結合または接合されており、層間で荷重を伝達する構造を指す。２層の間にコア材を挟んで成るサンドイッチ構造の特別な実施形態として、外層に多数の貫通凹部を形成し、これらの凹部を薄膜材料で被覆したものがある。

壁部の外部プレート構造体は、自己平衡性の通常は薄い内部セル構造壁システムによって固定されており、この内部セル構造壁システムは、外壁が受ける静的および動的荷重に対して外壁を効果的に固定する。好適な実施形態では、積層プレート構造体は、金属または同様の性質を持つ他の材料から成る少なくとも２つの表面シートと、その間に挟まれたコア材とを有するサンドイッチ構造から成る。サンドイッチ構造のコア材は、連続した材料としても良いし、様々な形状のウェブで、２層のシートの間に該シートと概ね平行な方向にセルを形成する構造としても良い。このような内部構造の場合、シート間にハニカム状、その他同様の形状の構造とすることができる。重要なのは、サンドイッチ構造のコア材が２層のシート間で荷重を伝達することである。このサンドイッチ構造の外側および／または内側に断熱材を追加的に設けても良い。このように２層のシートとコア材とから成るサンドイッチ構造を用いた場合、サンドイッチ構造の２層のシート間にガス検出手段を配設することもできるという利点が得られる。

タンクの形状は様々な角柱形状とすることができるが、定型的なものは六面体または「箱型」の形状である。外部の側壁または側板と底部の底床または床板は、静的・動的な流体圧に曝されるため、このような荷重に耐えるように設計される。サンドイッチ構造の金属シートまたはプレートがコア材に関して必要な曲げ強度を与えるが、コア材は剪断力を伝達する役割を主に果たす構造または材料で形成されている。サンドイッチ構造のコア材がタンク断熱材の一部を形成するようにしても良く、例えばコア材またはコア構造の少なくとも一部を熱伝導率の非常に低い材料で形成すれば良い。外部補強材を用いることで外部プレートに十分な強度と剛性を与えることができる。

外壁は、垂直交差線において内部セル構造体の壁に効果的に固定され、プレート作用による荷重をこれらの支持体に実質的に伝達することが必要である。同様に、流体圧と共に自重にも曝される床板についても、積層構造、好ましくはサンドイッチ構造とするのが良い。底床または床板は、これらの荷重を、適宜に配置された支持手段、例えば内部セル構造壁システムの格子点に実質的に伝達する。これらの支持手段は、後述するが、基礎部分に関して相対的な熱運動を与えるものである。内部セル構造壁は、外壁から伝達される圧力荷重により、主に自身の平面において水平方向に圧力を受ける。陸地に設置されるタンクの場合、内部セル構造壁は「全応力設計」の原則による寸法の非常に薄いプレートとすると良い。非常に薄いプレートは取扱いが難しいかもしれないが、これを改善する方法については後述することにする。移動する基礎の上に設置されるタンクの場合、内部セル構造壁は貯蔵する流体から受ける動的荷重に対応する設計とする必要がある。

サンドイッチ構造の場合、タンクの外部プレート部分におけるコア材は、部分的断熱と構造的な剛性の２つの機能を果たすことになるが、そのためには、これらの目的を達成するのに十分な強度と厚さが必要である。一実施形態では、断熱作用の大半をサンドイッチ構造のコア材によって行うようにすることができる。

一実施形態では、コア材を連続的な材料層の形態とするが、コア材の材料としては、剛性、強度、熱伝導率、熱膨張（収縮）係数等の点で適した性質を有する種々の材料を用いることができる。一般には、細かい粒子成分と、より粗い粒子成分を母材中に混入させた混合材が用いられる。細かい粒子成分は、種々の砂、または種々の無機または有機材料が用いられる。粗い粒子成分として一般的に用いられるのが多孔質粒子であるが、これによって低重量で強度と断熱性が提供される。このような凝集体は、発泡ガラス、焼成発泡粘土でも良いし、あるいはその他土質材料またはプラスチック等の有機材料とすることができる。市販の凝集体材料の例としては、パーライト（Perlite）、リアベル（Liaver）、リアポール（Liapor）、レカ（Leca）などが挙げられる。軽量凝集体の代替として、結合前に母材の中に空気またはガスの気泡を導入する方法がある。結合材または母材としては、セメントペースト、珪酸、ポリマー等の典型的な結合材、あるいは本目的に適するその他の材料の中の一つまたは複数を用いることができる。所要の粘度、収縮低減または容積制御、適切な硬化速度、疲労性状等の特別な性質を達成する目的で特別な化学成分をペーストに加えても良い。混合物に金属繊維、無機繊維、有機繊維等を加えることにより、特に引張りにおける強度を高くすることができる。

上述のように、コア材層は２つのシート層の間にウェブを挟んでシート間に様々な形状のセルを形成する構造とすることができる。これらのセルはその長手方向をシートと概ね平行に配列される。ウェブは、シートに関して概ね横断するように配列しても良いし、シートに関して９０度以外の角度をもたせて配列しても良い。また、ハニカム構造のように形成しても良い。

好適実施形態によりタンクの外部プレートにサンドイッチ構造を作成する方法はいくつかある。コア材は連続的材料の形態とすることができるが、この場合、コア材の流し込み成形を行う際に枠組みとなるシートの間に流体状に注入しても良い。あるいはコア材をプレートまたはブロックとして事前製造し、シートまたは相互に対してグラウトまたはグルーにより接着するようにしても良い。コア材は、その厚さ全体にわたって接着された材料層を積層したもので構成することもできる。材料についてもプレートにより異なるものにしても良い。

サンドイッチ構造の変形例では、両シート層とコア材を一体として、全体構造として押出成形しても良い。あるいは、コア部材を押出成形した後、サンドイッチ構造の各シートに溶接しても良い。コア部材は、いくつかの別個の部材として形成した後、溶接してコア部材を形成するようにすることもできる。本発明のさらに別の変形例では、主にコア材料と寸法とが必要な構造的強度を実現するという目的を果たすと共に、さらに必要とされる断熱性は「サンドイッチ」構造の外側に設けられる概して非構造的な断熱層によって提供される。この場合、サンドイッチ構造のコア材は、良質のコンクリートのような比較的高強度の材料または構造体で形成することができる。連続的なコア材を用いる場合、コア材を例えば圧縮強度８０ＭＰａ、１立方メートルあたりの重さ２４００ｋｇの「高強度」コンクリートとすることができる。外側に追加する絶縁材は、それほど大きな力に曝されることはないため、ロックウールやグラスウール等の安価な絶縁材を用いることができる。この場合、外部防壁のサンドイッチ部分は、内部の流体温度に相当する略均一な温度下におかれることとなる。したがって、このような壁部のサンドイッチ部分の収縮・膨張はやや均等なものとなる。外側の絶縁層が大部分の温度勾配を受けることになるが、塑性かつ非構造的材料から成るため、内側のサンドイッチ構造に生じる熱変形は吸収されて問題とはならない。

タンク外部プレートのサンドイッチ積層構造体の内側表面シートは、十分な強度と共に、タンク内に貯蔵されている流体の熱的化学的環境に対する耐性を有する金属で形成されるのが一般的である。同様の特性を有する非金属材料で形成しても良い。ＬＰＧ収容タンクの場合、その材料は、９％ニッケル鋼、または３０４、３０４Ｌ、３１６、３１６Ｌ、３２１、３４７等のオーステナイト系ステンレス鋼を用いることができる。その他の金属、アルミニウム合金、インバール鋼、あるいは複合材料を用いることもできる。外側表面シートは一般に、内側表面シートほど厳しい熱的、化学的環境に曝されることはないため、例えばより簡単な種類の炭素構造鋼などで形成することができる。内側表面シートにも外側表面シートにも言えることだが、その材料は溶接等の接合方法に適合することが必要であり、かつコア材が構造体であるかコア材料であるかを問わずコア材に対する結合性、あるいはコア材ブロックの結合剤に対する結合性に優れたものであることが必要である。

高強度であっても断熱性の低いコア材料を用いる場合、サンドイッチ層の外側表面シートも内側表面シートとほぼ同様の熱形態に曝されることになる。このような場合、外側表層も実際の温度形態で十分な強度を維持できる合金とする必要がある。

プレートにおけるサンドイッチ構造に補強材を設けることにより、サンドイッチ構造の各部材間の結合を高めると同時にその構造的強度を高めることができる。一実施形態では、コア材料自体はサンドイッチ構造に対してほとんど構造的強度を与えておらず、主に補強材によってその目的を達成している。補強材は様々な形態とすることができるが、好ましくは、一方の表面シートから他方の表面シートまで延びる幅と、例えばタンク構造体の底部から頂部へ延びる長さを有するプレート状の部材とするのが良い。格子構造の間に連続的材料を設けても良いし、空隙のある格子構造でサンドイッチのコア構造を形成しても良い。特殊なケースとして、外壁をサンドイッチ型プレートの代わりに、補剛プレート構造または箱型構造として形成する場合がある。このような場合、内部および外側の断熱材は構造的特性を要求されない。

タンクを構成する主な部材は、側壁と床板と天板とを含み断熱された積層プレートから成る外部プレートと、実質的に外部プレートの自己平衡型支持体または固定壁として作用する一組の内部セル壁である。

内部セル構造体を形成する固定用内部セル壁は、先に述べた内部シートの場合と同じ要件を満たす必要がある。すなわち、固定用内部セル壁は一般に同一材料から形成される。固定用内部セル壁は、いくつかの方法で形成することができる。また、相互に交差してセルを形成する板状シートとしても良いが、このセル壁構造は波形シートを用いても形成することができる。

別の好適実施形態では、一方の側壁から反対側の側壁まで延びる複数の梁部材によって内部セル構造体が形成される。このセル構造体の形成は、まず第１の梁を、それに隣接する第２の梁を横切るように配設し、第３の梁を第１の梁と同様に第２の梁を横切るように配設し、第４の梁を第３の梁を横切るように配設することを繰り返して格子構造を形成することによって行う。この格子構造は上下に配置された梁の間、すなわち第１、第３および第５の梁と第２、第４および第６の梁の間に開口部を備える。換言すると、「丸太小屋」式に、丸太と丸太の間に隙間をあけるようにして梁が組み合わされる。また、タンクの一方の外壁から反対側の外壁まで梁を延設するのが好ましい。

本実施形態のセル構造は、側壁に交差する平面Ａにおいて、全ての梁Ａがその長手方向を平面Ａの方向に、かつ相互に概ね平行に配列される。これらの第１の梁Ａの直ぐ上に配列されるのが第２の梁で、その全ての梁が第２の平面Ｂにおいてその長手方向を概ね平行に配列される。このように平面Ａと平面ＢがＡＢＡＢＡＢＡＢの順番で必要なセル構造の高さに達するまで繰り返される。例えば第３の梁の層も設けるなど、他のパターンの配列も可能である。

第１の梁と第２の梁の角度は、長方形または正方形のセルを形成する９０度前後が好ましいが、交差する梁が６０度と１２０度を形成する構成やその他の構成も可能である。

好ましくは、ある層の梁が他の層の梁と交差する接点を直線状に配置して、荷重を例えばタンクの天板から床板へと伝達できる位置とする。

梁構造に使用する個々の梁は、その断面をＴ字状、Ｉ字状とすること、あるいは単に矩形、管状など、様々な形状とすることができる。Ｔ字状またはＩ字状の梁とした場合、タンクの運動の結果として流体の流れに乱流を生じさせることにより、スロッシングによる損傷を防止することができる。また、梁のフランジは積層された梁の層の間の接触面積を大きくすることでセル構造を支持し、異なる層の梁の間の接触位置に剛性を与える働きもする。以上が標準的な梁の形状であるが、その他の断面形状を有する梁を用いても、側壁の固定、スロッシング効果の低減と共に構造内のセル間の連通という目的を達成することは可能である。

強度を持たせるということと製造を容易にするという目的とから、内部セル壁の交差部は別個の部材に壁部分を取り付けるという形で構成しても良い。この方法は、双方のセル壁が平坦なプレートである場合や、上述のような梁構造壁の場合に使用することができる。例えば、前記別個部材を管状または正方形断面の垂直梁とすることができる。内部セル壁自体は非常に薄い（数ミリ程度）ため、プレート式のセル壁の場合は特に、動的運動が生じる用途では横方向の強度を補強する必要がある場合ある。これは、片側または両側補強材を適当な間隔で取り付けるか、あるいは薄い内部壁板に水平に波形をつけて横方向の強度を与えることで達成することができる。なお、内部壁部分は非常に薄いものであるため、座屈する恐れが高く、それ自身垂直方向の負荷能力をほとんど持たないため、これらの内部壁部分の交差部に配置される上述の管状部材が実質的にセル壁の重量を支持する必要がある。この管状部材はまた、タンク自体の天板構造の重量も支持しなければならない。

スロッシング現象は、流体の自由表面積の大きさによるところが大きいが、本発明では、その自由表面積が内部セル壁システムにより小さく区分されている。例えば、５〜１０平方メートルの内部セルを用いることによって、スロッシングの問題はほとんどの場合解消されると言って良い。この場合、内部セル壁は流体の緩やかな動態作用を受けるので、それに適した設計とする必要がある。例えば、波形として曲げ強度および剪断力に対する強度をもたせる、梁にフランジをつけるなどの方法が挙げられる。同様に、好ましくはサンドイッチ構造の積層プレートとして構成される外部プレートについても、やはり緩やかなスロッシングの動的荷重成分を含み易い流体圧力荷重に対応する設計とする。スロッシングの問題がタンクの充填度と比較的無関係であることは、本発明の特筆すべき特長であり、事実、充填度が低いほど全流体圧は低減されるのである。

内部容積を個別のセルに分割しても、プレート式セル壁の場合、セル壁下部に開口穴が設けられていることで、各セル内の流体の液面高さを等しくすると共に、点検や修理に際してどのセルにも人の手が届くようになっている。梁構造のセル壁の場合、壁を形成する梁と梁との間に開口部があって、連通性を付与している。必要に応じて、床面付近に開口穴を設けて、人の手が届くようにしても良い。重要なのは、セル構造の全てのセルの間に連通性をもたせることである。これらの開口部は床板近傍に配置し、開口縁部に関連させた補強部材を設けても良い。

内部セル壁の格子は、全体かつ均等に応力方向に設けることができるが、プレート式セル壁に関しては非常に薄く（数ミリ）し、梁構造壁については重くならないようにする。内部のプレートには内部流体の低温および化学的環境に耐え得る高級で高価な合金を使用することが多いため、このことは重要である。前述のようにセル構造壁を非常に薄いプレートとした場合、セル構造壁の取扱いに問題が生じる。従って、本発明の一実施形態では、セル構造壁の両側に協同的端部部材を設け、これらの壁の両側がセル構造交差部において別のセル壁の片側と交わるように構成している。端部部材は、セル壁、ひいてはタンクのセル構造を補強する補強部材を形成する。梁式のセル壁構造の場合、梁を補強するためのフランジを梁に形成するのが好ましい。

このようにして、セル構造体を合理的に製造および組立を行うことができる。外部プレートを積層サンドイッチ構造とした場合、側壁、床板および天板は、構造的部材として、または一部には絶縁部材として機能するため、経済的に非常に効果的である。さらに、タンクの外部だけでなく内部についても完全にモジュラー化され反復性のある構造となる。つまり、タンクの製造工程が高度に自動化されることになる。このこともまた経済性の向上に寄与することとなる。

本発明の一変形例として、外壁の角部に丸みをもたせても良い。角部に丸みをもたせる理由の一つとして、構造モーメントの集中を低減できるということがある。もう一つの理由は、外壁の両側の間で熱的な応力を多少低減できるということである。

タンクの製造方法は実際面だけでなく全体的経済性の観点からも重要である。モジュール化して、あるいは全体的に事前製造するということは、建設期間を短縮すると共に、タンクの製造と平行して船舶、プラットホーム、あるいはタンクを最終的に据え付ける現場の建設工事を行えるということを意味する。セル式タンクシステムは事前製造の度合いと製造工程の自動化度を非常に高いものにする。内部セル壁部分の全てが実質的に等しく、「組立ライン」式に大量生産することができる。その結合補強部材への取り付けについても、反復式に自動化して行うことができる。場合によっては、摩擦攪拌溶接、レーザまたはプラズマ溶接などの極めて効果的な溶接技術が考慮されても良い。また、外部プレートもセグメント式に製造した後、相互間と内部セル壁との間で結合しても良い。

本発明によるタンクは、前述のように、異なる種類の流体の貯蔵に使用でき、
摂氏＋２００度から−２００度の温度範囲で高性能を発揮するため、ＬＰＧの貯蔵に特に適するものである。本発明のタンクは、タンク内の超過圧力に耐えることができる。また、浮遊体上にも陸上の現場にも据付可能である。

一つの固定点とタンクの回転を防止する手段とを有する支持システムの上にタンクを設置しても良い。また、砂地や同様の性質を有する場所に直接設置することもできる。

図面を参照して、本発明の好適な実施形態に関して説明する。

本発明によるタンク１は、外部プレートの形をとる側壁、天板および床板と、内部セル壁構造とから成る。そのうち、図１では、３つの側壁２と、床板４と、タンク１の内部空間を小さいセルに分割する内部セル壁構造５が示されている。壁部、天板および床板、それらの接合部に関しては種々の構造が考えられるが、これらの全てを同様または異なる構成として良い。内部セル壁構造についても、いくつかの構成方法が考えられる。これら各部材の各種実施形態について、以下に説明する。

内部セル壁構造５を形成する内部セル壁２０は、平滑面を有する板状の形態をとり、床板４の位置に、縁梁を備えることもある通路開口６を有し、セル間で内部連通するように構成されている。これによって、大型タンクの場合は点検・補修の際にセル間でのアクセスが得られるようになっている。タンクはこの他にも、図示されていない排出充填システム、検出監視システム、支持手段等を備える。

図２は、側壁２と、セル壁２０からなるセル壁構造５とを有する異なる実施形態のタンク１を示している。図１では、隅部の４つのセルが部分的に丸く形成され、その両端は直線となっているのに対し、本実施形態では、隅部の４つのセルが完全に丸みをつけて円弧状に形成されている。図３は、側壁２と、セル壁２０からなるセル壁構造５とを有するさらに別のタンク１を示しており、ここでは側壁の角部が直角に形成されている。

図４Ａは、図１のタンクの細部を示す斜視図であり、側壁２が外部プレートとして外側表面シート８と内側表面シート９との間にコア材１０を挟んだサンドイッチ構造として形成されている実施形態を示す。このサンドイッチ構造には補強材１１も含まれる。補強材はいくつかの形態をとることができるが、サンドイッチ構造の一方の表層から他方の表層まで延びるようにするのが好ましい。好適な実施形態では、補強材を板状部材とし、その幅をサンドイッチ構造の両表層間の距離に略等しくすると共に、長さは側壁の垂直方向に延びるように、好ましくは側壁の全高に亘って延びるようにする。図４Ａでは、内部セル壁構造を第１実施形態のセル壁構造と同様にし、セル壁２０を一重のプレート壁で形成し、これらを交差部２１において結合している。サンドイッチ構造が板状補強材１１を有する個所で、例えば板状のセル壁２０とサンドイッチ構造の内側表面シート９とを溶接するなどして、内側のセル壁２０を側壁に固定するのが好ましい。これは、外壁と内部セル壁構造との間で荷重が移動するという点で好ましい。セル壁２０は貫通孔（不図示）のパターンを有するように形成しても良い。

図４Ｂは、内部セル壁構造の第２実施形態を示す。本実施形態では、セル壁２０が上下に配列された複数の梁部材２８によって形成されている。梁部材２８は、１組の梁部材２８Ａが第１層として配列され、第２層の梁部材２８Ｂがこの第１層の梁部材２８Ａの上に、その長手方向の軸が第１層の梁部材２８Ａと交差するように配列される。第３層の梁部材２８Ａは、第１層の梁部材と主に平行になるように配列される。こうして、層ごとに長手軸の方向が異なるように配列された複数の層から成る格子構造が形成される。このようにしてセル壁が梁部材によって形成されるが、各セル壁の梁部材と梁部材との間に間隔をもたせている。これによって、セル間の連通を保証すると同時に、移動中の船舶に配置されたタンク内のスロッシングを防止する効果が得られる。セル壁２０の交差部２１においては、梁部材２８Ａと梁部材２８Ｂが互いに上下に当接して各層の梁部材２８Ａ、２８Ｂに対する支持部を形成すると共に、天板から床に荷重がかかった場合の伝達地点となる。

梁部材２８Ａ、２８Ｂは平坦な板状としてもよいし、あるいは断面形状をＩ字、Ｔ字、Ｈ字状としてもよい。Ｉ字、Ｔ字、Ｈ字状などのように端部に突縁をつけた断面形状とした場合、あるいは矩形管状、すなわち矩形の断面形状とした場合でも、ある層の梁部材の端部突縁が次の層の梁部材の端部突縁に当接して配置されるため、内部セル壁構造をより安定した構造とすることができる。梁部材と梁部材とを溶接するか機械的に固定することにより、内部セル壁構造をより安定した構造にすることができる。セル壁構造の１本の梁部材は、一方の外壁から反対側の外壁に達している。すなわち、１本の梁部材が複数のセル壁の一部を形成することになる。

各セル壁２０は、図４Ａに示す実施形態のような平坦なプレート部材、複数の梁部材で形成され、補強手段（不図示）を備えるプレート部材、あるいは図５Ａに示すような波形２３を備えたプレートとすることができる。波形プレートの場合、その波形２３は主に水平方向に伸びる。

内部セル壁構造５は、交差部２１において交差するセル壁２０を含む。好適実施形態によると、交差部２１は少なくとも１つの補強部材２４を備える。補強部材は、全体的または部分的に管状（円形、矩形）とするか、相互に直角に配置された主部材から構成し、図５Ａに示すように２つの隣接するセル壁の表面側に当接させる。セル壁２０の交差部の１つの角部にのみ補強部材を設けてもよし、１つ以上の角部または全部の角部に補強材を設けても良い。

本発明によると、内部セル壁構造５をタンク外壁に固定するが、固定方法としていくつか考えられる。その一つが図４Ａに示すもので、セル壁２０を補強材の位置でサンドイッチ構造の内側表面シートに結合する。この方法では、サンドイッチ構造を通過してサンドイッチ構造の外側表面シートまで荷重を伝達することになる。もう一つの方法が図５Ａに示すもので、固定部材１４をサンドイッチ構造に配置する。この方法でも、外壁のサンドイッチ構造の外部に荷重が伝達される。もう一つの方法として、サンドイッチ構造の内部表層にセル壁２０を溶接するだけの方法がある（図示せず）。

この他、梁部材を含むセル壁構造として特に適する実施形態を示したのが図５Ｂ〜５Ｅであり、これらの方法は、平坦プレートを接合してセル壁構造を構成した場合でも、波形プレートを接合して構成した場合でも利用可能である。

図５Ｂでは、梁部材２８Ａが側壁２に取り付けられたフランジ４０’に取り付けられており、外壁を横切る方向にタンクの空間内に向かって突出している。フランジ４０’は梁部材２８Ａに接合する個所で大きく突出し、梁部材２８Ａと梁部材２８Ａの間で小さく突出する形状となっている。

図５Ｃ〜５Ｅでは、セル壁２０がいくつかの梁部材２８Ａで形成され、これらの梁部材２８Ａが接合部材４０で結合された２つの部材２Ａと２Ｂから成る側壁２に取り付けられている。図５Ｃ〜５Ｅに示す接合部材４０は、側壁２の部材を挿入するための概ねＵ字状の溝を備える。

接合部材４０はさらに、側壁２を横切る方向にタンク空間内に延びるフランジ４５を有して形成される。内部セル壁構造、すなわち梁部材２８Ａをフランジ４５に取り付ける方法はいくつか考えられる。図５Ｃに示す一実施形態では、梁部材２８Ａがフランジ４５に溶接されている。図５Ｄに示す別の実施形態では、梁部材２８Ａが接合片４１を介してフランジ４５に取り付けられており、接合片４１は梁部材２８Ａの一部とフランジ４５の一部を配置するためのＵ字状の溝を２つ備え、ボルト孔４２を貫通するボルトによってこれらの部材に接合されている。図５Ｅに示す第３の実施形態では、各梁部材にフランジ４５を挿入するためのＵ字状の溝を形成し、例えば溶接等で接合している。

図６Ａ〜６Ｂおよび図７Ａ〜７Ｂは、セル壁２０のそれぞれ異なる実施形態を示しており、端部部材２５、２５’と他の端部部材２５、２５’が協同して内部セル壁構造５の交差部において補強部材２４を形成するように構成されている。

図６Ａは、セル壁２０の断面を示す。セル壁の両端が、細長いＬ字状の断面を有する端部部材２５、２５’に取り付けられている。

Ｌ字の立ち上がり部分２６において端部部材２５がセル壁２０に取り付けられ、下の部分２７はセル壁と反対の方を向く。図６Ａから分かるように、２つの端部部材２５、２５’の下部分２７、２７’はセル壁２０の両側に位置するのが好ましい。

図６Ｂは、図６Ａに関連して説明した実施形態のセル壁２０を４つ交差させた交差部の断面図である。４つ全てのセル壁の端部部材２５（立ち上がり部分２６，２６’と下部分２７，２７’とを有するＬ字状）が交差部において作用し合って補強部材２４を形成している。一つの端部部材２５の立ち上がり部分２６が別の端部部材２５の下部分２７に結合され、４つ全部が合わさって矩形の部材を形成する。Ｌ字状部材の接合は、溶接、螺子、ボルト、爆発鋲等を用いて行うことができる。

図７Ａ〜７Ｂはさらに別の実施形態を示しており、図７Ａでは、Ｖ字状の端部部材２５’それぞれを両端に有するセル壁２０’が示されている。

図７Ｂでは、図７Ａに示したのと同様のセル壁４つが交差部を形成し、その４つの端部部材２５’が補強部材２４’を形成する状態を示している。

本発明によるタンク１の外部プレート、すなわち天板、側壁、および床板は、外側表面シート８と内側表面シート９との間にコア材を挟んだサンドイッチ構造とするのが好ましい。コア材は図８Ａに示すように連続した材料とするか、あるいは図８Ｂと図８Ｃに示すような構造とすることができる。コア材は、少なくとも部分的に壁部の強度とタンクの断熱性を提供するものである。サンドイッチ構造は、外側表面シート８と内側表面シート９との間に構造体または補強材１１を含む。これらは図８Ａ〜８Ｃに示すように種々の形状とすることができ、図８Ａでは、直線状に横断する補強材であるのに対し、図８Ｂでは直線補強材が表層に対して９０度以外の角度を成すように配列されている。また、表面シート８、９と補強材とを一体として押出し成形しても良い。勿論、図８Ａに示すような補強材の構造体の間に連続的な材料を配しても良い。

図８Ｄに示す別の実施形態では、サンドイッチ構造がさらに、側壁、天板または床板のいずれかのプレートから外向きに突出する外部補強材１２と外部断熱層１３とを含んでも良い。外部補強材１２は、図示のように外部断熱層１３を部分的に通るように突出させても良いし、外部断熱層１３を完全に貫通して突出させても良い。図８Ｄに示すように、内部セル壁構造５のセル壁２０と、サンドイッチ構造の補強材１１と外部補強材１２との間を接合しても良いし、補強材１１と外部補強材１２とでプレート壁２０の長手方向の一部を形成するようにしても良い。補強材には、切り込みまたは凹部を形成するか、絶縁材を設けて補強材の熱伝達を低下させるようにしても良い。

図９Ａと図９Ｂに外側壁２を角部で結合する方法の例を示す。図９Ａに示す例では、外壁部分を挿入するための概ねＵ字状の溝を形成したコーナー部材１６を備え、外壁部分はコーナー部材１６に溶接される。図９Ｂに示す例では、外側壁２のサンドイッチ構造の外側シートが、鋭角を形成するように溶接によって直接結合されている。

図１０Ａと図１０Ｂは、本発明のタンクを、サンドイッチ構造の外側表面シートとコア材とを除去して示す斜視図であり、内側表面シート９と、板状の補強材１１とを示している。補強材１１は、天板３と床板４の上を格子状に延びるとともに、側壁２上を床板４から天板３に向かって延びている。また、床板４の補強材１１の全ての端部および交差部には支持手段３０が配されている。これらについては後に詳述することにする。

図１１は、本発明によるタンクを、側壁および天板を除去した状態で示し、図１２は、図１０のタンクの細部を示す図である。本実施形態では、タンクの側壁２は外部補強材１２を備えており、補強材１２は概ね水平方向と垂直方向に延びて格子状を形成している。これらの図から分かるように、内部セル壁構造５のセル壁２０が外部補強材１２の位置に沿って側壁２に接合されており、これによってタンクの構造的一体性という有益な効果が実現されている。本発明のこの実施形態の補強システムは、十分な強度を有するように設計されているため、断熱層には構造的強度を必要としない。

本発明の一実施形態では、外部プレートと既存の隣接する構造システムを、一点または複数の地点で、あるいは線状の接触域に沿って、接合しても良い。接合の方法としては、弾性リンク、線形または非線形の機械装置、空気圧および／または油圧装置、またはそれらの組合せを用いることができる。これについては、どの図面にも示されていない。具体的な実施形態の一つとして、前記の支持手段を用いてタンク側壁を支持することがあるが、この他にも上述のように多くの実施形態が考えられる。セル壁を形成する梁構造は、管状または矩形断面の輪郭を閉じた形状のものとしても良い。

以上、本発明を様々な実施形態に基づいて詳細に説明してきたが、下記の特許請求の範囲に定める発明の範囲から逸脱することなく、上記実施形態には多くの変更および修正が可能である。セル構造については種々の形状とすることができる。外部構造は、例えば船舶のように構造体を取り囲むことによって横方向に支持しても良い。品質の異なる断熱層を複数層設けても良く、タンクを形成する異なる種類のプレートごとに断熱層を変えても良い。支持手段はタンクを横方向に支持するように配置しても良く、あるいはまた、他の側壁支持体、例えば船穀のような外部構造であっても良い。

本発明の一全体的実施形態に係るタンクを天板と側壁の一つを取り除いた状態で示す。 本発明に係るタンクの第２の全体的実施形態を示す。 本発明に係るタンクの第３の全体的実施形態を示す。 図１のタンクの隅部の詳細を示す図であり、内部セル壁構造の第１実施形態を示す。 図１のタンクの隅部の詳細を示す図であり、内部セル壁構造の第２実施形態を示す。 第３実施形態の内部セル壁構造を外部プレートに取り付けたタンクの細部を示す。 第２実施形態の内部セル壁構造を外部プレートに取り付けた第１の接続例の詳細を示す。 第２実施形態の内部セル壁構造体を外部プレートに取り付けた第２の接続例の詳細を示す。 第２実施形態の内部セル壁構造を外部プレートに取り付けた第３の接続例の詳細を示す。 第２実施形態の内部セル壁構造を外部プレートに取り付けた第４の接続例の詳細を示す。 第１実施形態のセル構造のセル壁の一実施形態を示す断面図である。 図６Ａに示した実施形態による４つのセル壁の交差部を示す断面図である。 第１実施形態のセル構造のセル壁の別の実施形態を示す断面図である。 図７Ａに示した実施形態の４つのセル壁の交差部を示す断面図である。 本発明によるタンクの外部プレートの第１の実施形態を示す断面図である。 本発明によるタンクの外部プレートの第２の実施形態を示す断面図である。 本発明によるタンクの外部プレートの第３の実施形態を示す断面図である。 本発明によるタンクの外部プレートの第４の実施形態を示す断面図である。 本発明によるタンクの側壁隅部の第１の変形例を示す立面図である。 本発明によるタンクの側壁隅部の第２の変形例を示す立面図である。 本発明によるタンクを、サンドイッチ構造の外側表面シートを除去した状態で示す図である。 本発明によるタンクを、サンドイッチ構造の外側表面シートを除去した状態で示す、図１０Ａとは異なる方向から見た図である。 外部補強材を備えた本発明のタンクを、天板と一つの側壁を除去した状態で示す図である。 図８のタンクの一部を詳細に示す図である。

符号の説明

２ 側壁
３ 天板
４ 床板
５ （内部）セル壁構造
６ 通路開口
８ 外側表面シート
９ 内側表面シート
１０ コア材
１１ 補強材
１２ 外部補強材
１３ 外部断熱層
１４ 固定部材
１６ コーナー部材
２０ セル壁
２１ 交差部
２３ 波形
２４，２４’ 補強部材
２５，２５’ 端部部材
２６ 立ち上がり部分
２７，２７’ 下部分
２８ 梁部材
２８Ａ、２８Ｂ 梁部材
３０ 支持手段
４０ 接合部材
４０’、４５ フランジ
４２ ボルト孔

Claims (22)

1. 特に低温で流体を貯蔵するためのタンク（１）であって、壁が内側表面シート（９）と外側表面シート（８）とを含む二重壁サンドイッチ構造体から成り、前記二重壁サンドイッチ構造体がタンク自体内部の内部セル壁構造（５）と接合されて、少なくともタンクの天板（３）、側壁（２）および床板（４）の一部を形成しているタンクにおいて、前記タンクの壁構造体が内部セル壁構造（５）によって固着されており、前記二重壁サンドイッチ構造体の外側表面シート（８）が固定用部材によって前記内部セル壁構造（５）に直接的に接合されるか、または接合部材（４０，４０’）若しくは内部補強材（１１）によって間接的に接合されており、固着用または固定用部材を介してタンクの側壁（２）構造体から内部セル壁構造（５）へと張力が伝達可能であることを特徴とするタンク（１）。
2. 特に低温で流体を貯蔵するためのタンク（１）であって、壁が内側表面シート（９）と外側表面シート（８）とを含む二重壁サンドイッチ構造体から成り、前記二重壁サンドイッチ構造体がタンク自体の内部の内部セル壁構造（５）と接合されて、少なくともタンクの天板（３）、側壁（２）および床板（４）の一部を形成しているタンクにおいて、前記タンクの壁構造体が、相対する内側表面シート（９）に作用する流体圧力からの直接的自己平衡張力の下で内部セル壁構造（５）によって固着されており、前記二重壁サンドイッチ構造体の外側表面シート（８）が固定用部材によって前記内部セル壁構造（５）に直接的に接合されるか、または接合部材（４０，４０’）若しくは内部補強材（１１）によって間接的に接合されており、固着用または固定用部材を介してタンクの側壁（２）構造体から内部セル壁構造（５）へと張力が伝達可能であることを特徴とするタンク（１）。
3. 前記二重壁サンドイッチ構造体の内側表面シート（９）および外側表面シート（８）が固着用または固定用部材を介して内部セル壁構造（５）に接続されている、請求項１に記載のタンク（１）。
4. 前記二重壁サンドイッチ構造体がサンドイッチ構造体を形成する内側表面シート（９）および外側表面シート（８）との間にコア材（１０）を含み、前記コア材（１０）は内側表面シート（９）および外側表面シート（８）との間で荷重を伝達することができる、請求項１〜３のいずれかに記載のタンク（１）。
5. 前記コア材が、前記内側表面シート（９）と前記外側表面シート（８）との間に延びる内部補強材（１１）を少なくとも１つ含む、請求項４に記載のタンク（１）。
6. 使用中は前記外側表面シート（８）と前記内側表面シート（９）との間で前記内部補強材（１１）を介しての荷重の伝達が行われるように前記補強材（１１）が前記内部セル壁構造（５）に固着されている、請求項５に記載のタンク（１）。
7. 前記内部セル壁構造（５）の前記固着用または固定用部材が、該内部セル壁構造の内部に配設された、または前記内部セル壁構造に接合されたそれぞれの補強部材（１１，１２）に隣接して配置されており、使用中は二重壁構造体の側壁（２）と前記内部セル壁構造（５）との間で、前記固着用または固定用部材および前記補強部材（１１）を介して荷重の伝達が可能となるように構成されている、請求項６に記載のタンク（１）。
8. 前記固着用または固定用部材が、前記内部セル壁構造（５）を前記二重壁サンドイッチ構造体側壁（２）に接続するフランジ・ブラケット（４０，４１）部材を含んで成る、請求項１〜７のいずれかに記載のタンク（１）。
9. 前記内部セル壁構造（５）が、交差して上下に積層されて格子構造を形成する梁部材（２８Ａ，２８ｂ）によって形成されるセル壁を含んで成り、ある層の梁部材が一方向に配向され、次の層の梁部材が別の方向に配向され、梁部材と梁部材との間に開口部が形成されている、請求項１〜８のいずれかに記載のタンク（１）。
10. 前記内部セル壁構造（５）の各壁がプレート部材により形成されている、請求項１〜８のいずれかに記載のタンク（１）。
11. 前記内部セル壁構造（５）が、該セル構造体（５）を形成する梁部材と梁部材との間に少なくとも１つの交差部（２１）を含む、請求項１〜１０のいずれかに記載のタンク（１）。
12. 各交差部（２１）が前記内部セル壁構造（５）の高さ全体に延びており、該交差部（２１）はセル壁およびタンク天板（３）の重量を支持するように構成されている、請求項１１に記載のタンク（１）。
13. 各交差部（２１）が、隣接する２つのセル壁の表面側に当接して配設された少なくとも一つの補強部材（２４）を含む、請求項１１または１２に記載のタンク（１）。
14. 前記補強部材が、前記交差部において交差するセル壁の少なくともいくつかの端部に接合された協同的端部部材（２５，２６，２７）によって形成されている、請求項１３に記載のタンク（１）。
15. 前記二重壁サンドイッチ構造体側壁（２）が、該二重壁サンドイッチ構造体を内部セル壁構造（５）に固着するための別個の固定部材（４０，４１）または接合部材を含んで成る、請求項１〜１４のいずれかに記載のタンク（１）。
16. 前記二重壁サンドイッチ構造体が、前記外側表面シート（８）の外表面上に配置された外側絶縁層を含む、請求項１〜１５のいずれかに記載のタンク（１）。
17. 前記二重壁サンドイッチ構造体が、弾性リンク、線形または非線形機械装置、空気圧または油圧装置、あるいはそれらの組合せにより、一つまたは複数の地点において、あるいは線状の接触域に沿って、隣接して配置される他の既存の構造システムに接合されるか、あるいはそれによって支持されている、請求項１〜１６のいずれかに記載のタンク（１）。
18. 天板と、側壁と、床板とを含んで成り、特に超低温で流体を貯蔵するのに適する二重壁サンドイッチ型タンクを補強および支持するための内部セル壁構造（５）であって、前記内部セル壁構造（５）が、タンク（１）の相対する壁の間に張設されて該タンク（１）の側壁（２）と側壁（２）とを接続可能である梁部材（２８Ａ，２８Ｂ）を含んで成る内部セル壁構造（５）において、前記梁部材（２８Ａ，２８Ｂ）が、タンク（１）の天板（４）から床板（３）まで続く層状配列の一水平層において一方向の梁部材（２８Ａ）が他の方向の梁部材（２８Ｂ）の上に載置されように、タンク（１）内部で交互に配列されてセルパターンを形成するように配置されて内部セル壁（２０）を形成しており、使用時に前記タンク側壁（２）の構造体が自己平衡張力の下で内部セル壁（２０）によって固着されることで、タンク側壁（２）に作用する流体圧がタンク側壁（２）から内部セル壁（２０）まで伝達されるように構成されていることを特徴とする内部セル壁構造（５）。
19. 使用時、前記タンク（１）の側壁（２）構造体が該タンクの相対する側壁（２）に作用する流体圧からの直接的自己平衡張力の下で内部セル壁構造によって固着され、その引張荷重が固着または固定用部材（４０，４０’）を介して内部セル壁構造（５）に伝達される、請求項１８に記載の内部セル壁構造（５）。
20. ある一層内の前記梁部材（２８Ａ）がその縦軸を概ね平行に配列されており、前記第１層の次の層の梁部材による平面が、その縦軸が前記第１層の梁部材（２８Ａ）を実質的に横断する梁部材（２８Ｂ）を含み、この積層構成が繰り返されてセル壁（２０）を形成しており、前記第１層の梁部材（２８Ａ）が第１セル壁（２０）の一部を形成し、前記第２層の梁部材（２８Ｂ）が前記第１セル壁を横断しかつ交差部（２１）において交わる第２セル壁（２０）の一部を形成している、請求項１８または１９に記載の内部セル壁構造（５）。
21. 前記梁部材（２８Ａ，２８Ｂ）がＴ字状またはＩ字状の断面を有する、請求項１８〜２０のいずれかに記載の内部セル壁構造（５）。
22. 前記梁部材（２８Ａ，２８Ｂ）が固着または固定用部材によりタンク（１）の外側表面シート（８）に直接的または間接的に接合されるように構成されており、使用時に前記タンク（１）の外側表面シート（８）と内部セル壁構造（５）との間で荷重が伝達されるように構成されている、請求項２０に記載の内部セル壁構造（５）。