JP2008297992A - Ignition system for internal combustion engine - Google Patents

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Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide an ignition system for an internal combustion engine which can generate an ignition voltage under a fault condition of a switching section. <P>SOLUTION: A DC-DC converter 15 comprises a boosting transformer 16, a coil energizing transistor 17, an oscillation transistor 21 (the switching section 20), a first energization stopping transistor 31 and so on. An emitter of the coil energizing transistor 17 is connected to a base of the first energization stopping transistor 31 via a current limiting diode 37. This current limiting diode 37 is arranged so that a direction from the coil energizing transistor 17 to the first energization stopping transistor 31 becomes a forward direction thereof. Even if poor connection or an open failure occurs in the oscillation transistor 21, on-off operations of the coil energizing transistor 17 are repeated by the first energization stopping transistor 31. <P>COPYRIGHT: (C)2009,JPO&INPIT

Description

本発明は、コンデンサ放電式の内燃機関用点火装置に関する。   The present invention relates to a capacitor discharge type ignition device for an internal combustion engine.

従来から、内燃機関の点火装置としてコンデンサ放電式の点火装置が知られている（例えば、特許文献１参照）。コンデンサ放電式の点火装置は、点火コイルの一次コイル、点火用コンデンサ、及び充放電制御用のサイリスタが直列接続されてなる点火回路と、上記点火用コンデンサを充電する充電回路とを備え、コンデンサに充電した電荷を点火コイルの一次コイル経由で放電することにより、同点火コイルの二次コイルに点火用の高電圧（以下「点火用電圧」という）を発生させる。この点火用電圧が点火プラグに供給され、同点火プラグにおいて火花放電が発生する。   Conventionally, a capacitor discharge ignition device has been known as an ignition device for an internal combustion engine (see, for example, Patent Document 1). A capacitor discharge type ignition device includes an ignition circuit in which a primary coil of an ignition coil, an ignition capacitor, and a thyristor for charge / discharge control are connected in series, and a charging circuit that charges the ignition capacitor. By discharging the charged electric charge via the primary coil of the ignition coil, a high voltage for ignition (hereinafter referred to as “ignition voltage”) is generated in the secondary coil of the ignition coil. This ignition voltage is supplied to the spark plug, and spark discharge occurs in the spark plug.

また、上記充電回路としては、昇圧トランスと、その昇圧トランスの一次コイルに接続され同一次コイルを含む電流経路を開閉するコイル通電用トランジスタと、そのコイル通電用トランジスタのオン・オフを交互に繰り返すことで昇圧トランスの一次コイルへの通電を断続させるスイッチング部と、コイル通電用トランジスタをオフ状態に維持する通電停止部とを有するものが知られている。こうした充電回路では、点火用コンデンサを充電する充電期間において、スイッチング部により昇圧トランスの一次コイルへの通電が断続されることで、昇圧トランスの二次コイルにパルス状の高電圧が発生し、この高電圧によって点火用コンデンサが充電される。一方、上記充電期間以外の期間では、コイル通電用トランジスタの発熱を抑制すべく、通電停止部によりコイル通電用トランジスタがオフ状態に維持される。
特開平８−７４７１５号公報 In addition, as the charging circuit, a step-up transformer, a coil energizing transistor that is connected to a primary coil of the step-up transformer and opens and closes a current path including the primary coil, and on / off of the coil energizing transistor are alternately repeated. Thus, there is known one having a switching unit for intermittently energizing the primary coil of the step-up transformer and an energization stopping unit for maintaining the coil energization transistor in an OFF state. In such a charging circuit, in the charging period for charging the ignition capacitor, the energization to the primary coil of the step-up transformer is interrupted by the switching unit, so that a pulsed high voltage is generated in the secondary coil of the step-up transformer. The ignition capacitor is charged by the high voltage. On the other hand, in a period other than the charging period, the coil energization transistor is maintained in the OFF state by the energization stop unit in order to suppress the heat generation of the coil energization transistor.
JP-A-8-74715

しかしながら、スイッチング部が故障すると、充電回路において、昇圧トランスの一次コイルへの通電が断続されず、昇圧トランスの二次コイルにパルス状の高電圧が発生しなくなる。その結果、点火回路において、点火用コンデンサが充電されず、点火用電圧が発生しなくなる。そのため、点火プラグにおいて火花放電を発生させることができず、内燃機関を作動させることができなくなる。   However, when the switching unit fails, in the charging circuit, the energization to the primary coil of the step-up transformer is not interrupted, and no pulsed high voltage is generated in the secondary coil of the step-up transformer. As a result, in the ignition circuit, the ignition capacitor is not charged and no ignition voltage is generated. Therefore, no spark discharge can be generated in the spark plug, and the internal combustion engine cannot be operated.

本発明は上述の問題を解決するためになされたものであって、スイッチング部が故障した状態において点火用電圧を発生可能な内燃機関用の点火装置を提供することを主たる目的とするものである。   The present invention has been made to solve the above-described problems, and has as its main object to provide an ignition device for an internal combustion engine that can generate an ignition voltage in a state where a switching unit has failed. .

以下、上記課題を解決するための手段、及びその作用効果について説明する。   Hereinafter, means for solving the above-described problems and the effects thereof will be described.

請求項１に記載の発明は、昇圧トランスと、昇圧トランスの一次コイルの一端及びグランドの間に設けられ電源に接続される一次コイルの他端にベースが接続されたコイル通電用トランジスタと、コイル通電用トランジスタのベース及びグランドの間に設けられコイル通電用トランジスタのオン・オフを繰り返すべく開閉するスイッチング部と、コイル通電用トランジスタのベース及びグランドの間に設けられコイル通電用トランジスタをオフ状態に維持する通電停止用トランジスタとを有する充電回路を備える。また、昇圧トランスの二次コイルに接続され上記充電回路により同二次コイルに発生される高電圧によって充電される点火用コンデンサと、その点火用コンデンサに接続され同点火用コンデンサの放電に伴って点火用電圧を発生させる点火コイルとを有する点火回路を備えている。なお、「グランド」とは点火装置の共通電位を示す導体を意味し、その電位はアース電位に限定されない。   The invention according to claim 1 is a step-up transformer, a coil energization transistor having a base connected to the other end of the primary coil provided between one end of the primary coil of the step-up transformer and the ground and connected to the power source, A switching unit provided between the base and ground of the energizing transistor to open and close the coil energizing transistor repeatedly to turn on and off, and a coil energizing transistor provided between the base and ground of the coil energizing transistor to turn off. A charging circuit having a current-canceling transistor to be maintained; Also, an ignition capacitor connected to the secondary coil of the step-up transformer and charged by the high voltage generated in the secondary coil by the charging circuit, and accompanying the discharge of the ignition capacitor connected to the ignition capacitor And an ignition circuit having an ignition coil for generating an ignition voltage. “Ground” means a conductor showing a common potential of the ignition device, and the potential is not limited to the ground potential.

この構成によれば、通電停止用トランジスタがオフ状態である場合において、スイッチング部によりコイル通電用トランジスタのオン・オフが交互に繰り返されることにより、昇圧トランスの一次コイルへの通電が断続される。その結果、昇圧トランスの二次コイルにパルス状の高電圧が発生し、点火回路の点火用コンデンサが充電される。一方、通電停止用トランジスタがオン状態である場合には、同通電停止用トランジスタを介してコイル通電用トランジスタのベース側からグランド側に電流が流れることで、コイル通電用トランジスタがオフ状態になる。   According to this configuration, when the energization stop transistor is in the off state, the energization of the step-up transformer to the primary coil is interrupted by alternately switching the coil energization transistor on and off by the switching unit. As a result, a pulsed high voltage is generated in the secondary coil of the step-up transformer, and the ignition capacitor of the ignition circuit is charged. On the other hand, when the energization stop transistor is in the on state, a current flows from the base side to the ground side of the coil energization transistor via the energization stop transistor, so that the coil energization transistor is turned off.

このように、スイッチング部が故障していない正常時には、通電停止用トランジスタをオフ状態にすることで点火用コンデンサを充電したり、通電停止用トランジスタをオン状態にすることで点火用コンデンサの充電を停止したりすることができる。   In this way, when the switching unit is not malfunctioning, charging the ignition capacitor by turning off the energization stop transistor, or charging the ignition capacitor by turning on the energization stop transistor. You can stop.

また、昇圧トランスの一次コイル及びコイル通電用トランジスタを含む電流経路に通電停止用トランジスタのベースが接続されている。これにより、スイッチング部がオープン故障した異常時においても、次のとおりコイル通電用トランジスタのオン・オフが交互に繰り返される。   The base of the energization stop transistor is connected to a current path including the primary coil of the step-up transformer and the coil energization transistor. As a result, even when the switching unit has an open failure, the coil energizing transistor is alternately turned on and off as follows.

すなわち、スイッチング部がオープン故障すると、コイル通電用トランジスタがオン状態になり、上記電流経路に電流が流れ、それに伴って電流経路から通電停止用トランジスタのベースに電流が流れ込む。これにより、通電停止用トランジスタがオン状態になり、結果として、コイル通電用トランジスタがオフ状態になる。すると、上記電流経路に電流が流れなくなるため、その電流経路から通電停止用トランジスタのベースに電流が流れ込まなくなる。これにより、通電停止用トランジスタがオフ状態になり、結果として、コイル通電用トランジスタが再びオン状態になる。   That is, when an open failure occurs in the switching unit, the coil energization transistor is turned on, current flows through the current path, and accordingly, current flows from the current path to the base of the energization stop transistor. As a result, the energization stop transistor is turned on, and as a result, the coil energization transistor is turned off. Then, no current flows through the current path, so that no current flows from the current path to the base of the energization stop transistor. As a result, the energization stop transistor is turned off, and as a result, the coil energization transistor is turned on again.

このように通電停止用トランジスタによりコイル通電用トランジスタのオン・オフが交互に繰り返されることで、昇圧トランスの二次コイルにパルス状の高電圧が発生する。この高電圧で点火用コンデンサを充電することができるため、スイッチング部がオープン故障したとしても点火用電圧を発生させることができる。   As described above, the on / off state of the coil energizing transistor is alternately repeated by the energization stopping transistor, whereby a pulsed high voltage is generated in the secondary coil of the step-up transformer. Since the ignition capacitor can be charged with this high voltage, the ignition voltage can be generated even if the switching unit has an open failure.

ところで、請求項１に記載の発明では、通電停止用トランジスタのベース側から電流経路側に向かって電流が流れると、スイッチング部が故障していない正常時において通電停止用トランジスタがオン状態にならないことが考えられる。この場合、通電停止用トランジスタによりコイル通電用トランジスタをオフ状態にすることができず、点火用コンデンサの充電が停止不能になる。   By the way, in the first aspect of the present invention, when a current flows from the base side of the energization stop transistor toward the current path side, the energization stop transistor is not turned on at a normal time when the switching unit is not malfunctioning. Can be considered. In this case, the coil energization transistor cannot be turned off by the energization stop transistor, and charging of the ignition capacitor cannot be stopped.

そこで、請求項２に記載の発明では、通電停止用トランジスタのベースと電流経路との間に、通電停止用トランジスタ側から電流経路側に向かって流れる電流を制限する電流制限部が設けられている。これにより、通電停止用トランジスタによりコイル通電用トランジスタをオフ状態に維持し、点火用コンデンサの充電を停止させることができる。   Therefore, in the invention described in claim 2, a current limiting unit is provided between the base of the energization stop transistor and the current path to limit the current flowing from the energization stop transistor side to the current path side. . Thereby, the coil energization transistor can be maintained in the OFF state by the energization stop transistor, and charging of the ignition capacitor can be stopped.

請求項３に記載の発明では、スイッチング部が、一次コイル及びコイル通電用トランジスタを含む電流経路に接続され、同電流経路に電流が流れることで開状態に遷移し、同電流経路に電流が流れなくなることで閉状態に遷移する。   In the invention according to claim 3, the switching unit is connected to the current path including the primary coil and the coil energizing transistor, and when the current flows through the current path, the switching unit shifts to the open state, and the current flows through the current path. Transition to the closed state by disappearing.

この構成によれば、スイッチング部が故障していない正常時において、次のとおりコイル通電用トランジスタのオン・オフが交互に繰り返される。すなわち、コイル通電用トランジスタがオン状態である場合には、上記電流経路に電流が流れる。これにより、スイッチング部が開状態になり、結果としてコイル通電用トランジスタがオフ状態になる。コイル通電用トランジスタがオフ状態である場合には、上記電流経路に電流が流れなくなる。これにより、スイッチング部が閉状態になり、結果としてコイル通電用トランジスタがオン状態になる。このようにスイッチング部によりコイル通電用トランジスタのオン・オフが繰り返される。   According to this configuration, when the switching unit is not malfunctioning, the coil energizing transistor is alternately turned on and off as follows. That is, when the coil energization transistor is in the on state, a current flows through the current path. As a result, the switching unit is opened, and as a result, the coil energization transistor is turned off. When the coil energization transistor is in an off state, no current flows through the current path. As a result, the switching unit is closed, and as a result, the coil energization transistor is turned on. In this way, the coil energizing transistor is repeatedly turned on and off by the switching unit.

また、電流経路と通電停止用トランジスタのベースとの間に、電流経路側から通電停止用トランジスタ側に向かう方向を順方向とする電流制限用ダイオードが設けられている。電流制限用ダイオードは、その逆方向（カソード側からアノード側に向かう方向）に電流を殆ど流さない。これにより、通電停止用トランジスタによりコイル通電用トランジスタをオフ状態に維持し、点火用コンデンサの充電を停止することができる。   In addition, a current limiting diode is provided between the current path and the base of the energization stop transistor so that the direction from the current path side to the energization stop transistor side is the forward direction. The current limiting diode hardly flows current in the opposite direction (direction from the cathode side to the anode side). Thereby, the coil energization transistor can be maintained in the OFF state by the energization stop transistor, and charging of the ignition capacitor can be stopped.

ここで、上述の如くスイッチング部が電流経路に接続された構成では、通電停止用トランジスタのベースと電流経路との接続に起因して、昇圧トランスに発生する高電圧のパルス発生周期が長くなるおそれがある。この場合、エンジンの高回転域で点火用コンデンサを十分に充電することができず、点火用電圧が低下する。   Here, in the configuration in which the switching unit is connected to the current path as described above, the pulse generation cycle of the high voltage generated in the step-up transformer may be prolonged due to the connection between the base of the energization stop transistor and the current path. There is. In this case, the ignition capacitor cannot be sufficiently charged in the high engine speed range, and the ignition voltage decreases.

この点、電流制限用ダイオードは、その順方向（アノード側からカソード側に向かう方向）に加わる電圧がカットイン電圧よりも低い場合において電流を殆ど流さない。すなわち、電流制限用ダイオードの順方向にそのカットイン電圧以上の電圧が加わらない限り、通電停止用トランジスタのベースと電流経路との接続は電気的に切断された状態になる。そのため、スイッチング部の正常時において電流制限用ダイオードの順方向に加わる電圧を考慮してそのカットイン電圧を設定することにより、スイッチング部の正常時における上記点火用電圧の低下を抑制することができる。   In this respect, the current limiting diode hardly flows current when the voltage applied in the forward direction (direction from the anode side to the cathode side) is lower than the cut-in voltage. That is, unless a voltage higher than the cut-in voltage is applied in the forward direction of the current limiting diode, the connection between the base of the energization stopping transistor and the current path is electrically disconnected. Therefore, by setting the cut-in voltage in consideration of the voltage applied in the forward direction of the current limiting diode when the switching unit is normal, it is possible to suppress a decrease in the ignition voltage when the switching unit is normal. .

ここで、点火用コンデンサの充電期間では、コイル通電用トランジスタがオン状態になることで同トランジスタが発熱する。そのため、上記充電期間においてコイル通電用トランジスタのオフ時間が短くなると、同トランジスタの発熱により点火装置が故障するおそれがある。そのため、上記充電期間におけるコイル通電用トランジスタのオフ時間は、同トランジスタの発熱に起因する点火装置の故障が防止されるように設定される。   Here, in the charging period of the ignition capacitor, the coil energizing transistor is turned on, and the transistor generates heat. For this reason, if the off-time of the coil energizing transistor is shortened during the charging period, the ignition device may break down due to heat generated by the transistor. Therefore, the off-time of the coil energization transistor during the charging period is set so as to prevent a failure of the ignition device due to heat generation of the transistor.

スイッチング部が故障していない正常時において、上記オフ時間はスイッチング部により設定されている。しかしながら、スイッチング部がオープン故障した異常時には、上記オフ時間はスイッチング部による設定時間にならない。そのため、スイッチング部の異常時において、上述の如く点火用電圧を発生させることができたとしても、その後、コイル通電用トランジスタの発熱により点火装置が故障するおそれがある。   In the normal time when the switching unit does not fail, the off time is set by the switching unit. However, when the switching unit has an open failure, the off time is not set by the switching unit. Therefore, even if the ignition voltage can be generated as described above when the switching unit is abnormal, the ignition device may fail due to the heat generated by the coil energizing transistor.

そこで、請求項４に記載の発明では、通電停止用トランジスタのベース及びグランドの間にパルス周期設定用コンデンサが設けられている。   Therefore, in the invention described in claim 4, a pulse period setting capacitor is provided between the base of the energization stop transistor and the ground.

これにより、スイッチング部がオープン故障した異常時において、点火用コンデンサの充電期間におけるコイル通電用トランジスタのオフ時間をパルス周期設定用コンデンサの容量により設定することができる。詳しくは、スイッチング部の異常時において上述の如く通電停止用トランジスタによりコイル通電用トランジスタのオン・オフが交互に繰り返される際に、上記電流経路から電流が流れ込むことでパルス周期設定用コンデンサに電荷が充電され、結果として通電停止用トランジスタがオン状態なる。そして、上記電流経路から電流が流れ込まなくなると、同コンデンサから電荷が放電されることで通電停止用トランジスタにおいてベース電流が流れ、結果として通電停止用トランジスタがオフ状態なる。   As a result, when the switching unit has an open failure, the off time of the coil energizing transistor during the charging period of the ignition capacitor can be set by the capacitance of the pulse cycle setting capacitor. More specifically, when the coil energization transistor is alternately turned on and off by the energization stop transistor as described above when the switching unit is abnormal, the current flows from the current path, so that a charge is applied to the pulse cycle setting capacitor. As a result, the energization stop transistor is turned on. When no current flows from the current path, electric charge is discharged from the capacitor, whereby a base current flows in the energization stop transistor, and as a result, the energization stop transistor is turned off.

したがって、パルス周期設定用コンデンサの容量を大きくするほど、通電停止用トランジスタのオン時間が長くなり、コイル通電用トランジスタのオフ時間が長くなる。このように点火用コンデンサの充電期間におけるコイル通電用トランジスタのオフ時間を設定することで、コイル通電用トランジスタの発熱に起因する点火装置の故障を抑制することができる。   Accordingly, the larger the capacitance of the pulse cycle setting capacitor, the longer the on-time of the energization stop transistor and the longer the off-time of the coil energization transistor. Thus, by setting the off time of the coil energization transistor during the charging period of the ignition capacitor, it is possible to suppress a failure of the ignition device due to heat generation of the coil energization transistor.

請求項５に記載の発明では、コイル通電用トランジスタは、コレクタにおいて一次コイルに接続され、エミッタにおいてグランドに接続されている。また、通電停止用トランジスタは、コレクタにおいてコイル通電用トランジスタのベースに接続され、エミッタにおいてグランドに接続され、ベースにおいてコイル通電用トランジスタのエミッタに接続されている。さらに、スイッチング部として、コレクタがコイル通電用トランジスタのベースに接続され、エミッタがグランドに接続され、ベースがコイル通電用トランジスタのエミッタに接続された発振用トランジスタを備えている。   In the invention according to claim 5, the coil energizing transistor is connected to the primary coil at the collector and connected to the ground at the emitter. The energization stop transistor is connected to the base of the coil energization transistor at the collector, connected to the ground at the emitter, and connected to the emitter of the coil energization transistor at the base. Further, the switching unit includes an oscillation transistor having a collector connected to the base of the coil energizing transistor, an emitter connected to the ground, and a base connected to the emitter of the coil energizing transistor.

以下、本発明を具体化した一実施形態を図面に基づいて説明する。   DESCRIPTION OF EXEMPLARY EMBODIMENTS Hereinafter, an embodiment of the invention will be described with reference to the drawings.

本実施形態は、車両用エンジンの点火装置として本発明を具体化しており、その構成を図１に基づいて説明する。本実施形態は、点火用コンデンサに充電した電荷を放電することにより点火用電圧を出力するコンデンサ放電式の点火装置１０である。   The present embodiment embodies the present invention as an ignition device for a vehicle engine, and its configuration will be described with reference to FIG. The present embodiment is a capacitor discharge type ignition device 10 that outputs an ignition voltage by discharging an electric charge charged in an ignition capacitor.

図１において、車両には交流発電機１１が搭載されている。この交流発電機１１にはＡＣ−ＤＣコンバータ１２が接続されており、ＡＣ−ＤＣコンバータ１２にはバッテリ１３が接続されている。エンジンに駆動されて交流発電機１１が交流電力を発生させると、その交流電力はＡＣ−ＤＣコンバータ１２により直流電力に変換され、その直流電力はバッテリ１３に充電される。   In FIG. 1, an AC generator 11 is mounted on the vehicle. An AC-DC converter 12 is connected to the AC generator 11, and a battery 13 is connected to the AC-DC converter 12. When the AC generator 11 is driven by the engine to generate AC power, the AC power is converted into DC power by the AC-DC converter 12, and the DC power is charged in the battery 13.

これらのＡＣ−ＤＣコンバータ１２及びバッテリ１３には、ＤＣ−ＤＣコンバータ１５、点火回路４０、制御回路５０を有する点火装置１０が接続されている。点火回路４０は、制御回路５０が出力する点火信号に同期して点火用コンデンサ４１を放電させるＡＣ放電式の点火回路である。ＤＣ−ＤＣコンバータ１５は、ＡＣ−ＤＣコンバータ１２及びバッテリ１３から電力の供給を受け、点火回路４０の点火用コンデンサ４１を充電する充電回路である。   The AC-DC converter 12 and the battery 13 are connected to an ignition device 10 having a DC-DC converter 15, an ignition circuit 40, and a control circuit 50. The ignition circuit 40 is an AC discharge type ignition circuit that discharges the ignition capacitor 41 in synchronization with the ignition signal output from the control circuit 50. The DC-DC converter 15 is a charging circuit that receives power from the AC-DC converter 12 and the battery 13 and charges the ignition capacitor 41 of the ignition circuit 40.

上述したＡＣ−ＤＣコンバータ１２及びバッテリ１３とＤＣ−ＤＣコンバータ１５とは、ダイオード１４を介して接続されている。ＤＣ−ＤＣコンバータ１５は、ダイオード１４に接続された昇圧トランス１６、昇圧トランス１６に接続されたコイル通電用トランジスタ１７、そのコイル通電用トランジスタ１７のベースに接続されたスイッチング部２０及び通電停止部３０などから構成されている。   The AC-DC converter 12, the battery 13, and the DC-DC converter 15 described above are connected via a diode 14. The DC-DC converter 15 includes a step-up transformer 16 connected to the diode 14, a coil energization transistor 17 connected to the step-up transformer 16, a switching unit 20 and an energization stop unit 30 connected to the base of the coil energization transistor 17. Etc.

昇圧トランス１６は、一次コイル１６ａ、二次コイル１６ｂ、及び三次コイル１６ｃを有し、その一次コイル１６ａにはコイル通電用トランジスタ１７が接続されている。詳しくは、コイル通電用トランジスタ１７のベースが抵抗器１８を介して一次コイル１６ａの一端に接続され、そのコレクタがダイオード１４及び一次コイル１６ａの他端に接続され、そのエミッタが抵抗器１９を介してグランドに接続されている。コイル通電用トランジスタ１７は、昇圧トランス１６の一次コイル１６ａ及びコイル通電用トランジスタ１７を含む電流経路（ＡＣ−ＤＣコンバータ１２又はバッテリ１３、ダイオード１４、一次コイル１６ａ、コイル通電用トランジスタ１７、グランドをこの順に通る電流経路：以下「昇圧電流経路」という）を開状態又は閉状態にする。   The step-up transformer 16 includes a primary coil 16a, a secondary coil 16b, and a tertiary coil 16c, and a coil energizing transistor 17 is connected to the primary coil 16a. Specifically, the base of the coil energizing transistor 17 is connected to one end of the primary coil 16 a via the resistor 18, its collector is connected to the diode 14 and the other end of the primary coil 16 a, and its emitter is connected via the resistor 19. Connected to ground. The coil energizing transistor 17 has a current path including the primary coil 16a of the step-up transformer 16 and the coil energizing transistor 17 (the AC-DC converter 12 or the battery 13, the diode 14, the primary coil 16a, the coil energizing transistor 17, and the ground. The current path that passes in order: hereinafter referred to as “boosted current path” is set to an open state or a closed state.

スイッチング部２０は、コイル通電用トランジスタ１７のベース及びグランドの間に設けられ、コイル通電用トランジスタ１７のオン・オフを交互に繰り返すようになっている。詳しくは、スイッチング部２０は発振用トランジスタ２１を有し、同トランジスタ２１のベースはコイル通電用トランジスタ１７のエミッタに接続され、そのコレクタはコイル通電用トランジスタ１７のベースに接続され、そのエミッタはグランドに接続されている。   The switching unit 20 is provided between the base of the coil energizing transistor 17 and the ground, and the coil energizing transistor 17 is repeatedly turned on and off alternately. Specifically, the switching unit 20 includes an oscillation transistor 21, the base of the transistor 21 is connected to the emitter of the coil energizing transistor 17, the collector is connected to the base of the coil energizing transistor 17, and the emitter is grounded. It is connected to the.

通電停止部３０は、コイル通電用トランジスタ１７をオフ状態に維持するようになっている。詳しくは、通電停止部３０は第１通電停止用トランジスタ３１及び第２通電停止用トランジスタ３４を有している。第１通電停止用トランジスタ３１のベースは抵抗器３２及びダイオード３３を介して制御回路５０に接続され、そのコレクタはコイル通電用トランジスタ１７のベースに接続され、そのエミッタはグランドに接続されている。また、第２通電停止用トランジスタ３４のベースは抵抗器３５及びツェナーダイオード３６を介して点火回路４０の点火用コンデンサ４１に接続され、そのコレクタがコイル通電用トランジスタ１７のベースに接続され、そのエミッタがグランドに接続されている。なお、ツェナーダイオード３６は、第２通電停止用トランジスタ３４側から点火用コンデンサ４１側に向かう方向が順方向になるように配置されている。   The energization stop unit 30 is configured to maintain the coil energization transistor 17 in an off state. Specifically, the energization stop unit 30 includes a first energization stop transistor 31 and a second energization stop transistor 34. The base of the first energization stop transistor 31 is connected to the control circuit 50 via the resistor 32 and the diode 33, the collector is connected to the base of the coil energization transistor 17, and the emitter is connected to the ground. The base of the second energization stop transistor 34 is connected to the ignition capacitor 41 of the ignition circuit 40 via the resistor 35 and the Zener diode 36, and the collector is connected to the base of the coil energization transistor 17 and the emitter thereof. Is connected to ground. The Zener diode 36 is arranged so that the direction from the second energization stopping transistor 34 side to the ignition capacitor 41 side is the forward direction.

このＤＣ−ＤＣコンバータ１２において、第１通電停止用トランジスタ３１及び第２通電停止用トランジスタ３４の両トランジスタがオフ状態である場合には、コイル通電用トランジスタ１７のオン・オフが交互に繰り返される。詳しくは、コイル通電用トランジスタ１７がオフ状態からオン状態に遷移すると、昇圧トランス１６の一次コイル１６ａへの通電が開始され、同トランス１６の二次コイル１６ｂ及び三次コイル１６ｃにパルス状の高電圧が発生する。これにより、発振用トランジスタ２１がオン状態になり、結果としてコイル通電用トランジスタ１７がオン状態からオフ状態に遷移する。コイル通電用トランジスタ１７がオフ状態になると、昇圧トランス１６の一次コイル１６ａへの通電が停止され、同トランス１６の二次コイル１６ｂ及び三次コイル１６ｃにパルス状の高電圧が発生しなくなる。これにより、発振用トランジスタ２１がオフ状態になり、結果としてコイル通電用トランジスタ１７がオフ状態からオン状態に遷移する。   In the DC-DC converter 12, when both the first energization stop transistor 31 and the second energization stop transistor 34 are off, the coil energization transistor 17 is alternately turned on and off. Specifically, when the coil energization transistor 17 transitions from the off state to the on state, energization to the primary coil 16a of the step-up transformer 16 is started, and a pulse-like high voltage is applied to the secondary coil 16b and the tertiary coil 16c of the transformer 16. Occurs. As a result, the oscillation transistor 21 is turned on, and as a result, the coil energization transistor 17 changes from the on state to the off state. When the coil energizing transistor 17 is turned off, the energization of the step-up transformer 16 to the primary coil 16a is stopped, and no high pulse voltage is generated in the secondary coil 16b and the tertiary coil 16c of the transformer 16. As a result, the oscillation transistor 21 is turned off, and as a result, the coil energization transistor 17 changes from the off state to the on state.

このようにコイル通電用トランジスタ１７がオン・オフを交互に繰り返されることにより、昇圧トランス１６の一次コイル１６ａへの通電が断続され、昇圧トランス１６の二次コイル１６ｂにパルス状の高電圧が発生する。   As the coil energization transistor 17 is alternately turned on and off in this manner, the energization to the primary coil 16a of the step-up transformer 16 is interrupted, and a pulsed high voltage is generated in the secondary coil 16b of the step-up transformer 16. To do.

一方、第１通電停止用トランジスタ３１及び第２通電停止用トランジスタ３４の少なくともいずれか一方のトランジスタがオン状態である場合には、コイル通電用トランジスタ１７がオフ状態になる。これにより、昇圧トランス１６の一次コイル１６ａへの通電が停止され、同トランス１６の二次コイル１６ｂにパルス状の高電圧が発生しなくなる。   On the other hand, when at least one of the first energization stop transistor 31 and the second energization stop transistor 34 is on, the coil energization transistor 17 is turned off. Thereby, the energization to the primary coil 16a of the step-up transformer 16 is stopped, and a pulsed high voltage is not generated in the secondary coil 16b of the transformer 16.

ここで、本実施形態のＤＣ−ＤＣコンバータ１５は、上記の構成に加え、更に次のような構成を有している。すなわち、第１通電停止用トランジスタ３１のベースが、抵抗器３２及び電流制限用ダイオード３７を介して、コイル通電用トランジスタ１７のエミッタに接続されている。この電流制限用ダイオード３７は、その順方向がコイル通電用トランジスタ１７側から第１通電停止用トランジスタ３１側に向くように設けられており、そのカットイン電圧は発振用トランジスタ２１のオン電圧よりも高く設定されている。そのため、上記ＤＣ−ＤＣコンバータ１５の作動において電流が電流制限用ダイオード３７を介して流れることはない。   Here, the DC-DC converter 15 of the present embodiment has the following configuration in addition to the above configuration. That is, the base of the first energization stop transistor 31 is connected to the emitter of the coil energization transistor 17 via the resistor 32 and the current limiting diode 37. The current limiting diode 37 is provided such that its forward direction is directed from the coil energization transistor 17 side to the first energization stop transistor 31 side, and its cut-in voltage is higher than the on-voltage of the oscillation transistor 21. It is set high. Therefore, no current flows through the current limiting diode 37 in the operation of the DC-DC converter 15.

また、抵抗器３２及び電流制限用ダイオード３７の接点とグランドとの間には、パルス周期設定用コンデンサ３８が設けられている。このパルス周期設定用コンデンサ３８は、上記パルス状の高電圧の発生周期を設定するために設けられている。詳細は後述する。また、昇圧トランス１６の三次コイル１６ｃには、コイル通電用トランジスタ１７のベース、発振用トランジスタ２１のコレクタ、第１通電停止用トランジスタ３１のコレクタ、及び第２通電停止用トランジスタ３４のコレクタが接続されている。   A pulse period setting capacitor 38 is provided between the contact point of the resistor 32 and the current limiting diode 37 and the ground. The pulse cycle setting capacitor 38 is provided to set the generation cycle of the pulsed high voltage. Details will be described later. Further, the base of the coil energizing transistor 17, the collector of the oscillation transistor 21, the collector of the first energization stopping transistor 31, and the collector of the second energization stopping transistor 34 are connected to the tertiary coil 16 c of the step-up transformer 16. ing.

昇圧トランス１６の二次コイル１６ｂには、ダイオード３９を介して点火回路４０の点火用コンデンサ４１が接続されている。点火回路４０は、点火用コンデンサ４１、充放電制御用サイリスタ４２、点火コイル４３の一次コイル４３ａがこの順に直列接続されてなる回路と、充放電制御用サイリスタ４２に逆並列接続されたダイオード４４とで構成されている。詳しくは、充放電制御用サイリスタ４２のゲートが制御回路５０に接続され、そのアノードが点火用コンデンサ４１に接続され、そのカソードが一次コイル４３ａに接続されている。また、点火コイル４３の二次コイル４３ｂには点火プラグ４５が接続されている。   An ignition capacitor 41 of the ignition circuit 40 is connected to the secondary coil 16 b of the step-up transformer 16 via a diode 39. The ignition circuit 40 includes a circuit in which an ignition capacitor 41, a charge / discharge control thyristor 42, and a primary coil 43a of the ignition coil 43 are connected in series in this order, and a diode 44 connected in reverse parallel to the charge / discharge control thyristor 42. It consists of Specifically, the gate of the charge / discharge control thyristor 42 is connected to the control circuit 50, the anode thereof is connected to the ignition capacitor 41, and the cathode thereof is connected to the primary coil 43a. A spark plug 45 is connected to the secondary coil 43 b of the ignition coil 43.

充放電制御用サイリスタ４２がオフ状態である場合において、昇圧トランス１６の二次コイル１６ｂにパルス状の高電圧が発生すると、この高電圧により点火用コンデンサ４１が充電される。一方、充放電制御用サイリスタ４２がオフ状態からオン状態に遷移すると、点火用コンデンサ４１の放電が開始されると共に、一次コイル４３ａ及び点火用コンデンサ４１によりＬＣ共振回路が形成される。その結果、点火コイル４３の一次コイル４３ａにＡＣ放電電流が流れ、点火プラグ４５においてＡＣ火花放電が発生する。   In the case where the charge / discharge control thyristor 42 is in the OFF state, if a high pulse voltage is generated in the secondary coil 16b of the step-up transformer 16, the ignition capacitor 41 is charged by this high voltage. On the other hand, when the charge / discharge control thyristor 42 transitions from the off state to the on state, the ignition capacitor 41 starts to discharge, and the primary coil 43a and the ignition capacitor 41 form an LC resonance circuit. As a result, an AC discharge current flows through the primary coil 43a of the ignition coil 43, and an AC spark discharge is generated in the spark plug 45.

制御回路５０は、ＣＰＵ、メモリを主体とする回路である。メモリは、点火制御プログラムやその制御に要するパラメータを記憶する。ＣＰＵは、メモリに記憶された点火制御プログラムを実行することにより各部を制御する。制御回路５０には、エンジンの所定クランク角毎にパルス信号を出力するクランク角センサ５１が接続されている。   The control circuit 50 is a circuit mainly composed of a CPU and a memory. The memory stores an ignition control program and parameters required for the control. The CPU controls each unit by executing an ignition control program stored in the memory. A crank angle sensor 51 that outputs a pulse signal for each predetermined crank angle of the engine is connected to the control circuit 50.

次に、図２に基づいて点火装置１０の点火制御を説明する。図２において、（ａ）は点火信号（充放電制御用サイリスタ４２のゲート電圧）Ｘ1、（ｂ）は通電停止信号（ダイオード３３のアノード電圧）Ｘ2、（ｃ）は第１通電停止用トランジスタ３１の状態（ＯＮ／ＯＦＦ）、（ｄ）はパルス周期設定用コンデンサ３８の充電電圧（パルス周期設定用コンデンサ３８及び抵抗器３２の接点の電圧）Ｖ1、（ｅ）はコイル通電用トランジスタ１７のエミッタ電圧ＶＢ、（ｆ）は点火用コンデンサ４１の充電電圧（点火用コンデンサ４１及び充放電制御用サイリスタ４２の接点の電圧）Ｖ3を示している。   Next, ignition control of the ignition device 10 will be described based on FIG. 2, (a) is an ignition signal (gate voltage of the charge / discharge control thyristor 42) X1, (b) is an energization stop signal (anode voltage of the diode 33) X2, and (c) is a first energization stop transistor 31. (D) is the charging voltage of the pulse cycle setting capacitor 38 (voltage at the contact point between the pulse cycle setting capacitor 38 and the resistor 32) V1, and (e) is the emitter of the coil energizing transistor 17. Voltages VB and (f) indicate the charging voltage of the ignition capacitor 41 (the voltage at the contact point between the ignition capacitor 41 and the charge / discharge control thyristor 42) V3.

なお、図２では、タイミングｔ1〜ｔ5が一回の点火周期であり、点火信号Ｘ1及び通電停止信号Ｘ2は同期しているものとする。また、点火信号Ｘ1がハイレベルの場合に充放電制御用サイリスタ４２をオン状態に遷移させるゲート電流（ターンオンさせるゲート電流）が同サイリスタ４２に流れることを想定している。   In FIG. 2, timings t1 to t5 are one ignition cycle, and the ignition signal X1 and the energization stop signal X2 are synchronized. Further, it is assumed that when the ignition signal X1 is at a high level, a gate current (a gate current for turning on) that causes the charge / discharge control thyristor 42 to be turned on flows in the thyristor 42.

タイミングｔ1では、点火信号Ｘ1及び通電停止信号Ｘ2がローレベルからハイレベルに遷移している。その結果、点火回路４０では、充放電制御用サイリスタ４２がオン状態になることで、点火用コンデンサ４１が放電する。これにより、図２（ｆ）に示すように点火用コンデンサ４１の充電電圧Ｖ3が急激に低下すると共に、点火コイル４３の一次コイル４３ａに放電電流が流れ、点火コイル４３の二次コイル４３ｂに点火用電圧が発生する。一方、ＤＣ−ＤＣコンバータ１５では、通電停止部３０の第１通電停止用トランジスタ３１がオン状態になることで、充電電圧が発生しなくなる（図２（ｅ）参照）。   At timing t1, the ignition signal X1 and the energization stop signal X2 transition from the low level to the high level. As a result, in the ignition circuit 40, the charge / discharge control thyristor 42 is turned on, whereby the ignition capacitor 41 is discharged. As a result, as shown in FIG. 2 (f), the charging voltage V3 of the ignition capacitor 41 rapidly decreases, and a discharge current flows through the primary coil 43a of the ignition coil 43, and the secondary coil 43b of the ignition coil 43 is ignited. Voltage is generated. On the other hand, in the DC-DC converter 15, the first energization stop transistor 31 of the energization stop unit 30 is turned on, so that no charging voltage is generated (see FIG. 2E).

通電停止信号Ｘ2がハイレベルに維持されているタイミングｔ1〜ｔ2では、パルス周期設定用コンデンサ３８に電荷が充電される。   At timings t1 to t2 when the energization stop signal X2 is maintained at the high level, the pulse period setting capacitor 38 is charged.

タイミングｔ2では、点火信号Ｘ1及び通電停止信号Ｘ2がローレベルに遷移している。その結果、点火回路４０では充放電制御用サイリスタ４２がオフ状態になる。一方、ＤＣ−ＤＣコンバータ１５では、パルス周期設定用コンデンサ３８に電荷が充電されているため、タイミングｔ2において第１通電停止用トランジスタ３１が直ちにオン状態からオフ状態に遷移することはない。そして、タイミングｔ2以降も第１通電停止用トランジスタ３１においてベース電流が流れ続けることで、パルス周期設定用コンデンサ３８に充電されていた電荷が放電され、同コンデンサ３８の充電電圧Ｖ1が徐々に低下する（図２（ｆ）参照）。その結果、第１通電停止用トランジスタ３１のベース電圧が徐々に低下する。   At timing t2, the ignition signal X1 and the energization stop signal X2 transition to the low level. As a result, in the ignition circuit 40, the charge / discharge control thyristor 42 is turned off. On the other hand, in the DC-DC converter 15, since the pulse period setting capacitor 38 is charged, the first energization stop transistor 31 does not immediately transition from the on state to the off state at the timing t2. After the timing t2, the base current continues to flow in the first energization stop transistor 31, whereby the charge charged in the pulse cycle setting capacitor 38 is discharged, and the charging voltage V1 of the capacitor 38 gradually decreases. (See FIG. 2 (f)). As a result, the base voltage of the first energization stop transistor 31 gradually decreases.

タイミングｔ3において、第１通電停止用トランジスタ３１のベース電圧が同トランジスタ３１のオフ電圧以下になると、第１通電停止用トランジスタ３１がオフ状態になる。このように第１通電停止用トランジスタ３１がオフ状態になると、通電用トランジスタ１７がオン状態になり、以降、昇圧トランスの一次コイル１６ａへの通電が断続される。   At timing t3, when the base voltage of the first energization stop transistor 31 becomes equal to or lower than the off voltage of the transistor 31, the first energization stop transistor 31 is turned off. When the first energization stop transistor 31 is turned off in this way, the energization transistor 17 is turned on, and thereafter, energization of the primary coil 16a of the step-up transformer is interrupted.

そのため、タイミングｔ3〜ｔ4では、ＤＣ−ＤＣコンバータ１５においてパルス状の高電圧が発生し（図２（ｅ）参照）、点火回路４０において点火用コンデンサ４１の充電電圧Ｖ3が上昇する（図２（ｆ）参照）。   Therefore, at timing t3 to t4, a pulsed high voltage is generated in the DC-DC converter 15 (see FIG. 2 (e)), and the charging voltage V3 of the ignition capacitor 41 is increased in the ignition circuit 40 (FIG. 2 ( f)).

タイミングｔ4において、点火用コンデンサ４１の充電電圧Ｖ3が予め設定された所定電圧に達すると、ツェナーダイオード３６を介して第２通電停止用トランジスタ３４にベース電流が流れ、同トランジスタ３４がオン状態になる。すると、ＤＣ−ＤＣコンバータ１５において通電用トランジスタ１７がオフ状態になる。   At timing t4, when the charging voltage V3 of the ignition capacitor 41 reaches a predetermined voltage, a base current flows to the second energization stop transistor 34 via the Zener diode 36, and the transistor 34 is turned on. . Then, the energizing transistor 17 in the DC-DC converter 15 is turned off.

そのため、タイミングｔ4〜ｔ5では、ＤＣ−ＤＣコンバータ１５において昇圧トランス１６にパルス状の高電圧が発生せず（図２（ｅ）参照）、点火回路４０において点火用コンデンサ４１の充電電圧が変化しない（図２（ｆ）参照）。   Therefore, at timing t4 to t5, no pulsed high voltage is generated in the step-up transformer 16 in the DC-DC converter 15 (see FIG. 2E), and the charging voltage of the ignition capacitor 41 does not change in the ignition circuit 40. (See FIG. 2 (f)).

タイミングｔ5において、点火信号Ｘ1及び通電停止信号Ｘ2が再びローレベルからハイレベルに遷移すると、点火回路４０において点火用電圧が発生する。上記点火制御によると、点火信号に同期させて点火用電圧を発生させ、点火プラグ４５において火花放電を発生させることができる。   At timing t5, when the ignition signal X1 and the energization stop signal X2 transition from the low level to the high level again, an ignition voltage is generated in the ignition circuit 40. According to the ignition control, an ignition voltage can be generated in synchronization with the ignition signal, and a spark discharge can be generated in the spark plug 45.

ところで、従来の点火装置では、図１に示す点火装置１０において第１通電停止用トランジスタ３１のベースが通電用トランジスタ１７のエミッタに接続されていない。このような従来の点火装置おいて、発振用トランジスタ２１に接続不良やオープン故障が発生すると、コイル通電用トランジスタ１７が常時オン状態になり、昇圧トランス１６の一次コイル１６ａへの通電が断続されなくなる。その結果、ＤＣ−ＤＣコンバータ１５において昇圧トランス１６にパルス状の高電圧が発生せず、点火回路４０において点火用電圧が発生しない。そのため、上述の如く発振用トランジスタ２１に故障が発生すると、点火プラグ４５において火花放電を発生させることができず、エンジン１０が停止してしまう。   Incidentally, in the conventional ignition device, the base of the first energization stop transistor 31 is not connected to the emitter of the energization transistor 17 in the ignition device 10 shown in FIG. In such a conventional ignition device, when a connection failure or an open failure occurs in the oscillation transistor 21, the coil energization transistor 17 is always turned on, and the energization to the primary coil 16a of the step-up transformer 16 is not interrupted. . As a result, no pulsed high voltage is generated in the step-up transformer 16 in the DC-DC converter 15, and no ignition voltage is generated in the ignition circuit 40. Therefore, when a failure occurs in the oscillation transistor 21 as described above, no spark discharge can be generated in the spark plug 45 and the engine 10 stops.

これに対して、本実施形態の点火装置１０では、発振用トランジスタ２１に接続不良やオープン故障が発生したとしても、点火用電圧の発生が可能になっている。   On the other hand, in the ignition device 10 of the present embodiment, even when a connection failure or an open failure occurs in the oscillation transistor 21, it is possible to generate an ignition voltage.

次に、図３及び図４に基づいて、上述の如く発振用トランジスタ２１に故障が発生した場合における点火制御を説明する。図３において（ａ）〜（ｆ）はそれぞれ図２における（ａ）〜（ｆ）に対応し、図３に示すタイミングｔ11〜ｔ13はそれぞれス図２に示すタイミングｔ1〜ｔ3に対応する。また、図４は、図３に示すタイミングチャートのタイミングｔ13近傍（図３に一点鎖線で示す領域Ａ参照）の拡大図であり、（ａ）は図３の（ｃ）に示す第１通電停止用トランジスタ３１の状態に対応し、（ｂ）は図３の（ｄ）に示すパルス周期設定用コンデンサ３８の充電電圧Ｖ1に対応し、（ｃ）は図３の（ｅ）に示すコイル通電用トランジスタ１７のエミッタ電圧Ｖ2に対応する。   Next, ignition control when a failure occurs in the oscillation transistor 21 as described above will be described with reference to FIGS. 3, (a) to (f) respectively correspond to (a) to (f) in FIG. 2, and timings t11 to t13 shown in FIG. 3 respectively correspond to timings t1 to t3 shown in FIG. 4 is an enlarged view of the timing chart shown in FIG. 3 in the vicinity of timing t13 (see the region A indicated by the alternate long and short dash line in FIG. 3), and (a) is the first energization stop shown in (c) of FIG. (B) corresponds to the charging voltage V1 of the pulse period setting capacitor 38 shown in (d) of FIG. 3, and (c) is for coil energization shown in (e) of FIG. This corresponds to the emitter voltage V2 of the transistor 17.

また、以下の図３及び図４に基づく点火制御の説明では、発振用トランジスタ２１に接続不良やオープン故障が発生していない状態をスイッチング部２０の「正常時」といい、発振用トランジスタ２１に接続不良やオープン故障が発生した状態をスイッチング部２０の「異常時」という。なお、図２に基づいて説明した上記点火装置１０の作動はスイッチング部２０の正常時における作動に相当する。   In the following description of ignition control based on FIGS. 3 and 4, a state in which no connection failure or open failure has occurred in the oscillation transistor 21 is referred to as “normal” of the switching unit 20. A state in which a connection failure or an open failure has occurred is referred to as “abnormal” of the switching unit 20. The operation of the ignition device 10 described with reference to FIG. 2 corresponds to the operation of the switching unit 20 when it is normal.

スイッチング部２０の異常時には、図３に示すように、第１通電停止用トランジスタ３１により通電用トランジスタ１７のオン・オフが交互に繰り返され、結果として、昇圧トランス１６の二次コイル１６ｂにパルス状の高電圧が発生する（タイミングｔ13〜ｔ17参照）。   When the switching unit 20 is abnormal, the first energization stop transistor 31 alternately turns on and off the energization transistor 17 as shown in FIG. 3, and as a result, the secondary coil 16b of the step-up transformer 16 is pulsed. (See timings t13 to t17).

詳しくは、図４に示すタイミングｔ13において、第１通電停止用トランジスタ３１のベース電圧が同トランジスタ３１のオフ電圧以下になると（図４（ｂ）に示すパルス周期設定用コンデンサ３８の充電電圧ＶＡ参照）、第１通電停止用トランジスタ３１がオフ状態になる（図４（ａ）参照）。その結果、コイル通電用トランジスタ１７がオフ状態からオン状態に遷移し、昇圧トランス１６の一次コイル１６ａへの通電が開始される。これにより、コイル通電用トランジスタ１７のエミッタ電圧Ｖ2が上昇する（図４（ｃ）参照）。   Specifically, at timing t13 shown in FIG. 4, when the base voltage of the first energization stop transistor 31 becomes equal to or lower than the off-voltage of the transistor 31 (see the charging voltage VA of the pulse cycle setting capacitor 38 shown in FIG. 4B). ), The first energization stop transistor 31 is turned off (see FIG. 4A). As a result, the coil energization transistor 17 changes from the off state to the on state, and energization of the primary coil 16a of the step-up transformer 16 is started. As a result, the emitter voltage V2 of the coil energizing transistor 17 increases (see FIG. 4C).

タイミングｔ14において、コイル通電用トランジスタ１７のエミッタ及び抵抗器１９の接点の電圧Ｖ2が電流制限用ダイオード３７のカットイン電圧以上になると、電流制限用ダイオード３７を介して同電流制限用ダイオード３７の順方向に電流が流れる。これにより、パルス周期設定用コンデンサ３８の充電電圧ＶＡが上昇し（図４（ｂ）参照）、第１通電停止用トランジスタ３１のベース電圧が上昇する。   At timing t14, when the voltage V2 at the emitter of the coil energizing transistor 17 and the contact point of the resistor 19 becomes equal to or higher than the cut-in voltage of the current limiting diode 37, the current limiting diode 37 is forwarded via the current limiting diode 37. Current flows in the direction. As a result, the charging voltage VA of the pulse cycle setting capacitor 38 increases (see FIG. 4B), and the base voltage of the first energization stop transistor 31 increases.

タイミングｔ15において、第１通電停止用トランジスタ３１のベース電圧が同トランジスタ３１のオン電圧以上になると、第１通電停止用トランジスタ３１がオン状態になる（図４（ａ）参照）。その結果、コイル通電用トランジスタ１７はオン状態からオフ状態に遷移し、昇圧トランス１６の一次コイル１６ａへの通電が停止される。   At timing t15, when the base voltage of the first energization stop transistor 31 becomes equal to or higher than the ON voltage of the transistor 31, the first energization stop transistor 31 is turned on (see FIG. 4A). As a result, the coil energization transistor 17 changes from the on state to the off state, and energization to the primary coil 16a of the step-up transformer 16 is stopped.

このとき、パルス周期設定用コンデンサ３８には電荷が充電されているため、第１通電停止用トランジスタ３１はタイミングｔ15でオフ状態に遷移することなく、同トランジスタ３１においてベース電流が流れ続ける。その結果、パルス周期設定用コンデンサ３８に充電されていた電荷が放電され、同コンデンサ３８の充電電圧ＶＡが低下し（図４（ｂ）参照）、第１通電停止用トランジスタ３１のベース電圧が徐々に低下する。そのため、タイミングｔ16において、第１通電停止用トランジスタ３１のベース電圧が同トランジスタ３１のオフ電圧以下になると、第１通電停止用トランジスタ３１はオフ状態になる（図４（ａ）参照）。   At this time, since the electric charge is charged in the pulse period setting capacitor 38, the base current continues to flow in the first energization stopping transistor 31 without being shifted to the OFF state at the timing t15. As a result, the charge charged in the pulse cycle setting capacitor 38 is discharged, the charge voltage VA of the capacitor 38 is lowered (see FIG. 4B), and the base voltage of the first energization stop transistor 31 is gradually increased. To drop. Therefore, when the base voltage of the first energization stopping transistor 31 becomes equal to or lower than the off voltage of the transistor 31 at the timing t16, the first energization stopping transistor 31 is turned off (see FIG. 4A).

このように第１通電停止用トランジスタ３１によりコイル通電用トランジスタ１７のオン・オフが交互に繰り返されることで、昇圧トランス１６の一次コイル１６ａへの通電が断続される。これにより、スイッチング部２０の異常時においても、昇圧トランス１６にパルス状の高電圧が発生する。   In this way, the first energization stop transistor 31 alternately turns on and off the coil energization transistor 17, thereby energizing the primary coil 16 a of the step-up transformer 16 intermittently. As a result, a pulsed high voltage is generated in the step-up transformer 16 even when the switching unit 20 is abnormal.

以上詳述した本実施形態によれば、以下の優れた効果が得られる。   According to the embodiment described in detail above, the following excellent effects can be obtained.

スイッチング部２０の異常時において、第１通電停止用トランジスタ３１により昇圧トランス１６の一次コイル１６ａへの通電が断続されるようにした。具体的には、コイル通電用トランジスタ１７のエミッタに第１通電停止用トランジスタ３１のベースを接続した。これにより、スイッチング部２０に異常が発生したとしても、昇圧トランス１６の二次コイル１６ｂに充電電圧を発生させ、点火コイル４３の二次コイル４３ｂに点火用電圧を発生させることができる。   When the switching unit 20 is abnormal, the first energization stop transistor 31 interrupts the energization of the step-up transformer 16 to the primary coil 16a. Specifically, the base of the first energization stop transistor 31 is connected to the emitter of the coil energization transistor 17. Thereby, even if abnormality occurs in the switching unit 20, a charging voltage can be generated in the secondary coil 16 b of the step-up transformer 16 and an ignition voltage can be generated in the secondary coil 43 b of the ignition coil 43.

ここで、仮に通電用トランジスタ１７のエミッタと第１通電停止用トランジスタ３１のベースとを電流制限用ダイオード３７を介さずに接続した場合には、制御回路５０からＤＣ−ＤＣコンバータ１５にハイレベルの通電停止信号が入力されると、電流がダイオード３３及び抵抗器１９を経由してグランドに流れる。その結果、通電停止用トランジスタ３１が通電停止信号により制御不能になることが考えられる。   Here, if the emitter of the current-carrying transistor 17 and the base of the first current-carrying-off transistor 31 are connected without the current-limiting diode 37, the control circuit 50 sends a high level to the DC-DC converter 15. When an energization stop signal is input, current flows to the ground via the diode 33 and the resistor 19. As a result, the energization stop transistor 31 may be uncontrollable by the energization stop signal.

また、上述の如く通電用トランジスタ１７のエミッタと第１通電停止用トランジスタ３１のベースとを電流制限用ダイオード３７を介さずに接続すると、スイッチング部２０の正常時において昇圧トランス１６に発生する高電圧のパルス発生周期が長くなるおそれがある。例えば、本実施形態のようにコンデンサ３８を設けている場合には、発振用トランジスタ２１に関する入力容量が増大し、発振用トランジスタ２１の動作速度が低下する。これにより、昇圧トランス１６に発生する高電圧のパルス発生周期が長くなることが考えられる。このように高電圧のパルス発生周期が長くなると、エンジン１０の高回転域において点火用コンデンサ４１を十分に充電することができず、点火用電圧が低下するおそれがある。   Further, as described above, when the emitter of the energization transistor 17 and the base of the first energization stop transistor 31 are connected without the current limiting diode 37, the high voltage generated in the step-up transformer 16 when the switching unit 20 is normal. There is a possibility that the pulse generation period of the above becomes longer. For example, when the capacitor 38 is provided as in the present embodiment, the input capacitance related to the oscillation transistor 21 increases, and the operation speed of the oscillation transistor 21 decreases. As a result, it is conceivable that the pulse generation cycle of the high voltage generated in the step-up transformer 16 becomes longer. If the high voltage pulse generation period is thus increased, the ignition capacitor 41 cannot be sufficiently charged in the high speed range of the engine 10, and the ignition voltage may be reduced.

これに対して、通電用トランジスタ１７のエミッタと第１通電停止用トランジスタ３１のベースとの間に、通電用トランジスタ１７側から第１通電停止用トランジスタ３１側に向かう方向を順方向とする電流制限用ダイオード３７を設けた。   On the other hand, between the emitter of the energization transistor 17 and the base of the first energization stop transistor 31, a current limit is set such that the direction from the energization transistor 17 side to the first energization stop transistor 31 side is the forward direction. A diode 37 was provided.

その結果、制御回路５０からＤＣ−ＤＣコンバータ１５にハイレベルの通電停止信号が入力されている場合において、電流が上述の如くグランドに流れることはない。これにより、第１通電停止用トランジスタ３１が通電停止信号により制御不能になることを抑制することができる。   As a result, when a high-level energization stop signal is input from the control circuit 50 to the DC-DC converter 15, no current flows to the ground as described above. Thereby, it can suppress that the 1st electricity supply stop transistor 31 becomes uncontrollable by an electricity supply stop signal.

また、電流制限用ダイオード３７は、その順方向に加わる電圧がカットイン電圧よりも低い場合において電流を殆ど流さない。これにより、電流制限用ダイオード３７の順方向に流れる電流が抑制されることから、昇圧トランス１６に発生する高電圧のパルス発生周期が上記接続（通電用トランジスタ１７のエミッタと第１通電停止用トランジスタ３１のベースとの接続）に起因して長くなることが抑制される。   The current limiting diode 37 hardly flows current when the voltage applied in the forward direction is lower than the cut-in voltage. As a result, the current flowing in the forward direction of the current limiting diode 37 is suppressed, so that the high voltage pulse generation cycle generated in the step-up transformer 16 is connected to the connection (the emitter of the energization transistor 17 and the first energization stop transistor). It is suppressed that the length is increased due to the connection with the base 31.

特に、本実施形態では、電流制限用ダイオード３７のカットイン電圧は発振用トランジスタ２１のオン電圧よりも高く設定した。その結果、コイル通電用トランジスタ１７のエミッタ電圧Ｖ2が電流制限用ダイオード３７のカットイン電圧に達する前に発振用トランジスタ２１がオン状態になることから、スイッチング部２０の正常時において電流が電流制限用ダイオード３７の順方向に流れることはない。すなわち、スイッチング部２０の正常時において、通電用トランジスタ１７のエミッタと第１通電停止用トランジスタ３１のベースとの接続は電気的に切断されている。これにより、通電用トランジスタ１７のエミッタと第１通電停止用トランジスタ３１のベースとの接続に起因して、昇圧トランス１６に発生する高電圧のパルス発生周期が長くなることが防止される。   In particular, in this embodiment, the cut-in voltage of the current limiting diode 37 is set higher than the on-voltage of the oscillation transistor 21. As a result, since the oscillation transistor 21 is turned on before the emitter voltage V2 of the coil energizing transistor 17 reaches the cut-in voltage of the current limiting diode 37, the current is used for current limiting when the switching unit 20 is normal. There is no flow in the forward direction of the diode 37. That is, when the switching unit 20 is normal, the connection between the emitter of the energization transistor 17 and the base of the first energization stop transistor 31 is electrically disconnected. As a result, the generation period of the high voltage pulse generated in the step-up transformer 16 due to the connection between the emitter of the energization transistor 17 and the base of the first energization stop transistor 31 is prevented.

このようにして、昇圧トランス１６に発生する高電圧のパルス発生周期が長くなることを抑制することにより、スイッチング部２０の正常時において点火用電圧の低下を抑制することができる。   In this way, by suppressing an increase in the pulse generation cycle of the high voltage generated in the step-up transformer 16, it is possible to suppress a decrease in the ignition voltage when the switching unit 20 is normal.

ところで、上述の如く電流制限用ダイオード３７のカットイン電圧は発振用トランジスタ２１のオン電圧よりも高く設定されている。そのため、スイッチング部２０の異常時においてコイル通電用トランジスタ１７を流れる電流は、スイッチング部２０の正常時よりも大きくなる。したがって、コイル通電用トランジスタ１７のオン・オフが交互に繰り返される充電期間において同トランジスタ１７のオフ時間が短くなると、コイル通電用トランジスタ１７や抵抗器１９の発熱によってコイル通電用トランジスタ１７その他の回路素子が故障し、点火装置１０が故障するおそれがある。   By the way, as described above, the cut-in voltage of the current limiting diode 37 is set higher than the ON voltage of the oscillation transistor 21. Therefore, the current flowing through the coil energization transistor 17 when the switching unit 20 is abnormal is larger than when the switching unit 20 is normal. Accordingly, when the off time of the transistor 17 is shortened in the charging period in which the on / off of the coil energizing transistor 17 is alternately repeated, the coil energizing transistor 17 and other circuit elements are generated by the heat generated by the coil energizing transistor 17 and the resistor 19. May break down and the ignition device 10 may break down.

これに対して、第１通電停止用トランジスタ３１のベース及びグランドの間にパルス周期設定用コンデンサ３８を設け、また第１通電停止用トランジスタ３１のベース及びパルス周期設定用コンデンサ３８の間に抵抗器３２を設けた。その結果、タイミングｔ15において第１通電停止用トランジスタ３１がオフ状態に遷移することなく、図４に示すタイミングｔ15から所定時間経過したタイミングｔ16において第１通電停止用トランジスタ３１がオン状態からオフ状態に遷移する。すなわち、タイミングｔ15から所定時間経過するまでの期間において、通電用トランジスタ１７がオフ状態に維持され、結果として充電期間においてコイル通電用トランジスタ１７のオフ時間が長くなる。これにより、コイル通電用トランジスタ１７や抵抗器１９の発熱が抑制され、これらの発熱に起因する点火装置１０の故障を抑制することができる。   In contrast, a pulse period setting capacitor 38 is provided between the base of the first energization stop transistor 31 and the ground, and a resistor is provided between the base of the first energization stop transistor 31 and the pulse period setting capacitor 38. 32 was provided. As a result, the first energization stop transistor 31 is changed from the on state to the off state at the timing t16 when a predetermined time has elapsed from the timing t15 shown in FIG. 4 without the first energization stop transistor 31 changing to the off state at the timing t15. Transition. That is, the energization transistor 17 is maintained in the off state during a period from the timing t15 until a predetermined time elapses, and as a result, the off time of the coil energization transistor 17 is increased during the charging period. Thereby, heat_generation | fever of the transistor 17 for coil electricity supply and the resistor 19 is suppressed, and failure of the ignition device 10 resulting from these heat_generation | fever can be suppressed.

一方、上述のように充電期間におけるコイル通電用トランジスタ１７のオフ時間を長くすると、点火周期において昇圧トランス１６に発生するパルス状の高電圧の発生回数が減少し、結果としてエンジン１０の高回転域において点火時における点火用コンデンサ４１の充電電圧が低下する（図３（ｆ）のタイミングｔ17におけるＶ3参照）。これにより、エンジン１０の高回転域では失火のおそれが高まる。   On the other hand, if the off-time of the coil energizing transistor 17 in the charging period is lengthened as described above, the number of occurrences of the pulsed high voltage generated in the step-up transformer 16 in the ignition cycle decreases, and as a result, the high speed range of the engine 10 In FIG. 3, the charging voltage of the ignition capacitor 41 during ignition decreases (see V3 at timing t17 in FIG. 3 (f)). As a result, the risk of misfire increases in the high speed range of the engine 10.

この点、充電期間におけるコイル通電用トランジスタ１７のオフ時間は、パルス周期設定用コンデンサ３８の放電に係る時定数（パルス周期設定用コンデンサ３８の容量、抵抗器３２の抵抗値）により設定可能である。これにより、コイル通電用トランジスタ１７や抵抗１９などの素子の発熱及びエンジン１０の高回転域における失火の蓋然性を考慮して、充電期間におけるコイル通電用トランジスタ１７のオフ時間を設定することができる。なお、エンジン１０の高回転域において失火が発生するように上記オフ時間を設定することにより、スイッチング部２０の故障をドライバに対して認識させることも可能である。   In this regard, the off time of the coil energizing transistor 17 during the charging period can be set by a time constant related to the discharge of the pulse cycle setting capacitor 38 (capacitance of the pulse cycle setting capacitor 38, resistance value of the resistor 32). . Accordingly, the off time of the coil energizing transistor 17 during the charging period can be set in consideration of the heat generated by the elements such as the coil energizing transistor 17 and the resistor 19 and the possibility of misfire in the high speed range of the engine 10. It is also possible to make the driver recognize the failure of the switching unit 20 by setting the off time so that misfire occurs in the high rotation range of the engine 10.

（他の実施形態）
本発明は上記実施形態の記載内容に限定されず、例えば次のように実施されてもよい。 (Other embodiments)
The present invention is not limited to the description of the above embodiment, and may be implemented as follows, for example.

上記実施形態では、ＡＣ火花放電を発生させる点火装置１０を説明した。しかしながら、本発明は、ＤＣ火花放電を発生させる点火装置に適用してもよい。   In the above embodiment, the ignition device 10 that generates AC spark discharge has been described. However, the present invention may be applied to an ignition device that generates a DC spark discharge.

また、上記実施形態では、スイッチング部２０を昇圧電流経路に接続し、同スイッチング部２０により昇圧電流経路の通電状態に応じてコイル通電用トランジスタ１７のベース及びグランドの間を開閉するようにした。しかしながら、スイッチング部は、昇圧電流経路の通電状態によらずコイル通電用トランジスタ１７のベース及びグランドの間の開閉を交互に繰り返すものでもよい。   In the above embodiment, the switching unit 20 is connected to the boost current path, and the switching unit 20 opens and closes the base and the ground of the coil energizing transistor 17 according to the energization state of the boost current path. However, the switching unit may alternately repeat opening and closing between the base and the ground of the coil energizing transistor 17 regardless of the energization state of the boost current path.

また、上記実施形態では、電流制限用ダイオード３７により、第１通電停止用トランジスタ３１側から昇圧電流経路側に向かって流れる電流を制限した。しかしながら、上記電流制限機能は、ダイオード以外の素子で実現してもよく、例えばスイッチング部２０の故障に伴ってオン状態になるスイッチング素子で実現してもよい。   In the above embodiment, the current limiting diode 37 limits the current flowing from the first energization stop transistor 31 side toward the boost current path side. However, the current limiting function may be realized by an element other than a diode, for example, a switching element that is turned on when the switching unit 20 fails.

また、上記実施形態では、点火周期におけるコイル通電用トランジスタ１７のオフ時間を長くするために、第１通電停止用トランジスタ３１のベース及びグランドの間にパルス周期設定用コンデンサ３８を接続し、また第１通電停止用トランジスタ３１のベース及びパルス周期設定用コンデンサ３８の間に抵抗器３２を設けた。しかしながら、スイッチング部２０の異常時におけるコイル通電用トランジスタ１７や抵抗器１９の発熱を仕様範囲内に抑制可能な限り、通電停止部３０にパルス周期設定用コンデンサ３８や抵抗器３２を設けなくてもよい。   In the above embodiment, in order to lengthen the off time of the coil energization transistor 17 in the ignition period, the pulse period setting capacitor 38 is connected between the base of the first energization stop transistor 31 and the ground. A resistor 32 is provided between the base of the one energization stop transistor 31 and the pulse period setting capacitor 38. However, as long as the heat generation of the coil energizing transistor 17 and the resistor 19 when the switching unit 20 is abnormal can be suppressed within the specification range, the pulse period setting capacitor 38 and the resistor 32 are not provided in the energization stopping unit 30. Good.

点火装置を示す図。The figure which shows an ignition device. スイッチング部が正常である場合の点火制御を示すタイミングチャート。The timing chart which shows ignition control in case a switching part is normal. スイッチング部が異常である場合の点火制御を示すタイミングチャート。The timing chart which shows ignition control when a switching part is abnormal. スイッチング部が異常である場合の点火制御を示すタイミングチャート。The timing chart which shows ignition control when a switching part is abnormal.

符号の説明Explanation of symbols

１０…点火装置、１５…コンバータ、１６…昇圧トランス、１６ａ…一次コイル、１６ｂ…二次コイル、１７…コイル通電用トランジスタ、２０…スイッチング部、２１…通電停止用トランジスタ、３０…通電停止部、３１…第１通電停止用トランジスタ（通電用トランジスタ）、３７…ダイオード、３８…パルス周期設定用コンデンサ、４０…点火回路、４１…点火用コンデンサ、４２…充放電制御用サイリスタ、４３…点火コイル、４５…点火プラグ、５０…制御回路。   DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 ... Ignition device, 15 ... Converter, 16 ... Boost transformer, 16a ... Primary coil, 16b ... Secondary coil, 17 ... Coil energizing transistor, 20 ... Switching part, 21 ... Energizing stop transistor, 30 ... Energizing stop part, DESCRIPTION OF SYMBOLS 31 ... 1st electricity supply stop transistor (energization transistor), 37 ... Diode, 38 ... Pulse cycle setting capacitor, 40 ... Ignition circuit, 41 ... Ignition capacitor, 42 ... Thyristor for charge / discharge control, 43 ... Ignition coil, 45 ... Spark plug, 50 ... Control circuit.

Claims (5)

昇圧トランスと、前記昇圧トランスの一次コイルの一端及びグランドの間に設けられ電源に接続される前記一次コイルの他端にベースが接続されたコイル通電用トランジスタと、前記コイル通電用トランジスタのベース及びグランドの間に設けられ前記コイル通電用トランジスタのオン・オフを交互に繰り返すべく開閉するスイッチング部と、前記コイル通電用トランジスタのベース及びグランドの間に設けられ前記コイル通電用トランジスタをオフ状態に維持する通電停止用トランジスタとを有する充電回路と、
前記昇圧トランスの二次コイルに接続され前記充電回路により前記二次コイルに発生される高電圧によって充電される点火用コンデンサと、前記点火用コンデンサに接続され同点火用コンデンサの放電に伴って点火用電圧を発生させる点火コイルとを有する点火回路とを備えるコンデンサ放電式の点火装置において、
前記一次コイル及び前記コイル通電用トランジスタを含む電流経路に前記通電停止用トランジスタのベースが接続されていることを特徴とする内燃機関用の点火装置。 A step-up transformer, a coil energizing transistor provided between one end of a primary coil of the step-up transformer and the ground and connected to a power source, and a base connected to the other end of the primary coil; a base of the coil energizing transistor; A switching unit that is provided between the grounds and opens and closes to alternately turn on and off the coil energizing transistor, and is provided between the base of the coil energizing transistor and the ground and maintains the coil energizing transistor in an off state. A charging circuit having an energization stop transistor to perform,
Ignition capacitor connected to the secondary coil of the step-up transformer and charged by the high voltage generated in the secondary coil by the charging circuit, and ignition accompanying discharge of the ignition capacitor connected to the ignition capacitor In a capacitor discharge ignition device comprising an ignition circuit having an ignition coil for generating a working voltage,
An ignition device for an internal combustion engine, wherein a base of the energization stop transistor is connected to a current path including the primary coil and the coil energization transistor. 前記通電停止用トランジスタのベースと前記電流経路との間に設けられ、前記通電停止用トランジスタ側から前記電流経路側に向かって流れる電流を制限する電流制限部を更に備える請求項１に記載の内燃機関用の点火装置。   2. The internal combustion engine according to claim 1, further comprising a current limiting unit that is provided between a base of the energization stop transistor and the current path and limits a current flowing from the energization stop transistor side toward the current path side. Ignition system for engines. 前記スイッチング部は、前記電流経路に接続され、前記電流経路に電流が流れることで開状態に遷移し、前記電流経路に電流が流れなくなることで閉状態に遷移し、
前記電流経路と前記通電停止用トランジスタのベースとの間に設けられ、前記電流経路側から前記通電停止用トランジスタ側に向かう方向を順方向とする電流制限用ダイオードを更に備える請求項１に記載の内燃機関用の点火装置。 The switching unit is connected to the current path, transitions to an open state when current flows through the current path, and transitions to a closed state when current does not flow through the current path.
The current limiting diode is further provided between the current path and a base of the energization stop transistor, and further includes a current limiting diode having a forward direction from the current path side to the energization stop transistor side. Ignition device for internal combustion engines. 前記通電停止用トランジスタのベース及びグランドの間に設けられ、前記二次コイルに発生する高電圧の発生周期を規定するパルス周期設定用コンデンサを更に備える請求項１から３のいずれか一項に記載の点火装置。   4. The pulse cycle setting capacitor provided between the base of the energization stop transistor and the ground and further defining a generation cycle of a high voltage generated in the secondary coil. 5. Ignition device. 前記コイル通電用トランジスタは、コレクタにおいて前記一次コイルに接続され、エミッタにおいてグランドに接続され、
前記通電停止用トランジスタは、コレクタにおいて前記コイル通電用トランジスタのベースに接続され、エミッタにおいてグランドに接続され、ベースにおいて前記コイル通電用トランジスタのエミッタに接続され、
前記スイッチング部として、コレクタが前記コイル通電用トランジスタのベースに接続され、エミッタがグランドに接続され、ベースが前記コイル通電用トランジスタのエミッタに接続された発振用トランジスタを備える請求項１から４のいずれか一項に記載の内燃機関用の点火装置。 The coil energizing transistor is connected to the primary coil at the collector, and connected to the ground at the emitter,
The energization stop transistor is connected to the base of the coil energization transistor at the collector, connected to the ground at the emitter, and connected to the emitter of the coil energization transistor at the base,
5. The oscillation unit according to claim 1, wherein the switching unit includes an oscillation transistor having a collector connected to a base of the coil energizing transistor, an emitter connected to a ground, and a base connected to the emitter of the coil energizing transistor. An ignition device for an internal combustion engine according to claim 1.
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Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0681758A (en) * 1992-08-28 1994-03-22 Nippondenso Co Ltd Noncontact point ignitor for internal combustion engine
JPH0874715A (en) * 1994-09-12 1996-03-19 Kokusan Denki Co Ltd Ignition device for condenser discharge type internal combustion engine
JP2002070705A (en) * 2000-08-30 2002-03-08 Denso Corp Capacity discharge type ignition system
JP2004316469A (en) * 2003-04-11 2004-11-11 Denso Corp Ignition device for internal combustion engine and its igniter

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0681758A (en) * 1992-08-28 1994-03-22 Nippondenso Co Ltd Noncontact point ignitor for internal combustion engine
JPH0874715A (en) * 1994-09-12 1996-03-19 Kokusan Denki Co Ltd Ignition device for condenser discharge type internal combustion engine
JP2002070705A (en) * 2000-08-30 2002-03-08 Denso Corp Capacity discharge type ignition system
JP2004316469A (en) * 2003-04-11 2004-11-11 Denso Corp Ignition device for internal combustion engine and its igniter

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