JP2008291362A - Operation analysis program for period of blowing diluted gaseous fuel into sintering machine, and analysis control apparatus for period of blowing diluted gaseous fuel into sintering machine - Google Patents

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Katsuhiro Iwasaki
克博 岩崎
Hidenori Sumiya
秀紀 角谷
Yasuo Nagashima
康雄 長島
Hiroshi Takeu
博 竹生
Nobuyuki Oyama
伸幸 大山
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Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide an operation analysis program and an analysis control apparatus when blowing diluted gaseous fuel into a sintering machine, which are used for operating the sintering machine effectively for manufacturing high-strength sintered ore in high yield. <P>SOLUTION: The program for analyzing the operation of the sintering machine when diluted gaseous fuel is blown into the sintering machine includes: a step (a) of preparing a mesh so that thermo-fluid analysis can be calculated by a finite volume method and storing boundary condition set data to be used for the calculation in cells of the mesh; a step (b) of storing initial value input data for the calculation; a step (c) of calculating the analysis of the mixing behavior of fuel gas with air by the finite volume method on the basis of the boundary condition set data and the initial value input data; and a step (d) of outputting a fuel concentration distribution on the surface layer of a sintered raw material layer as a calculated result and accumulating the output results. The apparatus for analyzing and controlling the operation of the sintering machine uses this program and controls the operation of the sintering machine. <P>COPYRIGHT: (C)2009,JPO&INPIT

Description

本発明は、下方吸引式のドワイトロイド（ＤＬ）焼結機を用いて、高炉原料用焼結鉱を製造する際に用いる、焼結機への希釈気体燃料吹込み操業時の操業解析プログラムおよびその操業解析・制御装置に関するものである。   The present invention relates to an operation analysis program during operation of injecting diluted gas fuel into a sintering machine, which is used when a sintered ore for blast furnace raw material is manufactured using a downward suction type Dwythroid (DL) sintering machine, and It relates to the operation analysis and control device.

高炉製銑法の主原料である焼結鉱は、一般に、図１に示すような工程を経て製造される。原料は、鉄鉱石粉、製鉄所内回収粉、焼結鉱篩下粉、石灰石及びドロマイトなどの含ＣａＯ系副原料、生石灰等の造粒助剤、コークス粉や無煙炭などである。これらの原料は、ホッパー１・・・の各々から、コンベヤ上に所定の割合で切り出される。切り出した原料は、ドラムミキサー２等により適量の水を加えて混合し、造粒して、３．０〜６．０ｍｍの平均径を有する擬似粒子である焼結原料とする。この焼結原料は、焼結機上に配置されているサージホッパー４、５からドラムフィーダー６と切り出しシュート７を介して、無端移動式の焼結機パレット８上に装入し、焼結ベッドともいう装入層９を形成する。装入層の厚さ（高さ）は４００〜８００ｍｍ前後である。その後、装入層９の上方に設置された点火炉１０で、この装入層表層中の炭材に点火するとともに、パレット８の下に配設されているウインドボックス１１を介して空気を下方に吸引することにより、該装入層中の炭材を順次燃焼させ、このときに発生する燃焼熱によって、前記焼結原料を燃焼し、溶融し、焼結ケーキを生成する。得られた焼結ケーキは、その後、破砕、整粒され、５．０ｍｍ以上の塊成物からなる成品焼結鉱として回収される。   Sinter ore, which is the main raw material of the blast furnace ironmaking method, is generally manufactured through a process as shown in FIG. The raw materials are iron ore powder, iron mill recovered powder, sintered ore sieve powder, CaO-containing auxiliary raw materials such as limestone and dolomite, granulation aids such as quick lime, coke powder and anthracite. These raw materials are cut out from each of the hoppers 1. The cut out raw material is added with an appropriate amount of water using a drum mixer 2 and the like, mixed and granulated to obtain a sintered raw material which is a pseudo particle having an average diameter of 3.0 to 6.0 mm. This sintering raw material is charged onto an endless moving type sintering machine pallet 8 from a surge hopper 4, 5 arranged on the sintering machine via a drum feeder 6 and a cutting chute 7, and sintered bed A so-called charging layer 9 is formed. The thickness (height) of the charging layer is about 400 to 800 mm. Then, the ignition furnace 10 installed above the charging layer 9 ignites the carbon material in the surface layer of the charging layer, and lowers the air through the wind box 11 disposed under the pallet 8. In this way, the carbonaceous material in the charging layer is sequentially combusted, and the sintering raw material is combusted and melted by the combustion heat generated at this time to produce a sintered cake. The obtained sintered cake is then crushed and sized and recovered as a product sintered ore consisting of agglomerates of 5.0 mm or more.

前記製造プロセスにおいては、まず、点火炉１０により装入層表層に点火が行われる。点火された装入層中の炭材は、ウインドボックスにより装入層の上層部から下層部に向かって吸引される空気によって燃焼を続け、その燃焼帯はパレット８の移動につれて次第に下層にかつ前方（下流側）に進行する。この燃焼の進行にともない、装入層中の焼結原料粒子中に含まれる水分は、炭材の燃焼で発生する熱によって気化し、下方に吸引されて、まだ温度が上昇していない下層の焼結原料中に濃縮し湿潤帯を形成する。その水分濃度がある程度以上になると、吸引ガスの流路である原料粒子間の空隙を、水分が埋めるようになり、通気抵抗を増大させる。なお、燃焼帯に発生する焼結化反応に必要な溶融部分も、通気抵抗を高める要因となる。   In the manufacturing process, first, the ignition layer 10 is ignited by the ignition furnace 10. The ignited carbon material in the charging layer continues to be burned by the air sucked from the upper layer portion to the lower layer portion of the charging layer by the windbox, and the combustion zone gradually moves to the lower layer and forward as the pallet 8 moves. Proceed (downstream). As the combustion progresses, the moisture contained in the sintering raw material particles in the charging layer is vaporized by the heat generated by the combustion of the carbonaceous material, sucked downward, and the lower layer where the temperature has not yet risen. Concentrate in the sintering raw material to form a wet zone. If the moisture concentration exceeds a certain level, moisture fills the gaps between the raw material particles, which are the flow paths of the suction gas, and the ventilation resistance is increased. Note that the melted portion necessary for the sintering reaction that occurs in the combustion zone is also a factor that increases the ventilation resistance.

図２は、厚さが６００ｍｍの装入層中を移動する燃焼（火炎）前線が、該装入層のパレット上約４００ｍｍ（装入層表面から２００ｍｍ）の位置にあるときにおける装入層内の圧損と温度の分布を示したものである。このときの圧損分布は、湿潤帯におけるものが約６０％、燃焼・溶融帯におけるものが約４０％である。   FIG. 2 shows the inside of the charging layer when the combustion (flame) front moving through the charging layer having a thickness of 600 mm is at a position of about 400 mm (200 mm from the surface of the charging layer) on the pallet of the charging layer. This shows the pressure loss and temperature distribution. The pressure loss distribution at this time is about 60% in the wet zone and about 40% in the combustion / melt zone.

図３は、焼結鉱の高生産時と低生産時の装入層内の温度分布を示したものである。原料粒子が溶融し始める１２００℃以上の温度に保持される時間（以降、「高温域保持時間」と称する）は、低生産の場合にはｔ１、生産性を重視した高生産の場合にはｔ２で表されている。高生産の場合、パレットの移動速度を上げるため、高温域保持時間ｔ２が低生産の場合のｔ１と比べて短くなる。高温域保持時間が短くなると、焼成不足となって、焼結鉱の冷間強度の低下を招き、歩留が低下する。したがって、高強度焼結鉱の生産量を上げるためには、短時間の焼結においても、焼結ケーキの強度、即ち焼結鉱の冷間強度を上げて、歩留の維持、向上を図ることができる何らかの手段を講じる必要がある。 FIG. 3 shows the temperature distribution in the charging layer during high production and low production of sintered ore. The time during which the raw material particles begin to melt is maintained at a temperature of 1200 ° C. or higher (hereinafter referred to as “high temperature region holding time”) is t 1 in the case of low production, and in the case of high production with an emphasis on productivity. It is represented by t 2. For high productivity, to increase the movement speed of the pallet, the high temperature zone holding time t 2 is shorter than the t 1 in the case of low production. When the high temperature region holding time is shortened, firing becomes insufficient, resulting in a decrease in the cold strength of the sintered ore and a decrease in yield. Therefore, in order to increase the production amount of high-strength sintered ore, the yield strength is maintained and improved by increasing the strength of the sintered cake, that is, the cold strength of the sintered ore, even in the short-time sintering. It is necessary to take some measures that can be done.

図４（ａ）は焼結機パレット上の装入層における焼結の進行過程を、図４（ｂ）は装入層内の焼結過程における温度分布（ヒートパターン）を、図４（ｃ）は焼結ケーキの歩留分布を示したものである。図４（ｂ）からわかるように、装入層の上部は下層部に比べて温度が上昇し難く、高温域保持時間も短くなる。そのため、この装入層上部では、燃焼溶融反応（焼結化反応）が不十分となり、焼結ケーキの強度が低くなるため、図４（ｃ）に示すように、歩留が低く、生産性の低下を招く要因となっている。   FIG. 4A shows the progress of sintering in the charging layer on the sintering machine pallet, FIG. 4B shows the temperature distribution (heat pattern) in the sintering process in the charging layer, and FIG. ) Shows the yield distribution of the sintered cake. As can be seen from FIG. 4B, the temperature of the upper portion of the charging layer is less likely to rise than the lower layer portion, and the high temperature region holding time is also shortened. Therefore, in the upper part of the charging layer, the combustion and melting reaction (sintering reaction) becomes insufficient, and the strength of the sintered cake is lowered. Therefore, as shown in FIG. It is a factor that causes a decline in

こうした問題点に鑑み、従来、装入層上層部を高温に保持するための方法が提案されている。例えば、特許文献１は、点火後の焼結済み装入層上に気体燃料を供給する技術を開示している。しかし、この技術は、気体燃料（可燃性ガス）の種類が不明であるが、プロパンガス（ＬＰＧ）や天然ガス（ＬＮＧ）だとしても、高濃度の可燃性ガスを使用する方法である。しかも、その可燃性ガスの吹き込みに際し、炭材量を削減していないため、焼結層内が、１３８０℃を超える高温となる。そのため、この技術では、十分な冷間強度の向上や歩留の改善効果を十分に享受できていない。とくに、高濃度可燃性ガスを点火炉の直後に噴射した場合には、該可燃性ガスの燃焼により焼結ベッド上部空間で火災を起こす危険性が高く、現実性に乏しい技術であって、実用化には至っていない。   In view of these problems, conventionally, a method for keeping the upper portion of the charging layer at a high temperature has been proposed. For example, Patent Document 1 discloses a technique for supplying gaseous fuel onto a sintered charged layer after ignition. However, this technique is a method of using a high-concentration combustible gas even if it is propane gas (LPG) or natural gas (LNG), although the type of gaseous fuel (combustible gas) is unknown. Moreover, since the amount of the carbonaceous material is not reduced when the combustible gas is blown, the inside of the sintered layer becomes a high temperature exceeding 1380 ° C. For this reason, this technique cannot sufficiently enjoy the effect of improving the cold strength and improving the yield. In particular, when high-concentration combustible gas is injected immediately after the ignition furnace, there is a high risk of fire in the upper space of the sintering bed due to combustion of the combustible gas. It hasn't arrived.

また、特許文献２には、点火後の装入層に吸引される空気中に、可燃性ガスを添加する技術が開示されている。そして、この技術では、点火後、約１〜１０分程度の供給が好ましいとしている。しかし、点火直後の表層部は、赤熱状態の焼結鉱が残存しており、供給の仕方によっては可燃性ガスの燃焼により火災を起こす危険性が高く、また、具体的記述は少ないが、焼結済みの焼結帯で可燃ガスを燃焼させても効果はなく、これまで実用化には至っていない。   Patent Document 2 discloses a technique for adding a combustible gas to the air sucked into the charged layer after ignition. In this technique, it is preferable to supply about 1 to 10 minutes after ignition. However, in the surface layer immediately after ignition, red-hot sintered ore remains, and depending on the supply method, there is a high risk of fire due to the combustion of combustible gas. Even if combustible gas is burned in a sintered zone that has been bonded, there is no effect, and so far it has not been put to practical use.

また、特許文献３は、焼結原料の装入層内を高温にするため、装入層の上にフードを配設し、そのフードを通じて空気やコークス炉ガスとの可燃性混合ガスを点火炉直後の位置で吹き込む技術を開示している。しかし、この技術は、可燃性混合ガスが発火し、火災を起こす危険性があり、実用化されていない。   Further, in Patent Document 3, a hood is disposed on the charging layer so that the inside of the charging layer of the sintering raw material is heated, and a combustible mixed gas with air or coke oven gas is passed through the hood to the ignition furnace. A technique for blowing at the position immediately after is disclosed. However, this technology has not been put into practical use because there is a risk that a combustible mixed gas may ignite and cause a fire.

また、特許文献４は、点火炉直後の位置に低融点溶剤と炭材や可燃性ガスを、吹き込む方法を開示している。しかし、この方法もまた、表面に火炎が残留した状態で可燃性ガスを吹き込むため、火災になる危険性が高く、可燃性ガス吹き込みの効果を十分に発現することができない。   Patent Document 4 discloses a method of blowing a low-melting-point solvent, a carbon material, and a combustible gas immediately after the ignition furnace. However, this method also blows the combustible gas in a state where the flame remains on the surface, so that there is a high risk of fire and the effect of blowing the combustible gas cannot be fully exhibited.

以上説明したように、これまで提案された従来技術は、いずれも実用化されておらず、実施可能な気体燃料吹込み技術の開発が望まれていた。
特開昭４８−１８１０２号公報 特公昭４６−２７１２６号公報 特開昭５５−１８５８５号公報 特開平５−３１１２５７号公報 特開平１１−１３１１５２号公報 As described above, none of the conventional techniques proposed so far has been put into practical use, and the development of a practicable gaseous fuel blowing technique has been desired.
Japanese Patent Laid-Open No. 48-18102 Japanese Patent Publication No.46-27126 JP-A-55-18585 Japanese Patent Laid-Open No. 5-311257 JP-A-11-131152

ところで、焼結鉱の品質は、燃焼時の最高到達温度や高温域保持時間などによって決定されることから、これら最高到達温度や高温域保持時間の制御するためには、原料中の内装炭材の量や吹込み気体燃料の濃度分布制御が重要になる。この点について、特許文献１に記載の方法は、主として高濃度の気体燃料（可燃性ガス）を装入層の表面で燃焼させることにより、焼結機の前半部分の該装入層上部温度を高める技術である。しかし、この方法では、気体燃料の濃度が高く、そのために燃焼を支える空気（酸素）量が不足し、焼結原料の炭材（コークス）の燃焼低下を招くおそれがあり、焼結鉱の品質改善が果せないという問題がある。   By the way, the quality of sintered ore is determined by the maximum temperature reached during combustion and the high temperature region holding time, etc. In order to control the maximum temperature reached and the high temperature region holding time, the interior carbon material in the raw material is used. It is important to control the amount and the concentration distribution of the injected gaseous fuel. In this regard, the method described in Patent Document 1 mainly burns high-concentration gaseous fuel (combustible gas) on the surface of the charging layer, thereby increasing the temperature of the charging layer upper part of the first half of the sintering machine. It is technology to enhance. However, in this method, the concentration of gaseous fuel is high, so the amount of air (oxygen) that supports combustion is insufficient, and there is a risk of reducing the combustion of the carbonaceous material (coke) of the sintering raw material. There is a problem that improvement cannot be achieved.

また、特許文献２は、上述したように、供給の仕方によっては、火災を起こす危険が高く、しかも、焼結済みの焼結帯位置で可燃ガスを燃焼させる方法であるから添加の効果が小さい。   Further, as described above, Patent Document 2 has a high risk of causing a fire depending on the supply method, and further, the effect of the addition is small because the combustible gas is burned at the sintered zone position. .

特許文献３に記載の方法は、焼結原料の装入層内を高温にするために、この装入層の上にフードを配設し、そのフードを通じて空気とコークス炉ガスとの混合ガスを点火炉直後の位置で吹き込む技術である。しかし、コークス比をそのままにして、混合ガスを吹き込むと、高温保持時間の延長と共に、最高到達温度も上昇するため、ガラス質の低強度鉱物が多く生成し、混合ガス吹き込みの効果を享受できなくなる。また、可燃性混合ガスが発火し、火災を起こす危険性があり、実用化されていない。   In the method described in Patent Document 3, a hood is disposed on the charging layer in order to increase the temperature inside the charging layer of the sintering raw material, and a mixed gas of air and coke oven gas is passed through the hood. It is a technology that blows in a position immediately after the ignition furnace. However, if the mixed gas is blown with the coke ratio as it is, the high temperature retention time is extended and the maximum temperature is increased, so that a lot of vitreous low-strength minerals are generated and the mixed gas blowing effect cannot be enjoyed. . In addition, there is a risk that a combustible mixed gas may ignite and cause a fire, and it has not been put into practical use.

また、特許文献４に記載された方法は、空気（酸素）量を増加させると共に、低融点溶材や炭材を混合しているため、可燃性ガスおよびコークスの燃焼速度は大きくなるものの、低融点溶材や粉体を一緒に吹き込むため、燃焼用空気の通気性が低下するという問題点がある。   In addition, the method described in Patent Document 4 increases the amount of air (oxygen) and mixes a low-melting-point melt or carbonaceous material, so that the burning rate of combustible gas and coke increases, but the low-melting-point Since the melt and powder are blown together, there is a problem that the air permeability of the combustion air is lowered.

このような問題に対しては、従来、焼結原料装入層内に、気体燃料ではなく、酸素富化空気を供給して燒結鉱の品質を向上させる技術（特許文献５）があり、とくに焼結原料装入層内の温度分布や熱分布を、未反応核モデルを用いた数学モデルによって計算し、焼結機の操業に役立てようという提案がなされている。しかし、この技術は、気体燃料（可燃性ガス）や対応する空気の量を適正に制御して気体燃料の適正な濃度分布を制御できないばかりか、装入層内の最高到達温度などを適正に制御して、燒結鉱の品質の向上と生産性の向上に資する技術を提案するものではない。   Conventionally, there is a technique (Patent Document 5) for improving the quality of sintered ore by supplying oxygen-enriched air instead of gaseous fuel in the sintered raw material charging layer for such a problem. A proposal has been made to calculate the temperature distribution and heat distribution in the sintering raw material charging layer by a mathematical model using an unreacted core model and to use it for the operation of the sintering machine. However, this technology can not only control the proper concentration distribution of gaseous fuel by appropriately controlling the amount of gaseous fuel (flammable gas) and the corresponding air, but also properly adjust the maximum reached temperature in the charging layer, etc. It does not propose a technology that controls and contributes to improving the quality and productivity of sintered ore.

本発明の目的は、下方吸引式焼結機の操業において、気体燃料を供給し、これを希釈化したものを装入層中で燃焼させることで、高強度の焼結鉱を高い歩留で製造するのに有効な焼結機の操業を行うための、希釈気体燃料吹き込み操業時の操業解析プログラムおよびその解析・制御装置を提供することにある。   The object of the present invention is to supply high-strength sintered ore with a high yield by supplying gaseous fuel and diluting it in the charging layer in the operation of the downward suction type sintering machine. An object of the present invention is to provide an operation analysis program and an analysis / control device for a diluted gas fuel injection operation for operating a sintering machine effective for manufacturing.

上記目的を達成するために、本発明は、循環移動するパレット上に焼結原料の装入層を形成する装入工程と、装入層表面の炭材に点火する点火工程と、装入層上方の空気中に気体燃料を供給して燃焼下限濃度以下の希釈気体燃料を得る希釈気体燃料生成工程と、上記希釈気体燃料と空気とを装入層内に吸引して該希釈気体燃料を焼結層内において燃焼させると同時に炭材を燃焼させることにより、焼結ケーキを生成させる燃焼工程とを経て焼結鉱を製造する焼結機の操業に当たり、
（Ａ）コンピュータプログラムにより熱流体解析演算ができるように作成されたメッシュ中の各セルに、その解析演算のための境界条件設定データを記憶させるステップ、
（Ｂ）前記各セル中に演算のための初期値入力データを記憶させるステップ、
（Ｃ）前記境界条件設定および入力のもとで、有限体積法によって気体燃料ガスと空気との混合挙動を解析するために演算するステップ、
（Ｄ）前記演算結果として、焼結原料の装入層表層での気体燃料濃度分布を出力し、この出力を記憶させるステップ、
を経て、希釈気体燃料吹込み操業の解析を行うことを特徴とする焼結機への希釈気体燃料吹込み操業時の操業解析プログラムを提案する。 In order to achieve the above object, the present invention provides a charging process for forming a charging layer of a sintering raw material on a circulating pallet, an ignition process for igniting a carbon material on the charging layer surface, and a charging layer A diluted gas fuel generating step of supplying a gaseous fuel into the upper air to obtain a diluted gaseous fuel having a concentration lower than the lower limit of combustion, and the diluted gaseous fuel and air are sucked into the charging layer to sinter the diluted gaseous fuel. In the operation of a sintering machine that produces sintered ore through a combustion process that generates a sintered cake by burning the carbonaceous material at the same time as burning in the layering,
(A) A step of storing boundary condition setting data for the analysis calculation in each cell in the mesh created so that the thermal fluid analysis calculation can be performed by a computer program;
(B) storing initial value input data for calculation in each cell;
(C) calculating to analyze the mixing behavior of gaseous fuel gas and air by the finite volume method under the boundary condition setting and input;
(D) As a result of the calculation, outputting a gaseous fuel concentration distribution in the charging layer surface layer of the sintering raw material and storing this output;
Through this process, we propose an operation analysis program at the time of dilution gas fuel injection operation to the sintering machine, which is characterized by analyzing dilution gas fuel injection operation.

本発明において、境界条件設定データの記憶ステップ（以下、「第１の記憶ステップ」という）は、下記（ａ）〜（ｃ）；
（ａ）焼結機パレット情報（大きさ）、焼結原料装入層の情報（高さ）、該原料装入層の粒子径および該装入層の圧力損失への影響係数、
（ｂ）前記装入層上方に添加する気体燃料吹込みのための、気体燃料供給装置の仕様、
（ｃ）上記（ａ）および（ｂ）記載の条件下での装入層内温度分布条件、
を入力することが、好ましい解決手段となる。 In the present invention, the boundary condition setting data storage step (hereinafter referred to as “first storage step”) includes the following (a) to (c):
(A) Sinter machine pallet information (size), information on the sintered raw material charging layer (height), particle diameter of the raw material charging layer, and coefficient of influence on the pressure loss of the charging layer,
(B) Specification of a gaseous fuel supply device for blowing gaseous fuel to be added above the charging layer,
(C) Conditions for temperature distribution in the charging layer under the conditions described in (a) and (b) above,
Is a preferable solution.

本発明において、演算のための初期値入力データ記憶ステップ（以下、「第２の記憶ステップ」という）は、下記（ｄ）〜（ｆ）；
（ｄ）気体燃料吹き込み量データ、
（ｅ）装入層内への雰囲気ガス吸引速度分布データ、
（ｆ）吸引される空気および気体燃料ガスの構成成分とその物性値、
を入力することが、好ましい解決手段となる。 In the present invention, the initial value input data storage step for calculation (hereinafter referred to as “second storage step”) includes the following (d) to (f);
(D) Gas fuel injection amount data,
(E) Atmospheric gas suction speed distribution data in the charge layer,
(F) Components of the sucked air and gaseous fuel gas and their physical properties,
Is a preferable solution.

さらに、本発明において、前記境界条件設定時の装入層内での原料粒子による圧力損失から、該装入層内でのガス混合挙動を演算すること、前記演算ステップは、焼結原料装入層表層ないし該装入層内の燃焼帯到達直前における吹込み燃料の濃度分布が、所定の範囲内にあるか否かを判定する機能を有すること、前記演算ステップは、気体燃料吹込み装置まわりの風速条件も入力して演算すること、前記演算ステップは、気体燃料吹込み装置まわりのフード、整流板、フェンス等のガス流れに影響する因子を入力して行うこと、がそれぞれ好ましい解決手段を提供することになる。   Further, in the present invention, the gas mixing behavior in the charging layer is calculated from the pressure loss due to the raw material particles in the charging layer when the boundary condition is set, and the calculation step includes sintering raw material charging. A function of determining whether or not the concentration distribution of the injected fuel immediately before reaching the combustion zone in the surface layer or the charged layer is within a predetermined range; Preferably, the calculation step includes inputting factors that affect the gas flow such as a hood, a rectifying plate, and a fence around the gas fuel blowing device. Will provide.

また、本発明は、上掲の焼結機への希釈気体燃料吹込み操業時の操業解析プログラムに従って出力される気体燃料濃度分布演算結果を読み出し、燃料吹込み条件の適否を判定して、気体燃料吹き込み量を変更、調整することを特徴とする焼結機への希釈気体燃料吹込み時の操業解析・制御装置を提案する。   Further, the present invention reads the calculation result of the gas fuel concentration distribution output according to the operation analysis program at the time of the diluted gas fuel injection operation to the above-mentioned sintering machine, determines the suitability of the fuel injection conditions, We propose an operation analysis and control device for injecting diluted gas fuel into a sintering machine, characterized by changing and adjusting the fuel injection amount.

上記解析・制御装置においては、前記の演算結果を予め統計的に処理することにより、気体燃料吹き込み量に対する燃料濃度分布を容易に得られるように設定し、気体燃料吹込み条件を判定して、燃料吹き込み量を変更、調整することが好ましい解決手段となる。   In the analysis / control apparatus, the calculation result is statistically processed in advance so that the fuel concentration distribution with respect to the gaseous fuel injection amount can be easily obtained, and the gaseous fuel injection condition is determined, It is preferable to change and adjust the fuel injection amount.

なお、本発明は、循環移動するパレットと、そのパレット上に粉鉱石と炭材を含む焼結原料を装入して装入層を形成する原料供給装置と、その焼結原料中の炭材に点火するための点火炉と、上記パレットの下方にウインドボックスを備える焼結機の、とくに、上記点火炉の下流側に、気体燃料を装入層の上辺大気中に吐出し、空気と混合させる気体燃料供給装置が配設されてなる焼結機の操業に適用されるものである。   The present invention includes a pallet that circulates, a raw material supply device that forms a charged layer by charging a sintered raw material containing fine ore and carbonaceous material on the pallet, and a carbonaceous material in the sintered raw material. Of a sintering machine provided with an ignition furnace for igniting a windshield and a wind box below the pallet, in particular, on the downstream side of the ignition furnace, gaseous fuel is discharged into the upper atmosphere of the charging layer and mixed with air The present invention is applied to the operation of a sintering machine provided with a gaseous fuel supply device.

また、本発明において境界設定条件として記憶させる第１の記憶ステップでの前記気体燃料供給装置は、
（ａ）点火炉のパレット進行方向の下流側で、気体燃料を装入層上辺大気中に吐出し、空気と混合させて、燃焼下限濃度以下の希釈気体燃料とするためのものであり、
（ｂ）パレットの幅方向に沿って、複数の気体燃料供給パイプを配設し、そのパイプには、気体燃料を吐出するスリットあるいは開口を設けるかまたはノズルを配設してなる構造を有するものであり、
（ｃ）パレットの進行方向に沿って、複数の気体燃料供給パイプを配設し、そのパイプには、気体燃料を吐出するスリットあるいは開口を設けるかまたはノズルを配設してなる構造を有するものである。 In the present invention, the gaseous fuel supply device in the first storage step stored as the boundary setting condition is
(A) At the downstream side of the pallet traveling direction of the ignition furnace, the gaseous fuel is discharged into the upper atmosphere of the charging layer and mixed with air to obtain a diluted gaseous fuel having a combustion lower limit concentration or less,
(B) A plurality of gaseous fuel supply pipes are provided along the width direction of the pallet, and the pipes have a structure in which slits or openings for discharging gaseous fuel are provided or nozzles are provided. And
(C) A plurality of gaseous fuel supply pipes are provided along the direction of travel of the pallet, and the pipes have a structure in which slits or openings for discharging gaseous fuel are provided or nozzles are provided. It is.

また、この気体燃料供給装置においては、気体燃料供給パイプは、気体燃料を吐出するスリットあるいは開口を設けるかまたはノズルを配設してなる構造をなし、これらの開口断面積は少なくとも、直径０．５〜３ｍｍφの範囲であり、これが境界条件となる。   Further, in this gaseous fuel supply apparatus, the gaseous fuel supply pipe has a structure in which a slit or an opening for discharging gaseous fuel is provided or a nozzle is provided. This is a range of 5 to 3 mmφ, which is a boundary condition.

また、第１の記憶ステップで与えられる上記気体燃料供給装置の情報は、パレット幅方向、パレット長手方向における気体燃料の供給量を制御する配管構造を有する」ものであることが望ましく、パレット幅方向、パレット長手方向の吸引速度の分布に応じて、吸引速度の大きい部分には多くの燃料を供給し、吸引速度の小さい部分には燃料供給量を少なくすることにより、吸引空気量当りの燃料濃度を一定に保てるようにしたものである。   Further, the information on the gaseous fuel supply device given in the first storage step preferably has a piping structure for controlling the supply amount of gaseous fuel in the pallet width direction and the pallet longitudinal direction. Depending on the distribution of the suction speed in the longitudinal direction of the pallet, the fuel concentration per suction air volume can be obtained by supplying a large amount of fuel to the part where the suction speed is high and reducing the amount of fuel supply to the part where the suction speed is low. Can be kept constant.

また、第１の記憶ステップにおける前記気体燃料供給装置において配置される燃料供給パイプは、
（ａ）気体燃料を、装入層の上方で、装入層に向かって下方に吐出させるもの、
（ｂ）気体燃料を、装入層の上方で、装入層表面に平行に吐出させるもの、
（ｃ）気体燃料を、装入層の上方で、反射板に向かって吐出させるもの、
（ｄ）気体燃料供給パイプに設けられた気体吐出用スリット、開口あるいはノズルの向きを、装入層表面に向けて、その垂直方向に対して±９０℃の範囲で分散させたもの、
（ｅ）気体燃料供給パイプの軸を中心に回転可能とし、吐出方向を揺動させるもの、
のいずれかである。 The fuel supply pipe disposed in the gaseous fuel supply device in the first storage step is:
(A) discharging gaseous fuel above the charging layer and downward toward the charging layer;
(B) Gas fuel is discharged above the charging layer in parallel with the charging layer surface;
(C) discharging gaseous fuel toward the reflector above the charging layer;
(D) The direction of the gas discharge slit, opening or nozzle provided in the gaseous fuel supply pipe is dispersed in the range of ± 90 ° C. with respect to the vertical direction toward the charging layer surface,
(E) A gas fuel supply pipe that can rotate around the axis and swings the discharge direction.
One of them.

また、第１の記憶ステップにおける前記気体燃料供給装置は、
（ａ）気体燃料の吐出を、装入層表面上方３００ｍｍ以上の高さで行なうもの、
（ｂ）気体燃料の吐出位置を、装入層表面上方３００ｍｍ以上の高さで、調整できる昇降機構を有するもの、
が好ましい。 The gaseous fuel supply device in the first storage step is
(A) Gaseous fuel is discharged at a height of 300 mm or more above the charging layer surface;
(B) having a lifting mechanism capable of adjusting the discharge position of the gaseous fuel at a height of 300 mm or more above the charging layer surface;
Is preferred.

また、第１の記憶ステップにおける上記気体燃料供給装置は、
（ａ）気体燃料を、その気体燃料の燃焼速度の２倍以上の速度で吐出させるもの、
（ｃ）気体燃料を、その気体燃料の乱流燃焼速度の２倍以上の速度で吐出させるもの、
（ｂ）気体燃料を、前記ノズル、開口部またはスリットから、雰囲気圧力に対して３００ｍｍＡｑ以上４００００ｍｍＡｑ未満で圧力で吐出させるもの、
が好ましい。 The gaseous fuel supply device in the first storage step is
(A) discharging gaseous fuel at a rate of at least twice the combustion rate of the gaseous fuel;
(C) discharging gaseous fuel at a rate of at least twice the turbulent combustion rate of the gaseous fuel;
(B) Gas fuel is discharged from the nozzle, opening or slit at a pressure of 300 mmAq or more and less than 40000 mmAq with respect to the atmospheric pressure,
Is preferred.

また、第１の記憶ステップにおける上記気体燃料供給装置は、
（ａ）焼結機の機長方向の点火炉下流側に少なくとも１以上配設したもの、
（ｂ）パレット進行方向において、燃焼前線が装入層表層下に進行した段階から焼結が完了するまでの間の位置に配設したもの、
（ｃ）サイドウォール近傍に配設したもの、
が好ましい。 The gaseous fuel supply device in the first storage step is
(A) At least one or more disposed on the downstream side of the ignition furnace in the longitudinal direction of the sintering machine,
(B) In the pallet traveling direction, the combustion front is disposed at a position between the stage where the combustion front proceeds below the surface of the charging layer and the completion of sintering,
(C) arranged near the sidewall,
Is preferred.

そして、第１の記憶ステップにおける上記気体燃料供給装置は、
（ａ）可燃性ガスを燃焼下限濃度の７５％以下かつ２％以上の濃度に希釈した希釈気体燃料として装入層に導入するもの、
（ｂ）可燃性ガスを燃焼下限濃度の６０％以下かつ２％以上の濃度に希釈した希釈気体燃料として装入層に導入するもの、
（ｃ）可燃性ガスを燃焼下限濃度の２５％以下かつ２％以上の濃度に希釈した希釈気体燃料として装入層に導入するもの、
が好ましい。 And the gaseous fuel supply device in the first storage step is:
(A) Introducing into the charging layer as a diluted gas fuel in which a combustible gas is diluted to a concentration of 75% or less of the lower limit of combustion and 2% or more,
(B) Introducing into the charging layer as a dilute gaseous fuel in which a combustible gas is diluted to a concentration of 60% or less and 2% or more of the lower limit concentration of combustion,
(C) The combustible gas is introduced into the charging layer as a diluted gaseous fuel obtained by diluting the combustible gas to a concentration of 25% or less of the lower combustion limit concentration and 2% or more
Is preferred.

次に、本発明において、上述した初期値入力データの入力を行う、第２の記憶ステップで主として入力される気体燃料情報は、
（ａ）高炉ガス、コークス炉ガス、高炉・コークス炉混合ガス、都市ガス、天延ガス、メタンガス、エタンガス、プロパンガスおよびそれらの混合ガスのうちから選ばれるいずれかの可燃性ガス、
（ｂ）都市ガス１３Ａ、プロパンガスのいずれかと、
（ｃ）ＣＯ含有量が５０ｍａｓｓｐｐｍ以下、などである。 Next, in the present invention, the gaseous fuel information mainly input in the second storage step for inputting the initial value input data described above is:
(A) any flammable gas selected from blast furnace gas, coke oven gas, blast furnace / coke oven mixed gas, city gas, Tennobu gas, methane gas, ethane gas, propane gas and mixed gas thereof,
(B) either city gas 13A or propane gas;
(C) The CO content is 50 mass ppm or less.

なお、前記気体燃料は、気体状態での着火温度が、焼結ベッド表層の温度より高い液体燃料を気化させたもの、その液体燃料は、アルコール類、エーテル類、石油類、その他の炭化水素系化合物類であってもよい。   The gaseous fuel is obtained by vaporizing a liquid fuel whose ignition temperature in a gaseous state is higher than the temperature of the surface layer of the sintered bed, and the liquid fuel is an alcohol, ether, petroleum, or other hydrocarbon type It may be a compound.

本発明の焼結機において、前記液体燃料を気化して用いる場合の気体燃料の供給パイプ（配管）は、液体燃料の沸点以上着火温度未満に保持されていることが好ましい。   In the sintering machine of the present invention, when the liquid fuel is vaporized and used, the gaseous fuel supply pipe (pipe) is preferably held at a temperature equal to or higher than the boiling point of the liquid fuel and lower than the ignition temperature.

本発明に係る上記プログラムに従えば、下方吸引式焼結機の操業において、装入層の上方で気体燃料を大気中に吐出して所定の濃度に希釈調整された希釈気体燃料を装入層中に供給（導入）し、装入層内の目標とする位置で燃焼させる焼結機の操業ができる。しかもこの場合において、希釈気体燃料の供給位置等の蓄積情報を入力して解析・制御することにより、燃焼不足から、焼結鉱の冷間強度が低くなりやすい装入層上部のみならず、装入層中層以下の任意の部分における焼結鉱強度を高めるような操業を行うことができる。しかも、本発明では、装入層全体の通気性を悪化させることなく、とくに燃焼・溶融帯での反応、例えば、この帯域の上下方向の厚みやパレット進行方向ならびに幅方向の気体燃料の燃焼制御を通じて、任意の位置における焼結ケーキの強度を制御することができるので、焼結鉱全体として冷間強度の高い成品焼結鉱を歩留りよくかつ高い生産性を確保しつつ製造することができる。そして、本発明の操業解析・制御装置を用いれば、こうした焼結機の操業を安定して行うことができる。   According to the above-mentioned program according to the present invention, in the operation of the lower suction type sintering machine, the gaseous fuel is discharged into the atmosphere above the charged layer to dilute and adjust the diluted gaseous fuel to a predetermined concentration. It is possible to operate a sintering machine that is supplied (introduced) and burned at a target position in the charging layer. Moreover, in this case, the accumulated information such as the supply position of the diluted gas fuel is input and analyzed and controlled, so that not only the upper part of the charging layer where the cold strength of the sintered ore tends to be low due to insufficient combustion, but also the charging. The operation can be performed so as to increase the strength of the sintered ore in an arbitrary portion below the intermediate layer. Moreover, in the present invention, the reaction in the combustion / melting zone, for example, the vertical thickness of the zone and the combustion control of the gaseous fuel in the pallet traveling direction and the width direction are performed without deteriorating the air permeability of the entire charged layer. Thus, since the strength of the sintered cake at an arbitrary position can be controlled, a product sintered ore with high cold strength can be produced as a whole with high yield and high productivity. And if the operation analysis and control apparatus of this invention is used, the operation of such a sintering machine can be performed stably.

一般的な焼結鉱の製造工程は、装入工程、点火工程、希釈気体燃料生成工程および燃焼工程を含んで構成されている。その前記装入工程は、循環移動するパレット上に粉鉱石と炭材を含む焼結原料を装入して、パレット上に焼結原料の装入層を形成する工程であり、前記点火工程は、装入層表面の炭材に点火炉を使って点火する工程である。また、前記希釈気体燃料生成工程は、気体燃料を装入層上方の空気中に供給して希釈し、燃焼下限濃度以下の希釈気体燃料を得る工程であり、前記燃焼工程は、パレット下に配置されたウインドボックスの吸引力により、上記希釈気体燃料と空気とを装入層内に吸引し、該希釈気体燃料を装入層内において燃焼させると同時に、装入層内に吸引した空気により、該装入層内の炭材を燃焼させ、発生する燃焼熱によって、焼結原料を焼結し、焼結ケーキを生成させる工程である。本発明では、これらの工程からなる焼結機の操業解析、ならびにその解析結果に基づいて焼結機の制御を行うための装置を提案する。   A general sintered ore manufacturing process includes a charging process, an ignition process, a diluted gas fuel generation process, and a combustion process. The charging step is a step of charging a sintered raw material containing fine ore and carbonaceous material onto a circulating pallet to form a charging layer of the sintered raw material on the pallet, and the ignition step is This is a step of igniting the carbon material on the surface of the charging layer using an ignition furnace. The diluted gaseous fuel generation step is a step of supplying the diluted gaseous fuel into the air above the charging layer and diluting to obtain a diluted gaseous fuel below the lower combustion limit concentration, and the burning step is disposed under the pallet. The diluted gas fuel and air are sucked into the charging layer by the suction force of the generated wind box, and the diluted gas fuel is burned in the charging layer, and at the same time, by the air sucked into the charging layer, In this step, the carbonaceous material in the charging layer is burned, and the sintered raw material is sintered by the generated combustion heat to produce a sintered cake. In the present invention, an operation analysis of the sintering machine composed of these steps and an apparatus for controlling the sintering machine based on the analysis result are proposed.

前記希釈気体燃料生成工程は、点火炉のパレット進行方向の下流側で、気体燃料を装入層上辺大気中に高速で吐出し、空気と混合させて、燃焼下限濃度以下の希釈気体燃料とし、これを装入層中に導入させるための工程であり、本発明において、上記希釈気体燃料を得るための気体燃料供給装置を利用することが必須である。   In the diluted gas fuel generation step, on the downstream side in the pallet traveling direction of the ignition furnace, the gaseous fuel is discharged at high speed into the atmosphere above the charging layer and mixed with air to obtain a diluted gas fuel having a lower combustion limit concentration or less, This is a step for introducing this into the charging layer, and in the present invention, it is essential to use a gaseous fuel supply device for obtaining the diluted gaseous fuel.

前記気体燃料供給装置としては、具体的には、図５に示したように、パレットの幅方向に沿って、複数の気体燃料供給パイプを配設し、そのパイプには、気体燃料を吐出するスリットあるいは開口を設けるかまたはノズルを配設した構造を有するもの、あるいは、図６に示したように、パレットの進行（長手）方向に沿って、複数の気体燃料供給パイプを配設し、そのパイプには、気体燃料を吐出するスリットあるいは開口を設けるかまたはノズルを配設した構造を有するものであるが好ましく、これらは境界条件として設定される。   Specifically, as the gaseous fuel supply device, as shown in FIG. 5, a plurality of gaseous fuel supply pipes are disposed along the width direction of the pallet, and gaseous fuel is discharged into the pipes. A structure having slits or openings or nozzles, or a plurality of gaseous fuel supply pipes along the pallet traveling (longitudinal) direction as shown in FIG. The pipe preferably has a structure in which slits or openings for discharging gaseous fuel are provided or nozzles are provided, and these are set as boundary conditions.

前記気体燃料供給装置は、例えば、気体燃料供給パイプやノズル等に流量制御手段を設けることにより、パレット幅方向における気体燃料の供給量を制御することができるようにしたものが好ましい。特に、パレット幅方向のサイドウォール近傍では、横風の影響を受けて、供給した気体燃料が機側方向に流されたり、機外に漏出したりして、気体燃料濃度が希薄になるおそれが高いので、そのサイドウォール近傍に気体燃料を多く供給できるように工夫したもの、例えばフィード、整流板、フェンス等によりガスの流れを制御することが好ましい。   The gaseous fuel supply device is preferably one that can control the supply amount of the gaseous fuel in the pallet width direction by providing a flow rate control means, for example, in a gaseous fuel supply pipe or nozzle. In particular, in the vicinity of the side wall in the pallet width direction, there is a high risk that the gaseous fuel concentration will be dilute due to the influence of crosswinds and the supplied gaseous fuel will flow in the machine side direction or leak out of the machine. Therefore, it is preferable to control the gas flow with a device devised so that a large amount of gaseous fuel can be supplied in the vicinity of the sidewall, for example, a feed, a current plate, a fence or the like.

また、前記気体燃料供給装置は、気体燃料を、装入層の上方で、大気中に高速で吐出させ、それによって周囲の空気と短時間で混合し、その気体燃料の燃焼下限濃度以下の濃度に希釈し、その後、装入層中にその希釈気体燃料を導入する必要がある。   Further, the gaseous fuel supply device discharges the gaseous fuel at high speed into the atmosphere above the charging layer, thereby mixing it with the surrounding air in a short time, and the concentration of the gaseous fuel below the lower combustion limit concentration. And then dilute gaseous fuel must be introduced into the charging layer.

次に、本発明において、初期値入力データとして記憶させる気体燃料情報について説明する。まず、燃料を燃焼下限濃度以下の濃度に希釈する理由は、下記による。
表１は、本発明で用いることができる代表的な気体燃料の燃焼下限濃度、供給濃度等を示したものである。焼結原料中に気体燃料を供給する時のガス濃度は、火災の発生を防止するためには、燃焼下限濃度より低いほど安全である。この点、都市ガスは、Ｃガス（コークス炉ガス）と燃焼下限濃度が近似しているが、熱量がＣガスよりも高いことから、供給濃度を低くできる。したがって、安全性を確保する観点からは、供給濃度を低くすることができる都市ガスの方がＣガスより優位である。しかも、都市ガスは、後述するように、成分として、人体に有害なＣＯ（一酸化炭素）を含まず、また、燃焼速度が大きい水素も含有していない。 Next, gas fuel information to be stored as initial value input data in the present invention will be described. First, the reason why the fuel is diluted to a concentration below the lower combustion limit concentration is as follows.
Table 1 shows the lower combustion limit concentration, supply concentration, and the like of typical gaseous fuels that can be used in the present invention. In order to prevent the occurrence of fire, the gas concentration when supplying gaseous fuel into the sintered raw material is safer as it is lower than the lower combustion limit concentration. In this respect, city gas has a lower combustion limit concentration that is similar to that of C gas (coke oven gas), but since the amount of heat is higher than that of C gas, the supply concentration can be lowered. Therefore, from the viewpoint of ensuring safety, city gas that can lower the supply concentration is superior to C gas. Moreover, as will be described later, city gas does not contain CO (carbon monoxide) harmful to the human body as a component, nor does it contain hydrogen having a high combustion rate.

Figure 2008291362
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表２は、気体燃料中に含まれる燃焼成分（水素，ＣＯ，メタン）と、それら成分の燃焼下限・上限濃度、層流、乱流時の燃焼速度等を示したものである。焼結中における火災発生を防止する、すなわち、焼結中に供給している気体燃料による火災発生を防止するためには、逆火防止を図る必要があるが、そのためには、少なくとも層流燃焼速度以上、好ましくは乱流燃焼速度以上の高速で気体燃料を吐出させれば良い。例えば、都市ガスの主要燃焼成分であるメタンを気体燃料とする場合には、３．７ｍ／ｓを超える速度で吐出させれば、逆火の恐れはないわけである。一方、水素ガスは、乱流燃焼速度がＣＯやメタンと比較して速いため、安全を確保するためには、その分、高速で吐出させる必要がある。この点から、表１に示した気体燃料を比較すると、水素成分を含まない都市ガスは、水素成分を５９ｖｏｌ％も含有しているＣガスと比較して、吐出速度を遅くすることができる点で有利である。しかも、都市ガスは、ＣＯ成分を含まないので、ガス中毒を起こすおそれもなく安全である。したがって、安全性を確保する観点からは、都市ガスは、気体燃料として使用する上で好ましい特性を有すると言うことができる。天然ガスも同様のことが言える。なお、Ｃガスも、気体燃料として使用することができるが、その場合には、ガス吐出速度を高める（速める）こと、および、ＣＯ対策を別途講ずることが必要となる。   Table 2 shows the combustion components (hydrogen, CO, methane) contained in the gaseous fuel, the lower and upper combustion concentrations of these components, laminar flow, combustion speed during turbulent flow, and the like. In order to prevent the occurrence of fire during sintering, that is, to prevent the occurrence of fire due to gaseous fuel supplied during sintering, it is necessary to prevent backfire, but for that purpose, at least laminar combustion The gaseous fuel may be discharged at a speed higher than the speed, preferably higher than the turbulent combustion speed. For example, when methane, which is a main combustion component of city gas, is used as a gaseous fuel, there is no fear of backfire if it is discharged at a speed exceeding 3.7 m / s. On the other hand, since hydrogen gas has a higher turbulent combustion speed than CO and methane, it is necessary to discharge hydrogen gas at a higher speed in order to ensure safety. From this point, when comparing the gaseous fuel shown in Table 1, the city gas that does not contain the hydrogen component can slow down the discharge speed compared to the C gas containing 59 vol% of the hydrogen component. Is advantageous. Moreover, since city gas does not contain a CO component, it is safe without causing gas poisoning. Therefore, from the viewpoint of ensuring safety, it can be said that city gas has favorable characteristics when used as gaseous fuel. The same can be said for natural gas. Note that C gas can also be used as gaseous fuel, but in that case, it is necessary to increase (accelerate) the gas discharge speed and to separately take measures against CO.

Figure 2008291362
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表３は、気体燃料を供給する形式による得失を評価した結果を示したものである。表中、直上吹込みとは、都市ガスやＣガス等の気体燃料を、そのまま供給（吐出）して周囲の大気を巻き込ませることにより所定の濃度に希釈し、装入層中に吸引（導入）させる形式、予混合吹込みとは、あらかじめ大気と気体燃料とを混合して所定の濃度まで希釈したものを装入層上に供給し、装入層中に吸引（導入）させる、いわゆるプレミックス形式をさす。直上吹込み形式では、上述した乱流燃焼速度以上の速度で気体燃料を吐出すれば、逆火防止は容易であるが、予混合吹込み形式では、濃度偏差が発生したとき、逆火を起こす可能性がある。一方、直上吹込み形式では、気体燃料を周囲の大気と混合し希釈させる際、濃度ムラが発生しやすいため、異常燃焼を起こす可能性が、予混合吹込み形式に比べて大きい。しかし、設備コストを含めて総合的に評価した場合には、都市ガスの直上吹込みが最も優位である。   Table 3 shows the results of evaluating the advantages and disadvantages of the type of supplying the gaseous fuel. In the table, direct top blowing means that gas fuel such as city gas or C gas is supplied (discharged) as it is, and is diluted to a predetermined concentration by entraining the surrounding atmosphere and sucked into the charging layer (introduced) The premixed blowing is a so-called pre-mixing method in which air and gaseous fuel are mixed in advance and diluted to a predetermined concentration and supplied to the charging layer and sucked (introduced) into the charging layer. Refers to the mix format. In the direct injection type, it is easy to prevent backfire if gaseous fuel is discharged at a speed higher than the turbulent combustion rate described above, but in the premixed injection type, when a concentration deviation occurs, backfire is caused. there is a possibility. On the other hand, in the direct-injection type, when the gaseous fuel is mixed with the surrounding atmosphere and diluted, concentration unevenness is likely to occur. Therefore, the possibility of abnormal combustion is greater than in the premixed injection type. However, in the case of comprehensive evaluation including equipment costs, direct injection of city gas is the most advantageous.

Figure 2008291362
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なお、前記気体燃料供給装置により、気体燃料を、装入層の上方で、大気中に高速で吐出させ、それによって周囲の空気と短時間で混合し、その気体燃料が有する燃焼下限濃度以下の濃度に希釈され、その後、装入層中にその希釈気体燃料を導入するようにした理由は、下記による。   In addition, the gaseous fuel is discharged at a high speed into the atmosphere above the charging layer by the gaseous fuel supply device, thereby mixing with the surrounding air in a short time, and the gaseous fuel has a lower combustion limit concentration or less. The reason why the diluted gaseous fuel is introduced into the charging layer after being diluted to the concentration is as follows.

図７（ａ）に示すように、内径３００ｍｍφ×高さ４００ｍｍの焼結鍋に焼結ケーキを充填し、その焼結ケーキの中央部の上から深さ９０ｍｍの位置にノズルを埋め込んで、対空気で１ｖｏｌ％となるよう１００％濃度のメタンガスを吹き込み、焼結ケーキ内の円周方向および深さ方向におけるメタンガス濃度を測定した。その結果を表４に示す。一方、図７（ｂ）に示したように、同じノズルを用いて、焼結ケーキの上方３５０ｍｍの位置からメタンガスを供給した場合について、上記と同様にしてメタンガス濃度の分布を測定した結果を表５に示した。これらの結果から、メタンガスを焼結ケーキ中に直接導入した場合には、メタンガスの横方向の拡散が不十分であるのに対して、メタンガスを焼結ケーキ上方で供給した場合には、焼結ケーキ内のメタンガス濃度はほぼ均一であり、十分に横方向に拡散していることがわかる。以上の結果から、気体燃料は、焼結ケーキの上方で空気中に供給することにより、装入層内に導入される前に、均一に希釈しておくことが好ましいことがわかる。   As shown in FIG. 7 (a), a sintered pan having an inner diameter of 300 mmφ × a height of 400 mm is filled with a sintered cake, and a nozzle is embedded at a position 90 mm deep from the center of the sintered cake. A 100% concentration of methane gas was blown so as to be 1 vol% with air, and the methane gas concentration in the circumferential direction and depth direction in the sintered cake was measured. The results are shown in Table 4. On the other hand, as shown in FIG. 7B, the results of measuring the distribution of methane gas concentration in the same manner as described above for the case where methane gas is supplied from the position 350 mm above the sintered cake using the same nozzle are shown. This is shown in FIG. From these results, when methane gas was directly introduced into the sintered cake, the lateral diffusion of methane gas was insufficient, whereas when methane gas was supplied above the sintered cake, It can be seen that the methane gas concentration in the cake is almost uniform and diffuses sufficiently in the lateral direction. From the above results, it is understood that the gaseous fuel is preferably diluted uniformly before being introduced into the charging layer by supplying it into the air above the sintered cake.

Figure 2008291362
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Figure 2008291362
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記憶させるべき気体燃料供給装置情報（仕様）としては、さらに以下のものがある。上記気体燃料を、空気中に吐出させる方向についてである。例えば、気体燃料を、装入層に向かって下方（鉛直下方）に吐出させることにより、その一部を装入層表面で反射させて希釈させる方法、気体燃料を、装入層表面に平行（水平方向）に吐出させることにより装入層に導入されるまでの経路を長くし希釈を促進させる方法、あるいは、気体燃料を、反射板に向かって吐出し、反射させることにより希釈を促進する方法、気体燃料供給パイプに設けられた気体吐出用スリット、開口あるいはノズルの向きを、装入層表面に向けて、その垂直方向に対して±９０℃の範囲で多方向に分散させて希釈を促進する方法などである。さらに、気体燃料供給パイプの軸を中心に回転可能とし、吐出方向を揺動させる構造も可能である。   As the gaseous fuel supply device information (specifications) to be stored, there is the following. This is about the direction in which the gaseous fuel is discharged into the air. For example, by discharging gaseous fuel downward (vertically downward) toward the charging layer, a part of the gaseous fuel is reflected on the charging layer surface and diluted, and the gaseous fuel is parallel to the charging layer surface ( A method of promoting dilution by lengthening the path until it is introduced into the charging layer by discharging in the horizontal direction) or a method of promoting dilution by discharging gaseous fuel toward the reflector and reflecting it. The dilution of the gas discharge slits, openings or nozzles provided in the gas fuel supply pipe is directed to the surface of the charging layer and dispersed in multiple directions within a range of ± 90 ° C with respect to the vertical direction. It is a method to do. Furthermore, a structure is also possible in which the gas fuel supply pipe can be rotated around the axis and the discharge direction is oscillated.

なお、上記気体燃料供給装置での気体燃料の吐出は、装入層表面上方３００ｍｍ以上の高さで行なうことが好ましい。例えば、ノズル径が２ｍｍφと１ｍｍφの２種類のノズルからメタンガスを流速２０〜３００ｍ／ｓの範囲で変化させて鉛直下方方向に吐出させる。発明者らの研究によると、ノズルの径は小さいほど、また、吐出させる気体燃料の速度は速いほど、周囲の空気との混合が起こりやすく希釈が促進されること、特に、増速による希釈促進効果は、ノズル先端からの距離が０．４ｍ程度で大きくなっていることがわかった。そこで、気体燃料の大気中への供給は、吐出された気体燃料の装入層表面における跳ね返りを考慮し、装入層表面上方３００ｍｍ以上の高さで行なうことが好ましい。これらの情報が、第１の記憶ステップとして入力される。   In addition, it is preferable to discharge gaseous fuel with the said gaseous fuel supply apparatus at the height of 300 mm or more above the charging layer surface. For example, methane gas is discharged from two types of nozzles having a nozzle diameter of 2 mmφ and 1 mmφ in a vertically downward direction while changing the flow rate within a range of 20 to 300 m / s. According to the research by the inventors, the smaller the nozzle diameter and the faster the gaseous fuel discharged, the easier the mixing with the surrounding air, and the easier the dilution, especially the faster the dilution. It was found that the effect was increased when the distance from the nozzle tip was about 0.4 m. Therefore, it is preferable to supply the gaseous fuel to the atmosphere at a height of 300 mm or more above the charged layer surface in consideration of the rebound of the discharged gaseous fuel on the charged layer surface. These pieces of information are input as the first storage step.

ところで、吐出させる気体燃料の速度は速いほど、周囲の空気との混合が起こりやすく希釈が促進されるため、吐出速度は速いほど好ましい。さらに、何らかの火種によって、気体燃料供給装置から供給された気体燃料に着火した場合、ノズル等から吐出させる気体燃料の流速が遅いと、逆火を起こして、気体燃料供給装置や気体燃料供給パイプ内で爆発・燃焼を起こすおそれがある。この危険性を回避するために、本発明の焼結機の操業では、使用する気体燃料が有する燃焼速度の２倍以上の速度で吐出させることが好まく、より好ましくは、その気体燃料の乱流燃焼速度の２倍以上の速度にする。   By the way, the higher the speed of the gaseous fuel to be discharged, the easier the mixing with the surrounding air occurs, and the dilution is promoted. Furthermore, when the gaseous fuel supplied from the gaseous fuel supply device is ignited by some kind of fire, if the flow rate of the gaseous fuel discharged from the nozzle or the like is slow, backfire occurs, and the gaseous fuel supply device or the gaseous fuel supply pipe May cause explosion or combustion. In order to avoid this risk, in the operation of the sintering machine of the present invention, it is preferable to discharge at a rate of at least twice the burning rate of the gaseous fuel used, more preferably the turbulence of the gaseous fuel. The speed is at least twice the flow combustion speed.

また、本発明の焼結機の操業では、前記気体燃料として、可燃性ガスに含まれる燃焼成分の濃度を、大気中の常温における燃焼下限濃度の７５％以下まで希釈した気体燃料として使用するのが好ましく、より好ましくは燃焼下限濃度の６０％以下、さらに好ましくは燃焼下限濃度の２５％以下の濃度にまで希釈したものを使用する。燃焼下限濃度以下の７５％以下に希釈した可燃性ガスを使用する理由は、下記の二つである。
（ａ）装入層上部への可燃性ガスのそのままでの供給は、時として、爆発的燃焼を招くおそれがあり、少なくとも常温では、火種があっても燃焼しない状態とする必要がある。
（ｂ）装入層中で完全に燃焼せずに未燃焼のままウインドボックスの下流にある電気集塵器等に達したとしても、電気集塵器の放電で燃焼するおそれがないことが必要である。 Further, in the operation of the sintering machine of the present invention, as the gaseous fuel, the concentration of the combustion component contained in the combustible gas is used as the gaseous fuel diluted to 75% or less of the lower limit concentration of combustion at normal temperature in the atmosphere. More preferably, it is diluted to 60% or less of the lower combustion limit concentration, more preferably 25% or less of the lower combustion limit concentration. There are two reasons for using the combustible gas diluted to 75% or less below the lower combustion limit concentration.
(A) The supply of the combustible gas as it is to the upper part of the charging layer may sometimes cause explosive combustion, and at least at room temperature, it is necessary to make it not burnable even if there is a fire type.
(B) Even if it reaches an electric precipitator or the like downstream of the wind box without being completely burned in the charging layer, there is no need to be burned by the discharge of the electric precipitator. It is.

また、希釈気体燃料の濃度は、後述するように、焼結原料中の総炭材（固体燃料＋気体燃料）の燃焼に必要な空気（酸素）の不足を招いて、燃焼不足を起こさない程度に希釈されたものを用いる必要がある。
ただし、希釈気体燃料は、燃焼下限濃度の２％以上の濃度であるのが好ましい。２％未満の濃度では、燃焼による発熱によっても、焼結鉱の強度の向上と歩留まりの改善が得られないからである。また、希釈気体燃料は、その濃度を炭材量（固体燃料）に応じて調節するのが好ましい。さらに、希釈気体燃料は、濃度を調整することにより、装入層中の所定の位置で燃焼を起こさせることができる。 In addition, as will be described later, the concentration of the diluted gas fuel is such that the shortage of air (oxygen) necessary for the combustion of the total carbonaceous material (solid fuel + gas fuel) in the sintering raw material does not cause shortage of combustion. It is necessary to use a diluted product.
However, the diluted gas fuel preferably has a concentration of 2% or more of the lower combustion limit concentration. This is because when the concentration is less than 2%, the strength of the sintered ore and the yield cannot be improved even by heat generated by combustion. Moreover, it is preferable to adjust the density | concentration of diluted gas fuel according to the amount of carbonaceous materials (solid fuel). Furthermore, the diluted gas fuel can cause combustion at a predetermined position in the charging layer by adjusting the concentration.

本発明における焼結機の操業では、装入層中の炭材に点火された後に、希釈された気体燃料が装入層中へ導入される。その理由は、点火直後の位置で希釈気体燃料を供給しても、装入層の表層上で燃焼するだけであり、焼結層に何ら影響を与えることはないからである。したがって、装入層上部の焼結原料が焼成されて、焼結ケーキの層が形成された後に、希釈気体燃料を装入層へ供給する必要がある。なお、希釈気体燃料の供給は、装入層の表面に焼結ケーキの層が形成されていれば、焼結が完了するまでの任意の位置で行うことができる。希釈気体燃料の供給を焼結ケーキの層が形成された後に行う上記以外の理由は、下記の通りである。
（ａ）装入層の上部に焼結ケーキが生成していない状態で希釈気体燃料の供給を行うと、該装入層上で爆発的な燃焼を起こす危険性がある。
（ｂ）希釈気体燃料の供給は、焼結鉱の歩留りを向上させる必要のある部分に対して行う、即ち、焼結鉱の強度を上昇させたい部分で燃焼を起こすよう供給するのが好ましい。 In the operation of the sintering machine according to the present invention, after the carbon material in the charging layer is ignited, diluted gaseous fuel is introduced into the charging layer. The reason is that even if the diluted gas fuel is supplied at a position immediately after ignition, it only burns on the surface layer of the charging layer, and does not affect the sintered layer. Therefore, it is necessary to supply diluted gas fuel to the charging layer after the sintering raw material at the upper part of the charging layer is fired to form a sintered cake layer. The diluted gas fuel can be supplied at an arbitrary position until the sintering is completed as long as the sintered cake layer is formed on the surface of the charging layer. The reasons other than the above, in which the diluted gas fuel is supplied after the sintered cake layer is formed, are as follows.
(A) If the diluted gas fuel is supplied in a state where no sintered cake is formed on the top of the charging layer, there is a risk of causing explosive combustion on the charging layer.
(B) It is preferable to supply the diluted gas fuel to a portion where it is necessary to improve the yield of the sintered ore, that is, to supply combustion in a portion where the strength of the sintered ore is desired to be increased.

装入層最高到達温度または高温域保持時間のいずれかまたは両方を調整するためには、燃焼・溶融帯の厚みが少なくとも１５ｍｍ以上、好ましくは２０ｍｍ以上、より好ましくは３０ｍｍ以上となった状態において、希釈気体燃料の供給を行うことが好ましい。燃焼・溶融帯の厚みが１５ｍｍ未満では、焼結層（焼結ケーキ）を通して吸引される空気と希釈気体燃料による冷却効果によって、気体燃料を燃焼させてもその効果が不十分となり、燃焼・溶融帯の厚みの拡大を図れないからである。一方、前記燃焼・溶融帯の厚みが１５ｍｍ以上、好ましくは２０ｍｍ以上、より好ましくは３０ｍｍ以上となる段階で希釈気体燃料を供給すると、燃焼・溶融帯の厚みが大きく拡大し、高温域保持時間を延長することができ、ひいては冷間強度の高い焼結鉱を得ることができる。   In order to adjust either or both of the maximum reached temperature of the charging layer and the high temperature region holding time, the thickness of the combustion / melting zone is at least 15 mm or more, preferably 20 mm or more, more preferably 30 mm or more, It is preferable to supply the diluted gas fuel. When the thickness of the combustion / melting zone is less than 15 mm, the cooling effect by the air sucked through the sintered layer (sintered cake) and the diluted gas fuel makes the effect insufficient even if the gas fuel is burned, and combustion / melting. This is because the thickness of the belt cannot be increased. On the other hand, if the diluted gas fuel is supplied at a stage where the thickness of the combustion / melting zone is 15 mm or more, preferably 20 mm or more, more preferably 30 mm or more, the thickness of the combustion / melting zone is greatly expanded, and the high temperature region holding time is increased. It can be extended, and as a result, a sintered ore with high cold strength can be obtained.

また、本発明の焼結機の操業において、希釈気体燃料の装入層への導入は、燃焼前線が表層下に下がり、燃焼・溶融帯が表層から１００ｍｍ以上、好ましくは２００ｍｍ以上下がった位置、すなわち、装入層の中・下層領域を対象として行うのが好ましい。つまり、希釈気体燃料は、装入層の表層に生成した焼結ケーキ領域（焼結層）を燃焼することなく通過し、燃焼前線が表層から１００ｍｍ以上移動した段階で燃焼するように供給するのが好ましい。その理由は、燃焼前線が表層から１００ｍｍ以上下がった位置であれば、焼結層を通して吸引される空気による冷却の悪影響が軽減され、燃焼・溶融帯の厚みの拡大を図ることができるからである。さらに、表層から２００ｍｍ以上下がった位置であれば、空気による冷却の影響がほぼ解消されて、燃焼・溶融帯の厚みを３０ｍｍ以上に拡大することができる。また、希釈気体燃料の供給は、歩留り低下の大きいパレット幅方向両端部のサイドウォール近傍で行うことがより好ましい。   Further, in the operation of the sintering machine of the present invention, the introduction of the diluted gas fuel into the charging layer is a position where the combustion front is lowered below the surface layer, and the combustion / melting zone is lowered from the surface layer by 100 mm or more, preferably 200 mm or more, That is, it is preferable to carry out for the middle and lower layer regions of the charging layer. That is, the diluted gas fuel passes through the sintered cake region (sintered layer) generated in the surface layer of the charging layer without burning, and is supplied so as to burn when the combustion front moves 100 mm or more from the surface layer. Is preferred. The reason is that if the combustion front is at a position lower than the surface layer by 100 mm or more, the adverse effect of cooling by the air sucked through the sintered layer is reduced, and the thickness of the combustion / melting zone can be increased. . Furthermore, if it is a position 200 mm or more lower than the surface layer, the influence of cooling by air is almost eliminated, and the thickness of the combustion / melting zone can be expanded to 30 mm or more. Further, it is more preferable to supply the diluted gas fuel in the vicinity of the sidewalls at both ends in the pallet width direction where the yield is greatly reduced.

なお、希釈気体燃料生成装置は、焼結機の規模にもよって異なるが、例えば、気体燃料供給量が１０００〜５０００ｍ３（標準）／ｈ、生産量が約１．５万ｔ／日で、機長が９０ｍの規模の焼結機では、点火炉の下流側約５ｍ以降の位置に配置するのが好ましい。
従って、本発明における焼結機の操業では、希釈気体燃料の供給位置（装入層への導入位置）は、パレット進行方向における点火炉出側で、焼結ケーキが生成した後のいわゆる燃焼前線が表層下に進行した位置（例えば、表層下１００ｍｍ以上、好ましくは２００ｍｍ程度以下で気体燃料の燃焼が起こる位置）から焼結が完了するまでの間の１ヶ所以上の任意の位置で行われるように制御することが好ましい。このことは、上述したように、燃焼前線が装入層の表層下に移った段階で該気体燃料の導入を開始することを意味しており、その結果、気体燃料の燃焼が装入層の内部で起り、そして次第により下層に移るので、爆発のおそれがなく、安全な焼結操業が可能になることを意味している。 In addition, although the diluted gaseous fuel production | generation apparatus changes with scales of a sintering machine, for example, gaseous fuel supply amount is 1000-5000m < 3 > (standard) / h, and a production amount is about 15,000 t / day, In a sintering machine having a length of 90 m, it is preferable that the sintering machine is disposed at a position about 5 m or less downstream of the ignition furnace.
Therefore, in the operation of the sintering machine according to the present invention, the supply position of the diluted gas fuel (introduction position to the charging layer) is a so-called combustion front after the sintered cake is formed on the ignition furnace exit side in the pallet traveling direction. Is carried out at one or more arbitrary positions from the position where the gas has progressed below the surface layer (for example, the position where gaseous fuel combustion occurs at 100 mm or more below the surface layer, preferably about 200 mm or less) to the completion of sintering. It is preferable to control. This means that, as described above, the introduction of the gaseous fuel starts when the combustion front moves below the surface of the charging layer, and as a result, the combustion of the gaseous fuel is started in the charging layer. Since it occurs inside and gradually moves to the lower layer, it means that there is no risk of explosion and a safe sintering operation becomes possible.

本発明の焼結機の操業においては、装入層中への希釈気体燃料の導入は、生成した焼結ケーキの再加熱を促進させるものである。即ち、この希釈気体燃料の供給は、もともと高温域保持時間が短く熱不足となりやすく、焼結鉱の冷間強度が低い部分に対して、固体燃料に比べて反応性の高い気体燃料を供給することによって、不足しやすいこの部分の燃焼熱を補填し、燃焼・溶融帯の再生−拡大を図るという意義を担うものだからである。   In the operation of the sintering machine of the present invention, the introduction of the diluted gas fuel into the charging layer promotes reheating of the produced sintered cake. That is, this diluted gaseous fuel is originally supplied with a highly reactive gaseous fuel compared to the solid fuel to the portion where the cold strength of the sintered ore is low and the cold strength of the sintered ore is likely to be short of heat. This is because the heat of combustion in this portion that is likely to be deficient is compensated for, and the regeneration / expansion of the combustion / melting zone is assumed.

また、本発明の焼結機の操業においては、点火後の装入層上部からの希釈気体燃料の供給は、装入層内に導入された希釈気体燃料の少なくとも一部が未燃焼のまま、燃焼・溶融帯にまで到達して、燃焼熱の補填を図りたい目標位置で燃焼するようにするのが好ましい。それは、希釈気体燃料の供給、即ち装入層中への導入効果を単に装入層上部のみならず、厚み方向の中央部である燃焼・溶融帯にまで波及させることがより効果的と考えられるからである。つまり、気体燃料の供給が、熱不足（高温域保持時間の不足）になりやすい装入層の上層部で行われると、十分な燃焼熱を提供することになり、この部分の焼結ケーキの品質を改善することができ、さらに、希釈気体燃料の供給作用を中層部以下の帯域にまで及ぶようにすると、本来の炭材による燃焼・溶融帯の上に希釈気体燃料による再燃焼・溶融帯を形成するのと等しい結果となり、燃焼・溶融帯の上下方向の拡幅につながるので、最高到達温度を上げることなく、高温域保持時間の延長を果すことが可能になるので、パレットの移動速度を落すことなく十分な焼結が実現できるからである。その結果、装入層全体の焼結ケーキの品質改善（冷間強度の向上）をもたらし、ひいては成品焼結鉱の品質（冷間強度）と生産性の向上につながる。   Further, in the operation of the sintering machine of the present invention, the supply of the diluted gas fuel from the upper portion of the charged layer after ignition is such that at least a part of the diluted gas fuel introduced into the charged layer remains unburned. It is preferable to reach the combustion / melting zone and burn at the target position where combustion heat is to be compensated. It is considered that it is more effective to supply the diluted gas fuel, that is, to introduce the effect into the charging layer not only to the upper part of the charging layer but also to the combustion / melting zone which is the central part in the thickness direction. Because. In other words, if the supply of gaseous fuel is performed in the upper layer of the charging layer, which tends to be short of heat (insufficient holding time in the high temperature range), sufficient combustion heat will be provided. The quality can be improved, and further, if the supply operation of the diluted gas fuel is extended to the zone below the middle layer, the recombustion / melting zone with the diluted gas fuel is added to the combustion / melting zone with the original carbonaceous material. This results in equal expansion of the combustion / melting zone in the vertical direction, so it is possible to extend the holding time of the high temperature range without increasing the maximum temperature, so the pallet movement speed can be increased. This is because sufficient sintering can be realized without dropping. As a result, the quality of the sintered cake of the entire charged layer is improved (improving the cold strength), and consequently the quality (cold strength) and productivity of the product sintered ore are improved.

本発明の焼結機の操業においては、前記希釈気体燃料の供給を、その供給の作用・効果を装入層中のどこに及ぼすかという観点から、その供給位置を決定する点に第１の特徴があり、またこの燃料の供給とともに、装入層内における最高到達温度や高温域保持時間を、熱量一定基準の下で固体燃料の量に応じてどの程度に制御するかという点に第２の特徴がある。   In the operation of the sintering machine of the present invention, the first feature is that the supply position of the diluted gas fuel is determined from the viewpoint of where in the charging layer the operation / effect of the supply is exerted. In addition to the supply of this fuel, the second point is how to control the maximum reachable temperature and the high temperature region holding time in the charging layer according to the amount of solid fuel under a constant calorific value. There are features.

従って、本発明の操業解析・制御の方法において、希釈気体燃料を装入層中へ導入（供給）するに当っては、その供給位置を調整するだけでなく、装入層内燃焼・溶融帯自体の形態を解析し、ひいては、燃焼・溶融帯における最高到達温度および／または高温域保持時間を制御するようにするための操業解析と制御することが好ましい構成である。   Therefore, in the method of operation analysis / control of the present invention, when introducing (supplying) the diluted gas fuel into the charging layer, not only the supply position thereof but also the combustion / melting zone in the charging layer are adjusted. It is a preferable configuration to analyze the form of itself and, in turn, to perform the operation analysis and control for controlling the maximum temperature reached and / or the high temperature region holding time in the combustion / melting zone.

一般に、点火後の装入層では、パレットの移動に伴って燃焼（火炎）前線が次第に下方にかつ前方（下流側）に拡大していく中で、燃焼・溶融帯の位置が図４（ａ）に示すように変化する。そして、図４（ｂ）に示すように、焼結層内の焼結過程で受ける熱履歴は、上層、中層、下層で異なり、上層〜下層間では、高温域保持時間（約１２００℃以上となる時間）は大きく異なる。その結果、パレット内の位置別焼結鉱の歩留まりは、図４（ｃ）に示すような分布を示す。即ち、表層部（上層部）の歩留は低く、中層、下層部でに高い歩留分布となる。そこで、本発明の焼結機操業解析に当っては、前記気体燃料を供給することにより、燃焼・溶融帯の上下方向の厚みやパレット進行方向の幅などが拡大し、これが成品焼結鉱の品質向上に反映されるように操業制御するための解析を行うことを目標とする。   In general, in the charged layer after ignition, the combustion (flame) front gradually expands downward and forward (downstream) as the pallet moves, and the position of the combustion / melting zone is shown in FIG. ). And as shown in FIG.4 (b), the thermal history received in the sintering process in a sintered layer differs in an upper layer, a middle layer, and a lower layer, and it is high temperature range holding time (about 1200 degreeC or more with an upper layer-a lower layer). Time) is very different. As a result, the yield of sintered ore by position in the pallet shows a distribution as shown in FIG. That is, the yield of the surface layer portion (upper layer portion) is low, and the yield distribution is high in the middle layer and the lower layer portion. Therefore, in the operation analysis of the sintering machine of the present invention, by supplying the gaseous fuel, the vertical thickness of the combustion / melting zone, the width in the pallet traveling direction, etc. are expanded. The goal is to conduct an analysis to control operations so that they are reflected in quality improvement.

この場合において、前記気体燃料の供給（導入）位置制御を行うと、燃焼・溶融帯の形態、即ち、燃焼・溶融帯の高さ方向の厚さおよび／またはパレット進行方向の幅を調整することができると共に、最高到達温度や高温域保持時間を制御することができる。これらの制御は、本発明の効果をより一層際立たせて、燃焼・溶融帯の上下方向の厚さやパレット進行方向の幅の拡大や、最高到達温度、高温域保持時間の制御を通じて、常に十分な焼成を果し、成品焼結鉱の冷間強度の向上に有効に寄与する。   In this case, when the supply (introduction) position control of the gaseous fuel is performed, the shape of the combustion / melting zone, that is, the thickness in the height direction of the combustion / melting zone and / or the width in the pallet traveling direction is adjusted. It is possible to control the maximum temperature reached and the high temperature range holding time. These controls make the effects of the present invention stand out more and are always sufficient through expansion of the vertical thickness of the combustion / melting zone and the width of the pallet traveling direction, and control of the maximum temperature reached and the high temperature range holding time. Performs firing and contributes effectively to improving the cold strength of the sintered product ore.

また、本発明の焼結機操業解析・制御において、装入層中への希釈気体燃料の供給（導入）は、成品焼結鉱全体の冷間強度を制御するためでもある。すなわち、希釈気体燃料を供給するそもそもの目的は、焼結ケーキ、ひいては焼結鉱の冷間強度を向上させることにあり、とくに、気体燃料の供給位置制御や、焼結原料が燃焼・溶融帯に滞在する時間である高温域保持時間の制御、最高到達温度の制御を通じて、焼結鉱の冷間強度（シャッターインデックスＳＩ）を７５〜８５％程度、好ましくは８０％以上、より好ましく９０％以上にすることである。   Further, in the operation analysis / control of the sintering machine of the present invention, the supply (introduction) of the diluted gas fuel into the charging layer is also for controlling the cold strength of the entire product sintered ore. In other words, the original purpose of supplying diluted gaseous fuel is to improve the cold strength of the sintered cake, and thus the sintered ore. Through the control of the high temperature range holding time, which is the time to stay in, and the control of the maximum temperature, the cold strength (shutter index SI) of the sintered ore is about 75 to 85%, preferably 80% or more, more preferably 90% or more Is to do.

パレット進行方向における前記希釈気体燃料の装入層中への導入位置は、装入層中に生成した焼結ケーキから湿潤帯までの間の任意の帯域における焼結鉱の冷間強度をどのようにするかということを基準とする。この制御のために、本発明では、気体燃料供給装置の規模（大きさ）、数、位置（点火炉からの距離）、ガス濃度を、好ましくは焼結原料中の炭材量（固体燃料）を第１の記憶ステップ、第２の記憶ステップとして入力して解析し、これを出力することにより、主として燃焼・溶融帯の大きさ（上下方向の厚さおよびパレット進行方向の幅）のみならず、高温到達温度、高温域保持時間をも制御し、このことによって、装入層中に生成する焼結ケーキの強度を制御できるようになる。   The position of introduction of the diluted gas fuel into the charging layer in the direction of pallet movement is determined by the cold strength of the sintered ore in any zone between the sintered cake formed in the charging layer and the wet zone. It is based on whether or not. For this control, in the present invention, the scale (size), number, position (distance from the ignition furnace), gas concentration of the gaseous fuel supply device, preferably the amount of carbonaceous material (solid fuel) in the sintered raw material Are input and analyzed as the first storage step and the second storage step, and are output, thereby not only mainly the size of the combustion / melting zone (the thickness in the vertical direction and the width in the pallet traveling direction). Further, the high temperature reaching temperature and the high temperature region holding time are also controlled, whereby the strength of the sintered cake formed in the charging layer can be controlled.

装入層中に供給する気体燃料としては、高炉ガス、コークス炉ガス、高炉・コークス炉混合ガス、都市ガス、天然ガスあるいはメタンガス、エタンガス、プロパンガス、ブタンガス、またはこれらの混合ガスのいずれかを用いることが好ましい。これらは、いずれも燃焼成分を含有しており、これらの気体燃料のいずれかを空気中に高速で吐出させて空気と混合して希釈し、燃焼下限濃度の７５％程度以下の希釈気体燃料として装入層中に供給（導入）する。   As gaseous fuel to be supplied into the charging layer, blast furnace gas, coke oven gas, blast furnace / coke oven mixed gas, city gas, natural gas or methane gas, ethane gas, propane gas, butane gas, or a mixed gas thereof is used. It is preferable to use it. Each of these contains a combustion component, and any one of these gaseous fuels is discharged into the air at high speed, mixed with air and diluted to obtain a diluted gaseous fuel having a combustion lower limit concentration of about 75% or less. Supply (introduction) into the charging layer.

装入層中に供給する気体燃料としては、上記気体燃料以外に、気体状態での着火温度が、焼結ベッド表層の温度より高い、アルコール類、エーテル類、石油類、その他の炭化水素系化合物類等の液体燃料を気化させたものを用いることもできる。斯かる液体燃料を気化させた気体燃料は、着火温度が、焼結ベッド表層の温度より高い５００℃以上の温度で燃焼するため、吹き込む位置での燃焼・溶融帯のすその温度を拡大するのに有効である。なお、液体燃料を気化した気体燃料を用いる場合には、気体供給配管は、気化した燃料が再液化しないよう、該液体燃料の沸点以上着火温度未満の温度に保持することが好ましい。   As the gaseous fuel supplied into the charging layer, in addition to the gaseous fuel, alcohols, ethers, petroleums, and other hydrocarbon compounds whose ignition temperature in the gaseous state is higher than the temperature of the surface layer of the sintered bed It is also possible to use a vaporized liquid fuel such as a kind. Since the gas fuel vaporized from such liquid fuel burns at a temperature of 500 ° C. or higher, which is higher than the surface temperature of the sintering bed, the temperature of the combustion / melting zone at the blowing position is expanded. It is effective for. In addition, when using the gaseous fuel which vaporized liquid fuel, it is preferable to hold | maintain gas supply piping to the temperature more than the boiling point of this liquid fuel and less than ignition temperature so that the vaporized fuel may not re-liquefy.

上記気体燃料の中でも、ＣＯ含有量が５０ｍａｓｓｐｐｍ以下のものを用いることが好ましい。それは、ＣＯガスは、人体に対して有害であり、装入層上に供給された気体燃料が全量装入層中に導入されないで、機外に漏洩した場合には、人災を起こす可能性があるからである。具体的には、都市ガス１３Ａやプロパンガスを用いることがより安全なだけでなく、コストの面からも好ましい。   Among the gaseous fuels, those having a CO content of 50 massppm or less are preferably used. That is, CO gas is harmful to the human body, and if gaseous fuel supplied onto the charging layer is not introduced into the charging layer in its entirety, it may cause human injury if it leaks out of the machine. Because there is. Specifically, it is preferable not only to use city gas 13A or propane gas, but also from the viewpoint of cost.

図８は、本発明を適用する焼結機を例示したものである。この図に示した例は、点火炉１０のパレット進行方向の下流側に当たる装入層の上辺に、高炉ガスとコークス炉ガスとの混合ガス（Ｍガス）等の気体燃料を大気中に吐出し、所望の濃度の希釈気体燃料とするための気体燃料供給装置１２を１基だけ配設したものである。その気体燃料供給装置１２は、パレットの幅方向に沿って複数の気体燃料供給パイプ１２ａを配設し、そのパイプには、気体燃料を高速で大気中に吐出するノズル１２ｂを下向きにかつパレット幅方向に複数個配列させたものを、図示しないサイドウォールの上から装入層を覆うように配設してなるものである。この気体燃料供給装置１２から供給された前記Ｍガスは、周辺の空気と混合して希釈気体燃料となり、その後、パレット８下のウインドボックス（図示されていない）の吸引力を利用して、装入層の上から表層に生成した焼結ケーキを経て、装入層の深部（下層）にまで導入される。なお、この気体燃料供給装置１２は、特に、パレット両側端（図４（ｃ）の歩留り６０％の領域）の歩留り向上を図りたいときは、パレットの両サイドウォール近傍に気体燃料を多く供給できるよう、前記ノズル１２ａを重点的に配置することが好ましい。   FIG. 8 illustrates a sintering machine to which the present invention is applied. In the example shown in this figure, gaseous fuel such as a mixed gas (M gas) of blast furnace gas and coke oven gas is discharged into the atmosphere on the upper side of the charging layer corresponding to the downstream side in the pallet traveling direction of the ignition furnace 10. In this embodiment, only one gaseous fuel supply device 12 for providing a diluted gaseous fuel having a desired concentration is disposed. The gaseous fuel supply device 12 is provided with a plurality of gaseous fuel supply pipes 12a along the width direction of the pallet, and a nozzle 12b that discharges gaseous fuel into the atmosphere at a high speed is directed downward in the pipe and the pallet width. A plurality of elements arranged in the direction are arranged so as to cover the charging layer from above a sidewall (not shown). The M gas supplied from the gaseous fuel supply device 12 is mixed with surrounding air to become diluted gaseous fuel, and then, using the suction force of a wind box (not shown) under the pallet 8, the M gas is supplied. It is introduced into the deep part (lower layer) of the charging layer through the sintered cake generated on the surface layer from the upper part of the layer. This gaseous fuel supply device 12 can supply a large amount of gaseous fuel near both side walls of the pallet, particularly when it is desired to improve the yield at both ends of the pallet (region of 60% yield in FIG. 4 (c)). As described above, it is preferable to place the nozzle 12a in a focused manner.

以下、上記焼結機への希釈気体燃料吹き込み操業時の操業解析プログラムについて説明する。このプログラムは、有限体積法（財団法人東京大学出版会「数値流体工学」、第１６頁）による熱流体解析を通じて、安全に焼結機の操業ができる望ましい希釈気体燃料ガスの吹き込み条件を、装入層上辺の空間については、乱流モデルに基づき、そして、装入層については、エルガン式に基づいた圧力損失計算および層内での拡散促進効果に基づいて演算して記憶（蓄積）し、そして、最終的にはこれを出力して焼結機の操業制御に供するためのものである。   Hereinafter, the operation analysis program at the time of the operation of injecting the diluted gas fuel into the sintering machine will be described. This program implements the desired conditions for injecting the diluted gaseous fuel gas, which enables safe operation of the sintering machine through thermal fluid analysis by the finite volume method (The University of Tokyo Press “Computational Fluid Engineering”, page 16). The space above the entrance layer is calculated and stored (accumulated) based on the turbulence model, and the charge layer is calculated based on the pressure loss calculation based on the Ergan formula and the diffusion promoting effect in the layer. And finally, this is output and used for operation control of the sintering machine.

具体的には、図９に示すように、有限体積法により熱流体解析演算ができるようにメッシュを作製し、そのメッシュ内各セル中に演算のための境界条件設定データを記憶させる（第１の記憶ステップ）。即ち、計算条件として、下記の（ａ）〜（ｃ）を入力する。
（ａ）焼結機パレット情報（大きさ）と焼結原料装入層の情報（高さ等）、該原料装入層中の原料粒子径（代表径、平均径）、装入層の圧力損失への影響係数、
（ｂ）前記の装入層上方で添加する気体燃料吹込みのため気体燃料供給装置仕様、即ち燃料供給パイプに設けられた、気体燃料を吐出するスリットあるいは開口、ノズルの形状、ノズルの配管、
（ｃ）上記（ａ）または（ｂ）記載の条件下での装入層内温度分布条件、 Specifically, as shown in FIG. 9, a mesh is prepared so that thermal fluid analysis calculation can be performed by a finite volume method, and boundary condition setting data for calculation is stored in each cell in the mesh (first Memory step). That is, the following (a) to (c) are input as calculation conditions.
(A) Sinter pallet information (size) and information on the sintering raw material charging layer (height, etc.), raw material particle diameter (representative diameter, average diameter) in the raw material charging layer, pressure of the charging layer Impact factor on loss,
(B) Gas fuel supply device specifications for blowing gaseous fuel to be added above the charging layer, that is, a slit or opening for discharging gaseous fuel provided in the fuel supply pipe, the shape of the nozzle, the nozzle piping,
(C) Conditions for temperature distribution in the charging layer under the conditions described in (a) or (b) above,

そして、上記の計算条件の設定に併せて、下記（ｄ）〜（ｆ）からなる演算のための初期値を入力して記憶させる第２の記憶ステップ。
（ｅ）気体燃料ガス吹き込み量データ、
（ｆ）装入層内への雰囲気ガス（燃焼ガス）吸引速度分布データ、
（ｇ）吸引される空気および気体燃料ガスの構成成分、その物性値（密度、粘性、温度）、 And the 2nd memory | storage step which inputs and memorize | stores the initial value for the calculation which consists of following (d)-(f) in conjunction with the setting of said calculation conditions.
(E) Gas fuel gas blowing amount data,
(F) Atmospheric gas (combustion gas) suction speed distribution data in the charge layer,
(G) Constituent components of air to be sucked and gaseous fuel gas, their physical properties (density, viscosity, temperature),

次いで、前記設定条件および初期値入力データをもとに、上記の有限体積法による気体燃料と空気との混合挙動の解析・演算を行って、希釈気体燃料の濃度の計算を行う（演算ステップ）。   Next, based on the set condition and initial value input data, the mixing behavior of the gaseous fuel and air is analyzed and calculated by the finite volume method, and the concentration of the diluted gaseous fuel is calculated (calculation step). .

そして、前記希釈気体燃料ガス濃度が可燃範囲か否かを判定し、焼結原料装入層の表層における該気体燃料ガス濃度分布として出力し、これを蓄積（記憶）するステップ（手段）を採用する。   Then, it is determined whether or not the diluted gaseous fuel gas concentration is in a flammable range, and is output as the gaseous fuel gas concentration distribution in the surface layer of the sintering raw material charging layer, and a step (means) for storing (storing) this is adopted. To do.

本発明の上記操業解析プログラムの起動させる際、演算条件設定時に焼結原料装入層内での焼結原料粒子による圧力損失および拡散促進効果を考慮して、該装入層内におけるガス混合挙動を解析演算することが好ましい。   When starting the operation analysis program of the present invention, the gas mixing behavior in the charging layer is considered in consideration of the pressure loss and diffusion promotion effect due to the sintering raw material particles in the sintering raw material charging layer when setting the calculation conditions. It is preferable to perform an arithmetic operation.

本発明の上記操業解析プログラムを起動させるに当っては、演算ステップにおいて、焼結原料装入層表層ないし該装入層内の燃焼帯到達直前における吹込み気体燃料の濃度分布の演算結果を評価するため、所定の燃料濃度分布の範囲内にあるか判定する機能を付与することが好ましい。   In starting the operation analysis program of the present invention, in the calculation step, the calculation result of the concentration distribution of the blown gas fuel immediately before the surface of the sintered raw material charged layer or the combustion zone in the charged layer is reached is evaluated. Therefore, it is preferable to provide a function of determining whether the fuel concentration is within a predetermined fuel concentration distribution range.

また、本発明の上記操業解析プルグラムの起動に際し、上記の解析演算に当たっては、気体燃料吹込み装置まわりの風速条件を入力して演算するにすることが好まく、とくに、
気体燃料吹込み装置のまわりに配置するフード、整流板、フェンス等のガス流れに影響する因子を入力することが好ましい。 Further, when starting the operation analysis program of the present invention, it is preferable to calculate by inputting the wind speed condition around the gaseous fuel blowing device in the above analysis calculation.
It is preferable to input factors affecting the gas flow such as a hood, a baffle plate, and a fence arranged around the gaseous fuel blowing device.

本発明はまた、上記の希釈気体燃料吹込み操業時の操業解析プログラムに従って、装入層内気体燃料濃度分布の演算結果を読み出し、気体燃料吹込み条件の適否を判定したのち、燃料吹き込み量を変更、調整する制御装置が提案される。   The present invention also reads the calculation result of the gaseous fuel concentration distribution in the charging layer in accordance with the operation analysis program at the time of the diluted gas fuel injection operation, determines the suitability of the gas fuel injection conditions, and then determines the fuel injection amount. A control device for changing and adjusting is proposed.

この制御装置は、前記の演算結果を予め、統計的に処理することにより、気体燃料吹込み量に対する気体燃料濃度分布を容易に得られるように設定し、気体燃料吹き込み条件を迅速に判定して、燃料吹き込み量を変更・調整して、焼結機の操業を行う制置である。   This control device sets the gas fuel concentration distribution with respect to the gaseous fuel injection amount easily by statistically processing the calculation results in advance, and quickly determines the gaseous fuel injection conditions. In this system, the sintering machine is operated by changing and adjusting the fuel injection amount.

以上説明したように、本発明は、下方吸引焼結機において、焼結表層の上から気体燃料を吹き込み、可燃範囲未満まで空気で希釈することにより、焼結機の通気性を悪化させずに燒結鉱の性状を向上させることを目的として焼結機の操業において、所定の気体燃料吹込み条件を与えることにより、焼結機パレット上の空間での空気と該気体燃料ガスとの混合希釈を計算した後に、気体燃料と空気の混合が促進される焼結原料装入層内部での気体燃料ガスの混合挙動を演算し、想定される燃焼帯上面での前記気体燃料濃度の分布を算出し、その濃度分布により、前記の燃料吹込み装置を有する焼結機の操業条件の適否を判定し、これを焼結機の操業に供するものである。   As described above, in the lower suction sintering machine, the present invention blows gaseous fuel from above the sintered surface layer and dilutes it with air to less than the flammable range without deteriorating the air permeability of the sintering machine. In the operation of the sintering machine for the purpose of improving the properties of the sintered ore, by giving predetermined gaseous fuel blowing conditions, mixed dilution of air and the gaseous fuel gas in the space on the sintering machine pallet After the calculation, the mixing behavior of the gaseous fuel gas inside the sintering raw material charging layer where the mixing of the gaseous fuel and air is promoted is calculated, and the distribution of the gaseous fuel concentration on the assumed upper surface of the combustion zone is calculated. The suitability of the operating conditions of the sintering machine having the fuel blowing device is determined from the concentration distribution, and this is used for the operation of the sintering machine.

以下、本発明の創業解析プログラムを用いて、希釈気体燃料吹込み操業を行った例について説明する。
（１）第１・第２記憶ステップにおいて、設定した条件および入力データは下記のとおりである。
ａ．焼結機パレットサイズ：幅５ｍ×全長９０ｍ
ｂ．焼結原料装入層厚み：６５０ｍｍ、圧力損失：１８００ｍｍＡｑ
ｃ．装入原料代表粒径:１．５ｍｍφ
ｄ．気体燃料種別：都市ガス、目標濃度０．８ｖｏｌ．％
ｅ．気体燃料供給装置
・配管：１３本配置、配管ピッチ：４００ｍｍ
・気体燃料吹込みノズル：１ｍｍφ、出力方向：水平方向
・配管上のノズルピッチ：５６ｍｍ、対抗する配管ノズル配置：千鳥配管
ｆ．焼結原料層吸引速度：０．９ｍ／ｓ
ｇ．横風：なし
ｈ．ガス吹込み速度の初期値：１００ｍ／ｓ
（２）計算結果
上記ａ〜ｈの記憶データに基づき、有限体積法による演算を行った結果、ガス吹込み速度適正値：２００ｍ／ｓを出力した結果、これにつき判定を試みたところ、ノズルから吐出された燃料ガスの濃度は、ノズル先３００〜４００ｍｍ程度では、燃焼下限を下回る濃度に制御できることが確められた。
なお、この操業において、焼結原料装入層表層では、燃焼ガス濃度は、０．８ｖｏｌ．％±０．４ｖｏｌ．％となっており、都市ガス燃焼下限の３０％以下となっている。
焼結原料装入層中の燃焼帯直前（表面より４００ｍｍ下方）の燃焼ガス濃度は、０．８ｖｏｌ．％±０．２ｖｏｌ．％となっており、都市ガス燃焼下限の２５％以下となっている。 Hereinafter, the example which performed the diluted gas fuel injection operation using the founding analysis program of this invention is demonstrated.
(1) In the first and second storage steps, the set conditions and input data are as follows.
a. Sinter machine pallet size: width 5m x total length 90m
b. Sintering raw material charging layer thickness: 650 mm, pressure loss: 1800 mmAq
c. Charging raw material representative particle size: 1.5mmφ
d. Gaseous fuel type: city gas, target concentration 0.8 vol. %
e. Gaseous fuel supply device ・ Piping: 13 lines, piping pitch: 400 mm
Gaseous fuel injection nozzle: 1 mmφ, output direction: horizontal direction Nozzle pitch on piping: 56 mm, opposing piping nozzle arrangement: staggered piping f. Sintering raw material layer suction speed: 0.9 m / s
g. Crosswind: None h. Initial value of gas blowing speed: 100 m / s
(2) Calculation result As a result of performing the calculation by the finite volume method based on the storage data of the above a to h, and outputting the gas injection speed appropriate value: 200 m / s, when trying to determine this, from the nozzle It has been confirmed that the concentration of the discharged fuel gas can be controlled to a concentration below the lower limit of combustion when the nozzle tip is about 300 to 400 mm.
In this operation, the combustion gas concentration is 0.8 vol. % ± 0.4 vol. %, Which is 30% or less of the lower limit of city gas combustion.
The combustion gas concentration immediately before the combustion zone (400 mm below the surface) in the sintered raw material charging layer was 0.8 vol. % ± 0.2 vol. It is 25% or less of the city gas combustion lower limit.

（１）第１・第２記憶ステップにおいて、設定した条件および入力データは下記のとおりである。
ａ．焼結機パレットサイズ：幅５ｍ×全長９０ｍ
ｂ．焼結原料装入層厚み：６５０ｍｍ、圧力損失：１８００ｍｍＡｑ
ｃ．装入原料代表粒径:１．５ｍｍφ
ｄ．気体燃料種別：都市ガス、目標濃度０．８ｖｏｌ．％
ｅ．気体燃料供給装置
・配管：１３本配置、配管ピッチ：４００ｍｍ
・気体燃料吹込みノズル：１ｍｍφ、出力方向：水平方向
・配管上のノズルピッチ：５６ｍｍ、対抗する配管ノズル配置：千鳥配管
ｆ．焼結原料層吸引速度：０．５ｍ／ｓ
ｇ．横風：なし
ｈ．ガス吹込み速度の初期値：１００ｍ／ｓ
（２）計算結果
上記ａ〜ｈの記憶データに基づき、有限体積法による演算を行った結果、ガス吹込み速度適正値：１１１ｍ／ｓを出力した結果、これにつき判定を試みたところ、ノズルから吐出された燃料ガスの濃度は、ノズル先３００〜４００ｍｍ程度では、燃焼下限を下回る濃度に制御できることが確められた。
なお、この操業において、焼結原料装入層表層では、燃焼ガス濃度は、０．８ｖｏｌ．％±０．４ｖｏｌ．％となっており、都市ガス燃焼下限の３０％以下となっている。
焼結原料装入層中の燃焼帯直前（表面より４００ｍｍ下方）の燃焼ガス濃度は、０．８ｖｏｌ．％±０．２ｖｏｌ．％となっており、都市ガス燃焼下限の２５％以下となっている。 (1) In the first and second storage steps, the set conditions and input data are as follows.
a. Sinter machine pallet size: width 5m x total length 90m
b. Sintering raw material charging layer thickness: 650 mm, pressure loss: 1800 mmAq
c. Charging raw material representative particle size: 1.5mmφ
d. Gaseous fuel type: city gas, target concentration 0.8 vol. %
e. Gaseous fuel supply device ・ Piping: 13 lines, piping pitch: 400 mm
Gaseous fuel injection nozzle: 1 mmφ, output direction: horizontal direction Nozzle pitch on piping: 56 mm, opposing piping nozzle arrangement: staggered piping f. Sintering raw material layer suction speed: 0.5 m / s
g. Crosswind: None h. Initial value of gas blowing speed: 100 m / s
(2) Calculation result As a result of performing the calculation by the finite volume method based on the stored data of the above a to h, the result of outputting an appropriate value of gas blowing speed: 111 m / s. It has been confirmed that the concentration of the discharged fuel gas can be controlled to a concentration below the lower limit of combustion when the nozzle tip is about 300 to 400 mm.
In this operation, the combustion gas concentration is 0.8 vol. % ± 0.4 vol. %, Which is 30% or less of the lower limit of city gas combustion.
The combustion gas concentration immediately before the combustion zone (400 mm below the surface) in the sintered raw material charging layer was 0.8 vol. % ± 0.2 vol. It is 25% or less of the city gas combustion lower limit.

（１）第１・第２記憶ステップにおいて、設定した条件および入力データは下記のとおりである。
ａ．焼結機パレットサイズ：幅５ｍ×全長９０ｍ
ｂ．焼結原料装入層厚み：６５０ｍｍ、圧力損失：１８００ｍｍＡｑ
ｃ．装入原料代表粒径:１．５ｍｍφ
ｄ．気体燃料種別：都市ガス、目標濃度０．８ｖｏｌ．％
ｅ．気体燃料供給装置
・配管：１３本配置、配管ピッチ：４００ｍｍ
・気体燃料吹込みノズル：１ｍｍφ、出力方向：水平方向
・配管上のノズルピッチ：５６ｍｍ、対抗する配管ノズル配置：千鳥配管
ｆ．焼結原料層吸引速度：０．９ｍ／ｓ〜０．５ｍ／ｓの幅で変動
ｇ．横風：なし
ｈ．ガス吹込み速度の初期値：１００ｍ／ｓ
（２）計算結果
上記ａ〜ｈの記憶データに基づき、有限体積法による演算を行った結果、ガス吹込み速度適正値：２００ｍ／ｓ（吸引速度０．９ｍ／ｓ）、１１１ｍ／ｓ（吸引速度０．５ｍ／ｓ）を出力した結果、これにつき判定を試みたところ、ノズルから吐出された燃料ガスの濃度は、ノズル先３００〜４００ｍｍ程度では、燃焼下限を下回る濃度に制御できることが確められた。
なお、この操業において、焼結原料装入層表層では、燃焼ガス濃度は、０．８ｖｏｌ．％±０．４ｖｏｌ．％となっており、都市ガス燃焼下限の３０％以下となっている。
焼結原料装入層中の燃焼帯直前（表面より４００ｍｍ下方）の燃焼ガス濃度は、０．８ｖｏｌ．％±０．２ｖｏｌ．％となっており、都市ガス燃焼下限の２５％以下となっている。 (1) In the first and second storage steps, the set conditions and input data are as follows.
a. Sinter machine pallet size: width 5m x total length 90m
b. Sintering raw material charging layer thickness: 650 mm, pressure loss: 1800 mmAq
c. Charging raw material representative particle size: 1.5mmφ
d. Gaseous fuel type: city gas, target concentration 0.8 vol. %
e. Gaseous fuel supply device ・ Piping: 13 lines, piping pitch: 400 mm
Gaseous fuel injection nozzle: 1 mmφ, output direction: horizontal direction Nozzle pitch on piping: 56 mm, opposing piping nozzle arrangement: staggered piping f. Sintering raw material layer suction speed: fluctuating in the range of 0.9 m / s to 0.5 m / s g. Crosswind: None h. Initial value of gas blowing speed: 100 m / s
(2) Calculation result As a result of performing the calculation by the finite volume method based on the storage data of the above a to h, gas blowing speed appropriate values: 200 m / s (suction speed 0.9 m / s), 111 m / s (suction) As a result of outputting a speed of 0.5 m / s, it was determined that the concentration of the fuel gas discharged from the nozzle could be controlled to a concentration lower than the lower combustion limit when the nozzle tip was about 300 to 400 mm. It was.
In this operation, the combustion gas concentration is 0.8 vol. % ± 0.4 vol. %, Which is 30% or less of the lower limit of city gas combustion.
The combustion gas concentration immediately before the combustion zone (400 mm below the surface) in the sintered raw material charging layer was 0.8 vol. % ± 0.2 vol. It is 25% or less of the city gas combustion lower limit.

（１）第１・第２記憶ステップにおいて、設定した条件および入力データは下記のとおりである。
ａ．焼結機パレットサイズ：幅５ｍ×全長９０ｍ
ｂ．焼結原料装入層厚み：６５０ｍｍ、圧力損失：１８００ｍｍＡｑ
ｃ．装入原料代表粒径:１．５ｍｍφ
ｄ．気体燃料種別：都市ガス、目標濃度：０．８ｖｏｌ．％
ｅ．気体燃料供給装置
・配管：１３本配置、配管ピッチ：４００ｍｍ
・気体燃料吹込みノズル：１ｍｍφ、出力方向：水平方向
・配管上のノズルピッチ：５６ｍｍ、対抗する配管ノズル配置：千鳥配管
ｆ．焼結原料層吸引速度：０．５ｍ／ｓ（両サイド部）〜０．９ｍ／ｓ（中央部）
ｇ．横風：５ｍ／ｓ
ｈ．ガス吹込み速度の初期値：１００ｍ／ｓ
（２）計算結果
所定のフード、フェンス、整流板の設置された条件では、横風が５ｍ／ｓあっても、ほぼ横風なしと同様の結果が得られることが明確となった。
上記ａ〜ｈの記憶データに基づき、有限体積法による演算を行った結果、ガス吹込み速度適正値：２００ｍ／ｓ（中央部吸引速度０．９ｍ／ｓ）、１１１ｍ／ｓ（両サイド部吸引速度０．５ｍ／ｓ）を出力した結果、これにつき判定を試みたところ、ノズル先３００〜４００ｍｍ程度では、燃焼下限を下回る濃度に制御できることが確められた。
なお、この操業において、焼結原料装入層表層では、燃焼ガス濃度は、０．８ｖｏｌ．％±０．４ｖｏｌ．％となっており、都市ガス燃焼下限の３０％以下となっている。
焼結原料装入層中の燃焼帯直前（表面より４００ｍｍ下方）の燃焼ガス濃度は、０．８ｖｏｌ．％±０．２ｖｏｌ．％となっており、都市ガス燃焼下限の２５％以下となっている。 (1) In the first and second storage steps, the set conditions and input data are as follows.
a. Sinter machine pallet size: width 5m x total length 90m
b. Sintering raw material charging layer thickness: 650 mm, pressure loss: 1800 mmAq
c. Charging raw material representative particle size: 1.5mmφ
d. Gaseous fuel type: city gas, target concentration: 0.8 vol. %
e. Gaseous fuel supply device ・ Piping: 13 lines, piping pitch: 400 mm
Gaseous fuel injection nozzle: 1 mmφ, output direction: horizontal direction Nozzle pitch on piping: 56 mm, opposing piping nozzle arrangement: staggered piping f. Sintering raw material layer suction speed: 0.5 m / s (both side parts) to 0.9 m / s (center part)
g. Crosswind: 5m / s
h. Initial value of gas blowing speed: 100 m / s
(2) Calculation results Under the conditions where the predetermined hood, fence, and current plate are installed, it is clear that even if there is a crosswind of 5 m / s, a result similar to that without crosswind is obtained.
As a result of performing the calculation by the finite volume method based on the stored data of a to h, the appropriate gas blowing speed: 200 m / s (central part suction speed 0.9 m / s), 111 m / s (both side part suction) As a result of outputting a speed of 0.5 m / s), an attempt was made to determine this, and it was confirmed that at a nozzle tip of about 300 to 400 mm, the concentration could be controlled below the lower limit of combustion.
In this operation, the combustion gas concentration is 0.8 vol. % ± 0.4 vol. %, Which is 30% or less of the lower limit of city gas combustion.
The combustion gas concentration immediately before the combustion zone (400 mm below the surface) in the sintered raw material charging layer was 0.8 vol. % ± 0.2 vol. It is 25% or less of the city gas combustion lower limit.

本発明に係る焼結機の操業解析プログラムを使い、日産１万トン規模のＤＬ型焼結機の操業制御を行った。使用したＤＬ焼結機の機長は、点火炉から排鉱部までが９０ｍであり、この焼結機の点火炉の後方約３０ｍの位置には、装入層上方５００ｍｍの高さに、長さ（パレット進行方向）１５ｍの気体燃料供給パイプをパレット進行方向に沿って平行に９本配設し、そのパイプのそれぞれには、水平に向けて気体燃料を噴出するノズルを１００ｍｍ間隔で１４９個取り付けた（合計１３４１個）構造の気体燃料供給装置を設置し、そのノズルから気体燃料として都市ガスを、高速で大気中に吐出させて、都市ガス濃度が０．８ｖｏｌ％の希釈気体燃料として装入層上に供給した。なお、装入層の全厚を６００ｍｍ（但し、上層４００ｍｍには粉コークスを４．２ｍａｓｓ％含有する焼結原料）積層し、上記気体燃料の供給位置は、燃焼・溶融帯が２００〜３００ｍｍの位置に存在するときに相当する。   Using the operation analysis program for the sintering machine according to the present invention, the operation of the DL type sintering machine with a daily scale of 10,000 tons was controlled. The length of the DL sintering machine used was 90 m from the ignition furnace to the discharge section, and at a position of about 30 m behind the ignition furnace of this sintering machine, the length was 500 mm above the charging layer. (Pallet traveling direction) Nine 15m gaseous fuel supply pipes are arranged in parallel along the pallet traveling direction, and 149 nozzles for ejecting gaseous fuel horizontally are attached to each of the pipes at intervals of 100mm. In addition, a gas fuel supply device with a structure of 1341 was installed, city gas was discharged from the nozzle as gas fuel into the atmosphere at high speed, and charged as diluted gas fuel with a city gas concentration of 0.8 vol% Feeded on layer. The total thickness of the charging layer is 600 mm (however, the upper layer 400 mm is a sintered material containing 4.2 mass% of powdered coke), and the gaseous fuel is supplied at a combustion / melting zone of 200 to 300 mm. Corresponds when present at a position.

上記のようにして供給する希釈気体燃料を、本発明に係る操業解析・制御システムに従し、有限体積法による希釈気体燃料の吹込み制御の下で、焼結機パレット下方のウインドボックスの吸引負圧制御により、装入層中に吸引・導入し、装入層を通して上記位置に存在する燃焼・溶融帯で燃焼させた。なお、このときのＣガス使用量は３０００ｍ３（標準状態）／ｈｒであった。 The diluted gas fuel supplied as described above is sucked into the wind box below the sintering machine pallet under the control of blowing the diluted gas fuel by the finite volume method according to the operation analysis and control system according to the present invention. By negative pressure control, it was sucked and introduced into the charging layer and burned in the combustion / melting zone existing at the above position through the charging layer. The amount of C gas used at this time was 3000 m 3 (standard state) / hr.

この操業解析システムを採用した結果、得られた焼結鉱のタンブラー強度（ＴＩ）は、全体として通常操業のときよりも約３％向上し、還元粉化性（ＲＤＩ）は通常操業のときよりも約３％改善し、還元率（ＲＩ）も通常操業のときより約４％改善された。しかも、生産率は０．０３ｔ／ｈｒ・ｍ２増加した。 As a result of adopting this operation analysis system, the tumbler strength (TI) of the obtained sintered ore is improved by about 3% as compared with the normal operation as a whole, and the reduced powdering property (RDI) is higher than that in the normal operation. Was also improved by about 3%, and the reduction rate (RI) was improved by about 4% compared to the normal operation. Moreover, the production rate increased by 0.03 t / hr · m 2 .

本発明の技術は、製鉄用、とくに高炉用原料として使われる焼結鉱の製造技術として有用であるが、その他の鉱石塊成化技術としても利用することができる。   The technique of the present invention is useful as a technique for producing sintered ore used as a raw material for iron making, particularly as a blast furnace, but can also be used as another ore agglomeration technique.

焼結プロセスの説明する図である。It is a figure explaining a sintering process. 焼結層内における圧損と温度分布を説明する図である。It is a figure explaining the pressure loss and temperature distribution in a sintered layer. 高生産時と低生産時の温度分布を比較した説明図である。It is explanatory drawing which compared the temperature distribution at the time of high production and low production. 焼結機内における温度分布と歩留分布のグラフである。It is a graph of the temperature distribution and yield distribution in a sintering machine. 本発明に係る気体燃料供給装置の構造例を説明する図である。It is a figure explaining the structural example of the gaseous fuel supply apparatus which concerns on this invention. 本発明に係る気体燃料供給装置の他の構造例を説明する図である。It is a figure explaining the other structural example of the gaseous fuel supply apparatus which concerns on this invention. 焼結原料装入層への気体燃料供給位置の影響を調べる実験を説明する図である。It is a figure explaining the experiment which investigates the influence of the gaseous fuel supply position to a sintering raw material charge layer. 本発明に係る気体燃料の吐出装置の一例を説明する図である。It is a figure explaining an example of the discharge apparatus of the gaseous fuel which concerns on this invention. 本発明に係る希釈気体燃料吹き込み操業時の操業解析プログラムを説明する図である。It is a figure explaining the operation analysis program at the time of the dilution gas fuel injection operation which concerns on this invention.

符号の説明Explanation of symbols

１ 原料ホッパー
２ ドラムミキサー
３ ロータリーキルン
４、５ サージホッパー
６ ドラムフィーダー
７ 切り出しシュート
８ パレット
９ 装入層
１０ 点火炉
１１ ウインドボックス
１２ 気体燃料供給装置 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Raw material hopper 2 Drum mixer 3 Rotary kiln 4, 5 Surge hopper 6 Drum feeder 7 Cutting chute 8 Pallet 9 Charging layer 10 Ignition furnace 11 Wind box 12 Gaseous fuel supply device

Claims (9)

循環移動するパレット上に焼結原料の装入層を形成する装入工程と、装入層表面の炭材に点火する点火工程と、装入層上方の空気中に気体燃料を供給して燃焼下限濃度以下の希釈気体燃料を得る希釈気体燃料生成工程と、上記希釈気体燃料と空気とを装入層内に吸引して該希釈気体燃料を焼結層内において燃焼させると同時に炭材を燃焼させることにより、焼結ケーキを生成させる燃焼工程とを経て焼結鉱を製造する焼結機の操業に当たり、
（Ａ）コンピュータプログラムにより熱流体解析演算ができるように作成されたメッシュ中の各セルに、その解析演算のための境界条件設定データを記憶させるステップ、
（Ｂ）前記各セル中に演算のための初期値入力データを記憶させるステップ、
（Ｃ）前記境界条件設定および入力のもとで、有限体積法によって気体燃料ガスと空気との混合挙動を解析するために演算するステップ、
（Ｄ）前記演算結果として、焼結原料の装入層表層での気体燃料濃度分布を出力し、この出力を記憶させるステップ、
を経て、希釈気体燃料吹込み操業の解析を行うことを特徴とする焼結機への希釈気体燃料吹込み操業時の操業解析プログラム。 A charging process for forming a charging layer of a sintered raw material on a circulating pallet, an ignition process for igniting the carbon material on the surface of the charging layer, and combustion by supplying gaseous fuel into the air above the charging layer A diluted gas fuel generating step for obtaining a diluted gas fuel having a concentration lower than the lower limit, and the diluted gas fuel and air are sucked into the charging layer, and the diluted gas fuel is burned in the sintered layer, and at the same time, the carbonaceous material is burned. By operating a sintering machine that produces sintered ore through a combustion process that generates a sintered cake,
(A) A step of storing boundary condition setting data for the analysis calculation in each cell in the mesh created so that the thermal fluid analysis calculation can be performed by a computer program;
(B) storing initial value input data for calculation in each cell;
(C) calculating to analyze the mixing behavior of gaseous fuel gas and air by the finite volume method under the boundary condition setting and input;
(D) As a result of the calculation, outputting a gaseous fuel concentration distribution in the charging layer surface layer of the sintering raw material and storing this output;
The operation analysis program during the operation of injecting the diluted gas fuel into the sintering machine, characterized in that the analysis of the operation of injecting the diluted gas fuel is performed. 境界条件設定データの記憶ステップは、下記（ａ）〜（ｃ）；
（ａ）焼結機パレット情報（大きさ）、焼結原料装入層の情報（高さ）、該原料装入層の粒子径および該装入層の圧力損失への影響係数、
（ｂ）前記装入層上方に添加する気体燃料吹込みのための、気体燃料供給装置の仕様、
（ｃ）上記（ａ）および（ｂ）記載の条件下での装入層内温度分布条件、
を入力することを特徴とする請求項１に記載の焼結機への希釈気体燃料吹込み操業時の操業解析プログラム。 The steps for storing the boundary condition setting data are the following (a) to (c);
(A) Sinter machine pallet information (size), information on the sintered raw material charging layer (height), particle diameter of the raw material charging layer, and coefficient of influence on the pressure loss of the charging layer,
(B) Specification of a gaseous fuel supply device for blowing gaseous fuel to be added above the charging layer,
(C) Conditions for temperature distribution in the charging layer under the conditions described in (a) and (b) above,
The operation analysis program at the time of the operation of injecting diluted gas fuel into the sintering machine according to claim 1. 演算のための初期値入力データ記憶ステップは、下記（ｄ）〜（ｆ）；
（ｄ）気体燃料吹き込み量データ、
（ｅ）装入層内への雰囲気ガス吸引速度分布データ、
（ｆ）吸引される空気および気体燃料ガスの構成成分とその物性値、
を入力することを特徴とする請求項１に記載の焼結機への希釈気体燃料吹込み操業時の操業解析プログラム。 The initial value input data storage steps for calculation are the following (d) to (f);
(D) Gas fuel injection amount data,
(E) Atmospheric gas suction speed distribution data in the charge layer,
(F) Components of the sucked air and gaseous fuel gas and their physical properties,
The operation analysis program at the time of the operation of injecting diluted gas fuel into the sintering machine according to claim 1. 前記境界条件設定時の装入層内での原料粒子による圧力損失から、該装入層内でのガス混合挙動を演算することを特徴とする請求項１または２に記載の焼結機への希釈気体燃料吹込み操業時の操業解析プログラム。 The gas mixing behavior in the charging layer is calculated from the pressure loss due to the raw material particles in the charging layer when the boundary condition is set. Operation analysis program for diluted gas fuel injection operation. 前記演算ステップは、焼結原料装入層表層ないし該装入層内の燃焼帯到達直前における吹込み燃料の濃度分布が、所定の範囲内にあるか否かを判定する機能を有することを特徴とする請求項１に記載の焼結機への希釈気体燃料吹込み操業時の操業解析プログラム。 The calculation step has a function of determining whether or not the concentration distribution of the injected fuel immediately before reaching the combustion zone in the sintered raw material charged layer surface layer or in the charged layer is within a predetermined range. The operation analysis program at the time of the dilution gas fuel injection operation to the sintering machine of Claim 1. 前記演算ステップは、気体燃料吹込み装置まわりの風速条件も入力して演算することを特徴とする請求項１に記載の焼結機への希釈気体燃料吹込み操業時の操業解析プログラム。 2. The operation analysis program during operation of injecting diluted gas fuel into a sintering machine according to claim 1, wherein the calculation step is performed by inputting wind speed conditions around the gas fuel injection device. 前記演算ステップは、気体燃料吹込み装置まわりのフード、整流板、フェンス等のガス流れに影響する因子を入力して行うことを特徴とする請求項６に記載の焼結機への希釈気体燃料吹込み操業時の操業解析プログラム。 The diluted gas fuel for a sintering machine according to claim 6, wherein the calculation step is performed by inputting factors that affect the gas flow such as a hood, a baffle plate, and a fence around the gas fuel blowing device. Operation analysis program during blowing operation. 請求項１〜７のいずれか１項に記載の焼結機への希釈気体燃料吹込み操業時の操業解析プログラムに従って出力される気体燃料濃度分布演算結果を読み出し、燃料吹込み条件の適否を判定して、気体燃料吹き込み量を変更、調整することを特徴とする焼結機への希釈気体燃料吹込み時の操業解析・制御装置。 The gaseous fuel concentration distribution calculation result output according to the operation analysis program at the time of the dilution gas fuel injection operation to the sintering machine of any one of Claims 1-7 is read, and the suitability of fuel injection conditions is determined Then, the operation analysis / control device at the time of injecting diluted gas fuel into the sintering machine, characterized in that the amount of gas fuel injection is changed and adjusted. 前記の演算結果を予め統計的に処理することにより、気体燃料吹き込み量に対する燃料濃度分布を容易に得られるように設定し、気体燃料吹込み条件を判定して、燃料吹き込み量を変更、調整することを特徴とする請求項８に記載の焼結機への希釈気体燃料吹込み時の操業解析・制御装置。 By statistically processing the calculation results in advance, the fuel concentration distribution with respect to the gaseous fuel injection amount is set to be easily obtained, the gaseous fuel injection condition is determined, and the fuel injection amount is changed and adjusted. The operation analysis / control device when dilute gas fuel is injected into the sintering machine according to claim 8.
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Cited By (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2010064731A1 (en) * 2008-12-03 2010-06-10 Ｊｆｅスチール株式会社 Process for producing sintered ore and sintering apparatus
JP2011052857A (en) * 2009-08-31 2011-03-17 Jfe Steel Corp Sintering machine
JP2011052858A (en) * 2009-08-31 2011-03-17 Jfe Steel Corp Sintering machine
JP2011052859A (en) * 2009-08-31 2011-03-17 Jfe Steel Corp Sintering machine
WO2014013775A1 (en) * 2012-07-18 2014-01-23 Ｊｆｅスチール株式会社 Method for producing sinter
WO2020149198A1 (en) 2019-01-15 2020-07-23 Ｊｆｅスチール株式会社 Analysis system and analysis method
CN115218670A (en) * 2021-11-22 2022-10-21 中冶长天国际工程有限责任公司 Method for auxiliary sintering by alternately blowing gas and water vapor
CN115218667A (en) * 2021-11-22 2022-10-21 中冶长天国际工程有限责任公司 Gas flow decreasing intermittent injection auxiliary sintering method
CN115216625A (en) * 2021-11-22 2022-10-21 中冶长天国际工程有限责任公司 Gas periodic interval injection auxiliary sintering method

Cited By (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2010064731A1 (en) * 2008-12-03 2010-06-10 Ｊｆｅスチール株式会社 Process for producing sintered ore and sintering apparatus
JP2011052857A (en) * 2009-08-31 2011-03-17 Jfe Steel Corp Sintering machine
JP2011052858A (en) * 2009-08-31 2011-03-17 Jfe Steel Corp Sintering machine
JP2011052859A (en) * 2009-08-31 2011-03-17 Jfe Steel Corp Sintering machine
WO2014013775A1 (en) * 2012-07-18 2014-01-23 Ｊｆｅスチール株式会社 Method for producing sinter
JP5561443B2 (en) * 2012-07-18 2014-07-30 Ｊｆｅスチール株式会社 Method for producing sintered ore
AU2013291375B2 (en) * 2012-07-18 2016-04-14 Jfe Steel Corporation Method for producing sintered ore
US9534272B2 (en) 2012-07-18 2017-01-03 Jfe Steel Corporation Method for producing sintered ore
WO2020149198A1 (en) 2019-01-15 2020-07-23 Ｊｆｅスチール株式会社 Analysis system and analysis method
KR20210110661A (en) 2019-01-15 2021-09-08 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 Analysis system and analysis method
CN115218670A (en) * 2021-11-22 2022-10-21 中冶长天国际工程有限责任公司 Method for auxiliary sintering by alternately blowing gas and water vapor
CN115218667A (en) * 2021-11-22 2022-10-21 中冶长天国际工程有限责任公司 Gas flow decreasing intermittent injection auxiliary sintering method
CN115216625A (en) * 2021-11-22 2022-10-21 中冶长天国际工程有限责任公司 Gas periodic interval injection auxiliary sintering method
CN115216625B (en) * 2021-11-22 2023-06-23 中冶长天国际工程有限责任公司 Method for assisting sintering by gas periodic interval injection

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