JP2008285326A - Conveyor belt - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、コンベヤベルトに関する。 The present invention relates to a conveyor belt.
近年、コンベヤベルトシステムは、運搬量を上げるためと長距離化のために、大型化と高強力化が進み、その結果、駆動時の消費電力が大きくなってきている。そこで、従来、駆動時の消費電力を低減するコンベヤベルトに関する技術として、走行抵抗を小さくすることが種々提案されている。
走行抵抗は、コンベヤベルトの内側カバーゴムがプーリやキャリヤローラ等を乗り越える際の変形が原因となる、ゴム粘弾性から生じるロスなどに起因している。前記の技術はこの走行抵抗を下げることにより駆動時の消費電力を低減するものである。
これまでの知見で、走行抵抗を下げるためには、カバーゴムの材料として反発弾性の大きい、すなわち損失係数（ｔａｎδ）の小さい材料が好ましいとされている。
例えば、特許文献１では、プーリに接触するコンベヤベルト内面ゴムの損失係数ｔａｎδをある範囲内に規定した場合において、消費電力を低減できることが開示されている。
The running resistance is caused by a loss caused by rubber viscoelasticity caused by deformation when the inner cover rubber of the conveyor belt passes over a pulley, a carrier roller or the like. The above technique reduces the power consumption during driving by lowering the running resistance.
According to the knowledge so far, in order to reduce the running resistance, a material having a large rebound resilience, that is, a low loss factor (tan δ) is preferable as a material for the cover rubber.
For example, Patent Document 1 discloses that power consumption can be reduced when the loss coefficient tan δ of the conveyor belt inner surface rubber contacting the pulley is defined within a certain range.
しかしながら、特許文献１のごとく損失係数ｔａｎδを小さくすると、コンベヤベルトは走行抵抗が低く、消費電力が小さくなるものの、耐引裂き性、耐摩耗性などの耐久性が低くなる。
一方、損失係数ｔａｎδを小さくしなければ、コンベヤベルトは耐引裂き性、耐摩耗性などの耐久性が維持されるものの、走行抵抗が大きくなり、消費電力が大きくなる。
このように、従来の技術は、低い走行抵抗と高い耐久性とを両立できないという問題を有している。
However, if the loss coefficient tan δ is reduced as in Patent Document 1, the conveyor belt has low running resistance and low power consumption, but durability such as tear resistance and wear resistance is low.
On the other hand, if the loss coefficient tan δ is not reduced, the conveyor belt maintains durability such as tear resistance and wear resistance, but the running resistance increases and the power consumption increases.
Thus, the conventional technique has a problem that it is impossible to achieve both low running resistance and high durability.
そこで、本発明は、比較的低い走行抵抗と高い耐久性という性能をバランス良く備えうるコンベヤベルトを提供することを課題とする。 Then, this invention makes it a subject to provide the conveyor belt which can be equipped with the performance of comparatively low running resistance and high durability with sufficient balance.
上記課題を解決すべく、本発明に係るコンベヤベルトは、内側表面に配される内側カバーゴム層と、外側表面に配される外側カバーゴム層と、前記内側カバーゴム層と前記外側カバーゴム層との間に配される芯体層と、前記内側カバーゴム層と前記芯体層との間に配され、損失係数ｔａｎδが前記内側カバーゴム層の損失係数ｔａｎδより小さい中間ゴム層と、を備えていることを特徴とする。 In order to solve the above problems, a conveyor belt according to the present invention includes an inner cover rubber layer disposed on an inner surface, an outer cover rubber layer disposed on an outer surface, the inner cover rubber layer, and the outer cover rubber layer. A core layer disposed between the inner cover rubber layer and the core layer, and an intermediate rubber layer having a loss coefficient tan δ smaller than that of the inner cover rubber layer. It is characterized by having.
上記構成からなるコンベヤベルトによれば、前記内側カバーゴム層より損失係数ｔａｎδの小さい前記中間ゴム層が、前記内側カバーゴム層と前記芯体層との間に備えられているため、前記芯体層の内側が前記内側カバーゴム層だけの場合と比較して走行抵抗を低くすることができる。さらに、内側の表面には前記中間ゴム層よりも損失係数ｔａｎδの大きい前記内側カバーゴム層があるため、耐引裂き性、耐摩耗性などといった耐久性が低下することも抑制される。 According to the conveyor belt having the above-described configuration, the intermediate rubber layer having a smaller loss coefficient tan δ than the inner cover rubber layer is provided between the inner cover rubber layer and the core body layer. The running resistance can be lowered compared to the case where the inner side of the layer is only the inner cover rubber layer. Further, since the inner cover rubber layer having a loss factor tan δ larger than that of the intermediate rubber layer is provided on the inner surface, it is possible to suppress a decrease in durability such as tear resistance and wear resistance.
また、本発明に係るコンベヤベルトは、前記芯体層より内側が前記内側カバーゴム層および前記中間ゴム層からなり、前記内側カバーゴム層の厚さと前記中間ゴム層の厚さの和に対する前記中間ゴム層の厚さの割合が０．５以上０．９以下であるものが好ましい。 The conveyor belt according to the present invention includes the inner cover rubber layer and the intermediate rubber layer on the inner side of the core body layer, and the intermediate belt with respect to the sum of the thickness of the inner cover rubber layer and the thickness of the intermediate rubber layer. The rubber layer preferably has a thickness ratio of 0.5 or more and 0.9 or less.
また、本発明に係るコンベヤベルトは、前記内側カバーゴム層と前記中間ゴム層との損失係数ｔａｎδが０．０４以上０．１５以下、かつ、弾性率Ｍ100が２．０ＭＰａ以上４．０ＭＰａ以下であるものが好ましい。 In the conveyor belt according to the present invention, the loss coefficient tan δ between the inner cover rubber layer and the intermediate rubber layer is 0.04 or more and 0.15 or less, and the elastic modulus M 100 is 2.0 MPa or more and 4.0 MPa or less. Are preferred.
さらに、本発明に係るコンベヤベルトは、前記中間ゴム層（２）に、帆布（７）が埋設されており、しかも、前記芯体層（３）に埋設されている芯体（５）の内側から前記内側カバーゴム層（１）の表面までの厚さ方向中間部に前記帆布（７）が配されていることが好ましい。 Further, in the conveyor belt according to the present invention, the canvas (7) is embedded in the intermediate rubber layer (2), and the inner side of the core (5) embedded in the core layer (3). It is preferable that the canvas (7) is arranged at a middle portion in the thickness direction from the surface to the surface of the inner cover rubber layer (1).
本発明に係るコンベヤベルトは、前記内側カバーゴム層より損失係数ｔａｎδの小さい前記中間ゴム層が、前記内側カバーゴム層と前記芯体層との間に備えられているため、前記芯体層の内側が前記内側カバーゴム層だけの場合と比較して走行抵抗を低くすることができる。さらに、内側の表面には前記中間ゴム層よりも損失係数ｔａｎδの高い前記内側カバーゴム層があるため、耐久性が低下することも抑制される。従って、本発明のコンベヤベルトは比較的低い走行抵抗と高い耐久性という性能をバランス良く備えうるという効果を奏する。 In the conveyor belt according to the present invention, the intermediate rubber layer having a smaller loss coefficient tan δ than the inner cover rubber layer is provided between the inner cover rubber layer and the core body layer. The running resistance can be reduced as compared with the case where the inner side is only the inner cover rubber layer. Further, since the inner cover rubber layer having a loss factor tan δ higher than that of the intermediate rubber layer is provided on the inner surface, it is possible to suppress a decrease in durability. Therefore, the conveyor belt of the present invention has an effect that it can be provided with a balance between performance of relatively low running resistance and high durability.
以下、本発明に係るコンベヤベルトの第一の実施形態について、図面を参照しつつ説明する。 Hereinafter, a first embodiment of a conveyor belt according to the present invention will be described with reference to the drawings.
本実施形態のコンベヤベルト６は、例えば、複数のプーリにかけ渡されて運搬物を運搬するように、帯状、かつ、無端ベルト状に形成されている。
上記のように形成されたコンベヤベルトは、通常、内側がプーリと接触し、外側が運搬物と接触する状態で設置されている。
The conveyor belt 6 according to the present embodiment is formed in a belt-like and endless belt shape so as to be carried over a plurality of pulleys and carry a conveyed product, for example.
The conveyor belt formed as described above is usually installed in a state where the inner side is in contact with the pulley and the outer side is in contact with the transported item.
図１は、本発明の第一の実施形態にかかるコンベヤベルトを幅方向に横断するように切断した場合の断面を示す断面図である。 FIG. 1 is a cross-sectional view showing a cross section when the conveyor belt according to the first embodiment of the present invention is cut so as to cross the width direction.
図１に示すように、本実施形態のコンベヤベルト６は、内側表面に配される内側カバーゴム層１と、外側表面に配される外側カバーゴム層４と、内側カバーゴム層１と外側カバーゴム層４との間に配される芯体層３と、内側カバーゴム層１と芯体層３との間に配され、損失係数ｔａｎδが内側カバーゴム層１の損失係数ｔａｎδより小さい中間ゴム層２と、を備えている。
As shown in FIG. 1, the conveyor belt 6 of this embodiment includes an inner cover rubber layer 1 disposed on the inner surface, an outer
前記芯体層３は、芯体５を構成材料として含み、前記芯体５が層中に埋設されることにより、最も剛直な層として構成されている。前記芯体層３は、例えば、未加硫接着ゴムシートで挟まれた前記芯体５が加熱、加圧などの加硫操作を受け、成形されたものである。
また、前記芯体層３は、通常のコンベヤベルトで用いられる芯体層の厚さ、例えば、３〜２０ｍｍの範囲に設定されている。
The
Moreover, the said
前記芯体５は特に限定されず、通常のコンベヤベルトに用いられるものを適宜選択できる。例えば、綿布などの天然繊維が用いられてなる布や、合成繊維が用いられてなる布にゴム糊を塗布、浸潤させたもの、ＲＦＬ（レゾルシン・ホルマリン・ラテックス）処理した天然繊維や合成繊維が織られたもの、特殊織のナイロン帆布などの布材、アラミド等の高剛性合成繊維、スチールコードなどの線材が挙げられる。特に長距離のコンベヤベルトとする場合には、コンベヤベルトの強度を保つため、スチールコードを用いることが好ましい。スチールコードの横断面の直径は、通常、２．５ｍｍ〜１０．５ｍｍの範囲である。
The said
前記内側カバーゴム層１は、最も内側に配されるゴム層であり、前記外側カバーゴム層１は、最も外側に配されるゴム層である。これらのカバーゴム層は、他の層より比較的柔軟に構成されている。前記内側カバーゴム層１の厚さは、通常、２ｍｍ〜２０ｍｍの範囲である。また、前記外側カバーゴム層１の厚さは、通常、２ｍｍ〜２０ｍｍの範囲である。 The inner cover rubber layer 1 is a rubber layer disposed on the innermost side, and the outer cover rubber layer 1 is a rubber layer disposed on the outermost side. These cover rubber layers are configured to be relatively softer than other layers. The thickness of the inner cover rubber layer 1 is usually in the range of 2 mm to 20 mm. Further, the thickness of the outer cover rubber layer 1 is usually in the range of 2 mm to 20 mm.
前記中間ゴム層２は、前記内側カバーゴム層１と前記芯体層３との間に配されるゴム層である。つまり、前記中間ゴム層２は、前記内側カバーゴム層１の外側であって、かつ、前記芯体層３の内側に配されるゴム層である。
The intermediate rubber layer 2 is a rubber layer disposed between the inner cover rubber layer 1 and the
本実施形態のコンベヤベルト６のように、前記芯体層３より内側が前記内側カバーゴム層１および前記中間ゴム層２からなる場合には、前記内側カバーゴム層１の厚さと前記中間ゴム層２の厚さの和に対する前記中間ゴム層２の厚さの割合は、０．５以上０．９以下であることが好ましい。
ローラ通過時におけるベルト内部の歪み分布を有限要素法解析（ＦＥＭ解析）により検証した結果、前記芯体層３より内側の、厚さ方向の中央部に歪みが集中することがわかっている。この歪みが集中する部位に対して損失係数ｔａｎδの小さい前記中間ゴム層２を配することにより、歪み時に発生する損失エネルギーを抑制することができる。よって、前記芯体層３より内側が前記内側カバーゴム層１および前記中間ゴム層２からなる場合、前記内側カバーゴム層１の厚さと前記中間ゴム層２の厚さの和に対する前記中間ゴム層２の厚さの割合を０．５以上０．９以下とし、前記芯体層３より内側の、厚さ方向の中央部に損失係数ｔａｎδの小さい前記中間ゴム層２が配されるようにすることが好ましい。
When the inner side of the
As a result of verifying the strain distribution inside the belt when passing through the roller by the finite element method analysis (FEM analysis), it is known that the strain concentrates in the central portion in the thickness direction inside the
本実施形態のコンベヤベルト６は、前記芯体層３の内側に、損失係数ｔａｎδの異なる２層のゴム層を備えている。それら２層のうち、内側表面が内側カバーゴム層１、芯体層３側が中間ゴム層２である。それぞれの損失係数ｔａｎδに関しては、前記内側カバーゴム層１の損失係数ｔａｎδより前記中間ゴム層２の損失係数ｔａｎδのほうが小さい。
前記中間ゴム層２の損失係数ｔａｎδのほうが小さいことにより、コンベヤベルトの走行抵抗を低くすることができる。また、前記内側カバーゴム層１の損失係数ｔａｎδのほうが大きいことにより、コンベヤベルトの耐久性を高くすることができる。
The conveyor belt 6 of this embodiment includes two rubber layers having different loss coefficients tan δ inside the
Since the loss coefficient tan δ of the intermediate rubber layer 2 is smaller, the running resistance of the conveyor belt can be lowered. Further, since the loss coefficient tan δ of the inner cover rubber layer 1 is larger, the durability of the conveyor belt can be increased.
前記内側カバーゴム層１、前記中間ゴム層２の損失係数ｔａｎδの値は特に限定されるものではないが、走行抵抗を下げるためには小さいほうが好ましく、耐久性を高めるためには大きいほうが好ましい。損失係数ｔａｎδは０．０４以上０．１５以下が好ましい。
具体的には、前記内側カバーゴム層１の損失係数ｔａｎδと前記中間ゴム層２の損失係数ｔａｎδとの差が０．０５以上であり、かつ、前記内側カバーゴム層１の損失係数ｔａｎδが０．０９以上０．１５以下であり、かつ、前記中間ゴム層２の損失係数ｔａｎδが０．０４以上０．１０以下であることが好ましい。
損失係数ｔａｎδの差が大きいことにより、前記内側カバーゴム層１は耐久性を高め、前記中間ゴム層２は走行抵抗を下げる役割をそれぞれが担うことになる。
The value of the loss coefficient tan δ of the inner cover rubber layer 1 and the intermediate rubber layer 2 is not particularly limited, but a smaller value is preferable for reducing running resistance, and a larger value is preferable for improving durability. The loss coefficient tan δ is preferably 0.04 or more and 0.15 or less.
Specifically, the difference between the loss coefficient tan δ of the inner cover rubber layer 1 and the loss coefficient tan δ of the intermediate rubber layer 2 is 0.05 or more, and the loss coefficient tan δ of the inner cover rubber layer 1 is 0. 0.09 or more and 0.15 or less, and the loss coefficient tan δ of the intermediate rubber layer 2 is preferably 0.04 or more and 0.10 or less.
Due to the large difference in the loss coefficient tan δ, the inner cover rubber layer 1 increases the durability, and the intermediate rubber layer 2 plays a role of decreasing the running resistance.
ここで損失係数ｔａｎδについて説明する。損失係数ｔａｎδは、ゴム組成物の動的性質を表す貯蔵弾性率Ｅ’と損失弾性率Ｅ”との比、ｔａｎδ＝Ｅ”／Ｅ’で表され、この値が小さいほどゴム組成物の変形の間に熱として散逸されるエネルギー量（エネルギーロス量）が小さいことを意味し、エネルギーロスの尺度として用いることができる。つまり、ｔａｎδは、ローラ乗り越え時のゴム組成物の変形によるエネルギーロスに影響し、ｔａｎδが小さくなるとそのエネルギーロスが小さくなり、走行抵抗が低減し、消費電力低減効果が得られると期待できる。 Here, the loss coefficient tan δ will be described. The loss coefficient tan δ is expressed as a ratio of storage elastic modulus E ′ and loss elastic modulus E ″ representing dynamic properties of the rubber composition, tan δ = E ″ / E ′, and the smaller the value, the more the deformation of the rubber composition. This means that the amount of energy dissipated as heat during the period (energy loss amount) is small, and can be used as a measure of energy loss. That is, tan δ affects the energy loss due to deformation of the rubber composition when the roller is moved over. When tan δ is reduced, the energy loss is reduced, the running resistance is reduced, and an effect of reducing power consumption can be expected.
前記内側カバーゴム層１、前記中間ゴム層２の弾性率は、特に限定されるものではない。通常コンベヤベルトとして機能しうる程度の弾性率Ｍ100値を示す前記内側カバーゴム層１、前記中間ゴム層２を選択することができる。弾性率を規定する値の１つである弾性率Ｍ100は１００％伸張時の弾性率を表し、ベルト剛性としての硬度の代用特性と考えることができる。前記内側カバーゴム層１、前記中間ゴム層２の弾性率Ｍ100は２．０ＭＰａ以上４．０ＭＰａ以下が好ましい。 The elastic modulus of the inner cover rubber layer 1 and the intermediate rubber layer 2 is not particularly limited. It is possible to select the inner cover rubber layer 1 and the intermediate rubber layer 2 that exhibit an elastic modulus M 100 value that can normally function as a conveyor belt. Modulus M 100, which is one of the values that define the elastic modulus represents the elastic modulus at 100% elongation, can be considered as a substitute characteristic of the hardness of the belt rigidity. The elastic modulus M 100 of the inner cover rubber layer 1 and the intermediate rubber layer 2 is preferably 2.0 MPa or more and 4.0 MPa or less.
本実施形態の、前記内側カバーゴム層１、前記中間ゴム層２、前記外側カバーゴム層４に用いるゴム成分（以下、コンベヤベルト用ゴム組成物）は、特に限定されず、コンベヤベルトに通常用いられるゴム成分である。前記内側カバーゴム層１、前記中間ゴム層２、前記外側カバーゴム層４は、その組成によって損失係数ｔａｎδ、弾性率Ｍ100などの基本的物性値を所定の値とすることができる。具体的な組成物には、例えば、天然ゴム（ＮＲ）、ブタジエンゴム（ＢＲ）、スチレン−ブタジエンゴム（ＳＢＲ）、エチレン−プロピレンゴム（ＥＰＭ、ＥＰＤＭ）、イソプレンゴム（ＩＲ）、アクリロニトリル−ブタジエン系ゴム（ＮＢＲ、ＮＩＲ等）等の未加硫ゴムが挙げられる。これらのゴムの特性は、例えば、スチレン量、アクリロニトリル量等の調節により、任意に調整されうる。また、これらのゴムの内、単一のゴムをベースゴムとしてもよく複数のブレンド物をベースゴムとすることも可能である点については、従来からコンベヤベルトに使用されている材料と同様である。
なお、前記芯体層３の構成要素である前記未加硫接着ゴムシートのゴム成分も前記コンベヤベルト用ゴム組成物と同様なゴム成分とすることができる。
The rubber component (hereinafter referred to as a rubber composition for a conveyor belt) used for the inner cover rubber layer 1, the intermediate rubber layer 2, and the outer
The rubber component of the unvulcanized adhesive rubber sheet that is a constituent element of the
前記コンベヤベルト用ゴム組成物は、カーボンブラックを含有することができ、例えば、一般呼称で分類されるＦＥＦ系、ＩＳＡＦ系、ＨＡＦ系等のゴム用カーボンブラックが挙げられる。 The rubber composition for conveyor belts can contain carbon black, and examples thereof include carbon black for rubber such as FEF, ISAF, and HAF that are classified by general names.
前記コンベヤベルト用ゴム組成物は、上記成分の他に、加硫剤、加硫促進剤、加硫助剤等の架橋剤、加硫遅延剤を含有し、さらに、本発明の目的を損わない範囲で、各種の添加剤、配合剤を含有できる。 In addition to the above components, the rubber composition for conveyor belts contains a vulcanizing agent, a vulcanization accelerator, a crosslinking agent such as a vulcanization aid, and a vulcanization retarder, and further impairs the object of the present invention. Various additives and compounding agents can be contained within the range.
加硫剤としては、例えば、イオウ系、有機過酸化物系、金属酸化物系、フェノール樹脂、キノンジオキシム等の加硫剤が挙げられる。
イオウ系の加硫剤としては、例えば、粉末イオウ、沈降性イオウ、高分散性イオウ、表面処理イオウ、不溶性イオウ、ジモルフォリンジサルファイド、アルキルフェノールジサルファイド等が挙げられる。
有機過酸化物系の加硫剤としては、例えば、ベンゾイルパーオキサイド、ｔ−ブチルヒドロパーオキサイド、２，４−ジクロロベンゾイルパーオキサイド、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキサン、２，５−ジメチルヘキサン−２，５−ジ（パーオキシルベンゾエート）等が挙げられる。
金属酸化物系の加硫剤としては、例えば、亜鉛華、酸化マグネシウム等が挙げられる。
Examples of the vulcanizing agent include vulcanizing agents such as sulfur-based, organic peroxide-based, metal oxide-based, phenol resin, and quinone dioxime.
Examples of the sulfur vulcanizing agent include powdered sulfur, precipitated sulfur, highly dispersible sulfur, surface-treated sulfur, insoluble sulfur, dimorpholine disulfide, alkylphenol disulfide, and the like.
Examples of organic peroxide vulcanizing agents include benzoyl peroxide, t-butyl hydroperoxide, 2,4-dichlorobenzoyl peroxide, 2,5-dimethyl-2,5-di (t-butyl peroxide). Oxy) hexane, 2,5-dimethylhexane-2,5-di (peroxylbenzoate), and the like.
Examples of the metal oxide vulcanizing agent include zinc white and magnesium oxide.
加硫促進剤としては、例えば、アルデヒド・アンモニア系、グアニジン系、チオウレア系、チアゾール系、スルフェンアミド系、チウラム系、ジチオカルバミン酸塩系等の加硫促進剤が挙げられる。 Examples of the vulcanization accelerator include aldehyde / ammonia, guanidine, thiourea, thiazole, sulfenamide, thiuram, and dithiocarbamate vulcanization accelerators.
加硫助剤としては、例えば、酸化亜鉛、ステアリン酸やオレイン酸およびこれらの亜鉛塩等が挙げられる。 Examples of the vulcanization aid include zinc oxide, stearic acid, oleic acid, and zinc salts thereof.
加硫遅延剤としては、例えば、有機酸、ニトロソ化合物、ハロゲン化物、２−メルカプトベンツイミダゾール、Ｎ−シクロヘキシルチオフタルイミド（商品名：サントガードＰＶＩ）等が挙げられる。 Examples of the vulcanization retarder include organic acids, nitroso compounds, halides, 2-mercaptobenzimidazole, N-cyclohexylthiophthalimide (trade name: Santguard PVI), and the like.
前記コンベヤベルト用ゴム組成物には、その他、ゴム工業で通常用いられている添加剤、配合剤を配合することができる。例えば、前述したカーボンブラック、シリカなどの補強剤、炭酸カルシウム、タルクなどの充填剤（フィラー）、マイクロクリスタリンワックス等のワックス類、アロマオイル等のオイル類、ポリマー類、老化防止剤、酸化防止剤、顔料（染料）、可塑剤、揺変成付与剤、紫外線吸収剤、難燃剤、溶剤、界面活性剤（レベリング剤を含む）、分散剤、脱水剤、防錆剤、接着付与剤、帯電防止剤、加工助剤等が挙げられる。
これらの添加剤、配合剤は、ゴム用組成物用の一般的なものを用いることができる。それらの配合量も特に制限されず、任意に選択できる。
In addition, additives and compounding agents that are usually used in the rubber industry can be blended into the rubber composition for conveyor belts. For example, reinforcing agents such as carbon black and silica, fillers such as calcium carbonate and talc, waxes such as microcrystalline wax, oils such as aroma oil, polymers, anti-aging agent, antioxidant , Pigments (dyes), plasticizers, thixotropic agents, UV absorbers, flame retardants, solvents, surfactants (including leveling agents), dispersants, dehydrants, rust inhibitors, adhesion promoters, antistatic agents And processing aids.
As these additives and compounding agents, those generally used for rubber compositions can be used. Their blending amounts are not particularly limited and can be arbitrarily selected.
本実施形態のコンベヤベルト６は上記の如きコンベヤベルト用ゴム組成物（未加硫）を準備し、例えば、バンバリーミキサー、ニーダーミキサー、ロール等を用いてこれを混練りした後、カレンダー等を用いて各ゴム層用にシート状に成形し、次に、得られた各層用のシートを、前記芯体層用のシート３を挟み込むように所定の順序で積層し、プレスにて加圧加熱したものを順送りして全体を加硫する方法等によって製造することができる。
The conveyor belt 6 of this embodiment prepares the rubber composition (unvulcanized) for the conveyor belt as described above, and kneads this using a Banbury mixer, a kneader mixer, a roll, etc., and then uses a calendar or the like. Then, the sheet for each rubber layer is formed into a sheet shape, and the obtained sheet for each layer is laminated in a predetermined order so as to sandwich the
この第一の実施形態のコンベヤベルト６は、通常、前記内側カバーゴム層１をプーリと接触する側、前記外側カバーゴム層４を運搬物と接触する側として用いることができる。
In the conveyor belt 6 of the first embodiment, the inner cover rubber layer 1 can be normally used as a side in contact with a pulley, and the outer
次いで、本発明に係るコンベヤベルトの第二の実施形態について説明する。 Next, a second embodiment of the conveyor belt according to the present invention will be described.
図２は、この第二の実施形態にかかるコンベヤベルトを幅方向に横断するように切断した場合の断面を示す断面図であり、第一の実施形態と同じ構成要素を示す箇所には図１と同じ符号を設けている。 FIG. 2 is a cross-sectional view showing a cross section when the conveyor belt according to the second embodiment is cut so as to cross in the width direction, and the same components as those in the first embodiment are shown in FIG. The same reference numerals are provided.
この図２にも示されているように、本実施形態のコンベヤベルト６は、中間ゴム層２に帆布７が埋設されている点を除いて第一の実施形態にかかるコンベヤベルトと同様に形成されている。 As shown in FIG. 2, the conveyor belt 6 according to the present embodiment is formed in the same manner as the conveyor belt according to the first embodiment except that the canvas 7 is embedded in the intermediate rubber layer 2. Has been.
前記帆布７は、芯体５の内側から内側カバーゴム層１の表面までの厚さ方向中間部に位置するように中間ゴム層２に埋設されている。
すなわち、前記帆布７は、例えば、前記芯体５にスチールコードなどの線材が用いられる場合においては、ベルト内側におけるスチールコードの表面を結ぶ線（図２における破線Ａ）と内側カバーゴム層１の表面との間の厚さをｔ（ｍｍ）とした場合に、内側カバーゴム層１の表面から約０．５ｔ（ｍｍ）内側に配されている。
The canvas 7 is embedded in the intermediate rubber layer 2 so as to be located in an intermediate portion in the thickness direction from the inside of the
That is, for example, in the case where a wire rod such as a steel cord is used for the
この芯体５の内側から内側カバーゴム層１の表面までの厚さ方向中間部には、コンベヤベルト６がプーリやキャリヤローラ等を乗り越える際の歪が集中される。
したがって、この歪が集中される箇所に帆布７を配することによって、走行抵抗をよりいっそう低減させることができる。
At the intermediate portion in the thickness direction from the inner side of the
Therefore, the running resistance can be further reduced by arranging the canvas 7 at a location where the strain is concentrated.
前記帆布７は、コンベヤベルトの芯体などに用いられているものと同様のものを用いることができる。 The canvas 7 may be the same as that used for the conveyor belt core.
なお、この第二の実施形態にかかるコンベヤベルトが、芯体層３より内側が内側カバーゴム層１および中間ゴム層２からなる場合に、前記内側カバーゴム層１の厚さと前記中間ゴム層２の厚さの和に対する前記中間ゴム層２の厚さの割合を０．５以上０．９以下とすることが好ましい点については第一の実施形態において説明したコンベヤベルトと同様である。
また、内側カバーゴム層１と中間ゴム層２との損失係数ｔａｎδの値が０．０４以上０．１５以下が好ましいことについても第一の実施形態において説明したコンベヤベルトと同様である。
なお、中間ゴム層の損失係数ｔａｎδは、この第二の実施形態にかかるコンベヤベルトのように帆布が埋設される場合においては、この帆布を除く部分について測定される値であり、通常、下記実施例に記載の方法によって測定することができる。
In addition, when the conveyor belt concerning this 2nd embodiment consists of the inner side cover rubber layer 1 and the intermediate | middle rubber layer 2 inside the
Further, the value of the loss coefficient tan δ between the inner cover rubber layer 1 and the intermediate rubber layer 2 is preferably 0.04 or more and 0.15 or less, similarly to the conveyor belt described in the first embodiment.
The loss coefficient tan δ of the intermediate rubber layer is a value measured for a portion excluding the canvas when the canvas is embedded like the conveyor belt according to the second embodiment. It can be measured by the method described in the examples.
次に実施例を挙げて本発明をさらに詳しく説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。 EXAMPLES Next, although an Example is given and this invention is demonstrated in more detail, this invention is not limited to these.
まず、ゴム層用シートの基本的な物性として、損失係数ｔａｎδ、弾性率Ｍ100を測定するため、また、ゴム層用シートの基本的な耐久性の物性として引裂き力、摩耗量（ＤＩＮ摩耗量）を測定するため、加硫ゴムシートを作製した。 First, as the basic physical properties of the rubber layer sheet, the loss factor tan δ and the elastic modulus M 100 are measured, and as the basic durability properties of the rubber layer sheet, the tearing force, the wear amount (DIN wear amount) ) Was measured to prepare a vulcanized rubber sheet.
（参考例１）
表１の、ゴムＡの組成で配合（重量部）し、ミキサーで練り、未加硫のコンベヤベルト用ゴム組成物を調製した。未加硫のコンベヤベルト用ゴム組成物をカレンダーロールに通し、２．２ｍｍ厚さの未加硫シートを形成した。その後、プレス機にて、温度１４０℃、圧力３．５ＭＰａ、時間２０分で加硫し、加硫ゴムシートを作製した。
(Reference Example 1)
The rubber composition of Table 1 was blended (parts by weight) and kneaded with a mixer to prepare a rubber composition for an unvulcanized conveyor belt. The unvulcanized rubber composition for conveyor belts was passed through a calendar roll to form a 2.2 mm thick unvulcanized sheet. Then, it was vulcanized in a press machine at a temperature of 140 ° C., a pressure of 3.5 MPa, and a time of 20 minutes to produce a vulcanized rubber sheet.
（参考例２）
表１の、ゴムＡの組成に代えて、ゴムＢの組成とした点以外は、参考例１と同様に加硫ゴムシートを作製した。
(Reference Example 2)
A vulcanized rubber sheet was prepared in the same manner as in Reference Example 1 except that the composition of rubber B in place of the composition of rubber A in Table 1 was used.
参考例１、参考例２で作製した加硫ゴムシートについて、損失係数ｔａｎδ、弾性率Ｍ100、引裂き力、摩耗量（ＤＩＮ摩耗量）を測定した結果を表２に示す。 Table 2 shows the results of measuring the loss coefficient tan δ, elastic modulus M 100 , tearing force, and wear amount (DIN wear amount) for the vulcanized rubber sheets produced in Reference Example 1 and Reference Example 2.
＜損失係数ｔａｎδの試験＞
試験機として、株式会社レオロジー製「ＦＴ−レオスペクトラＤＶＥ−Ｖ４」を使用した。試験条件は、周波数１．０Ｈｚ，温度６０℃，サンプル厚さ２．０ｍｍ，サンプル長さ８．００ｍｍ、サンプル幅５ｍｍとした。損失係数ｔａｎδの測定値は、長さに対するサンプル歪み量を０．１〜１０％の範囲で測定したときの最大値とした。
<Test of loss factor tan δ>
As a testing machine, “FT-RheoSpectra DVE-V4” manufactured by Rheology Co., Ltd. was used. The test conditions were a frequency of 1.0 Hz, a temperature of 60 ° C., a sample thickness of 2.0 mm, a sample length of 8.00 mm, and a sample width of 5 mm. The measured value of the loss coefficient tan δ was set to the maximum value when the sample distortion amount with respect to the length was measured in the range of 0.1 to 10%.
＜弾性率Ｍ100（１００％伸張時の弾性率）の試験＞
試験はＪＩＳ Ｋ ６２５１（２００４）「加硫ゴム及び熱可塑性ゴム−引張特性の求め方」に準拠した。試験片はＪＩＳ３号ダンベル状試験片とし、厚さ２．０ｍｍとした。
<Test of elastic modulus M 100 (elastic modulus at 100% elongation)>
The test was based on JIS K 6251 (2004) "Vulcanized rubber and thermoplastic rubber-Determination of tensile properties". The test piece was a JIS No. 3 dumbbell-shaped test piece with a thickness of 2.0 mm.
＜引裂き力の試験＞
試験機として、株式会社上島製作所製 引張試験機ＴＳ−１５５２（商品名）を使用した。試験はＪＩＳ Ｋ ６２５２（２００１）「加硫ゴム及び可塑性ゴム・引裂強さの求め方」に準拠した。試験片はクレセント形試験片とし、厚さ２．０ｍｍとした。引裂き力ＴRは以下の式によって求められる。
ＴR＝Ｆ／ｔ ＴR： 引裂き力［Ｎ／ｍｍ］
Ｆ： 最大引裂力［Ｎ］
ｔ： 試験片の厚さ［ｍｍ］
<Tearing force test>
As a tester, a tensile tester TS-1552 (trade name) manufactured by Ueshima Seisakusho Co., Ltd. was used. The test conformed to JIS K 6252 (2001) “Vulcanized rubber and plastic rubber / How to determine tear strength”. The test piece was a crescent-type test piece with a thickness of 2.0 mm. The tearing force TR is obtained by the following equation.
T R = F / t T R : tearing force [N / mm]
F: Maximum tear force [N]
t: Test specimen thickness [mm]
＜摩耗量（ＤＩＮ摩耗量）の試験＞
試験機として、ＫＡＲＬ ＦＲＡＮＫ ＧＭＢＨ製 ＤＩＮ摩耗試験機「Ｔｙｐｅ５８４ｃ」（商品名）を使用した。試験は、ＪＩＳ Ｋ ６２６４（１９９３）「加硫ゴムの摩耗試験方法」に準拠した。試験片は直径１６ｍｍ、厚さ６．０ｍｍとした。
<Test of wear amount (DIN wear amount)>
As a tester, a DIN abrasion tester “Type584c” (trade name) manufactured by KARL FRANK GMBH was used. The test conformed to JIS K 6264 (1993) “Abrasion test method for vulcanized rubber”. The test piece had a diameter of 16 mm and a thickness of 6.0 mm.
（実施例１）
以下に示す方法により、耐摩耗性試験用コンベヤベルトを作製した。
Example 1
A conveyor belt for abrasion resistance test was produced by the method described below.
＜耐摩耗性試験用コンベヤベルトの作製＞
まず、表１中のゴムＡの組成に基づき、各原料をバンバリーミキサーに投入して練りゴムを得、この練りゴムをカレンダーロールに通して３．５ｍｍ厚の内側カバーゴム層用未加硫シートを形成した。同様な方法で、表１中のゴムＢの組成に基づき、１．５ｍｍ厚の中間ゴム層用未加硫シートを形成した。また、同様な方法で、表１中のゴムＡの組成に基づき、７．０ｍｍ厚の外側カバーゴム層用未加硫シートを形成した。さらに、同様な方法で、３．４ｍｍ厚の芯体層用の未加硫接着ゴムシートを形成した。なお、未加硫接着ゴムシートの組成は表１のゴムＣとした。
次いで、２本のローラからなるベルト成形機のローラ間に、防錆と接着用亜鉛メッキを施した芯体としてのスチールコード（６．６ｍｍφ）を１２ｍｍ間隔で幅方向に並べて供給し、当該スチールコードの上下に、未加硫接着ゴムシートを各１枚と、表３に記載の通り、内側カバーゴム層用未加硫シート、中間ゴム層用未加硫シート、外側カバーゴム層用未加硫シートを供給し、スチールコードコンベヤベルト成形体を形成した。そして、該スチールコードコンベヤベルト成形体を段プレスに供給し、１４５℃で４５分間加圧加熱加硫し、加硫部分を順送りし、幅３００ｍｍ、厚さ１８．６ｍｍの加硫した帯状ベルトを作製した。最後に、端部を接合し、長さ３．４ｍの無端帯状コンベヤベルトを作製した。
<Preparation of conveyor belt for wear resistance test>
First, based on the composition of rubber A in Table 1, each raw material was put into a Banbury mixer to obtain a kneaded rubber, and this kneaded rubber was passed through a calender roll to give a 3.5 mm thick unvulcanized sheet for the inner cover rubber layer. Formed. In the same manner, an unvulcanized sheet for an intermediate rubber layer having a thickness of 1.5 mm was formed based on the composition of rubber B in Table 1. Further, in the same manner, an unvulcanized sheet for outer cover rubber layer having a thickness of 7.0 mm was formed based on the composition of rubber A in Table 1. Further, an unvulcanized adhesive rubber sheet for a core layer having a thickness of 3.4 mm was formed by the same method. The composition of the unvulcanized adhesive rubber sheet was rubber C in Table 1.
Next, steel cords (6.6 mmφ) as core bodies subjected to rust prevention and galvanizing for adhesion are arranged side by side in the width direction at intervals of 12 mm between the rollers of a belt forming machine consisting of two rollers. One unvulcanized adhesive rubber sheet above and below the cord, and as shown in Table 3, an unvulcanized sheet for the inner cover rubber layer, an unvulcanized sheet for the intermediate rubber layer, and an unvulcanized sheet for the outer cover rubber layer A sulfur sheet was supplied to form a steel cord conveyor belt molded body. Then, the steel cord conveyor belt molded body is supplied to a corrugated press, pressure heated and vulcanized at 145 ° C. for 45 minutes, the vulcanized portion is fed forward, and a vulcanized belt having a width of 300 mm and a thickness of 18.6 mm is obtained. Produced. Finally, the ends were joined to produce an endless belt conveyor belt having a length of 3.4 m.
（実施例２）
内側カバーゴム層用未加硫シートの厚さを２．５ｍｍとした点、中間ゴム層用未加硫シートの厚さを１．５ｍｍとした点以外は、実施例１と同様な方法で耐摩耗性試験用コンベヤベルトを作製した。
(Example 2)
In the same manner as in Example 1 except that the thickness of the unvulcanized sheet for the inner cover rubber layer was 2.5 mm and the thickness of the unvulcanized sheet for the intermediate rubber layer was 1.5 mm. A conveyor belt for abrasion test was prepared.
（実施例３）
内側カバーゴム層用未加硫シートの厚さを０．５ｍｍとした点、中間ゴム層用未加硫シートの厚さを４．５ｍｍとした点以外は、実施例１と同様な方法で耐摩耗性試験用コンベヤベルトを作製した。
(Example 3)
Resistant in the same manner as in Example 1 except that the thickness of the unvulcanized sheet for the inner cover rubber layer was 0.5 mm and the thickness of the unvulcanized sheet for the intermediate rubber layer was 4.5 mm. A conveyor belt for abrasion test was prepared.
（比較例１）
内側カバーゴム層用未加硫シートの厚さを５．０ｍｍとした点、中間ゴム層用未加硫シートを作製しなかった点以外は、実施例１と同様な方法で耐摩耗性試験用コンベヤベルトを作製した。
(Comparative Example 1)
For wear resistance test in the same manner as in Example 1 except that the thickness of the unvulcanized sheet for the inner cover rubber layer was 5.0 mm and the unvulcanized sheet for the intermediate rubber layer was not produced. A conveyor belt was prepared.
（比較例２）
内側カバーゴム層用未加硫シートを表１中のゴムＡではなく、ゴムＢの組成に基づき作製した点、厚さを５．０ｍｍとした点、中間ゴム層用未加硫シート作製をしなかった点以外は、実施例１と同様な方法で耐摩耗性試験用コンベヤベルトを作製した。
(Comparative Example 2)
An unvulcanized sheet for the inner cover rubber layer was produced based on the composition of the rubber B, not the rubber A in Table 1, the thickness was 5.0 mm, and an unvulcanized sheet for the intermediate rubber layer was produced. A conveyor belt for abrasion resistance test was produced in the same manner as in Example 1 except for the absence.
実施例１〜３、比較例１、２のコンベヤベルトにつき、耐摩耗性試験を実施した。結果を表３に示す。
なお、表３、後に示す表４において、「中間ゴム層２の厚さ占有割合」とは、内側カバーゴム層１の厚さと中間ゴム層２の厚さの和に対する中間ゴム層２の厚さの割合である。
The abrasion resistance test was performed on the conveyor belts of Examples 1 to 3 and Comparative Examples 1 and 2. The results are shown in Table 3.
In Table 3 and Table 4 shown later, “the thickness occupation ratio of the intermediate rubber layer 2” means the thickness of the intermediate rubber layer 2 with respect to the sum of the thickness of the inner cover rubber layer 1 and the thickness of the intermediate rubber layer 2. Is the ratio.
＜耐摩耗性試験＞
図３に示す走行試験機で摩耗量を測定した。走行試験条件は、速度：２４０ｍ／ｍｉｎ．，機長：１．３０ｍ，プーリ径：２５０ｍｍ，１日の走行距離：４０３，２００ｍ，１日の屈曲回数：２３７，１７６回，走行時間：１５０時間，走行距離：２，５２０ｋｍ とした。内側カバーゴム層の摩耗促進のため、コンベヤベルトのプーリと接触する側に超高分子ポリエチレン樹脂を３０ｃｍの長さにわたって押し当てた状態でコンベヤベルトを走行させた。前記超高分子ポリエチレン樹脂の上にはコンベヤベルトを挟んで直径１３９．８ｍｍのローラを備えた。
<Abrasion resistance test>
The amount of wear was measured with a running test machine shown in FIG. The running test conditions were as follows: speed: 240 m / min. , Length: 1.30 m, pulley diameter: 250 mm, daily travel distance: 403,200 m, daily flexing frequency: 237,176 times, travel time: 150 hours, travel distance: 2,520 km. In order to promote wear of the inner cover rubber layer, the conveyor belt was run in a state where ultrahigh molecular weight polyethylene resin was pressed over a length of 30 cm on the side of the conveyor belt that contacts the pulley. A roller having a diameter of 139.8 mm was provided on the ultrahigh molecular weight polyethylene resin with a conveyor belt interposed therebetween.
表３によれば、実施例２は、比較例１、比較例２と比較して摩耗量が減少している。実施例２は内側カバーゴム層用シートと中間ゴム層用シートとを積層したものが芯体層の内側に配され、当該内側カバーゴム層の損失係数ｔａｎδが当該中間ゴム層の損失係数ｔａｎδより大きい、というものである。ここで、比較例１、２は、実施例２の中間ゴム層がなく、１層のゴム層のみが芯体層の内側に配されている形態である。よって、実施例２と比較例１、２との相違点は、芯体層の内側に配されているゴム層が損失係数ｔａｎδの異なる２層（２層のうち内側カバーゴム層の損失係数ｔａｎδのほうが大きい）のゴム層で構成されているか、あるいは、１層のゴム層のみで構成されているか、という点である。
実施例２と比較例１とから、損失係数ｔａｎδの異なる２種類（ゴムＡとゴムＢ）のゴム層用シートが積層（２層のうち内側カバーゴム層の損失係数ｔａｎδのほうが大きい）されたゴム層を芯体層の内側に配したコンベヤベルトでは、芯体層の内側が１層（ゴムＡ）のみのコンベヤベルトと比較して、耐摩耗性が同等か、あるいは、それ以上である。
According to Table 3, the wear amount in Example 2 is reduced as compared with Comparative Example 1 and Comparative Example 2. In Example 2, a laminate of an inner cover rubber layer sheet and an intermediate rubber layer sheet is disposed inside the core layer, and the loss coefficient tan δ of the inner cover rubber layer is greater than the loss coefficient tan δ of the intermediate rubber layer. It ’s big. Here, Comparative Examples 1 and 2 are forms in which there is no intermediate rubber layer of Example 2 and only one rubber layer is disposed inside the core layer. Therefore, the difference between Example 2 and Comparative Examples 1 and 2 is that the rubber layer disposed on the inner side of the core layer has two layers having different loss coefficients tan δ (the loss coefficient tan δ of the inner cover rubber layer out of the two layers). It is a point of whether it is comprised by the rubber layer of (one is larger) or only one rubber layer.
From Example 2 and Comparative Example 1, two types of rubber layer sheets (rubber A and rubber B) having different loss coefficients tan δ were laminated (the loss coefficient tan δ of the inner cover rubber layer out of the two layers was larger). In the conveyor belt in which the rubber layer is arranged inside the core layer, the wear resistance is equal to or higher than that of the conveyor belt having only one layer (rubber A) inside the core layer.
（実施例４）
以下に示す方法により、走行抵抗試験用コンベヤベルトを作製した。
Example 4
A running resistance test conveyor belt was produced by the following method.
＜走行抵抗試験用コンベヤベルトの作製＞
幅：５００ｍｍ，長さ７．６ｍとした点以外は、実施例１と同様な方法で走行抵抗試験用コンベヤベルトを作製した。
<Preparation of conveyor belt for running resistance test>
A running resistance test conveyor belt was produced in the same manner as in Example 1 except that the width was 500 mm and the length was 7.6 m.
（実施例５）
幅：５００ｍｍ，長さ７．６ｍとした点以外は、実施例２と同様な方法で走行抵抗試験用コンベヤベルトを作製した。
(Example 5)
A running resistance test conveyor belt was produced in the same manner as in Example 2 except that the width was 500 mm and the length was 7.6 m.
（実施例６）
幅：５００ｍｍ，長さ７．６ｍとした点以外は、実施例３と同様な方法で走行抵抗試験用コンベヤベルトを作製した。
(Example 6)
A running resistance test conveyor belt was produced in the same manner as in Example 3 except that the width was 500 mm and the length was 7.6 m.
（比較例３）
幅：５００ｍｍ，長さ７．６ｍとした点以外は、比較例１と同様な方法で走行抵抗試験用コンベヤベルトを作製した。
(Comparative Example 3)
A running resistance test conveyor belt was produced in the same manner as in Comparative Example 1 except that the width was 500 mm and the length was 7.6 m.
（比較例４）
幅：５００ｍｍ，長さ７．６ｍとした点以外は、比較例２と同様な方法で走行抵抗試験用コンベヤベルトを作製した。
(Comparative Example 4)
A running resistance test conveyor belt was produced in the same manner as in Comparative Example 2 except that the width was 500 mm and the length was 7.6 m.
実施例４〜６、比較例３、４のコンベヤベルトにつき、走行抵抗試験を実施した。結果を表４に示す。 A running resistance test was performed on the conveyor belts of Examples 4 to 6 and Comparative Examples 3 and 4. The results are shown in Table 4.
＜走行抵抗試験＞
図４に示す走行抵抗試験機でコンベヤベルトの走行抵抗［Ｎ／ｍ］を測定した。なお、走行抵抗の値はコンベヤベルトの幅１ｍ当たりの値である。走行条件については、ベルト速度：１８０ｍ／ｍｉｎ．（一定），鉛直荷重：５．０ｋＮ／ｍ（一定），プーリ径：５００ｍｍ，機長：３ｍ とした。
<Running resistance test>
The running resistance [N / m] of the conveyor belt was measured with the running resistance tester shown in FIG. The value of the running resistance is a value per 1 m of the width of the conveyor belt. Regarding running conditions, belt speed: 180 m / min. (Constant), vertical load: 5.0 kN / m (constant), pulley diameter: 500 mm, machine length: 3 m.
表４によれば、実施例５、実施例６において比較例４よりコンベヤベルトの走行抵抗が高くなっている。しかし、比較例４は、走行抵抗は小さいが、同じ構造を有する表３の比較例２からわかるように、耐摩耗性という耐久性が低い。つまり比較例４は比較的低い走行抵抗と高い耐久性という性能をバランス良く備えたコンベヤベルトではない。一方、比較例３は、同じ構造を有する表３の比較例１からわかるように、耐摩耗性という耐久性は高いが、表４によれば、走行抵抗が大きい。よって、比較例３も比較的低い走行抵抗と高い耐久性という性能をバランス良く備えたコンベヤベルトではない。
表４の本実施形態のコンベヤベルトにおいては、コンベヤベルトの走行抵抗が比較例４より高いものの、比較例３より低く、低い水準で維持されている。一方で、表３の本実施形態のコンベヤベルトにおいては、耐摩耗性という耐久性も高く維持されていることがわかる。よって、本実施形態のコンベヤベルトは比較的低い走行抵抗と高い耐久性という性能をバランス良く備えている。
According to Table 4, the running resistance of the conveyor belt is higher in Example 5 and Example 6 than in Comparative Example 4. However, although Comparative Example 4 has a low running resistance, as can be seen from Comparative Example 2 in Table 3 having the same structure, the durability of wear resistance is low. That is, Comparative Example 4 is not a conveyor belt having a relatively low performance of running resistance and high durability. On the other hand, as can be seen from Comparative Example 1 in Table 3 having the same structure, Comparative Example 3 has high wear resistance, but according to Table 4, the running resistance is large. Therefore, Comparative Example 3 is not a conveyor belt having a relatively low running resistance and high durability.
In the conveyor belt of this embodiment shown in Table 4, although the running resistance of the conveyor belt is higher than that of Comparative Example 4, it is lower than that of Comparative Example 3 and maintained at a low level. On the other hand, in the conveyor belt of this embodiment of Table 3, it turns out that durability called abrasion resistance is maintained highly. Therefore, the conveyor belt of this embodiment is provided with the performance of relatively low running resistance and high durability in a well-balanced manner.
（実施例７）
以下に示す方法により、走行抵抗試験用コンベヤベルトを作製した。
(Example 7)
A running resistance test conveyor belt was produced by the following method.
＜走行抵抗試験用コンベヤベルトの作製＞
芯体をφ６．６ｍｍのスチールコードに代えて、φ４．７ｍｍのスチールコードとし、芯体層の厚さを４．７ｍｍ（総厚さを１６．７ｍｍ）にしたこと、中間ゴム層と内側カバーゴム層の厚さをそれぞれ４．０ｍｍ、１．０ｍｍとしたこと以外は、実施例４と同様な方法で走行抵抗試験用コンベヤベルトを作製した。
<Preparation of conveyor belt for running resistance test>
The core body was replaced with a steel cord of φ4.7 mm instead of a steel cord of φ6.6 mm, the thickness of the core body layer was 4.7 mm (total thickness was 16.7 mm), the intermediate rubber layer and the inner cover A running resistance test conveyor belt was produced in the same manner as in Example 4 except that the thickness of the rubber layer was 4.0 mm and 1.0 mm, respectively.
（実施例８）
厚さ０．７ｍｍ、幅４５０ｍｍのポリアミド繊維製の帆布にＲＦＬ処理を施した後、両面に未加硫ゴム（ゴムＣ）を溶剤で溶かして塗布して合計厚みを０．８ｍｍとし、この帆布を、４．０ｍｍ厚さに形成されている中間ゴム層の芯体層側端面から２．５ｍｍ、内側カバーゴム層側から１．５ｍｍの位置となる箇所（スチールコードの内側から内側カバーゴム層の表面までの厚さ方向中間部）に埋設させたこと以外は、実施例７と同様な方法で走行抵抗試験用コンベヤベルトを作製した。
(Example 8)
A canvas made of polyamide fiber with a thickness of 0.7 mm and a width of 450 mm is subjected to RFL treatment, and then unvulcanized rubber (rubber C) is dissolved and applied to both sides to a total thickness of 0.8 mm. Of the intermediate rubber layer formed to a thickness of 4.0 mm is 2.5 mm from the end surface on the core layer side and 1.5 mm from the inner cover rubber layer side (from the inner side of the steel cord to the inner cover rubber layer). A running resistance test conveyor belt was produced in the same manner as in Example 7 except that the belt was embedded in the intermediate portion in the thickness direction up to the surface of the belt.
（比較例５）
芯体をφ６．６ｍｍのスチールコードに代えて、φ４．７ｍｍのスチールコードとし、芯体層の厚さを４．７ｍｍ（総厚さを１６．７ｍｍ）にしたこと以外は、比較例３と同様な方法で走行抵抗試験用コンベヤベルトを作製した。
(Comparative Example 5)
Comparative Example 3 except that the core was replaced with a steel cord of φ4.7 mm instead of a steel cord of φ6.6 mm, and the thickness of the core layer was 4.7 mm (total thickness was 16.7 mm). A running resistance test conveyor belt was produced in the same manner.
（比較例６）
芯体をφ６．６ｍｍのスチールコードに代えて、φ４．７ｍｍのスチールコードとし、芯体層の厚さを４．７ｍｍ（総厚さを１６．７ｍｍ）にしたこと以外は、比較例４と同様な方法で走行抵抗試験用コンベヤベルトを作製した。
(Comparative Example 6)
Comparative Example 4 except that the core is replaced with a steel cord of φ4.7 mm instead of a steel cord of φ6.6 mm, and the thickness of the core layer is 4.7 mm (total thickness is 16.7 mm). A running resistance test conveyor belt was produced in the same manner.
実施例７、８、比較例５、６のコンベヤベルトにつき、実施例４〜６と同様に走行抵抗試験を実施した。結果を表５に示す。 For the conveyor belts of Examples 7 and 8 and Comparative Examples 5 and 6, running resistance tests were performed in the same manner as in Examples 4 to 6. The results are shown in Table 5.
＜有限要素法（ＦＥＭ）解析＞
３次元６面体要素を基本とし、汎用有限要素プログラムにて実施例７、８、比較例５、６のコンベヤベルトをモデル化し損失エネルギを計算した。
計算条件としては、コンベヤベルトの幅方向に水平配置され、コンベヤベルトの中央部を支持する水平ローラ（ベルト幅の約１／３長さ）と、該ローラの両側に配され、ベルト端部を持ち上げた状態で支持すべく仰角３０度となるように回転軸を傾斜させて配置された２本の傾斜ローラとの合計３本のローラが１５００ｍｍ間隔に配置されている場合に、該ローラ上を張力１１２．５ｋＮで走行させた際に生じるコンベヤベルトの歪をＦＥＭ解析によって求め損失エネルギ［Ｎ・ｍｍ］を計算した。
実施例７、８、比較例５、６のコンベヤベルトの損失エネルギ［Ｎ・ｍｍ］を計算した結果を表５に示す。
<FEM analysis>
Based on a three-dimensional hexahedral element, the conveyor belts of Examples 7 and 8 and Comparative Examples 5 and 6 were modeled by a general-purpose finite element program, and loss energy was calculated.
As calculation conditions, a horizontal roller (approximately 1/3 length of the belt width) horizontally arranged in the width direction of the conveyor belt and supporting the central portion of the conveyor belt, and arranged on both sides of the roller, the belt end portion is When a total of three rollers, including two inclined rollers arranged with the rotation shaft inclined so that the elevation angle is 30 degrees to support in the lifted state, are arranged at an interval of 1500 mm, The distortion of the conveyor belt generated when running at a tension of 112.5 kN was obtained by FEM analysis, and the loss energy [N · mm] was calculated.
Table 5 shows the results of calculating the loss energy [N · mm] of the conveyor belts of Examples 7 and 8 and Comparative Examples 5 and 6.
表５には、表４と同様の結果が示されており、本実施形態のコンベヤベルトは、比較的低い走行抵抗と高い耐久性という性能をバランス良く備えていることがこの表からもわかる。
なお、比較例６は、比較例４と同様に走行抵抗は小さいが耐摩耗性という耐久性が低いものである。
また、中間ゴム層における所定箇所に帆布が埋設されることでコンベヤベルトの走行抵抗がよりいっそう低減されることがこの表５からわかる。
Table 5 shows the same results as in Table 4. It can also be seen from this table that the conveyor belt according to this embodiment has a relatively low running resistance and high durability.
In Comparative Example 6, as in Comparative Example 4, the running resistance is small, but the durability such as wear resistance is low.
Further, it can be seen from Table 5 that the running resistance of the conveyor belt is further reduced by embedding the canvas at a predetermined position in the intermediate rubber layer.
１・・・内側カバーゴム層
２・・・中間ゴム層
３・・・芯体層
４・・・外側カバーゴム層
５・・・芯体
６・・・コンベヤベルト
７・・・帆布
１１・・・プーリ
１２・・・超高分子ポリエチレン樹脂
１３・・・ローラ
２１・・・プーリ
２２・・・ロードセル
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Inner cover rubber layer 2 ...
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