JP2008256254A - Refrigerating device and refrigerant composition estimating method - Google Patents
Refrigerating device and refrigerant composition estimating method Download PDFInfo
- Publication number
- JP2008256254A JP2008256254A JP2007098440A JP2007098440A JP2008256254A JP 2008256254 A JP2008256254 A JP 2008256254A JP 2007098440 A JP2007098440 A JP 2007098440A JP 2007098440 A JP2007098440 A JP 2007098440A JP 2008256254 A JP2008256254 A JP 2008256254A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- refrigerant
- circuit
- composition
- refrigerant circuit
- amount
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Images
Landscapes
- Air Conditioning Control Device (AREA)
Abstract
Description
本発明は、非共沸混合冷媒が充填された冷媒回路を備える冷凍装置に関するものである。 The present invention relates to a refrigeration apparatus including a refrigerant circuit filled with a non-azeotropic refrigerant mixture.
従来より、冷凍装置の冷媒回路に充填される冷媒として、Ｒ４０７ＣやＲ４０４Ａ等の非共沸混合冷媒が用いられている。この非共沸混合冷媒は、沸点の異なる複数種類の冷媒を所定の比率で混合したものである。なお、Ｒ４０７Ｃは、Ｒ３２とＲ１２５とＲ１３４ａの混合物であって、その組成は、Ｒ３２が２３wt%、Ｒ１２５が２５wt%、Ｒ１３４ａが５２wt%となっている。また、Ｒ４０４Ａは、Ｒ１２５とＲ１４３ａとＲ１３４ａの混合物であって、その組成は、Ｒ１２５が４４wt%、Ｒ１４３ａが５２wt%、Ｒ１３４ａが４wt%となっている。また、標準大気圧における各単一冷媒の沸点は、Ｒ３２が−５１.７℃、Ｒ１２５が−４８.５℃、Ｒ１３４ａが−２６.２℃、Ｒ１４３ａが−４７.３℃となっている。 Conventionally, non-azeotropic refrigerant mixtures such as R407C and R404A have been used as the refrigerant charged in the refrigerant circuit of the refrigeration apparatus. This non-azeotropic refrigerant mixture is obtained by mixing a plurality of types of refrigerants having different boiling points at a predetermined ratio. R407C is a mixture of R32, R125, and R134a, and the composition thereof is 23 wt% for R32, 25 wt% for R125, and 52 wt% for R134a. R404A is a mixture of R125, R143a, and R134a, and the composition thereof is 44 wt% for R125, 52 wt% for R143a, and 4 wt% for R134a. The boiling points of the single refrigerants at standard atmospheric pressure are -51.7 ° C for R32, -48.5 ° C for R125, -26.2 ° C for R134a, and -47.3 ° C for R143a.
ところで、冷凍装置では、冷媒回路から冷媒が漏れ出す場合がある。その場合は、漏洩箇所を塞ぐ等の処置を行った上で、冷媒回路に冷媒を補充することになる。ところが、非共沸混合冷媒が充填された冷媒回路において、その冷媒回路から漏洩した冷媒の組成は、その冷媒回路に充填された非共沸混合冷媒の本来の組成と一致しないのが通常である。従って、冷媒回路に残存する冷媒の組成も、非共沸混合冷媒の本来の組成と相違する。このため、冷媒漏洩を修復した後に冷媒回路へ本来の組成を持つ非共沸混合冷媒を補充しても、冷媒回路に存在する冷媒の組成は、据付時に冷媒回路に充填されていた冷媒の組成とは異なったものになってしまう。 By the way, in the refrigeration apparatus, the refrigerant may leak from the refrigerant circuit. In that case, the refrigerant is replenished to the refrigerant circuit after taking measures such as closing the leaked portion. However, in the refrigerant circuit filled with the non-azeotropic refrigerant mixture, the composition of the refrigerant leaking from the refrigerant circuit is usually not the same as the original composition of the non-azeotropic refrigerant mixture filled in the refrigerant circuit. . Therefore, the composition of the refrigerant remaining in the refrigerant circuit is also different from the original composition of the non-azeotropic refrigerant mixture. For this reason, even if the refrigerant circuit is replenished with non-azeotropic refrigerant mixture having the original composition after the refrigerant leakage is repaired, the refrigerant composition existing in the refrigerant circuit is the same as that of the refrigerant circuit filled in the refrigerant circuit at the time of installation. Will be different.
具体的に、冷媒回路にＲ４０７Ｃが充填されている場合、その冷媒回路から漏洩した冷媒の組成はＲ４０７Ｃの組成とは異なり、その結果、冷媒回路内に残存する冷媒の組成もＲ４０７Ｃの組成と異なってしまう。このため、冷媒の漏洩を修復後に冷媒回路へＲ４０７Ｃを充填しても、冷媒回路内の冷媒の組成はＲ４０７Ｃの組成と異なることになる。 Specifically, when the refrigerant circuit is filled with R407C, the composition of the refrigerant leaked from the refrigerant circuit is different from the composition of R407C, and as a result, the composition of the refrigerant remaining in the refrigerant circuit is also different from the composition of R407C. End up. For this reason, even if the refrigerant circuit is filled with R407C after correcting the leakage of the refrigerant, the composition of the refrigerant in the refrigerant circuit is different from the composition of R407C.
この問題への対策として、特許文献１では、補充用の冷媒における低沸点成分の比率を予め大きめに設定しておき、冷媒を補充した後の冷媒回路内における冷媒の組成を本来の組成に近付けることが提案されている。また、特許文献２には、冷媒回路内の冷媒の組成を、冷媒回路の特定の箇所における冷媒の圧力や温度から推定することが開示されている。
非共沸混合冷媒では、高沸点成分に比べて低沸点成分の方が蒸発しやすい。このため、気液平衡状態の非共沸混合冷媒では、気相における低沸点成分の比率が本来の値よりも大きくなり、液相における低沸点成分の比率が本来の値よりも小さくなる。そして、冷媒回路から気相の冷媒（ガス冷媒）が漏洩した場合は、冷媒回路内に残存する冷媒では低沸点成分の比率が本来の値よりも小さくなるため、特許文献１に開示されているような低沸点成分の配合比率が大きい冷媒を補充すれば、補充後の冷媒回路内に存在する冷媒の組成は本来の組成と近くなる。
In the non-azeotropic refrigerant mixture, the low boiling point component is more easily evaporated than the high boiling point component. For this reason, in the non-azeotropic refrigerant mixture in the gas-liquid equilibrium state, the ratio of the low boiling point component in the gas phase becomes larger than the original value, and the ratio of the low boiling point component in the liquid phase becomes smaller than the original value. And when the gaseous-phase refrigerant | coolant (gas refrigerant | coolant) leaks from a refrigerant circuit, since the ratio of a low boiling point component becomes smaller than the original value in the refrigerant | coolant which remains in a refrigerant circuit, it is disclosed by
ところが、冷媒は、常にガス冷媒の状態で冷媒回路から漏洩するとは限らず、液冷媒の状態で冷媒回路から漏洩することも有り得る。この場合には、補充前の冷媒回路内に残存する冷媒では、低沸点成分の比率が本来よりも大きくなっている。このため、特許文献１に開示されているような低沸点成分の比率を予め大きめに設定した冷媒を補充すると、補充後の冷媒回路内に存在する冷媒の組成は、むしろ本来の組成から遠ざかってしまう。
However, the refrigerant does not always leak from the refrigerant circuit in the state of gas refrigerant, and may leak from the refrigerant circuit in the state of liquid refrigerant. In this case, in the refrigerant remaining in the refrigerant circuit before replenishment, the ratio of the low boiling point component is larger than the original ratio. For this reason, when a refrigerant whose ratio of low boiling point components disclosed in
このように、特許文献１に開示されているような従来の対策では、冷媒を補充した後における冷媒回路内の冷媒の組成を正確に推定するのが困難であった。また、特許文献２に開示されている手法で冷媒回路内の冷媒の組成を推測するには、そのためのセンサ等を追加する必要があり、冷凍装置の構成が複雑化するおそれがあった。
Thus, with the conventional measures disclosed in
本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的は、冷媒回路に非共沸混合冷媒が充填された冷凍装置において、冷媒が補充された後における冷媒回路内での冷媒の組成を、センサなどを追加せずに推定することにある。 The present invention has been made in view of such points, and an object thereof is a composition of the refrigerant in the refrigerant circuit after the refrigerant is replenished in the refrigeration apparatus in which the refrigerant circuit is filled with the non-azeotropic refrigerant mixture. Is to estimate without adding a sensor or the like.
第１の発明は、冷媒を循環させて冷凍サイクルを行う冷媒回路（15）を備え、複数種類の冷媒からなる非共沸混合冷媒が上記冷媒回路（15）に充填されている冷凍装置を対象とする。そして、上記冷媒回路（15）から冷媒の一部が漏洩した後に、該冷媒回路（15）に対して上記冷凍装置の据付時に上記冷媒回路（15）に充填されていた冷媒と同じ組成の冷媒を補充する場合において、上記冷凍装置の据付時における上記冷媒回路（15）での冷媒の充填量である初期冷媒量と、上記冷媒回路（15）に補充された冷媒の量である冷媒補充量と、漏洩していた冷媒が液冷媒かガス冷媒かを示す冷媒状態情報とを取得し、取得した初期冷媒量と冷媒補充量と冷媒状態情報とに基づいて、冷媒が補充された後の上記冷媒回路（15）内に存在する冷媒の組成を推定する推定手段（83）を備えるものである。 1st invention is provided with the refrigerant circuit (15) which circulates a refrigerant | coolant, and performs a refrigerating cycle, and is intended for the refrigeration apparatus with which the said refrigerant circuit (15) is filled with the non-azeotropic refrigerant mixture which consists of multiple types of refrigerant | coolants And And after a part of refrigerant | coolant leaks from the said refrigerant circuit (15), the refrigerant | coolant of the same composition as the refrigerant | coolant with which the said refrigerant circuit (15) was filled with respect to this refrigerant circuit (15) at the time of installation of the said freezing apparatus When the refrigeration apparatus is installed, an initial refrigerant amount that is a refrigerant filling amount in the refrigerant circuit (15) and a refrigerant replenishment amount that is an amount of refrigerant replenished in the refrigerant circuit (15) And refrigerant state information indicating whether the leaked refrigerant is a liquid refrigerant or a gas refrigerant, and the above after the refrigerant is replenished based on the obtained initial refrigerant amount, refrigerant replenishment amount, and refrigerant state information An estimation means (83) for estimating the composition of the refrigerant present in the refrigerant circuit (15) is provided.
第１の発明において、据付直後の冷媒回路（15）には、複数種類の冷媒を特定の比率で混合した非共沸混合冷媒が充填されている。冷媒回路（15）から充填されていた冷媒の一部が漏洩した時は、据付直後の冷媒回路（15）に充填されていたものと同じ組成の非共沸混合冷媒が、冷媒回路（15）に補充される。その際、推定手段（83）は、初期冷媒量と冷媒補充量と冷媒状態情報とを取得し、取得した初期冷媒量と冷媒補充量と冷媒状態情報とを用いて、冷媒を補充した後の冷媒回路（15）内の冷媒の組成を推定する。 In the first invention, the refrigerant circuit (15) immediately after installation is filled with a non-azeotropic refrigerant mixture obtained by mixing a plurality of types of refrigerants at a specific ratio. When a part of the refrigerant filled from the refrigerant circuit (15) leaks, the non-azeotropic refrigerant mixture having the same composition as that filled in the refrigerant circuit (15) immediately after installation becomes a refrigerant circuit (15) To be replenished. At that time, the estimation means (83) acquires the initial refrigerant amount, the refrigerant replenishment amount, and the refrigerant state information, and uses the acquired initial refrigerant amount, the refrigerant replenishment amount, and the refrigerant state information, The refrigerant composition in the refrigerant circuit (15) is estimated.
ここで、冷媒状態情報は、冷媒回路（15）から漏洩していた冷媒がガス冷媒であるか液冷媒であるかを示している。冷媒回路（15）から漏洩していた冷媒がガス冷媒であるか液冷媒であるかが分かれば、冷媒回路（15）から漏洩した冷媒の組成を推定することが可能である。一方、冷媒回路（15）から漏洩した冷媒の量は、冷媒充填量に等しいと推測できる。このため、冷媒状態情報と初期冷媒量と冷媒補充量とを用いれば、冷媒を補充する直前の冷媒回路（15）に存在する冷媒の量と組成を推定できる。そして、冷媒回路（15）へ補充される非共沸混合冷媒の組成は既知であるため、冷媒状態情報と初期冷媒量と冷媒補充量とを用いれば、冷媒を補充した後の冷媒回路（15）に存在する冷媒の組成を推定できる。 Here, the refrigerant state information indicates whether the refrigerant leaking from the refrigerant circuit (15) is a gas refrigerant or a liquid refrigerant. If it is known whether the refrigerant leaking from the refrigerant circuit (15) is a gas refrigerant or a liquid refrigerant, the composition of the refrigerant leaking from the refrigerant circuit (15) can be estimated. On the other hand, it can be estimated that the amount of refrigerant leaked from the refrigerant circuit (15) is equal to the refrigerant charging amount. For this reason, if the refrigerant state information, the initial refrigerant amount, and the refrigerant replenishment amount are used, the amount and composition of the refrigerant present in the refrigerant circuit (15) immediately before the refrigerant is replenished can be estimated. Since the composition of the non-azeotropic refrigerant mixture to be replenished to the refrigerant circuit (15) is known, the refrigerant circuit (15) after replenishing the refrigerant can be obtained by using the refrigerant state information, the initial refrigerant amount, and the refrigerant replenishment amount. ) Can be estimated.
第２の発明は、上記第１の発明において、冷凍装置を取り扱う作業者が少なくとも上記冷媒補充量と上記冷媒状態情報とを上記推定手段（83）へ入力するための入力用部材（84）を備えるものである。 According to a second invention, in the first invention, an input member (84) for an operator handling the refrigeration apparatus to input at least the refrigerant replenishment amount and the refrigerant state information to the estimating means (83). It is to be prepared.
第２の発明では、冷凍装置（10）に入力用部材（84）が設けられる。冷凍装置（10）の保守作業を行うサービスマン等の作業者は、この入力用部材（84）を用いて、冷媒補充量と冷媒状態情報とを推定手段（83）へ入力する。 In the second invention, the refrigeration apparatus (10) is provided with the input member (84). An operator such as a serviceman who performs maintenance work on the refrigeration apparatus (10) uses the input member (84) to input the refrigerant replenishment amount and the refrigerant state information to the estimation means (83).
第３の発明は、上記第１又は第２の発明において、冷凍サイクルの高圧と低圧の一方又は両方の値を測定する圧力測定手段（55,56）と、上記圧力測定手段（55,56）で得られた圧力値における冷媒の飽和温度を算出し、算出した飽和温度に基づいて冷凍装置の運転を制御する制御手段（81）とを備えており、上記制御手段（81）は、上記冷媒回路（15）へ冷媒が補充された後において、上記推定手段（83）が推定した冷媒の組成に基づいて上記圧力測定手段（55,56）で得られた圧力値における冷媒の飽和温度を算出するように構成されるものである。 According to a third invention, in the first or second invention, a pressure measuring means (55,56) for measuring one or both of a high pressure and a low pressure of the refrigeration cycle, and the pressure measuring means (55,56) And a control means (81) for controlling the operation of the refrigeration system based on the calculated saturation temperature, and calculating the saturation temperature of the refrigerant at the pressure value obtained in step (1). After the refrigerant is replenished to the circuit (15), the saturation temperature of the refrigerant at the pressure value obtained by the pressure measuring means (55, 56) is calculated based on the refrigerant composition estimated by the estimating means (83). It is comprised so that it may do.
第３の発明において、制御手段（81）は、圧力測定手段（55,56）が測定した圧力の値から冷媒の飽和温度を算出し、その飽和温度に基づいて冷凍装置（10）の運転制御を行う。冷媒漏洩が修復されて冷媒回路（15）に冷媒が補充された後において、制御手段（81）は、推定手段（83）が推定した冷媒の組成を考慮して、圧力測定手段（55,56）が測定した圧力の値から冷媒の飽和温度を算出する。つまり、制御手段（81）は、その時点で実際に冷媒回路（15）に充填されている冷媒の組成に基づき、圧力測定手段（55,56）が測定した圧力の値から冷媒の飽和温度を算出する。 In the third invention, the control means (81) calculates the saturation temperature of the refrigerant from the pressure value measured by the pressure measurement means (55, 56), and controls the operation of the refrigeration apparatus (10) based on the saturation temperature. I do. After the refrigerant leakage is repaired and the refrigerant circuit (15) is replenished with the refrigerant, the control means (81) takes into account the refrigerant composition estimated by the estimation means (83), and the pressure measurement means (55, 56). ) To calculate the saturation temperature of the refrigerant from the pressure value measured. That is, the control means (81) determines the saturation temperature of the refrigerant from the pressure value measured by the pressure measurement means (55, 56) based on the composition of the refrigerant actually filled in the refrigerant circuit (15) at that time. calculate.
第４の発明は、冷媒を循環させて冷凍サイクルを行う冷媒回路（15）を備え、複数種類の冷媒からなる非共沸混合冷媒が上記冷媒回路（15）に充填されている冷凍装置（10）において、上記冷媒回路（15）から冷媒の一部が漏洩した後に、該冷媒回路（15）に対して上記冷凍装置の据付時に上記冷媒回路（15）に充填されていた冷媒と同じ組成の冷媒を補充したときに、冷媒が補充された後の上記冷媒回路（15）内に存在する冷媒の組成を推定する方法を対象とする。そして、上記冷凍装置の据付時における上記冷媒回路（15）での冷媒の充填量である初期冷媒量と、上記冷媒回路（15）に補充された冷媒の量である冷媒補充量と、漏洩していた冷媒が液冷媒かガス冷媒かを示す冷媒状態情報とを取得する取得ステップと、上記取得ステップにおいて取得した初期冷媒量と冷媒補充量と冷媒状態情報とに基づいて、冷媒が補充された後の上記冷媒回路（15）内に存在する冷媒の組成を推定する推定ステップとを備えるものである。 The fourth invention includes a refrigerant circuit (15) that performs a refrigeration cycle by circulating refrigerant, and a refrigeration apparatus (10) in which the refrigerant circuit (15) is filled with a non-azeotropic refrigerant mixture composed of a plurality of types of refrigerants. ), After a part of the refrigerant leaks from the refrigerant circuit (15), the refrigerant circuit (15) has the same composition as the refrigerant filled in the refrigerant circuit (15) when the refrigeration apparatus is installed. A method of estimating the composition of the refrigerant present in the refrigerant circuit (15) after the refrigerant is replenished when the refrigerant is replenished is an object. Then, an initial refrigerant amount that is a refrigerant filling amount in the refrigerant circuit (15) at the time of installation of the refrigeration apparatus, a refrigerant replenishment amount that is an amount of refrigerant replenished in the refrigerant circuit (15), and leakage The refrigerant is replenished based on the acquisition step of acquiring the refrigerant state information indicating whether the refrigerant used is liquid refrigerant or gas refrigerant, and the initial refrigerant amount, refrigerant replenishment amount, and refrigerant state information acquired in the acquisition step. And an estimation step for estimating the composition of the refrigerant existing in the refrigerant circuit (15) later.
第４の発明において、その取得ステップでは、初期冷媒量と冷媒補充量と冷媒状態情報とが得られる。冷媒状態情報は、冷媒回路（15）から漏洩していた冷媒がガス冷媒であるか液冷媒であるかを示している。冷媒回路（15）から漏洩していた冷媒がガス冷媒であるか液冷媒であるかが分かれば、冷媒回路（15）から漏洩した冷媒の組成を推定することが可能である。一方、冷媒回路（15）から漏洩した冷媒の量は、冷媒充填量に等しいと推測できる。このため、冷媒状態情報と初期冷媒量と冷媒補充量とを用いれば、冷媒を補充する直前の冷媒回路（15）に存在する冷媒の量と組成を推定できる。そして、冷媒回路（15）へ補充される非共沸混合冷媒の組成は既知である。そこで、推定ステップでは、冷媒状態情報と初期冷媒量と冷媒補充量とに基づいて、冷媒を補充した後の冷媒回路（15）に存在する冷媒の組成を推定する。 In the fourth invention, in the obtaining step, an initial refrigerant amount, a refrigerant replenishment amount, and refrigerant state information are obtained. The refrigerant state information indicates whether the refrigerant leaking from the refrigerant circuit (15) is a gas refrigerant or a liquid refrigerant. If it is known whether the refrigerant leaking from the refrigerant circuit (15) is a gas refrigerant or a liquid refrigerant, the composition of the refrigerant leaking from the refrigerant circuit (15) can be estimated. On the other hand, it can be estimated that the amount of refrigerant leaked from the refrigerant circuit (15) is equal to the refrigerant charging amount. For this reason, if the refrigerant state information, the initial refrigerant amount, and the refrigerant replenishment amount are used, the amount and composition of the refrigerant present in the refrigerant circuit (15) immediately before the refrigerant is replenished can be estimated. The composition of the non-azeotropic refrigerant mixed in the refrigerant circuit (15) is already known. Therefore, in the estimation step, the composition of the refrigerant existing in the refrigerant circuit (15) after replenishing the refrigerant is estimated based on the refrigerant state information, the initial refrigerant amount, and the refrigerant replenishment amount.
本発明において、推定手段（83）は、取得した初期冷媒量と冷媒補充量と冷媒状態情報とを用いて、冷媒を補充した後の冷媒回路（15）内の冷媒の組成を推定している。ここで、初期冷媒量は、その冷凍装置（10）に固有の値であるため、センサを用いなくても取得可能である。また、冷媒補充量や冷媒状態情報も、冷媒回路（15）に冷媒を補充する作業者が測定したり判断できるものである。従って、本発明によれば、冷凍装置（10）に冷媒の温度や圧力などを計測するためのセンサを追加しなくても、冷媒を補充した後の冷媒回路（15）内の冷媒の組成を推定することが可能となる。 In the present invention, the estimation means (83) estimates the composition of the refrigerant in the refrigerant circuit (15) after replenishing the refrigerant, using the acquired initial refrigerant amount, refrigerant replenishment amount, and refrigerant state information. . Here, since the initial refrigerant amount is a value inherent to the refrigeration apparatus (10), it can be obtained without using a sensor. The refrigerant replenishment amount and refrigerant state information can also be measured and judged by an operator who replenishes the refrigerant circuit (15) with refrigerant. Therefore, according to the present invention, the composition of the refrigerant in the refrigerant circuit (15) after the refrigerant is replenished can be obtained without adding a sensor for measuring the temperature or pressure of the refrigerant to the refrigeration apparatus (10). It is possible to estimate.
ところで、複数種類の冷媒からなる混合冷媒については、その組成が変化するとその物性も変化する。このため、冷媒の補充によって冷媒回路（15）内の冷媒の組成が冷凍装置（10）の据付時から変化すると、冷凍装置（10）の据付時における冷媒の組成に基づいて算出した飽和温度の値は、冷媒の組成が変化した後における飽和温度の値と異なってしまい、飽和温度の値に基づいた冷凍装置（10）の運転制御を適切に行うことができなくなる。 By the way, about the mixed refrigerant | coolant which consists of a multiple types of refrigerant | coolant, when the composition changes, the physical property will also change. For this reason, if the composition of the refrigerant in the refrigerant circuit (15) changes from the time of installation of the refrigeration apparatus (10) by replenishment of the refrigerant, the saturation temperature calculated based on the composition of the refrigerant at the time of installation of the refrigeration apparatus (10) The value differs from the value of the saturation temperature after the composition of the refrigerant has changed, and the operation control of the refrigeration apparatus (10) based on the value of the saturation temperature cannot be performed appropriately.
それに対し、上記第３の発明の制御手段（81）は、推定手段（83）が推定した冷媒の組成に基づき、圧力測定手段（55,56）が測定した圧力の値から冷媒の飽和温度を算出している。このため、制御手段（81）は、冷媒の補充によって冷媒の組成が変化した後においても圧力測定手段（55,56）の測定値から冷媒の飽和温度を正確に算出することができ、算出した冷媒の飽和温度に基づく冷凍装置（10）の運転制御を適切に行うことができる。 On the other hand, the control means (81) of the third aspect of the invention determines the saturation temperature of the refrigerant from the pressure value measured by the pressure measurement means (55, 56) based on the refrigerant composition estimated by the estimation means (83). Calculated. Therefore, the control means (81) can accurately calculate the saturation temperature of the refrigerant from the measured values of the pressure measurement means (55, 56) even after the composition of the refrigerant has changed due to the replenishment of the refrigerant. Operation control of the refrigeration apparatus (10) based on the saturation temperature of the refrigerant can be appropriately performed.
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。本実施形態の空気調和機は、本発明に係る冷凍装置を構成している。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings. The air conditioner of this embodiment constitutes a refrigeration apparatus according to the present invention.
〈空気調和機の全体構成〉
図１に示すように、本実施形態の空気調和機（10）は、１台の室外ユニット（50）と、３台の室内ユニット（20,30,40）とを備えている。なお、ここに示す室内ユニットの台数は、単なる例示である。室外ユニット（50）には、室外回路（60）が収容されている。また、第１室内ユニット（20）には第１室内回路（23）が、第２室内ユニット（30）には第２室内回路（33）が、第３室内ユニット（40）には第３室内回路（43）が、それぞれ収容されている。
<Overall configuration of air conditioner>
As shown in FIG. 1, the air conditioner (10) of this embodiment is provided with one outdoor unit (50) and three indoor units (20, 30, 40). Note that the number of indoor units shown here is merely an example. An outdoor circuit (60) is accommodated in the outdoor unit (50). The first indoor unit (20) includes a first indoor circuit (23), the second indoor unit (30) includes a second indoor circuit (33), and the third indoor unit (40) includes a third indoor circuit. Each circuit (43) is accommodated.
この空気調和機（10）では、室外回路（60）と室内回路（23,33,43）とを一対の連絡配管（16,17）で接続することによって冷媒回路（15）が形成されている。この冷媒回路（15）では、３つの室内回路（23,33,43）が室外回路（60）に対して並列に接続されている。この冷媒回路（15）には、非共沸混合冷媒であるＲ４０７Ｃが充填されている。 In this air conditioner (10), the refrigerant circuit (15) is formed by connecting the outdoor circuit (60) and the indoor circuit (23, 33, 43) with a pair of connecting pipes (16, 17). . In this refrigerant circuit (15), three indoor circuits (23, 33, 43) are connected in parallel to the outdoor circuit (60). The refrigerant circuit (15) is filled with R407C, which is a non-azeotropic refrigerant mixture.
室外回路（60）には、圧縮機（61）と、四方切換弁（62）と、室外熱交換器（63）と、室外膨張弁（67）と、ガス側閉鎖弁（64）と、液側閉鎖弁（65）とが設けられている。 The outdoor circuit (60) includes a compressor (61), a four-way selector valve (62), an outdoor heat exchanger (63), an outdoor expansion valve (67), a gas side shut-off valve (64), a liquid A side closing valve (65) is provided.
室外回路（60）において、圧縮機（61）は、その吐出側が四方切換弁（62）の第１のポートに接続され、その吸入側が四方切換弁（62）の第２のポートに接続されている。室外熱交換器（63）は、その一端が四方切換弁（62）の第３のポートに接続され、その他端が室外膨張弁（67）を介して液側閉鎖弁（65）に接続されている。四方切換弁（62）の第４のポートは、ガス側閉鎖弁（64）に接続されている。 In the outdoor circuit (60), the compressor (61) has its discharge side connected to the first port of the four-way switching valve (62) and its suction side connected to the second port of the four-way switching valve (62). Yes. One end of the outdoor heat exchanger (63) is connected to the third port of the four-way switching valve (62), and the other end is connected to the liquid-side closing valve (65) via the outdoor expansion valve (67). Yes. The fourth port of the four-way switching valve (62) is connected to the gas side shut-off valve (64).
室外回路（60）には、吐出圧センサ（55）と、吸入圧センサ（56）と、ガス側冷媒温度センサ（57）とが設けられている。吐出圧センサ（55）は、圧縮機（61）の吐出側に接続され、圧縮機（61）から吐出された冷媒の圧力を計測する。吸入圧センサ（56）は、圧縮機（61）の吸入側に接続され、圧縮機（61）へ吸入される冷媒の圧力を計測する。吐出圧センサ（55）及び吸入圧センサ（56）は、圧力測定手段を構成している。ガス側冷媒温度センサ（57）は、室外熱交換器（63）の四方切換弁（62）寄りの端部付近に取り付けられており、この部分を通過する冷媒の温度を計測する。 The outdoor circuit (60) is provided with a discharge pressure sensor (55), a suction pressure sensor (56), and a gas side refrigerant temperature sensor (57). The discharge pressure sensor (55) is connected to the discharge side of the compressor (61), and measures the pressure of the refrigerant discharged from the compressor (61). The suction pressure sensor (56) is connected to the suction side of the compressor (61) and measures the pressure of the refrigerant sucked into the compressor (61). The discharge pressure sensor (55) and the suction pressure sensor (56) constitute pressure measuring means. The gas side refrigerant temperature sensor (57) is attached in the vicinity of the end of the outdoor heat exchanger (63) near the four-way switching valve (62), and measures the temperature of the refrigerant passing through this part.
室外ユニット（50）には、室外ファン（51）と、外気温センサ（52）と、コントローラ（80）とが設けられている。室外ファン（51）は、室外熱交換器（63）へ室外空気を供給する。外気温センサ（52）は、室外熱交換器（63）へ送られる室外空気の温度を計測する。コントローラ（80）は、空気調和機（10）の運転を制御する。コントローラ（80）の詳細については後述する。 The outdoor unit (50) is provided with an outdoor fan (51), an outside air temperature sensor (52), and a controller (80). The outdoor fan (51) supplies outdoor air to the outdoor heat exchanger (63). The outdoor temperature sensor (52) measures the temperature of the outdoor air sent to the outdoor heat exchanger (63). The controller (80) controls the operation of the air conditioner (10). Details of the controller (80) will be described later.
圧縮機（61）は、圧縮機構と電動機が１つのケーシングに収容された全密閉型圧縮機である。室外膨張弁（67）は、パルスモータによって弁体を駆動する電子膨張弁である。室外熱交換器（63）は、いわゆるクロスフィン型のフィン・アンド・チューブ熱交換器である。室外熱交換器（63）は、熱源側熱交換器を構成しており、室外ファン（51）によって供給された室外空気を冷媒と熱交換させる。四方切換弁（62）は、第１のポートと第３のポートが連通し且つ第２のポートと第４のポートが連通する第１状態（図１に実線で示す状態）と、第１のポートと第４のポートが連通し且つ第２のポートと第３のポートが連通する第２状態（図１に破線で示す状態）とに切り換わる。 The compressor (61) is a hermetic compressor in which a compression mechanism and an electric motor are accommodated in one casing. The outdoor expansion valve (67) is an electronic expansion valve that drives a valve element by a pulse motor. The outdoor heat exchanger (63) is a so-called cross fin type fin-and-tube heat exchanger. The outdoor heat exchanger (63) constitutes a heat source side heat exchanger, and exchanges heat between the outdoor air supplied by the outdoor fan (51) and the refrigerant. The four-way switching valve (62) includes a first state (state indicated by a solid line in FIG. 1) in which the first port and the third port communicate with each other and the second port and the fourth port communicate with each other; The state is switched to a second state (state indicated by a broken line in FIG. 1) in which the port communicates with the fourth port and the second port communicates with the third port.
各室内回路（23,33,43）には、室内熱交換器（24,34,44）と、室内膨張弁（25,35,45）とが１つずつ設けられている。各室内回路（23,33,43）では、その一端から他端へ向かって順に、室内熱交換器（24,34,44）と、室内膨張弁（25,35,45）とが配置されている。各室内回路（23,33,43）の一端は、ガス側連絡配管（16）を介して室外回路（60）のガス側閉鎖弁（64）に接続されている。各室内回路（23,33,43）の他端は、液側連絡配管（17）を介して室外回路（60）の液側閉鎖弁（65）に接続されている。 Each indoor circuit (23, 33, 43) is provided with one indoor heat exchanger (24, 34, 44) and one indoor expansion valve (25, 35, 45). In each indoor circuit (23, 33, 43), an indoor heat exchanger (24, 34, 44) and an indoor expansion valve (25, 35, 45) are arranged in order from one end to the other end. Yes. One end of each indoor circuit (23, 33, 43) is connected to the gas side shutoff valve (64) of the outdoor circuit (60) via the gas side connecting pipe (16). The other end of each indoor circuit (23, 33, 43) is connected to the liquid side shut-off valve (65) of the outdoor circuit (60) via the liquid side connecting pipe (17).
各室内回路（23,33,43）には、ガス側冷媒温度センサ（27,37,47）と、液側冷媒温度センサ（28,38,48）とが設けられている。ガス側冷媒温度センサ（27,37,47）は、室内熱交換器（24,34,44）におけるガス側連絡配管（16）寄りの端部付近に取り付けられており、この部分を通過する冷媒の温度を計測する。液側冷媒温度センサ（28,38,48）は、室内熱交換器（24,34,44）における室内膨張弁（25,35,45）寄りの端部付近に取り付けられており、この部分を通過する冷媒の温度を計測する。 Each indoor circuit (23, 33, 43) is provided with a gas side refrigerant temperature sensor (27, 37, 47) and a liquid side refrigerant temperature sensor (28, 38, 48). The gas side refrigerant temperature sensor (27, 37, 47) is attached near the end of the indoor heat exchanger (24, 34, 44) near the gas side connecting pipe (16), and passes through this part. Measure the temperature. The liquid side refrigerant temperature sensor (28,38,48) is attached near the end of the indoor heat exchanger (24,34,44) near the indoor expansion valve (25,35,45). Measure the temperature of refrigerant passing through.
各室内ユニット（20,30,40）には、室内ファン（21,31,41）と、室温センサ（22,32,42）とが設けられている。室内ファン（21,31,41）は、室内熱交換器（24,34,44）へ室内空気を供給する。室温センサ（22,32,42）は、室内ユニット（20,30,40）が設置された部屋の気温を計測する。 Each indoor unit (20, 30, 40) is provided with an indoor fan (21, 31, 41) and a room temperature sensor (22, 32, 42). The indoor fans (21, 31, 41) supply room air to the indoor heat exchangers (24, 34, 44). The room temperature sensor (22, 32, 42) measures the temperature of the room in which the indoor unit (20, 30, 40) is installed.
室内膨張弁（25,35,45）は、パルスモータによって弁体を駆動する電子膨張弁である。室内熱交換器（24,34,44）は、いわゆるクロスフィン型のフィン・アンド・チューブ熱交換器である。室内ファン（21,31,41）によって室内ユニット（20,30,40）へ吸い込まれた室内空気を冷媒と熱交換させる。 The indoor expansion valves (25, 35, 45) are electronic expansion valves that drive a valve body by a pulse motor. The indoor heat exchanger (24, 34, 44) is a so-called cross fin type fin-and-tube heat exchanger. The indoor air sucked into the indoor units (20, 30, 40) by the indoor fans (21, 31, 41) is exchanged with refrigerant.
〈コントローラの構成〉
図２に示すように、コントローラ（80）には、推定手段である冷媒組成推定部（83）と、制御手段である運転制御部（81）とが設けられている。また、コントローラ（80）には、パソコン（90）を接続するための入力ポート（84）が設けられている。この入力ポート（84）は、入力用部材を構成している。
<Configuration of controller>
As shown in FIG. 2, the controller (80) is provided with a refrigerant composition estimation unit (83) that is an estimation unit and an operation control unit (81) that is a control unit. The controller (80) is provided with an input port (84) for connecting the personal computer (90). The input port (84) constitutes an input member.
冷媒組成推定部（83）は、冷媒回路（15）からの冷媒の漏洩が発生した場合において、冷媒回路（15）へ冷媒が補充された後の冷媒回路（15）内の冷媒の組成（具体的には、Ｒ４０７Ｃを構成するＲ３２とＲ１２５とＲ１３４ａの比率）を推定する。 The refrigerant composition estimator (83) is configured such that when refrigerant leakage from the refrigerant circuit (15) occurs, the refrigerant composition (specifically) in the refrigerant circuit (15) after the refrigerant is replenished to the refrigerant circuit (15). Specifically, the ratio of R32, R125, and R134a constituting R407C) is estimated.
具体的に、この冷媒組成推定部（83）は、図３に実線で示された曲線を表す近似式Ｘ32＝ｆG(Ｒ)と、同図に破線で示された曲線を表す近似式Ｘ32＝ｆL(Ｒ)とを記憶している。また、冷媒組成推定部（83）には、冷媒回路（15）から漏洩した冷媒が液冷媒であるかガス冷媒であるかを示す冷媒状態情報と、冷媒回路（15）に補充された冷媒（Ｒ４０７Ｃ）の質量（冷媒補充量：Ｍ1）と、空気調和機（10）の据付時に冷媒回路（15）に充填されていた冷媒の質量（初期冷媒量：Ｍ0）とが、入力ポート（84）を通じてパソコン（90）から入力される。そして、冷媒組成推定部（83）は、入力ポート（84）を通じてパソコン（90）から入力された情報と、記憶する２つの近似式とを用いて、Ｒ４０７Ｃが補充された後の冷媒回路（15）内に存在する冷媒の組成を推定する。 Specifically, the refrigerant composition estimation unit (83) includes an approximate expression X 32 = f G (R) representing a curve indicated by a solid line in FIG. 3 and an approximate expression representing a curve indicated by a broken line in FIG. X 32 = f L (R) is stored. The refrigerant composition estimation unit (83) includes refrigerant state information indicating whether the refrigerant leaked from the refrigerant circuit (15) is a liquid refrigerant or a gas refrigerant, and refrigerant (15) replenished to the refrigerant circuit (15). R407C) mass (refrigerant replenishment amount: M 1 ) and refrigerant mass (initial refrigerant amount: M 0 ) filled in the refrigerant circuit (15) when the air conditioner (10) is installed are input ports ( 84) is input from the personal computer (90). Then, the refrigerant composition estimation unit (83) uses the information input from the personal computer (90) through the input port (84) and the two approximate equations stored therein, and the refrigerant circuit (15) after R407C is replenished. ) Estimate the composition of the refrigerant present in the bracket.
なお、冷媒入れ替わり比Ｒは、冷媒回路（15）に補充された冷媒の質量Ｍ1の、冷媒補充後の冷媒回路（15）内に存在する冷媒の質量に対する比である。ここで、冷媒回路（15）から漏れ出た冷媒の質量と、冷媒回路（15）に補充された冷媒の質量とは、ほぼ同じであると推定される。とすると、冷媒補充後の冷媒回路（15）内に存在する冷媒の質量は、空気調和機（10）の据付時に冷媒回路（15）に充填されていた冷媒の質量（初期冷媒量：Ｍ0）と等しくなる。そこで、本実施形態の冷媒組成推定部（83）では、Ｒ＝Ｍ1／Ｍ0としている。 The refrigerant replacement ratio R is a ratio of the mass M 1 of the refrigerant replenished to the refrigerant circuit (15) to the mass of the refrigerant existing in the refrigerant circuit (15) after the refrigerant is replenished. Here, it is estimated that the mass of the refrigerant leaking from the refrigerant circuit (15) and the mass of the refrigerant replenished to the refrigerant circuit (15) are substantially the same. Then, the mass of the refrigerant existing in the refrigerant circuit (15) after replenishing the refrigerant is the mass of the refrigerant (initial refrigerant amount: M 0 ) filled in the refrigerant circuit (15) when the air conditioner (10) is installed. ). Accordingly, the refrigerant composition estimator of this embodiment (83), is set to R = M 1 / M 0.
ここで、図３は、冷媒入れ替わり比Ｒと、冷媒を補充した後の冷媒回路（15）内に存在する冷媒におけるＲ３２の比率Ｘ32（重量百分率）との相関関係を、冷媒回路（15）から漏洩した冷媒がガス冷媒の場合と液冷媒の場合のそれぞれについて示したものである。 Here, FIG. 3 shows the correlation between the refrigerant replacement ratio R and the ratio X 32 (weight percentage) of R32 in the refrigerant existing in the refrigerant circuit (15) after replenishing the refrigerant. It shows about each of the case where the refrigerant | coolant leaked from the gas refrigerant is a liquid refrigerant.
この図３に示された相関関係について説明する。 The correlation shown in FIG. 3 will be described.
上述したように、冷媒回路（15）に充填されているＲ４０７Ｃは、非共沸混合冷媒である。このため、液相と気相が共存する気液平衡状態のＲ４０７Ｃでは、液相と気相とで冷媒の組成が相違する。具体的に、液相（液冷媒）では、低沸点成分であるＲ３２やＲ１２５の比率が、Ｒ４０７Ｃにおける値よりも低くなる。一方、気相（ガス冷媒）では、低沸点成分であるＲ３２やＲ１２５の比率が、Ｒ４０７Ｃにおける値よりも高くなる。 As described above, R407C filled in the refrigerant circuit (15) is a non-azeotropic refrigerant mixture. For this reason, in R407C in a gas-liquid equilibrium state where the liquid phase and the gas phase coexist, the composition of the refrigerant differs between the liquid phase and the gas phase. Specifically, in the liquid phase (liquid refrigerant), the ratio of R32 and R125, which are low boiling point components, is lower than the value in R407C. On the other hand, in the gas phase (gas refrigerant), the ratio of R32 and R125, which are low boiling point components, is higher than the value in R407C.
冷媒回路（15）から漏れ出た冷媒がガス冷媒である場合、ガス冷媒では低沸点成分（Ｒ３２とＲ１２５）の比率がＲ４０７Ｃでの値よりも高くなるため、冷媒回路（15）内に残存する冷媒における低沸点成分（Ｒ３２とＲ１２５）の比率は、Ｒ４０７Ｃでの値よりも低くなる。このため、冷媒回路（15）にＲ４０７Ｃを補充しても、冷媒回路（15）内の冷媒における低沸点成分（Ｒ３２とＲ１２５）の比率は、Ｒ４０７Ｃでの値よりも低いままとなる。そして、冷媒回路（15）から漏洩した冷媒の量が多くなるほど、冷媒回路（15）内の冷媒における低沸点成分（Ｒ３２とＲ１２５）の比率が低下してゆく。 When the refrigerant leaking from the refrigerant circuit (15) is a gas refrigerant, the ratio of the low boiling point components (R32 and R125) is higher than the value at R407C in the gas refrigerant, and therefore remains in the refrigerant circuit (15). The ratio of the low boiling point components (R32 and R125) in the refrigerant is lower than the value in R407C. For this reason, even if R407C is replenished to the refrigerant circuit (15), the ratio of the low boiling point components (R32 and R125) in the refrigerant in the refrigerant circuit (15) remains lower than the value in R407C. The ratio of the low boiling point components (R32 and R125) in the refrigerant in the refrigerant circuit (15) decreases as the amount of refrigerant leaked from the refrigerant circuit (15) increases.
ところが、冷媒回路（15）から漏洩した冷媒の量がある程度以上に達すると、冷媒回路（15）に補充されるＲ４０７Ｃの量が増大する。このため、冷媒回路（15）における冷媒入れ替わり比Ｒが約０.６５を超えると、冷媒回路（15）内の冷媒における低沸点成分（Ｒ３２とＲ１２５）の比率が上昇してゆく。冷媒入れ替わり比Ｒが「１」ということは、冷媒回路（15）内の全冷媒が漏れ出て冷媒回路（15）へＲ４０７Ｃを充填しなおした状態を示す。このため、Ｒ＝１の場合、冷媒回路（15）内の冷媒におけるＲ３２の比率Ｘ32は、Ｒ４０７Ｃにおける値「２３.０」と等しくなる。 However, when the amount of refrigerant leaked from the refrigerant circuit (15) reaches a certain level or more, the amount of R407C supplemented to the refrigerant circuit (15) increases. For this reason, if the refrigerant | coolant replacement ratio R in a refrigerant circuit (15) exceeds about 0.65, the ratio of the low boiling-point component (R32 and R125) in the refrigerant | coolant in a refrigerant circuit (15) will rise. The refrigerant replacement ratio R being “1” indicates a state in which all the refrigerant in the refrigerant circuit (15) leaks and R407C is refilled in the refrigerant circuit (15). Therefore, in the case of R = 1, the ratio X 32 of R32 in the refrigerant in the refrigerant circuit (15) is equal to the value of R407C "23.0".
一方、冷媒回路（15）から漏れ出た冷媒が液冷媒である場合、液冷媒では低沸点成分（Ｒ３２とＲ１２５）の比率がＲ４０７Ｃでの値よりも低くなるため、冷媒回路（15）内に残存する冷媒における低沸点成分（Ｒ３２とＲ１２５）の比率は、Ｒ４０７Ｃでの値よりも高くなる。このため、冷媒回路（15）にＲ４０７Ｃを補充しても、冷媒回路（15）内の冷媒における低沸点成分（Ｒ３２とＲ１２５）の比率は、Ｒ４０７Ｃでの値よりも高いままとなる。そして、冷媒回路（15）から漏洩した冷媒の量が多くなるほど、冷媒回路（15）内の冷媒における低沸点成分（Ｒ３２とＲ１２５）の比率が上昇してゆく。 On the other hand, when the refrigerant leaking from the refrigerant circuit (15) is a liquid refrigerant, in the liquid refrigerant, the ratio of the low boiling point components (R32 and R125) is lower than the value in R407C, so that the refrigerant circuit (15) The ratio of the low boiling point components (R32 and R125) in the remaining refrigerant is higher than the value in R407C. For this reason, even if R407C is replenished to the refrigerant circuit (15), the ratio of the low boiling point components (R32 and R125) in the refrigerant in the refrigerant circuit (15) remains higher than the value in R407C. The ratio of the low boiling point components (R32 and R125) in the refrigerant in the refrigerant circuit (15) increases as the amount of refrigerant leaked from the refrigerant circuit (15) increases.
ところが、冷媒回路（15）から漏洩した冷媒の量がある程度以上に達すると、冷媒回路（15）に補充されるＲ４０７Ｃの量が増大する。このため、冷媒回路（15）における冷媒入れ替わり比Ｒが約０.６５を超えると、冷媒回路（15）内の冷媒における低沸点成分（Ｒ３２とＲ１２５）の比率が低下してゆく。そして、冷媒入れ替わり比Ｒが「１」に達すると、冷媒回路（15）内の冷媒におけるＲ３２の比率Ｘ32は、Ｒ４０７Ｃにおける値「２３.０」と等しくなる。 However, when the amount of refrigerant leaked from the refrigerant circuit (15) reaches a certain level or more, the amount of R407C supplemented to the refrigerant circuit (15) increases. For this reason, if the refrigerant | coolant replacement ratio R in a refrigerant circuit (15) exceeds about 0.65, the ratio of the low boiling point components (R32 and R125) in the refrigerant | coolant in a refrigerant circuit (15) will fall. When the refrigerant replacement ratio R reaches “1”, the ratio X 32 of R32 in the refrigerant in the refrigerant circuit (15) becomes equal to the value “23.0” in R407C.
運転制御部（81）は、圧縮機（61）、室外ファン（51）、各室内膨張弁（25,35,45）、及び室外膨張弁（67）に対する制御動作を行う。この運転制御部（81）は、飽和温度算出部（82）を備えている。 The operation control unit (81) performs control operations on the compressor (61), the outdoor fan (51), the indoor expansion valves (25, 35, 45), and the outdoor expansion valve (67). The operation control unit (81) includes a saturation temperature calculation unit (82).
飽和温度算出部（82）は、冷媒回路（15）に充填されている冷媒（本実施形態ではＲ４０７Ｃ）の物性を相関式等の形で記憶している。また、飽和温度算出部（82）は、冷媒回路（15）内の冷媒の組成がＲ４０７Ｃの組成からずれた場合は、飽和温度を算出する際に用いる冷媒の物性を、その冷媒の組成に応じて補正する。そして、飽和温度算出部（82）は、吐出圧センサ（55）から出力された圧力値における冷媒の飽和温度（即ち、凝縮温度）と、吸入圧センサ（56）から出力された圧力値における冷媒の飽和温度（即ち、蒸発温度）とを、記憶している冷媒の物性を用いて算出する。運転制御部（81）は、飽和温度算出部（82）が算出した飽和温度の値を用いて、圧縮機（61）等に対する制御動作を行う。 The saturation temperature calculation unit (82) stores the physical properties of the refrigerant (R407C in this embodiment) filled in the refrigerant circuit (15) in the form of a correlation equation or the like. Further, when the composition of the refrigerant in the refrigerant circuit (15) deviates from the composition of R407C, the saturation temperature calculation unit (82) determines the physical properties of the refrigerant used when calculating the saturation temperature according to the composition of the refrigerant. To correct. Then, the saturation temperature calculation unit (82) includes the refrigerant saturation temperature (ie, the condensation temperature) at the pressure value output from the discharge pressure sensor (55) and the refrigerant at the pressure value output from the suction pressure sensor (56). Is calculated using the stored physical properties of the refrigerant. The operation control unit (81) performs a control operation on the compressor (61) and the like using the value of the saturation temperature calculated by the saturation temperature calculation unit (82).
−運転動作−
空気調和機（10）の運転動作について説明する。この空気調和機（10）では、室内熱交換器（24,34,44）が蒸発器として動作する冷房運転と、室内熱交換器（24,34,44）が凝縮器として動作する暖房運転とが切り換え可能となっている。
-Driving action-
The operation of the air conditioner (10) will be described. In this air conditioner (10), a cooling operation in which the indoor heat exchanger (24, 34, 44) operates as an evaporator, and a heating operation in which the indoor heat exchanger (24, 34, 44) operates as a condenser, Can be switched.
〈冷房運転〉
冷房運転中における空気調和機（10）の動作について説明する。冷房運転中には、圧縮機（61）と、室外ユニット（50）の室外ファン（51）と、各室内ユニット（20,30,40）の室内ファン（21,31,41）とが運転される。また、冷房運転中には、四方切換弁（62）が第１状態に設定され、室外膨張弁（67）が全開され、室内膨張弁（25,35,45）の開度が適宜調節される。
<Cooling operation>
The operation of the air conditioner (10) during the cooling operation will be described. During the cooling operation, the compressor (61), the outdoor fan (51) of the outdoor unit (50), and the indoor fans (21, 31, 41) of each indoor unit (20, 30, 40) are operated. The During the cooling operation, the four-way switching valve (62) is set to the first state, the outdoor expansion valve (67) is fully opened, and the opening degree of the indoor expansion valve (25, 35, 45) is adjusted as appropriate. .
圧縮機（61）から吐出された冷媒は、四方切換弁（62）を通って室外熱交換器（63）へ流入し、室外空気へ放熱して凝縮する。室外熱交換器（63）で凝縮した冷媒は、液側閉鎖弁（65）を通って液側連絡配管（17）へ流入し、その後に各室内回路（23,33,43）へ分配される。 The refrigerant discharged from the compressor (61) flows into the outdoor heat exchanger (63) through the four-way switching valve (62), dissipates heat to the outdoor air, and condenses. The refrigerant condensed in the outdoor heat exchanger (63) flows into the liquid side communication pipe (17) through the liquid side shut-off valve (65), and is then distributed to each indoor circuit (23, 33, 43). .
各室内回路（23,33,43）へ流入した冷媒は、室内膨張弁（25,35,45）を通過する際に減圧され、その後に室内熱交換器（24,34,44）へ流入する。室内熱交換器（24,34,44）へ流入した冷媒は、室内ファン（21,31,41）によって供給された空気から吸熱して蒸発する。室内熱交換器（24,34,44）で冷却された室内空気は、室内へ送り返される。各室内熱交換器（24,34,44）で蒸発した冷媒は、ガス側連絡配管（16）へ流入して合流し、その後に室外回路（60）へ流入して圧縮機（61）へ吸入される。圧縮機（61）へ吸入された冷媒は、圧縮された後に圧縮機（61）から吐出される。 The refrigerant flowing into each indoor circuit (23, 33, 43) is decompressed when passing through the indoor expansion valve (25, 35, 45), and then flows into the indoor heat exchanger (24, 34, 44). . The refrigerant flowing into the indoor heat exchanger (24, 34, 44) absorbs heat from the air supplied by the indoor fan (21, 31, 41) and evaporates. The room air cooled by the indoor heat exchanger (24, 34, 44) is sent back into the room. The refrigerant evaporated in each indoor heat exchanger (24, 34, 44) flows into the gas side connecting pipe (16) and joins, and then flows into the outdoor circuit (60) and sucks into the compressor (61). Is done. The refrigerant sucked into the compressor (61) is compressed and then discharged from the compressor (61).
〈暖房運転〉
暖房運転中における空気調和機（10）の動作について説明する。暖房運転中には、圧縮機（61）と、室外ユニット（50）の室外ファン（51）と、各室内ユニット（20,30,40）の室内ファン（21,31,41）とが運転される。また、暖房運転中には、四方切換弁（62）が第２状態に設定され、室外膨張弁（67）及び各室内膨張弁（25,35,45）の開度が適宜調節される。
<Heating operation>
The operation of the air conditioner (10) during the heating operation will be described. During the heating operation, the compressor (61), the outdoor fan (51) of the outdoor unit (50), and the indoor fans (21, 31, 41) of each indoor unit (20, 30, 40) are operated. The During the heating operation, the four-way switching valve (62) is set to the second state, and the opening degrees of the outdoor expansion valve (67) and the indoor expansion valves (25, 35, 45) are appropriately adjusted.
圧縮機（61）から吐出された冷媒は、四方切換弁（62）を通ってガス側連絡配管（16）へ流入し、その後に各室内回路（23,33,43）へ分配される。室内回路（23,33,43）へ流入した冷媒は、室内熱交換器（24,34,44）へ流入し、室内空気へ放熱して凝縮する。室内熱交換器（24,34,44）で加熱された室内空気は、室内へ送り返される。室内熱交換器（24,34,44）で凝縮した冷媒は、室内膨張弁（25,35,45）を通過してから液側連絡配管（17）へ流入する。 The refrigerant discharged from the compressor (61) flows into the gas side communication pipe (16) through the four-way switching valve (62), and is then distributed to the indoor circuits (23, 33, 43). The refrigerant flowing into the indoor circuit (23, 33, 43) flows into the indoor heat exchanger (24, 34, 44), dissipates heat to the indoor air, and condenses. The room air heated by the indoor heat exchanger (24, 34, 44) is sent back into the room. The refrigerant condensed in the indoor heat exchanger (24, 34, 44) passes through the indoor expansion valve (25, 35, 45) and then flows into the liquid side connection pipe (17).
液側連絡配管（17）へ流入した冷媒は、室外膨張弁（67）を通過する際に減圧されてから室外熱交換器（63）へ流入する。室外熱交換器（63）へ流入した冷媒は、室外空気から吸熱して蒸発し、その後に圧縮機（61）へ吸入される。圧縮機（61）へ吸入された冷媒は、圧縮された後に圧縮機（61）から吐出される。 The refrigerant flowing into the liquid side connection pipe (17) is decompressed when passing through the outdoor expansion valve (67) and then flows into the outdoor heat exchanger (63). The refrigerant flowing into the outdoor heat exchanger (63) absorbs heat from the outdoor air and evaporates, and then is sucked into the compressor (61). The refrigerant sucked into the compressor (61) is compressed and then discharged from the compressor (61).
−冷媒組成推定部の動作−
空気調和機（10）では、冷媒回路（15）から冷媒が漏れ出す場合がある。その場合は、空気調和機（10）の保守作業を行う作業者が、漏洩箇所を塞ぐ等の処置を行い、その後に冷媒回路（15）へ冷媒を補充することになる。なお、冷媒回路（15）への冷媒の補充は、例えば液側閉鎖弁（65）に設けられたサービスポートにボンベを接続して冷媒を注入することによって行う。
-Operation of refrigerant composition estimation unit-
In the air conditioner (10), the refrigerant may leak from the refrigerant circuit (15). In that case, an operator who performs maintenance work on the air conditioner (10) takes measures such as closing the leaked portion and then replenishes the refrigerant circuit (15) with the refrigerant. In addition, replenishment of the refrigerant | coolant to a refrigerant circuit (15) is performed, for example by connecting a cylinder to the service port provided in the liquid side closing valve (65), and inject | pouring a refrigerant | coolant.
ところが、本実施形態の冷媒回路（15）から漏洩する冷媒の組成は、Ｒ４０７Ｃの組成と一致しないのが通常である。従って、冷媒回路（15）に残存する冷媒の組成も、Ｒ４０７Ｃの組成と相違する。このため、冷媒漏洩を修復した後に冷媒回路（15）へＲ４０７Ｃを補充しても、冷媒回路（15）に充填されている冷媒の組成は、Ｒ４０７Ｃの組成と異なってしまう。 However, the composition of the refrigerant leaking from the refrigerant circuit (15) of the present embodiment usually does not match the composition of R407C. Therefore, the composition of the refrigerant remaining in the refrigerant circuit (15) is also different from the composition of R407C. For this reason, even if R407C is replenished to the refrigerant circuit (15) after the refrigerant leakage is repaired, the composition of the refrigerant filled in the refrigerant circuit (15) is different from the composition of R407C.
そこで、冷媒回路（15）からの冷媒漏洩を修復した後に冷媒回路（15）へＲ４０７Ｃを充填した時は、コントローラ（80）の冷媒組成推定部（83）が冷媒回路（15）内の冷媒の組成を推定する。ここでは、冷媒組成推定部（83）が冷媒の組成を推定する動作について、図２〜図４を適宜参照しながら説明する。 Therefore, when the refrigerant circuit (15) is filled with R407C after the refrigerant leakage from the refrigerant circuit (15) is repaired, the refrigerant composition estimation unit (83) of the controller (80) Estimate composition. Here, the operation in which the refrigerant composition estimation unit (83) estimates the refrigerant composition will be described with reference to FIGS.
図４のステップST１において、冷媒組成推定部（83）は、入力ポート（84）に接続されたパソコン（90）から（図２を参照）、冷媒回路（15）から漏洩した冷媒が液冷媒であるかガス冷媒であるかを示す冷媒状態情報と、冷媒回路（15）に補充された冷媒（Ｒ４０７Ｃ）の質量（冷媒補充量：Ｍ1）と、空気調和機（10）の据付時に冷媒回路（15）に充填されていた冷媒の質量（初期冷媒量：Ｍ0）とを読み込む。 In step ST1 of FIG. 4, the refrigerant composition estimation unit (83) is a liquid refrigerant from the personal computer (90) connected to the input port (84) (see FIG. 2) and the refrigerant leaked from the refrigerant circuit (15). Refrigerant state information indicating whether the refrigerant is a gas refrigerant, the mass of refrigerant (R407C) supplemented to the refrigerant circuit (15) (refrigerant replenishment amount: M 1 ), and the refrigerant circuit when the air conditioner (10) is installed The refrigerant mass (initial refrigerant quantity: M 0 ) filled in (15) is read.
具体的に、冷媒回路（15）からの冷媒漏れを補修する作業者は、冷媒回路（15）から漏れ出ている冷媒が液冷媒かガス冷媒かを目視で確認し、その結果をパソコン（90）から冷媒組成推定部（83）へ入力する。また、作業者は、冷媒漏れを補修後に冷媒回路（15）へ冷媒を補充し終わると、補充した冷媒の質量（冷媒補充量：Ｍ1）をパソコン（90）から冷媒組成推定部（83）へ入力する。また、作業者は、空気調和機（10）の据付時に冷媒回路（15）に充填されていた冷媒の質量（初期冷媒量：Ｍ0）をパソコン（90）から冷媒組成推定部（83）へ入力する。なお、初期冷媒量Ｍ0は、空気調和機（10）の機種と連絡配管（16,17）の長さとによって定まる値であって、補修作業の対象となる空気調和機（10）に固有の値である。 Specifically, an operator who repairs a refrigerant leak from the refrigerant circuit (15) visually checks whether the refrigerant leaking from the refrigerant circuit (15) is a liquid refrigerant or a gas refrigerant, and the result is a personal computer (90 ) To the refrigerant composition estimation unit (83). Further, the operator, when leakage of refrigerant after repair finishes supplemented with refrigerant to the refrigerant circuit (15), the mass supplemented with refrigerant (refrigerant replenishing amount: M 1) a refrigerant composition estimating unit from the PC (90) (83) Enter. In addition, the operator transfers the mass of refrigerant (initial refrigerant amount: M 0 ) filled in the refrigerant circuit (15) when the air conditioner (10) is installed from the personal computer (90) to the refrigerant composition estimation unit (83). input. The initial refrigerant amount M 0 is a value determined by the model of the air conditioner (10) and the length of the communication pipe (16, 17), and is specific to the air conditioner (10) to be repaired. Value.
図４のステップST２では、冷媒回路（15）から漏れ出た冷媒が液冷媒かガス冷媒かを冷媒状態情報に基づいて判断する。そして、冷媒組成推定部（83）は、冷媒回路（15）から漏れ出た冷媒がガス冷媒であればステップST３へ移行し、それが液冷媒であればステップST４へ移行する。ステップST３において、冷媒組成推定部（83）は、図３に実線で示された曲線を表す近似式Ｘ32＝ｆG(Ｒ)にＲ＝Ｍ1／Ｍ0の値を代入することによって、Ｒ４０７Ｃを補充後の冷媒回路（15）内に存在する冷媒におけるＲ３２の比率Ｘ32を算出する。一方、ステップST４において、冷媒組成推定部（83）は、図３に破線で示された曲線を表す近似式Ｘ32＝ｆL(Ｒ)にＲ＝Ｍ1／Ｍ0の値を代入することによって、Ｒ４０７Ｃを補充後の冷媒回路（15）内に存在する冷媒におけるＲ３２の比率Ｘ32を算出する。 In step ST2 of FIG. 4, it is determined based on the refrigerant state information whether the refrigerant leaking from the refrigerant circuit (15) is a liquid refrigerant or a gas refrigerant. The refrigerant composition estimation unit (83) proceeds to step ST3 if the refrigerant leaking from the refrigerant circuit (15) is a gas refrigerant, and proceeds to step ST4 if it is a liquid refrigerant. In step ST3, the refrigerant composition estimation unit (83) substitutes the value of R = M 1 / M 0 into the approximate expression X 32 = f G (R) representing the curve shown by the solid line in FIG. R407C calculates the ratio X 32 of R32 in the refrigerant present in the refrigerant circuit (15) after replenish. On the other hand, in step ST4, the refrigerant composition estimation unit (83) substitutes the value of R = M 1 / M 0 into the approximate expression X 32 = f L (R) representing the curve shown by the broken line in FIG. by calculating the ratio X 32 of R32 in the refrigerant present in the refrigerant circuit (15) after supplementation with R407C.
図４のステップST３又はステップST４においてＲ３２の比率Ｘ32を算出すると、冷媒組成推定部（83）は、ステップST５へ移行する。ステップST５において、冷媒組成推定部（83）は、算出したＲ３２の比率Ｘ32を用いて、Ｒ４０７Ｃを補充後の冷媒回路（15）内に存在する冷媒の組成を決定する。 After calculating the ratio X 32 of R32 at step ST3 or step ST4 in FIG. 4, the refrigerant composition estimating unit (83) is, the process proceeds to step ST5. In step ST5, refrigerant composition estimating unit (83), using the ratio X 32 of the calculated R32, to determine the composition of the refrigerant existing in the refrigerant circuit (15) after supplementation with R407C.
ステップST５において冷媒の組成を決定する過程について説明する。Ｒ１２５とＲ３２とは沸点が近いため、Ｒ１２５の組成の変化率は、Ｒ３２の組成の変化率と概ね等しくなると推定される。そこで、ステップST５では、Ｒ４０７Ｃを補充後の冷媒回路（15）内に存在する冷媒におけるＲ１２５の比率Ｘ125が、数式：Ｘ125＝(Ｘ32／２３)×２５を用いて算出される。また、ステップST５では、Ｒ４０７Ｃを補充後の冷媒回路（15）内に存在する冷媒におけるＲ１３４ａの比率Ｘ134aが、数式：Ｘ134a＝１００−(Ｘ32＋Ｘ125)を用いて算出される。
The process of determining the refrigerant composition in step ST5 will be described. Since the boiling points of R125 and R32 are close, it is estimated that the change rate of the composition of R125 is approximately equal to the change rate of the composition of R32. Therefore, in step ST5, the ratio X 125 of
本実施形態の冷媒組成推定部（83）は、上述した動作を行うことによって冷媒の組成を推定する。つまり、この冷媒組成推定部（83）は、本発明に係る冷媒組成の推定方法を実行する。そして、図４のフロー図では、ステップST１が取得ステップに相当し、ステップST２からステップST５までが推定ステップに相当する。 The refrigerant composition estimation unit (83) of the present embodiment estimates the refrigerant composition by performing the above-described operation. That is, the refrigerant composition estimation unit (83) executes the refrigerant composition estimation method according to the present invention. In the flowchart of FIG. 4, step ST1 corresponds to the acquisition step, and steps ST2 to ST5 correspond to the estimation step.
−運転制御部の動作−
コントローラ（80）の運転制御部（81）は、圧縮機（61）の容量と室外ファン（51）の風量とを調節する制御動作と、各室内ユニット（20,30,40）の室内膨張弁（25,35,45）の開度を調節する制御動作と、室外ユニット（50）の室外膨張弁（67）の開度を調節する制御動作とを順に繰り返し行う。
-Operation of operation control section-
The operation control unit (81) of the controller (80) controls the capacity of the compressor (61) and the air volume of the outdoor fan (51), and the indoor expansion valve of each indoor unit (20, 30, 40). The control operation for adjusting the opening degree of (25, 35, 45) and the control operation for adjusting the opening degree of the outdoor expansion valve (67) of the outdoor unit (50) are sequentially repeated.
圧縮機（61）の容量と室外ファン（51）の風量とを調節する制御動作について、図５を参照しながら説明する。 A control operation for adjusting the capacity of the compressor (61) and the air volume of the outdoor fan (51) will be described with reference to FIG.
ステップST11において、運転制御部（81）の飽和温度算出部（82）には、吐出圧センサ（55）が計測した吐出圧力Ｐ1と、吸入圧センサ（56）が計測した吸入圧力Ｐ2とが入力される。続くステップST12において、飽和温度算出部（82）は、吐出圧力Ｐ1における冷媒の飽和温度を算出してその値を凝縮温度Ｔcとすると共に、吸入圧力Ｐ2における冷媒の飽和温度を算出してその値を蒸発温度Ｔeとする。 In step ST11, the saturation temperature calculation unit (82) of the operation control unit (81) includes the discharge pressure P 1 measured by the discharge pressure sensor (55), and the suction pressure P 2 measured by the suction pressure sensor (56). Is entered. In the subsequent step ST12, the saturation temperature calculation section (82) is configured to the value and the condensation temperature Tc to calculate the saturation temperature of the refrigerant at the discharge pressure P 1, to calculate the saturation temperature of the refrigerant in the suction pressure P 2 This value is defined as the evaporation temperature Te.
その際、飽和温度算出部（82）は、その時点で冷媒回路（15）内に存在する冷媒の物性に基づいて、飽和温度を算出する。具体的に、冷媒回路（15）からの冷媒漏洩が発生して冷媒回路（15）へ冷媒が補充されたことが一度もない場合、飽和温度算出部（82）は、Ｒ４０７Ｃの物性に基づいて飽和温度を算出する。一方、冷媒回路（15）からの冷媒漏洩が発生して冷媒回路（15）への冷媒の補充が行われた場合、飽和温度算出部（82）は、冷媒組成推定部（83）が推定した組成を持つ冷媒の物性に基づいて飽和温度を算出する。 At that time, the saturation temperature calculation unit (82) calculates the saturation temperature based on the physical properties of the refrigerant existing in the refrigerant circuit (15) at that time. Specifically, when the refrigerant leakage from the refrigerant circuit (15) has occurred and the refrigerant circuit (15) has never been replenished with the refrigerant, the saturation temperature calculation unit (82) is based on the physical properties of R407C. Calculate the saturation temperature. On the other hand, when refrigerant leakage from the refrigerant circuit (15) occurs and refrigerant is replenished to the refrigerant circuit (15), the saturation temperature calculation unit (82) is estimated by the refrigerant composition estimation unit (83) The saturation temperature is calculated based on the physical properties of the refrigerant having the composition.
次のステップST13において、運転制御部（81）は、飽和温度算出部（82）で算出された蒸発温度Ｔeと蒸発温度の目標値Ｔemとの偏差ΔＴe(＝Ｔe−Ｔem)と、飽和温度算出部（82）で算出された凝縮温度Ｔcと凝縮温度の目標値Ｔcmとの偏差ΔＴc(＝Ｔc−Ｔcm)とを算出する。 In the next step ST13, the operation control unit (81) calculates the deviation ΔTe (= Te−Tem) between the evaporation temperature Te calculated by the saturation temperature calculation unit (82) and the target value Tem of the evaporation temperature, and the saturation temperature calculation. A deviation ΔTc (= Tc−Tcm) between the condensation temperature Tc calculated in the section (82) and the target value Tcm of the condensation temperature is calculated.
次のステップST14において、運転制御部（81）は、圧縮機（61）の回転速度の変更量ΔＨCと、室外ファン（51）の回転速度の変更量ΔＨFとを算出する。運転制御部（81）は、圧縮機（61）の回転速度の変更量ΔＨCを、蒸発温度の偏差ΔＴe及び凝縮温度の偏差ΔＴcを変数とする関数ｆC(ΔＴe,ΔＴc)として記憶している（ΔＨC＝ｆC(ΔＴe,ΔＴc)）。運転制御部（81）は、室外ファン（51）の回転速度の変更量ΔＨFを、蒸発温度の偏差ΔＴe及び凝縮温度の偏差ΔＴcを変数とする関数ｆF(ΔＴe,ΔＴc)として記憶している（ΔＨF＝ｆF(ΔＴe,ΔＴc)）。そして、運転制御部（81）は、圧縮機（61）の回転速度を算出した変更量ΔＨCだけ変化させ、室外ファン（51）の回転速度を算出した変更量ΔＨFだけ変化させる。 In the next step ST14, the operation control unit (81) calculates the change amount [Delta] H C of the rotational speed of the compressor (61), and a change amount [Delta] H F of the rotational speed of the outdoor fan (51). The operation control unit (81) stores the amount of change ΔH C in the rotational speed of the compressor (61) as a function f C (ΔTe, ΔTc) having the evaporation temperature deviation ΔTe and the condensation temperature deviation ΔTc as variables. (ΔH C = f C (ΔTe, ΔTc)). The operation control unit (81) stores the amount of change ΔH F in the rotational speed of the outdoor fan (51) as a function f F (ΔTe, ΔTc) having the evaporation temperature deviation ΔTe and the condensation temperature deviation ΔTc as variables. (ΔH F = f F (ΔTe, ΔTc)). Then, the operation control unit (81) includes a compressor (61) is only rotated change amount was calculated velocity [Delta] H C change in, it is changed by changing the amount [Delta] H F which calculates the rotational speed of the outdoor fan (51).
各室内ユニット（20,30,40）の室内膨張弁（25,35,45）の開度を調節する制御動作について、図６を参照しながら説明する。運転制御部（81）は、図６に示す制御動作を、各室内膨張弁（25,35,45）に対して個別に行う。つまり、運転制御部（81）は、室内膨張弁（25,35,45）の開度調節量を、３つの室内膨張弁（25,35,45）のそれぞれについて個別に算出する。ここでは、第１室内膨張弁（25）の開度を調節する場合を例に、運転制御部（81）の動作を説明する。 A control operation for adjusting the opening of the indoor expansion valve (25, 35, 45) of each indoor unit (20, 30, 40) will be described with reference to FIG. The operation control unit (81) performs the control operation shown in FIG. 6 individually for each indoor expansion valve (25, 35, 45). That is, the operation control unit (81) individually calculates the opening adjustment amount of the indoor expansion valve (25, 35, 45) for each of the three indoor expansion valves (25, 35, 45). Here, the operation of the operation control unit (81) will be described by taking as an example the case of adjusting the opening degree of the first indoor expansion valve (25).
ステップST21では、冷房運転中か暖房運転中かの判定が行われる。そして、運転制御部（81）は、冷房運転中であればステップST22へ移行し、暖房運転中であればステップST26へ移行する。 In step ST21, it is determined whether the cooling operation or the heating operation is being performed. Then, the operation control unit (81) proceeds to step ST22 if the cooling operation is being performed, and proceeds to step ST26 if the heating operation is being performed.
冷房運転中には、ステップST22からステップST25までの動作が行われる。ステップST22では、運転制御部（81）に対して、液側冷媒温度センサ（28）の計測値Ｔ3と、ガス側冷媒温度センサ（27）の計測値Ｔ4とが入力される。次のステップST23では、蒸発器として動作する第１室内熱交換器（24）の出口における冷媒の過熱度ＳＨが算出される。その際、過熱度ＳＨは、ガス側冷媒温度センサ（27）の計測値Ｔ4から液側冷媒温度センサ（28）の計測値Ｔ3を差し引くことによって算出される（ＳＨ＝Ｔ4−Ｔ3）。 During the cooling operation, operations from step ST22 to step ST25 are performed. In step ST22, to the driver control unit (81), and the measured value T 3 of the liquid-side refrigerant temperature sensor (28), the measured value T 4 of the gas-side refrigerant temperature sensor (27) is input. In the next step ST23, the superheat degree SH of the refrigerant at the outlet of the first indoor heat exchanger (24) operating as an evaporator is calculated. At that time, the degree of superheat SH is calculated by subtracting the measured value T 3 of the liquid-side refrigerant temperature sensor from the measured value T 4 of the gas-side refrigerant temperature sensor (27) (28) (SH = T 4 -T 3 ).
次のステップST24では、ステップST23で算出した過熱度ＳＨと、その過熱度の目標値ＳＨmとの偏差ΔＳＨ(＝ＳＨ−ＳＨm)が算出される。次のステップST25において、運転制御部（81）は、第１室内膨張弁（25）の開度の変更量ΔＳを算出する。運転制御部（81）は、第１室内膨張弁（25）の開度の変更量ΔＳを、過熱度の偏差ΔＳＨを変数とする関数ｆE1(ΔＳＨ)として記憶している（ΔＳ＝ｆE1(ΔＳＨ)）。そして、運転制御部（81）は、第１室内膨張弁（25）の開度を、算出した変更量ΔＳだけ変化させる。 In the next step ST24, a deviation ΔSH (= SH−SHm) between the superheat degree SH calculated in step ST23 and the target value SHm of the superheat degree is calculated. In the next step ST25, the operation control section (81) calculates a change amount ΔS of the opening degree of the first indoor expansion valve (25). The operation control unit (81) stores the change amount ΔS of the opening degree of the first indoor expansion valve (25) as a function f E1 (ΔSH) having the deviation ΔSH of the superheat degree as a variable (ΔS = f E1 (ΔSH)). Then, the operation control unit (81) changes the opening degree of the first indoor expansion valve (25) by the calculated change amount ΔS.
暖房運転中には、ステップST26からステップST29までの動作が行われる。ステップST26では、液側冷媒温度センサ（28）の計測値Ｔ3が運転制御部（81）へ入力される。次のステップST27では、凝縮器として動作する第１室内熱交換器（24）の出口における冷媒の過冷却度ＳＣが算出される。その際、過冷却度ＳＣは、図５のステップST22で算出した凝縮温度Ｔcから液側冷媒温度センサ（28）の計測値Ｔ3を差し引くことによって算出される（ＳＣ＝Ｔc−Ｔ3）。 During the heating operation, operations from step ST26 to step ST29 are performed. In step ST26, the measured value T 3 of the liquid-side refrigerant temperature sensor (28) is input to the operation control unit (81). In the next step ST27, the subcooling degree SC of the refrigerant at the outlet of the first indoor heat exchanger (24) operating as a condenser is calculated. At that time, the supercooling degree SC is calculated by subtracting the measured value T 3 of the liquid-side refrigerant temperature sensor from the condensation temperature Tc calculated in step ST22 in FIG. 5 (28) (SC = Tc -T 3).
次のステップST28では、ステップST27で算出した過冷却度ＳＣと、その過冷却度の目標値ＳＣmとの偏差ΔＳＣ(＝ＳＣ−ＳＣm)が算出される。次のステップST29において、運転制御部（81）は、第１室内膨張弁（25）の開度の変更量ΔＳを算出する。運転制御部（81）は、第１室内膨張弁（25）の開度の変更量ΔＳを、過冷却度の偏差ΔＳＣを変数とする関数ｆE2(ΔＳＣ)として記憶している（ΔＳ＝ｆE2(ΔＳＣ)）。そして、運転制御部（81）は、第１室内膨張弁（25）の開度を、算出した変更量ΔＳだけ変化させる。 In the next step ST28, a deviation ΔSC (= SC−SCm) between the supercooling degree SC calculated in step ST27 and the target value SCm of the supercooling degree is calculated. In the next step ST29, the operation control section (81) calculates a change amount ΔS of the opening degree of the first indoor expansion valve (25). The operation control unit (81) stores the change amount ΔS of the opening degree of the first indoor expansion valve (25) as a function f E2 (ΔSC) having the subcooling degree deviation ΔSC as a variable (ΔS = f E2 (ΔSC)). Then, the operation control unit (81) changes the opening degree of the first indoor expansion valve (25) by the calculated change amount ΔS.
上述したように、運転制御部（81）は、第２室内膨張弁（35）や第３室内膨張弁（45）の開度制御も行う。第２室内膨張弁（35）の開度制御を行う場合、運転制御部（81）は、液側冷媒温度センサ（38）の計測値Ｔ3や、ガス側冷媒温度センサ（37）の計測値Ｔ4を用いて、第２室内膨張弁（35）の開度の変更量ΔＳを算出する。また、第３室内膨張弁（45）の開度制御を行う場合、運転制御部（81）は、液側冷媒温度センサ（48）の計測値Ｔ3や、ガス側冷媒温度センサ（47）の計測値Ｔ4を用いて、第３室内膨張弁（45）の開度の変更量ΔＳを算出する。 As described above, the operation control unit (81) also performs opening control of the second indoor expansion valve (35) and the third indoor expansion valve (45). When performing opening control of the second indoor expansion valve (35), the operation control unit (81), and the measured value T 3 of the liquid-side refrigerant temperature sensor (38), the measurement value of the gas-side refrigerant temperature sensor (37) A change amount ΔS of the opening degree of the second indoor expansion valve (35) is calculated using T 4 . Also, when performing opening control of the third indoor expansion valve (45), the operation control unit (81), the liquid-side refrigerant temperature sensor (48) and the measurement value T 3, the gas-side refrigerant temperature sensor (47) A change amount ΔS of the opening degree of the third indoor expansion valve (45) is calculated using the measured value T 4 .
室外ユニット（50）の室外膨張弁（67）の開度を調節する制御動作について、図７を参照しながら説明する。 A control operation for adjusting the opening of the outdoor expansion valve (67) of the outdoor unit (50) will be described with reference to FIG.
ステップST31では、冷房運転中か暖房運転中かの判定が行われる。そして、運転制御部（81）は、冷房運転中であればステップST32へ移行し、暖房運転中であればステップST33へ移行する。 In step ST31, it is determined whether the cooling operation or the heating operation is being performed. Then, the operation control unit (81) proceeds to step ST32 if the cooling operation is being performed, and proceeds to step ST33 if the heating operation is being performed.
ステップST32では、室外膨張弁（67）が全開（即ち、最大開度）に設定される。冷房運転中において、室外膨張弁（67）は、全開状態に保持される。 In step ST32, the outdoor expansion valve (67) is set to fully open (that is, the maximum opening). During the cooling operation, the outdoor expansion valve (67) is kept fully open.
暖房運転中には、ステップST33からステップST36までの動作が行われる。ステップST33では、室外ユニット（50）のガス側冷媒温度センサ（57）の計測値Ｔ5が運転制御部（81）へ入力される。次のステップST27では、蒸発器として動作する室外熱交換器（63）の出口における冷媒の過熱度ＳＨが算出される。その際、過熱度ＳＨは、ガス側冷媒温度センサ（57）の計測値Ｔ5から図５のステップST22で算出した蒸発温度Ｔeを差し引くことによって算出される（ＳＨ＝Ｔ5−Ｔe）。 During the heating operation, operations from step ST33 to step ST36 are performed. In step ST33, the measured value T 5 of the gas-side refrigerant temperature sensor of the outdoor unit (50) (57) is input to the operation control unit (81). In the next step ST27, the superheat degree SH of the refrigerant at the outlet of the outdoor heat exchanger (63) operating as an evaporator is calculated. At that time, the degree of superheat SH is calculated by subtracting the evaporation temperature Te calculated from the measured value T 5 of the gas-side refrigerant temperature sensor (57) in step ST22 in FIG. 5 (SH = T 5 -Te) .
次のステップST35では、ステップST34で算出した過熱度ＳＨと、その過熱度の目標値ＳＨmとの偏差ΔＳＨ(＝ＳＨ−ＳＨm)が算出される。次のステップST36において、運転制御部（81）は、室外膨張弁（67）の開度の変更量ΔＳを算出する。運転制御部（81）は、室外膨張弁（67）の開度の変更量ΔＳを、過熱度ＳＨを変数とする関数ｆE3(ΔＳＨ)として記憶している（ΔＳ＝ｆE3(ΔＳＨ)）。そして、運転制御部（81）は、室外膨張弁（67）の開度を、算出した変更量ΔＳだけ変化させる。 In the next step ST35, a deviation ΔSH (= SH−SHm) between the superheat degree SH calculated in step ST34 and the target value SHm of the superheat degree is calculated. In the next step ST36, the operation control section (81) calculates a change amount ΔS of the opening degree of the outdoor expansion valve (67). The operation control unit (81) stores the change amount ΔS of the opening degree of the outdoor expansion valve (67) as a function f E3 (ΔSH) having the superheat degree SH as a variable (ΔS = f E3 (ΔSH)). . Then, the operation control unit (81) changes the opening degree of the outdoor expansion valve (67) by the calculated change amount ΔS.
−実施形態の効果−
本実施形態の空気調和機（10）において、コントローラ（80）の冷媒組成推定部（83）は、取得した初期冷媒量Ｍ0と冷媒補充量Ｍ1と冷媒状態情報とを用いて、冷媒を補充した後の冷媒回路（15）内の冷媒の組成を推定している。ここで、初期冷媒量Ｍ0は、その空気調和機（10）に固有の値であるため、センサを用いなくても取得可能である。また、冷媒補充量Ｍ1や冷媒状態情報も、冷媒回路（15）に冷媒を補充する作業者が測定したり判断できるものである。従って、本実施形態によれば、空気調和機（10）に冷媒の温度や圧力などを計測するためのセンサを追加しなくても、冷媒を補充した後の冷媒回路（15）内の冷媒の組成を推定することが可能となる。
-Effect of the embodiment-
In the air conditioner (10) of the present embodiment, the refrigerant composition estimation unit (83) of the controller (80) uses the acquired initial refrigerant amount M 0 , refrigerant replenishment amount M 1, and refrigerant state information to change the refrigerant. The refrigerant composition in the refrigerant circuit (15) after replenishment is estimated. Here, since the initial refrigerant amount M 0 is a value inherent to the air conditioner (10), it can be obtained without using a sensor. The refrigerant replenishing amount M 1 and the refrigerant state information is also one in which the operator to replenish the refrigerant in the refrigerant circuit (15) can be determined or measured. Therefore, according to the present embodiment, the refrigerant in the refrigerant circuit (15) after the refrigerant is replenished without adding a sensor for measuring the temperature or pressure of the refrigerant to the air conditioner (10). The composition can be estimated.
ところで、複数種類の冷媒からなる混合冷媒については、その組成が変化するとその物性も変化する。このため、冷媒の補充によって冷媒回路（15）内の冷媒の組成が空気調和機（10）の据付時から変化すると、空気調和機（10）の据付時における冷媒の組成に基づいて算出した飽和温度の値は、冷媒の組成が変化した後における飽和温度の値と異なってしまい、飽和温度の値に基づいた空気調和機（10）の運転制御を適切に行うことができなくなる。 By the way, about the mixed refrigerant | coolant which consists of a multiple types of refrigerant | coolant, when the composition changes, the physical property will also change. For this reason, if the refrigerant composition in the refrigerant circuit (15) changes from the time of installation of the air conditioner (10) due to replenishment of the refrigerant, the saturation calculated based on the refrigerant composition at the time of installation of the air conditioner (10) The value of the temperature differs from the value of the saturation temperature after the composition of the refrigerant changes, and it becomes impossible to appropriately control the operation of the air conditioner (10) based on the value of the saturation temperature.
それに対し、本実施形態のコントローラ（80）の運転制御部（81）は、冷媒組成推定部（83）が推定した冷媒の組成に基づき、吐出圧センサ（55）及び吸入圧センサ（56）が測定した圧力の値から冷媒の飽和温度を算出している。このため、運転制御部（81）は、冷媒の補充によって冷媒の組成が変化した後においても吐出圧センサ（55）及び吸入圧センサ（56）の測定値から冷媒の飽和温度を正確に算出することができ、算出した冷媒の飽和温度に基づく空気調和機（10）の運転制御を適切に行うことができる。 On the other hand, the operation control unit (81) of the controller (80) of the present embodiment has the discharge pressure sensor (55) and the suction pressure sensor (56) based on the refrigerant composition estimated by the refrigerant composition estimation unit (83). The saturation temperature of the refrigerant is calculated from the measured pressure value. Therefore, the operation control unit (81) accurately calculates the saturation temperature of the refrigerant from the measured values of the discharge pressure sensor (55) and the suction pressure sensor (56) even after the composition of the refrigerant changes due to the replenishment of the refrigerant. Therefore, the operation control of the air conditioner (10) based on the calculated saturation temperature of the refrigerant can be appropriately performed.
−実施形態の変形例１−
本実施形態のコントローラ（80）は、空気調和機（10）の据付時に冷媒回路（15）に充填されていた冷媒の質量（初期冷媒量：Ｍ0）を、それ自身が記憶するように構成されていてもよい。その場合、初期冷媒量Ｍ0は、空気調和機（10）を据え付けた時点で、作業者によってコントローラ（80）に記録されることになる。
-
The controller (80) of the present embodiment is configured to store the mass of refrigerant (initial refrigerant amount: M 0 ) that has been charged in the refrigerant circuit (15) when the air conditioner (10) is installed. May be. In this case, the initial refrigerant amount M 0 is recorded in the controller (80) by the operator when the air conditioner (10) is installed.
また、空気調和機（10）ごとの初期冷媒量Ｍ0を外部の管理サーバ等に記録しておき、その空気調和機（10）に対応した初期冷媒量Ｍ0を、コントローラ（80）が通信回線等を介して管理サーバ等から読み出すようにしてもよい。 The initial refrigerant amount M 0 for each air conditioner (10) is recorded in an external management server or the like, and the controller (80) communicates the initial refrigerant amount M 0 corresponding to the air conditioner (10). You may make it read from a management server etc. via a circuit | line etc.
−実施形態の変形例２−
本実施形態のコントローラ（80）は、冷媒回路（15）から漏洩した冷媒が液冷媒であるかガス冷媒であるかを示す冷媒状態情報が、パソコン（90）以外の手段（例えば、ディップスイッチ）等によって入力されるように構成されていてもよい。
-Modification 2 of embodiment-
In the controller (80) of this embodiment, the refrigerant state information indicating whether the refrigerant leaked from the refrigerant circuit (15) is a liquid refrigerant or a gas refrigerant is a means other than the personal computer (90) (for example, a dip switch) Or the like.
−実施形態の変形例３−
本実施形態の冷媒組成推定部（83）は、図３に実線や破線で示す曲線上の値を複数個ずつ記憶しておき、記憶している数値を用いた補間によってＲ３２の比率Ｘ32を算出するように構成されていてもよい。
—Modification 3 of Embodiment—
Refrigerant composition estimator of this embodiment (83), stores the value on the curve indicated by a solid line and a broken line in FIG. 3 by a plurality, the ratio X 32 of R32 by interpolation using the numerical values stored It may be configured to calculate.
本変形例の冷媒組成推定部（83）は、冷媒回路（15）から漏れた冷媒がガス冷媒の場合における冷媒入れ替わり比ＲとＲ３２の比率Ｘ32との相関関係（同図に実線で示す曲線）と、冷媒回路（15）から漏れた冷媒が液冷媒の場合における冷媒入れ替わり比ＲとＲ３２の比率Ｘ32との相関関係（同図に破線で示す曲線）とのそれぞれについて、例えば冷媒入れ替わり比Ｒが０.１ずつ変化する毎のＲ３２の比率Ｘ32を予め記憶する。そして、冷媒組成推定部（83）は、その時の冷媒入れ替わり比Ｒに対応するＲ３２の比率Ｘ32を、記憶する値を用いた補間によって算出する。 Refrigerant composition estimating unit of the present modification (83), the curve indicated by the solid line in the correlation (FIG refrigerant leaking from the refrigerant circuit (15) is a refrigerant replaced ratio R and R32 ratio X 32 in the case of a gas refrigerant a) for each of the correlation between the ratio X 32 refrigerant turnover ratio R and R32 when refrigerant leaks from the refrigerant circuit (15) of the liquid refrigerant (curve indicated by a broken line in the drawing), for example, the refrigerant turnover ratio R is prestores R32 ratios X 32 of which varies by 0.1. The refrigerant composition estimating unit (83), the ratio X 32 of R32 corresponding to the refrigerant turnover ratio R at that time is calculated by interpolation using the values stored.
−実施形態の変形例３−
本発明の冷凍装置の用途は、空気調和機（10）に限定されるものではない。本発明の冷凍装置は、例えば、冷蔵／冷凍ショーケース等を冷却する用途や、水を加熱して温水を生成する用途にも用いることができる。
—Modification 3 of Embodiment—
The use of the refrigeration apparatus of the present invention is not limited to the air conditioner (10). The refrigeration apparatus of the present invention can be used for, for example, a use for cooling a refrigeration / frozen showcase or the like, or a use for heating water to generate warm water.
また、本実施形態では、冷媒としてＲ４０７Ｃを用いているが、Ｒ４０７Ｃ以外の非共沸混合冷媒を用いてもよい。冷媒回路（15）に充填される冷媒は、冷凍装置の用途に応じて適宜選択されるものである。 In this embodiment, R407C is used as the refrigerant, but a non-azeotropic refrigerant mixture other than R407C may be used. The refrigerant charged in the refrigerant circuit (15) is appropriately selected according to the use of the refrigeration apparatus.
なお、以上の実施形態は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。 In addition, the above embodiment is an essentially preferable illustration, Comprising: It does not intend restrict | limiting the range of this invention, its application thing, or its use.
以上説明したように、本発明は、非共沸混合冷媒が充填された冷媒回路を備えた冷凍装置について有用である。 As described above, the present invention is useful for a refrigeration apparatus including a refrigerant circuit filled with a non-azeotropic refrigerant mixture.
10 空気調和機（冷凍装置）
15 冷媒回路
55 吐出圧センサ（圧力測定手段）
56 吸入圧センサ（圧力測定手段）
81 運転制御部（制御手段）
83 冷媒組成推定部（推定手段）
84 入力ポート（入力用部材）
10 Air conditioner (refrigeration equipment)
15 Refrigerant circuit
55 Discharge pressure sensor (pressure measuring means)
56 Suction pressure sensor (pressure measuring means)
81 Operation control unit (control means)
83 Refrigerant composition estimation part (estimation means)
84 Input port (input member)
Claims (4)
上記冷媒回路（15）から冷媒の一部が漏洩した後に、該冷媒回路（15）に対して上記冷凍装置の据付時に上記冷媒回路（15）に充填されていた冷媒と同じ組成の冷媒を補充する場合において、上記冷凍装置の据付時における上記冷媒回路（15）での冷媒の充填量である初期冷媒量と、上記冷媒回路（15）に補充された冷媒の量である冷媒補充量と、漏洩していた冷媒が液冷媒かガス冷媒かを示す冷媒状態情報とを取得し、取得した初期冷媒量と冷媒補充量と冷媒状態情報とに基づいて、冷媒が補充された後の上記冷媒回路（15）内に存在する冷媒の組成を推定する推定手段（83）を備えている
ことを特徴とする冷凍装置。 A refrigeration apparatus comprising a refrigerant circuit (15) that circulates refrigerant to perform a refrigeration cycle, wherein the refrigerant circuit (15) is filled with a non-azeotropic refrigerant mixture composed of a plurality of types of refrigerant,
After a part of the refrigerant leaks from the refrigerant circuit (15), the refrigerant circuit (15) is replenished with a refrigerant having the same composition as the refrigerant filled in the refrigerant circuit (15) when the refrigeration apparatus is installed. In this case, an initial refrigerant amount that is a refrigerant filling amount in the refrigerant circuit (15) at the time of installation of the refrigeration apparatus, and a refrigerant replenishment amount that is an amount of refrigerant replenished in the refrigerant circuit (15), Refrigerant state information indicating whether the leaked refrigerant is liquid refrigerant or gas refrigerant, and the refrigerant circuit after the refrigerant is replenished based on the obtained initial refrigerant amount, refrigerant replenishment amount, and refrigerant state information (15) A refrigeration apparatus comprising estimation means (83) for estimating the composition of the refrigerant present in the refrigerant.
冷凍装置を取り扱う作業者が少なくとも上記冷媒補充量と上記冷媒状態情報とを上記推定手段（83）へ入力するための入力用部材（84）を備えている
ことを特徴とする冷凍装置。 In claim 1,
An refrigeration apparatus comprising an input member (84) for an operator handling the refrigeration apparatus to input at least the refrigerant replenishment amount and the refrigerant state information to the estimation means (83).
冷凍サイクルの高圧と低圧の一方又は両方の値を測定する圧力測定手段（55,56）と、
上記圧力測定手段（55,56）で得られた圧力値における冷媒の飽和温度を算出し、算出した飽和温度に基づいて冷凍装置の運転を制御する制御手段（81）とを備えており、
上記制御手段（81）は、上記冷媒回路（15）へ冷媒が補充された後において、上記推定手段（83）が推定した冷媒の組成に基づいて上記圧力測定手段（55,56）で得られた圧力値における冷媒の飽和温度を算出するように構成されている
ことを特徴とする冷凍装置。 In claim 1 or 2,
Pressure measuring means (55,56) for measuring one or both of the high pressure and the low pressure of the refrigeration cycle;
Control means (81) for calculating the saturation temperature of the refrigerant at the pressure value obtained by the pressure measurement means (55, 56) and controlling the operation of the refrigeration system based on the calculated saturation temperature;
The control means (81) is obtained by the pressure measuring means (55, 56) based on the refrigerant composition estimated by the estimation means (83) after the refrigerant is replenished to the refrigerant circuit (15). A refrigeration apparatus configured to calculate a saturation temperature of a refrigerant at a certain pressure value.
上記冷媒回路（15）から冷媒の一部が漏洩した後に、該冷媒回路（15）に対して上記冷凍装置の据付時に上記冷媒回路（15）に充填されていた冷媒と同じ組成の冷媒を補充したときに、冷媒が補充された後の上記冷媒回路（15）内に存在する冷媒の組成を推定する方法であって、
上記冷凍装置の据付時における上記冷媒回路（15）での冷媒の充填量である初期冷媒量と、上記冷媒回路（15）に補充された冷媒の量である冷媒補充量と、漏洩していた冷媒が液冷媒かガス冷媒かを示す冷媒状態情報とを取得する取得ステップと、
上記取得ステップにおいて取得した初期冷媒量と冷媒補充量と冷媒状態情報とに基づいて、冷媒が補充された後の上記冷媒回路（15）内に存在する冷媒の組成を推定する推定ステップとを備えている
ことを特徴とする冷媒組成の推定方法。 In the refrigeration apparatus (10) provided with a refrigerant circuit (15) that circulates refrigerant to perform a refrigeration cycle, and the refrigerant circuit (15) is filled with a non-azeotropic refrigerant mixture composed of a plurality of types of refrigerants,
After a part of the refrigerant leaks from the refrigerant circuit (15), the refrigerant circuit (15) is replenished with a refrigerant having the same composition as the refrigerant filled in the refrigerant circuit (15) when the refrigeration apparatus is installed. A method for estimating the composition of refrigerant present in the refrigerant circuit (15) after the refrigerant has been replenished,
There was a leakage of an initial refrigerant amount that is the amount of refrigerant charged in the refrigerant circuit (15) at the time of installation of the refrigeration apparatus, and a refrigerant replenishment amount that is the amount of refrigerant replenished to the refrigerant circuit (15). Obtaining the refrigerant status information indicating whether the refrigerant is a liquid refrigerant or a gas refrigerant;
An estimation step for estimating the composition of the refrigerant present in the refrigerant circuit (15) after the refrigerant is replenished based on the initial refrigerant amount, the refrigerant replenishment amount, and the refrigerant state information acquired in the acquisition step. A method for estimating the refrigerant composition.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2007098440A JP2008256254A (en) | 2007-04-04 | 2007-04-04 | Refrigerating device and refrigerant composition estimating method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2007098440A JP2008256254A (en) | 2007-04-04 | 2007-04-04 | Refrigerating device and refrigerant composition estimating method |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2008256254A true JP2008256254A (en) | 2008-10-23 |
Family
ID=39979989
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2007098440A Pending JP2008256254A (en) | 2007-04-04 | 2007-04-04 | Refrigerating device and refrigerant composition estimating method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2008256254A (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2019234914A1 (en) * | 2018-06-08 | 2019-12-12 | 三菱電機株式会社 | Outdoor unit and refrigeration cycle device |
| WO2020066924A1 (en) * | 2018-09-28 | 2020-04-02 | ダイキン工業株式会社 | Refrigeration cycle device and control method therefor |
| WO2024009394A1 (en) * | 2022-07-05 | 2024-01-11 | 三菱電機株式会社 | Air conditioner and refrigerant leak detection method |
| US11988426B2 (en) | 2018-09-28 | 2024-05-21 | Daikin Industries, Ltd. | Refrigerant charging method |
Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07198235A (en) * | 1993-12-28 | 1995-08-01 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Air conditioner |
| JPH08136078A (en) * | 1994-11-04 | 1996-05-31 | Matsushita Refrig Co Ltd | Multi-room cooling and heating device |
| JPH08320158A (en) * | 1995-05-26 | 1996-12-03 | Matsushita Refrig Co Ltd | Air conditioner |
| JPH09280699A (en) * | 1996-04-17 | 1997-10-31 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Replenishment method of refrigerant, refrigerant composition, refrigerant leakage detector and freezing apparatus |
| JPH11270933A (en) * | 1998-03-24 | 1999-10-05 | Sanyo Electric Co Ltd | Charge method for nonazeotropic mixed refrigerant, and freezer and air conditioner |
| JP2001099501A (en) * | 1999-09-30 | 2001-04-13 | Yamaha Motor Co Ltd | Refrigerant circulation type heat transfer equipment employing non-azeotropic refrigerant |
| JP2001141322A (en) * | 1999-11-12 | 2001-05-25 | Matsushita Refrig Co Ltd | Heat pump device |
| JP2005106314A (en) * | 2003-09-29 | 2005-04-21 | Mitsubishi Electric Corp | Refrigeration unit |
-
2007
- 2007-04-04 JP JP2007098440A patent/JP2008256254A/en active Pending
Patent Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07198235A (en) * | 1993-12-28 | 1995-08-01 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Air conditioner |
| JPH08136078A (en) * | 1994-11-04 | 1996-05-31 | Matsushita Refrig Co Ltd | Multi-room cooling and heating device |
| JPH08320158A (en) * | 1995-05-26 | 1996-12-03 | Matsushita Refrig Co Ltd | Air conditioner |
| JPH09280699A (en) * | 1996-04-17 | 1997-10-31 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Replenishment method of refrigerant, refrigerant composition, refrigerant leakage detector and freezing apparatus |
| JPH11270933A (en) * | 1998-03-24 | 1999-10-05 | Sanyo Electric Co Ltd | Charge method for nonazeotropic mixed refrigerant, and freezer and air conditioner |
| JP2001099501A (en) * | 1999-09-30 | 2001-04-13 | Yamaha Motor Co Ltd | Refrigerant circulation type heat transfer equipment employing non-azeotropic refrigerant |
| JP2001141322A (en) * | 1999-11-12 | 2001-05-25 | Matsushita Refrig Co Ltd | Heat pump device |
| JP2005106314A (en) * | 2003-09-29 | 2005-04-21 | Mitsubishi Electric Corp | Refrigeration unit |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2019234914A1 (en) * | 2018-06-08 | 2019-12-12 | 三菱電機株式会社 | Outdoor unit and refrigeration cycle device |
| CN112166290A (en) * | 2018-06-08 | 2021-01-01 | 三菱电机株式会社 | Outdoor unit and refrigeration cycle device |
| JPWO2019234914A1 (en) * | 2018-06-08 | 2021-02-25 | 三菱電機株式会社 | Outdoor unit and refrigeration cycle equipment |
| CN112166290B (en) * | 2018-06-08 | 2022-03-11 | 三菱电机株式会社 | Outdoor unit and refrigeration cycle device |
| WO2020066924A1 (en) * | 2018-09-28 | 2020-04-02 | ダイキン工業株式会社 | Refrigeration cycle device and control method therefor |
| JPWO2020066924A1 (en) * | 2018-09-28 | 2021-08-30 | ダイキン工業株式会社 | Refrigeration cycle device and its control method |
| JP7227506B2 (en) | 2018-09-28 | 2023-02-22 | ダイキン工業株式会社 | Refrigeration cycle device and its control method |
| US11988426B2 (en) | 2018-09-28 | 2024-05-21 | Daikin Industries, Ltd. | Refrigerant charging method |
| US11994323B2 (en) | 2018-09-28 | 2024-05-28 | Daikin Industries, Ltd. | Refrigerant charging method, heat source unit, and renewed refrigeration cycle apparatus |
| WO2024009394A1 (en) * | 2022-07-05 | 2024-01-11 | 三菱電機株式会社 | Air conditioner and refrigerant leak detection method |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4799563B2 (en) | Air conditioner, refrigerant filling method for air conditioner, refrigerant filling state determination method for air conditioner, and refrigerant filling / pipe cleaning method for air conditioner | |
| JP4975052B2 (en) | Refrigeration cycle equipment | |
| JP4155313B2 (en) | Air conditioner | |
| JP4864110B2 (en) | Refrigeration air conditioner | |
| JP5334909B2 (en) | Refrigeration air conditioner and refrigeration air conditioning system | |
| JP4588728B2 (en) | Air conditioner | |
| JP4705878B2 (en) | Air conditioner | |
| JP5036790B2 (en) | Air conditioner | |
| JP6730532B2 (en) | Refrigeration cycle device and refrigeration device | |
| US7997093B2 (en) | Air conditioner | |
| JP2011220624A (en) | Air conditioning device | |
| JP2005241172A (en) | Refrigerant filling method for refrigeration cycle and its device | |
| US11293647B2 (en) | Air conditioner | |
| JP2008232579A (en) | Refrigerant filling method | |
| CN103958977A (en) | Air conditioning device | |
| JP2008256254A (en) | Refrigerating device and refrigerant composition estimating method | |
| JP2008064456A (en) | Air conditioner | |
| JP5104225B2 (en) | Air conditioner | |
| WO2022244793A1 (en) | Refrigeration cycle device | |
| WO2007125959A1 (en) | Air conditioner | |
| JP4311470B2 (en) | Air conditioner | |
| JP2020159687A (en) | Refrigeration cycle device and refrigeration device | |
| JP2023034884A (en) | Refrigeration cycle device and method for determining leakage of coolant |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20091120 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Effective date: 20110825 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Effective date: 20110830 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20120110 |