JP2008189704A - Apparatus for producing liquid fuel from biomass - Google Patents

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Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide an apparatus for producing a liquid fuel from biomass composed so that the unreacted material is recirculated in the same apparatus and efficiently reutilized using only the minimum limit of nitrogen without causing wastes, without including a pressurizing step and a compressing step and without requiring a heat exchanger. <P>SOLUTION: The apparatus for producing the liquid fuel from the biomass is equipped with a plurality of gasification parts 2 for holding a prescribed amount of the biomass, heating the biomass with a heating body and gasifying the biomass and two gas purification parts 4 for removing impurities from the resultant biomass gas generated in the gasification parts 2 with the gas purification parts 4 which are used by changeover thereof. The purified biomass purified gas is liquefied in a liquid fuel production part 5 to produce a biomass liquid fuel stock solution which is separated into a biomass liquid fuel, water and a light hydrocarbon in a gas-liquid separation part 6. The separated biomass liquid fuel is decompressed in a vacuum recovering part 7 and recovered to afford the product. The ungasified unreacted material is burned and the unliquefied gas is reliquefied in the same apparatus. <P>COPYRIGHT: (C)2008,JPO&INPIT

Description

本発明は、バイオマスをガス化して液体燃料を製造する装置に関する。更に詳しくは、バイオマス、例えば未利用樹、間伐材、製材残材、流木材、剪定材などの木質系バイオマス、建築廃材、下水汚泥、鶏糞、牛糞、ＲＤＦなどの廃棄物系バイオマス、雑草、牧草、サトウキビなどの草本系バイオマスを原料として、これを効率的にガス化し液体化して液体燃料を得るためのバイオマスからの液体燃料製造装置に関する。   The present invention relates to an apparatus for producing liquid fuel by gasifying biomass. More specifically, biomass, for example, unused biomass such as unused trees, thinned wood, residual lumber, driftwood, pruned wood, construction waste, sewage sludge, chicken manure, cow dung, waste biomass such as RDF, weeds, grass The present invention relates to an apparatus for producing liquid fuel from biomass for efficiently gasifying and liquefying herbaceous biomass such as sugarcane as a raw material.

液体燃料対象のバイオマスとは一般的に、エネルギー源として利用することのできる生物体を指し、太陽エネルギーを利用し、生成される再生可能なエネルギーの一つである。また、バイオマスはエネルギーに転換可能な唯一の再生可能な有機物である。   Liquid fuel target biomass generally refers to a living organism that can be used as an energy source, and is one of the renewable energies generated using solar energy. Biomass is the only renewable organic matter that can be converted to energy.

現在、我々が使用している１次エネルギーの３０％以上が石油であり、その４０％以上は輸送用液体燃料である。したがって液体燃料を、再生可能なバイオマスから製造することは大変有用である。バイオマスから液体燃料を製造することは、いくつかの技術の組み合わせで実現可能であり、従来から行われている。その中で、バイオマスをガス化し、ＣＯと水素を得て、触媒反応により液体燃料を製造することも行われており、その技術が注目されている。次に、従来行われている液体燃料を製造するための技術について説明する。   Currently, more than 30% of the primary energy we use is oil, and more than 40% is liquid fuel for transportation. Therefore, it is very useful to produce liquid fuel from renewable biomass. Production of liquid fuel from biomass can be realized by a combination of several techniques and has been conventionally performed. Among them, biomass is gasified, CO and hydrogen are obtained, and liquid fuel is produced by a catalytic reaction, and this technique is attracting attention. Next, a conventional technique for producing a liquid fuel will be described.

バイオマスは、木質系、廃棄物系および草本系と多種多様な形態のものがある。一方で、液体燃料製造工程ではＣＯと水素が必要となる。ここで、ガス化を経由してバイオマスから液体燃料を製造するプロセスは、バイオマスの種類に依らずＣＯと水素を得られる点で、他のプロセスよりも簡素化できる可能性がある。
バイオマスをガス化する場合、ガス収率、タールの生成量はガス化炉形式、ガス化剤、反応条件に大きく依存している。 Biomass comes in a wide variety of forms such as woody, waste and herbaceous. On the other hand, CO and hydrogen are required in the liquid fuel production process. Here, the process of producing liquid fuel from biomass via gasification may be simpler than other processes in that CO and hydrogen can be obtained regardless of the type of biomass.
When biomass is gasified, the gas yield and the amount of tar produced depend greatly on the gasifier type, gasifying agent, and reaction conditions.

ガス化炉形式は大きく分けて、固定床、流動床、噴流床がある。固定床は構造がシンプルで装置コストが安く、小規模向きである。ダウンドラフトとアップドラフトを比較すると、ダウンドラフトはアップドラフトよりもタール生成量が低い。流動床は中規模向きであるが、ガス化炉内のベッドの流動化を保つために、最小流動化速度の３倍以上に相当するプロセスフローガスを供給する必要があり、結果的にガス化ガス中には高濃度に窒素が含まれる。   Gasifier types are broadly divided into fixed beds, fluidized beds, and spouted beds. The fixed floor has a simple structure, low equipment costs, and is suitable for small scale. Comparing the downdraft and the updraft, the downdraft produces less tar than the updraft. The fluidized bed is suitable for the medium scale, but in order to keep the bed in the gasification furnace fluidized, it is necessary to supply a process flow gas corresponding to at least three times the minimum fluidization speed, resulting in gasification. The gas contains nitrogen at a high concentration.

また、タールの生成量も高い。噴流床は規模に依存せず、タールの生成量が低いという利点があるが、ガス化原料を粉砕する動力が必要であり、ガス化炉内で粉体を浮遊させるプロセスフローガスが必要であるため、流動床同様、ガス化ガス中には高濃度の窒素が含まれる。   In addition, the amount of tar produced is high. The spouted bed does not depend on the scale and has the advantage that the amount of tar generated is low, but it requires the power to pulverize the gasification raw material, and the process flow gas that floats the powder in the gasification furnace is necessary. Therefore, as with the fluidized bed, the gasification gas contains a high concentration of nitrogen.

また、代表的なガス化剤として、空気、二酸化炭素、水蒸気がある。空気を用いる場合は、外熱が不要であり、ガス化速度も速く、ガス収率も高い利点があるが、ガス化ガス中に窒素が混入する。また、酸素を用いる場合は同様の利点があるが、空気から窒素を分離するコストが高い。   Typical gasifying agents include air, carbon dioxide, and water vapor. When air is used, there is an advantage that external heat is unnecessary, the gasification rate is high, and the gas yield is high, but nitrogen is mixed in the gasification gas. Also, when oxygen is used, there are similar advantages, but the cost of separating nitrogen from air is high.

二酸化炭素を用いる場合は、ガス化ガス中に窒素が混入しない、後段に液体燃料製造工程が続く場合、ガス化ガスの冷却工程が不要である利点があるが、外熱が必要で、反応速度が遅い。さらに、後段に液体燃料製造工程が続く場合、水素/ＣＯ比が低いため、液体燃料の収率が低くなる。水蒸気を用いる場合は、ガス化ガス中にプロセスフローガスとしての窒素の混入が低く、水素／ＣＯ比の高いガスが得られる。しかし、外熱が必要であり、過剰な水蒸気の使用はガス化ガス中の水蒸気分率が高くなるため、水として除去する冷却工程が必要となる。   When carbon dioxide is used, nitrogen is not mixed in the gasification gas, and when the liquid fuel production process continues in the latter stage, there is an advantage that the gasification gas cooling process is unnecessary, but external heat is required, and the reaction rate Is slow. Furthermore, when the liquid fuel production process continues in the subsequent stage, the yield of liquid fuel is low because the hydrogen / CO ratio is low. In the case of using water vapor, a gas with a high hydrogen / CO ratio can be obtained with a low mixing of nitrogen as a process flow gas in the gasification gas. However, external heat is required, and the use of excess water vapor increases the water vapor fraction in the gasification gas, thus requiring a cooling step for removal as water.

ガス精製工程では、不純物を溶媒、特に水に溶解させる湿式法、水を使わない乾式法に大別できる。一般的には湿式法が用いられている。しかし、処理設備が巨大であること、さらに廃水処理のコストの点から、全体のプロセスのイニシャルコストおよびランニングコストを増大させている。   The gas purification process can be broadly divided into a wet method in which impurities are dissolved in a solvent, particularly water, and a dry method that does not use water. Generally, a wet method is used. However, the initial cost and the running cost of the entire process are increased from the viewpoint of the huge processing equipment and the cost of wastewater treatment.

乾式法に関しては、圧力が大気圧、温度が１３０℃以下でガス化ガスに含まれるタール、粒子状物質を除去する方法が報告されている（例えば、非特許文献１、２参照）。これはサイクロンを用いて集塵する方法や砂や活性炭といった吸着剤を用いた方法である。湿式法および乾式法のいずれの除去方法も、精製ガス温度が１３０℃以下となるため、後段に続くプロセスが、精製ガス温度以上での反応温度が必要な場合、再加熱するための工程が必要となる。   Regarding the dry method, a method of removing tar and particulate matter contained in the gasification gas at a pressure of atmospheric pressure and a temperature of 130 ° C. or less has been reported (for example, see Non-Patent Documents 1 and 2). This is a method of collecting dust using a cyclone or a method using an adsorbent such as sand or activated carbon. Since both the wet method and the dry method have a purification gas temperature of 130 ° C. or lower, a process for reheating is required when the subsequent process requires a reaction temperature higher than the purification gas temperature. It becomes.

また、これまでのガス精製方法は、大気圧付近で行われるため、後段のプロセスが液体燃料製造および膜分離など、加圧条件下で操業する場合は、ガスを圧縮する動力の投入が必要となる。それに従い、圧縮機が必要であり、プロセスのイニシャルコストの増大をもたらしている。また、ガス化ガスおよび精製後のガスの熱を回収する熱交換器を備えているものもあるが、熱交換器設置のためのイニシャルコストが増加する。   In addition, since conventional gas purification methods are performed near atmospheric pressure, it is necessary to input power to compress the gas when the subsequent process is operated under pressurized conditions such as liquid fuel production and membrane separation. Become. Accordingly, a compressor is required, resulting in an increase in the initial cost of the process. In addition, some have a heat exchanger that recovers the heat of the gasified gas and the purified gas, but the initial cost for installing the heat exchanger increases.

ガス化を経由するバイオマスからの液体燃料製造プロセスにおいては、有機系廃棄物をガス化し、ガス精製後、メタノールを製造する装置も発案されている。ＣＯと水素から液体燃料を製造する場合、平衡収率は数メガパスカル程度の加圧条件下が望ましい。しかし、従来の技術は圧力条件が限定されておらず、常圧の条件下では、高いメタノールを得るのが困難である。又、ガス化ガス及び精製後のガスの熱を回収する熱交換器を備えているものもあるが、熱交換器設置のためのイニシャルコストが増加する。さらに、精製ガスを昇圧する動力は、プロセスに投入するエネルギーの増大をもたらす。したがって、ブースタ装置設置のためイニシャルコストも増加する。   In the process for producing liquid fuel from biomass via gasification, an apparatus for producing methanol after gasifying organic waste and purifying the gas has also been proposed. When liquid fuel is produced from CO and hydrogen, the equilibrium yield is preferably under pressurized conditions of about several megapascals. However, the pressure conditions of the conventional technology are not limited, and it is difficult to obtain high methanol under normal pressure conditions. In addition, some have a heat exchanger that recovers the heat of the gasified gas and the gas after purification, but the initial cost for installing the heat exchanger increases. Furthermore, the power to pressurize the purified gas results in an increase in energy input to the process. Therefore, the initial cost also increases due to the booster device installation.

次に本発明に関わる具体的な従来例について説明する。バイオマスを燃焼させてガス化する技術においては、例えば酸素ガスを有する部分燃焼用ガスとバイオマスとを反応させ、バイオマスを部分燃焼させた後に、水蒸気を有するガス化用ガスと反応させバイオマスをガス化させる技術が知られている（例えば特許文献１参照）。   Next, a specific conventional example related to the present invention will be described. In technologies for burning and gasifying biomass, for example, a partial combustion gas having oxygen gas reacts with biomass, and after the biomass is partially burned, it is reacted with a gasification gas having water vapor to gasify the biomass. The technique to make is known (for example, refer patent document 1).

又、バイオマスを燃焼させるに際し、相反するバイオマスの発熱反応とバイオマスの吸熱反応とをそれぞれ分離させた燃焼空間中とガス化空間中とにおいて、それぞれ行うようにした技術も開示されている（例えば特許文献２参照）。   In addition, a technique is also disclosed in which, when burning biomass, a combustion exothermic reaction of biomass and an endothermic reaction of biomass are separately performed in a combustion space and a gasification space (for example, patents). Reference 2).

圧縮精製する技術としては、例えば圧力スウィング吸着精製装置に適用され、ガスの一部を昇圧ガスの残部と膜分離精製装置で精製された後圧縮機により昇圧されたガスを導入し精製する技術が知られている（例えば特許文献３参照）。   As a technique for compressing and purifying, for example, there is a technique that is applied to a pressure swing adsorption purifying apparatus, and purifies a part of the gas by purifying the remainder of the pressurized gas and the membrane separation and purifying apparatus and then introducing the gas pressurized by the compressor. It is known (see, for example, Patent Document 3).

メタノールを製造する技術においては、バイオマスをガス化して得られたガスを冷却してメタノール合成し、熱交換手段により外部から供給された水と熱交換して高温水蒸気を発生させ、これを精製してメタノール燃料を製造する技術が知られている（例えば特許文献４参照）。   In the technology for producing methanol, the gas obtained by gasifying biomass is cooled to synthesize methanol, and heat is exchanged with water supplied from the outside by heat exchange means to generate high-temperature steam, which is purified. A technique for producing methanol fuel is known (see, for example, Patent Document 4).

又、バイオマスをガス化させるに際し、生成ガスに太陽光発電設備や風力発電設備で発電した電力により、水を水電解装置で電気分解し、生成ガス中の水素量を一酸化炭素量に対し２倍以上になるように水素ガスを供給しメタノールを製造する技術が知られている（例えば特許文献５参照）。   In addition, when biomass is gasified, water is electrolyzed with water electrolysis equipment using the power generated by the solar power generation facility or wind power generation facility, and the amount of hydrogen in the generated gas is reduced by 2 to the amount of carbon monoxide. A technique for producing methanol by supplying hydrogen gas so as to be twice or more is known (see, for example, Patent Document 5).

更に、バイオマスのガス化によって得られた水素と一酸化炭素を含むガスをガスタンクに貯蔵し、加圧ポンプで０．５〜５．０ＭＰａに加圧した後、触媒を充填したメタノール合成部で生成したメタノールガスを冷却しメタノールを得る技術も知られている（例えば特許文献６参照）。   Furthermore, the gas containing hydrogen and carbon monoxide obtained by biomass gasification is stored in a gas tank, pressurized to 0.5-5.0 MPa with a pressure pump, and then produced in a methanol synthesis unit filled with a catalyst. There is also known a technique of cooling methanol gas to obtain methanol (see, for example, Patent Document 6).

バイオマスをガス化する一連の装置を移動可能に構成した技術として、例えば粉砕されたバイオマスを一時貯蔵する工程の構成機器を搭載した移動車と、バイオマスをガス化した精製ガスの製造に伴う工程の構成機器を搭載した移動車として構成されたものが知られている（例えば特許文献７参照）。   As a technology configured to move a series of devices that gasify biomass, for example, a mobile vehicle equipped with components for the process of temporarily storing pulverized biomass, and a process associated with the production of purified gas that gasifies biomass What was comprised as a mobile vehicle carrying a component apparatus is known (for example, refer patent document 7).

さらにチャーを燃焼させる技術として、ガス化の触媒として粘土を使用するものであるが、チャーを燃焼させてバイオマスを補助的に加熱しガス化を促進させる技術が開示され、また、一酸化炭素及び水素を含むバイオマスガスを必要に応じてシフト反応装置により成分調整して二酸化炭素を除去した後、メタノール合成反応を行いメタノールを製造する技術も開示されている（例えば特許文献８参照）。   Further, as a technology for burning char, clay is used as a catalyst for gasification. However, a technology is disclosed in which char is burned to supplementally heat biomass to promote gasification, and carbon monoxide and A technique is also disclosed in which methanol is produced by performing a methanol synthesis reaction after components of a biomass gas containing hydrogen are adjusted by a shift reactor as necessary to remove carbon dioxide (see, for example, Patent Document 8).

特開２００２−２３５０９１号公報JP 2002-235091 A 特開２００２−８８３７９号公報JP 2002-88379 A 特開平６−２１０１２０号公報JP-A-6-210120 特開２００１−２４０８７８号公報JP 2001-240878 A 特開２００２−１９３８５８号公報JP 2002-193858 A 特開２００５−１３２７３９号公報Japanese Patent Laid-Open No. 2005-13239 特開平９−１７６６６４号公報JP-A-9-176664 特開２００３−４１２６８号公報JP 2003-41268 A Hasler, P., and Nussbaumer, T., Biomass & Bioenergy, 16, 385 (1999)Hasler, P., and Nussbaumer, T., Biomass & Bioenergy, 16, 385 (1999) Devi, L., Ptasinski, K. J., and Janssen, F. J. J. G., Biomass & Bioenergy, 24, 125 (2003)Devi, L., Ptasinski, K. J., and Janssen, F. J. J. G., Biomass & Bioenergy, 24, 125 (2003)

ガス化ガスおよび精製ガスを圧縮する工程は、プロセスのイニシャルコストおよび投入エネルギーの増加をもたらすため、圧縮行程を省略する必要がある。
ガス化工程でＣＯ（一酸化炭素）と水素を得るためには、通常ガス化剤として水蒸気を用いるが、イニシャルコスト増加の原因である冷却・水分離工程が不要な程度の水蒸気の投入にとどめる必要がある。 Since the step of compressing the gasification gas and the purified gas leads to an increase in the initial cost of the process and the input energy, it is necessary to omit the compression process.
In order to obtain CO (carbon monoxide) and hydrogen in the gasification process, steam is usually used as a gasifying agent. However, the steam / water separation process, which is the cause of the initial cost increase, is limited to an amount that does not require steam. There is a need.

ＣＯと水素から液体燃料を製造する場合、前述のように平衡収率は数メガパスカル程度の加圧条件下が望ましい。しかし、例えば前記特許文献例の場合は圧力条件が限定されておらず、仮に常圧の条件では、高いメタノール収率は得られない。このように従来の技術において、個々の技術においては適用できる条件のものもあるが、バイオマスをガス化して液体燃料を製造する全過程において必ずしも効率的に行われているとはいい難い。   When liquid fuel is produced from CO and hydrogen, as described above, the equilibrium yield is preferably under a pressurized condition of about several megapascals. However, for example, in the case of the aforementioned patent document, the pressure condition is not limited, and a high methanol yield cannot be obtained under the normal pressure condition. As described above, in the conventional technique, there are conditions that can be applied to each technique, but it is not necessarily performed efficiently in the entire process of gasifying biomass to produce liquid fuel.

液体燃料製造工程では、高い合成ガス（ＣＯ＋水素）分圧が望ましいため、窒素、酸素、二酸化炭素、水蒸気濃度が低い、あるいは全くない精製ガスが得られる工程が必要である。更に、バイオマスをなるべく無駄のない構成でガス化し、液体燃料を効率的に製造する工程でなければならない。本発明は、かかる実状を背景に、前述の問題点を克服するためになされたものである。   In a liquid fuel production process, since a high synthesis gas (CO + hydrogen) partial pressure is desirable, a process is required in which a purified gas having a low or no nitrogen, oxygen, carbon dioxide, or water vapor concentration is obtained. Furthermore, the process must be a process for efficiently producing liquid fuel by gasifying biomass with as little waste as possible. The present invention has been made in order to overcome the above-mentioned problems against the background of such a situation.

即ち、本発明の目的は、ガス化を経由する液体燃料製造プロセスのイニシャルコストを増大させる要因であるガス圧縮装置、熱交換器を使用せず、投入エネルギーを増大させる要因であるガス化に必要な熱量を少なくし、ガス圧縮動力および液体燃料収率を低下させる要因である液体燃料合成工程での窒素、酸素、水蒸気、二酸化炭素等の濃度を低くしたバイオマスからの液体燃料製造装置を提供することにある。   That is, the object of the present invention is necessary for gasification, which is a factor that increases the input energy without using a gas compression device and a heat exchanger, which are factors that increase the initial cost of the liquid fuel production process via gasification. A device for producing liquid fuel from biomass in which the concentration of nitrogen, oxygen, water vapor, carbon dioxide, etc. is reduced in the liquid fuel synthesis process, which reduces the amount of heat and reduces the gas compression power and liquid fuel yield There is.

本発明の他の目的は、バイオマスをガス化し液体燃料を製造する一連の工程を能率的にするため、未反応物を同装置内で再度循環させ、無駄なく効率的に再使用する構成にしたバイオマスからの液体燃料製造装置を提供することにある。   Another object of the present invention is to circulate unreacted materials again in the same apparatus and efficiently reuse them without waste in order to streamline a series of steps for gasifying biomass and producing liquid fuel. The object is to provide an apparatus for producing liquid fuel from biomass.

かくして、本発明者はこのような課題背景に対して、鋭意研究を重ねた結果、ガス化ガスおよび精製ガスの加圧工程を含まず、圧縮動力およびこれに係る設備、および熱交換器が不要で、最低限度の窒素しか使用せず、プラントのイニシャルコストおよび投入エネルギーを低減しつつ、高い液体燃料の収率が得られるシンプルなプロセスを見出し、この知見に基いて本発明を完成させたものである。次にその具体的な手段について説明する。   Thus, as a result of extensive research on the background of such problems, the present inventor does not include the pressurization step of gasification gas and purified gas, and does not require compression power and related equipment and heat exchanger. And found a simple process that can achieve high liquid fuel yield while reducing the initial cost and input energy of the plant using only a minimum amount of nitrogen, and completed the present invention based on this knowledge. It is. Next, specific means will be described.

本発明１のバイオマスからの液体燃料製造装置は、バイオマスを一定量保持して加熱体で加熱しガス化するガス化部と、前記ガス化部により発生したバイオマスガスから粒子状物質、タール、硫黄化合物および窒素化合物から選択される少なくとも１つ以上の物質を除去し、前記バイオマスガスを精製するバイオマスガス精製部と、前記精製されたバイオマス精製ガスを液体化してバイオマス液体燃料原液を製造する液体燃料製造部と、前記バイオマス液体燃料原液をバイオマス液体燃料、水および軽質炭化水素に分離する気液分離部と、前記気液分離部で分離されたバイオマス液体燃料を減圧して回収する減圧回収部と、前記ガス化部でガス化されない未反応物を燃焼させ、発生した熱を前記ガス化部へ供給する燃焼部とからなっている。   The apparatus for producing liquid fuel from biomass according to the first aspect of the present invention includes a gasification unit that holds a certain amount of biomass and heats it with a heating body to gasify, and particulate matter, tar, sulfur from the biomass gas generated by the gasification unit A biomass gas refining unit that removes at least one substance selected from a compound and a nitrogen compound and purifies the biomass gas; and a liquid fuel that liquefies the purified biomass purified gas to produce a biomass liquid fuel stock solution A production unit; a gas-liquid separation unit that separates the biomass liquid fuel stock solution into biomass liquid fuel, water, and light hydrocarbons; and a vacuum recovery unit that decompresses and collects the biomass liquid fuel separated by the gas-liquid separation unit; And a combustion section that burns unreacted substances that are not gasified in the gasification section and supplies the generated heat to the gasification section.

本発明２のバイオマスからの液体燃料製造装置は、本発明１において、前記ガス化部は、バイオマスを６００〜１０００℃の温度で加熱し、１〜５ＭＰａの圧力範囲でガス化することを特徴とする。バイオマスの加熱温度は、７００〜８００℃が好ましい。   The apparatus for producing liquid fuel from biomass of the present invention 2 is characterized in that, in the present invention 1, the gasification section heats the biomass at a temperature of 600 to 1000 ° C. and gasifies it in a pressure range of 1 to 5 MPa. To do. The heating temperature of biomass is preferably 700 to 800 ° C.

本発明３のバイオマスからの液体燃料製造装置は、本発明１において、前記ガス化部底部にタール分解用触媒を設けていることを特徴とする。バイオマスをガス化部では半バッチ処理で行う。半バッチ処理とは、ガス化炉を開け原料バイオマスを投入後、加熱し、所定の圧力に上昇させた後、最低限の窒素、あるいは二酸化炭素、あるいはリサイクルガスを流通させガス化反応を進行させることを意味する。   The apparatus for producing liquid fuel from biomass of the present invention 3 is characterized in that, in the present invention 1, a tar decomposition catalyst is provided at the bottom of the gasification section. Biomass is processed in a semi-batch process in the gasification section. Semi-batch treatment means opening the gasification furnace, charging the raw material biomass, heating it, raising it to the specified pressure, and then allowing the minimum amount of nitrogen, carbon dioxide, or recycle gas to flow through to advance the gasification reaction Means that.

本発明４のバイオマスからの液体燃料製造装置は、本発明１において、前記ガス化部を複数有し、この複数のガス化部から所要のガス化部を選択し前記ガス精製部に接続することにより、前記複数のガス化部を順次稼動させる構成になっていることを特徴とする。   The apparatus for producing liquid fuel from biomass according to the fourth aspect of the present invention has a plurality of the gasification units according to the first aspect of the present invention, and selects a required gasification unit from the plurality of gasification units and connects to the gas purification unit. Thus, the plurality of gasifiers are sequentially operated.

本発明５のバイオマスからの液体燃料製造装置は、本発明１から４において、前記ガス化部は、バイオマスが含む水分を含む供給水蒸気とバイオマス中の炭素のモル比を０から１の範囲でガス化することを特徴とする。   The apparatus for producing liquid fuel from biomass according to the fifth aspect of the present invention is the apparatus according to the first to fourth aspects of the present invention, wherein the gasification unit gasses the molar ratio of the water vapor containing moisture contained in the biomass to the carbon in the biomass in the range of 0 to 1. It is characterized by becoming.

本発明６のバイオマスからの液体燃料製造装置は、本発明１から４において、前記ガス精製部は、前記バイオマスガスから粒子状物質、タール、硫黄化合物および窒素化合物から選択される少なくとも１つ以上の物質を２００〜９００℃の温度で、１〜５ＭＰａの圧力範囲で除去することを特徴とする。   The apparatus for producing liquid fuel from biomass according to the sixth aspect of the present invention is the apparatus according to the first to fourth aspects, wherein the gas purification unit includes at least one or more selected from particulate matter, tar, sulfur compounds and nitrogen compounds from the biomass gas. The substance is removed at a temperature of 200 to 900 ° C. and in a pressure range of 1 to 5 MPa.

本発明７のバイオマスからの液体燃料製造装置は、本発明１から６において、前記ガス精製部を２つ有し、一方のガス精製部の吸着剤が破過する前に他方のガス精製部に流路を切り替えることができ、交互に使用が可能な構造を有していることを特徴とする。   The apparatus for producing liquid fuel from biomass according to the present invention 7 includes the two gas purification units according to the first to sixth aspects of the present invention, and before the adsorbent of one gas purification unit breaks through, It is characterized in that the flow path can be switched and the structure can be used alternately.

本発明８のバイオマスからの液体燃料製造装置は、本発明１から７において、前記液体燃料製造部は、精製した前記バイオマス精製ガスを触媒反応により１００〜４００℃の温度で、１〜５ＭＰａの圧力範囲で液体化することを特徴とする。   The apparatus for producing liquid fuel from biomass according to the present invention 8 is the invention according to any one of the present inventions 1 to 7, wherein the liquid fuel production section is configured to react the purified biomass purified gas at a temperature of 100 to 400 ° C. by a catalytic reaction, It is characterized by being liquefied in a range.

本発明９のバイオマスからの液体燃料製造装置は、本発明１から８において、前記気液分離部は、気液分離を室温から１００℃の温度で行うことを特徴とする。   The apparatus for producing liquid fuel from biomass according to the ninth aspect of the invention is characterized in that, in the first to eighth aspects of the invention, the gas-liquid separation unit performs gas-liquid separation at a temperature from room temperature to 100 ° C.

本発明１０のバイオマスからの液体燃料製造装置は、本発明１から８において、前記液体燃料製造部は、液体化できなかった未反応前記バイオマスガスを再度液体化処理できるように構成したことを特徴とする。   The apparatus for producing liquid fuel from biomass according to the tenth aspect of the present invention is characterized in that, in the first to eighth aspects of the present invention, the liquid fuel producing unit is configured to liquefy again the unreacted biomass gas that could not be liquefied. And

本発明１１のバイオマスからの液体燃料製造装置は、本発明１から８において、前記気液分離部は、気液分離できなかった未反応バイオマスガスを再度ガス化処理できるように前記ガス化部へ送り込むことを可能とした構成にしたことを特徴とする。   The apparatus for producing liquid fuel from biomass according to the eleventh aspect of the present invention is the apparatus according to any one of the first to eighth aspects of the present invention, wherein the gas-liquid separation unit is supplied to the gasification unit so that unreacted biomass gas that could not be separated into gas and liquid It is characterized in that it can be sent in.

本発明１２のバイオマスからの液体燃料製造装置は、本発明１から８において、前記気液分離部は、気液分離できなかった未反応バイオマスガスを再度液化処理できるように前記液体燃料製造部へ送り込むことを可能とした構成にしたことを特徴とする。   The apparatus for producing liquid fuel from biomass of the twelfth aspect of the present invention is the apparatus of the first to eighth aspects of the present invention, in which the gas-liquid separation section is directed to the liquid fuel production section so It is characterized in that it can be sent in.

本発明１３のバイオマスからの液体燃料製造装置は、本発明１から９において、前記未反応物はチャーであり、前記燃焼部は停止中のガス化部から取り出した前記チャーを燃焼させる装置であることを特徴とする。   The apparatus for producing liquid fuel from biomass according to the thirteenth aspect of the present invention is the apparatus according to the first to ninth aspects, wherein the unreacted material is char, and the combustion section burns the char taken out from the gasification section that is stopped. It is characterized by that.

本発明１４のバイオマスからの液体燃料製造装置は、本発明１から１３において、前記液体燃料製造装置の下部に据え付け台を設け、前記据え付け台を介して前記液体燃料製造装置を運搬できるようにしたことを特徴とする。   According to a fourteenth aspect of the present invention, there is provided an apparatus for producing liquid fuel from biomass according to the first to thirteenth aspects of the present invention, wherein a mounting base is provided at a lower portion of the liquid fuel manufacturing apparatus so that the liquid fuel manufacturing apparatus can be transported via the mounting base. It is characterized by that.

本発明１５のバイオマスからの液体燃料製造装置は、本発明１から１３において、前記液体燃料製造装置の下部に移動台車を設け、前記移動台車を介して前記液体燃料製造装置を移動できるようにしたことを特徴とする。   The apparatus for producing liquid fuel from biomass according to the present invention 15 is the invention according to any one of the present inventions 1 to 13, wherein a moving carriage is provided below the liquid fuel producing apparatus so that the liquid fuel producing apparatus can be moved via the moving carriage. It is characterized by that.

本発明１６のバイオマスからの液体燃料製造装置は、本発明３において、前記タール分解用触媒は、ドロマイト、ＣａＯ、Ｎｉ系触媒、Ｒｈ系触媒から選択される１の触媒であることを特徴とする。例えばドロマイトは珊等が海底に堆積して石灰石になった後、カルシウムの一部が海水中のマグネシウムと置き換わって得られたものである。カルシウムとマグネシウムがバイオマスに作用しタール分解する。   The apparatus for producing liquid fuel from biomass according to the present invention 16 is characterized in that, in the present invention 3, the tar decomposition catalyst is one catalyst selected from dolomite, CaO, Ni-based catalyst, and Rh-based catalyst. . For example, dolomite is obtained by replacing a part of calcium with magnesium in seawater after corals and the like are deposited on the seabed to form limestone. Calcium and magnesium act on biomass to cause tar decomposition.

本発明１７のバイオマスからの液体燃料製造装置は、本発明８において、前記触媒反応は、Ｃｕ―Ｚｎ系触媒、脱水用触媒としてγ―アルミナの添加、又はＦｅ、Ｃｏ、Ｒｕ系触媒から選択される１の触媒であることを特徴とする。用いる触媒の種類を変えることで、メタノール、ジメチルエーテル、ガソリン、灯油および軽油といった炭化水素を製造することができる。例えば、メタノールはＣｕ−Ｚｎ系触媒を用いて、以下のような反応式で合成される。
ＣＯ＋２Ｈ２→ＣＨ３ＯＨ ．．．．．（１） The apparatus for producing liquid fuel from biomass according to the present invention 17 is characterized in that, in the present invention 8, the catalytic reaction is selected from a Cu—Zn-based catalyst, addition of γ-alumina as a dehydration catalyst, or an Fe, Co, Ru-based catalyst. 1 catalyst. By changing the type of catalyst used, hydrocarbons such as methanol, dimethyl ether, gasoline, kerosene and light oil can be produced. For example, methanol is synthesized by the following reaction formula using a Cu—Zn-based catalyst.
CO + 2H 2 → CH 3 OH. . . . . (1)

また、ジメチルエーテルは前記メタノール２分子を脱水した構造を有しているため、脱水用触媒としてγ−アルミナを添加することで、以下のような総括反応式により得られる。
３ＣＯ＋３Ｈ２→ＣＨ３ＯＣＨ３＋ＣＯ2 ．．．．．（２） Since dimethyl ether has a structure in which two molecules of methanol are dehydrated, the addition of γ-alumina as a dehydration catalyst can be obtained by the following general reaction formula.
3CO + 3H 2 → CH 3 OCH 3 + CO 2 . . . . . (2)

また、ガソリン、灯油および軽油といった炭化水素の製造は、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｒｕ系触媒を用いて、以下のような反応式で表される。
ｎＣＯ＋（２ｎ＋1）Ｈ２→ＣｎＨ２ｎ+2＋ｎＨ２Ｏ ．．．．．（３） In addition, the production of hydrocarbons such as gasoline, kerosene, and light oil is represented by the following reaction formula using Fe, Co, and Ru-based catalysts.
nCO + (2n + 1) H 2 → C n H 2n + 2 + nH 2 O. . . . . (3)

本発明１８のバイオマスからの液体燃料製造装置は、本発明８において、前記触媒反応は、Ｃｕ／Ｚｎ触媒とγ―Ａｌ２Ｏ３を混合させた触媒による反応であることを特徴とする。ＤＭＥ合成による液体燃料の抽出が可能である。   The apparatus for producing liquid fuel from biomass according to the present invention 18 is characterized in that, in the present invention 8, the catalytic reaction is a reaction by a catalyst in which a Cu / Zn catalyst and γ-Al 2 O 3 are mixed. Liquid fuel can be extracted by DME synthesis.

本発明１９のバイオマスからの液体燃料製造装置は、本発明８において、前記触媒反応は、アルミナ担持ルテニウム触媒による反応であることを特徴とする。ＦＴ合成による液体燃料の抽出が可能である。   The apparatus for producing liquid fuel from biomass according to the present invention 19 is characterized in that, in the present invention 8, the catalytic reaction is a reaction with an alumina-supported ruthenium catalyst. Liquid fuel can be extracted by FT synthesis.

本発明２０のバイオマスからの液体燃料製造装置は、本発明１から１９において、前記バイオマスは木質系バイオマスであることを特徴とする。   The apparatus for producing liquid fuel from biomass of the present invention 20 according to the present invention 1 to 19 is characterized in that the biomass is woody biomass.

本発明のバイオマスからの液体燃料製造装置は、ガス圧縮装置、熱交換器を使用せず、ガス化に必要な熱量を少なくし、液体燃料合成工程での窒素、酸素、水蒸気、二酸化炭素等の濃度を低くしたので、簡素な構成になった。又、未反応物を再使用する形で同一装置内を循環させるようにして再処理するようにしたので、高い液体燃料の収率が得られることとなった。更に、ガス化炉を複数設ける構成にしたので複数のガス化炉を切り替えながら使用することで連続的な稼動となり、効率のよい装置となった。   The apparatus for producing liquid fuel from biomass according to the present invention does not use a gas compression device or a heat exchanger, reduces the amount of heat necessary for gasification, such as nitrogen, oxygen, water vapor, carbon dioxide, etc. in the liquid fuel synthesis process. Since the concentration was lowered, the structure was simple. In addition, since the unreacted material is reused by recirculating it in the same apparatus, a high yield of liquid fuel can be obtained. In addition, since a plurality of gasification furnaces are provided, a plurality of gasification furnaces can be used while being switched to operate continuously, resulting in an efficient apparatus.

以下、図面に基いて、本発明のバイオマスからの液体燃料製造装置について詳細を述べる。   Hereinafter, the apparatus for producing liquid fuel from biomass according to the present invention will be described in detail with reference to the drawings.

[第１の実施の形態]
図１に本発明のバイオマスからの液体燃料製造装置の第１の実施の形態を示す。バイオマスからの液体燃料製造装置の構成は、前述の手段の項で説明したとおりである。バイオマスＡは、バイオマスのガス化のためのガス化部２に投入される。このガス化部２は複数のガス化炉を有している。以降ガス化部２を第１系のガス化炉２ａに代表させて説明する。バイオマスＡの形態は細かい形状にした方が表面積が大きくなるのでガス化処理には有効である。 [First embodiment]
FIG. 1 shows a first embodiment of an apparatus for producing liquid fuel from biomass according to the present invention. The configuration of the apparatus for producing liquid fuel from biomass is as described in the above section. Biomass A is thrown into the gasification unit 2 for biomass gasification. The gasification unit 2 has a plurality of gasification furnaces. Hereinafter, the gasification unit 2 will be described by using the first gasification furnace 2a as a representative. The form of biomass A is more effective for gasification because the surface area becomes larger when it is made finer.

バイオマスＡは一定量保持される形でガス化炉２ａに装入される。この装入に際してはホッパー等の手段でもよいがその形式は問わない。バイオマスＡを一定量にすることは、ガス化以降の反応条件がほぼ一定になることを考慮し、安定したガス化処理とするためである。又後述するバッチ処理のためでもある。本実施形態の装置は、バッチ処理を可能とする構成となっている。バッチ処理は、前述のように一定量のバイオマスをガス化炉に投入し、決められた少ない量の窒素、二酸化炭素等を流通させガス化反応を行うことをいっているが、この定量的に準備された複数のガス化炉のバイオマスを選択的に且つ段階的に順次ガス化進行させるのである。   Biomass A is charged into the gasification furnace 2a in such a manner that a certain amount is maintained. In this charging, a means such as a hopper may be used, but the type is not limited. The reason why the amount of biomass A is constant is that a stable gasification process is performed in consideration of the fact that the reaction conditions after gasification become substantially constant. It is also for batch processing described later. The apparatus of this embodiment is configured to enable batch processing. Batch processing, as described above, refers to putting a certain amount of biomass into a gasifier and conducting a gasification reaction by circulating a small amount of nitrogen, carbon dioxide, etc. Gasification of the plurality of gasification furnaces thus made is carried out selectively and sequentially in stages.

このガス化部２は、ダウンドラフト型固定床ガス化炉形式であり、ガス化炉２ａ内にガス化原料のバイオマスＡを充填し、プロセスフローガスとして少量の窒素、あるいは二酸化炭素が流通している。上部がバイオマスＡを装入しガス化するガス化炉２ａであり、下部はタールを分解する触媒の触媒収納部３ａとなっている。後述するガス化炉２ｂに対しては、触媒収納部３ｂとなる。バイオマスＡのガス化されたバイオマスガスはこの触媒収納部３ａを介してガス化炉２ａより排出される。   This gasification unit 2 is a downdraft type fixed bed gasification furnace type, in which gasification raw material biomass A is filled in the gasification furnace 2a, and a small amount of nitrogen or carbon dioxide is circulated as a process flow gas. Yes. The upper part is a gasification furnace 2a for charging and gasifying the biomass A, and the lower part is a catalyst storage part 3a for a catalyst for decomposing tar. For a gasification furnace 2b, which will be described later, a catalyst housing 3b is provided. The biomass gas obtained by gasifying the biomass A is discharged from the gasification furnace 2a through the catalyst storage unit 3a.

ここで、バイオマスＡが含む水分を含め、水蒸気とバイオマス内の炭素のモル比（［Ｈ２Ｏ]／[Ｃ]）が１までであれば熱交換器が不要である。このため少量の水蒸気を流通させることも可能である。このガス化工程は、この後の工程を含め同じ圧力に保たれている。この圧力は１〜５ＭＰａの範囲であり、途中に昇圧させる加圧装置はない。 Here, if the molar ratio of water vapor to carbon in the biomass ([H 2 O] / [C]) including water contained in the biomass A is up to 1, a heat exchanger is unnecessary. For this reason, it is also possible to distribute a small amount of water vapor. This gasification step is maintained at the same pressure including the subsequent steps. This pressure is in the range of 1 to 5 MPa, and there is no pressurizing device for raising the pressure in the middle.

ガス化炉２ａを外部から電気炉で加熱することで、バイオマスＡのガス化が進行する。ガス化工程の後は次のガス精製部４に接続している。ガス化温度は、ガス化温度が高いほどガス収率は高くなるが、１０００℃以上では高価な材質や特殊な構造のガス化炉形式が必要となるため、６００〜１０００℃が望ましい。さらに、ガス化温度が高い場合、バイオマス中の灰分が溶融し、ガス化炉内を閉塞する可能性があるため、７００〜８００℃が望ましい。   The gasification of the biomass A proceeds by heating the gasification furnace 2a from the outside with an electric furnace. After the gasification step, it is connected to the next gas purification unit 4. As the gasification temperature is higher, the gas yield is higher. However, if the gasification temperature is 1000 ° C. or higher, an expensive material or a special structure of the gasification furnace is required. Further, when the gasification temperature is high, 700 to 800 ° C. is desirable because ash in the biomass may melt and clog the gasification furnace.

ガス化炉２ａ底部の触媒収納部３ａにはタールを分解する触媒として、ドロマイト、ＣａＯ、Ｎｉ系触媒、Ｒｈ系触媒等の触媒を充填することができる。例えば、ドロマイトは前述のようにカルシウムとマグネシウムを含んでおり、タール分解に適した物質である。ガス化されたバイオマスガスに含まれるタール分は、触媒収納部３ａのドロマイト上で分解される。   The catalyst storage unit 3a at the bottom of the gasification furnace 2a can be filled with a catalyst such as dolomite, CaO, Ni-based catalyst, or Rh-based catalyst as a catalyst for decomposing tar. For example, dolomite contains calcium and magnesium as described above and is a substance suitable for tar decomposition. The tar content contained in the gasified biomass gas is decomposed on the dolomite in the catalyst storage unit 3a.

ガス化を促進させるためこのガス化炉２ａに隣接して燃焼部１が設けられている。この燃焼部１にはガス化炉２ａでガス化されなかった未反応物である未反応チャーが、ガス化炉２ａの稼動が停止した後に取り出されて点線Ｂで示すように燃焼部１に装入される。未反応チャーの燃焼による燃焼熱が、ガス化炉２ａに対して補助的な加熱源として供給され、ガス化を促進する。   In order to promote gasification, a combustion section 1 is provided adjacent to the gasification furnace 2a. Unreacted char, which has not been gasified in the gasification furnace 2a, is taken out from the combustion section 1 after the operation of the gasification furnace 2a is stopped, and is installed in the combustion section 1 as indicated by a dotted line B. Entered. Combustion heat due to combustion of unreacted char is supplied to the gasification furnace 2a as an auxiliary heating source to promote gasification.

ガス化部２は複数系列具備されており、稼動中の例えば第１系のガス化炉２ａのガス生成量が減少すれば、系内が減圧し始める前に他の系統の例えば第２系のガス化炉２ｂに切り替え、ガス化処理のための運転を継続することができる。この切り替えのための切り替え部Ｃが設けられていて、必要とするガス化炉の選択に従い適宜切り替え制御される。従って、複数のガス化炉は選択的に順次稼動させることができる。この構成にすることで一連のガス化処理を停止することなく連続的に行うことができ、処理能率が向上する。   A plurality of gasification units 2 are provided. If the amount of gas generated in the first gasification furnace 2a in operation, for example, decreases, before the system begins to depressurize, for example, the second system of the second system. The operation for the gasification process can be continued by switching to the gasification furnace 2b. A switching unit C for this switching is provided, and switching control is appropriately performed according to the selection of the required gasifier. Therefore, a plurality of gasifiers can be selectively operated sequentially. With this configuration, a series of gasification processes can be performed continuously without stopping, and the processing efficiency is improved.

ガス化炉２ａから送り出されたガスは、バイオマスガスとしてガス精製部４に送り込まれる。このガス精製部４は、ガス化部２で発生したバイオマスガス中に含まれる粒子状物質、タール、硫黄化合物および窒素化合物を除去し、バイオマスガスを精製する装置である。このガス精製部４には、内部に脱塵用フィルター、タールを吸着させるための活性炭、木炭、砂等の吸着剤が充填されていて、ガス精製温度は２００〜９００℃に制御されている。   The gas sent out from the gasification furnace 2a is sent into the gas purification unit 4 as biomass gas. The gas purification unit 4 is an apparatus that removes particulate matter, tar, sulfur compounds, and nitrogen compounds contained in the biomass gas generated in the gasification unit 2 and purifies the biomass gas. The gas purification unit 4 is filled with an adsorbent such as a dust removal filter, activated carbon for adsorbing tar, charcoal, and sand, and the gas purification temperature is controlled to 200 to 900 ° C.

このガス精製部４は２系列有し、内部の吸着剤が破過する前に流路を切り替えられる構成になっている。例えばガス化部２からのバイオマスガスの流路が第１系のガス精製部４ａに接続されていたのを、吸着剤が破過する前に第２系のガス精製部４ｂに流路を切り替えるのである。図はその構成になっていて、切り替え手段４ｃにより流路を切り替えられるようにしている。   This gas purification unit 4 has two systems, and is configured such that the flow path can be switched before the internal adsorbent breaks through. For example, the flow path of the biomass gas from the gasification section 2 is connected to the first gas purification section 4a, but the flow path is switched to the second gas purification section 4b before the adsorbent breaks through. It is. The figure shows the configuration, and the flow path can be switched by the switching means 4c.

このような構成にすれば、切り替えにより停止した第１系のガス精製部４ａの破過直前の吸着剤を取り出し、新しい吸着剤を充填し待機させることができる。第２のガス精製部４ｂの吸着剤が破過直前になれば第１のガス精製部４ａに流路を再び切り替える。このことを繰り返し行えば、ガス精製工程を停止することなく連続的に進めることができる。   With such a configuration, it is possible to take out the adsorbent immediately before the breakthrough of the first gas purification unit 4a stopped by the switching, and to fill and wait for a new adsorbent. If the adsorbent of the second gas purification unit 4b is just before breakthrough, the flow path is switched again to the first gas purification unit 4a. If this is repeated, the gas purification process can be continued without stopping.

次にガス精製部４で精製されたバイオマス精製ガスは、液体化した液体燃料を製造するために液体燃料製造部５に送り込まれる。液体燃料製造工程は、ガス精製工程の送出口側に接続されていて精製されたバイオマス精製ガスを受け入れる。液体燃料製造工程では、望ましい液体燃料を製造するための触媒が充填されている。液体燃料がメタノールであればＣｕ−Ｚｎ系触媒であり、ジメチルエーテルは前記メタノール２分子を脱水した構造を有しているため、脱水用触媒としてγ−アルミナ触媒の添加が必要である。また、液体燃料がガソリン、灯油および軽油といった炭化水素系のものであればＦｅ、Ｃｏ、Ｒｕ系触媒を用いる。   Next, the biomass refined gas purified by the gas purification unit 4 is sent to the liquid fuel production unit 5 in order to produce a liquefied liquid fuel. The liquid fuel production process is connected to the outlet side of the gas purification process and receives the purified biomass refined gas. In the liquid fuel production process, a catalyst for producing a desired liquid fuel is filled. If the liquid fuel is methanol, it is a Cu—Zn-based catalyst. Since dimethyl ether has a structure in which two molecules of methanol are dehydrated, it is necessary to add a γ-alumina catalyst as a dehydration catalyst. Further, if the liquid fuel is a hydrocarbon type such as gasoline, kerosene and light oil, an Fe, Co, Ru type catalyst is used.

このように触媒を変えることで各々の目的生成物を得ることができる。この液体燃料製造部５では、触媒反応により１００〜４００℃の温度で１〜５ＭＰａの圧力範囲で液体燃料を製造する。この製造された液体燃料は液体燃料原液として気液分離部６へ送り込まれる。液体燃料製造部５で製造した液体燃料原液は、水および軽質炭化水素等を含んでいる。このため、この気液分離部６で液体燃料精製液、水、軽質炭化水素、未反応ガス等に分離される。分離された水はこの工程で凝縮し気液分離部６外に排出される。   Thus, each target product can be obtained by changing a catalyst. In this liquid fuel production part 5, a liquid fuel is produced in a pressure range of 1 to 5 MPa at a temperature of 100 to 400 ° C. by a catalytic reaction. The manufactured liquid fuel is fed into the gas-liquid separator 6 as a liquid fuel stock solution. The liquid fuel stock solution manufactured by the liquid fuel manufacturing unit 5 contains water, light hydrocarbons, and the like. For this reason, it is separated into liquid fuel refined liquid, water, light hydrocarbons, unreacted gas and the like by this gas-liquid separation unit 6. The separated water is condensed in this step and discharged out of the gas-liquid separation unit 6.

次にこの気液分離部６で分離された液体燃料精製液は減圧回収部７へ送り込まれる。この減圧回収部７では分離された液体燃料精製液を冷却し減圧する。減圧回収部７には減圧弁７ａが設けられていて、気液分離部７の送り出し口に接続している。水及び液体燃料は飽和蒸気圧曲線が異なり、冷却工程で沸点が高い物質から液体として系外に取り出すことができる。減圧弁７ａを介して取り出された液体燃料精製液が利用可能な正規の製品としての液体燃料７ｂであり、タンク等に回収される。   Next, the liquid fuel purified liquid separated by the gas-liquid separation unit 6 is sent to the reduced pressure recovery unit 7. In this reduced pressure recovery section 7, the separated liquid fuel purified liquid is cooled and decompressed. The decompression recovery unit 7 is provided with a decompression valve 7 a and is connected to a delivery port of the gas-liquid separation unit 7. Water and liquid fuel have different saturation vapor pressure curves and can be taken out of the system as a liquid from a substance having a high boiling point in the cooling process. The liquid fuel purified liquid taken out through the pressure reducing valve 7a is a liquid fuel 7b as a regular product that can be used, and is collected in a tank or the like.

［第２の実施の形態］
図２は本実施の形態に係るバイオマスからの液体燃料製造装置の第２の実施の形態を示す図である。液体燃料製造工程において、１回の工程だけで処理ができない場合を考慮した実施形態である。液体燃料製造部５で液体化されなかった未反応ガスをこの液体燃料製造部５の受け入れ口に戻す流路５ａを設けたものである。この流路５ａを設けたことにより、バイオマス精製ガスをこの液体燃料製造部５に何回も流すことによって、未反応ガスを再使用の形で液体化させる。従って、バイオマス精製ガスを効率よく液体化させることができる。 [Second Embodiment]
FIG. 2 is a diagram showing a second embodiment of the apparatus for producing liquid fuel from biomass according to the present embodiment. In the liquid fuel production process, an embodiment is considered in which processing cannot be performed by a single process. A flow path 5 a is provided for returning unreacted gas that has not been liquefied by the liquid fuel production unit 5 to the receiving port of the liquid fuel production unit 5. By providing this flow path 5a, the biomass-refined gas is caused to flow through the liquid fuel production section 5 many times, whereby the unreacted gas is liquefied in a reused form. Therefore, the biomass purified gas can be liquefied efficiently.

［第３の実施の形態］
図３は本実施の形態に係るバイオマスからの液体燃料製造装置の第３の実施の形態を示す図である。バイオマス液体燃料原液を気液分離部６の冷却工程で液体燃料および水と分離された後、未反応ガスをガス化工程上流に流路６ａを介して戻すように構成した。これにより、未反応ガスを再度ガス化し、再度液体化処理を行い、再度気液分離処理を行うのである。このように本実施の形態はＣＯと水素に効率良く転換できるような構造を有している。 [Third Embodiment]
FIG. 3 is a diagram showing a third embodiment of the apparatus for producing liquid fuel from biomass according to the present embodiment. After the biomass liquid fuel stock solution was separated from the liquid fuel and water in the cooling process of the gas-liquid separator 6, the unreacted gas was returned to the upstream of the gasification process via the flow path 6a. Thereby, the unreacted gas is gasified again, the liquefaction process is performed again, and the gas-liquid separation process is performed again. Thus, the present embodiment has a structure that can be efficiently converted into CO and hydrogen.

［第４の実施の形態］
図４は本実施の形態に係るバイオマスからの液体燃料製造装置の第４の実施の形態を示す図である。バイオマス液体燃料原液を気液分離部６の冷却工程で液体燃料および水と分離された後、未反応ガスを液体燃料製造工程上流に流路６ｂを介して戻すように構成した。これにより、未反応ガスを再度液体化処理を行い、再度気液分離処理を行う。 [Fourth Embodiment]
FIG. 4 is a diagram showing a fourth embodiment of the apparatus for producing liquid fuel from biomass according to the present embodiment. After the biomass liquid fuel stock solution was separated from the liquid fuel and water in the cooling process of the gas-liquid separator 6, the unreacted gas was returned to the upstream of the liquid fuel production process via the flow path 6b. Thereby, the unreacted gas is liquefied again, and the gas-liquid separation process is performed again.

第２〜第４の実施の形態は、いずれも未反応物を同一装置内を循環させ再使用することにより、バイオマスを無駄なく有効に利用し、液体燃料の収率を高める例である。次にいずれの実施の形態においても適用可能な他の実施形態を説明する。即ち、バイオマスからの液体燃料製造装置の下部に据え付け台８を設け、この据え付け台８を介して前記液体燃料製造装置を運搬できるようにした例と、バイオマスからの液体燃料製造装置の下部に移動台車９を設け、この移動台車９を介して前記液体燃料製造装置を移動できるようにした例である。   The second to fourth embodiments are examples in which biomass is effectively used without waste and the yield of liquid fuel is increased by recycling unreacted substances in the same apparatus and reusing them. Next, other embodiments applicable to any embodiment will be described. That is, an installation base 8 is provided in the lower part of the liquid fuel production apparatus from biomass, and the liquid fuel production apparatus can be transported through the installation base 8, and the liquid fuel production apparatus from biomass is moved to the lower part. In this example, a carriage 9 is provided, and the liquid fuel production apparatus can be moved through the movable carriage 9.

例えば、装置の下部の据え付け台８をクレーン等で持ち上げ液体燃料製造装置を所定位置に運搬することができる。又、装置の下部の移動台車９を人手又は動力で牽引することで液体燃料製造装置を所定位置に移動することができる。実施の形態を示す図は、移動台車９を設けた図にしているが、据え付け台８であってもよい。
以上、実施の形態例を種々説明したが、本発明はこれら実施形態例に限定されないことはいうまでもない。 For example, the mounting base 8 at the lower part of the apparatus can be lifted with a crane or the like to transport the liquid fuel production apparatus to a predetermined position. Further, the liquid fuel production apparatus can be moved to a predetermined position by pulling the movable carriage 9 at the lower part of the apparatus manually or by power. Although the figure showing the embodiment is a figure in which a movable carriage 9 is provided, it may be a mounting base 8.
While various embodiments have been described above, it goes without saying that the present invention is not limited to these embodiments.

木質系バイオマスとして、１０．２ｇの米松（Douglas fir、Pseudotsuga menziesii）を用いた。表１に分析結果を示す。タール分解触媒として、２９．２ｇのドロマイト（Yoshizawa Lime Industry Co.,Ltd.製）を用いた。タール吸着剤として、１５．０ｇの市販の活性炭（２−４ｍｍ）を用いた。ＤＭＥ合成用触媒として、Ｅｎｇｅｌｈａｒｄ社製のＣｕ／Ｚｎ系触媒とγ―Ａｌ２Ｏ３を物理混合させ、活性炭（２−４ｍｍ）に整粒したものを１６．０ｇ用いた。ＤＭＥは、ジメチルエーテル Di―Methyl Etherの略称である。燃焼時に硫黄酸化物やすすの出ないクリーンエネルギーとして注目されているものである。実施例１はＤＭＥによる液体生成技術の実施例である。

Figure 2008189704
As woody biomass, 10.2 g of rice pine (Douglas fir, Pseudotsuga menziesii) was used. Table 1 shows the analysis results. As the tar decomposition catalyst, 29.2 g of dolomite (manufactured by Yoshizawa Lime Industry Co., Ltd.) was used. As the tar adsorbent, 15.0 g of commercially available activated carbon (2-4 mm) was used. As a catalyst for DME synthesis, 16.0 g of an activated carbon (2-4 mm) obtained by physically mixing a Cu / Zn-based catalyst manufactured by Engelhard and γ-Al 2 O 3 was used. DME is an abbreviation for Di-Methyl Ether. It is attracting attention as clean energy that does not generate sulfur oxides or soot during combustion. Example 1 is an example of a liquid production technique using DME.
Figure 2008189704

実施例１として、図５に加圧ガス化―ＤＭＥ合成用実験装置のブロック図を示す。この装置の構成は、主に加圧水蒸気ガス化部、ドロマイトを用いたタールクラッキング部、活性炭を用いたガスクリーニング部、ＤＭＥ合成部からなる。   As Example 1, FIG. 5 shows a block diagram of an experimental apparatus for pressurized gasification-DME synthesis. The configuration of this apparatus mainly includes a pressurized steam gasification unit, a tar cracking unit using dolomite, a gas cleaning unit using activated carbon, and a DME synthesis unit.

この実施例での生成は次のように行った。まず３方バルブ２１はＸの方向へガスを流すようになっている。加圧水蒸気ガス化部１１では、あらかじめ反応器内に供給されたバイオマス原料１３、即ち米松を、マスフローコントローラ３０で流量を調整した窒素気流中で、電気炉１４により加熱し、熱分解を行い、米松をｃｈａｒ化した。その後、水蒸気を導入し、ｃｈａｒの加圧水蒸気ガス化を行った。   Generation in this example was performed as follows. First, the three-way valve 21 flows gas in the X direction. In the pressurized steam gasification unit 11, the biomass raw material 13 that has been supplied to the reactor in advance, that is, Yonematsu, is heated in an electric furnace 14 in a nitrogen stream whose flow rate is adjusted by the mass flow controller 30, and pyrolyzed. Was converted to char. Thereafter, steam was introduced to perform char steam gasification of char.

熱分解ガスは、背圧弁２２を通過した後のガスをガスクロマトグラフGCで分析した。ＤＭＥ合成後のガスは、背圧弁２６を通過したガスをガスクロマトグラフGCで分析した。   The pyrolysis gas was analyzed by gas chromatograph GC after passing through the back pressure valve 22. The gas after DME synthesis was analyzed by gas chromatograph GC after passing through the back pressure valve 26.

熱分解が落ち着いた後、水が送水ポンプ１５を介して送水加熱され、ｃｈａｒに接触して加圧水蒸気ガス化される。これはｃｈａｒの水蒸気ガス化により、ＣＯと水素が豊富なガスを安定して得られるためである。この水蒸気ガス化されたガス体をドロマイト１７に通して、タールの分解、即ち、タールクラッキングし、ガス変換を促進させた。   After the thermal decomposition has settled, the water is heated and fed through the feed pump 15, and is brought into contact with the char to be converted into pressurized steam gas. This is because the gas rich in CO and hydrogen can be stably obtained by the steam gasification of char. This steam gasified gas body was passed through dolomite 17 to decompose tar, that is, tar cracking, to promote gas conversion.

次に、連続工程の中で、このガス体をガスクリーニング部に移送し、ガスの精製を行う。リボンヒーター１８を介してガスを保温し、活性炭２０によりクリーニングした。クリーニングされたガス体を３方バルブ２１を介して定められた方向に、且つ背圧弁２２により常圧に減圧したガスをガスクロマトグラフＧＣで分析し、ＣＯとＨ２の組成が高くなったことを確かめた。 Next, in a continuous process, the gas body is transferred to a gas cleaning unit to purify the gas. The gas was kept warm via the ribbon heater 18 and cleaned with activated carbon 20. A gas chromatograph GC is used to analyze the gas whose pressure has been reduced in the direction determined by the three-way valve 21 and reduced to normal pressure by the back pressure valve 22, and the composition of CO and H 2 has increased. I confirmed.

その後、３方バルブ２１をY側へ切り替え、ＣＯとＨ２の組成が高いガスを、背圧弁２６により所定圧力を維持しながら液体化工程に送り、ＤＭＥ合成用触媒２３としてＣｕ／Ｚｎ触媒とγ―Ａｌ２Ｏ３の触媒混合物に通し、ＤＭＥを合成し、背圧弁２６を通過させ、ガスクロマトグラフＧＣによりＤＭＥの組成を分析し、積算流量計２７を通過させた後、ガス捕集バッグ２８へ捕集した。 Thereafter, the three-way valve 21 is switched to the Y side, and a gas having a high composition of CO and H 2 is sent to the liquefaction process while maintaining a predetermined pressure by the back pressure valve 26, and the Cu / Zn catalyst After passing through the catalyst mixture of γ-Al 2 O 3 , DME is synthesized, passed through the back pressure valve 26, the composition of DME is analyzed by gas chromatograph GC, and after passing through the integrating flow meter 27, the gas collection bag 28 Collected.

この一連の生成処理条件は、木材の熱分解・ｃｈａｒの水蒸気ガス化温度は８５０℃、タールクラッキング部のクラッキング温度は７３０℃、活性炭によるガスクリーニング温度は３００℃、ＤＭＥ合成の温度は２５０℃であった。全ての工程で圧力を３ＭＰａとした。実験当初に３方バルブ２１の切換え方向をＸ側にし、ｃｈａｒの水蒸気ガス化で得られたガス測定をガスクロマトグラフＧＣにより行った。次に送水ポンプにより水を導入することで、加圧水蒸気ガス化―高温ガスクリーニング部において、圧力３ＭＰａで２０ｃｃ／ｍｉｎ（ＳＴＰ）の窒素気流中で、ドロマイト１７、活性炭２０が充填されたガスクリーニング部を７５０℃、３００℃にそれぞれ加熱した後、ガスクロマトグラフＧＣにおいてＣＯと水素の組成が高くなったことを確認した後、３方バルブ２１のＸ側を閉じＹ側を開いて実験を開始した。   This series of generation processing conditions is: pyrolysis of wood, steam gasification temperature of char is 850 ° C, cracking temperature of tar cracking part is 730 ° C, gas cleaning temperature by activated carbon is 300 ° C, and temperature of DME synthesis is 250 ° C there were. The pressure was 3 MPa in all steps. At the beginning of the experiment, the switching direction of the three-way valve 21 was set to the X side, and gas measurement obtained by char gasification of char was performed by a gas chromatograph GC. Next, by introducing water with a water pump, a gas cleaning unit filled with dolomite 17 and activated carbon 20 in a nitrogen stream of 20 cc / min (STP) at a pressure of 3 MPa in a pressurized steam gasification-high temperature gas cleaning unit. Was heated to 750 ° C. and 300 ° C., respectively, and after confirming that the composition of CO and hydrogen was high in the gas chromatograph GC, the X side of the three-way valve 21 was closed and the Y side was opened, and the experiment was started.

ＴＣＤ（熱伝導度検出器、3000A Micro GC:Agilent、Molecular Sieve―5A、Porapak U）を備えたガスクロマトグラフを用いて、ガスクリーニング後のガス組成（背圧弁２２を通過したガスの測定）およびＤＭＥ合成後のガス組成（背圧弁２６を通過したガスの測定）の分析を行った。その結果は図６及び図７に示すとおりであった。   Using a gas chromatograph equipped with TCD (thermal conductivity detector, 3000A Micro GC: Agilent, Molecular Sieve-5A, Porapak U), the gas composition after gas cleaning (measurement of gas passing through the back pressure valve 22) and DME The composition of the gas after synthesis (measurement of the gas that passed through the back pressure valve 26) was analyzed. The results were as shown in FIGS.

図６は、ガス化炉、ドロマイト層の温度の経時変化、湿式ガスメーターで測定した流速およびＨ２、ＣＯ、ＣＨ４，ＣＯ２の濃度の経時変化を示す。又、図７は、低い組成であったＣ２Ｈ４、Ｃ２Ｈ６、ＤＭＥの濃度の経時変化を示す。詳細に説明すると、図６において、０〜１００ｍｉｎ間では、まずドロマイト（ＭｇＣＯ３、ＣａＣＯ３の混合物）の加熱で、脱炭酸反応が進行することにより放出されるＣＯ２が高い濃度で検出された。これは、木材とドロマイトを同時に加熱すると、木材の熱分解由来のＣＯ２と、ドロマイト加熱による脱炭酸反応由来のＣＯ２が区別できないからである。 FIG. 6 shows changes over time in the temperatures of the gasification furnace and the dolomite layer, flow rates measured with a wet gas meter, and changes over time in the concentrations of H 2 , CO, CH 4 , and CO 2 . Further, FIG. 7 shows the time course of the concentration of C 2 H 4, C 2 H 6, DME was low compositional. In detail, in FIG. 6, between 0～100Min, is first heated dolomite (a mixture of MgCO 3, CaCO 3), is CO 2 released was detected at high concentrations by decarboxylation reaction proceeds . This is when heating the wood and dolomite simultaneously, the CO 2 from the pyrolysis of wood, since CO 2 from decarboxylation reaction by dolomite heating indistinguishable.

その後、木材の加圧水蒸気ガス化部を加熱し、望ましい温度、即ち８５０℃に達した後、熱分解による炭化水素の発生が落ち着いた後、０．１ｇ／ｍｉｎの速度で水蒸気を導入することで、高圧水蒸気ガス化を開始した（１５０ｍｉｎ時点）。   Thereafter, the pressurized steam gasification part of the wood is heated, and after reaching a desired temperature, that is, 850 ° C., after the generation of hydrocarbons by thermal decomposition has settled, steam is introduced at a rate of 0.1 g / min. Then, high-pressure steam gasification was started (at 150 min).

ここで、熱分解を始めると同時に、ＤＭＥ合成部では、３００ｃｃ／ｍｉｎの水素６０％、窒素４０％のガスを触媒層に３００℃、常圧導入（０ｍｉｎ時点）し、１．５時間水素還元を行った。その後、窒素気流中で室温まで冷却し、３ＭＰａに加圧した。１７０ｍｉｎ経過した時点で３方バルブ２１をＹ側にし、加圧水蒸気ガス化によるガス体（ＣＯと水素の組成が高いガス）をＤＭＥ合成部に導入し、ＤＭＥ合成を開始した。その後各組成分は一定の値を示した。   Here, at the same time as the thermal decomposition was started, the DME synthesis part introduced 300 cc / min of 60% hydrogen and 40% nitrogen gas into the catalyst layer at 300 ° C. under normal pressure (at 0 min) and reduced the hydrogen for 1.5 hours. Went. Then, it cooled to room temperature in nitrogen stream, and pressurized to 3 MPa. When 170 minutes passed, the three-way valve 21 was turned to the Y side, and a gas body (gas having a high composition of CO and hydrogen) by pressurized steam gasification was introduced into the DME synthesis section, and DME synthesis was started. Thereafter, each composition showed a constant value.

図７において、２１０ｍｉｎ時点経過以降にＤＭＥが検出され始めた。ＤＭＥの検出は３６０ｍｉｎ時点まで続いた。この結果から、圧縮工程、再加熱工程のない実験装置を用いて、木質系バイオマスからＤＭＥを連続的に１５０ｍｉｎ間合成できることが確認された。   In FIG. 7, DME started to be detected after 210 minutes. DME detection continued until 360 min. From this result, it was confirmed that DME can be continuously synthesized from woody biomass for 150 min using an experimental apparatus without a compression step and a reheating step.

又、投入したバイオマス中の炭素に対し、炭素基準でどの程度生成物に分配されたかを検証した。その結果、炭素転換率（投入木材中のカーボン基準）として、ＣＯ，ＣＯ２，ＣＨ４、Ｃ２：６２％、ＤＭＥ：３％、チャ−：１９％、活性炭付着タール：１％、不明：１５％であった。
この結果では、投入した炭素基準で３％がＤＭＥに変換できたことになる。 In addition, it was verified how much the carbon in the input biomass was distributed to the product on a carbon basis. As a result, as a carbon conversion rate (carbon standard in input wood), CO, CO 2 , CH 4 , C 2 : 62%, DME: 3%, Char: 19%, activated carbon adhering tar: 1%, unknown: 15%.
In this result, 3% can be converted into DME based on the carbon input.

木質系バイオマスとして、２０．０ｇの米松（Douglas fir、Pseudotsuga menziesii製）を用いた。タール分解触媒として、２９．９ｇのドロマイト（Yoshizawa Lime Industry Co.,Ltd.製）を用いた。タール吸着剤として、１５．０ｇの市販の活性炭（２−４ｍｍ）を用いた。炭素水素合成用触媒として、２．０ｇのアルミナ担持ルテニウム触媒（Ru content:5wt%、Wako Pure Chemical Industries、Ltd.製）を用いた。   As woody biomass, 20.0 g of rice pine (Douglas fir, manufactured by Pseudotsuga menziesii) was used. As the tar decomposition catalyst, 29.9 g of dolomite (manufactured by Yoshizawa Lime Industry Co., Ltd.) was used. As the tar adsorbent, 15.0 g of commercially available activated carbon (2-4 mm) was used. As a catalyst for carbon hydrogen synthesis, 2.0 g of an alumina-supported ruthenium catalyst (Ru content: 5 wt%, manufactured by Wako Pure Chemical Industries, Ltd.) was used.

実施例２として、図８に加圧水蒸気ガス化―炭化水素合成に用いた実験装置のブロック図を示す。本実験装置の構成は、主に加圧水蒸気ガス化部、ドロマイトを用いたタールクラッキング部、活性炭を用いたガスクリーニング部、ＦＴ合成部からなる。   As Example 2, a block diagram of an experimental apparatus used for pressurized steam gasification-hydrocarbon synthesis is shown in FIG. The configuration of the experimental apparatus mainly includes a pressurized steam gasification unit, a tar cracking unit using dolomite, a gas cleaning unit using activated carbon, and an FT synthesis unit.

ＦＴ合成部の技術とは、フィッシャートロプシュ合成の略称で、一酸化炭素と水素の混合ガスである合成ガスを触媒上で、反応式ｎＣＯ＋（２ｎ＋１）Ｈ２→ＣｎＨ２ｎ＋２＋ｎＨ２Ｏにより反応させ、液体化する技術である。バイオマス等を原料として簡素に製造できるので注目されているものである。実施例２は炭素水素合成による液体生成技術の実施例である。この実施例の生成は次のように行った。 The technology of the FT synthesis unit is an abbreviation for Fischer-Tropsch synthesis, and a reaction is performed by a reaction formula nCO + (2n + 1) H 2 → C n H 2n + 2 + nH 2 O on a catalyst with a synthesis gas that is a mixed gas of carbon monoxide and hydrogen. It is a technology to make it liquefied. It is attracting attention because it can be simply manufactured using biomass or the like as a raw material. Example 2 is an example of a liquid production technique by carbon hydrogen synthesis. The generation of this example was performed as follows.

実施例１同様に、加圧水蒸気ガス化部１１内には、あらかじめバイオマス原料である米松を投入した。その後、マスフローコントローラ３０を用いて、窒素を流通させながら電気炉１４により、米松の熱分解を行い、ｃｈａｒ化した。熱分解による炭化水素の発生が落ち着いた後、水を送水ポンプ１５を介して送水加熱され、ｃｈａｒに接触し水蒸気ガス化される。この水蒸気ガス化されたガス体はドロマイト１７を通過してタールクラッキングを行った。   Similarly to Example 1, in the pressurized steam gasification unit 11, rice pine, which is a biomass raw material, was previously charged. Then, using the mass flow controller 30, the rice pine was pyrolyzed by the electric furnace 14 while circulating nitrogen, and char was made. After the generation of hydrocarbons due to thermal decomposition has settled, water is heated and fed through the feed pump 15, and is brought into contact with the char to be gasified into steam. This steam gasified gas body passed through dolomite 17 to perform tar cracking.

次に、連続工程の中でこのガス体をガスクリーニング部に移送し、リボンヒーター１８を介して保温され、活性炭２０によりクリーニングした。クリーニングされたガス体をＦＴ合成用触媒２９としてアルミナ担持ルテニウム（Ｒｕ／Ａｌ２Ｏ３）触媒を用い、液体化した。３方バルブ２１は、２方向の切換弁である。次に、気液分離を行い、燃料用の液体を取り出す。液体は液体捕集管２５に回収し、ガス部分は背圧弁２６を通し、積算流量計２７を介しガス捕集バッグ２８に回収した。 Next, in a continuous process, this gas body was transferred to a gas cleaning section, kept warm via a ribbon heater 18, and cleaned with activated carbon 20. The cleaned gas body was liquefied using an alumina-supported ruthenium (Ru / Al 2 O 3 ) catalyst as the FT synthesis catalyst 29. The three-way valve 21 is a two-way switching valve. Next, gas-liquid separation is performed, and a liquid for fuel is taken out. The liquid was collected in the liquid collection tube 25, and the gas part was collected in the gas collection bag 28 through the back pressure valve 26 and the integrated flow meter 27.

実験当初に３方バルブ２１の切換え方向をＸ側にし、熱分解によるガスの測定を行った。加圧水蒸気ガス化―高温ガスクリーニング部では、３ＭＰａにおいて、２００ｃｃ／ｍｉｎ（ＳＴＰ）の窒素気流中で、ドロマイト、活性炭が充填されたガスクリーニング部を７５０℃、３００℃にそれぞれ加熱することで、実験を開始した。その後、ガス化部を加熱し、望ましい温度８００℃に達し、ｃｈａｒ化を行った。熱分解による炭化水素の発生が落ち着いた後、０．１ｇ／ｍｉｎの速度で水蒸気を導入することで、加圧水蒸気ガス化を開始した。   At the beginning of the experiment, the switching direction of the three-way valve 21 was set to the X side, and the gas was measured by pyrolysis. In the pressurized steam gasification-high-temperature gas cleaning section, an experiment was conducted by heating the gas cleaning section filled with dolomite and activated carbon to 750 ° C. and 300 ° C. in a nitrogen flow of 200 cc / min (STP) at 3 MPa. Started. Thereafter, the gasification part was heated to reach a desired temperature of 800 ° C., and chard. After the generation of hydrocarbons due to thermal decomposition settled, pressurized steam gasification was started by introducing steam at a rate of 0.1 g / min.

熱分解開始と同時に、ＦＴ合成部では、１３０ｃｃ／ｍｉｎの水素２０％、窒素８０％のガスを触媒層に３００℃、常圧導入し（０ｍｉｎ時点）し、１．５時間水素還元を行った。その後、窒素気流中で１８０℃に冷却し、３ＭＰａに加圧した。２２０ｍｉｎ時点において、３方バルブ２１のＸ側をＹ側にして、加圧水蒸気ガス化によるガスを炭化水素合成部に導入し、２３０℃でＦＴ合成の実験を開始（２２０ｍｉｎ時点）した。   Simultaneously with the start of thermal decomposition, the FT synthesis unit introduced a gas of 130 cc / min of 20% hydrogen and 80% nitrogen into the catalyst layer at 300 ° C. and normal pressure (at 0 min) and carried out hydrogen reduction for 1.5 hours. . Then, it cooled to 180 degreeC in nitrogen stream, and pressurized to 3 MPa. At 220 min, the X side of the three-way valve 21 was set to the Y side, and gas from pressurized steam gasification was introduced into the hydrocarbon synthesis section, and an FT synthesis experiment was started at 230 ° C. (at 220 min).

ＴＣＤ（熱伝導度検出器、3000A Micro GC:Agilent、Molecular Sieve―5A、Porapak U）及びＦＩＤ（水素火炎検出器、GC353B:GL Sciences、DB-1、Squalane）を備えたガスクロマトグラフを用いて、ＦＴ合成前後でのガスの分析を行った。   Using a gas chromatograph equipped with TCD (thermal conductivity detector, 3000A Micro GC: Agilent, Molecular Sieve-5A, Porapak U) and FID (hydrogen flame detector, GC353B: GL Sciences, DB-1, Squalane), The gas was analyzed before and after FT synthesis.

生成物の定義と分離手順は以下の通りである。ガスは湿式ガスメーター２７（W-NK-0.5:Shinagawa）を通過した後、ガス捕集バッグ２８に捕集した。原料バイオマス１３の熱分解を開始（１２０ｍｉｎ時点）して以降、捕集したガスを生成ガスとした。活性炭２０に吸着した物質をタールとした。実験後の活性炭２０をアニソールを用いて常温で３０ｍｉｎ間洗浄することで、タールのアニソール溶液を得た。炭化水素化合物は以下の様に捕集した。実験後、触媒及び液体捕集管２５内の液体をジクロロメタンで洗浄した。ろ過した後、ろ液を静置させて水相および油相に分離し、炭化水素化合物のジクロロメタン溶液を得た。   The product definition and separation procedure is as follows. The gas passed through a wet gas meter 27 (W-NK-0.5: Shinagawa) and was collected in a gas collection bag 28. Since the thermal decomposition of the raw material biomass 13 was started (at 120 minutes), the collected gas was used as the product gas. The substance adsorbed on the activated carbon 20 was tar. The activated carbon 20 after the experiment was washed with anisole at room temperature for 30 minutes to obtain a tar anisole solution. Hydrocarbon compounds were collected as follows. After the experiment, the catalyst and the liquid in the liquid collection tube 25 were washed with dichloromethane. After filtration, the filtrate was allowed to stand and separated into an aqueous phase and an oil phase to obtain a hydrocarbon compound in dichloromethane.

ガス捕集バッグ２８に捕集したガスは、ＴＣＤ及びＦＩＤを備えたガスクロマトグラフＧＣで分析した。アニソール溶液中のタールの炭素数はＮＰｇｒａｍ法を用いて測定した。生成物としての炭化水素は内部標準法を用いて以下のように定量した。ジクロロメタン溶液に標準物質としてナフタレンを添加した。その溶液をＦＩＤを備えたガスクロマトグラフＧＣで分析した。
炭素数ｎの炭化水素の炭化数は以下のように計算した。
Ｎ（Ｃｎ）＝Ａ（Ｃｎ）／Ａ（Ｃ１０Ｈ８）×Ｎ（Ｃ１０Ｈ８）
ここで、Ｎ（Ｃｎ）：ジクロロメタン溶液中のＣｎＨ２ｎ＋２の炭素数。Ｎ（Ｃ１０Ｈ８）：ジクロロメタン溶液中のＣ１０Ｈ８中の炭素数。Ａ（Ｃｎ）：ＣｎＨ２ｎ＋２のエリア。Ａ（Ｃ１０Ｈ８）：Ｃ１０Ｈ８のエリアである。 The gas collected in the gas collection bag 28 was analyzed by a gas chromatograph GC equipped with TCD and FID. The carbon number of tar in the anisole solution was measured using the NPgram method. The hydrocarbon as a product was quantified as follows using an internal standard method. Naphthalene was added to the dichloromethane solution as a standard substance. The solution was analyzed by gas chromatograph GC equipped with FID.
The carbon number of the hydrocarbon having n carbon atoms was calculated as follows.
N (Cn) = A (Cn) / A (C 10 H 8 ) × N (C 10 H 8 )
Here, N (Cn): carbon number of CnH 2 n + 2 in the dichloromethane solution. N (C 10 H 8 ): carbon number in C 10 H 8 in dichloromethane solution. A (Cn): Area of CnH 2 n + 2. A (C 10 H 8 ): An area of C 10 H 8 .

尚、実施例１の図５及び実施例２の図８に示される符号１２、１６、１９はいずれも熱電対を示している。又、符合２４は、液体燃料製造工程におけるパージ用ラインを示している。これらの実施例に具体的には示されていないが、ガス化部でガス化されない未反応物を燃焼させ、発生した熱を加圧水蒸気ガス化部へ供給することを可能とし、無駄なくガス化する構成としている。   In addition, the code | symbols 12, 16, and 19 shown by FIG. 5 of Example 1 and FIG. 8 of Example 2 have all shown the thermocouple. Reference numeral 24 denotes a purge line in the liquid fuel production process. Although not specifically shown in these examples, it is possible to burn unreacted substances that are not gasified in the gasification section, and to supply the generated heat to the pressurized steam gasification section without waste. It is configured to do.

図９に高温ガスクリーニング後のガスの経時変化を示す。図１０に生成ガスの経時変化を示す。実験中、タールトラブルによる閉塞のようなあらゆる問題がなく、高圧ガス化し、それに続く高温ガスクリーニング及びＦＴ合成は１８０ｍｉｎ間（２２０〜４００ｍｉｎ時点）連続的に処理できた。図９において、タール分解触媒としてのドロマイトの加熱により、６０〜１２０ｍｉｎの間、高い濃度のＣＯ２（□印）が検出された。続いて、木材の熱分解により、１５０〜２２０ｍｉｎの間、ＣＯ２、ＣＯ（〇印）、Ｈ２（●印）及びＣＨ４（△印）の明確な発生が認められ、２００ｍｉｎにおいて、Ｈ２：１７．２ｍｏｌ％、ＣＨ４：２４．１ｍｏｌ％、ＣＯ：７．９ｍｏｌ％、ＣＯ２：１７．１ｍｏｌ％のガスが得られた。 FIG. 9 shows the change with time of the gas after the high-temperature gas cleaning. FIG. 10 shows the change with time of the generated gas. During the experiment, there were no problems such as clogging due to tar trouble, high-pressure gasification, and subsequent high-temperature gas cleaning and FT synthesis could be continuously performed for 180 min (at 220 to 400 min). In FIG. 9, high concentration of CO 2 (□ mark) was detected for 60 to 120 min by heating of dolomite as the tar decomposition catalyst. Subsequently, by thermal decomposition of the wood, while the 150~220min, CO 2, CO (.smallcircle), clear generation of H 2 (● mark) and CH 4 (△ mark) was observed at 200 min, H 2 : 17.2mol%, CH 4: 24.1mol %, CO: 7.9mol%, CO 2: 17.1mol% of the gas was obtained.

その後、水蒸気ガス化により、Ｈ２、ＣＯ２は上昇し、ＣＯ、ＣＨ４は減少した。図９及び図１０において、２５０分以降のＦＴ合成前（図９）のＣＯ、Ｈ２，ＣＣＯ２、ＣＨ４組成と合成後（図１０）のそれらを比較した。ＦＴ合成前のＣＯは６．９〜１２．３ｍｏｌ％であり、ＦＴ合成後は０．７〜２．４ｍｏｌ％であった。従って、ＦＴ合成工程におけるＣＯ転換率はおよそ８７〜９７ｍｏｌ％Ｃ−ｂａｓｉｓであった。ＦＴ合成工程を通過すると、Ｈ２は約３３から１ｍｏｌ％へ減少し、ＣＯ２は、およそ１２から１８ｍｏｌ％、ＣＨ４はおよそ５から２０ｍｏｌ％へ増加した。さらに、生成ガス中に炭素数２から４の炭化水素（×）が含まれていた。これらの結果は、ＣＯがＣ１からＣ４の炭化水素に転換されたことを示している。 Thereafter, H 2 and CO 2 increased and CO and CH 4 decreased due to steam gasification. 9 and 10, the composition of CO, H 2 , CCO 2 , and CH 4 before FT synthesis (FIG. 9) after 250 minutes and those after synthesis (FIG. 10) were compared. The CO before FT synthesis was 6.9 to 12.3 mol%, and 0.7 to 2.4 mol% after FT synthesis. Therefore, the CO conversion rate in the FT synthesis step was approximately 87 to 97 mol% C-basis. Upon passing through the FT synthesis step, H 2 decreased from about 33 to 1 mol%, CO 2 increased from approximately 12 to 18 mol%, and CH 4 increased from approximately 5 to 20 mol%. Further, the product gas contained hydrocarbons having 2 to 4 carbon atoms (x). These results indicate that CO was converted from C 1 to C 4 hydrocarbons.

図１１に標準物質としてナフタレンを添加したジクロロメタン溶液のＧＣ−ＦＩＤチャートを示す。縦軸は電圧を示す。炭素数８から２９の炭化水素に帰属した明確なピークを得ることができた。この結果は、我々が提案した、加圧に係る設備がなく、再加熱行程がないシンプルなＢＴＬプロセスを用いて、木質系バイオマスから炭化水素の製造に成功したことを示している。   FIG. 11 shows a GC-FID chart of a dichloromethane solution to which naphthalene is added as a standard substance. The vertical axis represents voltage. A clear peak attributed to hydrocarbons having 8 to 29 carbon atoms could be obtained. This result shows that we have succeeded in producing hydrocarbons from woody biomass using the simple BTL process that we have proposed, without the equipment for pressurization and no reheating process.

表２に炭素基準での各生成物への分配を示す。Ｃ８からＣ２９の炭化水素へは、０．０３Ｃ−ｍｏｌ％の収率で得られた。一方、ｌｏｓｓはー０．２４Ｃ−ｍｏｌ％であることから投入した炭素はほぼ回収できた。ＣＨ４、ＣＯ，ＣＯ２、Ｃ２Ｈ２、Ｃ２Ｈ６、Ｃ３Ｈ８およびｎ−Ｃ４Ｈ１０のようなガスへの分配は、トータルで６４．５４％であった。ＣＨ４とＣＯ２へおよそ５８％転換している。これが低い炭化水素収率の原因の一つと推定される。従って、生成ガスの一部をガス化工程へリサイクルすることが望ましい。

Figure 2008189704
Table 2 shows the distribution to each product on a carbon basis. From C 8 to hydrocarbons C 29 were obtained by 0.03C-mol% yield. On the other hand, since the loss was -0.24 C-mol%, the input carbon was almost recovered. CH 4, CO, CO 2, C 2 H 2, C 2 H 6, C 3 distribution to gases such as H 8 and n-C 4 H 10 was 64.54% in total. Approximately 58% conversion to CH 4 and CO 2 . This is presumed to be one of the causes of low hydrocarbon yield. Therefore, it is desirable to recycle part of the product gas to the gasification step.
Figure 2008189704

ｃｈａｒへの分配は３５．４６％であった。炭素源としてのｃｈａｒは反応器内に残留していたが、４００ｍｉｎ以降は反応器内の圧力を３ＭＰａに保つために、充分な生成ガス量が得られなかった。従って、さらなる検討では複数の高圧ガス化工程を設け、それらを切り換えることで、さらなる長時間運転が期待できる。又、ｃｈａｒを熱源として利用することも可能である。   The distribution to char was 35.46%. Although char as a carbon source remained in the reactor, a sufficient amount of product gas could not be obtained after 400 min in order to keep the pressure in the reactor at 3 MPa. Therefore, in further examination, a plurality of high-pressure gasification steps are provided, and switching between them makes it possible to expect a longer operation time. It is also possible to use char as a heat source.

本実施例では、高温ガスクリーニングを用いた。反応後の活性炭には、投入炭素量の０．２１％がタールとして吸着していた。これは、高温ガスクリーニングにおいて、活性炭がタール除去能力を有していることを示している。水を使わないガスクリーニングは、結果として排水処理コストを低減できる可能性が高い。   In this example, high temperature gas cleaning was used. On the activated carbon after the reaction, 0.21% of the input carbon amount was adsorbed as tar. This indicates that the activated carbon has a tar removing ability in high-temperature gas cleaning. Gas cleaning without water is likely to reduce wastewater treatment costs as a result.

本発明のバイオマスからの液体燃料製造装置、すなわち、再生可能なバイオマスから高効率に液体燃料を製造し、かつ経済性の高いプラントに関するものであるが、その原理を生かせる限り、他の分野、例えば、低質な石炭の利用分野に適用可能であり、その利用分野は広範囲に及ぶものである。   The present invention relates to an apparatus for producing liquid fuel from biomass, that is, a highly efficient plant for producing liquid fuel from renewable biomass with high efficiency, but as long as the principle can be utilized, other fields such as It can be applied to the field of use of low quality coal, and the field of use is wide-ranging.

第１の実施形態に係るバイオマスからの液体燃料製造装置のブロック図である。It is a block diagram of the liquid fuel manufacturing apparatus from biomass concerning a 1st embodiment. 第２の実施形態に係るバイオマスからの液体燃料製造装置のブロック図である。It is a block diagram of the liquid fuel manufacturing apparatus from biomass concerning a 2nd embodiment. 第３の実施形態に係るバイオマスからの液体燃料製造装置のブロック図である。It is a block diagram of the liquid fuel manufacturing apparatus from biomass concerning a 3rd embodiment. 第４の実施形態に係るバイオマスからの液体燃料製造装置のブロック図である。It is a block diagram of the liquid fuel manufacturing apparatus from biomass concerning a 4th embodiment. 実施例１に係るバイオマスからのDME製造装置のブロック図である。1 is a block diagram of an apparatus for producing DME from biomass according to Embodiment 1. FIG. 実施例１に係る触媒層通過後のガス組成の経時変化である。2 is a time-dependent change in gas composition after passing through a catalyst layer according to Example 1. FIG. 実施例１に係る触媒層通過後のガス組成の経時変化である。2 is a time-dependent change in gas composition after passing through a catalyst layer according to Example 1. FIG. 実施例２に係るバイオマスからの炭化水素燃料製造装置のブロック図である。It is a block diagram of the hydrocarbon fuel manufacturing apparatus from the biomass which concerns on Example 2. FIG. 実施例２に係る触媒層前のガス組成の経時変化である。6 is a time-dependent change in the gas composition before the catalyst layer according to Example 2. FIG. 実施例２に係る触媒層後のガス組成の経時変化である。6 is a time-dependent change in the gas composition after the catalyst layer according to Example 2. FIG. 標準物質としてナフタレンを添加したジクロロメタン溶液のＧＣ−ＦＩＤチャート図である。It is a GC-FID chart figure of the dichloromethane solution which added naphthalene as a standard substance.

符号の説明Explanation of symbols

１．燃焼炉
２．ガス化部
３ａ、３ｂ．触媒収納部
４．ガス精製部
５．液体燃料製造部
５ａ．流路
６．気液分離部
６ａ、６ｂ．流路
７．減圧回収部
７ａ．減圧弁
７ｂ．液体燃料
８．据え付け台
９．移動台車 1. Combustion furnace
2. Gasification department
3a, 3b. Catalyst compartment
4). Gas purification unit
5. Liquid fuel production department
5a. Flow path
6). Gas-liquid separation unit
6a, 6b. Flow path
7). Vacuum recovery unit
7a. Pressure reducing valve
7b. Liquid fuel
8). Mounting base
9. Moving trolley

Claims (20)

バイオマスを一定量保持して加熱体で加熱しガス化するガス化部と、
前記ガス化部により発生したバイオマスガスから粒子状物質、タール、硫黄化合物および窒素化合物から選択される少なくとも１つ以上の物質を除去し、前記バイオマスガスを精製するガス精製部と、
前記精製されたバイオマス精製ガスを液体化してバイオマス液体燃料原液を製造する液体燃料製造部と、
前記バイオマス液体燃料原液をバイオマス液体燃料、水および軽質炭化水素に分離する気液分離部と、
前記気液分離部で分離されたバイオマス液体燃料を減圧して回収する減圧回収部と、
前記ガス化部でガス化されない未反応物を燃焼させ、発生した熱を前記ガス化部へ供給する燃焼部と
からなるバイオマスからの液体燃料製造装置。 A gasification section that holds a certain amount of biomass and heats it with a heating element to gasify it,
A gas purification unit for removing at least one substance selected from particulate matter, tar, sulfur compounds and nitrogen compounds from the biomass gas generated by the gasification unit, and purifying the biomass gas;
A liquid fuel production section for producing a biomass liquid fuel stock solution by liquefying the purified biomass refined gas;
A gas-liquid separator that separates the biomass liquid fuel stock solution into biomass liquid fuel, water, and light hydrocarbons;
A reduced pressure recovery unit that recovers the biomass liquid fuel separated by the gas-liquid separation unit by reducing the pressure;
An apparatus for producing liquid fuel from biomass, comprising: a combustion unit that combusts unreacted material that is not gasified in the gasification unit and supplies the generated heat to the gasification unit. 請求項１に記載のバイオマスからの液体燃料製造装置において、前記ガス化部は、バイオマスを６００〜１０００℃の温度で加熱し、１〜５ＭＰａの圧力範囲でガス化することを特徴とするバイオマスからの液体燃料製造装置。   The liquid fuel manufacturing apparatus from biomass of Claim 1 WHEREIN: The said gasification part heats biomass at the temperature of 600-1000 degreeC, and gasifies it in the pressure range of 1-5 MPa. Liquid fuel production equipment. 請求項１に記載のバイオマスからの液体燃料製造装置において、前記ガス化部の底部にタール分解用触媒を設けていることを特徴とするバイオマスからの液体燃料製造装置。   The apparatus for producing liquid fuel from biomass according to claim 1, wherein a tar decomposition catalyst is provided at the bottom of the gasification section. 請求項１に記載のバイオマスからの液体燃料製造装置において、前記ガス化部を複数有し、この複数のガス化部から所要のガス化部を選択し前記ガス精製部に接続することにより、前記複数のガス化部を順次稼動させる構成になっていることを特徴とするバイオマスからの液体燃料製造装置。   The apparatus for producing liquid fuel from biomass according to claim 1, comprising a plurality of the gasification units, selecting a required gasification unit from the plurality of gasification units and connecting to the gas purification unit, An apparatus for producing liquid fuel from biomass, wherein a plurality of gasification units are sequentially operated. 請求項１から４に記載のバイオマスからの液体燃料製造装置から選択される１項において、前記ガス化部は、バイオマスが含む水分を含む供給水蒸気とバイオマス中の炭素のモル比を０から１の範囲でガス化することを特徴とするバイオマスからの液体燃料製造装置。   5. The gasification unit according to claim 1, wherein the gasification unit has a molar ratio of supply water vapor containing moisture contained in biomass and carbon in biomass of 0 to 1 according to claim 1. An apparatus for producing liquid fuel from biomass, characterized by gasification in a range. 請求項１から４に記載のバイオマスからの液体燃料製造装置から選択される１項において、前記ガス精製部は、前記バイオマスガスから粒子状物質、タール、硫黄化合物および窒素化合物から選択される少なくとも１つ以上の物質を２００〜９００℃の温度で、１〜５ＭＰａの圧力範囲で除去することを特徴とするバイオマスからの液体燃料製造装置。   5. The gas purification unit according to claim 1, wherein the gas purification unit is at least one selected from particulate matter, tar, a sulfur compound, and a nitrogen compound from the biomass gas. An apparatus for producing a liquid fuel from biomass, wherein one or more substances are removed at a temperature of 200 to 900 ° C. in a pressure range of 1 to 5 MPa. 請求項１から６に記載のバイオマスからの液体燃料製造装置から選択される１項において、前記ガス精製部を２つ有し、一方のガス精製部の吸着剤が破過する前に他方のガス精製部に流路を切り替えることができ、交互に使用が可能な構造を有していることを特徴とするバイオマスからの液体燃料製造装置。   7. The apparatus according to claim 1, wherein the gas purification unit has two gas purification units, and the other gas before the adsorbent of one gas purification unit breaks through. An apparatus for producing liquid fuel from biomass, wherein the flow path can be switched to a refining unit and the structure can be used alternately. 請求項１から７に記載のバイオマスからの液体燃料製造装置から選択される１項において、前記液体燃料製造部は、精製した前記バイオマス精製ガスを触媒反応により１００〜４００℃の温度で、１〜５ＭＰａの圧力範囲で液体化することを特徴とするバイオマスからの液体燃料製造装置。   In 1 selected from the liquid fuel manufacturing apparatus from the biomass of Claims 1-7, the said liquid fuel manufacturing part is 1-100 degreeC at the temperature of 100-400 degreeC by the catalytic reaction of the said refined biomass purified gas. An apparatus for producing liquid fuel from biomass, characterized by being liquefied in a pressure range of 5 MPa. 請求項１から８に記載のバイオマスからの液体燃料製造装置から選択される１項において、前記気液分離部は、気液分離を室温から１００℃の温度で行うことを特徴とするバイオマスからの液体燃料製造装置。   9. The fuel gas production apparatus according to claim 1, wherein the gas-liquid separation unit performs gas-liquid separation at a temperature from room temperature to 100 ° C. 10. Liquid fuel production equipment. 請求項１から８に記載のバイオマスからの液体燃料製造装置から選択される１項において、前記液体燃料製造部は、液体化できず排出された未反応前記バイオマスガスを再度液体化処理できるように前記液体燃料製造部に戻す構成にしたことを特徴とするバイオマスからの液体燃料製造装置。   9. The liquid fuel production apparatus according to claim 1, wherein the liquid fuel production unit is capable of liquefying again the unreacted biomass gas discharged without being liquefied. An apparatus for producing liquid fuel from biomass, wherein the apparatus is configured to return to the liquid fuel production section. 請求項１から８に記載のバイオマスからの液体燃料製造装置から選択される１項において、前記気液分離部は、気液分離できなかった未反応バイオマスガスを再度ガス化処理できるように前記ガス化部へ送り込むことを可能とした構成にしたことを特徴とするバイオマスからの液体燃料製造装置。   9. The gas gas-liquid separation unit according to claim 1, wherein the gas-liquid separation unit is configured to re-gasify the unreacted biomass gas that could not be gas-liquid separated. An apparatus for producing liquid fuel from biomass, characterized in that it can be fed into a gasification unit. 請求項１から８に記載のバイオマスからの液体燃料製造装置から選択される１項において、前記気液分離部は、気液分離できなかった未反応バイオマスガスを再度液化処理できるように前記液体燃料製造部へ送り込むことを可能とした構成にしたことを特徴とするバイオマスからの液体燃料製造装置。   9. The liquid fuel according to claim 1, wherein the gas-liquid separator is configured to re-liquefy the unreacted biomass gas that could not be gas-liquid separated. An apparatus for producing liquid fuel from biomass, characterized in that it can be fed into a production department. 請求項１から９に記載のバイオマスからの液体燃料製造装置から選択される１項において、前記未反応物はチャーであり、前記燃焼部は反応後停止中のガス化部から取り出した前記チャーを燃焼させる装置であることを特徴とするバイオマスからの液体燃料製造装置。   10. The apparatus according to claim 1, wherein the unreacted material is char, and the combustion unit is configured to remove the char taken from the gasification unit stopped after the reaction. An apparatus for producing liquid fuel from biomass, which is an apparatus for burning. 請求項１から１３に記載のバイオマスからの液体燃料製造装置から選択される１項において、前記液体燃料製造装置の下部に据え付け台を設け、前記据え付け台を介して前記液体燃料製造装置を運搬できるようにしたことを特徴とするバイオマスからの液体燃料製造装置。   14. The liquid fuel production device from biomass according to claim 1, wherein a mounting base is provided at a lower portion of the liquid fuel manufacturing device, and the liquid fuel manufacturing device can be transported via the mounting base. An apparatus for producing liquid fuel from biomass, characterized in that 請求項１から１３に記載のバイオマスからの液体燃料製造装置から選択される１項において、前記液体燃料製造装置の下部に移動台車を設け、前記移動台車を介して前記液体燃料製造装置を移動できるようにしたことを特徴とするバイオマスからの液体燃料製造装置。   The liquid fuel production apparatus according to claim 1, wherein a moving carriage is provided at a lower portion of the liquid fuel production apparatus, and the liquid fuel production apparatus can be moved via the movable carriage. An apparatus for producing liquid fuel from biomass, characterized in that 請求項３に記載のバイオマスからの液体燃料製造装置において、前記タール分解用触媒は、ドロマイト、ＣａＯ、Ｎｉ系触媒、Ｒｈ系触媒から選択される１の触媒であることを特徴とするバイオマスからの液体燃料製造装置。   4. The apparatus for producing liquid fuel from biomass according to claim 3, wherein the tar decomposition catalyst is one catalyst selected from dolomite, CaO, Ni-based catalyst, and Rh-based catalyst. Liquid fuel production equipment. 請求項８に記載のバイオマスからの液体燃料製造装置において、前記触媒反応は、Ｃｕ―Ｚｎ系触媒、脱水用触媒としてγ―アルミナの添加、又はＦｅ、Ｃｏ、Ｒｕ系触媒から選択される１の触媒で反応させることを特徴とするバイオマスからの液体燃料製造装置。   9. The apparatus for producing liquid fuel from biomass according to claim 8, wherein the catalytic reaction is selected from a Cu—Zn-based catalyst, addition of γ-alumina as a dehydration catalyst, or Fe, Co, Ru-based catalyst. An apparatus for producing liquid fuel from biomass, characterized by reacting with a catalyst. 請求項８に記載のバイオマスからの液体燃料製造装置において、前記触媒反応は、Ｃｕ／Ｚｎ触媒とγ―Ａｌ２Ｏ３を混合させた触媒による反応であることを特徴とするバイオマスからの液体燃料製造装置。   9. The apparatus for producing liquid fuel from biomass according to claim 8, wherein the catalytic reaction is a reaction by a catalyst in which a Cu / Zn catalyst and [gamma] -Al2O3 are mixed. 請求項８に記載のバイオマスからの液体燃料製造装置において、前記触媒反応は、アルミナ担持ルテニウム触媒による反応であることを特徴とするバイオマスからの液体燃料製造装置。   9. The apparatus for producing liquid fuel from biomass according to claim 8, wherein the catalytic reaction is a reaction with an alumina-supported ruthenium catalyst. 請求項１から１９に記載のバイオマスからの液体燃料製造装置において、前記バイオマスは木質系バイオマスであることを特徴とするバイオマスからの液体燃料製造装置。   20. The apparatus for producing liquid fuel from biomass according to claim 1, wherein the biomass is woody biomass.
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