JP2008150753A - Nonwoven fabric and filter material comprising the same - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、粉塵の捕集性能に優れ、さらには機械的特性や寸法安定性に優れる不織布および該不織布からなるフィルター材に関するものである。 The present invention relates to a nonwoven fabric excellent in dust collection performance and excellent in mechanical properties and dimensional stability, and a filter material comprising the nonwoven fabric.
従来から、粉塵を除去するためのエアーフィルター、あるいは液体フィルターの材料として種々の不織布が提案されている。特に近年では、剛性に優れる熱圧着タイプの長繊維不織布がプリーツ形状のフィルターとして好適に使用されている。プリーツ形状のフィルター材を使用すると濾過面積を広く取れるため濾過風速を低減することが可能であり、粉塵の捕集能力の向上や機械圧損の低減を図れるという利点がある。 Conventionally, various nonwoven fabrics have been proposed as materials for air filters or liquid filters for removing dust. Particularly in recent years, thermocompression-type long fiber nonwoven fabrics having excellent rigidity have been suitably used as pleated filters. When a pleated filter material is used, it is possible to reduce the filtration wind speed because a large filtration area can be obtained, and there is an advantage that the dust collecting ability can be improved and the mechanical pressure loss can be reduced.
しかしながら、従来ある熱圧着タイプの長繊維不織布は、構成繊維の繊維径が細くても１０μｍ程度であることから、特に微細な粉塵に対しては十分な捕集性能を有するものではなかった。 However, the conventional thermocompression-bonded long-fiber nonwoven fabric has a sufficient collection performance especially for fine dust because it is about 10 μm even if the fiber diameter of the constituent fibers is small.
例えば特許文献１には異形繊維からなるフィルター用複合長繊維不織布が提案されている。当該技術によれば、不織布の機械的特性や寸法安定性の向上が可能であるが、構成繊維の繊維径は２〜１５デシテックス、すなわち細くても１３μｍ程度であり、粒径数μｍ以下の微細な粉塵を十分に捕集出来るものではなかった。 For example, Patent Document 1 proposes a composite long-fiber nonwoven fabric for filters made of deformed fibers. According to this technology, the mechanical properties and dimensional stability of the nonwoven fabric can be improved, but the fiber diameter of the constituent fibers is 2 to 15 dtex, that is, it is about 13 μm even if it is thin, and the fine particle diameter is several μm or less. It was not possible to collect sufficient dust.
さらに特許文献２には複数の不織布を積層したフィルター用の不織布が提案されている。当該技術によれば目付の高い不織布の製造も容易であり、通気性にも優れた不織布を得ることができる。しかしながら、当該技術で提案された不織布は、繊維径が７〜２０μｍの不織布と繊維径２０〜５０μｍの不織布等を積層一体化させたものであり、特許文献１のものと同様、粒径数μｍ以下の微細な粉塵を十分に捕集出来るものではなかった。 Further, Patent Document 2 proposes a filter nonwoven fabric in which a plurality of nonwoven fabrics are laminated. According to this technique, it is easy to produce a nonwoven fabric with a high basis weight, and it is possible to obtain a nonwoven fabric excellent in air permeability. However, the nonwoven fabric proposed in this technology is a laminate of a nonwoven fabric having a fiber diameter of 7 to 20 μm and a nonwoven fabric having a fiber diameter of 20 to 50 μm. The following fine dust could not be collected sufficiently.
一方、不織布の粉塵捕集性能を向上させるため、極細繊維を含んでなるフィルター用の不織布が種々提案されている。 On the other hand, in order to improve the dust collection performance of nonwoven fabrics, various nonwoven fabrics for filters comprising ultrafine fibers have been proposed.
例えば特許文献３には、低融点不織布と極細繊維を含む不織布の積層体で、低融点不織布の溶融により一体化されてなるフィルター用の不織布が提案されている。当該技術によれば、極細繊維を溶融せずに不織布化することが可能であり、これにより不織布内部における繊維間空隙を細かい状態で保持することができるため、粉塵捕集性能が優れた不織布を製造することが可能である。しかしながら当該技術においては、極細繊維は不織布の一体化に何ら寄与していないため、極細繊維部分が不織布から脱落しやすい、さらには極細繊維の構成比率を高くできないという問題点があった。またさらに当該技術における極細繊維は、実質的には極細繊維発現型の分割タイプの不織布から導入されるものであり、極細繊維発現のため、高圧液体流処理やニードルパンチ加工、あるいは座屈処理が必要であり、生産性の面でも優れたものではなかった。 For example, Patent Document 3 proposes a non-woven fabric for a filter that is a laminate of a low-melting point non-woven fabric and a non-woven fabric containing ultrafine fibers and is integrated by melting the low-melting point non-woven fabric. According to the technology, it is possible to make a non-woven fabric without melting the ultrafine fibers, and thereby the inter-fiber voids inside the non-woven fabric can be held in a fine state, so that a non-woven fabric with excellent dust collection performance can be obtained. It is possible to manufacture. However, in this technique, since the ultrafine fibers do not contribute to the integration of the nonwoven fabric, there is a problem that the ultrafine fiber portion is easily dropped from the nonwoven fabric, and further, the constituent ratio of the ultrafine fibers cannot be increased. Furthermore, the ultrafine fiber in the technology is substantially introduced from a split-type non-woven fabric of the ultrafine fiber expression type, and high pressure liquid flow treatment, needle punch processing, or buckling treatment is performed for the ultrafine fiber expression. It was necessary and it was not excellent in productivity.
またさらに特許文献４には、繊維径１〜６μｍの極細繊維不織布と繊維径１０〜３０μｍの長繊維不織布からなる目付１０〜５０ｇ／ｍ２のフィルター用の不織布が提案されている。当該技術によれば、コーヒー粉末等を抽出する際に、粉洩れ等が少ない不織布が提案可能である。しかしながら当該技術により供される不織布の目付は１０〜５０ｇ／ｍ２程度なので、工業用のフィルターとして使用するに十分な強度を有するものではなかった。また当該技術では長繊維不織布の表面の開口部を極細繊維で被覆する必要があり、製造方法として複雑なものであった。さらに当該技術は、実質的には、メルトブロー不織布からなる極細繊維不織布とスパンボンド不織布からなる長繊維不織布から構成され、その原料はポリエステル系あるいはポリオレフィン系の樹脂からなるものであるが、ポリエステル樹脂を使用した場合、メルトブロー不織布においてポリエステルの配向結晶化が不十分となる場合が多く、熱接着を行った場合、シートが硬化する、あるいはシートが著しく収縮する、等の問題点があった。さらにはフィルターとしてかかる不織布を使用した場合にも、温度の高い使用環境ではシートが硬化、あるいは収縮する問題があった。一方、ポリオレフィン系樹脂を使用した場合は、融点が低いため耐熱性に劣ること、さらにはシートの風合いが柔らかくなるため、特にプリーツ形状のフィルターとして使用するには好ましくない、といった問題点があった。またさらにメルトブロー不織布とスパンボンド不織布を、異なる樹脂によるものとした場合は、樹脂同士の相溶性が不十分であるため、熱接着による一体化が困難となるという問題点もあった。 Further, Patent Document 4 proposes a non-woven fabric for a filter having a basis weight of 10 to 50 g / m 2 made of an ultrafine fiber non-woven fabric having a fiber diameter of 1 to 6 μm and a long-fiber non-woven fabric having a fiber diameter of 10 to 30 μm. According to this technology, it is possible to propose a non-woven fabric with less powder leakage when extracting coffee powder or the like. However, since the basis weight of the nonwoven fabric provided by this technique is about 10 to 50 g / m 2, it does not have sufficient strength to be used as an industrial filter. Further, in this technique, it is necessary to coat the opening on the surface of the long-fiber nonwoven fabric with ultrafine fibers, which is a complicated manufacturing method. Further, the technology is substantially composed of an ultrafine fiber nonwoven fabric made of a melt blown nonwoven fabric and a long fiber nonwoven fabric made of a spunbond nonwoven fabric, and the raw material is made of a polyester or polyolefin resin. When used, the orientation crystallization of the polyester is often insufficient in the melt-blown nonwoven fabric, and when thermal bonding is performed, there are problems such as the sheet being cured or the sheet being significantly shrunk. Further, even when such a nonwoven fabric is used as a filter, there is a problem that the sheet is cured or contracted in a high temperature use environment. On the other hand, when a polyolefin-based resin is used, there is a problem that it is not preferable for use as a pleated filter because the melting point is low and the heat resistance is inferior and the texture of the sheet becomes soft. . Further, when the meltblown nonwoven fabric and the spunbonded nonwoven fabric are made of different resins, there is a problem in that the compatibility between the resins is insufficient, so that integration by thermal bonding becomes difficult.
さらに、不織布の粉塵捕集性能を向上させる手段として、不織布あるいは不織布を構成する繊維に電荷を付与するエレクトレット加工が知られており、エレクトレット加工を施したフィルター用の不織布が種々提案されている。 Furthermore, as means for improving the dust collection performance of the nonwoven fabric, electret processing for imparting electric charges to the nonwoven fabric or fibers constituting the nonwoven fabric is known, and various nonwoven fabrics for filters subjected to electret processing have been proposed.
例えば特許文献５には、スパンボンド法またはメルトブロー法で製造され、エレクトレット加工されたポリプロピレン不織布を表層として使用した空気清浄機用フィルターが提案されている。しかしながら、メルトブロー法を用いた場合は得られる不織布の強度が小さく、またスパンボンド法を用いた場合でもポリプロピレン系樹脂からなるために剛性に劣り、プリーツフィルター等に用いるには強度や剛性に優れる基材層と積層する必要があるという問題があった。
本発明は、上記従来技術の問題点に鑑み、粉塵の捕集性能に優れ、さらには機械的特性や寸法安定性に優れる不織布および該不織布からなるフィルター材を提供せんとするものである。 In view of the above-mentioned problems of the prior art, the present invention is to provide a nonwoven fabric excellent in dust collection performance and excellent in mechanical properties and dimensional stability and a filter material made of the nonwoven fabric.
本発明は、かかる課題を解決するために、次のような手段を採用するものである。
すなわち、本発明の不織布は、芯成分がポリエステル樹脂で、鞘成分がポリオレフィン樹脂で構成された芯鞘型複合繊維からなる不織布であって、該不織布がエレクトレット加工されたものであることを特徴とするものである。
The present invention employs the following means in order to solve such problems.
That is, the nonwoven fabric of the present invention is a nonwoven fabric composed of a core-sheath type composite fiber in which the core component is made of a polyester resin and the sheath component is made of a polyolefin resin, and the nonwoven fabric is processed by electret processing. To do.
かかる本発明の不織布の好ましい態様は、下記の通りである。すなわち、
（１）該不織布が、ヒンダードアミン系化合物およびトリアジン系化合物からなる群から選ばれる少なくとも一種の化合物を０．１〜５．０ｗｔ％含有すること、
（２）該芯鞘型複合繊維の鞘成分の比率が５〜７０ｖｏｌ％の範囲にあり、かつ、該鞘成分にヒンダードアミン系化合物およびトリアジン系化合物からなる群から選ばれる少なくとも一種の化合物を０．５〜５．０ｗｔ％含有すること、
（３）該不織布が、スパンボンド法によって製造されたスパンボンド不織布であること、
（４）該不織布が、部分的熱圧着により一体化されてなり、該部分的熱圧着の圧着面積率が５〜５０％であること、
（５）該不織布の剛軟度が１〜３０ｍＮであることである。
また、本発明のフィルター材は、かかる不織布からなることを特徴とするものである。
Preferred embodiments of the nonwoven fabric of the present invention are as follows. That is,
(1) The nonwoven fabric contains 0.1 to 5.0 wt% of at least one compound selected from the group consisting of a hindered amine compound and a triazine compound,
(2) The ratio of the sheath component of the core-sheath composite fiber is in the range of 5 to 70 vol%, and at least one compound selected from the group consisting of a hindered amine compound and a triazine compound is added to the sheath component in an amount of 0. Containing 5 to 5.0 wt%,
(3) The nonwoven fabric is a spunbond nonwoven fabric produced by a spunbond method,
(4) The nonwoven fabric is integrated by partial thermocompression bonding, and the crimping area ratio of the partial thermocompression bonding is 5 to 50%.
(5) The bending resistance of the nonwoven fabric is 1 to 30 mN.
The filter material of the present invention is characterized by comprising such a nonwoven fabric.
本発明によれば、粉塵の捕集性能に優れ、さらには機械的特性や寸法安定性に優れる不織布および該不織布からなるフィルター材を提供することができる。 According to the present invention, it is possible to provide a nonwoven fabric excellent in dust collection performance and excellent in mechanical properties and dimensional stability and a filter material made of the nonwoven fabric.
本発明の不織布は、芯鞘型複合繊維からなり、芯成分をポリエステル樹脂、鞘成分をポリオレフィン樹脂で、それぞれ構成されていることが重要である。かかる芯鞘型複合繊維を採用すると、芯成分であるポリエステル樹脂は、ポリオレフィン樹脂等と比較して一般的に剛性が高いため、得られる不織布の機械的特性や寸法安定性を高めることができ、一方、鞘成分であるポリオレフィン樹脂は、ポリエステル樹脂等と比較して一般的に高いエレクトレット加工性を示すため、得られる不織布の捕集性能を高めることができる。 It is important that the nonwoven fabric of the present invention is composed of a core-sheath type composite fiber, and is composed of a polyester resin as a core component and a polyolefin resin as a sheath component. When such a core-sheath type composite fiber is employed, the polyester resin as the core component is generally higher in rigidity than a polyolefin resin or the like, so that the mechanical properties and dimensional stability of the resulting nonwoven fabric can be improved. On the other hand, since the polyolefin resin which is a sheath component generally shows high electret processability compared to a polyester resin or the like, it is possible to enhance the collection performance of the resulting nonwoven fabric.
芯成分を構成するポリエステル樹脂は、得られる不織布がフィルター用途に適していれば特に限定されるものではないが、ポリエチレンテレフタレート樹脂、ポリトリメチレンテレフタレート樹脂、ポリブチレンテレフタレート樹脂、ポリエチレンナフタレート樹脂等を好適に用いることができ、生分解性樹脂であるポリ乳酸樹脂やポリブチレンサクシネート樹脂等を用いても良く、これらのポリエステル樹脂の共重合体を用いても良い。なかでも、ポリエチレンテレフタレート樹脂が好ましく用いられる。 The polyester resin constituting the core component is not particularly limited as long as the obtained non-woven fabric is suitable for filter applications, but polyethylene terephthalate resin, polytrimethylene terephthalate resin, polybutylene terephthalate resin, polyethylene naphthalate resin, etc. A polylactic acid resin, a polybutylene succinate resin, or the like, which is a biodegradable resin, may be used, or a copolymer of these polyester resins may be used. Of these, polyethylene terephthalate resin is preferably used.
鞘成分を構成するポリオレフィン樹脂は、得られる不織布がフィルター用途に適していれば特に限定されるものではないが、エレクトレット加工による帯電効果が優れていることからポリプロピレン樹脂を好適に用いることができるが、ポリエチレン樹脂、ポリスチレン樹脂、ポリメチルペンテン樹脂等を用いても良く、これらのポリオレフィン樹脂の共重合体を用いても良い。 The polyolefin resin constituting the sheath component is not particularly limited as long as the obtained non-woven fabric is suitable for filter applications, but a polypropylene resin can be suitably used because of the excellent charging effect by electret processing. Polyethylene resin, polystyrene resin, polymethylpentene resin, etc. may be used, and copolymers of these polyolefin resins may be used.
芯成分と鞘成分の好ましい組み合わせとしては、ポリエチレンテレフタレート樹脂とポリプロピレン樹脂、ポリエチレンテレフタレート樹脂とポリエチレン樹脂を挙げることができる。 Preferred combinations of the core component and the sheath component include polyethylene terephthalate resin and polypropylene resin, and polyethylene terephthalate resin and polyethylene resin.
かかる芯鞘型複合繊維とは、芯成分の周りを鞘成分が同心円状に、あるいは偏心円状に被覆してなるもの、さらには芯成分の周りに鞘成分を多葉形状に配してなるものが好ましい形態である。最も好ましくは生産簡便性の点から、同心円状の芯鞘型繊維がよい。またかかる芯鞘型複合繊維の鞘成分の比率は特に制限されるものではないが、５ｖｏｌ％以上が好ましく、１０ｖｏｌ％以上がより好ましく、２０ｖｏｌ％以上が特に好ましい。また、７０ｖｏｌ％以下が好ましく、６０ｖｏｌ％以下がより好ましく、５０ｖｏｌ％以下が特に好ましい。鞘成分の比率が５ｖｏｌ％未満であると、エレクトレット加工による帯電効果に優れるポリオレフィン樹脂の比率が小さくなりすぎるため、高い捕集性能を得ることができなくなるため好ましくない。一方、鞘成分の比率が７０ｖｏｌ％を超えると、芯成分であるポリエステル樹脂の比率が小さくなりすぎるため、不織布の剛性が低下し、機械的特性や寸法安定性が劣る傾向にあり好ましくない。 Such a core-sheath type composite fiber is formed by coating a sheath component concentrically or eccentrically around the core component, and further arranging a sheath component in a multileaf shape around the core component. Is the preferred form. Most preferred is a concentric core-sheath fiber from the viewpoint of production simplicity. The ratio of the sheath component of the core-sheath composite fiber is not particularly limited, but is preferably 5 vol% or more, more preferably 10 vol% or more, and particularly preferably 20 vol% or more. Moreover, 70 vol% or less is preferable, 60 vol% or less is more preferable, and 50 vol% or less is especially preferable. If the ratio of the sheath component is less than 5 vol%, the ratio of the polyolefin resin excellent in the charging effect by electret processing becomes too small, and it is not preferable because high collection performance cannot be obtained. On the other hand, if the ratio of the sheath component exceeds 70 vol%, the ratio of the polyester resin as the core component becomes too small, so that the rigidity of the nonwoven fabric is lowered and the mechanical properties and dimensional stability tend to be inferior, which is not preferable.
本発明の不織布を構成する繊維の平均繊維径は、得られる不織布がフィルター用途に適していれば特に限定されるものではないが、５μｍ以上が好ましく、１０μｍ以上がより好ましい。また、３０μｍ以下が好ましく、２５μｍ以下がより好ましい。平均繊維径が５μｍよりも小さい場合は、不織布の通気性が低下し、不織布の剛性も低下する傾向にあり好ましくない。一方、平均繊維径が３０μｍよりも大きい場合は、不織布の単位量あたりの繊維表面積が小さくなりすぎるため、不織布の捕集性能が低下する傾向にあるため好ましくない。なお、ここでいう平均繊維径は、不織布からランダムに小片サンプル１０個を採取し、走査型電子顕微鏡等で５００〜３０００倍の写真を撮影し、各サンプルから１０本ずつ、計１００本の繊維直径を測定し、平均値の小数点以下第一位を四捨五入し算出することで求められるものをいう。 The average fiber diameter of the fibers constituting the nonwoven fabric of the present invention is not particularly limited as long as the resulting nonwoven fabric is suitable for filter applications, but is preferably 5 μm or more, more preferably 10 μm or more. Moreover, 30 micrometers or less are preferable and 25 micrometers or less are more preferable. When the average fiber diameter is smaller than 5 μm, the air permeability of the nonwoven fabric is lowered and the rigidity of the nonwoven fabric tends to be lowered, which is not preferable. On the other hand, when the average fiber diameter is larger than 30 μm, the fiber surface area per unit amount of the nonwoven fabric is too small, and the collection performance of the nonwoven fabric tends to be lowered. In addition, the average fiber diameter here refers to a total of 100 fibers, 10 of which are randomly sampled from a nonwoven fabric, photographed 500 to 3000 times with a scanning electron microscope or the like, and 10 from each sample. It is obtained by measuring the diameter and rounding off the first decimal place of the average value.
さらに本発明の不織布を構成する繊維の断面形状は、得られる不織布がフィルター用途に適していれば特に限定されるものではないが、円形、中空円形、楕円形、扁平型、あるいはＸ型、Ｙ型等の異形型、多角型、多葉型、等が好ましい形態である。円形でない繊維の繊維径は、繊維断面に対して外接円と、内接円を取り、それぞれの直径の平均値を繊維径として求めたものである。 Further, the cross-sectional shape of the fibers constituting the nonwoven fabric of the present invention is not particularly limited as long as the obtained nonwoven fabric is suitable for filter applications, but it is circular, hollow circular, elliptical, flat, or X-shaped, Y-shaped A deformed shape such as a mold, a polygonal shape, a multileaf shape, and the like are preferable forms. The fiber diameter of the non-circular fiber is obtained by taking a circumscribed circle and an inscribed circle with respect to the fiber cross section, and obtaining an average value of the respective diameters as the fiber diameter.
本発明の不織布は、エレクトレット加工をされてなることが重要である。かかるエレクトレット加工を施すことにより、捕集性能に優れる不織布を得ることができる。エレクトレット加工の方法は、得られる不織布がフィルター用途に適していれば特に限定されるものではないが、コロナ荷電法、不織布シートに水を付与した後に乾燥させることによりエレクトレット化する方法（例えば、特表平９−５０１６０４号公報、特開２００２−２４９９７８号公報等に記載されている方法）、熱エレクトレット法などが好ましく用いられる。コロナ荷電法の場合は１５ｋＶ／ｃｍ以上、好ましくは２０ｋＶ／ｃｍ以上の電界強度が適している。またエレクトレット加工は、不織布の製造時に連続して行っても良いし、一旦、製造した不織布を巻取り、別工程で加工を行っても良い。 It is important that the nonwoven fabric of the present invention is electret processed. By performing such electret processing, a nonwoven fabric having excellent collection performance can be obtained. The method of electret processing is not particularly limited as long as the obtained nonwoven fabric is suitable for filter applications, but a corona charging method, a method of electretization by applying water to a nonwoven fabric sheet and then drying (for example, special features). The method described in Table 9-501604, JP-A-2002-249978, etc.), the thermal electret method, etc. are preferably used. In the case of the corona charging method, an electric field strength of 15 kV / cm or more, preferably 20 kV / cm or more is suitable. Moreover, electret processing may be performed continuously at the time of manufacture of a nonwoven fabric, and the manufactured nonwoven fabric may be wound up once and processed in another process.
本発明の不織布は、エレクトレット性能を向上し、また耐候性を良くする効果もあることから、ヒンダードアミン系化合物およびトリアジン系化合物からなる群から選ばれる少なくとも一種の化合物を０．１ｗｔ％以上含有することが好ましく、０．２ｗｔ％以上含有することがより好ましく、０．３ｗｔ％以上含有することが特に好ましい。また、含有量は５．０ｗｔ％以下が好ましく、４．０ｗｔ％以下がより好ましく、３．０ｗｔ％以下が特に好ましい。ヒンダードアミン系化合物およびトリアジン系化合物からなる群から選ばれる少なくとも一種の化合物の含有量が０．１ｗｔ％以上であれば、エレクトレット性能を向上させる効果を得ることができる。但し、ヒンダードアミン系化合物およびトリアジン系化合物からなる群から選ばれる少なくとも一種の化合物の含有量が５．０ｗｔ％を超えると、不織布を製造する際に紡糸性が悪化し、生産性が劣る傾向にあるため好ましくない。 Since the nonwoven fabric of the present invention has the effect of improving electret performance and improving weather resistance, it contains at least one compound selected from the group consisting of hindered amine compounds and triazine compounds in an amount of 0.1 wt% or more. Is preferable, it is more preferable to contain 0.2 wt% or more, and it is especially preferable to contain 0.3 wt% or more. Further, the content is preferably 5.0 wt% or less, more preferably 4.0 wt% or less, and particularly preferably 3.0 wt% or less. If the content of at least one compound selected from the group consisting of a hindered amine compound and a triazine compound is 0.1 wt% or more, an effect of improving electret performance can be obtained. However, if the content of at least one compound selected from the group consisting of a hindered amine compound and a triazine compound exceeds 5.0 wt%, the spinnability deteriorates when the nonwoven fabric is produced, and the productivity tends to be inferior. Therefore, it is not preferable.
また、ヒンダードアミン系化合物およびトリアジン系化合物からなる群から選ばれる少なくとも一種の化合物は、本発明の不織布を構成する芯鞘型複合繊維の特に鞘成分、すなわちポリオレフィン樹脂に０．５〜５．０ｗｔ％含有されることがエレクトレット性能向上の観点から好ましい。ヒンダードアミン系化合物およびトリアジン系化合物からなる群から選ばれる少なくとも一種の化合物は、ポリオレフィン樹脂に含有されることでそのエレクトレット性能向上効果を大きく発揮させることができるものであるため、繊維全体の含有量としては繊維全体に含有させた場合に比べて、少ない含有量でより大きな効果を得ることができ、コストや加工性の点から好ましい形態である。この場合の鞘成分に対するヒンダードアミン系化合物およびトリアジン系化合物からなる群から選ばれる少なくとも一種の化合物の含有量は、１．０ｗｔ％以上であることがより好ましく、１．５ｗｔ％以上であることが特に好ましい。また、４．０ｗｔ％以下であることがより好ましく、３．０ｗｔ％以下であることが特に好ましい。 Further, at least one compound selected from the group consisting of a hindered amine compound and a triazine compound is 0.5 to 5.0 wt% in the sheath component of the core-sheath type composite fiber constituting the nonwoven fabric of the present invention, that is, the polyolefin resin. It is preferable from the viewpoint of improving electret performance. Since at least one compound selected from the group consisting of a hindered amine compound and a triazine compound can greatly exert its electret performance improvement effect by being contained in a polyolefin resin, the content of the entire fiber Compared with the case where it is contained in the whole fiber, a larger effect can be obtained with a small content, and this is a preferable form in terms of cost and workability. In this case, the content of at least one compound selected from the group consisting of hindered amine compounds and triazine compounds with respect to the sheath component is more preferably 1.0 wt% or more, and particularly preferably 1.5 wt% or more. preferable. Moreover, it is more preferable that it is 4.0 wt% or less, and it is especially preferable that it is 3.0 wt% or less.
かかるヒンダードアミン系化合物としては、ポリ［(６−（１，１，３，３−テトラメチルブチル）イミノ−１，３，５−トリアジン−２，４−ジイル)（（２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジル）イミノ）ヘキサメチレン（（２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジル）イミノ）］（チバ・スペシャリティ・ケミカルズ製、キマソーブ９４４ＬＤ）、コハク酸ジメチル−１−（２−ヒドロキシエチル）−４−ヒドロキシ−２，２，６，６−テトラメチルピペリジン重縮合物（チバ・スペシャリティ・ケミカルズ製、チヌビン６２２ＬＤ）、２−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシベンジル）−２−ｎ−ブチルマロン酸ビス（１，２，２，６，６−ペンタメチル−４−ピペリジル）（チバ・スペシャリティ・ケミカルズ製、チヌビン１４４）などが挙げられ、また、トリアジン系化合物としては、前述のポリ［（６−（１，１，３，３−テトラメチルブチル）イミノ−１，３，５−トリアジン−２，４−ジイル）（（２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジル）イミノ）ヘキサメチレン（（２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジル）イミノ）］（チバ・スペシャリティ・ケミカルズ製、キマソーブ９４４ＬＤ）、２−（４，６−ジフェニル−１，３，５−トリアジン−２−イル）−５−（（ヘキシル）オキシ）−フェノール（チバ・スペシャリティ・ケミカルズ製、チヌビン１５７７ＦＦ）などを挙げることができる。かかるヒンダードアミン系化合物およびトリアジン系化合物は、それぞれ２種類以上含まれていてもよいし、もちろん、かかるヒンダードアミン系化合物とトリアジン系化合物が混在していてもよい。 Such hindered amine compounds include poly [(6- (1,1,3,3-tetramethylbutyl) imino-1,3,5-triazine-2,4-diyl) ((2,2,6,6 -Tetramethyl-4-piperidyl) imino) hexamethylene ((2,2,6,6-tetramethyl-4-piperidyl) imino)] (Ciba Specialty Chemicals, Chimassorb 944LD), dimethyl succinate-1- (2-hydroxyethyl) -4-hydroxy-2,2,6,6-tetramethylpiperidine polycondensate (manufactured by Ciba Specialty Chemicals, Tinuvin 622LD), 2- (3,5-di-t-butyl- 4-Hydroxybenzyl) -2-n-butylmalonate bis (1,2,2,6,6-pentamethyl-4-piperidyl) (Ciba Specialty Chemical) In addition, examples of triazine compounds include poly [(6- (1,1,3,3-tetramethylbutyl) imino-1,3,5-triazine-2, 4-diyl) ((2,2,6,6-tetramethyl-4-piperidyl) imino) hexamethylene ((2,2,6,6-tetramethyl-4-piperidyl) imino)] (Ciba Specialty Chemicals, Chimassorb 944LD), 2- (4,6-diphenyl-1,3,5-triazin-2-yl) -5-((hexyl) oxy) -phenol (Ciba Specialty Chemicals, Tinuvin 1577FF) And so on. Two or more kinds of such hindered amine compounds and triazine compounds may be contained, respectively. Of course, such hindered amine compounds and triazine compounds may be mixed.
また、本発明の不織布は、前記化合物の他にも、本発明の効果を損なわない範囲で、結晶核剤や艶消し剤、防カビ剤、抗菌剤、難燃剤、親水剤、顔料、染料等を部分的あるいは全体的に含有していてもよい。 Moreover, the nonwoven fabric of the present invention is a crystal nucleating agent, a matting agent, a fungicide, an antibacterial agent, a flame retardant, a hydrophilic agent, a pigment, a dye, etc., as long as the effects of the present invention are not impaired. May be contained partially or wholly.
本発明の不織布は、フィルター用途に適していればその不織布種は限定されるものではなく、その製法についても、スパンボンド法、メルトブロー法、フラッシュ紡糸法、ニードルパンチ法、水流交絡法、エアレイド法、サーマルボンド法、レジンボンド法、湿式法など、用途に適した製法を選択すれば特に限定されるものではないが、芯鞘複合繊維の特徴を活かし、優れた機械的特性や寸法安定性を発現させるためには、スパンボンド法が好ましく用いられる。 As long as the nonwoven fabric of the present invention is suitable for filter applications, the type of the nonwoven fabric is not limited, and the production method is also the spunbond method, melt blow method, flash spinning method, needle punch method, hydroentanglement method, airlaid method , Thermal bond method, resin bond method, wet method, etc., but there is no particular limitation if you choose a production method suitable for the application, but taking advantage of the characteristics of the core-sheath composite fiber, excellent mechanical properties and dimensional stability In order to achieve expression, a spunbond method is preferably used.
スパンボンド法により本発明の不織布を製造する場合、製造される不織布がフィルター用途に適していればその製造法は特に限定されるものではないが、例えば、溶融したポリマーをノズルから押し出し、これを高速吸引ガスにより吸引延伸した後、移動コンベア上に繊維を捕集してウェブとし、さらに連続的に熱接着、絡合等を施すことにより一体化してシートとなす、等の方法で製造することができる。 When the nonwoven fabric of the present invention is produced by the spunbond method, the production method is not particularly limited as long as the produced nonwoven fabric is suitable for a filter application. For example, a molten polymer is extruded from a nozzle, After drawing by high-speed suction gas, fibers are collected on a moving conveyor to form a web, and then integrated into a sheet by continuous thermal bonding, entanglement, etc. Can do.
また、メルトブロー法により本発明の不織布を製造する場合は、例えば溶融したポリマーを口金より押し出し、これに加熱高速ガス流体等を吹き当てながら該溶融ポリマーを引き伸ばすことにより極細繊維化し、捕集してシートとする方法に代表される、いわゆるメルトブロー法により製造することができる。 Further, when the nonwoven fabric of the present invention is produced by the melt blow method, for example, a molten polymer is extruded from a die, and the molten polymer is stretched while being blown with a heating high-speed gas fluid or the like to form ultrafine fibers and collected. It can be produced by a so-called melt blow method represented by a method of forming a sheet.
また、短繊維不織布の場合は、例えば以下の工程を組み合わせて製造することができる。溶融したポリマーをノズルから押し出し、これをローラーで引き取り、延伸することにより繊維を製造する工程、クリンパーにより捲縮をかけ、カッターによりカットすることで短繊維を製造する工程、得られた短繊維を堆積させウェブとし、さらに熱接着や絡合等を施すことにより一体化してシートを製造する工程、または、短繊維を水中で分散させた後に水と分離し漉き上げ、搾水、乾燥させウェブとし、さらに熱接着により一体化してシートを製造する工程などである。 Moreover, in the case of a short fiber nonwoven fabric, it can manufacture, for example combining the following processes. Extruding the molten polymer from the nozzle, drawing it with a roller and drawing it, producing a fiber by crimping, crimping with a crimper, producing a short fiber by cutting with a cutter, the obtained short fiber A process for producing a sheet by stacking and then integrating by thermal bonding, entanglement, etc., or separating short fibers from water and then separating them from water, scooping, squeezing and drying to form a web Further, it is a process of manufacturing a sheet by integrating by thermal bonding.
本発明の不織布は、部分的熱圧着により一体化されてなることが好ましい。部分的に熱圧着する方法はフィルター用途に適していれば特に限定されるものではないが、一対の熱エンボスロールによる接着、あるいは超音波発振装置とエンボスロールによる接着が好ましいものである。かかる部分的熱圧着の圧着面積率は、該不織布の全面積に対して５〜５０％であることが好ましく、７〜４０％であることがより好ましく、１０〜３０％であることが特に好ましい。かかる圧着面積率が５％を下回る場合は、不織布の一体化が不十分となり、不織布の層間が剥離したり、不織布表面に毛羽立ちが発生したり、強度や剛性が低くなる傾向がでてくるため好ましくない。一方、圧着面積率が５０％を超える場合は、熱圧着により溶融変形する繊維が多くなり、繊維間の空隙が少なくなりすぎて、粉塵の捕集性能が低下する傾向となり好ましくない。なお、ここでいう圧着面積率は、不織布からランダムに小片サンプル１０個を採取し、走査型電子顕微鏡等により１０〜１００倍で撮影した写真より測定することができる。その際、圧着部と非圧着部の判断については、繊維が圧着部中心の繊維と同程度に変形している箇所と、繊維が圧着部の中心から最も離れた非圧着部の繊維と同程度に形態を保持している箇所の、中間点を境界とすることによって行う。 It is preferable that the nonwoven fabric of this invention is integrated by partial thermocompression bonding. The method of partial thermocompression bonding is not particularly limited as long as it is suitable for filter applications, but bonding with a pair of hot embossing rolls or bonding with an ultrasonic oscillator and an embossing roll is preferable. The area ratio of the partial thermocompression bonding is preferably 5 to 50%, more preferably 7 to 40%, and particularly preferably 10 to 30% with respect to the total area of the nonwoven fabric. . When such a pressure-bonding area ratio is less than 5%, the nonwoven fabric is not sufficiently integrated, and the layers of the nonwoven fabric are peeled off, the surface of the nonwoven fabric is fluffed, and the strength and rigidity tend to be low. It is not preferable. On the other hand, when the area ratio of crimping exceeds 50%, the number of fibers that are melt-deformed by thermocompression bonding increases, and the voids between the fibers decrease too much, which tends to reduce dust collection performance. In addition, the crimping | compression-bonding area ratio here can be measured from the photograph image | photographed 10 to 100 times with the scanning electron microscope etc. extract | collecting 10 small piece samples at random from a nonwoven fabric. At that time, the judgment of the crimping part and the non-crimping part is about the same as the fiber where the fiber is deformed to the same degree as the fiber at the center of the crimping part and the fiber of the non-crimping part farthest from the center of the crimping part. This is done by setting the middle point of the part holding the shape as a boundary.
また、熱エンボスロールによる熱接着の温度は、本発明の不織布を構成する芯鞘型複合繊維の鞘成分の融点より５〜５０℃低い温度であることが好ましく、１０〜４０℃低い温度であることがより好ましい。熱エンボスロールによる熱接着の温度が、不織布を構成する芯鞘型複合繊維の鞘成分の融点より５℃未満低い温度であった場合、樹脂の溶融が激しく、エンボスロールへのシート取られ、ロール汚れが発生し、シートが硬くなるばかりかロール巻付きも頻発するなど安定生産も困難となる。一方、不織布を構成する芯鞘型複合繊維の鞘成分の融点より５０℃を超えて低い温度であった場合、樹脂の融着が不十分であったり、一体化した不織布の強度や剛性が低いものとなる傾向が生じる。 Further, the temperature of heat bonding by the heat embossing roll is preferably 5 to 50 ° C. lower than the melting point of the sheath component of the core-sheath composite fiber constituting the nonwoven fabric of the present invention, and is 10 to 40 ° C. lower. It is more preferable. When the temperature of heat bonding by the hot embossing roll is lower than the melting point of the sheath component of the core-sheath type composite fiber constituting the nonwoven fabric by less than 5 ° C., the resin is melted violently, and the sheet is taken into the embossing roll. Dirt is generated, and not only the sheet becomes hard, but also roll winding frequently occurs and stable production becomes difficult. On the other hand, when the temperature is lower than the melting point of the sheath component of the core-sheath composite fiber constituting the nonwoven fabric, the fusion of the resin is insufficient or the strength and rigidity of the integrated nonwoven fabric are low. The tendency to become things arises.
本発明の不織布は、剛軟度が１〜３０ｍＮであることが好ましく、２〜３０ｍNであることがより好ましく、３〜３０ｍNであることが特に好ましい。かかる剛軟度が１ｍＮ未満の場合は、不織布の強度や形態保持性が低くなる傾向があり好ましくなく、特にプリーツ加工性が低下する傾向にある。一方、不織布の目付や一体化の方法を考慮すると、優れたフィルター性能を有しつつ３０ｍＮを上回る値とするのは困難である。 The nonwoven fabric of the present invention preferably has a bending resistance of 1 to 30 mN, more preferably 2 to 30 mN, and particularly preferably 3 to 30 mN. When the bending resistance is less than 1 mN, the strength and form retention of the nonwoven fabric tend to be low, which is not preferable. In particular, pleatability tends to decrease. On the other hand, considering the basis weight of the nonwoven fabric and the method of integration, it is difficult to obtain a value exceeding 30 mN while having excellent filter performance.
ここでいう剛軟度の測定は、ＪＩＳ Ｌ １０８５（１９９８年版）の６．１０．３（ａ）に記載のガーレ試験機（例えば株式会社東洋精機製作所製ガーレ・柔軟度試験機）にて実施するものである。ガーレ試験機での剛軟度は以下の方法により求められる。すなわち、長さＬ３８．１ｍｍ（有効試料長２５．４ｍｍ）、幅ｄ２５．４ｍｍの試験片を不織布の幅方向１ｍあたり等間隔に、不織布長さ方向を試験片の長さ方向として１０点採取する。採取した試験片をそれぞれチャックに取り付け、可動アームＡ上の目盛り１−１／２”（１．５インチ＝３８．１ｍｍ）に合わせてチャックを固定する。次に振り子Ｂの支点から下部のおもり取付孔ａ、ｂ、ｃ（それぞれ支点からの距離ａ（ｍｍ）、ｂ（ｍｍ）、ｃ（ｍｍ））に適当なおもりＷａ、Ｗｂ、Ｗｃ（ｇ）を取り付けて可動アームＡを定速回転させ、試験片が振り子Ｂから離れるときの目盛りＲＧ（ｍｇｆ）を小数点以下第一位の桁で読む。ここでおもり取付孔に取り付けるおもりは、目盛りＲＧが４〜６になるよう設定するのが好ましい。得られた目盛りＲＧの値から下記式（１）を用いて表裏各１０回、合計２０回の平均値を求め、小数点以下第一位を四捨五入して試料の剛軟度Ｂｒ（ｍＮ）を算出するものである。なお、不織布の表裏については、任意に片面を表面、その反対面を裏面と設定する。 The measurement of the bending resistance here is carried out with the Gurley testing machine described in 6.10.3 (a) of JIS L 1085 (1998 edition) (for example, Gurley / flexibility testing machine manufactured by Toyo Seiki Seisakusho Co., Ltd.). To do. The bending resistance in the Gurley tester is obtained by the following method. That is, 10 specimens having a length L of 38.1 mm (effective specimen length of 25.4 mm) and a width of d25.4 mm are sampled at equal intervals per 1 m of the nonwoven fabric in the width direction, and the nonwoven fabric length direction is taken as the length direction of the specimen. . The collected specimens are attached to the chucks, and the chucks are fixed in accordance with the scale 1-1 / 2 ″ (1.5 inches = 38.1 mm) on the movable arm A. Next, the weight from the fulcrum of the pendulum B is lowered. Attach appropriate weights W a , W b , and W c (g) to the mounting holes a, b, and c (distances a (mm), b (mm), and c (mm) from the fulcrum, respectively) to attach the movable arm A. Rotate at a constant speed and read the scale RG (mgf) when the specimen moves away from the pendulum B. Use the first digit after the decimal point, where the weight attached to the weight mounting hole is set so that the scale RG is 4-6. From the value of the obtained scale RG, the following formula (1) is used to obtain an average value of 10 times for each of the front and back surfaces, a total of 20 times, and the first decimal place is rounded off to obtain the sample stiffness Br (MN) is calculated. The front and back of the nonwoven fabric, one side optionally surface, sets the surface opposite to the back surface.
本発明の不織布の目付は、フィルター用途に適していれば特に限定されるものではないが、２０ｇ／ｍ２以上であることが好ましく、５０ｇ／ｍ２以上であることがより好ましく、８０ｇ／ｍ２以上であることが特に好ましい。また、４００ｇ／ｍ２以下であることが好ましく、３５０ｇ／ｍ２以下であることがより好ましく、３００ｇ／ｍ２以下であることが特に好ましい。かかる目付が２０ｇ／ｍ２未満の場合は、不織布の強度や剛性が不十分となる場合があり好ましくない。一方、目付が４００ｇ／ｍ２を上回る場合は、不織布の強度や剛性は十分であるものの、通気性が低下する傾向があり、さらにはコスト面でも好ましくない方向である。ここでいう目付は、ＪＩＳ Ｌ １９０６（２０００年版）の５．２に基づいて、試料を３個採取して各重量をそれぞれ測定し、得られた値の平均値を単位面積当たりに換算、小数点以下第一位を四捨五入することで求められる。 The basis weight of the nonwoven fabric of the present invention is not particularly limited as long as it is suitable for filter applications, but is preferably 20 g / m 2 or more, more preferably 50 g / m 2 or more, and 80 g / m. It is particularly preferable that the number is 2 or more. Further, it is preferably 400 g / m 2 or less, more preferably 350 g / m 2 or less, and particularly preferably 300 g / m 2 or less. When the basis weight is less than 20 g / m 2 , the strength and rigidity of the nonwoven fabric may be insufficient, which is not preferable. On the other hand, when the weight per unit area exceeds 400 g / m 2 , the strength and rigidity of the nonwoven fabric are sufficient, but the air permeability tends to be lowered, and further, the cost is not preferable. The basis weight here is based on 5.2 of JIS L 1906 (2000 edition), three samples were taken and each weight was measured, and the average value of the obtained values was converted per unit area. It is calculated by rounding off the first place.
本発明の不織布の用途は、粉塵の捕集性能に優れるため、フィルター材として好適に用いることができるが、特に限定されるものではない。ここでいうフィルター材としては、集塵機用のバグフィルター、カートリッジフィルター、ガスタービン用吸気フィルター、空気清浄機用フィルター、掃除機用フィルター、車輌用のエンジン吸気フィルター、キャビンフィルター、マスク用フィルターなどが挙げられる。なかでも本発明の不織布は剛性に優れ、プリーツ形状の加工も容易であり、またプリーツ形態の保持性にも優れているため、プリーツ形状のフィルターとして使用するのがより好ましい形態である。 Since the use of the nonwoven fabric of the present invention is excellent in dust collection performance, it can be suitably used as a filter material, but is not particularly limited. Examples of filter materials here include bag filters for dust collectors, cartridge filters, intake filters for gas turbines, filters for air cleaners, filters for cleaners, engine intake filters for vehicles, cabin filters, filters for masks, etc. It is done. Especially, since the nonwoven fabric of this invention is excellent in rigidity, is easy to process a pleat shape, and is excellent also in the retainability of a pleat form, it is a more preferable form to use as a pleated filter.
以下、実施例に基づき本発明につき具体的に説明するが、本発明がこれら実施例によって限定されるものではない。なお、前記した不織布の各特性値、および下記実施例における各特性値は、次の方法で測定したものである。
（１）融点（℃）
パーキンエルマ社製示差走査型熱量計ＤＳＣ−２型を用い、昇温温度２０℃／分の条件で測定し、得られた融解吸熱曲線において極値を与える温度を融点とした。各試料につき３回の測定を行い、その平均値をそれぞれの融点とした。
（２）固有粘度
ポリエチレンテレフタレート樹脂の固有粘度ＩＶは以下の方法で測定した。
オルソクロロフェノール１００ｍｌに対し試料８ｇを溶解し、温度２５℃においてオストワルド粘度計を用いて相対粘度ηｒを下記式により求めた。
ηｒ＝η／η０＝（ｔ×ｄ）／（ｔ０×ｄ０）
ここで、η：ポリマー溶液の粘度
η０：オルソクロロフェノールの粘度
ｔ：溶液の落下時間（秒）
ｄ：溶液の密度（ｇ／ｃｍ３）
ｔ０：オルソクロロフェノールの落下時間（秒）
ｄ０：オルソクロロフェノールの密度（ｇ／ｃｍ３）
ついで、相対粘度ηｒから下記式、
ＩＶ＝０．０２４２ηｒ＋０．２６３４
により固有粘度ＩＶを算出した。
（３）繊維径（μｍ）
不織布からランダムに小片サンプル１０個を採取し、走査型電子顕微鏡で５００〜３０００倍の写真を撮影し、各サンプルから１０本ずつ、計１００本の繊維直径を測定し、平均値の小数点以下第一位を四捨五入し算出した。
（４）目付（ｇ／ｍ２）
ＪＩＳ Ｌ １９０６（２０００年版）の５．２に準じて、縦方向５０ｃｍ×横方向５０ｃｍの試料を３個採取して、各試料の重量をそれぞれ測定し、得られた値の平均値を単位面積当たりに換算、小数点以下第一位を四捨五入した。
（５）剛軟度（ｍＮ）
剛軟度の測定は、ＪＩＳ Ｌ １０８５（１９９８年版）の６．１０．３（ａ）に基づき、株式会社東洋精機製作所製ガーレ・柔軟度試験機にて実施した。ガーレ試験機での剛軟度は以下の方法により求めた。すなわち、長さＬ３８．１ｍｍ（有効試料長２５．４ｍｍ）、幅ｄ２５．４ｍｍの試験片を不織布の幅方向１ｍあたり等間隔に、不織布長さ方向を試験片の長さ方向として１０点採取した。採取した試験片をチャックに取り付け、可動アームＡ上の目盛り１−１／２”（１．５インチ）に合わせてチャックを固定した。次に振り子Ｂの支点から下部のおもり取付孔ａ、ｂ、ｃ（それぞれ支点からの距離ａ（ｍｍ）、ｂ（ｍｍ）、ｃ（ｍｍ））に適当なおもりＷａ、Ｗｂ、Ｗｃ（ｇ）を取り付けて可動アームＡを定速回転させ、試験片が振り子Ｂから離れるときの目盛りＲＧ（ｍｇｆ）を読んだ。ここでおもり取付孔に取り付けるおもりは、目盛りＲＧが４〜６になるよう設定するのが好ましい。得られた目盛りＲＧの値から下記式（１）を用いて表裏各１０回、合計２０回の平均値を求め、有効数字一桁となるよう四捨五入して試料の剛軟度Ｂｒ（ｍＮ）を算出した。なお、不織布の表裏については、任意に片面を表面、その反対面を裏面と設定した。
EXAMPLES Hereinafter, although this invention is demonstrated concretely based on an Example, this invention is not limited by these Examples. In addition, each characteristic value of an above-described nonwoven fabric and each characteristic value in the following Example are measured with the following method.
(1) Melting point (° C)
Using a differential scanning calorimeter DSC-2 manufactured by Perkin Elma Co., Ltd., measurement was performed under the condition of a temperature rise temperature of 20 ° C./min, and the temperature giving an extreme value in the obtained melting endotherm curve was defined as the melting point. Each sample was measured three times, and the average value was taken as the melting point of each sample.
(2) Intrinsic viscosity The intrinsic viscosity IV of the polyethylene terephthalate resin was measured by the following method.
8 g of a sample was dissolved in 100 ml of orthochlorophenol, and a relative viscosity η r was determined by the following formula using an Ostwald viscometer at a temperature of 25 ° C.
η r = η / η 0 = (t × d) / (t 0 × d 0 )
Where η: viscosity of the polymer solution
η 0 : viscosity of orthochlorophenol
t: Dropping time of solution (second)
d: density of the solution (g / cm 3 )
t 0 : Fall time of orthochlorophenol (seconds)
d 0 : Orthochlorophenol density (g / cm 3 )
Then, from the relative viscosity η r ,
IV = 0.0242η r +0.2634
Was used to calculate the intrinsic viscosity IV.
(3) Fiber diameter (μm)
Ten small piece samples are taken at random from the nonwoven fabric, photographed with a scanning electron microscope at a magnification of 500 to 3000 times, 10 from each sample, 100 fiber diameters are measured, and the number of decimals of the average value is subtracted. Calculated by rounding off the first place.
(4) Weight per unit (g / m 2 )
In accordance with JIS L 1906 (2000 version) 5.2, three samples of 50 cm in the vertical direction and 50 cm in the horizontal direction were collected, and the weight of each sample was measured. Rounded down to the nearest decimal place.
(5) Bending softness (mN)
The measurement of the bending resistance was performed with a Gurley / flexibility testing machine manufactured by Toyo Seiki Seisakusho Co., Ltd. based on 6.10.3 (a) of JIS L 1085 (1998 edition). The bending resistance with a Gurley tester was determined by the following method. That is, 10 specimens having a length L of 38.1 mm (effective specimen length of 25.4 mm) and a width of d25.4 mm were sampled at equal intervals per 1 m of the nonwoven fabric in the width direction, and the nonwoven fabric length direction was taken as the length direction of the specimen. . The collected test piece was attached to the chuck, and the chuck was fixed according to the scale of 1/1/2 "(1.5 inches) on the movable arm A. Next, the weight mounting holes a and b of the pendulum B were supported from the bottom. , C (respective distances a (mm), b (mm), c (mm) from the fulcrum) are attached with appropriate weights W a , W b , W c (g), and the movable arm A is rotated at a constant speed, The scale RG (mgf) was read when the test piece was separated from the pendulum B. Here, the weight attached to the weight mounting hole is preferably set so that the scale RG is 4 to 6. The value of the obtained scale RG From the following formula (1), the average value of 20 times for each of the front and back surfaces was obtained and rounded to the nearest significant figure to calculate the bending resistance Br (mN) of the sample. For the front and back, one side is arbitrarily the surface, its It was set facing the rear surface.
実施例１
水分率５０ｐｐｍ以下に乾燥した固有粘度ＩＶ０．６５、融点２６０℃のポリエチレンテレフタレート樹脂と、キマソーブ（Ｒ）９４４（チバ・スペシャルティ・ケミカルズ製）を１．０ｗｔ％添加したＭＦＲ１２、融点１７０℃のポリプロピレン樹脂を、それぞれ２９５℃と２６０℃で溶融し、ポリエチレンテレフタレート樹脂を芯成分、ポリプロピレン樹脂を鞘成分とし、口金温度３００℃、鞘成分比率２０ｖｏｌ％で細孔より紡出した後、エジェクターにより紡糸速度４０００ｍ／分で紡糸し、移動するネットコンベアー上に繊維ウェブとして捕集した。捕集した繊維ウェブを、圧着面積率が１６％となるエンボスロールで、温度１５０℃、線圧６０ｋｇ／ｃｍの条件で熱圧着し、繊度径１３μｍ、目付２００ｇ／ｍ２のスパンボンド不織布を得た。得られた不織布に、コロナ荷電法によりエレクトレット加工を施した。得られたエレクトレット化不織布の剛軟度は１２ｍＮであった。
Example 1
Polyethylene terephthalate resin with an intrinsic viscosity of IV0.65 and a melting point of 260 ° C. dried to a moisture content of 50 ppm or less, and MFR12 containing 1.0 wt% of Kimasorb (R) 944 (manufactured by Ciba Specialty Chemicals), a polypropylene resin with a melting point of 170 ° C. Were melted at 295 ° C. and 260 ° C., respectively, and a polyethylene terephthalate resin was used as a core component and a polypropylene resin was used as a sheath component. After spinning from the pores at a base temperature of 300 ° C. and a sheath component ratio of 20 vol%, the spinning speed was 4000 m by an ejector. Spinned at 1 min / min and collected as a fiber web on a moving net conveyor. The collected fiber web is thermocompression bonded with an embossing roll having a crimping area ratio of 16% under conditions of a temperature of 150 ° C. and a linear pressure of 60 kg / cm to obtain a spunbonded nonwoven fabric having a fineness diameter of 13 μm and a basis weight of 200 g / m 2. It was. The obtained nonwoven fabric was subjected to electret processing by a corona charging method. The bending resistance of the electret nonwoven fabric obtained was 12 mN.
実施例２
水分率５０ｐｐｍ以下に乾燥した固有粘度ＩＶ０．６５、融点２６０℃のポリエチレンテレフタレート樹脂と、ＭＦＲ１２、融点１７０℃のポリプロピレン樹脂を、それぞれ２９５℃と２６０℃で溶融し、ポリエチレンテレフタレート樹脂を芯成分、ポリプロピレン樹脂を鞘成分とし、口金温度３００℃、鞘成分比率２０ｖｏｌ％で細孔より紡出した後、エジェクターにより紡糸速度４０００ｍ／分で紡糸し、移動するネットコンベアー上に繊維ウェブとして捕集した。捕集した繊維ウェブを、圧着面積率が２２％となるエンボスロールで、温度１５０℃、線圧４０ｋｇ／ｃｍの条件で熱圧着し、繊度径１３μｍ、目付１５０ｇ／ｍ２のスパンボンド不織布を得た。得られた不織布に、コロナ荷電法によりエレクトレット加工を施した。得られたエレクトレット化不織布の剛軟度は６ｍＮであった。
Example 2
A polyethylene terephthalate resin having an intrinsic viscosity of IV0.65 and a melting point of 260 ° C. dried to a moisture content of 50 ppm or less and a polypropylene resin having an MFR of 12 and a melting point of 170 ° C. are melted at 295 ° C. and 260 ° C., respectively. The resin was used as a sheath component, spun from the pores at a base temperature of 300 ° C. and a sheath component ratio of 20 vol%, and then spun at a spinning speed of 4000 m / min by an ejector and collected as a fiber web on a moving net conveyor. The collected fiber web is thermocompression bonded with an embossing roll having a crimping area ratio of 22% under conditions of a temperature of 150 ° C. and a linear pressure of 40 kg / cm to obtain a spunbonded nonwoven fabric having a fineness diameter of 13 μm and a basis weight of 150 g / m 2. It was. The obtained nonwoven fabric was subjected to electret processing by a corona charging method. The bending strength of the obtained electret nonwoven fabric was 6 mN.
実施例３
水分率５０ｐｐｍ以下に乾燥した固有粘度ＩＶ０．６５、融点２６０℃のポリエチレンテレフタレート樹脂と、キマソーブ（Ｒ）９４４（チバ・スペシャルティ・ケミカルズ製）を１．２ｗｔ％添加したＭＦＲ１２、融点１７０℃のポリプロピレン樹脂を、それぞれ２９５℃と２６０℃で溶融し、ポリエチレンテレフタレート樹脂を芯成分、ポリプロピレン樹脂を鞘成分とし、口金温度３００℃、鞘成分比率１５ｖｏｌ％で細孔より紡出した後、エジェクターにより紡糸速度４５００ｍ／分で紡糸し、移動するネットコンベアー上に繊維ウェブとして捕集した。捕集した繊維ウェブを、圧着面積率が１０％となるエンボスロールで、温度１５０℃、線圧６０ｋｇ／ｃｍの条件で熱圧着し、繊度径１０μｍ、目付１２０ｇ／ｍ２のスパンボンド不織布を得た。得られた不織布に、水面吸引法によりエレクトレット加工を施した。得られたエレクトレット化不織布の剛軟度は３ｍＮであった。
Example 3
Polyethylene terephthalate resin having an intrinsic viscosity of IV0.65 and a melting point of 260 ° C. dried to a moisture content of 50 ppm or less, and MFR12 containing 1.2 wt% of Kimasorb (R) 944 (manufactured by Ciba Specialty Chemicals), a polypropylene resin having a melting point of 170 ° C. Were melted at 295 ° C. and 260 ° C., respectively, using polyethylene terephthalate resin as the core component and polypropylene resin as the sheath component, and spinning from the pores at a base temperature of 300 ° C. and a sheath component ratio of 15 vol%, followed by a spinning speed of 4500 m by an ejector. Spinned at 1 min / min and collected as a fibrous web on a moving net conveyor. The collected fiber web is thermocompression bonded with an embossing roll having a crimping area ratio of 10% under conditions of a temperature of 150 ° C. and a linear pressure of 60 kg / cm to obtain a spunbonded nonwoven fabric having a fineness diameter of 10 μm and a basis weight of 120 g / m 2. It was. The obtained non-woven fabric was electret processed by a water surface suction method. The bending strength of the obtained electret nonwoven fabric was 3 mN.
実施例４
融点１７０℃のポリ乳酸樹脂と、キマソーブ（Ｒ）９４４（チバ・スペシャルティ・ケミカルズ製）を１．５ｗｔ％添加したＭＦＲ１２、融点１７０℃のポリプロピレン樹脂を、それぞれ２３０℃で溶融し、ポリ乳酸樹脂を芯成分、ポリプロピレン樹脂を鞘成分とし、口金温度２３５℃、鞘成分比率２０ｖｏｌ％で細孔より紡出した後、エジェクターにより紡糸速度４０００ｍ／分で紡糸し、移動するネットコンベアー上に繊維ウェブとして捕集した。捕集した繊維ウェブを、圧着面積率が１６％となるエンボスロールで、温度１４０℃、線圧６０ｋｇ／ｃｍの条件で熱圧着し、繊度径１２μｍ、目付１５０ｇ／ｍ２のスパンボンド不織布を得た。得られた不織布に、コロナ荷電法によりエレクトレット加工を施した。得られたエレクトレット化不織布の剛軟度は５ｍＮであった。
Example 4
A polylactic acid resin having a melting point of 170 ° C., MFR12 to which 1.5 wt% of Kimasorb (R) 944 (manufactured by Ciba Specialty Chemicals) and a polypropylene resin having a melting point of 170 ° C. were melted at 230 ° C., respectively. A core component and a polypropylene resin are used as sheath components. After spinning from the pores at a base temperature of 235 ° C. and a sheath component ratio of 20 vol%, the ejector is spun at a spinning speed of 4000 m / min, and is captured as a fiber web on a moving net conveyor. Gathered. The collected fiber web is thermocompression bonded with an embossing roll with a crimping area ratio of 16% under conditions of a temperature of 140 ° C. and a linear pressure of 60 kg / cm to obtain a spunbonded nonwoven fabric having a fineness diameter of 12 μm and a basis weight of 150 g / m 2. It was. The obtained nonwoven fabric was subjected to electret processing by a corona charging method. The bending resistance of the electret nonwoven fabric obtained was 5 mN.
実施例５
水分率５０ｐｐｍ以下に乾燥した固有粘度ＩＶ０．６５、融点２６０℃のポリエチレンテレフタレート樹脂と、融点１３０℃のポリエチレン樹脂を、それぞれ２９５℃と２００℃で溶融し、ポリエチレンテレフタレート樹脂を芯成分、ポリエチレン樹脂を鞘成分とし、口金温度３００℃、鞘成分比率２０ｖｏｌ％で細孔より紡出した後、エジェクターにより紡糸速度４０００ｍ／分で紡糸し、移動するネットコンベアー上に繊維ウェブとして捕集した。捕集した繊維ウェブを、圧着面積率が１６％となるエンボスロールで、温度１２０℃、線圧３０ｋｇ／ｃｍの条件で熱圧着し、繊度径１４μｍ、目付１７０ｇ／ｍ２のスパンボンド不織布を得た。得られた不織布に、コロナ荷電法によりエレクトレット加工を施した。得られたエレクトレット化不織布の剛軟度は７ｍＮであった。
Example 5
A polyethylene terephthalate resin having an intrinsic viscosity of IV0.65 and a melting point of 260 ° C. dried to a moisture content of 50 ppm or less and a polyethylene resin having a melting point of 130 ° C. are melted at 295 ° C. and 200 ° C., respectively. The sheath component was spun from the pores at a base temperature of 300 ° C. and a sheath component ratio of 20 vol%, and then spun by an ejector at a spinning speed of 4000 m / min, and collected as a fiber web on a moving net conveyor. The collected fiber web is thermocompression bonded with an embossing roll with a crimping area ratio of 16% under the conditions of a temperature of 120 ° C. and a linear pressure of 30 kg / cm to obtain a spunbond nonwoven fabric having a fineness diameter of 14 μm and a basis weight of 170 g / m 2. It was. The obtained nonwoven fabric was subjected to electret processing by a corona charging method. The resulting electret nonwoven fabric had a bending resistance of 7 mN.
実施例６
水分率５０ｐｐｍ以下に乾燥した固有粘度ＩＶ０．６５、融点２６０℃のポリエチレンテレフタレート樹脂と、チヌビン（Ｒ）６２２（チバ・スペシャルティ・ケミカルズ製）を１．０ｗｔ％添加したＭＦＲ１２、融点１７０℃のポリプロピレン樹脂を、それぞれ２９５℃と２６０℃で溶融し、ポリエチレンテレフタレート樹脂を芯成分、ポリプロピレン樹脂を鞘成分とし、口金温度３００℃、鞘成分比率２０ｖｏｌ％で細孔より紡出した後、エジェクターにより紡糸速度４０００ｍ／分で紡糸し、移動するネットコンベアー上に繊維ウェブとして捕集した。捕集した繊維ウェブを、圧着面積率が１６％となるエンボスロールで、温度１５０℃、線圧６０ｋｇ／ｃｍの条件で熱圧着し、繊度径１３μｍ、目付２００ｇ／ｍ２のスパンボンド不織布を得た。得られた不織布に、コロナ荷電法によりエレクトレット加工を施した。得られたエレクトレット化不織布の剛軟度は１２ｍＮであった。
Example 6
Polyethylene terephthalate resin having an intrinsic viscosity of IV0.65 and a melting point of 260 ° C. dried to a moisture content of 50 ppm or less, and MFR12 containing 1.0 wt% of tinuvin (R) 622 (manufactured by Ciba Specialty Chemicals), a polypropylene resin having a melting point of 170 ° C. Were melted at 295 ° C. and 260 ° C., respectively, and a polyethylene terephthalate resin was used as a core component and a polypropylene resin was used as a sheath component. After spinning from the pores at a base temperature of 300 ° C. and a sheath component ratio of 20 vol%, the spinning speed was 4000 m by an ejector. Spinned at 1 min / min and collected as a fiber web on a moving net conveyor. The collected fiber web is thermocompression bonded with an embossing roll having a crimping area ratio of 16% under conditions of a temperature of 150 ° C. and a linear pressure of 60 kg / cm to obtain a spunbonded nonwoven fabric having a fineness diameter of 13 μm and a basis weight of 200 g / m 2. It was. The obtained nonwoven fabric was subjected to electret processing by a corona charging method. The bending resistance of the electret nonwoven fabric obtained was 12 mN.
得られた不織布の特性は表１に示した通りであるが、実施例１、２、３、４の不織布はいずれも剛軟度、捕集性能に優れ、フィルター材に好適なものであった。 The properties of the obtained nonwoven fabric are as shown in Table 1, but the nonwoven fabrics of Examples 1, 2, 3, and 4 were all excellent in bending resistance and collection performance, and were suitable for filter materials. .
比較例１
水分率５０ｐｐｍ以下に乾燥した固有粘度ＩＶ０．６５、融点２６０℃のポリエチレンテレフタレート樹脂と、イソフタル酸共重合率１１モル％で融点２３０℃の共重合ポリエステル（ｃｏ−ＰＥＴ）樹脂を、それぞれ２９５℃と２８０℃で溶融し、ポリエチレンテレフタレート樹脂を芯成分、共重合ポリエステル樹脂を鞘成分とし、口金温度３００℃、鞘成分比率２０ｖｏｌ％で細孔より紡出した後、エジェクターにより紡糸速度４５００ｍ／分で紡糸し、移動するネットコンベアー上に繊維ウェブとして捕集した。捕集した繊維ウェブを、圧着面積率が１６％となるエンボスロールで、温度１７０℃、線圧６０ｋｇ／ｃｍの条件で熱圧着し、繊度径１３μｍ、目付１２０ｇ／ｍ２のスパンボンド不織布を得た。得られた不織布に、コロナ荷電法によりエレクトレット加工を施した。得られたエレクトレット化不織布の剛軟度は３ｍＮであった。
Comparative Example 1
A polyethylene terephthalate resin having an intrinsic viscosity of IV 0.65 and a melting point of 260 ° C. dried to a moisture content of 50 ppm or less, and a copolymer polyester (co-PET) resin having an isophthalic acid copolymerization ratio of 11 mol% and a melting point of 230 ° C., respectively, are 295 ° C. After melting at 280 ° C, using polyethylene terephthalate resin as the core component and copolymer polyester resin as the sheath component, spinning from the pores at a base temperature of 300 ° C and a sheath component ratio of 20 vol%, spinning with an ejector at a spinning speed of 4500 m / min And collected as a fiber web on a moving net conveyor. The collected fiber web is thermocompression bonded with an embossing roll having a pressure bonding area ratio of 16% under the conditions of a temperature of 170 ° C. and a linear pressure of 60 kg / cm to obtain a spunbonded nonwoven fabric having a fineness diameter of 13 μm and a basis weight of 120 g / m 2. It was. The obtained nonwoven fabric was subjected to electret processing by a corona charging method. The bending strength of the obtained electret nonwoven fabric was 3 mN.
比較例２
水分率５０ｐｐｍ以下に乾燥した固有粘度ＩＶ０．６５、融点２６０℃のポリエチレンテレフタレート樹脂と、ＭＦＲ１２、融点１７０℃のポリプロピレン樹脂を、それぞれ２９５℃と２６０℃で溶融し、ポリエチレンテレフタレート樹脂を芯成分、ポリプロピレン樹脂を鞘成分とし、口金温度３００℃、鞘成分比率２０ｖｏｌ％で細孔より紡出した後、エジェクターにより紡糸速度４０００ｍ／分で紡糸し、移動するネットコンベアー上に繊維ウェブとして捕集した。捕集した繊維ウェブを、圧着面積率が２２％となるエンボスロールで、温度１５０℃、線圧４０ｋｇ／ｃｍの条件で熱圧着し、繊度径１３μｍ、目付１５０ｇ／ｍ２のスパンボンド不織布を得た。得られた不織布の剛軟度は８ｍＮであった。
Comparative Example 2
A polyethylene terephthalate resin having an intrinsic viscosity of IV0.65 and a melting point of 260 ° C. dried to a moisture content of 50 ppm or less and a polypropylene resin having an MFR of 12 and a melting point of 170 ° C. are melted at 295 ° C. and 260 ° C., respectively. The resin was used as a sheath component, spun from the pores at a base temperature of 300 ° C. and a sheath component ratio of 20 vol%, and then spun at a spinning speed of 4000 m / min by an ejector and collected as a fiber web on a moving net conveyor. The collected fiber web is thermocompression bonded with an embossing roll having a crimping area ratio of 22% under conditions of a temperature of 150 ° C. and a linear pressure of 40 kg / cm to obtain a spunbonded nonwoven fabric having a fineness diameter of 13 μm and a basis weight of 150 g / m 2. It was. The bending resistance of the obtained nonwoven fabric was 8 mN.
得られた不織布の特性は表１に示した通りであるが、比較例１、２の不織布はいずれも剛軟度には優れていた。しかしながら捕集性能には劣るものであり、フィルター材として好適なものではなかった。 The properties of the obtained nonwoven fabric are as shown in Table 1, but the nonwoven fabrics of Comparative Examples 1 and 2 were both excellent in bending resistance. However, the collection performance is inferior, and it is not suitable as a filter material.
Claims (7)
A filter material comprising the nonwoven fabric according to any one of claims 1 to 6.
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Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010094666A (en) * | 2008-09-17 | 2010-04-30 | Toray Ind Inc | Electret filter medium and manufacturing method therefor |
| JP2010144302A (en) * | 2008-12-22 | 2010-07-01 | Unitika Ltd | Polylactic acid based spun-bonded non-woven fabric with durability |
| JP2011006810A (en) * | 2009-06-25 | 2011-01-13 | Kurashiki Seni Kako Kk | Electrostatically charged nonwoven fabric for air filter, and method for producing the same |
| JP2011038207A (en) * | 2009-08-11 | 2011-02-24 | Unitika Ltd | Composite fiber |
| JP2011101758A (en) * | 2009-11-11 | 2011-05-26 | Unitika Ltd | Hygienic mask |
| JP2011162904A (en) * | 2010-02-09 | 2011-08-25 | Unitika Ltd | Molding |
| JP2011190795A (en) * | 2010-03-12 | 2011-09-29 | Korea Inst Of Energy Research | Depth-type filtration air filter material for suction and purification of gas turbine and compressor, and depth-type filtration air filter cartridge using the same |
| JP2018061924A (en) * | 2016-10-11 | 2018-04-19 | 倉敷繊維加工株式会社 | Nonwoven fabric filter medium for air filter |
| CN108654226A (en) * | 2018-04-16 | 2018-10-16 | 浙江宇邦滤材科技有限公司 | Modified PPS superfine fibre needles pierce the preparation method of filter bag |
| JP2020050965A (en) * | 2018-09-21 | 2020-04-02 | ダイワボウホールディングス株式会社 | Fiber for electret processing, unwoven fabric containing the same, and air filter containing them |
| WO2020261150A1 (en) * | 2019-06-28 | 2020-12-30 | 3M Innovative Properties Company | Core-sheath fibers, nonwoven fibrous web, and respirator including the same |
| KR20210035099A (en) | 2018-07-27 | 2021-03-31 | 도레이 카부시키가이샤 | Air filter composed of spunbonded nonwoven fabric and spunbonded nonwoven fabric |
| EP3885480A1 (en) * | 2010-10-25 | 2021-09-29 | SWM Luxembourg Sarl | Filtration material using fiber blends that contain strategically shaped fibers and/or charge control agents |
| WO2022091060A1 (en) | 2020-11-02 | 2022-05-05 | 3M Innovative Properties Company | Core-sheath fibers, nonwoven fibrous web, and filtering articles including the same |
-
2006
- 2006-12-20 JP JP2006342268A patent/JP2008150753A/en active Pending
Cited By (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010094666A (en) * | 2008-09-17 | 2010-04-30 | Toray Ind Inc | Electret filter medium and manufacturing method therefor |
| JP2010144302A (en) * | 2008-12-22 | 2010-07-01 | Unitika Ltd | Polylactic acid based spun-bonded non-woven fabric with durability |
| JP2011006810A (en) * | 2009-06-25 | 2011-01-13 | Kurashiki Seni Kako Kk | Electrostatically charged nonwoven fabric for air filter, and method for producing the same |
| JP2011038207A (en) * | 2009-08-11 | 2011-02-24 | Unitika Ltd | Composite fiber |
| JP2011101758A (en) * | 2009-11-11 | 2011-05-26 | Unitika Ltd | Hygienic mask |
| JP2011162904A (en) * | 2010-02-09 | 2011-08-25 | Unitika Ltd | Molding |
| JP2011190795A (en) * | 2010-03-12 | 2011-09-29 | Korea Inst Of Energy Research | Depth-type filtration air filter material for suction and purification of gas turbine and compressor, and depth-type filtration air filter cartridge using the same |
| EP3885480A1 (en) * | 2010-10-25 | 2021-09-29 | SWM Luxembourg Sarl | Filtration material using fiber blends that contain strategically shaped fibers and/or charge control agents |
| JP2018061924A (en) * | 2016-10-11 | 2018-04-19 | 倉敷繊維加工株式会社 | Nonwoven fabric filter medium for air filter |
| CN108654226A (en) * | 2018-04-16 | 2018-10-16 | 浙江宇邦滤材科技有限公司 | Modified PPS superfine fibre needles pierce the preparation method of filter bag |
| KR20210035099A (en) | 2018-07-27 | 2021-03-31 | 도레이 카부시키가이샤 | Air filter composed of spunbonded nonwoven fabric and spunbonded nonwoven fabric |
| JP2020050965A (en) * | 2018-09-21 | 2020-04-02 | ダイワボウホールディングス株式会社 | Fiber for electret processing, unwoven fabric containing the same, and air filter containing them |
| JP7130196B2 (en) | 2018-09-21 | 2022-09-05 | 大和紡績株式会社 | Fibers for electret processing, nonwoven fabrics containing them, and air filters containing them |
| WO2020261150A1 (en) * | 2019-06-28 | 2020-12-30 | 3M Innovative Properties Company | Core-sheath fibers, nonwoven fibrous web, and respirator including the same |
| CN114096700A (en) * | 2019-06-28 | 2022-02-25 | 3M创新有限公司 | Core-sheath fibers, nonwoven fibrous webs, and respirators comprising the same |
| WO2022091060A1 (en) | 2020-11-02 | 2022-05-05 | 3M Innovative Properties Company | Core-sheath fibers, nonwoven fibrous web, and filtering articles including the same |
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