JP2008106148A - Rubber composition for run-flat tire and run-flat tire comprised of the same - Google Patents
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Description
本発明は、ランフラットタイヤ用ゴム組成物及びそれを用いたランフラットタイヤに関し、さらに詳しくは、加工性を維持し、耐破壊特性及び低発熱性に優れたゴム組成物、及び該ゴム組成物をビードフィラーゴム及び／又はサイド補強ゴムに用いてなる特にランフラット耐久性が改良されたランフラットタイヤに関するものである。 The present invention relates to a rubber composition for run-flat tires and a run-flat tire using the same, and more specifically, a rubber composition that maintains processability and has excellent fracture resistance and low heat build-up, and the rubber composition In particular, the present invention relates to a run flat tire having improved run flat durability, which is used for bead filler rubber and / or side reinforcing rubber.
従来、サイド補強タイプのランフラットタイヤにおいて、特に、タイヤのパンクなどによりタイヤの内部圧力が低下した状態で走行する、いわゆるランフラット時の走行距離を伸ばすためにはサイドウオール部の剛性を向上させパンク時における撓みを抑制する必要がある。その方法としてゴム組成物単体、あるいはゴム組成物と繊維などとの複合体によるサイド補強層が配施されている（例えば、特許文献１又は２参照）。
また、ランフラット走行時は、温度が２００℃以上になり、加硫などによって形成された架橋部や、ゴム成分を構成するポリマー自体が切断される傾向がある。このため、ゴム組成物の弾性率が低下することにより、タイヤの撓み量が増加して発熱が進み、サイド補強層の破壊限界が低下し、その結果、タイヤは比較的早期に故障に至るという問題があった。そのため優れた耐熱性を発揮させてランフラット耐久性を向上させるゴム組成物に関する技術が開示されている（例えば、特許文献３又は４参照）。
Conventionally, in side-reinforced run-flat tires, in order to extend the travel distance during so-called run-flats, especially when the tires are under reduced pressure due to tire puncture, etc., the rigidity of the side wall is improved. It is necessary to suppress bending during puncture. As a method for this, a side reinforcing layer made of a rubber composition alone or a composite of a rubber composition and fibers is applied (see, for example,
Further, during the run-flat running, the temperature becomes 200 ° C. or higher, and the crosslinked part formed by vulcanization or the polymer itself constituting the rubber component tends to be cut. For this reason, when the elastic modulus of the rubber composition decreases, the amount of flexure of the tire increases, heat generation proceeds, the failure limit of the side reinforcing layer decreases, and as a result, the tire will fail relatively early. There was a problem. Therefore, the technique regarding the rubber composition which exhibits the outstanding heat resistance and improves run flat durability is disclosed (for example, refer patent document 3 or 4).
このような故障に至る過程をできるだけ遅くする手段として、サイド補強層及びビードフィラーを増量する方法が考えられるが、その結果、通常走行時において、乗心地の悪化や騒音レベルの悪化、重量の増加などから好ましくない事態を招来しているのが実状である。
また、サイド補強ゴム及びビードフィラーゴムの配合を変えることによりゴム組成物の弾性率をできるだけ大きくし、或いはその損失正接（ｔａｎδ）をできるだけ小さく設定して、ゴム組成物自体の発熱を抑制する方法が知られている（例えば、特許文献５又は６参照）。
ゴム組成物組成物の弾性率を大きくする方法として、高硫黄配合による、高弾性率化があるが、天然ゴム系の高弾性率配合は加工性が不良であり、また高架橋密度となるため天然ゴム系特有の伸張結晶性が阻害され、充分な耐破壊特性を発揮することができない。
加工性の改良のための従来の手法であるアロマオイル等の軟化剤の添加は加工性については改良することができるが、破壊特性やヒステリシスロス特性（低発熱性）が悪化する。従って、高弾性率化を達成するために天然ゴム系を用いた高硫黄配合系では加工性と耐破壊特性の両立は困難である。
そこで高レベルの加工性を維持しつつ、破壊特性及び耐亀裂成長、低ロス性に優れた組成物を提供することのニーズが高まってきている。
As a means of slowing down the process leading to such a failure as much as possible, a method of increasing the side reinforcing layer and the bead filler can be considered, but as a result, the riding comfort, noise level, and weight increase during normal driving. It is the actual situation that invites an unfavorable situation.
Also, a method of suppressing the heat generation of the rubber composition itself by changing the compounding of the side reinforcing rubber and the bead filler rubber to increase the elastic modulus of the rubber composition as much as possible or to set the loss tangent (tan δ) as small as possible. Is known (see, for example,
As a method of increasing the elastic modulus of the rubber composition, there is a high elastic modulus by high sulfur compounding, but natural rubber-based high elastic modulus compounding has poor processability and has a high crosslinking density. The stretch crystallinity peculiar to a rubber system is inhibited, and sufficient fracture resistance cannot be exhibited.
Addition of a softening agent such as aroma oil, which is a conventional technique for improving processability, can improve processability, but deteriorates fracture characteristics and hysteresis loss characteristics (low heat buildup). Accordingly, it is difficult to achieve both workability and fracture resistance in a high sulfur compounding system using a natural rubber system in order to achieve a high elastic modulus.
Accordingly, there is an increasing need to provide a composition having excellent fracture characteristics, crack growth resistance and low loss while maintaining a high level of workability.
本発明は、このような状況下で、加工性を維持し、耐破壊特性及び低発熱性に優れたゴム組成物、及び該ゴム組成物をビードフィラーゴム及び／又はサイド補強ゴムに用いてなる特にランフラット耐久性が改良されたランフラットタイヤを提供することを目的とするものである。 Under such circumstances, the present invention is a rubber composition that maintains processability and is excellent in fracture resistance and low heat build-up, and uses the rubber composition for bead filler rubber and / or side reinforcing rubber. In particular, an object of the present invention is to provide a run flat tire with improved run flat durability.
本発明者は、前記目的を達成するために鋭意研究を重ねた結果、天然ゴム及び／又はイソプレンゴムを特定の割合で含むゴム成分に対して、トランス結合含有量が特定の範囲にあるトランスポリブタジエンを特定量配合することによりその目的を達成し得ることを見出した。本発明はかかる知見に基づいて完成したものである。
すなわち、本発明は、
（１） （Ａ）天然ゴム及び／又はポリイソプレンゴム５〜１００質量％を含むゴム成分１００質量部に対して、（Ｂ）トランス結合含有量が８２〜９８モル％であるトランスポリブタジエン１〜６０質量部含むことを特徴するランフラットタイヤ用ゴム組成物、
（２） さらに、（Ｃ）充填材としてカーボンブラック及び／又はシリカをゴム成分１００質量部に対して３０〜１５０質量部含む上記（１）のランフラットタイヤ用ゴム組成物、
（３） ゴム成分中の（Ａ）天然ゴム及び／又はポリイソプレンゴムの含有量が、１０質量％以上である上記（１）又は（２）のランフラットタイヤ用ゴム組成物、
（４） ゴム成分として（Ｄ）共役ジエン重合体及び／又は共役ジエン−芳香族ビニル共重合体を９５〜０質量％含む上記（１）のランフラットタイヤ用ゴム組成物、
（５） （Ｄ）成分の共役ジエン重合体がポリブタジエン、共役ジエン−芳香族ビニル共重合体がスチレン−ブタジエン共重合体である上記（４）に記載のランフラットタイヤ用ゴム組成物、
（６） （Ｄ）成分の共役ジエン重合体及び／又は共役ジエン−芳香族ビニル共重合体の分子内又は末端が、スズ原子及びケイ素原子を含む官能基の少なくとも１種により変性又はカップリングされている上記（４）又は（５）のランフラットタイヤ用ゴム組成物、
（７） （Ｄ）成分の共役ジエン重合体及び／又は共役ジエン−芳香族ビニル共重合体の分子内又は末端が、窒素原子を含む官能基の少なくとも１種により変性又はカップリングされている上記（４）又は（５）のランフラットタイヤ用ゴム組成物、
（８） （Ｂ）成分のトランスポリブタジエンの重量平均分子量が１０，０００〜２００，０００である上記（１）〜（７）いずれかのランフラットタイヤ用ゴム組成物、
（９） （Ｂ）成分のトランスポリブタジエンの重量平均分子量が１５，０００〜１５０，０００である上記（８）のランフラットタイヤ用ゴム組成物、
（１０） 前記ゴム成分１００質量部に対して，（Ｃ）カーボンブラック及び／又はシリカを３５〜１００質量部含む上記（１）〜（９）いずれかのランフラットタイヤ用ゴム組成物、及び
（１１） 上記（１）〜（１０）いずれかのランフラットタイヤ用ゴム組成物をビードフィラーゴム及び／又はサイド補強ゴムに用いたことを特徴とするランフラットタイヤ、
を提供するものである。
As a result of intensive studies to achieve the above object, the present inventor has found that a trans polybutadiene having a trans bond content in a specific range with respect to a rubber component containing natural rubber and / or isoprene rubber in a specific ratio. It was found that the purpose can be achieved by blending a specific amount of. The present invention has been completed based on such findings.
That is, the present invention
(1) (B) trans polybutadiene 1-60 having a trans bond content of 82-98 mol% with respect to 100 parts by mass of rubber component containing 5-100 mass% of natural rubber and / or polyisoprene rubber A rubber composition for a run-flat tire, characterized by containing a mass part,
(2) Furthermore, the rubber composition for run-flat tires according to (1) above, further comprising (C) 30 to 150 parts by mass of carbon black and / or silica as a filler with respect to 100 parts by mass of the rubber component,
(3) The rubber composition for a run-flat tire according to (1) or (2), wherein the content of (A) natural rubber and / or polyisoprene rubber in the rubber component is 10% by mass or more,
(4) The rubber composition for a run-flat tire according to (1) above, comprising 95 to 0% by mass of (D) a conjugated diene polymer and / or a conjugated diene-aromatic vinyl copolymer as a rubber component,
(5) The rubber composition for a run-flat tire according to (4), wherein the conjugated diene polymer of component (D) is polybutadiene and the conjugated diene-aromatic vinyl copolymer is a styrene-butadiene copolymer,
(6) The molecule or terminal of the conjugated diene polymer and / or conjugated diene-aromatic vinyl copolymer of component (D) is modified or coupled with at least one functional group containing a tin atom and a silicon atom. The rubber composition for run flat tires according to (4) or (5),
(7) The conjugated diene polymer and / or the conjugated diene-aromatic vinyl copolymer as the component (D) in which the molecule or the terminal is modified or coupled with at least one functional group containing a nitrogen atom (4) or (5) rubber composition for run-flat tires,
(8) The rubber composition for a run-flat tire according to any one of (1) to (7) above, wherein the weight average molecular weight of the transpolybutadiene as the component (B) is 10,000 to 200,000.
(9) The rubber composition for a run-flat tire according to (8), wherein the weight average molecular weight of the transpolybutadiene as the component (B) is 15,000 to 150,000,
(10) The rubber composition for run-flat tires according to any one of (1) to (9) above, which contains 35 to 100 parts by mass of (C) carbon black and / or silica with respect to 100 parts by mass of the rubber component; 11) A run-flat tire characterized by using the rubber composition for a run-flat tire according to any one of the above (1) to (10) for a bead filler rubber and / or a side reinforcing rubber,
Is to provide.
本発明によれば、加工性を維持し、耐破壊特性及び低発熱性に優れたゴム組成物、及び該ゴム組成物をビードフィラーゴム及び／又はサイド補強ゴムに用いてなる特にランフラット耐久性が改良されたランフラットタイヤを提供することができる。 According to the present invention, a rubber composition that maintains processability and is excellent in fracture resistance and low heat build-up, and particularly a run-flat durability obtained by using the rubber composition as a bead filler rubber and / or a side reinforcing rubber. Can provide an improved run flat tire.
本発明のランフラットタイヤ用ゴム組成物は、（Ａ）天然ゴム及び／又はポリイソプレンゴム５〜１００質量％を含むゴム成分１００質量部に対して、（Ｂ）トランス結合含有量が８２〜９８モル％であるトランスポリブタジエン１〜６０質量部を含むことが必要である。
本発明におけるゴム成分は、（Ａ）天然ゴム及び／又はイソプレンゴムを５〜１００質量％を含むことが必要であり、天然ゴムと（Ｄ）共役ジエン系重合体の混合物であることがより好ましい。天然ゴム又はイソプレンゴム（ＩＲ）については特に制限されず、一般に入手できるすべての天然ゴム又はイソプレンゴムを用いることができる。天然ゴム及びイソプレンゴムは各々単独で用いても、両者を併用して用いてもよい。
（Ａ）成分の天然ゴム及び／又はイソプレンゴムと（Ｄ）成分の共役ジエン系重合体の混合割合は、（Ａ）成分が５〜１００質量％で、（Ｄ）成分が９５〜０質量％であることが好ましい。このゴム成分１００質量部に対して、（Ｂ）トランス結合含有量が８２〜９８モル％であるトランスポリブタジエン１〜６０質量部を配合することを要する。それによって本発明のランフラット用ゴム組成物のムーニー粘度を低下させ加工性を改善すると共に、トランスポリブタジエンが（Ａ）成分に相溶し、（Ａ）成分、特に天然ゴムの伸張結晶性を促進し加硫したランフラットタイヤ用ゴム組成物の破壊強度、耐亀裂成長を改善することができる。
この効果を得るために、ゴム成分中の（Ａ）成分の天然ゴム及び／又はポリイソプレンゴムの量は１０質量％以上であることが好ましい。以上のような観点からゴム成分中の（Ａ）成分の量は１０〜９０質量％、（Ｄ）成分の量は９０〜１０質量％の範囲であることが好ましい。
The rubber composition for run flat tires of the present invention has (B) a trans bond content of 82 to 98 with respect to 100 parts by mass of a rubber component containing (A) 5 to 100% by mass of natural rubber and / or polyisoprene rubber. It is necessary to contain 1 to 60 parts by mass of transpolybutadiene which is mol%.
The rubber component in the present invention needs to contain 5 to 100% by mass of (A) natural rubber and / or isoprene rubber, and is more preferably a mixture of natural rubber and (D) conjugated diene polymer. . The natural rubber or isoprene rubber (IR) is not particularly limited, and any natural rubber or isoprene rubber that is generally available can be used. Natural rubber and isoprene rubber may be used alone or in combination.
The mixing ratio of (A) component natural rubber and / or isoprene rubber and (D) component conjugated diene polymer is 5-100 mass% for component (A) and 95-0 mass% for component (D). It is preferable that It is necessary to blend 1 to 60 parts by mass of trans polybutadiene having a trans bond content of 82 to 98 mol% with respect to 100 parts by mass of the rubber component. As a result, the Mooney viscosity of the rubber composition for run-flat of the present invention is reduced to improve processability, and trans polybutadiene is compatible with the component (A), and promotes the stretch crystallinity of the component (A), particularly natural rubber. The fracture strength and crack growth resistance of the vulcanized rubber composition for run flat tires can be improved.
In order to obtain this effect, the amount of the natural rubber and / or polyisoprene rubber as the component (A) in the rubber component is preferably 10% by mass or more. From the above viewpoint, the amount of the component (A) in the rubber component is preferably 10 to 90% by mass, and the amount of the component (D) is preferably 90 to 10% by mass.
（Ｄ）成分は共役ジエン重合体及び／又は共役ジエン−芳香族ビニル共重合体であることが好ましく、特に、ポリブタジエン及びスチレン−ブタジエン共重合体が好ましい。
ここで、共役ジエン単量体としては、例えば１，３−ブタジエン、１，３−ペンタジエン、１，３−ヘキサジエンなどが挙げられ、中でも１，３−ブタジエンが好ましい。また、共役ジエン単量体との共重合に用いられる芳香族ビニル単量体としては、例えばスチレン、α−メチルスチレン、１−ビニルナフタレン、３−ビニルトルエン、エチルビニルベンゼン、ジビニルベンゼン、４−シクロヘキシルスチレン、２，２，６−トリルスチレンなどが挙げられ、中でもスチレンが好ましい。
The component (D) is preferably a conjugated diene polymer and / or a conjugated diene-aromatic vinyl copolymer, and particularly preferably a polybutadiene and a styrene-butadiene copolymer.
Here, examples of the conjugated diene monomer include 1,3-butadiene, 1,3-pentadiene, 1,3-hexadiene, and among them, 1,3-butadiene is preferable. Examples of the aromatic vinyl monomer used for copolymerization with the conjugated diene monomer include styrene, α-methylstyrene, 1-vinylnaphthalene, 3-vinyltoluene, ethylvinylbenzene, divinylbenzene, 4- Examples thereof include cyclohexyl styrene and 2,2,6-tolyl styrene, among which styrene is preferable.
上記（Ｄ）成分は種々の方法で製造することができ、重合方式としては、バッチ重合方式または連続重合方式のいずれでもよい。好ましい製造方法を挙げれば次のようなものである。
すなわち、共役ジエン及び／又は共役ジエン−芳香族ビニルを含む単量体を不活性溶媒、好ましくは炭化水素溶媒中で、有機金属などの開始剤、好ましくは有機リチウム化合物開始剤の存在下で重合して得られる。上記炭化水素溶媒としては特に制限はないが、例えばｎ−ペンタン、ｎ−ヘキサン、ｎ−ヘプタン、シクロヘキサン、ベンゼン、トルエンなどが上げられ、好ましい溶媒は、シクロヘキサン及びｎ−ヘキサンである。これらの炭化水素溶媒は単独で用いてもよいし、２種以上混合してもよい。
前記開始剤として用いられる有機リチウムとしては、少なくとも１個のリチウム原子が結合されかつ炭素数２から２０の炭化水素リチウム化合物が好ましく、例えば、ｎ−ブチルリチウム、エチルリチウム、ｎ−プロピルリチウム、ｔｅｒｔ−オクチルリチウム、フェニルリチウムなどであり、好ましいものはｎ−ブチルリチウムである。これらの有機リチウム開始剤は、単独で用いてもよいし、２種以上混合して用いてもよい。
The component (D) can be produced by various methods, and the polymerization method may be either a batch polymerization method or a continuous polymerization method. A preferable production method is as follows.
That is, a monomer containing a conjugated diene and / or a conjugated diene-aromatic vinyl is polymerized in an inert solvent, preferably a hydrocarbon solvent, in the presence of an initiator such as an organic metal, preferably an organic lithium compound initiator. Is obtained. Although there is no restriction | limiting in particular as said hydrocarbon solvent, For example, n-pentane, n-hexane, n-heptane, a cyclohexane, benzene, toluene etc. are raised, A preferable solvent is a cyclohexane and n-hexane. These hydrocarbon solvents may be used alone or in combination of two or more.
The organic lithium used as the initiator is preferably a hydrocarbon lithium compound having at least one lithium atom bonded thereto and having 2 to 20 carbon atoms, such as n-butyl lithium, ethyl lithium, n-propyl lithium, tert. -Octyllithium, phenyllithium, etc., with n-butyllithium being preferred. These organolithium initiators may be used alone or in combination of two or more.
さらに、本発明において用いられる（Ｄ）成分の共役ジエン重合体及び／又は共役ジエン−芳香族ビニル共重合体の分子内又は末端にスズ原子、窒素原子、及び珪素原子を含む変性重合体を用いることができる。このような変性重合体は、温度上昇による弾性率の低下を抑制すると共に、スズ原子又は窒素原子を導入した場合はカーボンブラック配合ゴム組成物において、珪素原子を導入した場合はシリカなどの補強性無機充填剤を配合したゴム組成物において発熱を抑制することもできるので好ましい。
また、（Ｄ）成分の分子内又は末端にスズ原子、窒素原子及び珪素原子の少なくとも１つを含む重合体の含有量が５０％以上であることが好ましく、前記（Ｄ）成分の
８０質量％以上が、分子中にスズ原子、窒素原子及び珪素原子の少なくとも１つを含んでいる変性重合体であることが好ましい。
Furthermore, a modified polymer containing a tin atom, a nitrogen atom, and a silicon atom in the molecule or terminal of the conjugated diene polymer and / or conjugated diene-aromatic vinyl copolymer of component (D) used in the present invention is used. be able to. Such a modified polymer suppresses a decrease in elastic modulus due to a temperature rise, and when a tin atom or a nitrogen atom is introduced, a carbon black compounded rubber composition, and when a silicon atom is introduced, a reinforcing property such as silica. In the rubber composition which mix | blended the inorganic filler, since heat_generation | fever can also be suppressed, it is preferable.
Further, the content of the polymer containing at least one of a tin atom, a nitrogen atom and a silicon atom in the molecule or terminal of the component (D) is preferably 50% or more, and 80% by mass of the component (D). The above is preferably a modified polymer containing at least one of a tin atom, a nitrogen atom and a silicon atom in the molecule.
また、前記（Ｄ）成分は、特に分岐構造を有するものが好ましい。分岐構造は三官能以上の開始剤、三官能以上の変性剤、重合活性基を二つ以上有する単量体などを用いることにより導入することができ、三官能以上の変性剤を用いることが好ましい。
上記の変性重合体は公知の方法により製造される。通常、有機リチウム開始剤によって重合を開始させた後、リチウム活性末端を有する重合体の溶液に各種変性剤を添加することによって得られる（特公平６−８９１８３号公報、特開平１１−２９６５９号公報など）。変性剤の投入は、重合終了後であることが好ましい。
例えば、スズ原子は、四塩化スズ、トリブチルスズ、ジオクチルスズジクロリド、ジブチルスズジクロリド、塩化トリフェニルスズなどのスズ化合物によって導入できる。また、２官能以上のスズ変性剤を用いた場合、リチウム活性末端を有する重合体は、変性剤によってカップリングされ、スズ原子は分子内に取り込まれ、塩化トリフェニルスズのような単官能の変性剤を用いた場合、リチウム原子は重合体の末端に取り込まれることになる。
The component (D) preferably has a branched structure. The branched structure can be introduced by using a trifunctional or higher functional initiator, a trifunctional or higher functional modifier, a monomer having two or more polymerization active groups, and a trifunctional or higher functional modifier is preferably used. .
The modified polymer is produced by a known method. Usually, polymerization is initiated by an organolithium initiator, and then various modifiers are added to a polymer solution having an active lithium end (JP-B-6-89183, JP-A-11-29659). Such). It is preferable that the modifier is introduced after the completion of the polymerization.
For example, tin atoms can be introduced by tin compounds such as tin tetrachloride, tributyltin, dioctyltin dichloride, dibutyltin dichloride, triphenyltin chloride. In addition, when a bifunctional or higher functional tin modifier is used, the polymer having a lithium active terminal is coupled by the modifier, the tin atom is incorporated into the molecule, and the monofunctional modification such as triphenyltin chloride is performed. When the agent is used, lithium atoms are taken into the polymer ends.
窒素原子は、２，４−トリレンジイソシアナート、ジイソシアナートジフェニルメタンなどのイソシアネート系化合物；４，４’ビス（ジエチルアミノ）−ベンゾフェノン、４−（ジメチルアミノ）ベンゾフェノンなどのアミノベンゾフェノン化合物、１，３−ジメチル−２−イミダゾリジノン、１，３−ジエチル−２−イミダゾリジノン、１，３−ジメチル−３，４，５，６−テトラヒドロピリミジンなどの尿素誘導体、その他、４−ジメチルアミノベンジリデンアニリン、ジメチルイミダゾリジノン、Ｎ−メチルピロリドンなどの窒素含有化合物によって導入することができる。
珪素原子は、アルコキシシランやアミノアルコキシシランなどの末端変性剤によって導入することができる。
The nitrogen atom is an isocyanate compound such as 2,4-tolylene diisocyanate or diisocyanate diphenylmethane; an aminobenzophenone compound such as 4,4′bis (diethylamino) -benzophenone or 4- (dimethylamino) benzophenone; -Urea derivatives such as dimethyl-2-imidazolidinone, 1,3-diethyl-2-imidazolidinone, 1,3-dimethyl-3,4,5,6-tetrahydropyrimidine, and other 4-dimethylaminobenzylideneanilines , Dimethylimidazolidinone, N-methylpyrrolidone, and other nitrogen-containing compounds.
Silicon atoms can be introduced by a terminal modifier such as alkoxysilane or aminoalkoxysilane.
具体的には、エポキシ基含有アルコキシシラン化合物としては、例えば２−グリシドキシエチルトリメトキシシラン、２−グリシドキシエチルトリエトキリシシラン、（２−グリシドキシエチル）メチルジメトキシシラン、３−グリシドキシプロピルトリメトキシシラン、３−グリシドキシプロピルトリエトキシシラン、（３−グリシドキシプロピル）メチルジメトキシシラン、２−（３，４−エポキシシクロヘキシル）エチルトリメトキシシラン、２−（３，４−エポキシシクロヘキシル）エチルトリエトキシシラン、２−（３，４−エポキシシクロヘキシル）エチル（メチル）ジメトキシシランなどが挙げられる。 Specifically, examples of the epoxy group-containing alkoxysilane compound include 2-glycidoxyethyltrimethoxysilane, 2-glycidoxyethyltriethoxysilane, (2-glycidoxyethyl) methyldimethoxysilane, 3- Glycidoxypropyltrimethoxysilane, 3-glycidoxypropyltriethoxysilane, (3-glycidoxypropyl) methyldimethoxysilane, 2- (3,4-epoxycyclohexyl) ethyltrimethoxysilane, 2- (3 4-epoxycyclohexyl) ethyltriethoxysilane, 2- (3,4-epoxycyclohexyl) ethyl (methyl) dimethoxysilane, and the like.
また、アミノ基含有アルコキシシラン化合物としては、３−ジメチルアミノプロピル（トリエトキシ）シラン、３−ジメチルアミノプロピル（トリメトキシ）シラン；３−ジエチルアミノプロピル（トリエトキシ）シラン、３−ジエチルアミノプロピル（トリメトキシ）シラン、２−ジメチルアミノエチル（トリエトキシシ）シラン、２−ジメチルアミノエチル（トリメトキシ）シラン、３−ジメチルアミノプロピル（ジエトキシ）メチルシラン、３−ジブチルアミノプロピル（トリエトキシ）シランなどのジ置換アミノ基含有ヒドロカルビルオキシシラン化合物、３−（１−ヘキサメチレンイミノ）プロピル（トリエトキシ）シラン、３−（１−ヘキサメチレンイミノ）プロピル（トリメトキシ）シラン、（１−ヘキサメチレンイミノ）メチル（トリメトキシ）シラン、（１−ヘキサメチレンイミノ）メチル（トリエトキシ）シラン、２−（１−ヘキサメチレンイミノ）エチル（トリエトキシ）シラン、２−（１−ヘキサメチレンイミノ）エチル（トリメトキシ）シラン、３−（１−ピロリジニル）プロピル（トリエトキシ）シラン、３−（１−ピロリジニル）プロピル（トリメトキシ）シラン、３−（１−ヘプタメチレンイミノ）プロピル（トリエトキシ）シラン、３−（１−ドデカメチレンイミノ）プロピル（トリエトキシ）シラン、３−（１−ヘキサメチレンイミノ）プロピル（ジエトキシ）メチルシラン、３−（１−ヘキサメチレンイミノ）プロピル（ジエトキシ）エチルシラン、１−〔３−（トリエトキシシリル）プロピル〕−４，５−ジヒドロイミダゾール、１−〔３−（トリメトキシシリル）プロピル〕−４，５−ジヒドロイミダゾール、３−〔１０−（トリエトキシシリル）デシル〕−４−オキサゾリンなどの環状アミノ基含有ヒドロカルビルオキシシラン化合物が挙げられる。 Examples of the amino group-containing alkoxysilane compound include 3-dimethylaminopropyl (triethoxy) silane, 3-dimethylaminopropyl (trimethoxy) silane; 3-diethylaminopropyl (triethoxy) silane, 3-diethylaminopropyl (trimethoxy) silane, 2 -Dicarbyloxy group-containing hydrocarbyloxysilane compounds such as dimethylaminoethyl (triethoxy) silane, 2-dimethylaminoethyl (trimethoxy) silane, 3-dimethylaminopropyl (diethoxy) methylsilane, 3-dibutylaminopropyl (triethoxy) silane, 3- (1-hexamethyleneimino) propyl (triethoxy) silane, 3- (1-hexamethyleneimino) propyl (trimethoxy) silane, (1-hexamethyleneimino) Ru (trimethoxy) silane, (1-hexamethyleneimino) methyl (triethoxy) silane, 2- (1-hexamethyleneimino) ethyl (triethoxy) silane, 2- (1-hexamethyleneimino) ethyl (trimethoxy) silane, 3 -(1-pyrrolidinyl) propyl (triethoxy) silane, 3- (1-pyrrolidinyl) propyl (trimethoxy) silane, 3- (1-heptamethyleneimino) propyl (triethoxy) silane, 3- (1-dodecamethyleneimino) propyl (Triethoxy) silane, 3- (1-hexamethyleneimino) propyl (diethoxy) methylsilane, 3- (1-hexamethyleneimino) propyl (diethoxy) ethylsilane, 1- [3- (triethoxysilyl) propyl] -4, 5-dihydroimidazole, 1- [ - (trimethoxysilyl) propyl] -4,5-dihydroimidazole, 3- [10- (triethoxysilyl) decyl] -4-oxazoline cyclic amino group-containing hydrocarbyloxy silane compound, and the like.
さらに、イミノ基含有アルコキシシラン化合物としては、Ｎ−（１，３−ジメチルブチリデン）−３−（トリエトキシシリル）−１−プロパンアミン、Ｎ−（１−メチルエチリデン）−３−（トリエトキシシリル）−１−プロパンアミン、Ｎ−エチリデン−３−（トリエトキシシリル）−１−プロパンアミン、Ｎ−（１−メチルプロピリデン）−３−（トリエトキシシリル）−１−プロパンアミン、Ｎ−（４−Ｎ，Ｎ−ジメチルアミノベンジリデン）−３−（トリエトキシシリル）−１−プロパンアミン、Ｎ−（シクロヘキシリデン）−３−（トリエトキシシリル）−１−プロパンアミンなどが挙げられる。 Further, as imino group-containing alkoxysilane compounds, N- (1,3-dimethylbutylidene) -3- (triethoxysilyl) -1-propanamine, N- (1-methylethylidene) -3- (triethoxy Silyl) -1-propanamine, N-ethylidene-3- (triethoxysilyl) -1-propanamine, N- (1-methylpropylidene) -3- (triethoxysilyl) -1-propanamine, N- (4-N, N-dimethylaminobenzylidene) -3- (triethoxysilyl) -1-propanamine, N- (cyclohexylidene) -3- (triethoxysilyl) -1-propanamine and the like can be mentioned.
また、例えばジエチルアミンのような２級アミノ化合物或いはヘキサメチレンイミンのようなイミン化合物と有機リチウム化合物とから得られるリチウムアミド開始剤を用いて重合させることにより、或いは、該重合により得られたリチウム活性末端を有する重合体の溶液に、さらに前記の変性剤を添加することによっても前記の変性重合体を得ることができる。
この分子鎖中に官能基を導入した変性重合体も、温度上昇による弾性率の低下を抑制すると共に、シリカなどの補強性無機充填剤を配合したゴム組成物における低発熱性を効果的に改良することもできるので好ましく、特に多官能変性剤を用いることにより得られる分岐構造を有するものが好ましい。また、アルコキシシリル基と共にアミノ基、イミノ基、エポキシ基またはスズ原子を導入した変性重合体は、補強性充填剤として、前記無機充填剤と共にカーボンブラックを用いた場合に特に有効に適用できる。
Further, for example, by using a lithium amide initiator obtained from a secondary amino compound such as diethylamine or an imine compound such as hexamethyleneimine and an organolithium compound, or the lithium activity obtained by the polymerization. The modified polymer can also be obtained by adding the modifying agent to a polymer solution having a terminal.
This modified polymer with functional groups introduced into the molecular chain also suppresses the decrease in elastic modulus due to temperature rise and effectively improves the low heat buildup in rubber compositions containing reinforcing inorganic fillers such as silica. In particular, those having a branched structure obtained by using a polyfunctional modifier are preferred. In addition, a modified polymer in which an amino group, an imino group, an epoxy group or a tin atom is introduced together with an alkoxysilyl group can be applied particularly effectively when carbon black is used together with the inorganic filler as a reinforcing filler.
本発明のゴム組成物においては、（Ｂ）成分として、トランスポリンボタジエンが用いられる。本発明においては、このトランスポリブタジエンは、トランス結合含有量が８２〜９８％の範囲にあることが必要である。さらに好ましくは８７〜９８％である。このトランス結合含量は高いほど、（Ａ）成分の天然ゴム及び／又はイソプレンゴムの伸張結晶性の促進効果が高く好ましい。この含量が８２％未満では天然ゴム及び／又はイソプレンゴムの伸張結晶性を阻害するので好ましくない。この含量が９８％を越えるものは合成上、困難である。
伸張性の促進効果、加工性の改善効果及びトランスポリブタジエンの製造の容易さなどを考慮すると、好ましいトランス結合含有量は８７〜９８％の範囲である。
前記ゴム成分１００質量部に対する（Ｂ）成分の配合量は、１〜６０質量部であることが必要である。（Ｂ）成分の配合量を上記範囲にすることによって、天然ゴム及び／又はイソプレンゴムの伸張結晶性を促進すると共にゴム組成物のコンパウンドムーニー粘度を低下させ、加工性の改善を図ることができる。効果の点から好ましくは５〜５０質量部である。
In the rubber composition of the present invention, transporin botadiene is used as the component (B). In the present invention, the trans polybutadiene needs to have a trans bond content in the range of 82 to 98%. More preferably, it is 87 to 98%. The higher the trans bond content, the higher the effect of promoting the stretched crystallinity of the natural rubber and / or isoprene rubber as component (A), which is preferable. If the content is less than 82%, the stretched crystallinity of natural rubber and / or isoprene rubber is inhibited, which is not preferable. When this content exceeds 98%, it is difficult to synthesize.
Considering the effect of promoting extensibility, the effect of improving processability and the ease of production of transpolybutadiene, the preferred trans bond content is in the range of 87 to 98%.
The compounding amount of the component (B) with respect to 100 parts by mass of the rubber component needs to be 1 to 60 parts by mass. By making the blending amount of the component (B) within the above range, the stretched crystallinity of natural rubber and / or isoprene rubber can be promoted and the compound Mooney viscosity of the rubber composition can be lowered to improve processability. . Preferably it is 5-50 mass parts from the point of an effect.
なお、上記トランス結合含有量は、赤外分光分析によるモレロ法に従って測定した値である。また、重量平均分子量は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィ法（ＧＰＣ法）により、単分散ポリスチレンを標準として測定したポリスチレン換算の値である。
本発明で用いるトランスポリブタジエンの製造方法としては、上記性状のトランスポリブタジエンが得られる方法であればよく、特に制限されず、従来公知の方法の中から適宜選択して用いることができる。このトランスポリブタジエンの製造方法としては、例えば適当な溶媒中において、１，３−ブタジエンを、（１）ニッケルボロアシレート，トリブチルアルミニウム，トリフェニルホスファイト及びトリフロオロ酢酸の四元系触媒に接触させて重合させる方法、（２）バリウム，ストロンチウム又はカルシウム化合物と有機リチウム化合物及び／又は有機マグネシム化合物と場合により用いられる有機アルミニウム化合物との組合せからなる触媒に接触させて重合させる方法、（３）有機リチウム化合物又は有機マグネシウム化合物とランタニド元素含有有機化合物との組合せからなる触媒に接触させて重合させる方法などを挙げることができる。
The trans bond content is a value measured according to the Morero method by infrared spectroscopic analysis. Further, the weight average molecular weight is a value in terms of polystyrene measured by a gel permeation chromatography method (GPC method) using monodisperse polystyrene as a standard.
The method for producing transpolybutadiene used in the present invention is not particularly limited as long as it is a method for obtaining transpolybutadiene having the above properties, and can be appropriately selected from conventionally known methods. As a method for producing this transpolybutadiene, for example, 1,3-butadiene is brought into contact with a quaternary catalyst of (1) nickel boroacylate, tributylaluminum, triphenyl phosphite and trifluoroacetic acid in a suitable solvent. A method of polymerizing, (2) a method of polymerizing by contacting with a catalyst comprising a combination of a barium, strontium or calcium compound, an organolithium compound and / or an organomagnesium compound and an optionally used organoaluminum compound, and (3) organolithium Examples thereof include a method of polymerizing by contacting with a catalyst comprising a combination of a compound or an organic magnesium compound and a lanthanide element-containing organic compound.
これらの方法の中でトランス結合含有量の高いポリブタジエンが得られる点から、（３）の有機リチウム化合物又は有機マグネシウム化合物とランタニド元素含有有機化合物との組合せからなる触媒を用いる方法が好ましい。この（３）の方法における有機リチウム又は有機マグネシウム化合物の例としては、ｎ−ブチルリチウム，ｓｅｃ−ブチルリチウム，ｔｅｒｔ−ブチルリチウム，ｐ−トリルリチウム，４−フェニルブチルリチウム，４−ブチルシクロヘキシルリチウム，４−シクロヘキシルブチルリチウム，リチウムジアルキルアミン類，リチウムジアルキルホスフィン類，リチウムアルキルアリールホスフィン類，リチウムジアリールホスフィン類，１，３，３−トリリチオ−１−オクチン，１，１，３−トリリチオ−１，２−ブタジエン、エチルブチルマグネシウム、ジエチルマグネシウム、ジブチルマグネシウムなどが挙げられるが、これらの中で、ｎ−ブチルリチウム，ｓｅｃ−ブチルリチウム及びｔｅｒｔ−ブチルリチウムが好適である。さらに、有機アルミニウム化合物と混合して用いることもできる。 Among these methods, a method using a catalyst comprising a combination of an organolithium compound or organomagnesium compound and a lanthanide element-containing organic compound (3) is preferable because a polybutadiene having a high trans bond content can be obtained. Examples of the organolithium or organomagnesium compound in the method (3) include n-butyllithium, sec-butyllithium, tert-butyllithium, p-tolyllithium, 4-phenylbutyllithium, 4-butylcyclohexyllithium, 4-cyclohexylbutyl lithium, lithium dialkylamines, lithium dialkyl phosphines, lithium alkylaryl phosphines, lithium diaryl phosphines, 1,3,3-trilithio-1-octyne, 1,1,3-trilithio-1,2 -Butadiene, ethylbutylmagnesium, diethylmagnesium, dibutylmagnesium and the like are mentioned, among which n-butyllithium, sec-butyllithium and tert-butyllithium are preferred. Furthermore, it can also be used by mixing with an organoaluminum compound.
一方、ランタニド元素含有有機化合物の例としては、ランタントリス（ノニルフェノキシド）、ランタントリス（ｐ−ドデシルベンゼンスルホネート）、ランタントリス〔ビス（２−エチルヘキシル）ホスフェート〕，トリス（ジプロピルアミノ）ランタン，トリス（プロピルチオ）ランタン，トリス（プロポキシ）ランタン，プロピオン酸ランタン，ジエチル酢酸ランタン，オクチル酸ランタン，ステアリン酸ランタン，安息香酸ランタン，安息香酸セリウム，プロピオン酸プラセオジム，シクロヘキサンカルボン酸プラセオジム，オクチル酸プラセオジム，ジエチル酢酸ネオジム，オクチル酸ネオジム，シクロヘキサンカルボン酸ネオジム、ステアリン酸ネオジム、オレイン酸ネオジムなどが挙げられる。これらの中で、特にランタントリス（ノニルフェノキシド）が好適である。このランタニド元素含有有機化合物と前記有機リチウム化合物との使用割合は、モル比で、通常１：0.１〜１：１００，好ましくは１：１〜１：５０、より好ましくは１：２〜１：１０の範囲で選定される。重合方法としては、反応に不活性な有機溶剤，例えば脂肪族，脂環族，芳香族炭化水素化合物などの炭化水素溶剤中において、１，３−ポリブタジエンを、前記触媒の存在下に、通常０〜１２０℃，好ましくは２０〜１００℃の範囲の温度において重合させるのがよい。重合圧力については特に制限はなく、発生圧力下で反応を行ってもよく、必要ならば不活性ガスを導入し、適当な加圧下で反応を行ってもよい。 On the other hand, examples of lanthanide element-containing organic compounds include lanthanum tris (nonylphenoxide), lanthanum tris (p-dodecylbenzene sulfonate), lanthanum tris [bis (2-ethylhexyl) phosphate], tris (dipropylamino) lanthanum, tris. (Propylthio) lanthanum, tris (propoxy) lanthanum, lanthanum propionate, lanthanum diethyl acetate, lanthanum octylate, lanthanum stearate, lanthanum benzoate, cerium benzoate, praseodymium propionate, praseodymium cyclohexanecarboxylate, praseodymium octylate, diethyl acetate Examples thereof include neodymium, neodymium octylate, neodymium cyclohexanecarboxylate, neodymium stearate, and neodymium oleate. Of these, lanthanum tris (nonylphenoxide) is particularly preferred. The use ratio of the lanthanide element-containing organic compound and the organolithium compound is usually 1: 0.1 to 1: 100, preferably 1: 1 to 1:50, more preferably 1: 2-1 in terms of molar ratio. : Selected in the range of 10. As a polymerization method, 1,3-polybutadiene is usually added in the presence of the catalyst in an organic solvent inert to the reaction, for example, a hydrocarbon solvent such as an aliphatic, alicyclic or aromatic hydrocarbon compound. The polymerization is preferably carried out at a temperature in the range of ˜120 ° C., preferably 20 to 100 ° C. There is no restriction | limiting in particular about superposition | polymerization pressure, You may react under generated pressure, You may introduce | transduce inert gas if necessary, and you may react under suitable pressurization.
また、（Ｂ）成分であるトランスポリブタジエンの重量平均分子量は、１０，０００〜２００，０００、好ましくは、１５，０００〜１５０，０００、より好ましくは、１５，０００〜１００，０００である。（Ｂ）成分の重量平均分子量を上記範囲にすることによって、ゴム組成物の加工性改善され、天然ゴム及び／又はイソプレンゴムとの相溶性が得られ、伸張結晶性促進効果を発現し、十分な耐破壊特性が得られ、亀裂成長性が改善される。 Moreover, the weight average molecular weight of the trans polybutadiene which is (B) component is 10,000-200,000, Preferably, 15,000-150,000, More preferably, it is 15,000-100,000. By making the weight average molecular weight of the component (B) within the above range, the processability of the rubber composition is improved, the compatibility with natural rubber and / or isoprene rubber is obtained, and the effect of promoting the stretched crystallinity is exhibited. Good fracture resistance and improved crack growth.
本発明のランフラットタイヤ用ゴム組成物においては、（Ｃ）成分として、カーボンブラック及び／又はシリカを（Ａ）ゴム成分１００質量部に対して、３０〜１５０質量部含むことが好ましく、より好ましくは３５〜１００質量部の範囲である。
カーボンブラックとしては特に制限はなく、従来ゴムの補強用充填材として慣用されているものの中から任意のものを選択して用いることができる。カーボンブラックとしては、例えばＧＰＦ，ＦＥＦ，ＳＲＦ，ＨＡＦ，ＩＳＡＦ，ＳＡＦ等が挙げられる。好ましくは、窒素吸着比表面積（Ｎ2ＳＡ）が３０〜１５０ｍ2／ｇ、かつジブチルフタレート（ＤＢＰ）吸油量が８０〜１４０Ｌ／１００ｇのカーボンブラックである。カーボンブラックを用いることにより、諸物性の改良効果は大きくなる。
In the rubber composition for a run-flat tire of the present invention, it is preferable that carbon black and / or silica is contained as component (C) in an amount of 30 to 150 parts by mass with respect to 100 parts by mass of (A) rubber component. Is the range of 35-100 mass parts.
There is no restriction | limiting in particular as carbon black, Arbitrary things can be selected and used from what is conventionally used as a filler for reinforcement of rubber | gum. Examples of carbon black include GPF, FEF, SRF, HAF, ISAF, and SAF. Carbon black having a nitrogen adsorption specific surface area (N 2 SA) of 30 to 150 m 2 / g and a dibutyl phthalate (DBP) oil absorption of 80 to 140 L / 100 g is preferable. By using carbon black, the effect of improving various physical properties increases.
シリカにおいても特に制限はなく、例えば、湿式シリカ（含水ケイ酸），乾式シリカ（無水ケイ酸），ケイ酸カルシウム，ケイ酸アルミニウム等が挙げられるが、中でも破壊特性優れる湿式シリカが好ましい。シリカの好ましい配合量としては、ゴム成分１００質量部に対して、３０〜１５０質量部、より好ましくは３０〜１００質量部である。また、カーボンブラックと併用して用いることができる。シリカを用いる場合は、珪素原子を含む化合物で変性された（Ａ）共役ジエン系重合体と組み合わせることによって低発熱性に優れたゴム組成物を得ることができる。 Silica is not particularly limited, and examples thereof include wet silica (hydrous silicic acid), dry silica (anhydrous silicic acid), calcium silicate, aluminum silicate, and the like. Among these, wet silica having excellent fracture characteristics is preferable. As a preferable compounding quantity of silica, it is 30-150 mass parts with respect to 100 mass parts of rubber components, More preferably, it is 30-100 mass parts. Moreover, it can be used in combination with carbon black. In the case of using silica, a rubber composition excellent in low heat buildup can be obtained by combining with (A) a conjugated diene polymer modified with a compound containing a silicon atom.
充填剤としてシリカを用いる場合は、所望によりシランカップリング剤を配合することができる。このシランカップリング剤としては、特に制限はなく、従来ゴム組成物に使用されている公知のもの、例えばビス（３−トリエトキシシリルプロピル）ポリスルフィド，γ−メルカプトプロピルトリエトキシシラン，γ−アミノプロピルトリエトキシシラン，Ｎ−フェニル−γ−アミノプロピルトリメトキシシラン，Ｎ−β−（アミノエチル）−γ−アミノプロピルトリメトキシシランなどを用いることができる。所望により用いられるシランカップリング剤の配合量は、シリカに対して、通常１〜２０質量％の範囲で選定される。シランカップリング剤の量を上記範囲にすることによってカップリング剤としての効果が充分に発揮され、ゴム成分のゲル化を引き起こすことがない。カップリング剤としての効果及びゲル化防止などの点から、このシランカップリング剤の好ましい配合量は、５〜１５質量％の範囲である。 When silica is used as the filler, a silane coupling agent can be blended as desired. The silane coupling agent is not particularly limited, and known ones conventionally used in rubber compositions such as bis (3-triethoxysilylpropyl) polysulfide, γ-mercaptopropyltriethoxysilane, γ-aminopropyl Triethoxysilane, N-phenyl-γ-aminopropyltrimethoxysilane, N-β- (aminoethyl) -γ-aminopropyltrimethoxysilane, and the like can be used. The compounding quantity of the silane coupling agent used as needed is normally selected in the range of 1 to 20% by mass with respect to silica. By setting the amount of the silane coupling agent within the above range, the effect as a coupling agent is sufficiently exhibited, and the rubber component is not gelled. From the viewpoint of the effect as a coupling agent and the prevention of gelation, the preferred amount of the silane coupling agent is in the range of 5 to 15% by mass.
本発明のゴム組成物には、本発明の目的が損なわれない範囲で、所望により、通常ゴム工業界で用いられる各種薬品、例えば加硫剤，加硫促進剤，プロセス油，老化防止剤，スコーチ防止剤，亜鉛華，ステアリン酸などを含有させることができる。上記加硫剤としては、硫黄等が挙げられ、その使用量は、ゴム成分１００質量部に対し、硫黄分として０．１〜１０．０質量部が好ましく、さらに好ましくは１．０〜５．０質量部である。硫黄の使用量を上記範囲にすることによって加硫ゴムのゴム弾性はもとより優れた破壊強度、耐摩耗性、低発熱性を得ることができる。 In the rubber composition of the present invention, various chemicals usually used in the rubber industry, for example, vulcanizing agents, vulcanization accelerators, process oils, anti-aging agents, as long as the object of the present invention is not impaired. A scorch inhibitor, zinc white, stearic acid and the like can be contained. As said vulcanizing agent, sulfur etc. are mentioned, The usage-amount is 0.1-10.0 mass parts as a sulfur content with respect to 100 mass parts of rubber components, More preferably, it is 1.0-5. 0 parts by mass. By making the amount of sulfur used within the above range, not only the rubber elasticity of the vulcanized rubber but also excellent fracture strength, wear resistance, and low heat build-up can be obtained.
本発明で使用できる加硫促進剤は、特に限定されるものではないが、例えば、Ｍ（２−メルカプトベンゾチアゾール），ＤＭ（ジベンゾチアジルジスルフィド），ＣＺ（Ｎ−シクロヘキシル−２−ベンゾチアジルスルフェンアミド）等のチアゾール系、あるいはＤＰＧ（ジフェニルグアニジン）等のグアジニン系の加硫促進剤等を挙げることができ、その使用量は、ゴム成分１００質量部に対し、０．１〜５．０質量部が好ましく、さらに好ましくは０．２〜３．０質量部である。 The vulcanization accelerator that can be used in the present invention is not particularly limited. For example, M (2-mercaptobenzothiazole), DM (dibenzothiazyl disulfide), CZ (N-cyclohexyl-2-benzothiazyl). Sulfenamide) and other guanidine-based vulcanization accelerators such as DPG (diphenylguanidine) can be used, and the amount used is 0.1-5. 0 mass part is preferable, More preferably, it is 0.2-3.0 mass part.
本発明のランフラットタイヤ用ゴム組成物は、ロール、インターナルミキサー等の混練り機を用いて混練りすることによって得られ、その用途については特に制限はないが、特にサイド補強ゴム及び／又はビードフィラーゴム用として好適に使用される。
本発明のランフラットタイヤは、本発明のランフラットタイヤ用ゴム組成物を用いて通常の方法によって製造される。すなわち、必要に応じて、上記のように各種薬品を含有させた本発明のランフラットタイヤ用ゴム組成物が未加硫の段階でサイ補強及び／又はビードフィラー用部材に押出し加工され、タイヤ成形機上で通常の方法により貼り付け成形され、生タイヤが成形される。この生タイヤを加硫機中で加熱加圧して、ランフラットタイヤが得られる。
The rubber composition for a run-flat tire of the present invention is obtained by kneading using a kneader such as a roll or an internal mixer, and there is no particular limitation on its use, but in particular a side reinforcing rubber and / or It is suitably used for bead filler rubber.
The run flat tire of this invention is manufactured by a normal method using the rubber composition for run flat tires of this invention. That is, if necessary, the rubber composition for run-flat tires of the present invention containing various chemicals as described above is extruded into a die reinforcement and / or bead filler member at an unvulcanized stage to form a tire. It is pasted and molded by a normal method on the machine, and a green tire is molded. The green tire is heated and pressurized in a vulcanizer to obtain a run flat tire.
次に、本発明のランフラットタイヤについて添付図面に従って説明する。図１は、本発明のランフラットタイヤの一例を示す左半分の部分断面図であって、該ランフラットタイヤ１は、左右一対のリング状のビードコア２と、該ビードコア２のタイヤ半径外側に配置されたビードフィラー３と、並列された複数のコードが被覆ゴム中に埋設されてなるプライ少なくとも１枚からなるカーカス層４と、該カーカス層４のタイヤ半径方向外側に配置されたベルト層８と、該ベルト層８のタイヤ半径方向外側に配置されたトレッド部９と、該トレッド部９の左右に配置された一対のサイドウオール部７と、このサイドウオール７に配施された断面が略三日月型をしたサイド補強層６、及びタイヤ内面に配置されたインナーライナー５を具備している。
Next, the run flat tire of the present invention will be described with reference to the accompanying drawings. FIG. 1 is a partial cross-sectional view of the left half of an example of a run-flat tire of the present invention. The run-
本発明のランフラットタイヤにおいては、上記ビードフィラー３とサイド補強層６の少なくとも一方が、前述のトランスポリブタジエンを含むゴム組成物を用いて形成されている。前記ゴム組成物はトランスポリブタジエンを含むことによって、加工性改良剤としてオイルを用いたものと同等レベルの加工性が得られ、低発熱性、耐亀裂成長性が優れているため、このゴム組成物をビードコアやサイドウオール部のゴム補強層に用いた本発明のランフラットタイヤは、特にランフラット走行において、耐久性が大幅に向上し、その走行距離を著しく伸はすことができる。 In the run flat tire of the present invention, at least one of the bead filler 3 and the side reinforcing layer 6 is formed using the rubber composition containing the above-described transpolybutadiene. Since the rubber composition contains trans polybutadiene, the same level of processability as that using oil as a processability improver can be obtained, and the low heat buildup and crack growth resistance are excellent. The run flat tire of the present invention using the rubber core for the bead core or the rubber reinforcement layer of the side wall portion has greatly improved durability, particularly in run flat running, and can significantly extend its running distance.
次に、本発明を実施例により、さらに詳細に説明するが、本発明は、これらの例によってなんら限定されるものではない。なお、各種の測定法は下記の方法に基づいておこなった。
＜トランスポリブタジエンの物性＞
（１）ポリブタジエンの重量平均分子量（Ｍｗ）の測定
ゲルパーミエーションクロマトグラフィ［ＧＰＣ；東ソー製ＨＬＣ−８０２０、カラム；東ソー製ＧＭＨ−ＸＬ（２本直列）］により行い、示差屈折率（Ｒ１）を用いて、単分散ポリスチレンを標準としてポリスチレン換算で行った。
（２）トランスポリブタジエンの１，４−トランス結合含有量の測定
赤外分光分析によるモレロ法に従って測定した。
EXAMPLES Next, although an Example demonstrates this invention further in detail, this invention is not limited at all by these examples. Various measurement methods were performed based on the following methods.
<Physical properties of trans polybutadiene>
(1) Measurement of weight average molecular weight (Mw) of polybutadiene Gel permeation chromatography [GPC: Tosoh HLC-8020, column: Tosoh GMH-XL (two in series)], using differential refractive index (R1) Then, it was performed in terms of polystyrene using monodisperse polystyrene as a standard.
(2) Measurement of 1,4-trans bond content of transpolybutadiene Measurement was performed according to the Morero method by infrared spectroscopic analysis.
＜未加硫ゴムの物性＞
（１）ムーニー粘度の測定
ＪＩＳ Ｋ６３００−１に準拠し、１３０℃にてムーニー粘度〔ＭＬ1+4 / １３０℃〕を測定した。
＜加硫ゴムの物性＞
（１）耐亀裂成長性
繰り返し疲労試験装置を用い、ゴムサンプル形状ダンベル型のゴムサンプルの中央に長さ１ｍｍの傷を入れた後、１００％定歪、初期歪なし、３００ｒｐｍの条件で繰り返し疲労試験を行い、傷が成長して破断するまでの時間を評価した。結果は実施例１〜３及び比較例１〜３については比較例１を１００とし、実施例４〜６及び比較例４〜６については比較例４を１００として指数で示した。指数値が大きいほど、耐亀裂成長性が良好である。
<Physical properties of unvulcanized rubber>
(1) Measurement of Mooney Viscosity Mooney viscosity [ML1 + 4/130 ° C.] was measured at 130 ° C. according to JIS K6300-1.
<Physical properties of vulcanized rubber>
(1) Crack growth resistance Using a repeated fatigue test device, a 1 mm long scratch was placed in the center of a rubber sample-shaped dumbbell-shaped rubber sample, and then repeatedly fatigued under the conditions of 100% constant strain, no initial strain, and 300 rpm. A test was conducted to evaluate the time until the wound grew and broke. The results are shown as an index with Examples 1 to 3 and Comparative Examples 1 to 3 as Comparative Example 1 being 100, and Examples 4 to 6 and Comparative Examples 4 to 6 being Comparative Example 4 as 100. The larger the index value, the better the crack growth resistance.
＜タイヤ性能評価＞
（１）ランフラット耐久性
各試作タイヤを常圧でリム組みし、内圧２００ｋＰａを封入してから３８℃の室温中に２４時間放置後、バルブのコアを抜き内圧を大気圧として、実施例１〜３及び比較例１〜３について荷重４．３２ｋＮ（４４０ｋｇｆ）、実施例４〜６及び比較例４〜６について荷重４．０６ｋＮ（４１４ｋｇｆ）とし、速度８９ｋｍ／ｈ、室温３８℃の条件でドラム走行テストを行った。この際の故障発生までの走行距離をランフラット耐久性とし、実施例１〜３及び比較例１〜３については比較例１を１００とし、実施例４〜６及び比較例４〜６については比較例４を１００として指数で示した。指数が大きいほど、ランフラット耐久性は良好である。
<Tire performance evaluation>
(1) Run Flat Durability Each prototype tire is assembled with a rim at normal pressure, filled with 200 kPa of internal pressure, allowed to stand at room temperature of 38 ° C. for 24 hours, then the valve core is removed and the internal pressure is set to atmospheric pressure. To 3 and Comparative Examples 1 to 3 with a load of 4.32 kN (440 kgf), Examples 4 to 6 and Comparative Examples 4 to 6 with a load of 4.06 kN (414 kgf), a drum at a speed of 89 km / h and a room temperature of 38 ° C. A running test was conducted. The running distance until the failure occurs at this time is run-flat durability, and for Examples 1 to 3 and Comparative Examples 1 to 3, Comparative Example 1 is set to 100, and Examples 4 to 6 and Comparative Examples 4 to 6 are compared. Example 4 was shown as an index, with 100 as the index. The larger the index, the better the run flat durability.
＜（Ｂ）成分：トランスポリブタジエンの製造＞
［製造例−１］（重合体ａ）
乾燥し、窒素置換された８００ミリリットルの耐圧ガラス容器に、シクロヘキサン３００ｇ，１，３−ブタジエン５０ｇを注入し、これにランタントリス（ノニルフェノキシド）０．３ミリモルを加えた。これに続いてｎ−ブチルリチウム（ＢｕＬｉ）０．９ミリモルを加えたのち、５０℃で２時間重合を行った。重合系は重合開始から終了まで、全く沈殿は見られず均一に透明であった。重合転化率は、約９５％であった。
重合溶液の一部をサンプリングし、イソプロピルアルコールを加え、固形物を乾燥し、白色粉末の重合体を得た。この重合体のトランス結合含有量は９２％、重量平均分子量（Ｍｗ）は６．４×１０4であった。この後、重合系にさらに２，６−ジ−ｔ−ブチル−ｐ−クレゾール（ＢＨＴ）のイソプロパノール５質量％溶液０．５ミリリットルを加えて反応の停止を行ない、さらに常法に従い乾燥することにより重合体ａを得た。
<Component (B): Production of trans polybutadiene>
[Production Example-1] (Polymer a)
Into a dried and nitrogen-substituted 800 ml pressure-resistant glass vessel, 300 g of cyclohexane and 50 g of 1,3-butadiene were poured, and 0.3 mmol of lanthanum tris (nonylphenoxide) was added thereto. This was followed by the addition of 0.9 mmol of n-butyllithium (BuLi), followed by polymerization at 50 ° C. for 2 hours. From the start to the end of the polymerization, the polymerization system was uniformly transparent with no precipitation. The polymerization conversion was about 95%.
A part of the polymerization solution was sampled, isopropyl alcohol was added, and the solid was dried to obtain a white powder polymer. The polymer had a trans bond content of 92% and a weight average molecular weight (Mw) of 6.4 × 10 4 . Thereafter, the reaction is stopped by adding 0.5 ml of a 5% by mass solution of 2,6-di-t-butyl-p-cresol (BHT) in isopropanol to the polymerization system and further drying according to a conventional method. A polymer a was obtained.
［製造例−２］（重合体ｂ）
製造例−１において重合触媒のランタントリス（ノニルフェノキシド）の量を０．２７ミリモル、ｎ−ブチルリチウム（ＢｕＬｉ）の量を１．１３ミリモルに変えた以外は製造例−１と同様の方法にて重合を行い重合体ｂを得た。この重合体のトランス結合含有量は７４％、重量平均分子量（Ｍｗ）は５．８×１０4であった。
[Production Example-2] (Polymer b)
The same method as in Production Example 1 except that the amount of lanthanum tris (nonylphenoxide) as a polymerization catalyst was changed to 0.27 mmol and the amount of n-butyllithium (BuLi) was changed to 1.13 mmol in Production Example-1. Polymerization was carried out to obtain a polymer b. The polymer had a trans bond content of 74% and a weight average molecular weight (Mw) of 5.8 × 10 4 .
＜（Ｄ）成分：共役ジエン系重合体の製造＞
［製造例−３］（重合体ｃ）
乾燥し、窒素置換された温度調整ジャッケットつき８リットルの耐圧反応装置に、シクロヘキサン３ｋｇ、ブタジエン単量体５００ｇ、０．２ｍｍｏｌのジテトラヒドロフリルプロパン（ＤＴＨＦＰ）を注入し、４ｍｍｏｌのｎ−ブチルリチウム（ＢｕＬｉ）を加えた後、4 ０℃の開始温度で１時間重合を行った。重合は、昇温条件下で行い最終温度が７５℃を超えないようにジャッケット温度を調整した。重合系は重合開始から終了まで、全く沈澱は見られず均一に透明であった。重合転化率は、ほぼ１００％であった。この重合系に、２，６−ジ−ｔ−ブチル−ｐ−クレゾール（ＢＨＴ）のイソプロパノール５％溶液０．５ミリリットルを加えて反応を停止させ、常法に従い重合体を乾燥して重合体ｃを得た。この重合体の重量平均分子量（Ｍｗ）は２３．０×１０4であった。
<(D) Component: Production of Conjugated Diene Polymer>
[Production Example-3] (Polymer c)
Into an 8 liter pressure-resistant reactor equipped with a temperature-controlled jacket that was dried and purged with nitrogen, 3 kg of cyclohexane, 500 g of butadiene monomer, 0.2 mmol of ditetrahydrofurylpropane (DTHP) were injected, and 4 mmol of n-butyllithium ( After adding BuLi), the polymerization was carried out for 1 hour at a starting temperature of 40 ° C. Polymerization was performed under temperature rising conditions, and the jacket temperature was adjusted so that the final temperature did not exceed 75 ° C. From the start to the end of the polymerization, the polymerization system was uniformly transparent without any precipitation. The polymerization conversion rate was almost 100%. To this polymerization system, 0.5 ml of a 5% solution of 2,6-di-t-butyl-p-cresol (BHT) in isopropanol was added to stop the reaction, and the polymer was dried according to a conventional method. Got. The weight average molecular weight (Mw) of this polymer was 23.0 × 10 4 .
［製造例−４］（スズ変性重合体ｄ）
乾燥し、窒素置換された温度調整ジャッケットつき８リットルの耐圧反応装置に、シクロヘキサン３ｋｇ、ブタジエン単量体５００ｇ、０．２ｍｍｏｌのジテトラヒドロフリルプロパン（ＤＴＨＦＰ）を注入し、４ｍｍｏｌのｎ−ブチルリチウム（ＢｕＬｉ）を加えた後、4 ０℃の開始温度で１時間重合を行った。重合は、昇温条件下で行い最終温度が７５℃を超えないようにジャッケット温度を調整した。重合系は重合開始から終了まで、全く沈澱は見られず均一に透明であった。重合転化率は、ほぼ１００％であった。この重合系に、変性剤としてＳｎＣｌ4（１Ｍシクロヘキサン溶液）を０．８ミリリットル加えた後、３０分間変性反応を行った。この後重合系に２，６−ジ−ｔ−ブチル−ｐ−クレゾール（ＢＨＴ）のイソプロパノール５％溶液０．５ミリリットルを加えて反応を停止させ、常法に従い重合体を乾燥してスズ変性重合体ｄを得た。この重合体の重量平均分子量（Ｍｗ）は６５．０×１０4であった。
[Production Example 4] (tin-modified polymer d)
Into an 8 liter pressure-resistant reactor equipped with a temperature-controlled jacket that was dried and purged with nitrogen, 3 kg of cyclohexane, 500 g of butadiene monomer, 0.2 mmol of ditetrahydrofurylpropane (DTHP) were injected, and 4 mmol of n-butyllithium ( After adding BuLi), the polymerization was carried out for 1 hour at a starting temperature of 40 ° C. Polymerization was performed under temperature rising conditions, and the jacket temperature was adjusted so that the final temperature did not exceed 75 ° C. From the start to the end of the polymerization, the polymerization system was uniformly transparent without any precipitation. The polymerization conversion rate was almost 100%. After adding 0.8 ml of SnCl 4 (1M cyclohexane solution) as a modifying agent to this polymerization system, a denaturing reaction was performed for 30 minutes. Thereafter, 0.5 ml of a 5% solution of 2,6-di-t-butyl-p-cresol (BHT) in isopropanol was added to the polymerization system to stop the reaction. Combined d was obtained. The weight average molecular weight (Mw) of this polymer was 65.0 × 10 4 .
［製造例−５］（クルードＭＤＩ変性重合体ｅ）
乾燥し、窒素置換された温度調整ジャッケットつき８リットルの耐圧反応装置に、シクロヘキサン３ｋｇ、ブタジエン単量体５００ｇ、１．６ｍｍｏｌのジテトラヒドロフリルプロパン（ＤＴＨＦＰ）を注入し、４ｍｍｏｌのｎ−ブチルリチウム（ＢｕＬｉ）を加えた後、これに４ｍｍｏｌのヘキサメチレンイミン（ＨＭＩ）をすばやく加え、4 ０℃の開始温度で１時間重合を行った。重合は、昇温条件下で行い最終温度が７５℃を超えないようにジャッケット温度を調整した。重合系は重合開始から終了まで、全く沈澱は見られず均一に透明であった。重合転化率は、ほぼ１００％であった。この重合系に、変性剤として窒素原子を含むクルードＭＤＩ［日本ポリウレタン社製、商標「ＭＲ４００」］（１Ｍシクロヘキサン溶液）を１．０ミリリットル加えた後、３０分間変性反応を行った。この後重合系にＢＨＴのイソプロパノール５％溶液０．５ミリリットルを加えて反応を停止させ、常法に従い重合体を乾燥して重合体ｅを得た。この重合体の重量平均分子量（Ｍｗ）は３８．０×１０4であった。
[Production Example-5] (Crude MDI-modified polymer e)
Into an 8 liter pressure-resistant reactor equipped with a temperature-controlled jacket that was dried and purged with nitrogen, 3 kg of cyclohexane, 500 g of butadiene monomer, 1.6 mmol of ditetrahydrofurylpropane (DTHP) were injected, and 4 mmol of n-butyllithium ( (BuLi) was added, 4 mmol of hexamethyleneimine (HMI) was quickly added thereto, and polymerization was carried out at 40 ° C. starting temperature for 1 hour. Polymerization was performed under temperature rising conditions, and the jacket temperature was adjusted so that the final temperature did not exceed 75 ° C. From the start to the end of the polymerization, the polymerization system was uniformly transparent without any precipitation. The polymerization conversion rate was almost 100%. To this polymerization system, 1.0 ml of crude MDI containing a nitrogen atom as a modifier (trade name “MR400” manufactured by Nippon Polyurethane Co., Ltd.) (1M cyclohexane solution) was added, followed by a modification reaction for 30 minutes. Thereafter, 0.5 ml of a 5% solution of BHT in isopropanol was added to the polymerization system to stop the reaction, and the polymer was dried according to a conventional method to obtain a polymer e. The weight average molecular weight (Mw) of this polymer was 38.0 × 10 4 .
実施例１〜３及び比較例１〜３
第１表に示す種類と量からなる（Ａ）成分の天然ゴム、（Ｂ）成分のトランスポリブタジエン、（Ｃ）成分のカーボンブラック、（Ｄ）成分の共役ジエンゴム、軟化剤、亜鉛華、ステアリン酸、老化防止剤、加硫促進剤及び硫黄を配合してゴム組成物を調製した。上記ゴム組成物を、サイド補強層（サイド補強ゴム）に用いて、サイズ２０５／５５Ｒ１６の乗用車用ラジアルタイヤを常法に従って製造した。
ゴム組成物のムーニー粘度、加硫ゴム物性として耐亀裂成長性を測定し、タイヤ（リムサイズ；６．５ＪＪ−１６）についてランフラット耐久性を評価した。結果を第１表に示す。
Examples 1-3 and Comparative Examples 1-3
(A) component natural rubber, (B) component transpolybutadiene, (C) component carbon black, (D) conjugated diene rubber, softener, zinc white, stearic acid comprising the types and amounts shown in Table 1 A rubber composition was prepared by blending an antioxidant, a vulcanization accelerator and sulfur. Using the rubber composition as a side reinforcing layer (side reinforcing rubber), a radial tire for a passenger car having a size of 205 / 55R16 was manufactured according to a conventional method.
The crack growth resistance was measured as the Mooney viscosity and vulcanized rubber properties of the rubber composition, and the run-flat durability was evaluated for the tire (rim size: 6.5JJ-16). The results are shown in Table 1.
＊１）重合体ａ（トランスポリブタジエン）：製造例−１で合成したものを用いた。トランス結合含有量９２％、重量平均分子量（Ｍｗ）６．４×１０4
＊２）重合体ｂ（トランスポリブタジエン）：製造例−２で合成したものを用いた。トランス結合含有量７４％、重量平均分子量（Ｍｗ）５．８×１０4
＊３）重合体ｃ（ポリブタジエンゴム）：製造例−３で合成したものを用いた。重量平均分子量（Ｍｗ）２３．０×１０4
＊４）重合体ｄ（スズ変性ポリブタジエンゴム）：製造例−４で合成したものを用いた。重量平均分子量（Ｍｗ）６５．０×１０4
＊５）重合体ｄ（クルードＭＤＩ変性ポリブタジエンゴム）：製造例−５で合成したものを用いた。
＊６）カーボンブラック：「ＦＥＦ」〔商標；旭＃６０，旭カーボン（株）製〕
＊７）軟化剤：「ダイアナプロセスオイル ＮＰー２４」〔商標、出光興産（株）製〕
＊８）亜鉛華：３号〔商標、三井金属鉱業（株）製〕
＊９）ステアリン酸：「ＬＵＮＡＣ ＲＳビーズ」〔商標、花王（株）製〕
＊１０）老化防止剤：「ノクラック６Ｃ」〔商標、大内新興化学工業（株）製、Ｎ−フェニル−Ｎ′−（１，３−ジメチルブチル）−ｐ−フェニレンジアミン〕
＊１１）加硫促進剤：「ノクセラ−ＮＳ」〔商標、大内新興化学工業（株）製、Ｎ−ｔｅｒｔ−ブチル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド〕
＊１２）硫黄：「ＭＵＣＲＯＮ−ＯＴ」〔商標、四国化成（株）製〕
* 1) Polymer a (trans polybutadiene): The one synthesized in Production Example-1 was used. Trans bond content 92%, weight average molecular weight (Mw) 6.4 × 10 4
* 2) Polymer b (trans polybutadiene): The one synthesized in Production Example-2 was used. Trans bond content 74%, weight average molecular weight (Mw) 5.8 × 10 4
* 3) Polymer c (polybutadiene rubber): The one synthesized in Production Example-3 was used. Weight average molecular weight (Mw) 23.0 × 10 4
* 4) Polymer d (tin-modified polybutadiene rubber): The one synthesized in Production Example-4 was used. Weight average molecular weight (Mw) 65.0 × 10 4
* 5) Polymer d (crude MDI-modified polybutadiene rubber): The one synthesized in Production Example-5 was used.
* 6) Carbon black: “FEF” [Trademark: Asahi # 60, manufactured by Asahi Carbon Co., Ltd.]
* 7) Softener: “Diana Process Oil NP-24” (trademark, manufactured by Idemitsu Kosan Co., Ltd.)
* 8) Zinc flower: No. 3 [Trademark, manufactured by Mitsui Mining & Smelting Co., Ltd.]
* 9) Stearic acid: “LUNAC RS beads” (trademark, manufactured by Kao Corporation)
* 10) Anti-aging agent: “NOCRACK 6C” [Trademark, N-phenyl-N ′-(1,3-dimethylbutyl) -p-phenylenediamine, manufactured by Ouchi Shinsei Chemical Co., Ltd.]
* 11) Vulcanization accelerator: “Noxera-NS” [trademark, N-tert-butyl-2-benzothiazolylsulfenamide, manufactured by Ouchi Shinsei Chemical Co., Ltd.]
* 12) Sulfur: "MUCRON-OT" [Trademark, manufactured by Shikoku Kasei Co., Ltd.]
実施例４〜６及び比較例４〜６
第２表に示す種類と量からなる（Ａ）成分の天然ゴム、（Ｂ）成分のトランスポリブタジエン、（Ｃ）成分のカーボンブラック、（Ｄ）成分の共役ジエンゴム、軟化剤、亜鉛華、ステアリン酸、老化防止剤、加硫促進剤及び硫黄を配合してゴム組成物を調製した。上記ゴム組成物を、サイド補強層（サイド補強ゴム）及びビードフィラーゴム双方に用いて、サイズ２１５／４５ＺＲ１７の乗用車用ラジアルタイヤを常法に従って製造した。
ゴム組成物のムーニー粘度、加硫ゴム物性として耐亀裂成長性を測定し、タイヤ（リムサイズ；７ＪＪ−１６）についてランフラット耐久性を評価した。結果を第２表に示す。
Examples 4-6 and Comparative Examples 4-6
Component (A) natural rubber, component (B), transpolybutadiene, component (C), carbon black, component (D), conjugated diene rubber, softener, zinc white, stearic acid comprising the types and amounts shown in Table 2 A rubber composition was prepared by blending an antioxidant, a vulcanization accelerator and sulfur. A radial tire for a passenger car having a size of 215 / 45ZR17 was produced according to a conventional method using the rubber composition as both a side reinforcing layer (side reinforcing rubber) and a bead filler rubber.
The crack growth resistance was measured as the Mooney viscosity of the rubber composition and the physical properties of the vulcanized rubber, and the run-flat durability was evaluated for the tire (rim size: 7JJ-16). The results are shown in Table 2.
第１表から次のようなことがわかる。比較例２の軟化剤１５質量部の１０質量部をトランスポリブタジエンで置換した実施例１は、比較例２対比、加工性の指標であるムーニー粘度の値はほぼ同等であり、優れた加工性を維持すると共に、トランスポリブタジエンの特性を生かし、耐亀裂成長性及びランフラット耐久性が改善されていることがわかる。
スズ変性及びクルードＭＤＩ変性のポリブタジエンを用いた実施例２及び３は、ランフラット耐久性がさらに改善されている。
また、第２表の結果からも同様なことが言える。
The following can be seen from Table 1. Example 1 in which 15 parts by mass of the softening agent of Comparative Example 2 was replaced with transpolybutadiene was comparable to Comparative Example 2 in that the Mooney viscosity value, which is an index of processability, was almost the same, and excellent processability was achieved. It can be seen that the crack growth resistance and the run-flat durability are improved by making use of the characteristics of transpolybutadiene.
Examples 2 and 3 using tin-modified and crude MDI-modified polybutadiene have further improved run-flat durability.
The same can be said from the results in Table 2.
本発明のランフラットタイヤ用ゴム組成物は、加工性を維持し、耐破壊特性及び低発熱性に優れたゴム組成物であって、該ゴム組成物をランフラットタイヤのサイド補強ゴム及び／又はビードフィラーゴムに適用することによってランフラット耐久性に優れるランフラットタイヤを提供することができる。 The rubber composition for a run-flat tire of the present invention is a rubber composition that maintains processability and is excellent in fracture resistance and low heat build-up, and the rubber composition is used as a side-reinforcing rubber for a run-flat tire and / or By applying it to bead filler rubber, a run flat tire having excellent run flat durability can be provided.
１．ランフラットタイヤ
２．ビードコア
３．ビードフィラー
４．カーカス層
５．インナーライナー
６．サイド補強層
７．サイドウオール部
８．ベルト層
９．トレッド部
1. Run flat tires2. 2. Bead core 3. Bead filler 4. carcass layer Inner liner6. 6. Side reinforcement layer Side wall section8. Belt layer9. Tread
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Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008174638A (en) * | 2007-01-18 | 2008-07-31 | Bridgestone Corp | Pneumatic tire |
| JP2010126656A (en) * | 2008-11-28 | 2010-06-10 | Nippon Zeon Co Ltd | Rubber composition for run-flat tire, and crosslinked molded article for run-flat tire |
| KR100965992B1 (en) * | 2008-10-06 | 2010-06-24 | 금호타이어 주식회사 | Bead filler rubber composition for tire |
| JP2010144089A (en) * | 2008-12-19 | 2010-07-01 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | Rubber composition for run-flat tire and run-flat tire |
| WO2011024268A1 (en) * | 2009-08-26 | 2011-03-03 | 株式会社ブリヂストン | Run-flat tire |
| WO2011030431A1 (en) * | 2009-09-10 | 2011-03-17 | 株式会社ブリヂストン | Run-flat tire |
| JP2011190410A (en) * | 2010-03-16 | 2011-09-29 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | Rubber composition for run-flat tire and run-flat tire |
Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0365828A (en) * | 1989-08-02 | 1991-03-20 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Reset device |
| JPH05214168A (en) * | 1991-10-17 | 1993-08-24 | Goodyear Tire & Rubber Co:The | Rubber material containing high-trans polybutadiene |
| JPH0680823A (en) * | 1991-02-19 | 1994-03-22 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | Rubber composition for tire rim cushion |
| JPH09136994A (en) * | 1995-11-17 | 1997-05-27 | Bridgestone Corp | Rubber composition |
| JPH11129712A (en) * | 1997-11-04 | 1999-05-18 | Bridgestone Corp | Pneumatic safety tire |
| JP2002103912A (en) * | 2000-07-24 | 2002-04-09 | Bridgestone Corp | Pneumatic tire |
| JP2002103911A (en) * | 2000-07-24 | 2002-04-09 | Bridgestone Corp | Pneumatic tire |
| JP2003165869A (en) * | 2001-11-28 | 2003-06-10 | Toyo Tire & Rubber Co Ltd | Rubber composition and pneumatic tire using the same |
| JP2006152117A (en) * | 2004-11-29 | 2006-06-15 | Bridgestone Corp | Radial tire for large-sized vehicle |
-
2006
- 2006-10-25 JP JP2006290256A patent/JP5086604B2/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0365828A (en) * | 1989-08-02 | 1991-03-20 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Reset device |
| JPH0680823A (en) * | 1991-02-19 | 1994-03-22 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | Rubber composition for tire rim cushion |
| JPH05214168A (en) * | 1991-10-17 | 1993-08-24 | Goodyear Tire & Rubber Co:The | Rubber material containing high-trans polybutadiene |
| JPH09136994A (en) * | 1995-11-17 | 1997-05-27 | Bridgestone Corp | Rubber composition |
| JPH11129712A (en) * | 1997-11-04 | 1999-05-18 | Bridgestone Corp | Pneumatic safety tire |
| JP2002103912A (en) * | 2000-07-24 | 2002-04-09 | Bridgestone Corp | Pneumatic tire |
| JP2002103911A (en) * | 2000-07-24 | 2002-04-09 | Bridgestone Corp | Pneumatic tire |
| JP2003165869A (en) * | 2001-11-28 | 2003-06-10 | Toyo Tire & Rubber Co Ltd | Rubber composition and pneumatic tire using the same |
| JP2006152117A (en) * | 2004-11-29 | 2006-06-15 | Bridgestone Corp | Radial tire for large-sized vehicle |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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