JP2008023555A - Welding method for making tube of metal having large spring back - Google Patents

Welding method for making tube of metal having large spring back Download PDF

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Teruhiko Hayashi
照彦 林
Kazuhiro Takahashi
一浩 高橋
Junichi Tamenari
純一 爲成
Yoshio Hironaka
祥夫 弘中
Satoru Kawakami
哲 川上
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Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a welding method for making a tube of metal having a large spring back capable of preventing generation of microcracks in a surface of a weld bead of an inside surface of the tube, and consistently executing the high-speed welding for making the tube. <P>SOLUTION: At a forward position of a squeeze roll 2 for executing the welding, the gap width between end faces 4 of butted parts is increased by using a fin roll having a fin 11. The butted parts are tightly fitted to each other at a squeeze point 2C by pressing the squeeze roll 2 to increase the angle on the butt-inlet side in front of the squeeze roll and to decrease the angle on the butt-outlet side behind the squeeze point, respectively. In an extensive area behind the squeeze point 2C, the gap width between the end faces 5 of the butted parts is decreased as being away from the squeeze point, and as a result, generation of microcracks in the surface of the weld bead can be prevented. <P>COPYRIGHT: (C)2008,JPO&INPIT

Description

本発明は、スプリングバックの大きい金属の帯状フープをロール成形により円筒状に丸めながら、スクイズロールを用いてフープの両端面を突き合わせ溶接して連続的に造管する技術に関するものである。   The present invention relates to a technique for continuously forming a pipe by butt-welding both end faces of a hoop using a squeeze roll while rolling a metal hoop having a large spring back into a cylindrical shape by roll forming.

金属の造管溶接方法において、金属の帯状フープをロール成形により円筒状に丸めながら、スクイズロールを用いてフープの両端面を突き合わせ溶接して連続的に造管する方法が用いられる。スプリングバックの大きい金属を造管する場合には、スクイズロールによってフープの両端面を突き合わせても、スクイズロールの下流側でスプリングバックによって突合せが開いてしまうことがある。   In the metal tube-forming welding method, a method is used in which a metal strip hoop is rolled into a cylindrical shape by roll forming, and both ends of the hoop are butt-welded using a squeeze roll to continuously form a tube. When a metal having a large spring back is formed, even if both end faces of the hoop are brought into contact with each other by the squeeze roll, the butt may be opened by the spring back on the downstream side of the squeeze roll.

図1、および図2に、一般的なスクイズ装置を用いて造管溶接する場合に、溶接部に働くスプリングバックの影響を説明する概略図を示す。チタン等、ヤング率が小さく且つ耐力が大きい金属薄板を造管する場合、図1のように、丸めたフープをスクイズロール2によって押し付けることにより、スクイズ点2Cにおいては突き合わせ部を密着することは可能であるが、スクイズ点2Cの前後では突き合わせが開こうとする性質、すなわち、スプリングバックが強い。図1においては、後方突き合わせ端面5がスプリングバックによって開いた状態にある。このような金属薄板の長尺フープをロール成形により円筒状に丸めながら、スクイズロール2を用いて板の両端エッジ面を密着させ、その突き合わせ部を溶接して連続造管する場合においては、溶融部の凝固が完了する前にスプリングバックが作用して、図3に示したように管内面溶接ビードの幅方向中央部の表面に、幅が数μmから数十μmオーダーの微細な割れ19が生じることがあり、スプリングバックの大きい材料ほど発現し易い。また、この現象は、溶融部が最終凝固する位置がスクイズ点に近い場合には、スクイズロールによる押し付けが有効であるために発現しないが、溶融部の最終凝固位置がスクイズ点から離れるとスクイズの作用が弱まるため、割れが発生する。例えば、図2(b)に示したように、造管速度が低速の場合に形成される溶融部の形状7であれば溶融部が最終凝固する位置がスクイズ点2Cに近いのでスクイズロール2による押しつけが有効に働くが、造管速度が速くなった場合はその速度増分に応じて溶接入熱も増加するために溶融プールの大きさが拡大し、造管速度が高速の場合に形成される溶融部の形状8のように溶融部の最終凝固位置がスクイズ点から遠ざかる。その結果、上記の微細割れ現象が発現し易くなる。   FIG. 1 and FIG. 2 are schematic views for explaining the influence of a spring back acting on a welded portion when pipe-forming welding is performed using a general squeeze device. When making a thin metal plate with a small Young's modulus and high yield strength, such as titanium, the butt can be brought into close contact at the squeeze point 2C by pressing the rounded hoop with the squeeze roll 2 as shown in FIG. However, the property of opening the butt before and after the squeeze point 2C, that is, the spring back is strong. In FIG. 1, the rear end face 5 is in a state opened by a springback. When rolling a long hoop of such a thin metal plate into a cylindrical shape by roll forming, the two edge surfaces of the plate are brought into close contact with each other using a squeeze roll 2, and the butted portions are welded to form a continuous pipe. The spring back acts before the solidification of the portion is completed, and as shown in FIG. 3, a fine crack 19 having a width on the order of several μm to several tens of μm is formed on the surface of the central portion in the width direction of the pipe inner surface weld bead. In some cases, a material having a larger springback is more likely to be expressed. Also, this phenomenon does not occur when the final solidification position of the melted part is close to the squeeze point because pressing with a squeeze roll is effective, but if the final solidified position of the melted part moves away from the squeeze point, Cracking occurs because the action is weakened. For example, as shown in FIG. 2B, if the shape of the melted portion is 7 when the pipe making speed is low, the final solidified position of the melted portion is close to the squeeze point 2C. Although pressing works effectively, when the pipe making speed increases, the welding heat input increases with the speed increment, so the size of the molten pool expands, and it is formed when the pipe making speed is high. Like the shape 8 of the melted part, the final solidification position of the melted part moves away from the squeeze point. As a result, the above-described fine cracking phenomenon is likely to occur.

この問題に対し、従来、拘束治具を用いて小径ロールを造管軸方向に複数配列することにより、材料のスプリングバックを抑制し、突き合わせギャップ量を最小に押さえ込んだ直線領域を確保して溶接する造管方法(特許文献1:小径ロール複数配列スクイズ装置)や、管状体を加熱した状態で造管溶接することで材料のスプリングバックを軽減する造管方法(特許文献2:温間加熱造管法)、更には、突き合わせ溶接前のロール成形段階で材料の左右の領域を交互に小半径に成形することにより、突き合わせ溶接時でのスプリングバックを軽減する方法(特許文献3:非対称曲げ成形造管法)が提案されてきた。これらの提案は何れも材料のスプリングバックを最小に押さえ込むことを狙いとしたものであるが、何れの提案も、従来型の溶接造管ラインに、特殊な専用治具や成形ロール構造、加熱処理設備を組み込むことが必要であり、これら特別な装備を様々な管寸法へ適用することはエンジニアリング上の困難を伴ったり、多大な設備投資が必要であり、経済的な解決手段とは言えない。また、何れの方法もスプリングバックの作用を完全に0に押さえ込むものでは無い。   Conventionally, to solve this problem, by arranging a plurality of small diameter rolls in the tube forming axis direction using a restraining jig, the spring back of the material is suppressed, and a straight region with a minimum amount of butt gap is secured and welded. Pipe making method (Patent Document 1: Multiple diameter squeeze device with small diameter rolls) and pipe making method (Patent Document 2: Warm heating construction) to reduce the spring back of the material by pipe making welding with the tubular body heated Tube method), and further, a method of reducing spring back during butt welding by alternately forming the left and right regions of the material into a small radius at the roll forming stage before butt welding (Patent Document 3: Asymmetric bending) Pipe making method) has been proposed. All of these proposals are aimed at minimizing the springback of the material. However, all of these proposals have a special dedicated jig, forming roll structure, heat treatment, etc. It is necessary to incorporate equipment, and applying these special equipment to various pipe sizes involves engineering difficulties and requires a large capital investment, which is not an economical solution. In addition, neither method completely suppresses the action of the springback to zero.

本発明者らも図4に示したように、スクイズロール2の直ぐ後方に、できるだけ近づくように極小径のスクイズロール2’を配置して、溶融部の最終凝固位置近傍でのスプリングバックを押さえ込む方法を考案し実際に試みたが、上記の微細割れ発生を防ぎ、且つ、良好なビード形状を得るためのスクイズ押し込み量のコントロールが難しく、また、エンジニアリング面からも極小径スクイズロール2’の製作は困難を伴い、満足な結果が得られていない。   As shown in FIG. 4, the present inventors also arranged a squeeze roll 2 ′ having a very small diameter so as to be as close as possible to the rear of the squeeze roll 2, and pressed down the spring back in the vicinity of the final solidification position of the melting part. We have devised a method and tried it, but it is difficult to control the amount of squeeze in order to prevent the above-mentioned fine cracks from occurring and to obtain a good bead shape. Is difficult and has not yielded satisfactory results.

一方、この問題に対し、溶接の条件面の工夫で対処する方法が考えられる。   On the other hand, a method of dealing with this problem by contriving the condition surface of welding can be considered.

即ち、溶接トーチ位置をスクイズ点2Cより上流側の1’点に設定し、溶融部を、前方に位置を移動させて溶接トーチ1’によって形成される溶融部の形状9とし、溶融部の最終凝固位置をスクイズ点2Cに近づける方法であり、図5に概略図を示す。この方法によればスプリングバックによる割れの発生は緩和されるものの、スクイズ点より上流側に遡るほど突き合わせ部の両端面のギャップ量は拡大するため、溶接品質を考慮すると溶接トーチ位置の移動距離にも限度がある。例えば、板厚0.5mmの薄肉チタン管の場合、溶け落ち等の無い健全な溶接品質を維持するためには、溶接トーチ位置の移動可能な距離は数mmから最大でも10mm程度の範囲に制限されるため、この方法による大きな改善は期待できない。   That is, the welding torch position is set to the 1 ′ point upstream of the squeeze point 2C, and the molten part is moved forward to form the molten part shape 9 formed by the welding torch 1 ′. This is a method of bringing the solidification position closer to the squeeze point 2C, and a schematic diagram is shown in FIG. According to this method, although cracking due to springback is mitigated, the gap amount at both end faces of the butt increases as it goes upstream from the squeeze point. There is also a limit. For example, in the case of a thin-walled titanium tube with a thickness of 0.5 mm, in order to maintain a sound weld quality without melting through, the movable distance of the welding torch position is limited to a range of several mm to a maximum of about 10 mm. Therefore, a great improvement by this method cannot be expected.

以上の成形と溶接に関する従来技術を組み合わせることにより、管内面溶接ビード表面の微細割れ防止の相乗効果が有る程度期待できるものの、スプリングバックによる影響を完全に抑え込むには到らず、今後、更なる材料の高強度化、造管速度の高速化が要求される中で、技術的限界が露呈することが予想される。また、何れの提案も、対策として従来型の溶接造管ラインに特殊な専用治具や複雑な成形ロール構造、加熱処理設備等を組み込むことが必要であり、これら特別な装備を様々な管寸法へ適用することはエンジニアリング上の困難を伴ったり、多大な設備投資が必要であり、経済的な解決手段とは言えない。また、スプリングバックの強い材料をスクイズロールを用いて板の両端エッジ面を密着させ、その突き合わせ部を溶接して連続造管する場合においては、溶接狙い位置としては、原則として両端エッジ面が最も密着するスクイズ点近傍を採択せざるを得ない。この場合、例えばTIG溶接では、スクイズロールのフランジ同士が最も接近する狭隘部をかいくぐり、突き合わせ部を狙ってTIGアークを照射する必要がある。この時、TIGアークとスクイズロールフランジ部の距離が極端に短いことが災いして、TIGアークが不安定な状態に陥ったり、甚だしい場合にはTIGアークがスクイズロールフランジ部に短絡するトラブルが発生する。また、TIGアークが近接することで生じるスクイズロールの高温化が原因となって、設備面、品質面でのトラブル発生に繋がる場合があるが、これらの問題に対して有効な解決策の提案はなされていない。   Although the combination of the above-mentioned forming and conventional technologies related to welding can be expected to have a synergistic effect of preventing microcracking on the pipe inner surface weld bead surface, the effect of springback cannot be completely suppressed, and in the future It is expected that the technical limits will be exposed in the demand for higher strength materials and higher pipe forming speeds. In addition, as a countermeasure, both proposals require that special welding jigs, complicated forming roll structures, heat treatment equipment, etc. be incorporated in the conventional welding tube line. Applying to is accompanied by engineering difficulties and requires a large amount of capital investment, which is not an economical solution. In addition, when both ends of the plate are in close contact using a squeeze roll with a strong springback material and the abutting part is welded to make a continuous pipe, in principle, the end edge surface is the most suitable for the welding target position. Adjacent to the close squeeze point must be adopted. In this case, for example, in TIG welding, it is necessary to pass through the narrow part where the flanges of the squeeze rolls are closest to each other and irradiate the TIG arc with the aim of the butted part. At this time, the distance between the TIG arc and the squeeze roll flange is extremely short, and the TIG arc falls into an unstable state. In severe cases, the TIG arc is shorted to the squeeze roll flange. To do. In addition, due to the high temperature of the squeeze roll caused by the proximity of the TIG arc, it may lead to troubles in equipment and quality, but the proposal of an effective solution for these problems is Not done.

特開平09−216094号公報JP 09-216094 A 特公平01−054122号公報Japanese Patent Publication No. 01-054122 特公平05−051373号公報Japanese Patent Publication No. 05-05373

本発明は、チタン等、スプリングバックの大きい金属の帯状フープを用いて造られる溶接管の造管溶接において、管内面溶接ビード表面に発生する微細割れの効果的な防止方法を提案するものであり、その適用範囲としては、管材の鋼種、板厚、管径を特に限定するものではない。また、本発明は、上記溶接管の造管溶接において用いる溶接アークとスクイズロールフランジ部の距離が近接することによって生じる、アークの不安定とスクイズロールの高温化による弊害を回避する手段を提供することを目的とする。本発明は、基本的に従来の溶接造管ラインを活用するものであり、極めて小規模の設備改造により大きな改善効果を得ることを目的とする。   The present invention proposes an effective method for preventing fine cracks generated on the inner surface of a pipe inner weld bead in pipe making welding of a welded pipe made of a metal-like hoop having a large spring back such as titanium. The application range is not particularly limited to the steel type, plate thickness, and pipe diameter of the pipe material. The present invention also provides means for avoiding the adverse effects of arc instability and high temperature of the squeeze roll, which are caused when the distance between the welding arc and the squeeze roll flange used in the pipe-forming welding of the weld pipe is close. For the purpose. The present invention basically uses a conventional welded pipe-making line, and aims to obtain a large improvement effect by remodeling of an extremely small facility.

上記課題を解決するための本発明の要旨は、以下の通りである。
(1)スプリングバックの大きい金属の帯状フープを、ロール成形により円筒状に丸めながら、スクイズロールを用いてフープの両端面を密着させ、突き合わせ溶接して連続的に造管する造管溶接方法において、溶接を実施するスクイズロールに入る前のフープの突き合わせ端面間のギャップ幅を、フィン付ロールのフィンにより拡大することを特徴とするスプリングバックの大きい金属の造管溶接方法。
(2)上記(1)の造管溶接方法において、溶接の狙い位置を下記の範囲内に設定することを特徴とするスプリングバックの大きい金属の造管溶接方法。
0mm≦L≦25mm
但し、Lは、溶接を実施するスクイズロールのスクイズ点から後方の溶接狙い位置までの距離(mm)を表す。
The gist of the present invention for solving the above problems is as follows.
(1) In a pipe making and welding method in which a metal belt-like hoop having a large spring back is rolled into a cylindrical shape, both ends of the hoop are brought into close contact with each other using a squeeze roll, and butt-welded to continuously make a pipe. A method of pipe-welding a metal with a large spring back, characterized in that the gap width between the butted end faces of the hoop before entering the squeeze roll for carrying out welding is expanded by the fins of the finned roll.
(2) In the pipe-forming welding method according to (1), the pipe-welding method for a metal with a large spring back is characterized in that a target position for welding is set within the following range.
0mm ≦ L ≦ 25mm
However, L represents the distance (mm) from the squeeze point of the squeeze roll which performs welding to the back welding target position.

すなわち、本発明者らは、図6(c)に示すように、溶接を実施するスクイズロールに入る前のフープの突き合わせ端面間のギャップ幅を、フィン付ロールのフィン11により拡大することにより、突き合わせ部を傷めたり変形させることなく、スクイズ点2Cより前方の突き合わせ部端面4の入側角度を拡大させ、そうすることで、逆にスクイズ点2Cより後方の突き合わせ部端面5の出側角度を縮小させることが可能であることを実験で見出した。この効果により、スクイズ点2Cより後方の広範囲な領域において突き合わせ部のギャップ幅が縮小し、その結果、溶接ビード表面の微細な割れ発生を防止可能であることが鋭意、実験を行う中で明らかとなった。   That is, as shown in FIG.6 (c), the present inventors expand the gap width between the butted end faces of the hoop before entering the squeeze roll for performing welding by the fins 11 of the finned roll, Without damaging or deforming the abutting portion, the entry side angle of the abutting portion end surface 4 ahead of the squeeze point 2C is enlarged, and conversely, the exit side angle of the abutting portion end surface 5 behind the squeezing point 2C is reversed. Experiments have found that it is possible to reduce the size. As a result of earnest and experiment, it is clear that this effect reduces the gap width of the butt portion in a wide area behind the squeeze point 2C, and as a result, can prevent the occurrence of fine cracks on the surface of the weld bead. became.

また、スクイズ点2Cより後方の広範囲な領域において突き合わせ部のギャップ幅が縮小することで、溶け落ちが発生せず、且つ、溶接ビード表面の微細な割れが発生しない溶接可能な領域がスクイズ点の後方に拡大した。これにより、従来、溶接アークとスクイズロールフランジ部の距離が近接することによって生じていたアークの不安定や、スクイズロールの温度上昇が原因となって生じる設備面、品質面での問題が、溶接トーチ位置を後方に配置することにより解決可能となった。   In addition, since the gap width of the butt portion is reduced in a wide area behind the squeeze point 2C, a weldable area where no melt-down occurs and fine cracks on the weld bead surface do not occur is the squeeze point. Enlarged backwards. As a result, problems with equipment and quality caused by arc instability and temperature rise of the squeeze roll, which have been caused by the close distance between the welding arc and the squeeze roll flange, have been This can be solved by arranging the torch position backward.

なお、本発明において、スプリングバックの大きい金属とは、耐力(単位 MPa)×1000/ヤング率(単位 MPa)が1.40以上である金属が対象となる。具体的には、純チタン(JIS1種、2種)、ステンレス鋼(SUS304)等が対象に挙げられる。   In the present invention, a metal having a large spring back is a metal having a proof stress (unit MPa) × 1000 / Young's modulus (unit MPa) of 1.40 or more. Specifically, pure titanium (JIS type 1 and type 2), stainless steel (SUS304), and the like can be mentioned.

本発明によって、スプリングバックの大きい金属の連続溶接造管に際し、管内面溶接ビード表面の微細割れ発生が防止され、高速で安定した溶接造管を実施可能とする製造方法が提供され、工業上、有益な効果をもたらし得るものである。   According to the present invention, in the case of continuous welding pipe making of a metal with a large spring back, a fine cracking of the pipe inner surface weld bead surface is prevented, and a manufacturing method that enables high-speed and stable welding pipe forming is provided, industrially, It can have a beneficial effect.

本発明を実施するための最良の形態について、図6、図7、図8を用いて、以下に説明する。   The best mode for carrying out the present invention will be described below with reference to FIGS. 6, 7, and 8.

最初に、スクイズ点2Cより後方の領域において突き合わせ部のギャップ幅を縮小する方法について、図6、および図8を用いて説明する。本発明では、スクイズロール2を用いてスクイズ点2Cにおいて突き合わせ部を密着させた上で、スクイズロール2に入る前のフープの突き合わせ部端面4間において、フィン部11と板抑え部13で構成されるフィン付ロールのフィン部11を突き合わせ部のフープ端面間に図6(b),図6(c)や図8のように配置して、ギャップ幅を図6(a)(フィン付きロールを配置していない)の4aから図6(c)の4a’に拡大する。   First, a method for reducing the gap width of the butted portion in the region behind the squeeze point 2C will be described with reference to FIGS. In the present invention, the abutting portion is brought into close contact at the squeeze point 2C using the squeeze roll 2, and the fin portion 11 and the plate holding portion 13 are formed between the abutting portion end surfaces 4 of the hoop before entering the squeeze roll 2. 6 (b), FIG. 6 (c), and FIG. 8 are arranged between the hoop end faces of the butted portion, and the gap width is set as shown in FIG. It expands from 4a of (not arranged) to 4a ′ of FIG.

これによりスクイズ点2Cより前方の突き合わせ部端面4の入側角度が拡大するが、このとき、逆にスクイズ点2Cより後方の突き合わせ部端面5の出側角度が縮小し、その結果、スクイズ点の後方における突き合わせ部のギャップ幅が、フィン付きロールを配置していない図6(a)では5aや5bの大きさであったものが、それぞれ図6(c)の5a’や5b’のように狭まる傾向が確認された。   As a result, the entry side angle of the abutting portion end face 4 ahead of the squeeze point 2C is enlarged, but at this time, the exit side angle of the abutting portion end face 5 rearward from the squeeze point 2C is reduced, and as a result, the squeeze point The gap width of the abutting portion at the rear is 5a or 5b in FIG. 6A where no finned roll is arranged, but as shown in 5a ′ and 5b ′ in FIG. 6C, respectively. A tendency to narrow was confirmed.

この現象は、図6(b)のフィン部11がフープ端面に接触して押し広げる位置12を「力点」とし、突き合わせ部が密着したスクイズ点2Cを「支点」とした場合に、所謂「梃子の原理」によって「作用点」であるスクイズ点後方の突き合わせ部がどのような挙動を示すかを考えると容易に説明ができる。   This phenomenon occurs when the position 12 where the fin portion 11 in FIG. 6 (b) contacts and expands the hoop end surface is the “power point” and the squeeze point 2C where the butted portion is in close contact is the “fulcrum”. This can be easily explained by considering the behavior of the abutting portion behind the squeeze point, which is the “action point”, according to the “principle of”.

本発明の原理をこのように考えた場合、本発明の効果はスクイズ点の後方領域における突き合わせギャップ幅の縮小としてもたらされるため、これを最大発揮する方法としては、一つには、力点12において差し込むフィンの厚みを増すことであり、もう一つは、力点12と支点であるスクイズ点2Cの間隔Fを縮めることである。   When the principle of the present invention is considered in this way, the effect of the present invention is brought about as a reduction in the butt gap width in the rear region of the squeeze point. The thickness of the fin to be inserted is increased, and the other is to reduce the distance F between the force point 12 and the squeeze point 2C as a fulcrum.

しかしながら、極端に厚いフィンを差し込んだり、力点12とスクイズ点2Cの間隔Fが極端に短い場合には、材料に過酷な曲げ加工が加わり、その結果、突き合わせ部の端面を傷めたり、突き合わせ形状が変形する等の不具合が生じ、むしろ溶接に悪影響を及ぼす可能性がある。従って、実際に本発明を適用する際には、造管する素材フープの材質、板厚、管径等を鑑みて、過度な曲げ加工とならないように、フィン厚とフィン差し込み位置を決定する必要がある。   However, when an extremely thick fin is inserted, or when the distance F between the force point 12 and the squeeze point 2C is extremely short, the material is severely bent, resulting in damage to the end face of the butt portion or the butt shape. Defects such as deformation may occur, which may adversely affect welding. Therefore, when actually applying the present invention, it is necessary to determine the fin thickness and the fin insertion position so as not to be excessively bent in consideration of the material, plate thickness, pipe diameter, etc. of the material hoop to be formed. There is.

本発明者らは、板厚が0.5mmと1.4mmの2種類の外径φ20mm純チタン溶接管用フープ材を用いて、溶接は行わずに造管しながらスクイズロール前後の突き合わせギャップ幅をCCDカメラを用いて測定することにより、上記フィン付ロールの使用によるスクイズ後方のギャップ幅縮小効果を確認する実験を行った。実験の中で、フィン厚を2.9mmから6.5mmと変化させたり、フィンを差し込む位置をスクイズ点から80mm離れた位置から140mm離れた位置まで変化させて、それらの影響と適正範囲について探索した。   The present inventors have used two types of outer diameter φ20 mm pure titanium welded pipe hoop materials having a plate thickness of 0.5 mm and 1.4 mm, and set the butt gap width before and after the squeeze roll while making a pipe without welding. An experiment was conducted to confirm the effect of reducing the gap width behind the squeeze by using the finned roll by measuring using a CCD camera. During the experiment, the fin thickness was changed from 2.9 mm to 6.5 mm, and the position where the fin was inserted was changed from a position 80 mm away from the squeeze point to a position 140 mm away, and the influence and appropriate range were searched. did.

Figure 2008023555
Figure 2008023555

表1に結果を示す。フィン付ロールを使用してスクイズロ−ルに入る前のフ−プの突き合わせ端面間のギャップを拡大することで、スクイズ後方30mm位置の突き合わせギャップ幅が縮小しており、本発明による効果が確認された。また、フィン厚が厚いほど、フィンを差し込む位置がスクイズ点に近いほど、スクイズ後方のギャップ幅を縮小する効果が大きいことが実証された。表1では、このフィン差し込みによる改善効果を予測可能な指標として、フィンの厚みとフィン差し込み位置からスクイズ点までの距離を用いて算出されるW値を定義した。フィンを用いたときのフィン位置での突き合わせ端面のギャップを4a’とし、同じ位置でのフィンを用いないときのギャップを4aとし、ギャップ拡大率GaをGa=4a’/4aと定義する。そして、フィン作用点12とスクイズ点2Cの間の距離をFとし、WをW=Ga/Fと定義する。実験でW値が大きいほどスクイズ後方のギャップ幅が縮小する関係が得られた。但し、フィン厚が厚すぎたり、フィン差し込み位置がスクイズ点に近すぎる場合には、突き合わせ形状が変形することも確認された。   Table 1 shows the results. By expanding the gap between the butt end faces of the hood before entering the squeeze roll using a finned roll, the butt gap width at the position 30 mm behind the squeeze has been reduced, confirming the effect of the present invention. It was. Further, it was proved that the effect of reducing the gap width behind the squeeze is greater as the fin thickness is thicker and the position where the fin is inserted is closer to the squeeze point. In Table 1, the W value calculated using the thickness of the fin and the distance from the fin insertion position to the squeeze point is defined as an index that can predict the improvement effect by the fin insertion. The gap at the butt end face at the fin position when the fin is used is 4a ', the gap when the fin at the same position is not used is 4a, and the gap enlargement ratio Ga is defined as Ga = 4a' / 4a. The distance between the fin action point 12 and the squeeze point 2C is defined as F, and W is defined as W = Ga / F. In the experiment, a relationship that the gap width behind the squeeze is reduced as the W value increases is obtained. However, it was also confirmed that when the fin thickness is too thick or the fin insertion position is too close to the squeeze point, the butt shape is deformed.

以上の実験結果から、板厚が異なる2つの純チタン溶接管用フープ毎にフィン厚とフィン差し込み位置の適正範囲が抽出された。例えば、板厚が0.5mmの場合、Wの好適範囲は0.013〜0.022である。また板厚が1.4mmの場合、Wの好適範囲は0.018〜0.026である。   From the above experimental results, an appropriate range of fin thickness and fin insertion position was extracted for each of two pure titanium welded pipe hoops having different plate thicknesses. For example, when the plate thickness is 0.5 mm, the preferable range of W is 0.013 to 0.022. Moreover, when plate | board thickness is 1.4 mm, the suitable range of W is 0.018-0.026.

フィン付ロールの構造については、突き合わせ部の端面を押し広げる役目を担うフィン部11と、突き合わせ部近傍の管表面をバランス良く押さえ込むことで、オフセット等の突き合わせ形状不良を抑制する役目を担う板抑え部13から成り、何れも常に管体に接触させて機能させるため、材料との焼き付きが発生しないよう、フィン付ロールは滑らかに回転する機構とする。ロール材質としては、フィン部11は材料との激しい接触により摩耗し易い部分であるので表面が硬い方が望ましく、SKD11を焼き入れ処理したものやコストが許せば超硬ロール等を用いても良い。板抑え部13についてもフィン部と同様の材料としても良いが、鋼と焼き付き易いチタンフ−プの造管においては管表面に疵が発生し易く商品価値を著しく損なうため、対策として銅合金を適用している。受けロール14は、管体を挟んでフィン付ロールの反対側に配置し、フィン付ロールによる押さえ込み荷重を下側から支える役目を担う。フィン付ロールと同様に回転構造とし、材質は板抑え部13と同様なものを用いると良い。   Regarding the structure of the roll with fins, the plate part 11 plays the role of suppressing the butt shape defect such as offset by pressing the tube surface near the butt part in a well-balanced manner with the fin part 11 that plays the role of expanding the end face of the butt part. The fin roll is a mechanism that smoothly rotates so as not to cause seizure with the material. As the roll material, the fin portion 11 is a portion that easily wears due to intense contact with the material, so that it is desirable that the surface is hard. A hardened SKD 11 or a super hard roll may be used if the cost permits. . The plate holding part 13 may be made of the same material as that of the fin part. However, a copper alloy is applied as a countermeasure in order to easily damage the product value in the pipe making of the titanium hood which is easily seized with steel because the pipe surface is liable to generate flaws. is doing. The receiving roll 14 is disposed on the opposite side of the finned roll with the tubular body interposed therebetween, and plays a role of supporting the pressing load by the finned roll from below. It is preferable to use a rotating structure similar to the finned roll, and use the same material as the plate holding portion 13.

スプリングバックが大きなフープ材や造管速度が高速であるが故に、従来の造管溶接方法では溶接ビード表面に微細な割れが発生していた場合において、本発明では上記の方法により、スクイズ点より後方の突き合わせ部のギャップ幅を縮小することが可能であるため、図7に示したように、溶接トーチ1を用いて溶融プール17を形成した場合に、その末端位置17’において溶接ビード表面に微細な割れが発生することを防止可能となった。   Since the hoop material with a large spring back and the pipe making speed are high, when the conventional pipe making and welding method has caused fine cracks on the surface of the weld bead, the present invention uses the above method to reduce the squeeze point. Since it is possible to reduce the gap width of the rear butting portion, as shown in FIG. 7, when the molten pool 17 is formed using the welding torch 1, the weld bead surface is formed at the end position 17 ′. It became possible to prevent the occurrence of fine cracks.

また、本発明の効果は、従来はスクイズ点近傍の極狭い範囲に限られていた溶接可能範囲をスクイズ点の後方に大きく拡大したことにより得られる。すなわち、スクイズ点より後方の広範囲な領域において、突き合わせ部のギャップ幅が縮小されたことにより、溶接トーチの位置を図7(a)の1”のように配置し、スクイズ点の後方に大きく離れた位置で溶接しても、溶け落ちが容易には発生せず、溶接ビード表面の微細な割れが発生しにくくなった。そのため、従来、溶接アークとスクイズロールフランジ部の距離が近接することによって生じていたアークの不安定や、スクイズロールの温度上昇が原因となって生じる設備面、品質面での問題が解決可能となった。図7(b)において、溶接トーチ位置が1の場合の溶融部の形状が17、溶接トーチ位置が1”の場合の溶融部の形状が18である。   Further, the effect of the present invention can be obtained by greatly expanding the weldable range, which was conventionally limited to an extremely narrow range near the squeeze point, to the rear of the squeeze point. That is, in the wide area behind the squeeze point, the gap width of the abutting portion is reduced, so that the position of the welding torch is arranged as 1 ″ in FIG. Even if the welding is performed at a different position, the melt-off does not occur easily, and the fine cracks on the surface of the weld bead are less likely to occur. It was possible to solve problems in terms of equipment and quality caused by arc instability and temperature increase of the squeeze roll, as shown in Fig. 7 (b). The shape of the melted portion is 18 when the shape of the melted portion is 17 and the welding torch position is 1 ″.

スクイズ点2Cと溶接トーチ1との距離Lが大きいほどアークの不安定やスクイズロールの温度上昇による不具合は発生しにくくなるが、距離Lが大きくなりすぎると、溶接ビード表面の微細割れ発生が顕著となってくるために造管速度の低減が必要となり、溶け落ちも発生する。実施例のところでも示すが、距離Lの最大値としては、造管試験の結果からスクイズ点の後方25mmとした。本発明において、スクイズ点の前方に溶接トーチを配置することは、フィンの働きによりギャップ幅が拡大した突き合わせ部を溶接することになるため、溶け落ち発生の可能性が極めて高く、採用すべきでは無い。以上から、距離Lを0mm≦L≦25mmの範囲に設定した(但し、Lは、溶接を実施するスクイズロールのスクイズ点から後方の溶接狙い位置までの距離(mm)を表す。)。   The greater the distance L between the squeeze point 2C and the welding torch 1, the less likely it will be that the arc becomes unstable or the squeeze roll temperature rises. However, if the distance L is too large, the occurrence of fine cracks on the weld bead surface becomes prominent. Therefore, it is necessary to reduce the pipe making speed, and melt-down occurs. Although shown also in the Example, the maximum value of the distance L was set to 25 mm behind the squeeze point from the results of the pipe forming test. In the present invention, the placement of the welding torch in front of the squeeze point welds the butt portion where the gap width is expanded by the action of the fins, so the possibility of occurrence of burnout is extremely high and should be adopted. No. From the above, the distance L was set in the range of 0 mm ≦ L ≦ 25 mm (where L represents the distance (mm) from the squeeze point of the squeeze roll to be welded to the rear welding target position).

以上の形態によって既に十分な改善効果がもたらされるが、更に万全を期し、改善効果を高める方法として、図9に示したように、溶接を実施するスクイズロール2の後方に新たに1対のスクイズロール2”を配置してスプリングバックを押さえ込む方法を組み合わせても良い。   A sufficient improvement effect is already brought about by the above-mentioned form. However, as a method for further improving and improving the improvement effect, as shown in FIG. 9, a pair of squeeze squeeze is newly provided behind the squeeze roll 2 to be welded. You may combine the method of arrange | positioning roll 2 "and pressing down a springback.

本発明において適用する溶接方法としてはTIG溶接が一般的であるが、高速化を追求する目的で、TIGに比べて熱源の形態が細いプラズマ溶接、レーザ溶接等も適用可能である。また、予熱による高速化やビード形状を整える等の必要から、複数トーチを用いた溶接方法を選択しても良い。   As a welding method applied in the present invention, TIG welding is generally used. However, plasma welding, laser welding, or the like in which the heat source is thinner than TIG can be applied for the purpose of pursuing higher speed. In addition, a welding method using a plurality of torches may be selected because of the necessity of speeding up by preheating and adjusting the bead shape.

電縫溶接管の製造においても、造管時にフィン付きロールが使用される。しかしフィン付きロールを使用する目的が本発明とは全く異なる。本発明においては、溶接を実施するスクイズロールに入る前のフープの突き合わせ端面間のギャップ幅を拡大するためにフィン付きロールを使用している。それに対し、電縫溶接管の製造においては、ブレークダウンロールにより粗成形された後の仕上げ成形にフィンパスロールが用いられ、フィンパスロールによって曲げと絞り加工を行うのであって、決して突合せ端面間のギャップ幅を拡大することはない。   Also in the production of ERW welded pipes, finned rolls are used during pipe making. However, the purpose of using the finned roll is completely different from the present invention. In the present invention, a finned roll is used to expand the gap width between the butt end faces of the hoop before entering the squeeze roll for performing welding. On the other hand, in the manufacture of ERW welded pipes, fin pass rolls are used for finish forming after rough forming by breakdown rolls, and bending and drawing are performed by fin pass rolls. Does not increase the gap width.

表2に、外径φ20mmで肉厚0.5mmtの純チタン溶接管の場合について、本発明による造管溶接実施例を従来法で造管溶接した場合等と比較して示す。フィン厚とフィン差し込み位置については、表1と同じ条件を採用した。溶接はTIG溶接トーチ1本を用いて実施した。造管溶接を6m/分、6.5m/分、7m/分、7.5m/分、8m/分の5水準の速度について実施し、溶接ビード表面の微細割れ発生状況を比較した。溶接トーチ位置については、スクイズ点からの距離を0mmから後方へ最大30mmまで5mmピッチで変更し、アークの安定性やスクイズロールの温度上昇に及ぼす影響(△はアークが希に不安定となることがあり、スクイズロールの温度上昇が顕著で実害が発生しうるレベル、○はアークはほぼ安定しており、スクイズロールは温度上昇するが許容範囲内、◎は全く問題なし。)を比較評価し、溶接ビード表面の微細割れ発生状況を比較した。溶接入熱条件は造管速度毎に最適な条件を選択し、従来法と本発明法を同じ溶接入熱条件とした。   Table 2 shows the case of a pure titanium welded pipe having an outer diameter of φ20 mm and a wall thickness of 0.5 mmt in comparison with the case of pipemaking welding according to the present invention pipe-welded by a conventional method. The same conditions as in Table 1 were adopted for the fin thickness and fin insertion position. Welding was performed using one TIG welding torch. Pipe-forming welding was carried out at five speeds of 6 m / min, 6.5 m / min, 7 m / min, 7.5 m / min, and 8 m / min, and the occurrence of fine cracks on the surface of the weld bead was compared. For the welding torch position, the distance from the squeeze point was changed from 0 mm to the rearward at a maximum pitch of 30 mm at a 5 mm pitch, and the effect on the stability of the arc and the temperature rise of the squeeze roll. The squeeze roll temperature rise is remarkable and the level at which actual damage can occur, ○ indicates that the arc is almost stable, the squeeze roll rises in temperature but within the allowable range, and ◎ indicates no problem.) The occurrence of fine cracks on the weld bead surface was compared. As the welding heat input conditions, optimum conditions were selected for each pipe making speed, and the conventional method and the present invention method were set to the same welding heat input conditions.

Figure 2008023555
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No.1〜No.3は従来法による比較例である。溶接トーチ位置をスクイズ点より後方に離すにつれて、溶接ビード表面の微細割れ発生限界速度が低速側に移行する一方、アークの不安定やスクイズロールの温度上昇による不具合発生傾向は弱まった。   No. 1-No. 3 is a comparative example by the conventional method. As the welding torch position is moved backward from the squeeze point, the fine crack initiation limit speed of the weld bead surface shifts to the low speed side, while the tendency of occurrence of defects due to arc instability and squeeze roll temperature rise has weakened.

No.4〜No.6は本発明の実施例である。何れも溶接トーチ位置はスクイズ点を狙った位置である。No.4では3.5mm厚さのフィンをスクイズ点から100mm離れた位置に差し込むことにより、No.1のフィンを差し込まない従来法に比べて微細割れ発生限界速度が高速側に0.5m/分改善した。No.5、No.6では、フィンの厚みを3.5mmから4.5mm、5.5mmへと増すことによってW値が増加し、それに伴って溶接ビード表面の微細割れ発生限界速度が、7.0m/分から7.5m/分、8.0m/分へと高速側に更に改善した。これらの改善傾向は、何れも表1の実験で得られた結果と良好に一致しており、本発明により確かな改善が得られることを裏付けた。   No. 4-No. 6 is an embodiment of the present invention. In any case, the welding torch position is a position aimed at the squeeze point. No. In No. 4, by inserting a 3.5 mm thick fin at a position 100 mm away from the squeeze point, Compared with the conventional method in which no fin 1 is inserted, the fine crack initiation limit speed is improved by 0.5 m / min on the high speed side. No. 5, no. In No. 6, the W value is increased by increasing the thickness of the fin from 3.5 mm to 4.5 mm and 5.5 mm, and the fine crack generation limit speed on the surface of the weld bead is accordingly increased from 7.0 m / min to 7. The speed was further improved to 5 m / min and 8.0 m / min. All of these improvement trends are in good agreement with the results obtained in the experiment of Table 1, and it is confirmed that a certain improvement can be obtained by the present invention.

No.7〜No.11は本発明の実施例であり、何れもNo.6と同じ5.5mm厚さのフィンを用いている。厚さ5.5mmのフィンを用いたことにより、スクイズ後方の突き合わせギャップ幅が縮小した改善効果は大きく、溶接可能範囲がスクイズ点の後方25mm狙い位置まで拡大した。No.6からNo.11にかけて、溶接トーチ位置をスクイズ点より後方に離していくにつれて、溶接ビード表面の微細割れ発生限界速度が段階的に低速側に移行する一方で、アークの不安定やスクイズロールの温度上昇による不具合発生傾向は段階的に改善されていった。   No. 7-No. 11 is an example of the present invention. The fin of 5.5 mm thickness same as 6 is used. By using a fin with a thickness of 5.5 mm, the improvement effect of reducing the butt gap width at the rear of the squeeze was great, and the weldable range was expanded to a target position 25 mm behind the squeeze point. No. 6 to No. As the welding torch position is moved backward from the squeeze point to 11, the critical crack generation limit speed on the surface of the weld bead gradually shifts to the lower speed side, but there is a problem due to arc instability or squeeze roll temperature rise. The outbreak trend was improved in stages.

No.12も同じく厚さ5.5mmのフィンを用いているが、溶接トーチ位置をスクイズ点より後方に30mmまで離した結果、溶融部の溶け落ちが発生した。突き合わせギャップ幅が広すぎたために溶け落ちが発生したものと推測され、本発明による効果の限界を示すために比較例として取り上げた。以上、外径φ20mmで肉厚0.5mmtの純チタン溶接管を造管溶接した結果から、スクイズ点と溶接トーチとの距離Lは0mm≦L≦25mmの範囲に設定することが適当であることが証明された。   No. No. 12 also used a fin with a thickness of 5.5 mm, but as a result of separating the welding torch position to 30 mm behind the squeeze point, the melted part melted down. It was presumed that the butt gap width was too wide, so that melt-out occurred, and this was taken as a comparative example in order to show the limit of the effect of the present invention. As described above, it is appropriate that the distance L between the squeeze point and the welding torch is set in a range of 0 mm ≦ L ≦ 25 mm from the result of pipe-forming welding of a pure titanium welded pipe having an outer diameter of φ20 mm and a thickness of 0.5 mmt. Proved.

No.13では更に厚い6.5mm厚のフィンを用いたが、突き合わせ部の形状が変形したために溶接が安定せず、溶け落ちが頻発して造管溶接不能であることが判った。   No. In Example 13, a thicker 6.5 mm thick fin was used. However, it was found that welding was not stable because the shape of the butted portion was deformed, and melt-off occurred frequently, making pipe-forming welding impossible.

No.14ではNo.13と同様に6.5mm厚のフィンを用いているが、フィンの差し込み位置をスクイズ点から140mmと離したことにより突き合わせ部の加工度が低減し、突き合わせ部を傷めたり変形させることなく、スクイズ点に送り込むことに成功した。その結果、W値がほぼ等しいNo.4と同様に、速度7.0m/分の造管溶接で健全な溶接部が得られた。   No. No. 14 The fins with a thickness of 6.5 mm are used as in the case of 13, but the processing level of the butt portion is reduced by separating the fin insertion position from the squeeze point to 140 mm, and the squeeze is made without damaging or deforming the butt portion. Successfully sent to the point. As a result, no. As in the case of No. 4, a sound weld was obtained by pipe forming welding at a speed of 7.0 m / min.

以上、外径φ20mmで肉厚0.5mmtの純チタン溶接管の場合において、本発明による改善効果が確認された。   As described above, in the case of a pure titanium welded tube having an outer diameter of 20 mm and a thickness of 0.5 mm, the improvement effect of the present invention was confirmed.

表3に、外径φ20mmで肉厚1.4mmtの純チタン溶接管の場合について、本発明による造管溶接実施例を従来法で造管溶接した場合等と比較して示す。フィン厚とフィン差し込み位置については、表1と同じ条件を採用した。溶接はTIG溶接トーチ1本を用いて実施した。造管溶接を1.4m/分、1.8m/分、2.2m/分、2.6m/分、3.0m/分の5水準の速度について実施し、溶接ビード表面の微細割れ発生状況を比較した。溶接トーチ位置については表2と同様に、スクイズ点からの距離を0mmから後方へ最大30mmまで5mmピッチで変更し、アークの安定性やスクイズロールの温度上昇に及ぼす影響(△はアークが希に不安定となることがあり、スクイズロールの温度上昇が顕著で実害が発生しうるレベル、○はアークがほぼ安定しており、スクイズロールの温度上昇は許容範囲内、◎は全く問題なし。)を比較評価し、溶接ビード表面の微細割れ発生状況を比較した。溶接入熱条件は造管速度毎に最適な条件を選択し、従来法と本発明法を同じ溶接入熱条件とした。   Table 3 shows a case of a pure titanium welded pipe having an outer diameter of φ20 mm and a wall thickness of 1.4 mm compared with the case of pipemaking welding according to the present invention pipe-welded by a conventional method. The same conditions as in Table 1 were adopted for the fin thickness and fin insertion position. Welding was performed using one TIG welding torch. Pipe-forming welding was carried out at five speeds of 1.4 m / min, 1.8 m / min, 2.2 m / min, 2.6 m / min, and 3.0 m / min, and microcracking occurred on the surface of the weld bead. Compared. For the welding torch position, the distance from the squeeze point was changed from 0 mm to a maximum of 30 mm at a 5 mm pitch in the same way as in Table 2, and the effect on the arc stability and squeeze roll temperature rise (△ is rarely (It may become unstable, the temperature rise of the squeeze roll is remarkable and the actual damage may occur, ○ is the arc is almost stable, the temperature rise of the squeeze roll is within the allowable range, and ◎ is no problem at all.) Were compared and the occurrence of fine cracks on the surface of the weld bead was compared. As the welding heat input conditions, optimum conditions were selected for each pipe making speed, and the conventional method and the present invention method were set to the same welding heat input conditions.

Figure 2008023555
Figure 2008023555

No.1〜No.3は従来法による比較例である。溶接トーチ位置をスクイズ点より後方に離すにつれて、溶接ビード表面の微細割れ発生限界速度が低速側に移行する一方、アークの不安定やスクイズロールの温度上昇による不具合発生傾向は弱まった。   No. 1-No. 3 is a comparative example by the conventional method. As the welding torch position is moved backward from the squeeze point, the fine crack initiation limit speed of the weld bead surface shifts to the low speed side, while the tendency of occurrence of defects due to arc instability and squeeze roll temperature rise has weakened.

No.4〜No.5は本発明の実施例である。何れも溶接トーチ位置はスクイズ点を狙った位置である。No.4では2.9mm厚さのフィンをスクイズ点から100mm離れた位置に差し込むことにより、No.1のフィンを差し込まない従来法に比べて微細割れ発生限界速度が高速側に0.4m/分改善した。No.5では、フィンの厚みを2.9mmから4.0mmへと増すことによってW値が増加し、それに伴って溶接ビード表面の微細割れ発生限界速度が、2.6m/分から3.0m/分へと高速側に更に改善した。これらの改善傾向は、何れも表1の実験で得られた結果と良好に一致しており、本発明により確かな改善が得られることを裏付けた。   No. 4-No. 5 is an embodiment of the present invention. In any case, the welding torch position is a position aimed at the squeeze point. No. In No. 4, by inserting a fin having a thickness of 2.9 mm into a position 100 mm away from the squeeze point, no. Compared to the conventional method in which no fin 1 is inserted, the fine crack initiation limit speed is improved by 0.4 m / min on the high speed side. No. In No. 5, the W value increases by increasing the fin thickness from 2.9 mm to 4.0 mm, and the fine crack initiation limit speed on the weld bead surface increases from 2.6 m / min to 3.0 m / min. And further improved on the high speed side. All of these improvement trends are in good agreement with the results obtained in the experiment of Table 1, and it is confirmed that a certain improvement can be obtained by the present invention.

No.6〜No.10は本発明の実施例であり、何れもNo.5と同じ4.0mm厚さのフィンを用いている。厚さ4.0mmのフィンを用いたことにより、スクイズ後方の突き合わせギャップ幅が縮小した改善効果は大きく、溶接可能範囲がスクイズ点の後方25mm狙い位置まで拡大した。No.5からNo.10にかけて、溶接トーチ位置をスクイズ点より後方に離していくにつれて、溶接ビード表面の微細割れ発生限界速度が段階的に低速側に移行する一方で、アークの不安定やスクイズロールの温度上昇による不具合発生傾向は段階的に改善されていった。   No. 6-No. No. 10 is an embodiment of the present invention. The fin of 4.0 mm thickness same as 5 is used. By using a fin with a thickness of 4.0 mm, the butt gap gap width behind the squeeze is greatly improved, and the weldable range is expanded to a target position 25 mm behind the squeeze point. No. 5 to No. As the welding torch position is moved backward from the squeeze point to 10, the critical crack occurrence limit on the surface of the weld bead gradually shifts to the lower speed side, but the problem is due to arc instability or squeeze roll temperature rise. The outbreak trend was improved in stages.

No.11も同じく厚さ4.0mmのフィンを用いているが、溶接トーチ位置をスクイズ点より後方に30mmまで離した結果、溶融部の溶け落ちが発生した。突き合わせギャップ幅が広すぎたために溶け落ちが発生したものと推測され、本発明による効果の限界を示すために比較例として取り上げた。以上、外径φ20mmで肉厚1.4mmtの純チタン溶接管を造管溶接した結果から、スクイズ点と溶接トーチとの距離Lは0mm≦L≦25mmの範囲に設定することが適当であることが証明された。   No. No. 11 also uses a fin with a thickness of 4.0 mm, but as a result of separating the welding torch position to 30 mm behind the squeeze point, the melted part melted off. It was presumed that the butt gap width was too wide, so that melt-out occurred, and this was taken as a comparative example in order to show the limit of the effect of the present invention. As described above, it is appropriate that the distance L between the squeeze point and the welding torch is set in the range of 0 mm ≦ L ≦ 25 mm from the result of pipe-forming welding of a pure titanium welded tube having an outer diameter of φ20 mm and a wall thickness of 1.4 mm. Proved.

No.12では更に厚い4.5mm厚のフィンを用いたが、突き合わせ部の加工が強すぎたために形状が変形し、溶接が安定せず溶け落ちが頻発して造管溶接不能であることが判った。   No. In No. 12, a thicker 4.5 mm thick fin was used, but the shape of the butted portion was deformed because it was too strong, welding was not stable, and melt-off occurred frequently, making it impossible to make pipes. .

No.13ではNo.4と同様に2.9mm厚のフィンを用いているが、フィンの差し込み位置をスクイズ点から80mmの位置に近づけたことにより、W値が増加し、その結果、W値がほぼ等しい4.5mm厚のフィンを用いたNo.5と同様に、速度3.0m/分の高速造管溶接でも健全な溶接部が得られた。   No. No. 13 2.9mm-thick fins are used as in 4, but the W value increases when the fin insertion position is brought close to the position of 80mm from the squeeze point. As a result, the W value is approximately equal to 4.5mm. No. using thick fins. As in the case of No. 5, a sound weld was obtained even in high-speed pipe-forming welding at a speed of 3.0 m / min.

以上、外径φ20mmで肉厚1.4mmtの純チタン溶接管の場合において、本発明による改善効果が確認された。   As described above, in the case of a pure titanium welded tube having an outer diameter of 20 mm and a wall thickness of 1.4 mm, the improvement effect of the present invention was confirmed.

本発明の原理を説明するための概略図であり、従来法におけるスクイズ前後での突き合わせ部の挙動を示した図である。It is the schematic for demonstrating the principle of this invention, and is the figure which showed the behavior of the butt | matching part before and behind the squeeze in a conventional method. 従来法においてビード表面微細割れが発生するメカニズムを説明するための概略図であり、(a)は側面図、(b)は平面図である。It is the schematic for demonstrating the mechanism in which a bead surface fine crack generate | occur | produces in the conventional method, (a) is a side view, (b) is a top view. 溶接部の管内表面の微細割れを断面観察した場合のイメージ図。The image figure at the time of carrying out cross-sectional observation of the fine crack of the pipe inner surface of a welding part. ビード表面微細割れの改善策として、小径スクイズロールを用いてスプリングバックを押さえ込む方法を説明するための概略図。Schematic for demonstrating the method of pressing down a spring back using a small diameter squeeze roll as a measure for improving a bead surface fine crack. 溶接トーチ位置を変更してビード表面微細割れを改善する方法を説明するための概略図であり、(a)は側面図、(b)は平面図である。It is the schematic for demonstrating the method of changing a welding torch position and improving a bead surface fine crack, (a) is a side view, (b) is a top view. 本発明の原理を説明するための概略図であり、(a)はフィン付きロールを有しない平面図、(b)(c)はフィン付きロールを有し、(b)は側面図、(c)は平面図である。It is the schematic for demonstrating the principle of this invention, (a) is a top view which does not have a finned roll, (b) (c) has a roll with a fin, (b) is a side view, (c ) Is a plan view. 本発明の実施例を説明する概略図であり、(a)は側面図、(b)は平面図である。It is the schematic explaining the Example of this invention, (a) is a side view, (b) is a top view. 本発明で用いたフィン付ロールの概略図であり、図6のA−A矢視断面図である。It is the schematic of the roll with a fin used by this invention, and is AA arrow sectional drawing of FIG. 本発明の効果を高めるため、スクイズロールの後方にもう1段スクイズロールを設けてスプリングバックを押さえ込む方法を説明するための概略図であり、(a)は側面図、(b)は平面図である。In order to heighten the effect of the present invention, it is a schematic diagram for explaining a method of providing another stage squeeze roll behind the squeeze roll and pressing the spring back, (a) is a side view, (b) is a plan view. is there.

符号の説明Explanation of symbols

1 溶接トーチ
1’ 前方に位置を移動させた溶接トーチ
1” 後方に位置を移動させた溶接トーチ
2 スクイズロール
2C スクイズ点
2’ 小径スクイズロール(スプリングバック抑え用)
2” 追加スクイズロール(スプリングバック抑え用
3 溶接管体
4 スクイズロール前方の突き合わせ部端面
5 スクイズロール後方の突き合わせ部端面
5’ スプリングバックを抑えるために小径スクイズロールを用いた場合の、スクイズロール後方の突き合わせ部端面
5” スプリングバックを抑えるために小径スクイズロールを用いた場合の、小径ロール後方の突き合わせ部端面
6 造管速度が中程度の場合に形成される溶融部の形状
6’ 6の溶融部の末端に働くスプリングバックの大きさを突き合わせ部端面間のギャップ幅で表現したもの
7 造管速度が低速の場合に形成される溶融部の形状
7’ 7の溶融部の末端に働くスプリングバックの大きさを突き合わせ部端面間のギャップ幅で表現したもの
8 造管速度が高速の場合に形成される溶融部の形状
8’ 8の溶融部の末端に働くスプリングバックの大きさを突き合わせ部端面間のギャップ幅で表現したもの
9 前方に位置を移動させた溶接トーチ1’によって形成される溶融部の形状
9’ 9の溶融部の末端に働くスプリングバックの大きさを突き合わせ部端面間のギャップ幅で表現したもの
10 溶接ビード
11 フィン付ロールのフィン部
12 フィン部11がフープ端面に接触して押し広げる位置
13 フィン付ロールの板抑え部
14 受けロール
4a フィン付ロールを用いない場合の、スクイズロール前方の位置12における突き合わせ部端面間のギャップ幅
4a’ フィン付ロールを用いた場合の、位置12における突き合わせ部端面間のギャップ幅であり、フィン底部の幅寸法に等しい。
5a フィン付ロールを用いない場合の、スクイズロール後方位置における突き合わせ部端面間のギャップ幅
5a’ フィン付ロールを用いた場合の、スクイズロール後方位置における突き合わせ部端面間のギャップ幅であり、5aの位置に対応したもの
5b フィン付ロールを用いない場合の、5aのさらに後方位置における突き合わせ部端面間のギャップ幅
5b’ フィン付ロールを用いた場合の、スクイズロール後方位置における突き合わせ部端面間のギャップ幅であり、5bの位置に対応したもの
17 スクイズ点を狙って配置した溶接トーチ1によって形成される溶融部の形状
17’ 17の溶融部の末端に働くスプリングバックの大きさを突き合わせ部端面間のギャップ幅で表現したもの
18 スクイズ点の後方に配置した溶接トーチ1”によって形成される溶融部の形状
18’ 18の溶融部の末端に働くスプリングバックの大きさを突き合わせ部端面間のギャップ幅で表現したもの
19 管内面溶接ビードの幅方向中央部表面に発生した微細割れ
F フィン部11がフープ端面に接触して押し広げる位置12とスクイズ点2Cとの間の距離:(mm)
L スクイズ点と溶接狙い位置までの距離:(mm)
1 welding torch 1 ′ welding torch moved forward 1 ”welding torch moved backward 2 squeeze roll 2C squeeze point 2 ′ small-diameter squeeze roll (for springback suppression)
2 ”additional squeeze roll (3 spring tube for preventing spring back)
4 End face of the butt part at the front of the squeeze roll 5 End face of the butt part at the rear of the squeeze roll 5 'End face of the butt part at the rear of the squeeze roll when using a small diameter squeeze roll to suppress the spring back 5 "Small diameter squeeze to suppress the spring back End face of butt part behind small diameter roll when using roll 6 Shape of melted part formed when pipe making speed is medium 6 '6 butt part end face 7 The shape of the melted part formed when the pipe making speed is low 7 'The size of the spring back that acts on the end of the melted part of 7 is represented by the gap width between the end faces of the butted parts 8 Shape of the melted part formed when the pipe making speed is high 8 'Large spring back acting at the end of the melted part of 8' 8 9 represents the shape of the melted portion formed by the welding torch 1 'moved forward, and the size of the springback acting on the end of the melted portion of 9'9. What is expressed by the gap width between the end surfaces 10 Weld beads 11 Fin portions of the finned roll 12 Positions where the fin portion 11 contacts and expands the hoop end surface 13 Plate restraining portion 14 of the finned roll 14 Receiving roll 4a When not used, the gap width between the butt end faces at the position 12 in front of the squeeze roll 4a ′ is the gap width between the butt end faces at the position 12 when using the finned roll, and is equal to the width dimension of the fin bottom. .
5a Gap width between abutting portion end faces at the rear position of the squeeze roll when no finned roll is used 5a ′ Gap width between the end faces of the abutting section when using the finned roll, Corresponding to the position 5b Gap width between the abutting portion end faces at the further rear position of 5a when the finned roll is not used 5b 'Gap between the abutting portion end faces at the rear position of the squeeze roll when using the finned roll The width corresponding to the position of 5b 17 The shape of the melted part formed by the welding torch 1 aiming at the squeeze point 17 'The size of the spring back acting at the end of the melted part of 17 is between the abutting part end faces 18 Welding torch 1 ”placed behind the squeeze point The shape of the melted part formed by 18 '18 The size of the spring back acting at the end of the melted part of 18 is expressed by the gap width between the end faces of the butted parts. 19 Fine generated on the surface of the center part in the width direction of the pipe inner surface weld bead Crack F Distance between the position 12 where the fin portion 11 is in contact with the hoop end surface and spreads out and the squeeze point 2C: (mm)
L Distance from squeeze point to welding target position: (mm)

Claims (2)

スプリングバックの大きい金属の帯状フープを、ロール成形により円筒状に丸めながら、スクイズロールを用いてフープの両端面を密着させ、突き合わせ溶接して連続的に造管する造管溶接方法において、溶接を実施するスクイズロールに入る前のフープの突き合わせ端面間のギャップ幅を、フィン付ロールのフィンにより拡大することを特徴とする、スプリングバックの大きい金属の造管溶接方法。   In a pipe making and welding method in which a metal strip hoop with a large spring back is rolled into a cylindrical shape by rolling, the both ends of the hoop are brought into close contact with each other using a squeeze roll, and butt welding is performed to continuously make a pipe. A metal pipe-forming welding method having a large spring back, wherein a gap width between butt end faces of a hoop before entering a squeeze roll to be implemented is expanded by fins of a finned roll. 溶接の狙い位置を下記の範囲内に設定することを特徴とする、請求項1に記載のスプリングバックの大きい金属の造管溶接方法。
0mm≦L≦25mm
但し、Lは、溶接を実施するスクイズロールのスクイズ点から後方の溶接狙い位置までの距離(mm)を表す。
2. The method of pipe-forming and welding a metal with a large spring back according to claim 1, wherein a welding target position is set within the following range.
0mm ≦ L ≦ 25mm
However, L represents the distance (mm) from the squeeze point of the squeeze roll which performs welding to the back welding target position.
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