JP2007317680A - Starting method of fuel cell stack below freezing point - Google Patents
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Abstract
Description
この発明は、燃料電池スタックの氷点下起動方法に関するものである。 The present invention relates to a below-freezing start method for a fuel cell stack.
燃料電池の中には、固体高分子電解質膜をアノード電極とカソード電極とで挟持して、膜電極構造体を形成し、この膜電極構造体を一対のセパレータで挟持して単セル（単位燃料電池）とするものがあり、この種の燃料電池では、一般に、単セルを複数積層して燃料電池スタックとして用いる。 In a fuel cell, a solid polymer electrolyte membrane is sandwiched between an anode electrode and a cathode electrode to form a membrane electrode structure, and this membrane electrode structure is sandwiched between a pair of separators to form a single cell (unit fuel). In this type of fuel cell, a plurality of single cells are generally stacked and used as a fuel cell stack.
この燃料電池は、アノード電極の発電面に燃料ガス（例えば、水素ガス）を、カソード電極の発電面に酸化剤ガス（例えば、酸素を含む空気）を供給して化学反応を行い、この間に生じた電子が外部回路に取り出され、直流の電気エネルギーとして利用される。カソード電極においては酸化剤ガス（例えば、酸素を含む空気）が供給されているため、水素イオン、電子、および酸素が反応して水が生成される。このように燃料電池は環境に与える影響が少ないため車両の駆動源として注目されている。 This fuel cell performs a chemical reaction by supplying a fuel gas (for example, hydrogen gas) to the power generation surface of the anode electrode and supplying an oxidant gas (for example, air containing oxygen) to the power generation surface of the cathode electrode. Electrons are taken out to an external circuit and used as direct current electric energy. Since an oxidant gas (for example, air containing oxygen) is supplied to the cathode electrode, hydrogen ions, electrons, and oxygen react to generate water. Thus, since the fuel cell has little influence on the environment, it is attracting attention as a drive source for the vehicle.
また、一般に、この種の燃料電池の作動温度は７０℃〜８０℃程度とされており、発電に伴う発熱により燃料電池が前記作動温度を超えないように、前記セパレータに設けられた冷媒通路に冷媒を流通させて温度制御を行っている。 In general, the operating temperature of this type of fuel cell is about 70 ° C. to 80 ° C., so that the fuel cell does not exceed the operating temperature due to heat generated by power generation. The temperature is controlled by circulating a refrigerant.
ところで、この種の燃料電池は、低温時においては発電効率が低下するため低温時における始動性が大きな課題となっている。したがって、燃料電池を車両用として用いた場合に、外気温が低い状態、例えば、氷点下で起動しようとすると始動までに時間がかかるという問題がある。
この低温始動対策として、例えば、特許文献１に記載されているように、燃料電池の外部負荷に電力を供給することで反応を促進し、自己発熱により温度を上昇させて始動性を向上させるものがある。
As a countermeasure against this low temperature start, for example, as described in
このように自己発熱により燃料電池スタックを暖機する場合に、暖機時間を短縮するために燃料電池スタックに大電流を流して発熱を促進する方法がある。
しかしながら、暖機時間の短縮を図って出力電流を増大させると、発熱量が増大すると同時に、発電に伴ってセル内部で発生する生成水の量も増加し、この生成水が拡散電極層、触媒層内で凍結する結果、反応ガスが固体高分子電解質膜に到達できなくなって急激な電圧降下を招き、結果的に電圧降下を早めるという問題がある。
つまり、いくら出力電流を増大したとしても、自己発熱による温度上昇よりも生成水の凍結の方が速いと、燃料電池スタックが温度上昇する前にセル内の生成水凍結により発電不能になってしまい、目的を達成することはできない。
また、いくら出力電流を増大させようとしても、燃料電池を構成する膜電極構造体には出力可能な最大電流密度が温度に応じて決まっており、それ以上流すことができない。
When the fuel cell stack is warmed up by self-heating as described above, there is a method of promoting heat generation by flowing a large current through the fuel cell stack in order to shorten the warm-up time.
However, if the warm-up time is shortened and the output current is increased, the amount of heat generated increases, and at the same time, the amount of generated water generated inside the cell increases with power generation. As a result of freezing in the layer, there is a problem that the reaction gas cannot reach the solid polymer electrolyte membrane, causing a rapid voltage drop and consequently a rapid voltage drop.
In other words, no matter how much the output current is increased, if the generated water freezes faster than the temperature rise due to self-heating, it becomes impossible to generate power due to the freezing of the produced water in the cell before the temperature of the fuel cell stack rises. , Can not achieve the purpose.
In addition, no matter how much the output current is increased, the maximum current density that can be output is determined in accordance with the temperature in the membrane electrode structure constituting the fuel cell, and no further flow is possible.
そして、拡散電極層および触媒層において生成水の凍結が生じ、起動に失敗した場合、再び起動動作を行うのは非常に難しい。一般に、燃料電池停止時には、ガスを流すなどのパージが行われており、生成水が拡散電極層等に残らないようになっている。したがって、氷点下であっても、初回の起動時には反応ガスを燃料電池スタックに供給することにより、燃料電池スタックから一時的に電力を取出すことが可能である。しかしながら、一度、生成水の凍結により、拡散電極層および触媒層の空孔が閉塞し、反応ガスが通過できなくなった場合には、反応ガスを燃料電池スタックに供給しても、反応ガスが固体高分子電解質膜に到達せず、燃料電池スタックから電力を取出すことが出来ない。燃料電池スタックから電力を取出すことができなければ、燃料電池スタックの自己発熱により暖機することができない。したがって、燃料電池スタックを氷点下から起動する場合は、初回の起動動作が非常に重要であり、初回の起動動作において暖機に失敗すると、燃料電池スタックは再起動不能の状態に陥る場合がある。 When the generated water freezes in the diffusion electrode layer and the catalyst layer and the activation fails, it is very difficult to perform the activation operation again. In general, when the fuel cell is stopped, purging such as flowing gas is performed so that generated water does not remain in the diffusion electrode layer or the like. Therefore, even when the temperature is below freezing, it is possible to temporarily take out the electric power from the fuel cell stack by supplying the reaction gas to the fuel cell stack at the first startup. However, if the reaction gas cannot be passed through once the pores of the diffusion electrode layer and the catalyst layer are blocked by the freezing of the generated water, the reaction gas is solid even if the reaction gas is supplied to the fuel cell stack. The polymer electrolyte membrane is not reached, and power cannot be extracted from the fuel cell stack. If the electric power cannot be taken out from the fuel cell stack, the fuel cell stack cannot warm up due to self-heating. Therefore, when starting the fuel cell stack from below freezing point, the initial startup operation is very important, and if the warm-up fails in the initial startup operation, the fuel cell stack may be unable to restart.
そこで、この発明は、生成水凍結による電圧降下が発生する前に速やかに暖機を行うことができる燃料電池スタックの氷点下起動方法を提供するものである。 Therefore, the present invention provides a method for starting below the freezing point of a fuel cell stack that can quickly warm up before a voltage drop due to freezing of generated water occurs.
上記課題を解決するために、請求項１に係る発明は、固体高分子電解質膜（例えば、後述する実施例における固体高分子電解質膜５１）および電極（例えば、後述する実施例におけるアノード電極５２、カソード電極５３）を備えた膜電極構造体（例えば、後述する実施例における膜電極構造体５４）とセパレータ（例えば、後述する実施例におけるセパレータ５５，５６，６４）とを複数積層してなる固体高分子型燃料電池スタック（例えば、後述する実施例における燃料電池スタック１）の氷点下における起動方法であって、前記セパレータが金属製で断面波形構造をなし、少なくとも一部の前記セパレータと該セパレータに隣接して設置されたセパレータによって挟まれた空間が冷媒通路（例えば、後述する実施例における冷媒通路６０）にされた固体高分子型燃料電池スタックを用い、氷点下において前記冷媒通路に冷媒が充填された状態で前記燃料電池スタックに反応ガスを供給し、燃料電池スタックの発電に伴う自己発熱により前記燃料電池スタックを昇温することを特徴とする燃料電池スタックの氷点下起動方法である。
このように構成することにより、金属製のセパレータは熱容量が小さいので、燃料電池スタックが暖まり易くなり、氷点下起動時の暖機時間を短縮することができる。
ここで、断面波形構造とは、金属板をプレス加工により成形した場合のように、セパレータの表裏で凹凸が対応している構造を意味する。セパレータの表裏で凹凸が対応していれば、断面形状が曲線の場合には限られず、略直角に曲げた矩形の場合も含まれる。
In order to solve the above problems, the invention according to
With this configuration, the metal separator has a small heat capacity, so the fuel cell stack is likely to be warmed, and the warm-up time at the time of starting below freezing can be shortened.
Here, the cross-sectional corrugated structure means a structure in which irregularities correspond to the front and back of the separator as in the case where a metal plate is formed by press working. If the unevenness corresponds to the front and back of the separator, the cross-sectional shape is not limited to a curve, and includes a rectangular shape bent at a substantially right angle.
請求項２に係る発明は、請求項１に記載の発明において、前記燃料電池スタックの昇温を、燃料電池スタックの発電に伴う自己発熱のみにより行うことを特徴とする。
The invention according to claim 2 is characterized in that, in the invention according to
請求項１または請求項２に係る燃料電池スタックの氷点下起動方法の発明によれば、熱容量の小さい金属製のセパレータを採用したことにより、氷点下起動時の暖機時間を短縮することができる。
また、燃料電池スタックを氷点下で起動したときにも、膜電極構造体が発電不能となる前に該膜電極構造体の温度を０°Ｃ以上にすることができるので、生成水の凍結に起因して燃料電池スタックが発電不能の状態に陥るのを防止することができ、燃料電池スタックの発電を維持し続けることができる。
According to the invention of the fuel cell stack sub-freezing start method according to
In addition, even when the fuel cell stack is started below freezing point, the temperature of the membrane electrode structure can be set to 0 ° C. or more before the membrane electrode structure becomes unable to generate power. Thus, the fuel cell stack can be prevented from falling into a power generation disabled state, and the power generation of the fuel cell stack can be maintained.
以下、この発明に係る燃料電池スタックの氷点下起動方法の実施例を図１から図２５の図面を参照して説明する。 Hereinafter, an embodiment of a sub-freezing start method for a fuel cell stack according to the present invention will be described with reference to the drawings of FIGS.
図１は燃料電池スタックの氷点下起動システムの概略構成図であり、図２は燃料電池スタック１の積層構造を説明するための断面図である。なお、この実施例における燃料電池スタックは、燃料電池車両に搭載された態様である。
初めに、図２を参照して燃料電池スタック１について説明する。燃料電池スタック１は固体高分子型の燃料電池であり、例えば固体ポリマーイオン交換膜等からなる固体高分子電解質膜５１をアノード電極５２とカソード電極５３とで両側から挟み込んで膜電極構造体５４を形成し、膜電極構造体５４の両側にセパレータ５５，５６を配置して単セル（単位燃料電池）５７を構成し、この単セル５７を複数積層して燃料電池スタック１が構成されている。なお、図１では、膜電極構造体を「ＭＥＡ」と略記し、セパレータ５５，５６を一つにまとめて「セパレータ」と記している。
FIG. 1 is a schematic configuration diagram of a fuel cell stack sub-freezing start system, and FIG. 2 is a cross-sectional view for explaining a stacked structure of the
First, the
この燃料電池スタック１ではセパレータ５５，５６に金属製のセパレータを採用している。詳述すると、セパレータ５５，５６は金属板をプレス成形して製造されたものであり、第１平坦部５５ａ，５６ａと第２平坦部５５ｂ，５６ｂを交互に有する断面波形をなしている。セパレータ５５，５６は、セパレータ５５の第１平坦部５５ａを膜電極構造体５４のアノード電極５２に当接させ、セパレータ５６の第１平坦部５６ａを膜電極構造体５４のカソード電極５３に当接させ、互いに隣接して配置されたセパレータ５５，５６の第２平坦部５５ｂ，５６ｂ同士を当接させて、積層されている。
金属製のセパレータは、カーボン製のセパレータよりも薄くでき燃料電池スタック１の積層方向寸法を短くすることができるとともに、カーボン製のセパレータよりも熱容量が小さくでき暖め易いという特徴を有している。金属製セパレータの材質としては、プレス加工に適する種々の金属を用いることができ、より好ましくは、耐食性と接触抵抗を向上させるために表面処理を施したステンレス系材料を用いる。
In the
The metal separator can be made thinner than the carbon separator, can reduce the dimension in the stacking direction of the
このように単セル５７を複数積層してなる燃料電池スタック１においては、セパレータ５５とアノード電極５２との間に形成される空間は水素ガス（アノードガス、反応ガス）が流通する燃料通路（反応ガス通路）５８とされ、セパレータ５６とカソード電極５３との間に形成される空間は空気（カソードガス、反応ガス）が流通する空気通路（反応ガス通路）５９とされ、互いに隣接して配置された両セパレータ５５，５６間に形成される空間は冷媒が流通する冷媒通路６０とされている。
つまり、セパレータ５５，５６は、アノードガスとカソードガスを分離する機能を有するとともに、反応ガス通路と冷媒通路とを分離する機能を有している。
Thus, in the
That is, the
したがって、燃料電池スタック１は、固体高分子電解質膜５１および電極５２，５３を備えた膜電極構造体５４と、セパレータ５５，５６とを複数積層してなる固体高分子型燃料電池スタックということができる。
また、燃料電池スタック１は、固体高分子電解質膜５１および電極５２，５３を備えた膜電極構造体５４と、断面波形構造の金属製のセパレータ５５，５６とを複数積層してなり、少なくとも一部の前記セパレータと該セパレータに隣接して設置されたセパレータによって挟まれた空間が冷媒通路６０にされている燃料電池スタックということができる。
さらに、燃料電池スタック１は、固体高分子電解質膜５１および電極５２，５３を備えた膜電極構造体５４と、隣接する膜電極構造体５４間に設置されるセパレータ５５，５６とを複数積層してなる燃料電池スタックということができる。
Therefore, the
The
Further, the
この燃料電池スタック１では、アノード電極５２で触媒反応により発生した水素イオンが、固体高分子電解質膜５１を透過してカソード電極５３まで移動し、カソード電極５３で酸素と電気化学反応を起こして発電する。この発電に伴う発熱により燃料電池スタック１が作動温度を越えないように、冷媒通路６０を流れる冷媒で熱を奪い冷却する。
In this
また、この燃料電池スタック１においては、各単セル５７の出力電圧を検出するための電圧センサ２１が各単セル５５のセパレータ５５，５６に接続されており、電圧センサ２１の出力信号は電子制御装置（以下、ＥＣＵと略す）２０に入力される。なお、図２では、図示の都合上、一つの電圧センサ２１を図示するに留めている。
さらに、この燃料電池スタック１においては、複数ある単セル５７の代表とされる一つの単セル５７に、膜電極構造体５４の温度を検出するための温度センサ２２が設けられており（図１参照）、温度センサ２２の出力信号はＥＣＵ２０に入力される。
Further, in the
Furthermore, in this
次に、図１を参照して、燃料電池システムについて説明する。
空気はコンプレッサ２によって加圧されて燃料電池スタック１の空気通路５９（図２参照）に供給され、この空気中の酸素が酸化剤として発電に供された後、燃料電池スタック１からカソードオフガスとして排出され、圧力制御弁４を介して大気に放出される。コンプレッサ２は、燃料電池スタック１に要求されている出力に応じた質量の空気が燃料電池スタック１に供給されるようにＥＣＵ２０によって回転数制御され、また、圧力制御弁４は、燃料電池スタック１への空気の供給圧が燃料電池スタック１の運転状態に応じた圧力値となるようにＥＣＵ２０によって開度制御される。
Next, the fuel cell system will be described with reference to FIG.
The air is pressurized by the compressor 2 and supplied to the air passage 59 (see FIG. 2) of the
なお、燃料電池スタック１へ供給される空気は、燃料電池スタック１の要求発電量が大きいほど、燃料電池スタック１への空気供給量が多くなるように制御されるとともに、空気供給圧が大きくなるように制御される。
The air supplied to the
一方、図示しない高圧水素タンクから放出された水素ガスは燃料供給制御弁５により減圧された後、エゼクタ６を通り、燃料電池スタック１の燃料通路５８（図２参照）に供給される。燃料電池スタック１において発電に供されなかった水素ガス、すなわち未反応の水素ガスは燃料電池スタック１からアノードオフガスとして排出され、アノードオフガス回収通路８を通ってエゼクタ６に吸引され、前記高圧水素タンクから供給される水素ガスと合流して再び燃料電池スタック１に供給されるようになっている。
On the other hand, hydrogen gas released from a high-pressure hydrogen tank (not shown) is decompressed by the fuel supply control valve 5, passes through the ejector 6, and is supplied to the fuel passage 58 (see FIG. 2) of the
燃料供給制御弁５は、例えば空気式の比例圧力制御弁からなり、コンプレッサ２から供給される空気の圧力を信号圧（基準圧力）として空気信号導入路９を介して入力され、燃料供給制御弁５出口の水素ガスの圧力が前記信号圧に応じた所定圧力範囲となるように制御する。なお、燃料電池スタック１への供給空気は、前述したように、燃料電池スタック１の要求電力が大きいほど空気供給圧が大きくなるように制御されるので、この空気供給圧を基準圧力として制御される水素ガスも、燃料電池スタック１の要求電力が大きいほど水素ガス供給圧が大きくなるように制御されるとともに、水素ガス供給量が多くなるように制御されることとなる。
The fuel supply control valve 5 is composed of, for example, a pneumatic proportional pressure control valve, and is input via the air
また、燃料電池スタック１を冷却するための冷媒は、ウォーターポンプ１１によって昇圧されてラジエータ１２に供給され、ラジエータ１２において外部に放熱することにより冷媒は冷却され、その後、燃料電池スタック１に供給され、燃料電池スタック１内の冷媒通路６０（図２参照）を通る際に燃料電池スタック１から熱を奪って燃料電池スタック１を冷却し、これにより熱せられた冷媒はウォーターポンプ１１を介して再びラジエータ１２に戻り冷却される。ＥＣＵ２０は、燃料電池スタック１の運転状態に応じた冷媒流量となるようにウォータポンプ１１の作動を制御し、また、冷媒が所定温度よりも低い場合にはウォーターポンプ１１を停止する。
The refrigerant for cooling the
燃料電池スタック１には外部負荷３１を備えた電気回路３０が接続されている。外部負荷３１は可変であり、電気回路３０は、燃料電池スタック１の出力電流（すなわち、取出電流）を検出するための電流センサ３２と、燃料電池スタック１の端子電圧（以下、スタック電圧と略す）を検出するための電圧センサ３３とを備えている。電流センサ３２と電圧センサ３３の出力信号はＥＣＵ２０に入力される。
なお、図示を省略するが、燃料電池スタック１の発電により得られた電力は補助バッテリーにも充電可能になっており、コンプレッサ２やウォータポンプ１１等の燃料電池スタック１を作動するために必要な補機類は、燃料電池スタック１または前記補助バッテリーから電力供給されるように構成されている。
An
Although illustration is omitted, the electric power obtained by the power generation of the
この燃料電池スタック１の氷点下起動システムにおいては、氷点下での起動時にも燃料電池スタック１を確実且つ迅速に起動することができるように、燃料電池スタック１の発電部における熱容量を所定に設定するとともに、燃料電池スタック１の発電状態を所定に制御する。以下、これらについて詳述する。
In this sub-freezing start system for the
初めに、燃料電池スタック１の発電部における熱容量について説明する。
まず、燃料電池スタック１の発電部について定義する。燃料電池スタック１の発電部５０とは実質的に発電が行われている範囲をいい、具体的には、電極５２，５３を積層方向に重ねてできる立体の範囲をいう。図３に示すように、燃料電池スタック１は、電極５２，５３を積層方向に重ねてできる立体の範囲である発電部５０の周囲にヘッダー部７０を備えており、このヘッダー部７０に、燃料分配通路７１、アノードオフガス集合通路７２、空気分配通路７３、カソードオフガス集合通路７４、冷媒分配通路７５、冷媒集合通路７６がそれぞれ各単セル５７の積層方向に貫通して設けられ、ヘッダー部７０に貫通して取り付けたスタッドボルト（図示せず）によって単セル５７の積層状態を維持している。つまり、この出願において、燃料電池スタック１の発電部５０という場合にはヘッダー部７０を除いた部分をいう。
なお、燃料分配通路７１とアノードオフガス集合通路７２は各単セル５７の燃料通路５８に連通し、空気分配通路７３とカソードオフガス集合通路７４は各単セル５７の空気通路５９に連通し、冷媒分配通路７５と冷媒集合通路７６は各単セル５７の冷媒通路６０に連通している。
First, the heat capacity in the power generation unit of the
First, the power generation unit of the
The
固体高分子型の燃料電池スタック１では、固体高分子電解質膜５１の材料であるイオン導電を司る電解質材料の温度特性から、安定して発電できる電流密度（以下、最大取出可能電流密度という）がセル内部温度に応じて決まっている。図４は、最大取出可能電流密度特性の一例を示しており、この例の場合では、例えば、セル内部温度が−３０°Ｃ付近の条件下では、最大取出可能電流密度は０．１Ａ／ｃｍ２程度である。
In the polymer electrolyte
また、図２では図示を省略しているが、膜電極構造体５４は電極５２，５３の外側に反応ガスを拡散させるための多孔質な拡散層を備えている。この拡散層の空孔（以下、膜電極構造体５４の空孔と略す）の大きさは、通常作動条件でのセル電圧や、氷点下の起動開始温度から発電を開始した時に電圧降下が起こるまでの時間（以下、起動制限時間と称す）に影響を及ぼすことが、発明者の実験により判明した。
Although not shown in FIG. 2, the
表１は、セル内部温度７０°Ｃ、電流密度０．５Ａ／ｃｍ２を通常作動条件としたときの、膜電極構造体の空孔の大きさとセル電圧の関係を示した一例である。表１の場合には、膜電極構造体５４の空孔の大きさが「小」〜「大」の単セルは実用上十分なセル電圧を得られるが、空孔の大きさが「極小」の単セルはセル電圧が小さ過ぎて実用的でない。
Table 1 shows an example of the relationship between the cell size and the pore size of the membrane electrode structure when the cell internal temperature is 70 ° C. and the current density is 0.5 A / cm 2 . In the case of Table 1, a single cell having a pore size of “small” to “large” in the
表２は、表１の場合と同じ空孔の大きさの膜電極構造体５４を備えた単セルに対して、起動開始温度を−３０°Ｃとし、該起動開始温度での最大取出可能電流密度（０．１Ａ／ｃｍ２）で定電流発電したときの、膜電極構造体５４の空孔の大きさと起動制限時間との関係を示した一例である。ただし、空孔の大きさが「極小」の膜電極構造体５４は通常作動条件でのセル電圧が小さ過ぎて実用的でないので、省略している。
Table 2 shows the maximum current that can be taken out at a starting start temperature of −30 ° C. for a single cell having a
表２から、膜電極構造体５４の空孔の大きさが小さいほど起動制限時間が短くなり、空孔の大きさが大きいほど起動制限時間が長くなることがわかる。この理由は、空孔に付着した反応生成水が凍結して空孔を塞ぐと、固体高分子電解質膜５１に反応ガスが到達できなくなるため発電不能になるが、空孔が小さいほど凍結による閉塞が起こるのが速く、反対に空孔が大きいほど凍結による閉塞が起こりにくいからと推測される。
このように、膜電極構造体５４の空孔の大きさによって起動開始温度に応じた起動制限時間が決定される。換言すると、膜電極構造体５４は起動開始温度に応じた固有の起動制限時間を有している。
From Table 2, it can be seen that the smaller the pore size of the
As described above, the activation time limit corresponding to the activation start temperature is determined by the size of the pores of the
次に、単セル５７の発電部５０における熱容量が膜電極構造体５４の温度上昇に与える影響について考察する。
図５は、表２において空孔の大きさが「大」の膜電極構造体５４を備えた単セルであって発電部５０における単位面積当たりの熱容量が異なる単セル５７に対して、起動開始温度を−３０°Ｃとして発電を行ったときの膜電極構造体５４の温度特性を実験的に求めた結果をグラフ化したものである。なお、図中、「ＣＣモード」は定電流発電モードの略であり、「ＣＶモード」は定電圧発電モードの略である。比較した単セル５７の単位面積当たりの熱容量は、熱容量Ａ＝０．０９２Ｊ／Ｋ・ｃｍ２、熱容量Ｂ＝０．３３Ｊ／Ｋ・ｃｍ２、熱容量Ｃ＝０．５５Ｊ／Ｋ・ｃｍ２、熱容量Ｄ＝１．３２Ｊ／Ｋ・ｃｍ２、熱容量Ｅ＝１．９４Ｊ／Ｋ・ｃｍ２であった（Ａ＜Ｂ＜Ｃ＜Ｄ＜Ｅ）。熱容量Ｂ〜Ｅの単セル５７については、起動開始温度（−３０°Ｃ）での最大取出可能電流密度（０．１Ａ／ｃｍ２）で定電流発電を行った結果であり、熱容量Ａの単セル５７については起動開始温度（−３０°Ｃ）から定電圧発電を行った結果である。
Next, the influence of the heat capacity in the
FIG. 5 shows a start-up operation for a
この温度特性から次のことが言える。
（１）膜電極構造体５４の昇温速度は単セル５７の発電部５０における熱容量と相関があり、発電部５０の単位面積当たりの熱容量が小さいほど昇温速度が速く、発電部５０の単位面積当たりの熱容量が大きいほど昇温速度が遅い。これは、発電条件が同じ熱容量Ｂ〜Ｅの単セル５７の比較から明らかであり、この中で単位面積当たりの熱容量が一番小さい熱容量Ｂの昇温速度が一番速く、一番大きい熱容量Ｅの昇温速度が一番遅い。
（２）発電部５０の単位面積当たりの熱容量には、起動制限時間内に膜電極構造体５４を０°Ｃ以上に昇温してその後の発電を維持させるための上限値（以下、最大熱容量という）が存在する。これは、発電条件が同じ熱容量Ｄ，Ｅの単セル５７の比較から明らかである。図５の例では、熱容量Ｄの単セル５７は、起動制限時間の経過と同時に膜電極構造体５４の温度が０°Ｃとなり、熱容量Ｄよりも大きい熱容量Ｅの単セル５７では、起動制限時間が経過しても膜電極構造体５４の温度が０°Ｃに達するどころか、温度低下していく。この場合、熱容量Ｄが最大熱容量となる。
したがって、発電に伴う自己発熱だけで発電維持可能にするためには、単セル５７の発電部５０における単位面積当たりの熱容量を前記最大熱容量以下に設定する必要がある。なお、この最大熱容量は、起動開始温度や使用する膜電極構造体によって特定される。
The following can be said from this temperature characteristic.
(1) The temperature increase rate of the
(2) The heat capacity per unit area of the
Therefore, in order to be able to maintain power generation only by self-heating due to power generation, it is necessary to set the heat capacity per unit area in the
表３は、前記熱容量Ａ〜Ｅの各単セル５７における各部の寸法データであり、金属製セパレータ５５，５６の厚さ（即ち、板厚）と、膜電極構造体５４の厚さと、冷媒通路６０の深さ（図２における「ｈ」）を比較している。表３における冷媒通路６０の深さの欄で「無し」と記されているのは、冷媒通路６０から冷媒を抜き取って空気と置換した場合を表している。表３の結果から、単セル５７の発電部５０における熱容量は、冷媒通路６０の高さによる影響が極めて大きく、すなわち単セル５７における冷媒の保有量が発電部５０の熱容量に大きく影響することがわかる。そこで、単セル５７の発電部５０における単位面積当たりの熱容量を小さく設定するには、冷媒通路６０の容量をいかに小さくして単セル５７を設計するかが重要なポイントとなる。
Table 3 shows dimensional data of each part in each
ここで、この実施例における氷点下起動システムに好適な燃料電池スタック１の設計方法をまとめると次のようになる。
図２４に示す燃料電池スタック１の設計工程図にしたがって説明すると、まず初めに、第１の工程Ｓ１０１において、氷点下の所定温度（例えば、−３０°Ｃ）を起動開始温度として設定する。起動開始温度は設計基準となる温度であり適宜に設定可能である。
次に、第２の工程Ｓ１０２において、使用される膜電極構造体５４の最大取出可能電流密度特性（図４参照）に基づいて、前記起動開始温度における最大取出可能電流密度を求め、燃料電池スタック１の発電部５０の大きさから該起動開始温度における最大取出可能電流を決定する。
Here, the design method of the
Describing according to the design process diagram of the
Next, in the second step S102, based on the maximum extractable current density characteristic (see FIG. 4) of the
次に、第３の工程Ｓ１０３において、使用される膜電極構造体５４の起動制限時間を算出する。すなわち、使用される膜電極構造体５４を備えた単セルに対して、第１の工程Ｓ１０１で設定した起動開始温度から該起動開始温度での最大取出可能電流密度で定電流発電したときの起動制限時間を、予め収集しておいた実験データ等を参照して算出する。
次に、第４の工程Ｓ１０４において、第１の工程Ｓ１０１で設定した起動開始温度と、第３の工程Ｓ１０３で算出した起動制限時間に基づき、燃料電池スタック１の発電部５０における単セル当たり単位面積当たりの最大熱容量を算出する。これから、燃料電池スタック１の発電部５０における最大熱容量を算出する。
ここで、「単セル当たり」とは、電極部分を積層方向に重ねて出きる立体部分（すなわち、発電部５０）の熱容量を、膜電極接合体５４の積層数で割ることを意味する。こうして得られた単セル当たりの熱容量を、さらに電極部分（発電部５０）の面積で割ることにより「単セル当たり単位面積当たりの熱容量」を得ることができる。
Next, in the third step S103, the activation time limit of the
Next, in the fourth step S104, the unit per unit cell in the
Here, “per unit cell” means that the heat capacity of the three-dimensional portion (that is, the power generation unit 50) that comes out by overlapping the electrode portions in the stacking direction is divided by the number of stacks of the
ここで、単セル当たり単位面積当たりの最大熱容量を算出する際には、発電部５０における発熱量と、発電部５０からヘッダ部７０に放熱される放熱量を考慮し、発熱量から放熱量を差し引いた熱量が発電部５０の昇温に実質的に使用される熱量として算出する。発電部５０における発熱量は、起動開始温度から該起動開始温度に応じた最大取出可能電流密度で定電流発電して０°Ｃまで昇温したときに発生する熱量として算出することができ、放熱量は実験的（または経験的）に算出することができる。なお、起動時に冷媒を循環させる場合には、冷媒通路の冷媒に奪われる熱量を放熱量に含める。
Here, when calculating the maximum heat capacity per unit area per unit cell, the heat generation amount in the
次に、第５の工程Ｓ１０５において、第４の工程Ｓ１０４で算出した単セル当たり単位面積当たりの最大熱容量以下となるように、金属製のセパレータ５５，５６を用いた単セル５７の細部の設計を行う。前述したように、冷媒の保有量が発電部５０の熱容量に大きな影響を及ぼすので、冷媒通路６０に冷媒が保有されている状態で燃料電池スタック１を起動することを前提とする場合には、冷媒の保有量が少なくなるように単セル５７を設計することは、単セル当たり単位面積当たりの熱容量を小さくするのに極めて効果的である。
Next, in the fifth step S105, the detailed design of the
このようにして燃料電池スタック１を設計すると、燃料電池スタック１の熱容量を、予め設定した起動開始温度における最大取出可能電流を維持して発電をしたときの自己発熱により燃料電池スタック１を昇温した場合に、膜電極構造体５４が発電不能となる前に膜電極構造体５４の温度が０°Ｃ以上となる熱容量に設定することができる。
なお、起動開始温度が−３０°Ｃのときにも３分以内に暖機を完了させる設計条件とする場合には、単セル当たり単位面積当たりの熱容量を０．０４〜０．３３Ｊ／Ｋｃｍ２にするのが望ましい。
When the
In addition, when it is set as the design conditions for completing warm-up within 3 minutes even when the start-up temperature is −30 ° C., the heat capacity per unit area per unit cell is 0.04 to 0.33 J / Kcm 2. It is desirable to make it.
冷媒の保有量を減少するための燃料電池スタック１の設計方法は種々考えられるが、以下の方法を例示することができる。
（１） 図２に示す例のように、セパレータ５５，５６は、短寸法の第１平坦部５５ａ，５６ａと長寸法の第２平坦部５５ｂ，５６ｂを交互に有する断面形状とし、セパレータ５５の第１平坦部５５ａを膜電極構造体５４のアノード電極５２に当接させ、セパレータ５６の第１平坦部５６ａを膜電極構造体５４のカソード電極５３に当接させ、互いに隣接して配置されたセパレータ５５，５６の第２平坦部５５ｂ，５６ｂ同士を当接させることにより、燃料通路５８や空気通路５９に比較して冷媒通路６０の断面積を小さくし、これにより冷媒の保有量を少なくする。
Various methods of designing the
(1) As in the example illustrated in FIG. 2, the
（２） 図６に示す例のように、セパレータ５５，５６には特に細工をせず、互いに隣接して配置されたセパレータ５５，５６の間に形成される空間にインナー６１を設け、セパレータ５５，５６とインナー６１との間に形成される空間を冷媒通路６０とすることにより、冷媒通路６０の断面積を小さくし、これにより冷媒の保有量を少なくする。なお、冷媒保有量が少なくなっても、冷媒通路６０を流通する冷媒が直接にセパレータ５５，５６と接触するので、膜電極構造体５４に対する冷却能力は十分に確保することができる。なお、インナー６１は図６に示すような中空パイプ状のものであってもよいし、あるいは中実棒状のものであってもよく、いずれの形態のものを採用する場合であっても、冷媒が染み込まず軽量で熱容量が小さい材料で形成する。金属は重量が大きくなり結果的に熱容量が大きくなるため、インナー６１の素材としては好ましくない。また、インナー６１はセパレータ５５，５６に対して移動不能に取り付けるものとする。
(2) As in the example shown in FIG. 6, the
（３） 図７に示す例のように、互いに隣接して配置されたセパレータ５５，５６の間に形成される空間を総て冷媒通路６０としないで、例えば一つおきに冷媒通路６０として、冷媒通路６０としないセパレータ５５，５６間の空間を空気層６２とすることにより、燃料電池スタック１全体としての冷媒通路６０の断面積を小さくし、燃料電池スタック１全体としての冷媒の保有量を少なくする。
すなわち、この燃料電池スタック１においては、膜電極構造体５４とセパレータ５５，５６との間に形成される空間が反応ガス通路（燃料通路５８，空気通路５９）とされ、互いに隣接して配置されたセパレータ５５，５６の間に形成される複数の空間のうち一部は冷媒通路６０とされ、他は空気層６２とされる。
なお、このように冷媒通路６０を間引いて配置し空気層６２を設ける場合にも、同じ断面形状のセパレータ５５，５６を用いて冷媒通路６０および空気層６２を区画することができるので、部品の共通化を図ってコストダウンを実現することができる。
(3) As in the example shown in FIG. 7, the spaces formed between the
That is, in this
Even when the
（４） 図８に示す例のように、互いに隣接する膜電極構造体５４，５４の間に一対のセパレータ５５，５６が積層されてなる第１流体通路部６３と、互いに隣接する膜電極構造体５４，５４の間に単一のセパレータ６４を配置してなる第２流体通路部６５とを交互に形成し、第１流体通路部６３では、膜電極構造体５４とセパレータ５５との間に形成される空間を燃料通路５８とし、膜電極構造体５４とセパレータ５６との間に形成される空間を空気通路５９とし、両セパレータ５５，５６の間に形成される空間を冷媒通路６０とし、また、第２流体通路部６５では、膜電極構造体５４のカソード電極５３とセパレータ６４との間に形成される空間を空気通路５９とし、膜電極構造体５４のアノード電極５２とセパレータ６４との間に形成される空間を燃料通路５８とする。
つまり、冷媒通路６０を有する第１流体通路部６３と冷媒通路６０を有さない第２流体通路部６５を交互に設けることにより、燃料電池スタック１全体としての冷媒の保有量を少なくする。
なお、この場合には、セパレータ５５，５６，６４の第１平坦部５５ａ，５６ａ，６４ａと第２平坦部５５ｂ，５６ｂ，６４ｂを同一寸法に設定し、セパレータ５５の第１平坦部５５ａとセパレータ６４の第１平坦部６４ａとを膜電極構造体５４を挟んで突き合わせ、セパレータ５６の第１平坦部５６ａとセパレータ６４の第２平坦部６４ｂとを膜電極構造体５４を挟んで突き合わせるように配置すると、膜電極構造体５４に剪断力が発生し難くすることができるので好ましい。
(4) As in the example shown in FIG. 8, the first
That is, the first
In this case, the first
（５） 図９に示す例のように、セパレータ５５，５６の高さＨを低く設定することにより冷媒通路６０の深さｈを低減し、これにより冷媒通路６０の断面積を小さくして、冷媒の保有量を少なくする。
なお、（１）〜（５）以外の方法で冷媒通路６０の断面積を小さくし、冷媒の保有量を減少させても構わない。
(5) As in the example shown in FIG. 9, the depth h of the
In addition, the cross-sectional area of the
次に、単セル５７の熱容量を前記最大熱容量以下に設定したときの、起動開始温度と取出電流密度と起動制限時間との関係について考察する。
図１０は、起動開始温度を−３０°Ｃと設定し、該起動開始温度における最大取出可能電流密度が０．１Ａ／ｃｍ２の膜電極構造体５４を用いて、前記最大取出可能電流密度で定電流発電を行ったときの起動制限時間が例えば３分である単セル５７の昇温特性を示す。この単セル５７の発電部５０における単位面積当たりの最大熱容量が０．３３Ｊ／Ｋ・ｃｍ２であるとすると、最大熱容量よりも小さい熱容量（例えは、０．２９Ｊ／Ｋ・ｃｍ２）の単セル５７の場合には昇温速度が最大熱容量のものよりも速くなる。
このときの昇温特性を基準にして、これら熱容量の単セル５７を用いて取出電流密度や起動開始温度を変えたときの昇温特性を調べた。
Next, the relationship among the start start temperature, the extraction current density, and the start limit time when the heat capacity of the
FIG. 10 shows a case where the starting start temperature is set to −30 ° C. and the maximum extractable current density is set using the
Based on the temperature rise characteristics at this time, the temperature rise characteristics when the extraction current density and the start-up start temperature were changed using the
起動開始温度は−３０°Ｃで同じにし、図１１に示すように、取出電流密度を最大取出可能電流密度よりも小さく（例えば０．０５Ａ／ｃｍ２）して定電流発電を行った場合には、昇温特性は図１２に示すようになる。
すなわち、取出電流密度を小さくすると単セル５７の発熱量は少なくなるので、最大取出可能電流密度で定電流発電を行ったとき（すなわち、図１０に示す温度特性のとき）よりも発電部５０の昇温速度は遅くなるが、取出電流密度を小さくすると発電により生じる生成水の量が少なくなるため、最大取出可能電流密度で定電流発電を行ったとき（すなわち、図１０に示す温度特性のとき）よりも起動制限時間が延びる。その結果、最大熱容量（０．３３Ｊ／Ｋ・ｃｍ２）に設定した単セル５７の場合も、あるいは、最大熱容量よりも小さい熱容量（０．２９Ｊ／Ｋ・ｃｍ２）に設定した単セル５７の場合も、延長された起動制限時間内に膜電極構造体５４の発電部５０を０゜Ｃ以上に昇温することができる。
When the start-up temperature is the same at −30 ° C. and constant current power generation is performed with the extraction current density smaller than the maximum extraction current density (for example, 0.05 A / cm 2 ) as shown in FIG. The temperature rise characteristics are as shown in FIG.
That is, since the calorific value of the
また、起動開始温度は−３０°Ｃで同じにし、図１３に示すように、取出電流密度を最大取出可能電流密度よりも大きく（例えば０．２Ａ／ｃｍ２）して定電流発電を行った場合には、昇温特性は図１４に示すようになる。
すなわち、取出電流密度を大きくすると単セル５７の発熱量は多くなるので、最大取出可能電流密度で定電流発電を行ったとき（すなわち、図１０に示す温度特性のとき）よりも発電部５０の昇温速度は速くなるが、取出電流密度を大きくすると発電により生じる生成水の量が多くなるため、最大取出可能電流密度で定電流発電を行ったとき（すなわち、図１０に示す温度特性のとき）よりも起動制限時間が短くなる。その結果、最大熱容量（０．３３Ｊ／Ｋ・ｃｍ２）に設定した単セル５７の場合も、あるいは、最大熱容量よりも小さい熱容量（０．２９Ｊ／Ｋ・ｃｍ２）に設定した単セル５７の場合も、短縮された起動制限時間内に膜電極構造体５４の発電部５０を０゜Ｃ以上に昇温することができる。
The start-up temperature was the same at −30 ° C., and constant current power generation was performed with the extraction current density larger than the maximum extraction current density (for example, 0.2 A / cm 2 ) as shown in FIG. In this case, the temperature rise characteristic is as shown in FIG.
That is, when the extraction current density is increased, the calorific value of the
また、起動開始温度を−３０°Ｃよりも高くし（例えば−１５゜Ｃ）、取出電流密度は最大取出可能電流密度として定電流発電を行った場合には、昇温特性は図１５に示すようになる。
すなわち、取出電流密度を最大取出可能電流密度としているので、起動制限時間は図１０の温度特性の場合と同じになり、また、単セル５７の発熱量も同じであるので発電部５０の昇温速度も図１０の温度特性の場合と同じになる。つまり、図１５の温度特性は、ちょうど図１０の温度特性を温度の高い側に平行移動したようになる。
したがって、最大熱容量（０．３３Ｊ／Ｋ・ｃｍ２）に設定した単セル５７の場合も、あるいは、最大熱容量よりも小さい熱容量（０．２９Ｊ／Ｋ・ｃｍ２）に設定した単セル５７の場合も、起動制限時間内に膜電極構造体５４の発電部５０を０゜Ｃ以上に昇温することができる。
Further, when the start-up temperature is set higher than −30 ° C. (for example, −15 ° C.) and constant current power generation is performed with the extraction current density set to the maximum extractable current density, the temperature rise characteristics are shown in FIG. It becomes like this.
That is, since the extraction current density is set to the maximum extractable current density, the start-up limit time is the same as that in the case of the temperature characteristic of FIG. 10, and the heating value of the
Therefore, in the case of the
また、起動開始温度を−３０°Ｃよりも高くし（例えば−１５゜Ｃ）、図１１に示すように、取出電流密度を最大取出可能電流密度よりも小さく（例えば０．０５Ａ／ｃｍ２）して定電流発電を行った場合には、昇温特性は図１６に示すようになる。
すなわち、取出電流密度を小さくすると単セル５７の発熱量は少なくなるので、最大取出可能電流密度で定電流発電を行ったとき（すなわち、図１５に示す温度特性のとき）よりも発電部５０の昇温速度は遅くなるが、取出電流密度を小さくすると発電により生じる生成水の量が少なくなるため、最大取出可能電流密度で定電流発電を行ったとき（すなわち、図１５に示す温度特性のとき）よりも起動制限時間が延びる。その結果、最大熱容量（０．３３Ｊ／Ｋ・ｃｍ２）に設定した単セル５７の場合も、あるいは、最大熱容量よりも小さい熱容量（０．２９Ｊ／Ｋ・ｃｍ２）に設定した単セル５７の場合も、延長された起動制限時間内に膜電極構造体５４の発電部５０を０゜Ｃ以上に昇温することができる。
Further, the starting start temperature is set higher than −30 ° C. (for example, −15 ° C.), and the extraction current density is smaller than the maximum extractable current density (for example, 0.05 A / cm 2 ) as shown in FIG. When the constant current power generation is performed, the temperature rise characteristic is as shown in FIG.
That is, since the calorific value of the
また、起動開始温度を−３０°Ｃよりも高くし（例えば−１５゜Ｃ）、図１３に示すように取出電流密度を最大取出可能電流密度よりも大きく（例えば０．２Ａ／ｃｍ２）して定電流発電を行った場合には、昇温特性は図１７に示すようになる。
すなわち、取出電流密度を大きくすると単セル５７の発熱量は多くなるので、最大取出可能電流密度で定電流発電を行ったとき（すなわち、図１５に示す温度特性のとき）よりも発電部５０の昇温速度は速くなるが、取出電流密度を大きくすると発電により生じる生成水の量が多くなるため、最大取出可能電流密度で定電流発電を行ったとき（すなわち、図１５に示す温度特性のとき）よりも起動制限時間が短くなる。その結果、最大熱容量（０．３３Ｊ／Ｋ・ｃｍ２）に設定した単セル５７の場合も、あるいは、最大熱容量よりも小さい熱容量（０．２９Ｊ／Ｋ・ｃｍ２）に設定した単セル５７の場合も、短縮された起動制限時間内に膜電極構造体５４の発電部５０を０゜Ｃ以上に昇温することができる。
Further, the starting start temperature is set higher than −30 ° C. (for example, −15 ° C.), and the extraction current density is set higher than the maximum extractable current density as shown in FIG. 13 (for example, 0.2 A / cm 2 ). When constant current power generation is performed, the temperature rise characteristics are as shown in FIG.
That is, since the calorific value of the
このように、単セル５７の発電部５０における単位面積当たり熱容量を最大熱容量以下に設定しておけば、熱容量を決定する際に予め設定した起動開始温度を下回らない限り、取出電流密度を最大取出可能電流密度に対して増減させても、単セル５７における膜電極構造体５４の発電部５０を起動制限時間内に０°Ｃ以上に昇温させることができる。
In this way, if the heat capacity per unit area in the
ただし、取出電流密度を小さくし過ぎると、発電部５０からヘッダ部７０および外部に放熱される放熱量が発電部５０における発熱量を上回り、膜電極構造体５４を起動制限時間内に０°Ｃ以上に昇温させることができなくなり、発電を維持することができなくなるので、放熱分を補うため最低限必要な電流密度を取出電流密度の下限値とすべきであり、取出電流密度をこの下限値以上に保持するように制御しなければならない。
そこで、前述の如く発電部５０の熱容量を最大熱容量以下に設定された燃料電池スタック１を氷点下起動する場合においても、燃料電池スタック１の出力電流が放熱分を補うために必要な最低必要電流以上となるように燃料電池スタック１の出力を制御することにした。
However, if the extraction current density is too small, the amount of heat dissipated from the
Therefore, even when the
図１８は、燃料電池スタック１を氷点下で起動させたときの取出電流制御の具体例を示したものである。図１８において縦軸は燃料電池スタック１の取出電流を示し、取出電流を発電部５０の面積で除した値が取出電流密度である。また、図１８において一点鎖線は、昇温過程の温度における最大取出可能電流を結んだ線であり、燃料電池スタック１をどのように運転したとしても取出電流がこれを越えることはない。さらに、図１８において二点鎖線は、放熱分を補うために最低限必要な電流値（すなわち、最低必要電流）の平均を示し、図１８において破線は、単セル５７の最大熱容量を設定する際に基準とした起動開始温度（例えば−３０°Ｃ）における最大取出可能電流密度に対応する最大取出可能電流を示す。
FIG. 18 shows a specific example of the extraction current control when the
図１８において（ａ）〜（ｆ）は燃料電池スタック１の氷点下起動に好適な取出電流の制御例を示している。
（ａ）〜（ｃ）に示す取出電流の制御例は、いずれも設計基準の起動開始温度（−３０°Ｃ）から燃料電池スタック１の起動を開始した場合であって、取出電流を最低必要電流以上の所定の定電流に維持する制御方法を採用した例を示す。以下、この制御方法を定電流発電と称す。
（ｄ）に示す取出電流の制御例は、設計基準の起動開始温度（−３０°Ｃ）よりも高い温度（例えば−１５゜Ｃ）を起動開始温度として燃料電池スタック１の起動を開始して、取出電流を最低必要電流以上に設定して定電流発電を行う制御方法を採用した例を示す。
18A to 18F show control examples of extraction currents suitable for starting below the freezing point of the
The control examples of the extraction current shown in (a) to (c) are all cases where the start of the
The control example of the extraction current shown in (d) is that the start of the
（ｅ）に示す取出電流の制御例は、取出電流が一時的に短期間だけ最低必要電流を下回ったときに、直ぐに最低必要電流以上に回復させるように制御した例を示している。この場合には、最低必要電流を下回っている間に放熱により膜電極構造体５４が温度低下しても、取出電流が最低必要電流以上に回復した後の発熱量を急増させることで、膜電極構造体５４の温度回復が可能であり、起動制限時間内に膜電極構造体５４を０゜Ｃ以上に昇温することが可能である。
The control example of the extraction current shown in (e) shows an example in which when the extraction current temporarily falls below the minimum required current for a short period of time, control is performed so that the recovery is immediately made to recover to the minimum required current or more. In this case, even if the temperature of the
（ｆ）に示す取出電流の制御例は、燃料電池スタック１の出力電圧を所定の電圧値に維持する制御方法を採用した例を示す。以下、この制御方法を定電圧発電と称す。なお、この（ｆ）に示す取出電流の制御例は、取出電流が昇温過程における各温度での最大取出可能電流に近い値を採るように制御した例を示している。
The control example of the extraction current shown in (f) shows an example in which a control method for maintaining the output voltage of the
これに対して、図１８において（ｇ）に示すように起動開始から取出電流を最低必要電流以下に維持し続けた場合や、（ｈ）に示すように起動開始からしばらくは取出電流を最低必要電流以上に維持しているが、ある時点以降については最低必要電流以下に維持した場合には、膜電極構造体５４の発電部５０を起動制限時間内に０゜Ｃ以上に昇温することができず、燃料電池スタック１は発電不能となってしまう。したがって、氷点下起動する場合には、取出電流が（ｇ）や（ｈ）に示すように推移する燃料電池スタック１の運転は避けるべきである。
On the other hand, when the extraction current is kept below the minimum required current from the start of startup as shown in FIG. 18 (g), or at the minimum required for a while after the start of startup as shown in (h). If the current is maintained at or above the current, but is maintained below the minimum required current after a certain point in time, the
次に、燃料電池スタック１を氷点下起動する場合の制御例を、図１９の制御ブロック図と図２０〜図２２のフローチャートに従って具体的に説明する。なお、以下に説明する制御例において、「燃料電池スタック１の出力電流」とは、前述した「燃料電池スタック１からの取出電流」と同義である。
Next, a control example in the case where the
初めに、図１９の制御ブロック図を参照して氷点下起動制御の概要を説明する。
燃料電池スタック１は低温起動制御手段１００を備え、低温起動制御手段１００は温度検出手段１１０と、発電モード判別手段１２０と、低温起動時出力制御手段１３０とを備えて構成されている。
温度検出手段１１０は、温度センサ２２の出力信号に基づいて燃料電池スタック１の内部温度（膜電極構造体５４の温度）を検出し、発電モード判別手段１２０は、検出された燃料電池スタック１の内部温度に基づいて通常発電モードで起動すべきか低温起動発電モードで起動すべきかを判定する。
First, the outline of below-freezing start control will be described with reference to the control block diagram of FIG.
The
The temperature detection means 110 detects the internal temperature of the fuel cell stack 1 (the temperature of the membrane electrode structure 54) based on the output signal of the
そして、発電モード判別手段１２０が低温起動発電モードで起動すべきと判定した場合には、低温起動時出力制御手段１３０は、電流センサ３２から入力される燃料電池スタック１の出力電流と、電圧センサ３３から入力されるスタック電圧を監視しながら、以下に詳述するいずれかの制御方法により、燃料電池スタック１の出力電流が放熱分を補うために必要な最低必要電流以上となるように燃料電池スタック１の出力を制御する。燃料電池スタック１の出力制御は、圧力制御弁４の開度とコンプレッサ２の作動の少なくともいずれか一方を制御して反応ガス（水素ガスと空気）の供給を制御するとともに、外部負荷３１の負荷量を制御することにより行う。
したがって、低温起動制御手段１００は、燃料電池スタック１に導入する反応ガスの流量と圧力の少なくともいずれか一方と、燃料電池スタック１の出力電流と出力電圧の少なくともいずれか一方とを制御しつつ燃料電池スタック１を氷点下の起動開始温度から昇温する制御手段である。
以下、氷点下起動制御について具体例を挙げて説明する。
When the power generation mode determination unit 120 determines that the low temperature startup power generation mode should be started, the low temperature startup
Therefore, the low temperature activation control means 100 controls the fuel while controlling at least one of the flow rate and pressure of the reaction gas introduced into the
Hereinafter, the below-freezing start control will be described with a specific example.
＜制御例１：定電流発電＞
図２０に示すフローチャートは、氷点下時に燃料電池スタック１を前述した定電流発電で起動する場合の起動制御ルーチンを示すものであり、この起動制御ルーチンはＥＣＵ２０によって実行される。
<Control example 1: constant current power generation>
The flowchart shown in FIG. 20 shows a startup control routine in the case where the
まず、燃料電池車両のイグニッションスイッチがＯＮされると（ステップＳ２０１）、燃料電池スタック１に反応ガスを供給する（ステップＳ２０２）。すなわち、コンプレッサ２を作動するとともに圧力制御弁４と燃料供給制御弁５を開いて、燃料電池スタック１の各単セル５７の空気通路５９に空気を供給するとともに燃料通路５８に水素ガスを供給する。
次に、各電圧センサ２１により各単セル５７のセル電圧を検出し（ステップＳ２０３）、検出されたセル電圧のなかで最も低いセル電圧（最低セル電圧）が予め設定された第１の閾値電圧Ｖ１よりも大きいか否かを判定する（ステップＳ２０４）。ここで、第１の閾値電圧Ｖ１は、反応ガスが各単セル５７における膜電極構造体５４の電極５２，５３に行き渡ったと判断される開回路電圧値に設定する。
First, when the ignition switch of the fuel cell vehicle is turned on (step S201), the reaction gas is supplied to the fuel cell stack 1 (step S202). That is, the compressor 2 is operated and the
Next, the cell voltage of each
ステップＳ２０４における判定結果が「ＮＯ」（最低セル電圧≦Ｖ１）である場合は、反応ガスが未だ各単セル５７における膜電極構造体５４の電極５２，５３に行き渡っていないので、所定の時間ΔＴを保持した後（ステップＳ２０５）、ステップＳ２０３に戻る。つまり、最低セル電圧が第１の閾値電圧Ｖ１を越えるまでステップＳ２０３〜Ｓ２０５の処理を繰り返し実行する。
なお、ステップＳ２０５における所定の時間ΔＴ、および、後述するステップＳ２１１における所定の時間ΔＴは、いずれも制御可能な範囲でできるだけ短い時間に設定するのが望ましい。
When the determination result in step S204 is “NO” (minimum cell voltage ≦ V1), the reaction gas has not yet spread to the
It should be noted that both the predetermined time ΔT in step S205 and the predetermined time ΔT in step S211 to be described later are preferably set to the shortest possible time within a controllable range.
ステップＳ２０４における判定結果が「ＹＥＳ」（最低セル電圧＞Ｖ１）である場合は、ステップＳ２０６に進んで、燃料電池スタック１の内部温度を検出する。ここで、燃料電池スタック１の内部温度とは、温度センサ２２により検出される単セル５７における膜電極構造体５４の温度である。
そして、ステップＳ２０６で検出した燃料電池スタック１の内部温度が予め設定された基準温度よりも小さいか否かを判定する（ステップＳ２０７）。この基準温度は、燃料電池スタック１が通常モードマップに基づいて設定される反応ガス流量・圧力で安定して発電が可能な温度（すなわち、暖機完了温度）に設定しておく。
When the determination result in step S204 is “YES” (minimum cell voltage> V1), the process proceeds to step S206, and the internal temperature of the
Then, it is determined whether or not the internal temperature of the
ステップＳ２０７における判定結果が「ＮＯ」（スタック内部温度≧基準温度）である場合は、通常発電モードでの起動が可能であるので、通常モードマップに基づいて要求電力に応じた反応ガス流量・圧力を設定し（ステップＳ２０８）、設定した反応ガス流量・圧力となるようにコンプレッサ２の回転数と圧力制御弁４の開度の少なくともいずれか一方を制御して、本ルーチンの実行を一旦終了する。
When the determination result in step S207 is “NO” (stack internal temperature ≧ reference temperature), it is possible to start in the normal power generation mode, and accordingly, the reaction gas flow rate / pressure corresponding to the required power based on the normal mode map. Is set (step S208), and at least one of the rotational speed of the compressor 2 and the opening degree of the
一方、ステップＳ２０７における判定結果が「ＹＥＳ」（スタック内部温度＜基準温度）である場合は、低温起動発電モードでの起動を行う必要があるので、燃料電池スタック１からの出力電流を一定値に設定した後（ステップＳ２０９）、低温モードマップに基づいて反応ガス流量・圧力を設定し（ステップＳ２１０）、設定した反応ガス流量・圧力となるようにコンプレッサ２の回転数と圧力制御弁４の開度の少なくともいずれか一方を制御する。なお、ステップＳ２０９で設定される一定電流値は前記最低必要電流以上とし、起動開始温度にかかわらず常に一定値に設定するようにしてもよいし、起動開始温度に応じて一定電流値を変更するようにしてもよい。起動開始温度に応じて一定電流値を変更すると図１８において（ｄ）に示すような制御が可能になる。また、低温モードマップは、同一要求電力で比較した場合、通常モードマップよりも反応ガス流量および圧力が大きく設定されている。
On the other hand, if the determination result in step S207 is “YES” (stack internal temperature <reference temperature), it is necessary to perform startup in the low temperature startup power generation mode, so the output current from the
次に、ステップＳ２１０で設定した反応ガス流量・圧力での運転を所定の時間ΔＴ保持した後（ステップＳ２１１）、各電圧センサ２１により各単セル５７のセル電圧を検出し（ステップＳ２１２）、検出されたセル電圧のなかで最も低いセル電圧（最低セル電圧）が予め設定された第２の閾値電圧Ｖ２よりも小さいか否かを判定する（ステップＳ２１３）。ここで、第２の閾値電圧Ｖ２は、この電圧を下回ると膜電極構造体５４にダメージが加わる電圧（セル電圧下限値）に設定する。
Next, after the operation at the reaction gas flow rate and pressure set in step S210 is held for a predetermined time ΔT (step S211), the cell voltage of each
ステップＳ２１３における判定結果が「ＹＥＳ」（最低セル電圧＜Ｖ２）である場合は、出力電流ＩをΔＩだけ減少させた後（ステップＳ２１４）、ステップＳ２１１に戻る。出力電流Ｉを減少させることにより電圧を増加させることができる。そして、最低セル電圧が第２の閾値電圧Ｖ２よりも小さいときには、最低セル電圧が第２の閾値電圧Ｖ２以上になるまでステップＳ２１１〜Ｓ２１４の処理を繰り返し実行することとなる。 If the determination result in step S213 is “YES” (minimum cell voltage <V2), the output current I is decreased by ΔI (step S214), and the process returns to step S211. The voltage can be increased by reducing the output current I. When the lowest cell voltage is smaller than the second threshold voltage V2, the processes of steps S211 to S214 are repeatedly executed until the lowest cell voltage becomes equal to or higher than the second threshold voltage V2.
ステップＳ２１３における判定結果が「ＮＯ」（最低セル電圧≧Ｖ２）である場合は、出力電流Ｉを増減することなく、ステップＳ２０６に戻る。つまり、燃料電池スタック１の内部温度が基準温度以上になるまで、ステップＳ２０６，Ｓ２０７，Ｓ２０９〜Ｓ２１４の処理を繰り返し実行する。
If the determination result in step S213 is “NO” (minimum cell voltage ≧ V2), the process returns to step S206 without increasing or decreasing the output current I. That is, the processes in steps S206, S207, and S209 to S214 are repeatedly executed until the internal temperature of the
このように制御することにより、氷点下起動時には、燃料電池スタック１からの出力電流ＩをステップＳ２０９で設定した電流値にほぼ一定させて燃料電池スタック１を運転することができる。ここで、出力電流Ｉは最低必要電流以上に設定しているので、燃料電池スタック１からの放熱分を補うことができ、燃料電池スタック１の発電に伴う自己発熱だけで発電部５０を起動制限時間内に０°Ｃ以上に確実に昇温することができ、発電を維持しながら通常発電モードに確実に移行させることができる。したがって、生成水の凍結に起因して起動途中で燃料電池スタック１が発電不能に陥るのを阻止することができ、燃料電池スタックの発電を維持し続けることができる。
By controlling in this way, at the time of starting below freezing, the
なお、この制御例１においては、温度センサ２２およびＥＣＵ２０がステップＳ２０６の処理を実行することにより温度検出手段１１０が構成され、ＥＣＵ２０がステップＳ２０７の処理を実行することにより発電モード判別手段１２０が実現され、ＥＣＵ２０がステップＳ２０９〜Ｓ２１１の処理を実行することにより低温起動時出力制御手段１３０が実現される。そして、制御例１において、温度検出手段１１０と発電モード判別手段１２０と低温起動時出力制御手段１３０は、燃料電池スタック１に導入する反応ガスの流量と圧力の少なくともいずれか一方と、燃料電池スタック１の出力電流とを制御しつつ燃料電池スタック１を氷点下の起動開始温度から昇温する低温起動制御手段１００を構成する。
In this control example 1, the temperature detection unit 110 is configured by the
＜制御例２＞
図２１に示すフローチャートは、氷点下時に燃料電池スタック１の出力電流を最低必要電流から最大取出可能電流の間で設定した適宜の電流値で制御して起動する場合の起動制御ルーチンを示すものであり、この起動制御ルーチンはＥＣＵ２０によって実行される。
図２１に示すフローチャートは基本的に図２０に示すフローチャートと同じであり、相違点は図２０のフローチャートにおけるステップＳ２０９に対応するステップＳ２１９だけである。制御例３において制御例１と同じ処理については同一ステップ番号を付して説明を省略し、ステップＳ２１９についてだけ説明する。
<Control example 2>
The flowchart shown in FIG. 21 shows a start control routine in the case of starting by controlling the output current of the
The flowchart shown in FIG. 21 is basically the same as the flowchart shown in FIG. 20, and the only difference is step S219 corresponding to step S209 in the flowchart of FIG. In the control example 3, the same processes as those in the control example 1 are denoted by the same step numbers and the description thereof is omitted, and only step S219 is described.
この制御例２では、ステップＳ２１９において、例えば燃料電池スタック１の内部温度をパラメータとする出力電流マップ（図示せず）を参照して、燃料電池スタック１の出力電流を設定する。なお、出力電流マップは実験データ等に基づいて予め作成しておく。出力電流マップは、出力電流がステップ的に増大するように設定してもよく、マップの作り方によっては、出力電流を、昇温過程中の温度における最大取出可能電流に近い値で推移させることも可能である。
In this control example 2, in step S219, the output current of the
この制御例２の場合には、氷点下起動時に、予め作成しておいた出力電流マップにしたがって出力電流を変化させながら燃料電池スタック１を運転することができ、出力電流マップにおいて出力電流をステップ的に増大するように設定しておくと、制御例１の定電流発電よりも迅速に発電部５０を昇温させることができる。
In the case of this control example 2, when starting below freezing, the
なお、この制御例２においては、温度センサ２２およびＥＣＵ２０がステップＳ２０６の処理を実行することにより温度検出手段１１０が構成され、ＥＣＵ２０がステップＳ２０７の処理を実行することにより発電モード判別手段１２０が実現され、ＥＣＵ２０がステップＳ２１９、Ｓ２１０、Ｓ２１１の処理を実行することにより低温起動時出力制御手段１３０が実現される。そして、制御例２において、温度検出手段１１０と発電モード判別手段１２０と低温起動時出力制御手段１３０は、燃料電池スタック１に導入する反応ガスの流量と圧力の少なくともいずれか一方と、燃料電池スタック１の出力電流を制御しつつ燃料電池スタック１を氷点下の起動開始温度から昇温する低温起動制御手段１００を構成する。
In this control example 2, the
＜制御例３：定電圧発電＞
図２２に示すフローチャートは、氷点下時に燃料電池スタック１を前述した定電圧発電で起動する場合の起動制御ルーチンを示すものであり、この起動制御ルーチンはＥＣＵ２０によって実行される。
<Control example 3: constant voltage power generation>
The flowchart shown in FIG. 22 shows a start control routine when the
まず、燃料電池車両のイグニッションスイッチがＯＮされると（ステップＳ３０１）、燃料電池スタック１に反応ガスを供給する（ステップＳ３０３）。すなわち、コンプレッサ２を作動するとともに圧力制御弁４と燃料供給制御弁５を開いて、燃料電池スタック１の各単セル５７の空気通路５９に空気を供給するとともに燃料通路５８に水素ガスを供給する。
次に、各電圧センサ２１により各単セル５７のセル電圧を検出し（ステップＳ３０３）、検出されたセル電圧のなかで最も低いセル電圧（最低セル電圧）が予め設定された第１の閾値電圧Ｖ１よりも大きいか否かを判定する（ステップＳ３０４）。ここで、第１の閾値電圧Ｖ１は、反応ガスが各単セル５７における膜電極構造体５４の電極５２，５３に行き渡ったと判断される開回路電圧値に設定する。
First, when the ignition switch of the fuel cell vehicle is turned on (step S301), the reaction gas is supplied to the fuel cell stack 1 (step S303). That is, the compressor 2 is operated and the
Next, the cell voltage of each
ステップＳ３０４における判定結果が「ＮＯ」（最低セル電圧≦Ｖ１）である場合は、反応ガスが未だ各単セル５７における膜電極構造体５４の電極５２，５３に行き渡っていないので、所定の時間ΔＴを保持した後（ステップＳ３０５）、ステップＳ３０３に戻る。つまり、最低セル電圧が第１の閾値電圧Ｖ１を越えるまでステップＳ３０３〜Ｓ３０５の処理を繰り返し実行する。
なお、ステップＳ３０５における所定の時間ΔＴ、および、後述するステップＳ３１１における所定の時間ΔＴは、いずれも制御可能な範囲でできるだけ短い時間に設定するのが望ましい。
If the determination result in step S304 is “NO” (minimum cell voltage ≦ V1), the reaction gas has not yet spread to the
It should be noted that both the predetermined time ΔT in step S305 and the predetermined time ΔT in step S311 to be described later are desirably set as short as possible within the controllable range.
ステップＳ３０４における判定結果が「ＹＥＳ」（最低セル電圧＞Ｖ１）である場合は、燃料電池スタック１の出力電流ＩにΔＩを設定し（ステップＳ３０６）、燃料電池スタック１の内部温度を検出する（ステップＳ３０７）。燃料電池スタック１の内部温度とは、温度センサ２２により検出される単セル５７における膜電極構造体５４の温度である。
そして、ステップＳ３０７で検出した燃料電池スタック１の内部温度が予め設定された基準温度よりも小さいか否かを判定する（ステップＳ３０８）。この基準温度は、燃料電池スタック１が通常モードマップに基づいて設定される反応ガス流量・圧力で安定して発電が可能な温度（すなわち、暖機完了温度）に設定しておく。
If the determination result in step S304 is “YES” (minimum cell voltage> V1), ΔI is set to the output current I of the fuel cell stack 1 (step S306), and the internal temperature of the
Then, it is determined whether or not the internal temperature of the
ステップＳ３０８における判定結果が「ＮＯ」（スタック内部温度≧基準温度）である場合は、通常発電モードでの起動が可能であるので、通常モードマップに基づいて要求電力に応じた反応ガス流量・圧力を設定し（ステップＳ３０９）、設定した反応ガス流量・圧力となるようにコンプレッサ２の回転数と圧力制御弁４の開度の少なくともいずれか一方を制御して、本ルーチンの実行を一旦終了する。
If the determination result in step S308 is “NO” (stack internal temperature ≧ reference temperature), it is possible to start in the normal power generation mode, so that the reaction gas flow rate and pressure corresponding to the required power based on the normal mode map Is set (step S309), and at least one of the rotational speed of the compressor 2 and the opening degree of the
一方、ステップＳ３０８における判定結果が「ＹＥＳ」（スタック内部温度＜基準温度）である場合は、低温起動発電モードでの起動を行う必要があるので、低温モードマップに基づいて反応ガス流量および反応ガス圧力を設定し（ステップＳ３１０）、設定した反応ガス流量・圧力となるようにコンプレッサ２の回転数と圧力制御弁４の開度の少なくともいずれか一方を制御する。低温モードマップは、同一要求電力で比較した場合、通常モードマップよりも反応ガス流量および圧力が大きく設定されている。
On the other hand, if the determination result in step S308 is “YES” (stack internal temperature <reference temperature), it is necessary to start in the low-temperature start-up power generation mode, so the reaction gas flow rate and reaction gas are based on the low-temperature mode map. The pressure is set (step S310), and at least one of the rotation speed of the compressor 2 and the opening degree of the
次に、ステップＳ３１０で設定した反応ガス流量・圧力での運転を所定の時間ΔＴ保持した後（ステップＳ３１１）、各電圧センサ２１により各単セル５７のセル電圧を検出し（ステップＳ３１２）、検出されたセル電圧のなかで最も低いセル電圧（最低セル電圧）が予め設定された第２の閾値電圧Ｖ２よりも小さいか否かを判定する（ステップＳ３１３）。ここで、第２の閾値電圧Ｖ２は、この電圧を下回ると膜電極構造体５４にダメージが加わる電圧（セル電圧下限値）に設定する。
Next, after the operation at the reaction gas flow rate and pressure set in step S310 is held for a predetermined time ΔT (step S311), the cell voltage of each
ステップＳ３１３における判定結果が「ＹＥＳ」（最低セル電圧＜Ｖ２）である場合は、出力電流ＩをΔＩだけ減少させた後（ステップＳ３１４）、ステップＳ３１０に戻る。出力電流Ｉを減少させることにより電圧を増加させることができる。そして、最低セル電圧が第２の閾値電圧Ｖ２よりも小さいときには、最低セル電圧が第２の閾値電圧Ｖ２以上になるまでステップＳ３１０〜Ｓ３１４の処理を繰り返し実行することとなる。 If the determination result in step S313 is “YES” (minimum cell voltage <V2), the output current I is decreased by ΔI (step S314), and the process returns to step S310. The voltage can be increased by reducing the output current I. When the lowest cell voltage is smaller than the second threshold voltage V2, the processes of steps S310 to S314 are repeatedly executed until the lowest cell voltage becomes equal to or higher than the second threshold voltage V2.
ステップＳ３１３における判定結果が「ＮＯ」（最低セル電圧≧Ｖ２）である場合は、出力電流Ｉの設定を現状維持して、電圧センサ３３により燃料電池スタック１のスタック電圧を検出し（ステップＳ３１５）、検出されたスタック電圧が所定電圧Ｖ３以上で且つ「Ｖ３＋ΔＶ」以下の範囲内であるか否かを判定する。
ここで、Ｖ３は予め設定しておいた所定の電圧値であり、燃料電池システムを作動する上で必要な最低電圧を下限値として、この下限値よりも大きい値に設定する。また、ΔＶは、燃料電池スタック１の電流・電圧特性に基づき電流がΔＩ変化したときの電圧の変化分として設定する。
If the determination result in step S313 is “NO” (minimum cell voltage ≧ V2), the current setting of the output current I is maintained and the stack voltage of the
Here, V3 is a predetermined voltage value set in advance, and the minimum voltage necessary for operating the fuel cell system is set as a lower limit value, and is set to a value larger than the lower limit value. ΔV is set as a change in voltage when the current changes by ΔI based on the current / voltage characteristics of the
起動初期の段階では、出力電流Ｉが極めて小さい（ステップＳ３０６における初期設定ではＩ＝ΔＩ）ので電圧が極めて大きく、スタック電圧は「Ｖ３＋ΔＶ」よりも十分に大きくなる。したがって、起動初期には、ステップＳ３１６において「ＮＯ」と判定され、ステップＳ３１７に進む。 In the initial stage of startup, since the output current I is extremely small (I = ΔI in the initial setting in step S306), the voltage is extremely large, and the stack voltage is sufficiently larger than “V3 + ΔV”. Therefore, in the initial stage of activation, “NO” is determined in step S316, and the process proceeds to step S317.
ステップＳ３１７では、スタック電圧が「Ｖ３＋ΔＶ」よりも大きいか否かを判定する。起動初期の段階ではスタック電圧は「Ｖ３＋ΔＶ」よりも十分に大きいので、ステップＳ３１７において「ＹＥＳ」と判定される。この場合には、ステップＳ３１８に進み、出力電流ＩをΔＩだけ増大して（Ｉ＝Ｉ＋ΔＩ）、ステップＳ３１０に戻る。
したがって、図２３に示すように、起動初期において、スタック電圧が「Ｖ３＋ΔＶ」以下に低下するまでの間は、ステップＳ３１８の処理が繰り返し実行されて、出力電流Ｉの増加制御が連続して行われることとなる。
In step S317, it is determined whether or not the stack voltage is larger than “V3 + ΔV”. Since the stack voltage is sufficiently larger than “V3 + ΔV” at the initial stage of startup, “YES” is determined in step S317. In this case, the process proceeds to step S318, the output current I is increased by ΔI (I = I + ΔI), and the process returns to step S310.
Therefore, as shown in FIG. 23, in the initial stage of startup, until the stack voltage drops below “V3 + ΔV”, the process of step S318 is repeatedly executed, and the increase control of the output current I is continuously performed. It will be.
そして、スタック電圧が「Ｖ３＋ΔＶ」以下に低下し、且つ所定電圧Ｖ３以上である場合には、ステップＳ３１６において「ＹＥＳ」と判定される。
ステップＳ３１６における判定結果が「ＹＥＳ」（Ｖ３≦スタック電圧≦Ｖ３＋ΔＶ）である場合は、スタック電圧の変化が許容範囲内であり、ほぼ一定電圧とみなすことができるので、出力電流を変化させることなくステップＳ３０７に戻る。
If the stack voltage decreases to “V3 + ΔV” or lower and is equal to or higher than the predetermined voltage V3, “YES” is determined in step S316.
If the determination result in step S316 is “YES” (V3 ≦ stack voltage ≦ V3 + ΔV), the change in the stack voltage is within the allowable range and can be regarded as a substantially constant voltage, so the output current is not changed. The process returns to step S307.
一方、スタック電圧が所定電圧Ｖ３よりも低下した場合には、ステップＳ３１６において「ＮＯ」と判定され、さらにステップＳ３１７において「ＮＯ」と判定される。
ステップＳ３１７における判定結果が「ＮＯ」である場合は、ステップＳ３１９に進み、出力電流ＩをΔＩだけ減少して（Ｉ＝Ｉ−ΔＩ）、ステップＳ３１０に戻る。
したがって、図２３に示すように、スタック電圧が初めて「Ｖ３＋ΔＶ」より低下した以後は、スタック電圧が「Ｖ３＋ΔＶ」に達する毎に出力電流ＩをΔＩずつ増加する制御が行われることになる。ただし、実際には、ΔＴ，ΔＩ，ΔＶを微少に設定するため、図２３に示すような階段状になることはなく、なめらかな曲線状に変化する。
On the other hand, when the stack voltage is lower than the predetermined voltage V3, “NO” is determined in step S316, and “NO” is further determined in step S317.
If the determination result in step S317 is “NO”, the process proceeds to step S319, the output current I is decreased by ΔI (I = I−ΔI), and the process returns to step S310.
Therefore, as shown in FIG. 23, after the stack voltage has dropped below “V3 + ΔV” for the first time, control is performed to increase the output current I by ΔI every time the stack voltage reaches “V3 + ΔV”. However, in practice, ΔT, ΔI, and ΔV are set to be very small, so that they do not become stepped as shown in FIG. 23, but change into a smooth curve.
このように制御することにより、氷点下起動時には、燃料電池スタック１からの出力電圧を所定電圧Ｖ３にほぼ一定させて燃料電池スタック１を運転することができる。そして、燃料電池スタック１の発電に伴う自己発熱だけで発電部５０を起動制限時間内に０°Ｃ以上に確実に昇温することができ、発電を維持しながら通常発電モードに確実に移行させることができる。したがって、生成水の凍結に起因して起動途中で燃料電池スタック１が発電不能に陥るのを阻止することができ、燃料電池スタックの発電を維持し続けることができる。
By controlling in this way, the
なお、この制御例３においては、温度センサ２２およびＥＣＵ２０がステップＳ３０７の処理を実行することにより温度検出手段１１０が構成され、ＥＣＵ２０がステップＳ３０８の処理を実行することにより発電モード判別手段１２０が実現され、ＥＣＵ２０がステップＳ３０６、Ｓ３１０、Ｓ３１１、Ｓ３１５、Ｓ３１６、Ｓ３１８の処理を実行することにより低温起動時出力制御手段１３０が実現される。そして、制御例３において、温度検出手段１１０と発電モード判別手段１２０と起動時出力制御手段１３０は、燃料電池スタック１に導入する反応ガスの流量と圧力の少なくともいずれか一方と、燃料電池スタック１の出力電圧を制御しつつ燃料電池スタック１を氷点下の起動開始温度から昇温する低温起動制御手段１００を構成する。
In this control example 3, the
図２４は、起動開始温度を同一条件としたときに前述した制御例１（定電流発電）と制御例３（定電圧発電）による氷点下起動時の燃料電池スタック１の内部温度変化を比較して示す一実験結果であり、燃料電池スタック１における発電部５０の熱容量が大きい場合と小さい場合についてそれぞれの制御例で実験を行った。
この実験結果から、同一熱容量で比較すると、定電流発電による氷点下起動方法よりも定電圧発電による氷点下起動方法の方が、昇温効果（昇温速度）が大きいことがわかる。そして、その傾向は熱容量が小さい場合の方が熱容量が大きい場合よりも顕著であることもわかる。
したがって、燃料電池スタック１の氷点下起動には、発電部５０の熱容量を小さくして、定電圧発電で燃料電池スタック１を運転制御するのがより好ましい。
FIG. 24 compares the internal temperature change of the
From this experimental result, it can be seen that the temperature increase effect (temperature increase rate) is greater in the below-freezing start method using constant voltage power generation than in the below freezing start method using constant current power generation when compared with the same heat capacity. It can also be seen that this tendency is more pronounced when the heat capacity is small than when the heat capacity is large.
Therefore, for starting the
ところで、今まで説明した燃料電池スタックの氷点下起動方法では、燃料電池スタック１を構成する単セル５７の冷媒通路６０に冷媒が充填された状態で燃料電池スタック１を起動することを前提としており、それゆえ、単セル５７の発電部５０における単位面積当たりの熱容量を最大熱容量以下に設定する際にも、冷媒通路６０に保有される冷媒の熱容量を含んだ値として設定している。この場合、前述したように、単セル５７における冷媒の保有量が発電部５０の熱容量に大きく影響する。
By the way, the below-freezing start method of the fuel cell stack described so far is based on the premise that the
そこで、燃料電池スタックの氷点下起動方法として、起動時には燃料電池スタック１の冷媒通路６０に冷媒がない状態にすることにより、起動時における単セル５７の発電部５０における単位面積当たりの熱容量を最大熱容量以下にし、この状態で、前述した各制御例１〜３と同様の制御により、燃料電池スタック１の出力電流が放熱分を補うために必要な最低必要電流以上となるように燃料電池スタック１の出力を制御して、燃料電池スタック１を起動することも可能である。
つまり、燃料電池スタック１のセパレータ５５，５６，６４に金属製のセパレータを用い、さらに氷点下起動時に冷媒通路６０から冷媒を抜き取ることにより、燃料電池スタック１の熱容量は飛躍的に小さくなる。
このように氷点下起動した場合にも、燃料電池スタック１の発電に伴う自己発熱だけで発電部５０を起動制限時間内に０°Ｃ以上に確実に昇温することができ、発電を維持しながら通常発電モードに確実に移行させることができる。したがって、生成水の凍結に起因して起動途中で燃料電池スタック１が発電不能に陥るのを阻止することができ、燃料電池スタックの発電を維持し続けることができる。
Therefore, as a method for starting the fuel cell stack below freezing point, the heat capacity per unit area in the
That is, by using a metal separator as the
Thus, even when starting below freezing point, the
この場合には、起動時には燃料電池スタック１の冷媒通路６０に冷媒がない状態を前提とするので、冷媒通路６０に冷媒を保有していない状態での単セル５７の発電部５０における単位面積当たりの熱容量が最大熱容量以下であれば、冷媒通路６０に冷媒を保有している状態での単セル５７の発電部５０における単位面積当たりの熱容量は最大熱容量を越えていてもよいので、単セル５７の設計自由度が大きくなる。
In this case, since it is assumed that there is no refrigerant in the
なお、冷媒通路６０から冷媒を抜き取る時期については、燃料電池システムの停止時にかぎるものではなく、外気温を検知可能にし、検知された外気温が冷媒凝固点直前になった時点で冷媒を自動的に抜き出すように燃料電池システムを構成してもよい。また、冷媒を冷媒通路６０に再注入する時期については、燃料電池スタック１の内部温度やその温度上昇速度に応じて決定することが可能である。
Note that the timing of extracting the refrigerant from the
なお、前述した実施例は以下（Ａ）〜（Ｉ）に記載する技術思想を含んでいる。
（Ａ） 固体高分子電解質膜（例えば、前述する実施例における固体高分子電解質膜５１）および電極（例えば、前述する実施例におけるアノード電極５２、カソード電極５３）を備えた膜電極構造体（例えば、前述する実施例における膜電極構造体５４）と断面波形構造の金属製のセパレータ（例えば、前述する実施例におけるセパレータ５５，５６，６４）とを複数積層してなり、少なくとも一部の前記セパレータと該セパレータに隣接して設置されたセパレータによって挟まれた空間が冷媒通路（例えば、前述する実施例における冷媒通路６０）にされている燃料電池スタック（例えば、前述する実施例における燃料電池スタック１）を氷点下で起動する方法であって、燃料電池スタックの発電に伴う自己発熱により前記燃料電池スタックを昇温した場合に、前記膜電極構造体が発電不能となる前に該膜電極構造体の温度が０°Ｃ以上となるよう、予め設定された起動開始温度と膜電極構造体の特性に基づいて燃料電池スタックの熱容量を所定値に設定し、熱容量が前記所定値に設定された前記燃料電池スタックを用いて、前記燃料電池スタックの出力電流が放熱分を補うために必要な最低必要電流以上となるように該燃料電池スタックの出力を制御することを特徴とする燃料電池スタックの氷点下起動方法である。
In addition, the Example mentioned above includes the technical idea described to (A)-(I) below.
(A) A membrane electrode structure (for example, a solid
従来、燃料電池スタックに用いるセパレータとしては、カーボン製のセパレータと、金属製のセパレータがあった。カーボン製のセパレータの場合、冷媒通路は切削加工、或いはモールド加工により設けられるため、反応ガス通路と冷媒通路がセパレータの表裏に設けられる場合であっても、反応ガス通路の影響を受けることなく冷媒通路を形成することが可能である。したがって、カーボン製のセパレータの場合、冷媒通路は、冷却性能に合わせて必要最小限に設けることが可能であり、冷媒の熱容量が始動時暖機の特性に与える影響は小さい。しかしながら、カーボン製のセパレータの場合には、カーボン材料の比熱が大きい点と、カーボン製のセパレータの厚さが比較的厚い点とが相俟って、セパレータ自体の熱容量が大きくなるという問題がある。
一方、金属製のセパレータは、熱容量が小さいため、氷点下からの暖機を行う場合に、優れた特性を有する。
氷点下から燃料電池スタックを起動する場合、昇温速度の観点からは燃料電池スタックの熱容量は小さいほど望ましい。ところが、金属製のセパレータは、プレス加工により形成されるため、セパレータ片面に設けられる冷媒通路の形状は、反対面に設けられる反応ガス通路の形状と対応することになる。したがって、冷媒熱容量が小さくなるような冷媒流路形状を設計すると、裏面の反応ガス流路形状にも影響してしまうという問題があった。
Conventionally, as a separator used for a fuel cell stack, there are a carbon separator and a metal separator. In the case of a carbon separator, the coolant passage is provided by cutting or molding, so even if the reaction gas passage and the coolant passage are provided on the front and back of the separator, the coolant is not affected by the reaction gas passage. It is possible to form a passage. Therefore, in the case of the carbon separator, the refrigerant passage can be provided to the minimum necessary according to the cooling performance, and the influence of the heat capacity of the refrigerant on the warm-up characteristics at the start is small. However, in the case of a carbon separator, there is a problem that the heat capacity of the separator itself is increased due to the fact that the specific heat of the carbon material is large and the carbon separator is relatively thick. .
On the other hand, since a metal separator has a small heat capacity, it has excellent characteristics when warming up from below freezing point.
When starting the fuel cell stack from below freezing point, it is desirable that the heat capacity of the fuel cell stack is smaller from the viewpoint of the rate of temperature increase. However, since the metal separator is formed by pressing, the shape of the refrigerant passage provided on one side of the separator corresponds to the shape of the reaction gas passage provided on the opposite surface. Therefore, if the refrigerant flow path shape is designed so that the refrigerant heat capacity is small, there is a problem that the reaction gas flow path shape on the back surface is also affected.
本願発明者は、実験を繰り返し、拡散電極層および触媒層の空孔が、生成水の凍結によって閉塞するまでの起動制限時間、燃料電池発電による発熱量、燃料電池から外部への放熱量、および燃料電池スタックの熱容量の間に一定の関係があることを見出し、上記（Ａ）の構成を完成させた。
上記（Ａ）では、予め設定された起動開始温度と膜電極構造体の特性に基づいて、燃料電池スタックが再起動不能状態に陥らないための熱容量を設定している。起動成功のために要求される最大熱容量よりも小さい熱容量のスタックを用いると、昇温速度の観点からは有利であるが、冷媒熱容量を過度に小さくすることになり、反応ガス流路の設計の自由度を制限し、延いては、暖機終了後の定常運転時の性能にも影響を与えてしまう。一方、スタックの熱容量が最大熱容量を超えていると、発電不能状態となり、さらに再起動もできない状態に陥る。
上記（Ａ）の構成により、氷点下起動時に陥り易かった再起動不能状態を回避し、さらに、反応ガス流路設計の自由度を最大限確保できる氷点下起動方法を提供する。
The inventor of the present application repeated the experiment, the start-up time limit until the pores of the diffusion electrode layer and the catalyst layer were blocked by the freezing of the generated water, the amount of heat generated by the fuel cell power generation, the amount of heat released from the fuel cell, and The present inventors have found that there is a certain relationship between the heat capacities of the fuel cell stack, and completed the configuration (A).
In (A) above, the heat capacity is set so that the fuel cell stack does not fall into a non-restartable state based on the preset start start temperature and the characteristics of the membrane electrode structure. Using a stack with a heat capacity smaller than the maximum heat capacity required for successful start-up is advantageous from the viewpoint of the rate of temperature increase, but the heat capacity of the refrigerant will be excessively reduced, and the reaction gas flow path design will be reduced. The degree of freedom is limited, and consequently, the performance during steady operation after the warm-up ends is also affected. On the other hand, when the heat capacity of the stack exceeds the maximum heat capacity, the power generation is disabled, and further restart is impossible.
According to the configuration of (A), there is provided a sub-freezing start method that avoids a non-restartable state that easily falls during sub-freezing start and further ensures the maximum degree of freedom in designing the reaction gas flow path.
（Ｂ） 燃料電池スタックの熱容量は、電極部分を積層方向に重ねてできる立体の範囲において単セル当たり単位面積当たり、０．０４〜０．３３Ｊ／Ｋｃｍ２である。
ここで、「単セル当たり」とは、電極部分を積層方向に重ねて出きる立体部分の熱容量を、膜電極接合体の積層数で割ることを意味する。こうして得られた単セル当たりの熱容量を、さらに電極部分の面積で割ることにより上記数値を得る。
電極部分を積層方向に重ねて出きる立体の範囲において、単セル当たり単位面積当たりの熱容量が０．０４から０．３３Ｊ／Ｋ・ｃｍ２とされた燃料電池スタックを用いることにより、氷点下起動時に陥る可能性のある再起動不能状態を確実に回避することが可能となる。
(B) The heat capacity of the fuel cell stack is 0.04 to 0.33 J / Kcm 2 per unit area per unit cell in a three-dimensional range formed by stacking electrode portions in the stacking direction.
Here, “per unit cell” means to divide the heat capacity of the three-dimensional portion that is produced by overlapping the electrode portions in the stacking direction by the number of stacked membrane electrode assemblies. The above numerical value is obtained by dividing the heat capacity per unit cell thus obtained by the area of the electrode portion.
By using a fuel cell stack in which the heat capacity per unit area is 0.04 to 0.33 J / K · cm 2 in a three-dimensional range where electrodes are stacked in the stacking direction, It becomes possible to reliably avoid a restart impossible state that may fall.
上記（Ａ）または（Ｂ）の構成を採用することにより、燃料電池スタックを氷点下で起動したときにも、膜電極構造体が発電不能となる前に該膜電極構造体の温度を０°Ｃ以上にすることができるので、生成水の凍結に起因して燃料電池スタックが発電不能の状態に陥るのを防止することができ、燃料電池スタックの発電を維持し続けることができるとともに、反応ガス流路設計の自由度も最大限確保することができるという優れた効果が奏される。 By adopting the above configuration (A) or (B), even when the fuel cell stack is started below freezing point, the temperature of the membrane electrode structure is reduced to 0 ° C. before the membrane electrode structure becomes unable to generate power. As described above, the fuel cell stack can be prevented from falling into a power generation disabled state due to the freezing of the generated water, the power generation of the fuel cell stack can be maintained, and the reaction gas can be maintained. There is an excellent effect that the degree of freedom in designing the flow path can be ensured to the maximum.
（Ｃ） 固体高分子電解質膜（例えば、前述する実施例における固体高分子電解質膜５１）および電極（例えば、前述する実施例におけるアノード電極５２、カソード電極５３）を備えた膜電極構造体（例えば、前述する実施例における膜電極構造体５４）と断面波形構造の金属製のセパレータ（例えば、前述する実施例におけるセパレータ５５，５６，６４）とを複数積層してなり、少なくとも一部の前記セパレータと該セパレータに隣接して設置されたセパレータによって挟まれた空間が冷媒通路（例えば、前述する実施例における冷媒通路６０）にされている燃料電池スタック（例えば、前述する実施例における燃料電池スタック１）を氷点下で起動する方法であって、前記冷媒通路に冷媒がない状態で前記燃料電池スタックを起動し、前記燃料電池スタックの出力電流が放熱分を補うために必要な最低必要電流以上となるように該燃料電池スタックの出力を制御することを特徴とする燃料電池スタックの氷点下起動方法である。
金属製のセパレータを用い、さらに氷点下起動時に冷媒を抜き取ることにより、燃料電池スタックの熱容量は飛躍的に小さくなる。
カーボン製セパレータの場合、切削加工若しくはモールド加工により、冷媒通路が形成されるため、冷媒通路は比較的小さく形成される。そのため、カーボーン製セパレータにおいて、冷媒を抜き取っても燃料電池スタックの熱容量低減効果は少なかった。これに対し、プレス加工により形成された断面波形構造の金属製セパレータを用いると、セパレータ自体の熱容量がもともと小さいこと、および断面波形構造であるため、冷媒通路も大きく設けられており、冷媒の熱容量が大きく影響することから、冷媒除去により、燃料電池スタックの熱容量が飛躍的に小さくなる。
したがって、上記（Ｃ）の構成を採用することにより、氷点下起動時における膜電極接合体の昇温速度が著しく速くなり、生成水の凍結に起因して燃料電池スタックが再起動不能に陥るのを防止することができ、燃料電池スタックの発電を維持し続けることができる。
(C) A membrane electrode structure (for example, a solid
The heat capacity of the fuel cell stack is drastically reduced by using a metal separator and extracting the refrigerant when starting below freezing.
In the case of a carbon separator, the coolant passage is formed by cutting or molding, so that the coolant passage is relatively small. Therefore, in the carbon separator, the effect of reducing the heat capacity of the fuel cell stack was small even if the refrigerant was extracted. On the other hand, when a metal separator having a corrugated cross-sectional structure formed by pressing is used, the heat capacity of the separator itself is originally small, and since the corrugated structure is cross-sectional, the refrigerant passage is also provided with a large heat capacity of the refrigerant. Greatly affects the heat capacity of the fuel cell stack due to the removal of the refrigerant.
Therefore, by adopting the above configuration (C), the temperature increase rate of the membrane electrode assembly at the time of starting below freezing point is remarkably increased, and the fuel cell stack cannot be restarted due to freezing of the generated water. This can prevent the fuel cell stack from generating electricity.
つまり、上記（Ｃ）の構成を採用することにより、燃料電池スタックの熱容量が著しく小さくなり、氷点下起動時における膜電極接合体の昇温速度が著しく速くなるので、生成水の凍結に起因して燃料電池スタックが再起動不能に陥るのを防止することができ、燃料電池スタックの発電を維持し続けることができるという効果がある。 That is, by adopting the configuration (C), the heat capacity of the fuel cell stack is remarkably reduced, and the temperature rise rate of the membrane electrode assembly at the time of starting below freezing point is remarkably increased. It is possible to prevent the fuel cell stack from being unable to be restarted and to maintain the power generation of the fuel cell stack.
（Ｄ） 前記燃料電池スタックの出力電圧が所定の値に維持されるように制御する。
燃料電池の出力電流を所定値に維持する場合と、燃料電池の出力電圧を所定値に維持する場合とでは、熱容量の違いによる昇温速度の違いが異なっている。燃料電池の出力電圧を所定値に維持する制御を行い、さらに燃料電池スタックの熱容量を低減することにより、燃料電池スタックの昇温速度を著しく速くすることができ、暖機時間を短縮することができる。
(D) Control so that the output voltage of the fuel cell stack is maintained at a predetermined value.
The difference in the rate of temperature rise due to the difference in heat capacity differs between the case where the output current of the fuel cell is maintained at a predetermined value and the case where the output voltage of the fuel cell is maintained at a predetermined value. By controlling the output voltage of the fuel cell to a predetermined value and further reducing the heat capacity of the fuel cell stack, the temperature increase rate of the fuel cell stack can be significantly increased, and the warm-up time can be shortened. it can.
つまり、上記（Ｄ）の構成を採用し、燃料電池スタックの出力電圧が所定の値に維持されるように制御するとともに、燃料電池スタックの熱容量を低減することにより、氷点下起動時における燃料電池スタックの昇温速度をより速めることができ、暖機時間を短縮することができるという効果がある。 That is, the fuel cell stack at the time of starting below the freezing point is adopted by adopting the configuration (D) and controlling the output voltage of the fuel cell stack to be maintained at a predetermined value and reducing the heat capacity of the fuel cell stack. As a result, it is possible to increase the temperature rising rate of the battery and to shorten the warm-up time.
（Ｅ） 固体高分子電解質膜（例えば、前述する実施例における固体高分子電解質膜５１）および電極（例えば、前述する実施例におけるアノード電極５２、カソード電極５３）を備えた膜電極構造体（例えば、前述する実施例における膜電極構造体５４）と断面波形構造の金属製セパレータ（例えば、前述する実施例におけるセパレータ５５，５６，６４）とを複数積層してなる燃料電池スタック（例えば、前述する実施例における燃料電池スタック１）と、燃料電池スタックに導入する反応ガスの流量と圧力の少なくともいずれか一方と、燃料電池スタックの出力電流と出力電圧の少なくともいずれか一方とを制御しつつ燃料電池スタックを氷点下の起動開始温度から昇温する低温起動制御手段（例えば、前述する実施例における低温起動制御手段１００）と、を備えた燃料電池スタック（例えば、前述する実施例における燃料電池スタック１）の氷点下起動システムにおいて、前記起動制御手段は、前記膜電極構造体の温度を検出する温度検出手段（例えば、前述する実施例における温度検出手段１１０）と、前記温度検出手段によって検出された温度に基づいて低温起動発電モードか通常発電モードかを判別する発電モード判別手段（例えば、前述する実施例における発電モード判別手段１２０）と、前記発電モード判別手段により低温起動発電モードであると判別された場合に前記燃料電池スタックの出力電流が放熱分を補うために必要な最低必要電流以上となるように該燃料電池スタックの出力を制御する低温起動時出力制御手段（例えば、前述する実施例における低温起動時出力制御手段１３０）とを備え、前記燃料電池スタックの熱容量は、燃料電池スタックの発電に伴う自己発熱により前記燃料電池スタックを昇温した場合に、前記膜電極構造体が発電不能となる前に該膜電極構造体の温度が０°Ｃ以上となるように、予め設定された起動開始温度と膜電極構造体の特性に基づいて所定の値に設定されていることを特徴とする燃料電池スタックの氷点下起動システムである。
このように構成することにより、氷点下起動時に陥り易かった再起動不能状態を回避することができ、さらに、反応ガス流路設計の自由度も最大限確保することができる。
(E) Membrane electrode structure (for example, solid
By configuring in this way, it is possible to avoid a state incapable of restarting that easily falls when starting below freezing point, and it is possible to secure the maximum degree of freedom in designing the reaction gas flow path.
つまり、上記（Ｅ）の構成を採用することにより、燃料電池スタックを氷点下で起動したときにも、膜電極構造体が発電不能となる前に該膜電極構造体の温度を０°Ｃ以上にすることができるので、生成水の凍結に起因して燃料電池スタックが発電不能の状態に陥るのを防止することができ、燃料電池スタックの発電を維持し続けることができるとともに、反応ガス流路設計の自由度も最大限確保することができるいう優れた効果が奏される。 That is, by adopting the configuration (E) above, even when the fuel cell stack is started below freezing point, the temperature of the membrane electrode structure is set to 0 ° C. or more before the membrane electrode structure becomes unable to generate power. Therefore, it is possible to prevent the fuel cell stack from falling into a power generation disabled state due to freezing of the generated water, and to continue to maintain power generation of the fuel cell stack, An excellent effect that the maximum degree of design freedom can be ensured is achieved.
（Ｆ）・・・原出願の［００１８］，［００２５］（原出願の請求項７に対応）
前記燃料電池スタックの冷媒通路（例えば、前述する実施例における冷媒通路６０）の断面積は、反応ガス通路（例えば、前述する実施例における燃料通路５８、空気通路５９）の断面積よりも小さい。
このように構成することにより、氷点下起動時における燃料電池スタック内部の冷媒保有量を少なくすることができ、燃料電池スタックの熱容量を低減することができる。
(F) ... [0018], [0025] of the original application (corresponding to claim 7 of the original application)
The cross-sectional area of the refrigerant passage (for example, the
With this configuration, the amount of refrigerant retained in the fuel cell stack at the time of starting below freezing can be reduced, and the heat capacity of the fuel cell stack can be reduced.
（Ｇ） 前記燃料電池スタックは、前記膜電極構造体と前記セパレータとの間に形成される空間が反応ガス通路（例えば、前述する実施例における燃料通路５８、空気通路５９）とされ、互いに隣接して配置された前記セパレータ同士の間に形成される複数の空間のうち一部は冷媒通路（例えば、前述する実施例における冷媒通路６０）とされ、他は空気層（例えば、前述する実施例における空気層６２）とされている。
このように構成することにより、氷点下起動時における燃料電池スタック内部の冷媒保有量を少なくすることができ、燃料電池スタックの熱容量を低減することができる。
(G) In the fuel cell stack, a space formed between the membrane electrode structure and the separator serves as a reaction gas passage (for example, the
With this configuration, the amount of refrigerant retained in the fuel cell stack at the time of starting below freezing can be reduced, and the heat capacity of the fuel cell stack can be reduced.
（Ｈ） 前記燃料電池スタックは、互いに隣接する膜電極構造体の間に複数のセパレータ（例えば、前述する実施例におけるセパレータ５５，５６）を積層してなる第１流体通路部（例えば、前述する実施例における第１流体通路部６３）と、互いに隣接する膜電極構造体の間に単一のセパレータ（例えば、前述する実施例におけるセパレータ６４）を配置してなる第２流体通路部（例えば、前述する実施例における第２流体通路部６５）とを有し、前記第１流体通路部および第２流体通路部において前記膜電極構造体と前記セパレータとの間に形成される空間は反応ガス通路（例えば、前述する実施例における燃料通路５８、空気通路５９）とされ、前記第１流体通路部において積層されたセパレータ間に形成される空間は冷媒通路（例えば、前述する実施例における冷媒通路６０）とされている。
このように構成することにより、前記第２流体通路部には冷媒通路が存在しないので、氷点下起動時における燃料電池スタック内部の冷媒保有量を少なくすることができ、燃料電池スタックの熱容量を低減することができる。
(H) The fuel cell stack includes a first fluid passage portion (for example, as described above) in which a plurality of separators (for example, the
With this configuration, since there is no refrigerant passage in the second fluid passage portion, the amount of refrigerant retained in the fuel cell stack at the time of starting below freezing can be reduced, and the heat capacity of the fuel cell stack is reduced. be able to.
（Ｉ） 固体高分子電解質膜（例えば、前述する実施例における固体高分子電解質膜５１）および電極（例えば、前述する実施例におけるアノード電極５２、カソード電極５３）を備えた膜電極構造体（例えば、前述する実施例における膜電極構造体５４）と、隣接する膜電極構造体の間に設置されるセパレータ（例えば、前述する実施例におけるセパレータ５５，５６，６４）とを複数積層してなり、氷点下においても使用可能な燃料電池スタック（例えば、前述する実施例における燃料電池スタック１）を設計する方法であって、
氷点下の温度を起動開始温度として設定する工程と、
前記起動開始温度と取出電流から、膜電極構造体が発電不能となる起動制限時間を算出する工程と、
前記起動開始温度と前記起動制限時間から前記燃料電池スタックの最大熱容量を算出する工程と、
前記最大熱容量以下の燃料電池スタックとなるように金属製のセパレータを用いて燃料電池スタックを設計する工程と、
を備える。
このように構成することにより、氷点下起動時に陥り易かった再起動不能状態を回避することができ、さらに、反応ガス流路設計の自由度も最大限確保することができる。
(I) Membrane electrode structure (for example, solid
Setting the temperature below freezing point as the start temperature,
From the starting start temperature and the extraction current, calculating a start time limit when the membrane electrode structure is unable to generate power; and
Calculating a maximum heat capacity of the fuel cell stack from the start start temperature and the start time limit;
Designing a fuel cell stack using a metal separator so that the fuel cell stack has a maximum heat capacity or less;
Is provided.
By configuring in this way, it is possible to avoid a state incapable of restarting that easily falls when starting below freezing point, and it is possible to secure the maximum degree of freedom in designing the reaction gas flow path.
つまり、上記（Ｉ）の構成を採用することにより、燃料電池スタックの発電部の熱容量を、燃料電池スタックの発電に伴う自己発熱により前記燃料電池スタックを昇温した場合に前記膜電極構造体が発電不能となる前に該膜電極構造体の温度が０°Ｃ以上となる熱容量に容易に設定することができるという優れた効果が奏される。 That is, by adopting the configuration of (I) above, when the temperature of the fuel cell stack is raised by self-heating due to power generation of the fuel cell stack, the membrane electrode structure is There is an excellent effect that the temperature of the membrane electrode structure can be easily set to a heat capacity of 0 ° C. or more before power generation becomes impossible.
〔他の実施例〕
なお、この発明は前述した実施例に限られるものではない。
例えば、セパレータの断面波形は前述した実施例の形状に限るものではなく、曲線状の波形であってもよいし、略直角に曲げた矩形断面形であってもよい。
また、前述した実施例は、自己発熱による燃料電池スタックの昇温を中心に説明してきたが、起動時にヒータ等の外部加熱を併用することを妨げるものではない。
[Other Examples]
The present invention is not limited to the embodiment described above.
For example, the cross-sectional waveform of the separator is not limited to the shape of the above-described embodiment, but may be a curved waveform or a rectangular cross-sectional shape bent substantially at a right angle.
Further, although the above-described embodiment has been described mainly with respect to the temperature rise of the fuel cell stack by self-heating, it does not preclude the use of external heating such as a heater at the time of startup.
本発明は、車両等の移動体に搭載される燃料電池や定置式の燃料電池等に利用が可能である。 The present invention can be used for a fuel cell mounted on a moving body such as a vehicle or a stationary fuel cell.
１ 燃料電池スタック
２２ 温度センサ（温度検出手段）
５１ 固体高分子電解質膜
５２ アノード電極
５３ カソード電極
５４ 膜電極構造体
５５，５６，６４ セパレータ
５７ 単セル
５８ 燃料通路（反応ガス通路）
５９ 空気通路（反応ガス通路）
６０ 冷媒通路
６２ 空気層
６３ 第１流体通路部
６５ 第２流体通路部
１００ 低温起動制御手段
１１０ 温度検出手段
１２０ 発電モード判別手段
１３０ 低温起動時出力制御手段
1
51 Solid
59 Air passage (reaction gas passage)
60
Claims (2)
前記セパレータが金属製で断面波形構造をなし、少なくとも一部の前記セパレータと該セパレータに隣接して設置されたセパレータによって挟まれた空間が冷媒通路にされた固体高分子型燃料電池スタックを用い、
氷点下において前記冷媒通路に冷媒が充填された状態で前記燃料電池スタックに反応ガスを供給し、燃料電池スタックの発電に伴う自己発熱により前記燃料電池スタックを昇温することを特徴とする燃料電池スタックの氷点下起動方法。 A starting method under a freezing point of a polymer electrolyte fuel cell stack formed by laminating a plurality of membrane electrode structures including a polymer electrolyte membrane and an electrode and a separator,
The separator is made of metal and has a corrugated cross section, and a solid polymer fuel cell stack in which a space sandwiched between at least a part of the separator and a separator installed adjacent to the separator is used as a refrigerant passage,
A fuel cell stack, wherein a reaction gas is supplied to the fuel cell stack in a state where the refrigerant passage is filled with a refrigerant below freezing point, and the temperature of the fuel cell stack is increased by self-heating due to power generation of the fuel cell stack. How to start below the freezing point.
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