JP2007225960A - Wide angle lens system - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、デジタル一眼レフ(SLR)カメラ用として好適な広角レンズ系に関する。 The present invention relates to a wide-angle lens system suitable for a digital single lens reflex (SLR) camera.
焦点距離に対して比較的長いバックフォーカスを必要とする一眼レフカメラ用の広角レンズ系としては、物体側から負正の配置のレトロフォーカス型が広く用いられており、そのパワー配置、レンズ構成、寸法構成等について各種の提案がなされている。
本発明は、レトロフォーカス型の広角レンズ系であって、より薄型(小型)で諸収差、特にコマ収差、歪曲収差、色収差が良好に補正された画角が70゜程度の高性能な広角レンズ系を得ることを目的とする。 The present invention is a retrofocus type wide-angle lens system, which is thinner and more compact, and has a high-performance wide-angle lens with a field angle of about 70 ° in which various aberrations, particularly coma, distortion, and chromatic aberration are well corrected. The goal is to obtain a system.
本発明は、その第一の態様によると、物体側から順に、負の前群と正の後群からなるレトロフォーカス型の広角レンズ系において、前群は、物体側から順に、負の第1aレンズ群と正の第1bレンズ群からなり、後群は、正レンズ、負レンズ及び正レンズの接合レンズを含み、次の条件式(1)及び(2)を満足することを特徴としている。
(1)-0.8<f1a/f1b<-0.2
(2)0.7<f/fR<1.1
但し、
f1a;第1aレンズ群の焦点距離、
f1b;第1bレンズ群の焦点距離、
f;全系の焦点距離、
fR;後群の焦点距離、
である。
According to the first aspect of the present invention, in the retrofocus type wide-angle lens system including the negative front group and the positive rear group in order from the object side, the front group includes the negative first a in order from the object side. It consists of a lens group and a positive 1b lens group, and the rear group includes a positive lens, a negative lens, and a cemented lens of a positive lens, and satisfies the following conditional expressions (1) and (2).
(1) -0.8 <f1a / f1b <-0.2
(2) 0.7 <f / fR <1.1
However,
f1a: focal length of the 1a lens group,
f1b; focal length of the 1b lens group,
f: focal length of the entire system,
fR: focal length of rear group,
It is.
この第一の態様では、次の条件式(3)を満足することが好ましい。
(3)0.1<d/f<0.3
In the first aspect, it is preferable that the following conditional expression (3) is satisfied.
(3) 0.1 <d / f <0.3
本発明は、その第二の態様によると、物体側から順に、負の前群と正の後群からなるレトロフォーカス型の広角レンズ系において、前群は、物体側から順に、負の第1aレンズ群と正の第1bレンズ群からなり、後群は、正レンズ、負レンズ及び正レンズの接合レンズを含み、次の条件式(1)及び(3)を満足することを特徴としている。
(1)-0.8<f1a/f1b<-0.2
(3)0.1<d/f<0.3
但し、
d;前群と後群の軸上空気間隔、
である。
According to the second aspect of the present invention, in the retrofocus type wide-angle lens system including the negative front group and the positive rear group in order from the object side, the front group includes the negative first a in order from the object side. It consists of a lens group and a positive 1b lens group, and the rear group includes a positive lens, a negative lens, and a cemented lens of a positive lens, and satisfies the following conditional expressions (1) and (3).
(1) -0.8 <f1a / f1b <-0.2
(3) 0.1 <d / f <0.3
However,
d; axial air space between the front group and the rear group,
It is.
いずれの態様でも、第1aレンズ群と第1bレンズ群はそれぞれ負と正のパワーを持っていれば自由度があるが、好ましくは第1aレンズ群は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正の第1レンズと負の第2レンズから構成し、第1bレンズ群は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負の第3レンズと正の第4レンズから構成するのがよい。この負の第3レンズと正の第4レンズは接合することが望ましい。 In any aspect, the first a lens group and the first b lens group have a degree of freedom as long as they have negative and positive powers respectively. Preferably, the first a lens group has a convex surface on the object side in order from the object side. The first positive lens and the negative second lens are arranged, and the 1b lens group is constituted by a negative third lens having a convex surface facing the object side and a positive fourth lens in order from the object side. Is good. It is desirable to join the negative third lens and the positive fourth lens.
また、いずれの態様でも、次の条件式(4)を満足することが望ましい。
(4)-0.6<fR/fF<-0.1
但し、
fF;前群の焦点距離、
である。
In any aspect, it is desirable that the following conditional expression (4) is satisfied.
(4) -0.6 <fR / fF <-0.1
However,
fF: Focal length of the front group,
It is.
いずれの態様でも、後群中の最終レンズには非球面を含ませることが好ましい。 In any embodiment, it is preferable that the final lens in the rear group includes an aspherical surface.
後群は、物体側から順に、正レンズ、負レンズ、像側に凸面を向けた正レンズ、及び正レンズから構成し、物体側の3枚のレンズを貼り合せることが望ましい。 The rear group is composed of, in order from the object side, a positive lens, a negative lens, a positive lens having a convex surface facing the image side, and a positive lens, and it is desirable to bond three lenses on the object side.
本発明によれば、レトロフォーカス型の広角レンズ系であって、より薄型(小型)で諸収差、特にコマ収差、歪曲収差、色収差が良好に補正された画角が70゜程度の高性能な広角レンズ系を得ることができる。 According to the present invention, the retrofocus type wide-angle lens system is thinner and more compact, and has a high performance with an angle of view of about 70 ° in which various aberrations, particularly coma, distortion, and chromatic aberration are well corrected. A wide-angle lens system can be obtained.
本実施形態の広角レンズ系は、図1、図3、図5、図7及び図9の各実施例に示すように、物体側から順に、絞りSで分けられる負の前群10と正の後群20を有している。前群10は、物体側から順に、空気間隔最大のところで分けられる負の第1aレンズ群11と正の第1bレンズ群12からなっている。また、全ての実施例において、第1aレンズ群11は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正の第1レンズと負の第2レンズからなり、第1bレンズ群12は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負の第3レンズと正の第4レンズからなっており、負の第3レンズと正の第4レンズは接合されている。第3レンズと第4レンズの合成パワーは正である。また、後群20は、物体側から順に、正の第5レンズ、負の第6レンズ、像側に凸面を向けた正の第7レンズ、及び正の第8レンズからなり、第5レンズから第7レンズの3枚のレンズが貼り合わされている。第8レンズは、その物体側の面に非球面を有している。
The wide-angle lens system of the present embodiment is positive with the
レトロフォーカス型のレンズは一般に、全系の焦点距離よりも長いバックフォーカスを得るもので、そのために絞りSに対して非対称なパワー配置をとっている。そのため、必要とするバックフォーカスを確保したままレンズ系を短くしようとすると、歪曲収差、非点収差、球面収差等の諸収差の補正が困難である。負のパワーの前群は、該前群での歪曲収差の発生を抑えるために、少なくとも1枚の正レンズを含む複数のレンズから構成されている。前群は全体としては負のパワーを与えるので、少なくとも1枚の負レンズが含まれており、このため、非点収差、歪曲収差、色収差の補正が可能である。より良好に諸収差(特に色収差)の補正を行うために、全体として正のパワーを有する正負レンズの接合レンズが一組配置されている。また、絞りSの物体側近傍に比較的厚い正レンズを配置することにより歪曲収差を良好に補正している。 In general, a retrofocus type lens obtains a back focus longer than the focal length of the entire system, and therefore, an asymmetrical power arrangement with respect to the stop S is adopted. Therefore, it is difficult to correct various aberrations such as distortion, astigmatism, and spherical aberration if an attempt is made to shorten the lens system while ensuring the required back focus. The front group having a negative power includes a plurality of lenses including at least one positive lens in order to suppress the occurrence of distortion in the front group. Since the front group gives negative power as a whole, it includes at least one negative lens, and astigmatism, distortion, and chromatic aberration can be corrected. In order to better correct various aberrations (particularly chromatic aberration), a set of cemented lenses of positive and negative lenses having a positive power as a whole is arranged. In addition, by arranging a relatively thick positive lens in the vicinity of the object side of the diaphragm S, the distortion is corrected well.
正のパワーの後群に関しては、軸外収差に与える影響を小さく保ったまま全系で発生する球面収差を補正するために、負の球面収差を発生させる少なくとも1枚の負レンズを含ませている。そして、球面収差やコマ収差の発生を抑えるために、少なくとも3枚の正レンズを含ませている。また、負レンズの両面に正レンズを位置させ、これらを3枚を貼り合わせて1組の接合レンズとすることにより、高次の球面収差を良好に補正している。また、後群中の最終レンズに非球面を設けることにより、球面収差やコマ収差をより良好に補正することが可能である。 For the rear group of positive power, at least one negative lens that generates negative spherical aberration is included in order to correct spherical aberration generated in the entire system while keeping the influence on off-axis aberration small. Yes. In order to suppress the occurrence of spherical aberration and coma, at least three positive lenses are included. Further, the positive lens is positioned on both surfaces of the negative lens, and the three lenses are bonded to form a pair of cemented lenses, so that high-order spherical aberration is corrected well. Further, by providing an aspherical surface on the final lens in the rear group, it is possible to correct spherical aberration and coma aberration better.
条件式(1)は、前群10の第1aレンズ群11と第1bレンズ群12のパワー配置に関する条件式であり、特に像面湾曲を補正するための条件である。条件式(1)の上限を超えると、像面湾曲がアンダーとなり、下限を超えるとオーバーになる。この条件式(1)の上限値を-0.25、下限値を-0.75とする((1’)-0.75<f1a/f1b<-0.25)と、さらに良好な像面湾曲の補正が可能となる。
Conditional expression (1) is a conditional expression regarding the power arrangement of the 1a lens group 11 and the
条件式(2)は、正の後群のパワーに関する条件式である。条件式(2)の下限を超えて後群の正のパワーが強くなると、球面収差の補正が困難になる。条件式(2)の上限を超えて後群の正のパワーが弱くなると、非点収差が悪化し、補正が困難になる。この条件式(2)の上限を1.0とする((2’)0.7<f/fR<1.0)と、全長を十分に短く保つことができ、より好ましい。 Conditional expression (2) is a conditional expression regarding the power of the positive rear group. If the lower power of conditional expression (2) is exceeded and the positive power of the rear group becomes strong, correction of spherical aberration becomes difficult. If the upper limit of conditional expression (2) is exceeded and the positive power of the rear group becomes weak, astigmatism deteriorates and correction becomes difficult. If the upper limit of conditional expression (2) is 1.0 ((2 ′) 0.7 <f / fR <1.0), the overall length can be kept sufficiently short, which is more preferable.
条件式(3)は、前群と後群の間隔に関する条件式である。条件式(3)の上限を超えるとレンズ全系の全長が長くなり小型化が困難になる。また条件式(3)の下限を超えると、像面湾曲や非点収差の補正が困難になる。この条件式の上限を0.25とする((3‘)0.1<d/f<0.25)と、より好ましい。 Conditional expression (3) is a conditional expression related to the interval between the front group and the rear group. If the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, the entire length of the entire lens system becomes long, making it difficult to reduce the size. If the lower limit of conditional expression (3) is exceeded, it will be difficult to correct curvature of field and astigmatism. The upper limit of this conditional expression is more preferably 0.25 ((3 ′) 0.1 <d / f <0.25).
条件式(4)は、前群と後群のパワーバランスに関する条件である。条件式(4)の上限を超えて後群の正のパワーが強くなると、前玉径が増大し、球面収差が悪化し、バックフォーカスが不足する。条件式(4)の下限を超えて前群の負のパワーが強くなると、像面湾曲、非点収差が悪化し、補正が困難になる。この条件式(4)の下限を-0.55とする((4’)-0.55<fR/fF<-0.1)ことによって、さらに良好な収差補正が可能になる。 Conditional expression (4) is a condition relating to the power balance between the front group and the rear group. When the upper limit of conditional expression (4) is exceeded and the positive power of the rear group increases, the front lens diameter increases, the spherical aberration deteriorates, and the back focus is insufficient. If the negative power of the front group increases beyond the lower limit of conditional expression (4), field curvature and astigmatism deteriorate and correction becomes difficult. By setting the lower limit of the conditional expression (4) to −0.55 ((4 ′) − 0.55 <fR / fF <−0.1), further excellent aberration correction can be performed.
次に具体的な実施例を示す。諸収差図及び表中、SAは球面収差、SCは正弦条件、球面収差で表される色収差(軸上色収差)図及び倍率色収差図中のd線、g線、C線はそれぞれの波長に対する収差、Sはサジタル、Mはメリディオナル、Wは半画角(゜)、FはFナンバー、fは全系の焦点距離、fBはバックフォーカス、yは最大像高、rは曲率半径、dはレンズ厚またはレンズ間隔、Nd はd線の屈折率、νはアッベ数を示す。
また、回転対称非球面は次式で定義される。
x=cy2/[1+[1-(1+K)c2y2]1/2]+A4y4+A6y6+A8y8+A10y10+A12y12・・・
(但し、cは曲率(1/r)、yは光軸からの高さ、Kは円錐係数、A4、A6、A8、・・・・・は各次数の非球面係数)
Next, specific examples will be described. In the various aberration diagrams and tables, SA is spherical aberration, SC is a sine condition, chromatic aberration (axial chromatic aberration) diagram represented by spherical aberration, and d-line, g-line, and C-line are chromatic aberrations for each wavelength. , S is sagittal, M is meridional, W is half angle of view (°), F is F number, f is focal length of whole system, fB is back focus, y is maximum image height, r is radius of curvature, d is lens Thickness or lens interval, N d is the refractive index of the d-line, and ν is the Abbe number.
A rotationally symmetric aspherical surface is defined by the following equation.
x = cy 2 / [1+ [1- (1 + K) c 2 y 2 ] 1/2 ] + A4y 4 + A6y 6 + A8y 8 + A10y 10 + A12y 12 ...
(Where c is the curvature (1 / r), y is the height from the optical axis, K is the conic coefficient, A4, A6, A8,... Are the aspheric coefficients of each order)
図1及び図2と表1は本発明による広角レンズ系の実施例1を示している。図1はレンズ構成図、図2はその諸収差図、表1はその無限遠撮影状態における数値データである。
本実施例の広角レンズ系は、物体側から順に、負の前群10、絞りS、及び正の後群20からなる。前群10は、物体側から順に、空気間隔最大のところで分けられる負の第1aレンズ群11と、正の第1bレンズ群12からなる。より具体的には、第1aレンズ群11は、物体側から順に、物体側に凸の正メニスカスレンズ(正の第1レンズ)と、物体側に凸の負メニスカスレンズ(負の第2レンズ)からなる。第1bレンズ群12は、物体側に凸の負メニスカスレンズ(負の第3レンズ)と物体側に凸の正メニスカスレンズ(正の第4レンズ)の接合レンズからなる。第4レンズは全系で最も厚いレンズである。後群20は、物体側から順に、物体側から順に位置する、像側に凸の正メニスカスレンズと(正の第5レンズ)物体側が凹の平凹負レンズ(負の第6レンズ)と像側に凸の平凸正レンズ(正の第7レンズ)との3枚の接合レンズ、及び物体側の面に合成樹脂材料による非球面層が接着形成された像側に凸の正メニスカスレンズ(正の第8レンズ)からなる。後群中の3枚の接合レンズの合成パワーは負である。絞りSは、第7面(第1bレンズ群12)の極から後方2.00にある。
(表1)
F = 1: 3.3
f = 21.60
W = 35.0
fB = 36.70
面 No. r d Nd ν
1 32.486 3.62 1.69680 55.5
2 113.238 0.10 ‐ ‐
3 20.902 1.10 1.80400 46.6
4 8.178 6.75 ‐ ‐
5 36.561 1.24 1.77250 49.6
6 8.178 5.67 1.69895 30.1
7 6403.341 4.00 ‐ ‐
8 -20.013 2.59 1.72916 54.7
9 -8.600 1.00 1.74077 27.8
10 ∞ 2.37 1.62299 58.2
11 -19.142 0.10 ‐ ‐
12* -65.119 0.10 1.52972 42.7
13 -69.548 2.68 1.77250 49.6
14 -14.886 - ‐ ‐
*は回転対称非球面。
非球面データ(表示していない非球面係数は0.00である。);
面NO K A4 A6
12 0.00 -0.41055×10-4 -0.12824×10-7
1 and 2 and Table 1 show Example 1 of a wide-angle lens system according to the present invention. FIG. 1 is a lens configuration diagram, FIG. 2 is a diagram showing various aberrations thereof, and Table 1 is numerical data in an infinite photographing state.
The wide-angle lens system of the present embodiment includes a
(Table 1)
F = 1: 3.3
f = 21.60
W = 35.0
fB = 36.70
Surface No. r d N d ν
1 32.486 3.62 1.69680 55.5
2 113.238 0.10--
3 20.902 1.10 1.80 400 46.6
4 8.178 6.75--
5 36.561 1.24 1.77250 49.6
6 8.178 5.67 1.69895 30.1
7 6403.341 4.00--
8 -20.013 2.59 1.72916 54.7
9 -8.600 1.00 1.74077 27.8
10 ∞ 2.37 1.62299 58.2
11 -19.142 0.10--
12 * -65.119 0.10 1.52972 42.7
13 -69.548 2.68 1.77250 49.6
14 -14.886---
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
Aspheric data (Aspheric coefficient not shown is 0.00);
Surface NO K A4 A6
12 0.00 -0.41055 × 10 -4 -0.12824 × 10 -7
図3及び図4と表2は本発明による広角レンズ系の実施例2を示している。図3はレンズ構成図、図4はその諸収差図、表2はその無限遠撮影状態における数値データである。
第1bレンズ群12は、物体側から順に位置する、物体側に凸の負メニスカスレンズ(負の第3レンズ)と両凸レンズ(正の第4レンズ)の接合レンズからなる。後群中の3枚の接合レンズの合成パワーは負である。その他の基本的なレンズ構成は、実施例1と同様である。絞りSは、第7面(第1bレンズ群12)の極から後方2.06にある。
(表2)
F = 1: 3.3
f = 21.60
W = 35.0
fB = 36.70
面 No. r d Nd ν
1 37.756 2.80 1.70469 55.3
2 157.205 0.10 ‐ ‐
3 24.898 1.10 1.83481 42.7
4 9.600 9.00 ‐ ‐
5 39.478 1.00 1.71300 53.9
6 8.945 3.31 1.71918 28.7
7 -131.430 4.10 ‐ ‐
8 -13.854 2.79 1.71192 54.5
9 -8.792 1.01 1.80518 25.4
10 ∞ 3.05 1.60062 62.4
11 -17.049 0.27 ‐ ‐
12* -136.300 0.10 1.52972 42.7
13 -126.000 2.68 1.77250 49.6
14 -15.494 - ‐ ‐
*は回転対称非球面。
非球面データ(表示していない非球面係数は0.00である。);
面NO K A4 A6
12 0.00 -0.47288×10-4 -0.91638×10-8
3 and 4 and Table 2 show Example 2 of the wide-angle lens system according to the present invention. FIG. 3 is a lens configuration diagram, FIG. 4 is a diagram of various aberrations thereof, and Table 2 is numerical data in an infinite photographing state.
The
(Table 2)
F = 1: 3.3
f = 21.60
W = 35.0
fB = 36.70
Surface No. r d N d ν
1 37.756 2.80 1.70469 55.3
2 157.205 0.10--
3 24.898 1.10 1.83481 42.7
4 9.600 9.00--
5 39.478 1.00 1.71300 53.9
6 8.945 3.31 1.71918 28.7
7 -131.430 4.10--
8 -13.854 2.79 1.71192 54.5
9 -8.792 1.01 1.80518 25.4
10 ∞ 3.05 1.60062 62.4
11 -17.049 0.27--
12 * -136.300 0.10 1.52972 42.7
13 -126.000 2.68 1.77250 49.6
14 -15.494---
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
Aspheric data (Aspheric coefficient not shown is 0.00);
Surface NO K A4 A6
12 0.00 -0.47288 × 10 -4 -0.91638 × 10 -8
図5及び図6と表3は本発明による広角レンズ系の実施例3を示している。図5はレンズ構成図、図6はその諸収差図、表3はその無限遠撮影状態における数値データである。基本構成は実施例1と同様である。後群中の3枚の接合レンズの合成パワーは負である。絞りSは、第7面(第1bレンズ群12)の極から後方2.09にある。
(表3)
F = 1: 3.3
f = 21.60
W = 35.0
fB = 36.70
面 No. r d Nd ν
1 30.147 2.80 1.69680 55.5
2 103.268 0.10 ‐ ‐
3 21.829 1.10 1.83399 42.3
4 8.521 7.22 ‐ ‐
5 36.638 1.14 1.77617 48.6
6 8.104 6.00 1.70992 29.0
7 2239.858 4.17 ‐ ‐
8 -19.436 2.70 1.72916 54.7
9 -8.327 1.00 1.72822 27.4
10 ∞ 2.30 1.69513 54.4
11 -21.099 0.10 ‐ ‐
12* -66.857 0.10 1.52972 42.7
13 -57.062 2.59 1.77250 49.6
14 -15.214 - ‐ ‐
*は回転対称非球面。
非球面データ(表示していない非球面係数は0.00である。);
面NO K A4 A6
12 0.00 -0.41950×10-4 -0.10897×10-7
5 and 6 and Table 3 show Example 3 of the wide-angle lens system according to the present invention. FIG. 5 is a lens configuration diagram, FIG. 6 is a diagram of various aberrations thereof, and Table 3 is numerical data in an infinite distance photographing state. The basic configuration is the same as that of the first embodiment. The combined power of the three cemented lenses in the rear group is negative. The stop S is 2.09 rearward from the pole of the seventh surface (the 1b lens group 12).
(Table 3)
F = 1: 3.3
f = 21.60
W = 35.0
fB = 36.70
Surface No. r d N d ν
1 30.147 2.80 1.69680 55.5
2 103.268 0.10--
3 21.829 1.10 1.83399 42.3
4 8.521 7.22--
5 36.638 1.14 1.77617 48.6
6 8.104 6.00 1.70992 29.0
7 2239.858 4.17--
8 -19.436 2.70 1.72916 54.7
9 -8.327 1.00 1.72822 27.4
10 ∞ 2.30 1.69513 54.4
11 -21.099 0.10--
12 * -66.857 0.10 1.52972 42.7
13 -57.062 2.59 1.77250 49.6
14 -15.214---
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
Aspheric data (Aspheric coefficient not shown is 0.00);
Surface NO K A4 A6
12 0.00 -0.41950 × 10 -4 -0.10897 × 10 -7
図7及び図8と表4は本発明による広角レンズ系の実施例4を示している。図7はレンズ構成図、図8はその諸収差図、表4はその無限遠撮影状態における数値データである。基本的なレンズ構成は実施例2と同様である。後群中の3枚の接合レンズの合成パワーは正である。絞りSは、第7面(第1bレンズ群12)の極から後方1.50にある。
(表4)
F = 1: 3.3
f = 21.60
W = 35.0
fB = 36.70
面 No. r d Nd ν
1 34.013 3.00 1.65123 50.7
2 140.405 0.10 ‐ ‐
3 19.461 1.10 1.88300 40.8
4 8.178 6.91 ‐ ‐
5 61.280 1.12 1.62216 57.4
6 8.991 3.81 1.68167 29.9
7 -70.997 3.50 ‐ ‐
8 -17.683 4.64 1.71853 37.9
9 -8.600 1.00 1.80474 25.3
10 ∞ 2.71 1.60388 60.6
11 -14.186 0.10 ‐ ‐
12* -72.209 0.10 1.52972 42.7
13 -63.226 2.37 1.77250 49.7
14 -18.311 - ‐ ‐
*は回転対称非球面。
非球面データ(表示していない非球面係数は0.00である。);
面NO K A4 A6
12 0.00 -0.29180×10-4 -0.79849×10-7
7 and 8 and Table 4 show Example 4 of the wide-angle lens system according to the present invention. FIG. 7 is a lens configuration diagram, FIG. 8 is a diagram of various aberrations thereof, and Table 4 is numerical data in an infinite photographing state. The basic lens configuration is the same as that of the second embodiment. The combined power of the three cemented lenses in the rear group is positive. The stop S is 1.50 behind the pole of the seventh surface (the 1b lens group 12).
(Table 4)
F = 1: 3.3
f = 21.60
W = 35.0
fB = 36.70
Surface No. r d N d ν
1 34.013 3.00 1.65123 50.7
2 140.405 0.10--
3 19.461 1.10 1.88300 40.8
4 8.178 6.91--
5 61.280 1.12 1.62216 57.4
6 8.991 3.81 1.68167 29.9
7 -70.997 3.50--
8 -17.683 4.64 1.71853 37.9
9 -8.600 1.00 1.80474 25.3
10 ∞ 2.71 1.60388 60.6
11 -14.186 0.10--
12 * -72.209 0.10 1.52972 42.7
13 -63.226 2.37 1.77250 49.7
14 -18.311---
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
Aspheric data (Aspheric coefficient not shown is 0.00);
Surface NO K A4 A6
12 0.00 -0.29180 × 10 -4 -0.79849 × 10 -7
図9及び図10と表5は本発明による広角レンズ系の実施例5を示している。図9はレンズ構成図、図10はその諸収差図、表5はその無限遠撮影状態における数値データである。基本的なレンズ構成は実施例2と同様である。後群中の3枚の接合レンズの合成パワーは正である。絞りSは、第7面(第1bレンズ群12)の極から後方1.60にある。
(表5)
F = 1: 3.3
f = 21.60
W = 35.0
fB = 36.70
面 No. r d Nd ν
1 40.909 2.95 1.71628 53.3
2 145.615 0.10 ‐ ‐
3 17.264 1.10 1.88300 40.8
4 8.178 7.55 ‐ ‐
5 72.599 1.00 1.69106 54.3
6 8.991 4.97 1.70950 29.3
7 -86.925 3.65 ‐ ‐
8 -19.764 3.10 1.70629 40.6
9 -8.600 1.16 1.81072 25.8
10 ∞ 2.92 1.61693 60.0
11 -13.576 0.10 ‐ ‐
12* -61.836 0.10 1.52972 42.7
13 -111.342 2.57 1.77109 49.8
14 -19.155 - ‐ ‐
*は回転対称非球面。
非球面データ(表示していない非球面係数は0.00である。);
面NO K A4 A6
12 0.00 -0.23835×10-4 -0.87028×10-7
9 and 10 and Table 5 show Example 5 of the wide-angle lens system according to the present invention. FIG. 9 is a lens configuration diagram, FIG. 10 is a diagram of various aberrations thereof, and Table 5 is numerical data in an infinite state photographing state. The basic lens configuration is the same as that of the second embodiment. The combined power of the three cemented lenses in the rear group is positive. The stop S is 1.60 behind the pole of the seventh surface (the 1b lens group 12).
(Table 5)
F = 1: 3.3
f = 21.60
W = 35.0
fB = 36.70
Surface No. r d N d ν
1 40.909 2.95 1.71628 53.3
2 145.615 0.10--
3 17.264 1.10 1.88300 40.8
4 8.178 7.55--
5 72.599 1.00 1.69106 54.3
6 8.991 4.97 1.70950 29.3
7 -86.925 3.65--
8 -19.764 3.10 1.70629 40.6
9 -8.600 1.16 1.81072 25.8
10 ∞ 2.92 1.61693 60.0
11 -13.576 0.10--
12 * -61.836 0.10 1.52972 42.7
13 -111.342 2.57 1.77109 49.8
14 -19.155---
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
Aspheric data (Aspheric coefficient not shown is 0.00);
Surface NO K A4 A6
12 0.00 -0.23835 × 10 -4 -0.87028 × 10 -7
各実施例の各条件式に対する値を表6に示す。
(表6)
実施例1 実施例2 実施例3 実施例4 実施例5
条件式(1) -0.32 -0.69 -0.34 -0.62 -0.51
条件式(2) 0.99 0.81 0.96 0.85 0.88
条件式(3) 0.19 0.19 0.19 0.16 0.17
条件式(4) -0.53 -0.12 -0.50 -0.23 -0.33
Table 6 shows values for each conditional expression in each example.
(Table 6)
Example 1 Example 2 Example 3 Example 4 Example 5
Conditional expression (1) -0.32 -0.69 -0.34 -0.62 -0.51
Conditional expression (2) 0.99 0.81 0.96 0.85 0.88
Conditional expression (3) 0.19 0.19 0.19 0.16 0.17
Conditional expression (4) -0.53 -0.12 -0.50 -0.23 -0.33
表6から明らかなように、実施例1ないし5は条件式(1)〜(4)を満足しており、また諸収差図から明らかなように諸収差、特にコマ収差(非点収差)、歪曲収差、色収差が比較的よく補正されている。 As apparent from Table 6, Examples 1 to 5 satisfy the conditional expressions (1) to (4), and as is apparent from the various aberration diagrams, various aberrations, particularly coma (astigmatism), Distortion and chromatic aberration are corrected relatively well.
Claims (8)
前群は、物体側から順に、負の第1aレンズ群と正の第1bレンズ群からなり、
後群は、正レンズ、負レンズ及び正レンズの接合レンズを含み、
次の条件式(1)及び(2)を満足することを特徴とする広角レンズ系。
(1)-0.8<f1a/f1b<-0.2
(2)0.7<f/fR<1.1
但し、
f1a;第1aレンズ群の焦点距離、
f1b;第1bレンズ群の焦点距離、
f;全系の焦点距離、
fR;後群の焦点距離。 In the wide-angle lens system consisting of a negative front group and a positive rear group in order from the object side,
The front group includes, in order from the object side, a negative first lens group and a positive first lens group,
The rear group includes a positive lens, a negative lens, and a cemented lens of a positive lens,
A wide-angle lens system characterized by satisfying the following conditional expressions (1) and (2):
(1) -0.8 <f1a / f1b <-0.2
(2) 0.7 <f / fR <1.1
However,
f1a: focal length of the 1a lens group,
f1b; focal length of the 1b lens group,
f: focal length of the entire system,
fR: focal length of rear group.
前群は、物体側から順に、負の第1aレンズ群と正の第1bレンズ群からなり、
後群は、正レンズ、負レンズ及び正レンズの接合レンズを含み、
次の条件式(1)及び(3)を満足することを特徴とする広角レンズ系。
(1)-0.8<f1a/f1b<-0.2
(3)0.1<d/f<0.3
但し、
d;前群と後群の軸上空気間隔。 In the wide-angle lens system consisting of a negative front group and a positive rear group in order from the object side,
The front group includes, in order from the object side, a negative first lens group and a positive first lens group,
The rear group includes a positive lens, a negative lens, and a cemented lens of a positive lens,
A wide-angle lens system characterized by satisfying the following conditional expressions (1) and (3):
(1) -0.8 <f1a / f1b <-0.2
(3) 0.1 <d / f <0.3
However,
d: On-axis air space between the front group and the rear group.
(3)0.1<d/f<0.3 The wide-angle lens system according to claim 1, wherein the wide-angle lens system satisfies the following conditional expression (3).
(3) 0.1 <d / f <0.3
(4)-0.6<fR/fF<-0.1
但し、
fF;前群の焦点距離。 6. The wide-angle lens system according to claim 1, wherein the wide-angle lens system satisfies the following conditional expression (4).
(4) -0.6 <fR / fF <-0.1
However,
fF: Focal length of the front group.
7. The wide-angle lens system according to claim 1, wherein the rear group includes, in order from the object side, a positive lens, a negative lens, a positive lens having a convex surface facing the image side, and a positive lens. A wide-angle lens system in which three lenses are bonded together.
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KR100959687B1 (en) | 2008-03-21 | 2010-05-26 | 주식회사 코렌 | Photographic lens optical system |
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US8570671B2 (en) | 2011-09-02 | 2013-10-29 | Samsung Electronics Co., Ltd. | Single focus lens system and photographing apparatus including the same |
US8810932B2 (en) | 2012-02-13 | 2014-08-19 | Samsung Electronics Co., Ltd. | Imaging lens system |
CN108333730A (en) * | 2018-04-12 | 2018-07-27 | 厦门爱劳德光电有限公司 | A kind of high definition ultra-wide angle day and night confocal camera lens |
CN114609759A (en) * | 2019-01-02 | 2022-06-10 | 三星电机株式会社 | Image capturing lens system |
-
2006
- 2006-02-24 JP JP2006047933A patent/JP2007225960A/en active Pending
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