JP2007187102A - Centrifugal blower - Google Patents
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Abstract
Description
本願発明は、遠心羽根車からの吹出空気流を斜め後方側から遠心方向に案内する斜流遠心ディフューザを備えた遠心送風機に関するものである。 The present invention relates to a centrifugal blower including a mixed flow centrifugal diffuser that guides a blown air flow from a centrifugal impeller in a centrifugal direction from an obliquely rear side.
一般に良く知られている遠心送風機としては、モータの回転軸に連結されるハブと、該ハブの外周部に対して所定間隔をもって対向配置されるシュラウドと、該シュラウドと前記ハブの外周部との間に円周方向所定間隔に配置される多数の羽根とからなる羽根車を備えたものがある（特許文献１参照）。 As a generally well-known centrifugal blower, there are a hub connected to a rotating shaft of a motor, a shroud disposed to face the outer peripheral portion of the hub at a predetermined interval, and the shroud and the outer peripheral portion of the hub. Some have an impeller composed of a large number of blades arranged at predetermined intervals in the circumferential direction (see Patent Document 1).
また、シュラウドを有していない遠心送風機としては、例えば図２５に示すように、背面板１ａ、前面板１ｂよりなる本体ケーシング１と、該本体ケーシング１の上記背面板１ａの背面側中央部に固定されたファンモータ（図示省略）と、上記本体ケーシング１の背面板１ａの前面側にあって、そのボス部の軸心部に上記ファンモータの回転軸が嵌合連結された円板形状のハブ２および該ハブ２の外周部２ｂの円周方向に所定の間隔で立設された多数枚の羽根３，３・・とからなる遠心羽根車と、上記本体ケーシング１の前面板１ｂの中央に設けられ、上記遠心羽根車の前端部に対応して当該遠心羽根車への空気吸込口５ａを形成するベルマウス５と、上記遠心羽根車の羽根３，３・・・の上記ベルマウス５側外周端部にあって、上記羽根３，３・・・の前端側端面の傾斜ライン延長方向に沿って設けられ、上記羽根３，３・・・の前端側を補強固定しながら図示のような循環流ｆ2を形成する半径方向に所定の幅を有した板状のリング部材３０と、上記本体ケーシング１の側面部全周部分に形成された空気吹出口７とから構成されるものがある（特許文献２参照）。
Moreover, as a centrifugal blower which does not have a shroud, for example, as shown in FIG. 25, a
しかし、この遠心送風機は、本体ケーシング１の側面部全体を遠心方向に開放して空気吹出口７としており、空気吹出通路の急拡大により、ディフューザ効果を期待することができない。すなわち、羽根車から吹き出される空気流（ｆ1〜ｆ3）における動圧の静圧回復を効率良く行うことができない。したがって、性能向上（即ち、高効率、低騒音化）の点で問題があった。
However, in this centrifugal blower, the entire side surface portion of the
そこで、例えば図２６に示すように、上記遠心羽根車を構成するハブ２の外径を、同遠心羽根車を構成している各羽根３，３，・・・の外径よりも小さく設定するとともに、同羽根車の吹出側には、羽根車からの吹出空気流を斜め後方側から遠心方向に案内する斜流遠心ディフューザ７０を設けた遠心送風機も提案されている（特許文献３参照）。図２６中、２ａはハブ２のボス部、４はファンモータ、４ａはファンモータ４の回転軸である。
Therefore, for example, as shown in FIG. 26, the outer diameter of the
このような構成にすると、各羽根３，３，・・・におけるハブ２側後方の外周部に開口部３２および空気吹出口７が形成されることになり、羽根３，３，・・・から吹き出される空気流の吹出抵抗が小さくなるとともに、羽根車から吹き出される空気流における動圧の静圧回復が効率良く行えることになり、性能向上（即ち、高効率、低騒音）に寄与する。
If it becomes such a structure, the
また、そのように斜流遠心ディフューザ７０を受けた場合において、例えば図２７のように、上記本体ケーシング１の外周寸法を可能な限り小さくするとともに、上記ベルマウス５の仕切板部５ｂの背面側（本体ケーシング１内側の上記リング部材３０に対応する部分）に、所定の広さの空気流通空間を形成し、上記羽根車の空気出口部側から上記ベルマウス５の背面側を通って再度上記遠心羽根車側に吸い込まれる空気の循環流ｆ22を形成し得るように構成する一方、羽根前端部外周のリング部材３０に対応する斜流方向への第１の空気流ガイド面６ａが、斜流方向後方の背面板１ａを超える位置まで長く傾斜した傾斜面とするとともに、後方部側では遠心方向に曲成され、同斜流方向後方への第１の空気流ガイド面６ａから遠心方向の第２の空気流ガイド面６ｂへの吹出気流案内方向の変更点が、上記本体ケーシング１の背面板１ａの後方に位置するようにしたものも考えられている。
Further, when receiving the mixed flow
しかし、上記図２６、図２７のように斜流遠心ディフューザ７０を設けた場合、何れの場合にあっても、送風機本体の軸方向幅が大きくなり、薄型化に適さないだけでなく、必ずしも十分なディフューザ効果が得られないことが判明した。
However, when the mixed-flow
本願発明は、このような問題を解決するためになされたもので、斜流遠心ディフューザの吹出気流案内通路における斜流方向から遠心方向への変更点を、上記遠心羽根車の羽根出口部に対向する位置に設けることによって、送風機本体の軸方向幅を縮小し、薄型化に適したものとするとともに、有効なディフューザ効果が得られるようにした遠心送風機を提供することを目的とするものである。 The present invention has been made to solve such a problem, and the change point from the mixed flow direction to the centrifugal direction in the blown air flow guide passage of the mixed flow centrifugal diffuser is opposed to the blade outlet portion of the centrifugal impeller. It is an object of the present invention to provide a centrifugal blower that reduces the axial width of the blower main body and is suitable for thinning, and that can obtain an effective diffuser effect. .
本願発明では、上記の問題を解決することを目的としてなされたものであって、次のような有効な課題解決手段を構成されている。 The present invention has been made for the purpose of solving the above problems, and comprises the following effective problem solving means.
（１） 第１の課題解決手段
この発明の第１の課題解決手段は、遠心羽根車と、該遠心羽根車の外周に位置して当該遠心羽根車からの吹出空気流を斜め後方側から遠心方向に案内する斜流遠心ディフューザ構造の空気吹出通路とを有する遠心送風機であって、上記斜流遠心ディフューザ構造の空気吹出通路における斜流方向から遠心方向への変更点は、上記遠心羽根車の羽根出口部に対向した位置にあることを特徴としている。
(1) First Problem Solving Means The first problem solving means of the present invention is a centrifugal impeller, and is located on the outer periphery of the centrifugal impeller, and the air flow from the centrifugal impeller is centrifuged obliquely from the rear side. A centrifugal blower having an air outlet passage having a mixed flow centrifugal diffuser structure guided in a direction, wherein a change point from the diagonal flow direction to the centrifugal direction in the air outlet passage of the mixed flow centrifugal diffuser structure is the same as that of the centrifugal impeller. It is in a position facing the blade outlet.
このような構成によると、送風機本体の軸方向幅が縮小し、薄型化が可能になる。 According to such a configuration, the axial width of the blower body is reduced, and the thickness can be reduced.
そして、吹出し流れの縮流化による整流化で、ディフューザ性能が効果的に改善される。 And the diffuser performance is effectively improved by rectification by reducing the flow of the blowout flow.
（２） 第２の課題解決手段
この発明の第２の課題解決手段は、上記第１の課題解決手段の構成において、斜流方向から遠心方向への変更点の位置は、遠心羽根車の羽根出口幅をＨとしたときに、同遠心羽根車の羽根出口部の空気吸込み端側から（０／４）Ｈ〜（３／４）Ｈの位置であることを特徴としている。
(2) Second Problem Solving Means According to a second problem solving means of the present invention, in the configuration of the first problem solving means, the position of the change point from the diagonal flow direction to the centrifugal direction is the blade of the centrifugal impeller. When the outlet width is H, the position is (0/4) H to (3/4) H from the air suction end side of the blade outlet of the centrifugal impeller.
上記吹出し流れの縮流化による整流化およびそれによるディフューザ性能の改善作用は、上記斜流方向から遠心方向への変更点の位置が、上記遠心羽根車の羽根出口幅をＨとしたときに、同遠心羽根車の羽根出口部の空気吸込み端側から（０／４）Ｈ〜（３／４）Ｈの位置にあるときが、最も有効である。 The rectification by the flow reduction of the blowout flow and the improvement effect of the diffuser performance thereby, when the position of the change point from the diagonal flow direction to the centrifugal direction is H, the blade outlet width of the centrifugal impeller, It is most effective when the centrifugal impeller is at a position of (0/4) H to (3/4) H from the air suction end side of the blade outlet portion of the centrifugal impeller.
（３） 第３の課題解決手段
この発明の第３の課題解決手段は、上記第１又は第２の課題解決手段の構成において、遠心羽根車の空気吸込み側前端部は、シュラウドを有することなくベルマウスに対応していることを特徴としている。
(3) Third Problem Solving Means According to a third problem solving means of the present invention, in the configuration of the first or second problem solving means, the air suction side front end portion of the centrifugal impeller has no shroud. It is characterized by being compatible with bellmouth.
上記吹出し流れの縮流化による整流化およびそれによるディフューザ性能の改善作用は、シュラウドレスの遠心羽根車の場合が大きい。 The rectification by reducing the flow of the blow-out flow and the effect of improving the diffuser performance thereby are significant in the case of a shroudless centrifugal impeller.
（４） 第４の課題解決手段
この発明の第４の課題解決手段は、上記第１又は第２の課題解決手段の構成において、遠心羽根車の空気吸込み側前端部は、シュラウドを有してベルマウスに対応していることを特徴としている。
(4) Fourth Problem Solving Means According to a fourth problem solving means of the present invention, in the configuration of the first or second problem solving means, the air suction side front end portion of the centrifugal impeller has a shroud. It is characterized by being compatible with bellmouth.
上記吹出し流れの縮流化による整流化およびそれによるディフューザ性能の改善作用は、シュラウドレスの遠心羽根車の場合が大きいが、もちろんシュラウドを有する場合にも、一定の有効な改善作用が得られる。 The rectification by the flow reduction of the blow-out flow and the improvement effect of the diffuser performance thereby are large in the case of the shroud centrifugal impeller, but of course, even when the shroud is provided, a certain effective improvement effect can be obtained.
（５） 第５の課題解決手段
この発明の第５の課題解決手段は、上記第４の課題解決手段の構成において、ベルマウスの遠心羽根車側シュラウドとの対応部には、環状の凹溝部が設けられ、シュラウドの空気吸込み側縁部は同凹溝部内に遊嵌されていることを特徴としている。
(5) Fifth Problem Solving Means According to a fifth problem solving means of the present invention, in the configuration of the fourth problem solving means, an annular concave groove portion is provided in a portion corresponding to the centrifugal impeller shroud of the bell mouth. The air suction side edge portion of the shroud is loosely fitted in the concave groove portion.
このような構成によると、上記シュラウドを有する場合における性能改善作用を、さらに向上させることができる。 According to such a structure, the performance improvement effect | action in the case of having the said shroud can further be improved.
以上の結果、本願発明の遠心送風機によると、送風性能が大きく向上し、所要動力が低減されるとともに、高効率かつ静音性能の高いものとなる。 As a result, according to the centrifugal blower of the present invention, the air blowing performance is greatly improved, the required power is reduced, and the high efficiency and the low noise performance are achieved.
以下、添付の図面を参照して、本願発明の幾つかの最良の実施の形態について詳述する。 Hereinafter, some of the best embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings.
（最良の実施の形態１）
先ず図１および図２には、本願発明の最良の実施の形態１に係る遠心送風機の全体および要部の構成が示されている。
(Best Embodiment 1)
First, FIG. 1 and FIG. 2 show the entire centrifugal blower according to the first embodiment of the present invention and the configuration of the main part.
この遠心送風機は、例えば図１および図２に示すように、背面板１ａ、前面板１ｂ、側面板１ｃよりなる本体ケーシング１と、該本体ケーシング１の上記背面板１ａの背面側中央部に固定されたファンモータ４と、上記本体ケーシング１の背面板１ａの前面側にあって、そのボス部２ａの軸心部に上記ファンモータ４の回転軸４ａが嵌合連結された円板形状のハブ２および該ハブ２の外周部２ｂの円周方向に所定の間隔で立設された多数枚（例えば３０〜４０枚）の羽根３，３・・とからなる遠心羽根車と、上記本体ケーシング１の前面板１ｂの中央に設けられ、上記遠心羽根車の前端部に対応して、当該遠心羽根車への空気吸込口５ａを形成するベルマウス５と、上記遠心羽根車の羽根３，３・・・の上記ベルマウス５側外周端部にあって、上記羽根３，３・・・の前端側端面の傾斜ライン延長方向に沿って設けられ、上記羽根３，３・・・の前端側を補強固定する機能と後述する循環流ｆ22の形成作用とを果たす半径方向に所定の幅を有した断面楕円形状の帯状のリング部材８と、上記本体ケーシング１の側面板１ｃの上記背面板１ａ側全周部分に形成された空気吹出口７とから構成されている。
As shown in FIGS. 1 and 2, for example, the centrifugal blower is fixed to a
そして、この最良の実施の形態の場合、上記ベルマウス５における空気吸込口５ａの内径Ｄ0は、上記遠心羽根車における羽根３，３・・の外径Ｄ1の０．８〜０．８８倍の大きさで、上記遠心羽根車における羽根３，３・・・の内径Ｄ2よりも所定寸法大きく設定されている。また、上記ベルマウス５の仕切板部５ｂの背面側（本体ケーシング１内側の上記リング部材８に対応する部分）には、所定の広さの空気流通空間Ｓが形成されており、上記遠心羽根車の空気出口部側から上記ベルマウス５における空気吸込口５ａの背面側を通って再度上記遠心羽根車に吸い込まれる空気の循環流ｆ22を容易且つ確実に形成し得るように構成されている。
In the case of this best mode, the inner diameter D 0 of the
また、この実施の形態の場合、上記空気吹出口７は、上記のように背面板１ａ側に偏位して開口されており、同空気吹出口７に連続する空気吹出通路の上記遠心羽根車の前端部側外周のリング部材８に対応する斜流方向への第１の空気流ガイド面６ａが斜流方向後方に次第に傾斜した傾斜面となっているとともに、同斜流方向への第１の空気流ガイド面６ａから遠心方向へ方向を変更する第２の空気流ガイド面６ｂへの気流案内方向の変更点Ｐが、上記遠心羽根車の羽根出口部（その幅Ｈ内）に対向する斜流遠心ディフューザ構造の空気吹出通路となっている。
Further, in the case of this embodiment, the
なお、符号６は、上記第１，第２の空気流ガイド面６ａ，６ｂを形成する空気流ガイド板である。
したがって、以上のような構成の遠心送風機では、例えばターボファンに代表されるような遠心羽根車を備えた遠心送風機において、例えば図２に示されるように、当該遠心羽根車の空気吹出側前端からベルマウス５の背面側を通って再度遠心羽根車に吸い込まれる効果的な空気の循環流ｆ22が形成されるようになり、同遠心羽根車の羽根３，３・・を通る空気主流ｆ1，ｆ3が当該循環流ｆ22によってベルマウス５側に適切に引き寄せられることになり、遠心羽根車の羽根３，３・・の空気出口部分（幅Ｈの全体）における風速分布が改善され、空力性能の向上と運転音の低騒音化とを図ることができる。
Therefore, in the centrifugal blower configured as described above, for example, in a centrifugal blower provided with a centrifugal impeller represented by a turbofan, for example, as shown in FIG. 2, from the front end of the air blower side of the centrifugal impeller. An effective air circulation flow f 22 that is sucked into the centrifugal impeller again through the back side of the
なお、符号ｆ21は、上記リング部材８側への循環流ｆ22から分流し、第１の空気流ガイド面６ａに沿って斜流方向に流れる空気流を示す。
Reference numeral f 21 denotes an air flow that is diverted from the circulation flow f 22 toward the
また、シュラウドが不要なので、遠心羽根車の一体成形が可能となり、遠心羽根車の製造コストの低減を図ることができるとともに、量産性に優れたものとなる。 Further, since the shroud is unnecessary, the centrifugal impeller can be integrally formed, the manufacturing cost of the centrifugal impeller can be reduced, and the mass productivity is excellent.
しかも、同遠心羽根車の上記出口側部の下流には、上記本体ケーシング１の背面板１ａ寄りに空気吹出口７が形成されており、同遠心羽根車から吹き出される空気流を縮流作用を伴いながら斜流方向から遠心方向に案内する斜流遠心ディフューザ構造の空気吹出通路が設けられていることから、同斜流遠心ディフューザ構造の空気吹出通路により、遠心羽根車から吹き出される空気流における動圧の静圧回復が効率良く行えるようになり、性能向上（高効率、低騒音）に寄与する。
Moreover, an
特に、以上の構成の場合、上記斜流遠心ディフューザ構造の空気吹出通路における斜流方向から遠心方向への方向の変更点Ｐを、上記遠心羽根車の羽根出口部（幅Ｈ）に対向する位置に設けているので、吹出気流を斜流方向に案内する第１の同空気流ガイド面６ａの長さが短かく、図２６、図２７に示した先行技術のものに比べて、送風機本体ケーシング１の軸方向幅を大幅に縮小することができ薄型化に適したものとすることができるとともに、図２に示すように、より強い循環流ｆ22により、リング部材８側の気流ｆ2及び中央部の気流ｆ3が効果的に増速される一方、ハブ２側の気流ｆ1は大きな速度を維持した状態で略遠心方向にストレートに吹き出されるようになる。その結果、上記吹出し流れの風速分布が、高速でかつ均一になり、遠心羽根車がより大きな仕事をすることができるようになるとともに、より適正な縮流状態に整流することができるので、より高いディフューザ効果が得られるようになる。
In particular, in the case of the above configuration, the change point P in the direction from the mixed flow direction to the centrifugal direction in the air outlet passage of the mixed flow centrifugal diffuser structure is a position facing the blade outlet portion (width H) of the centrifugal impeller. Therefore, the length of the first air
ところで、上記の構成において、上記ディフューザ構造の空気吹出通路の斜流方向から遠心方向への吹出気流案内方向変更点Ｐの位置Ｌは、上記遠心羽根車の羽根３，３・・・の出口部の幅をＨとしたとき、同遠心羽根車の羽根出口部の空気吸込み端側から（０／４）Ｈ〜（３／４）Ｈの位置に設定されている。
By the way, in said structure, the position L of the blowing air flow guide direction change point P from the diagonal flow direction to the centrifugal direction of the air blowing passage of the said diffuser structure is the exit part of the blade |
上記空気流吹出し流れの縮流化による整流化およびそれによるディフューザ性能の改善作用は、上記のように斜流方向から遠心方向への案内方向変更点Ｐの位置Ｌが、上記遠心羽根車の羽根出口幅をＨとしたときに、同遠心羽根車の羽根出口部の空気吸込み端側から（０／４）Ｈ〜（３／４）Ｈの位置にあるときが、最も有効である。 The rectification by reducing the flow of the air flow and the improvement effect of the diffuser performance by the rectification are as follows. The position L of the guide direction change point P from the oblique flow direction to the centrifugal direction is as described above. When the exit width is H, it is most effective when it is at a position of (0/4) H to (3/4) H from the air suction end side of the blade outlet portion of the centrifugal impeller.
（最良の実施の形態２）
次に図３および図４には、本願発明の最良の実施の形態２に係る遠心送風機の全体および要部の構成が示されている。
(Best Mode 2)
Next, FIG. 3 and FIG. 4 show the configuration of the whole and main parts of the centrifugal blower according to the second preferred embodiment of the present invention.
この遠心送風機は、例えば図１および図２に示すように、背面板１ａ、前面板１ｂ、側面板１ｃよりなる本体ケーシング１と、該本体ケーシング１の上記背面板１ａの背面側中央部に固定されたファンモータ４と、上記本体ケーシング１の背面板１ａの前面側にあって、そのボス部２ａの軸心部に上記ファンモータ４の回転軸４ａが嵌合連結された円板形状のハブ２および該ハブ２の外周部２ｂの円周方向に所定の間隔で立設された多数枚（例えば３０〜４０枚）の羽根３，３・・とからなる遠心羽根車と、上記本体ケーシング１の前面板１ｂの中央に設けられ、上記遠心羽根車の前端部に対応して、当該遠心羽根車への空気吸込口５ａを形成するベルマウス５と、上記遠心羽根車の羽根３，３・・・の上記ベルマウス５側外周端部にあって、上記羽根３，３・・・の前端側端面の傾斜ライン延長方向に沿って設けられ、上記羽根３，３・・・の前端側を補強固定する機能と後述する循環流ｆ22の形成作用とを果たす半径方向に所定の幅を有した断面楕円形状の帯状のリング部材８と、上記本体ケーシング１の側面板１ｃの上記背面板１ａ側全周部分に形成された空気吹出口７とから構成されている。
As shown in FIGS. 1 and 2, for example, the centrifugal blower is fixed to a
そして、この最良の実施の形態の場合、上記ベルマウス５における空気吸込口５ａの内径Ｄ0は、上記遠心羽根車における羽根３，３・・の外径Ｄ1の０．８〜０．８８倍の大きさで、上記遠心羽根車における羽根３，３・・・の内径Ｄ2よりも所定寸法大きく設定されている。
In the case of this best mode, the inner diameter D 0 of the
また、上記ベルマウス５の仕切板部５ｂの背面側（本体ケーシング１内側の上記リング部材８に対応する部分）には、所定の広さの空気流通空間Ｓが形成されており、上記遠心羽根車の空気出口部側から上記ベルマウス５における空気吸込口５ａの背面側を通って再度上記遠心羽根車に吸い込まれる空気の循環流ｆ22を容易且つ確実に形成し得るように構成されている。
In addition, an air circulation space S having a predetermined width is formed on the back side of the
また、この実施の形態の場合、上記空気吹出口７は、上記のように背面板１ａ側に偏位して開口されており、同空気吹出口７に連続する空気吹出通路の上記遠心羽根車の前端部側外周のリング部材８に対応する斜流方向への第１の空気流ガイド面６ａが斜流方向後方に次第に傾斜した傾斜面となっているとともに、同斜流方向後方への第１の同空気流ガイド面６ａから遠心方向へ方向を変更する第２の空気流ガイド面６ｂへの気流案内方向の変更点Ｐが、上記遠心羽根車の羽根出口部（その幅Ｈ内）に対向する斜流遠心ディフューザ構造の空気吹出通路となっている。
Further, in the case of this embodiment, the
なお、符号６は、上記第１，第２の空気流ガイド面６ａ，６ｂを形成する空気流ガイド板である。
したがって、以上のような構成の遠心送風機では、例えばターボファンに代表されるような遠心羽根車を備えた遠心送風機において、例えば図４に示されるように、当該遠心羽根車の空気吹出側前端からベルマウス５の背面側を通って再度遠心羽根車に吸い込まれる効果的な空気の循環流ｆ22が形成されるようになり、同遠心羽根車の羽根３，３・・を通る空気主流ｆ1，ｆ3が当該循環流ｆ22によってベルマウス５側に適切に引き寄せられることになり、遠心羽根車の羽根３，３・・の空気出口部分（幅Ｈの全体）における風速分布が改善され、空力性能の向上と運転音の低騒音化とを図ることができる。
Therefore, in the centrifugal blower configured as described above, for example, in a centrifugal blower provided with a centrifugal impeller represented by a turbofan, for example, as shown in FIG. 4, from the front end of the air blower side of the centrifugal impeller. An effective air circulation flow f 22 that is sucked into the centrifugal impeller again through the back side of the
なお、符号ｆ21は、上記リング部材８側への循環流ｆ22から分流し、第１の空気流ガイド面６ａに沿って斜流方向に流れる空気流を示す。
Reference numeral f 21 denotes an air flow that is diverted from the circulation flow f 22 toward the
また、シュラウドが不要なので、遠心羽根車の一体成形が可能となり、遠心羽根車の製造コストの低減を図ることができるとともに、量産性に優れたものとなる。 Further, since the shroud is unnecessary, the centrifugal impeller can be integrally formed, the manufacturing cost of the centrifugal impeller can be reduced, and the mass productivity is excellent.
しかも、同遠心羽根車の上記出口側部の下流には、上記本体ケーシング１の背面板１ａ寄りに空気吹出口７が形成されており、同遠心羽根車から吹き出される空気流を縮流作用を伴いながら斜流方向から遠心方向に案内する斜流遠心ディフューザ構造の空気吹出通路が設けられていることから、同斜流遠心ディフューザ構造の空気吹出通路により、遠心羽根車から吹き出される空気流における動圧の静圧回復が効率良く行えるようになり、性能向上（高効率、低騒音）に寄与する。
Moreover, an
特に、以上の構成の場合、上記斜流遠心ディフューザ構造の空気吹出通路における斜流方向から遠心方向への方向の変更点Ｐを、上記遠心羽根車の羽根出口部（幅Ｈ）に対向する位置に設けているので、吹出気流を斜流方向に案内する第１の同空気流ガイド面６ａの長さが短かく、図２６、図２７に示した先行技術のものに比べて、送風機本体ケーシング１の軸方向幅を大幅に縮小することができ薄型化に適したものとすることができるとともに、図４に示すように、より強い循環流ｆ22により、リング部材８側の気流ｆ2及び中央部の気流ｆ3が効果的に増速される一方、ハブ２側の気流ｆ1は大きな速度を維持した状態で略遠心方向にストレートに吹き出されるようになる。その結果、上記吹出し流れの風速分布が、高速でかつ均一になり、遠心羽根車がより大きな仕事をすることができるようになるとともに、より適正な縮流状態に整流することができるので、より高いディフューザ効果が得られるようになる。
In particular, in the case of the above configuration, the change point P in the direction from the mixed flow direction to the centrifugal direction in the air outlet passage of the mixed flow centrifugal diffuser structure is a position facing the blade outlet portion (width H) of the centrifugal impeller. Therefore, the length of the first air
ところで、上記の構成において、上記ディフューザ構造の空気吹出通路の斜流方向から遠心方向への吹出気流案内方向変更点Ｐの位置Ｌは、上記遠心羽根車の羽根３，３・・・の出口部の幅をＨとしたとき、同遠心羽根車の羽根出口部の空気吸込み端側から（０／４）Ｈ〜（３／４）Ｈの位置に設定されている。
By the way, in said structure, the position L of the blowing air flow guide direction change point P from the diagonal flow direction to the centrifugal direction of the air blowing passage of the said diffuser structure is the exit part of the blade |
上記空気流吹出し流れの縮流化による整流化およびそれによるディフューザ性能の改善作用は、上記のように斜流方向から遠心方向への案内方向変更点Ｐの位置Ｌが、上記遠心羽根車の羽根出口幅をＨとしたときに、同遠心羽根車の羽根出口部の空気吸込み端側から（０／４）Ｈ〜（３／４）Ｈの位置にあるときが、最も有効である。 The rectification by reducing the flow of the air flow and the improvement effect of the diffuser performance by the rectification are as follows. The position L of the guide direction change point P from the oblique flow direction to the centrifugal direction is as described above. When the exit width is H, it is most effective when it is at a position of (0/4) H to (3/4) H from the air suction end side of the blade outlet portion of the centrifugal impeller.
しかも、この最良の実施の形態２の構成では、上記最良の実施の形態１の構成の場合に比較して、上記斜流遠心ディフューザの吹出気流案内通路における斜流方向から遠心方向への変更点Ｐ部分が上流側から下流側にかけて緩やかに方向変化するアール面に形成されている。
Moreover, in the configuration of the
したがって、上記リング部材８側への循環流ｆ22から分流し、第１の気流ガイド面６ａに沿って斜流方向に流れる空気流ｆ21がスムーズに遠心方向に流れの方向を変更して滑らかに遠心方向に吹き出されるようになる。
Therefore, the air flow f 21 which is diverted from the circulating flow f 22 toward the
以上の結果、上記の構成の遠心送風機によると、遠心羽根車の羽根３，３・・・の出口部全体の風速分布および空気吹出口７の風速分布が共に均一化される。
As a result, according to the centrifugal blower having the above-described configuration, the wind speed distribution of the entire outlet portion of the
これらの結果、以上の構成の遠心送風機によると、送風性能が大きく向上し、所要動力が低減されるとともに、高効率かつ静音性能の高いものとなる。 As a result, according to the centrifugal blower having the above configuration, the air blowing performance is greatly improved, the required power is reduced, and the high efficiency and the low noise performance are achieved.
（性能試験）
今、例えば上記図３および図４の構成の遠心送風機において、羽根３，３・・・の枚数を４０枚とした時の送風性能試験の結果を図５のグラフに示す。
(performance test)
Now, for example, in the centrifugal blower having the configuration shown in FIG. 3 and FIG. 4, the result of the blowing performance test when the number of
この送風性能試験の結果を見ると、遠心羽根車の外周に位置して当該遠心羽根車からの吹出空気流を斜め後方側から遠心方向に案内する斜流遠心ディフューザを有する遠心送風機における上記斜流遠心ディフューザの吹出気流案内通路における斜流方向から遠心方向への変更点Ｐの位置は、上述のように、上記遠心羽根車の羽根出口幅をＨとしたとき、同遠心羽根車の羽根出口部の空気吸込み端側から（０／４）Ｈ〜（３／４）Ｈの位置であるときが最も比騒音レベルが低く、有効であることが判る。 Looking at the results of the air blowing performance test, the mixed flow in the centrifugal blower having the mixed flow centrifugal diffuser that is located on the outer periphery of the centrifugal impeller and guides the blown air flow from the centrifugal impeller in the centrifugal direction obliquely from the rear side. The position of the change point P from the oblique flow direction to the centrifugal direction in the blown air flow guide passage of the centrifugal diffuser is, as described above, when the blade outlet width of the centrifugal impeller is H, the blade outlet portion of the centrifugal impeller It can be seen that the specific noise level is the lowest and effective when the position is (0/4) H to (3/4) H from the air suction end side.
なお、図５中の（−２／４）Ｈは、空気流ガイド板６がない場合である。
In addition, (−2/4) H in FIG. 5 is a case where the
（最良の実施の形態３）
先ず図６および図７には、本願発明の最良の実施の形態３にかかる遠心送風機の全体および要部の構成が示されている。
(Best Mode 3)
First, FIG. 6 and FIG. 7 show the configuration of the whole and main parts of the centrifugal fan according to the third embodiment of the present invention.
この遠心送風機は、例えば図６および図７に示すように、背面板１ａ、前面板１ｂ、側面板１ｃよりなる本体ケーシング１と、該本体ケーシング１の上記背面板１ａの背面側中央部に固定されたファンモータ４と、上記本体ケーシング１の背面板１ａの前面側にあって、そのボス部２ａの軸心部に上記ファンモータ４の回転軸４ａが嵌合連結された円板形状のハブ２および該ハブ２の外周部２ｂの円周方向に所定の間隔で立設された多数枚（例えば３０〜４０枚）の羽根３，３・・とからなる遠心羽根車と、上記本体ケーシング１の前面板１ｂの中央に設けられ、上記遠心羽根車の前端部に対応して、当該遠心羽根車への空気吸込口５ａを形成するベルマウス５と、上記遠心羽根車の羽根３，３・・・の上記ベルマウス５側外周端部にあって、上記羽根３，３・・・の前端側端面の傾斜ライン延長方向に沿って設けられ、上記羽根３，３・・・の前端側を補強固定する機能と後述する循環流ｆ22の形成作用とを果たす半径方向に所定の幅を有した帯状のリング部材８と、上記本体ケーシング１の側面板１ｃの上記背面板１ａ側全周部分に形成された空気吹出口７とから構成されている。
As shown in FIGS. 6 and 7, for example, the centrifugal blower is fixed to a
そして、この最良の実施の形態の場合、上記ベルマウス５における空気吸込口５ａの内径Ｄ0は、上記遠心羽根車における羽根３，３・・の外径Ｄ1の０．８〜０．８８倍の大きさで、上記遠心羽根車における羽根３，３・・・の内径Ｄ2よりも所定寸法大きく設定されている。
In the case of this best mode, the inner diameter D 0 of the
また、上記ベルマウス５の仕切板部５ｂ背面側（本体ケーシング１内側の上記リング部材８に対応する部分）には、所定の広さの空気流通空間Ｓが形成されており、上記遠心羽根車の空気吹出部側から上記ベルマウス５の背面側を通って再度上記遠心羽根車側に吸い込まれる空気の循環流ｆ22を容易且つ確実に形成し得るように構成されている。
In addition, an air circulation space S having a predetermined width is formed on the back side of the
また、この実施の形態の場合、上記空気吹出口７は、上記のように本体ケーシング１の背面板１ａ側に偏位して開口されており、同空気吹出口７に連続する空気吹出通路の上記遠心羽根車の前端部側外周のリング部材８に対応する斜流方向への第１の空気流ガイド面６ａが後方に略ストレートに延びるストレート面となっているとともに、同後方への第１の空気流ガイド面６ａから遠心方向へ方向を変更する第２の空気流ガイド面６ｂへの吹出気流案内方向の変更点Ｐが、上記遠心羽根車の羽根出口部（その幅Ｈ内）に対向する斜流遠心ディフューザ構造の空気吹出通路となっている。
In the case of this embodiment, the
なお、符号６は、上記第１，第２の空気流ガイド面６ａ，６ｂを形成する空気流ガイド板である。
したがって、以上のような構成の遠心送風機では、例えばターボファンに代表されるような遠心羽根車を備えた遠心送風機において、例えば図７に示されるように、当該遠心羽根車の空気吹出側前端からベルマウス５の背面側を通って再度遠心羽根車に吸い込まれる効果的な空気の循環流ｆ22が形成されるようになり、同遠心羽根車の羽根３，３・・を通る空気主流ｆ1，ｆ3が当該循環流ｆ22によってベルマウス５側に適切に引き寄せられることになり、遠心羽根車の羽根３，３・・の空気出口部分（幅Ｈの全体）における風速分布が改善され、空力性能の向上と運転音の低騒音化とを図ることができる。
Therefore, in the centrifugal blower configured as described above, for example, in a centrifugal blower provided with a centrifugal impeller represented by a turbofan, for example, as shown in FIG. 7, from the front end of the air blower of the centrifugal impeller. An effective air circulation flow f 22 that is sucked into the centrifugal impeller again through the back side of the
なお、符号ｆ21は、上記リング部材８側への循環流ｆ22から分流し、第１の空気流ガイド面６ａに沿って斜流方向に流れる空気流を示す。
Reference numeral f 21 denotes an air flow that is diverted from the circulation flow f 22 toward the
また、シュラウドが不要なので、遠心羽根車の一体成形が可能となり、遠心羽根車の製造コストの低減を図ることができるとともに、量産性に優れたものとなる。 Further, since the shroud is unnecessary, the centrifugal impeller can be integrally formed, the manufacturing cost of the centrifugal impeller can be reduced, and the mass productivity is excellent.
しかも、同遠心羽根車の上記出口側部の下流には、上記背面板１ａ寄りに空気吹出口７が形成されており、同遠心羽根車から吹き出される空気流を斜流方向から遠心方向に案内する斜流遠心ディフューザ構造の空気吹出通路が設けられていることから、同ディフューザ構造の空気吹出通路により、遠心羽根車から吹き出される空気流における動圧の静圧回復が効率良く行えるようになり、性能向上（高効率、低騒音）に寄与する。
Moreover, an
特に、以上の構成の場合、上記斜流遠心ディフューザ構造の空気吹出通路における斜流方向から遠心方向への方向の変更点Ｐを、上記遠心羽根車の羽根出口部（幅Ｈ）に対向する位置に設けているので、送風機本体ケーシング１の軸方向幅を大幅に縮小することができ、薄型化に適したものとすることができるとともに、図７に示すような吹出し流れの縮流化による整流化で大きくディフューザ性能が改善されるので、より有効なディフューザ効果が得られる。
In particular, in the case of the above configuration, the change point P in the direction from the mixed flow direction to the centrifugal direction in the air outlet passage of the mixed flow centrifugal diffuser structure is a position facing the blade outlet portion (width H) of the centrifugal impeller. Therefore, the axial width of the blower
ところで、上記の構成において、上記空気吹出通路の斜流方向から遠心方向への案内方向変更点Ｐの位置Ｌは、上記遠心羽根車の羽根３，３・・・の出口部の幅をＨとしたとき、同遠心羽根車の羽根出口部の幅Ｈ空気吸込み端側から（０／４）Ｈ〜（３／４）Ｈの位置に設定されている。
By the way, in said structure, the position L of the guide direction change point P from the diagonal flow direction of the said air blowing path to the centrifugal direction is set to the width | variety of the exit part of the blade |
上記空気流吹出し流れの縮流化による整流化およびそれによるディフューザ性能の改善作用は、上記のように斜流方向から遠心方向への案内方向変更点Ｐの位置Ｌが、上記遠心羽根車の羽根出口幅をＨとしたときに、同遠心羽根車の羽根出口部の空気吸込み端側から（０／４）Ｈ〜（３／４）Ｈの位置にあるときが、最も有効である。 The rectification by reducing the flow of the air flow and the improvement effect of the diffuser performance by the rectification are as follows. The position L of the guide direction change point P from the oblique flow direction to the centrifugal direction is as described above. When the exit width is H, it is most effective when it is at a position of (0/4) H to (3/4) H from the air suction end side of the blade outlet portion of the centrifugal impeller.
しかも、この最良の実施の形態３の構成では、上記最良の実施の形態２の構成の場合と同様に、上記斜流遠心ディフューザの吹出気流案内通路における斜流方向から遠心方向への案内方向の変更点Ｐ部分が上流側から下流側にかけて緩やかに方向変化するアール面に形成されている。
Moreover, in the configuration of the
したがって、上記リング部材８側への循環流ｆ22から分流し、第１の空気流ガイド面６ａに沿って斜流方向に流れる空気流ｆ21がスムーズに遠心方向に流れの方向を変更して滑らかに遠心方向に吹き出されるようになる。
Accordingly, the air flow f 21 that is diverted from the circulation flow f 22 toward the
この場合、第１の空気流ガイド面６ａがストレートになっている分、空気流通空間Ｓの広さが拡大され、上記リング部材８側への循環流ｆ22がよりスムーズに形成されるようになる。
In this case, as the first air
以上の結果、上記構成の遠心送風機によると、遠心羽根車の羽根３，３・・・の出口部全体の風速分布および空気吹出口７の風速分布が共に均一化される。
As a result, according to the centrifugal blower having the above configuration, the wind speed distribution of the entire outlet portion of the
これらの結果、以上の構成の遠心送風機によると、送風性能が大きく向上し、所要動力が低減されるとともに、高効率かつ静音性能の高いものとなる。 As a result, according to the centrifugal blower having the above configuration, the air blowing performance is greatly improved, the required power is reduced, and the high efficiency and the low noise performance are achieved.
（最良の実施の形態４）
次に図８および図９には、本願発明の最良の実施の形態４にかかる遠心送風機の全体および要部の構成が示されている。
(Fourth Embodiment)
Next, FIG. 8 and FIG. 9 show the configuration of the whole and main parts of the centrifugal blower according to the fourth embodiment of the present invention.
この遠心送風機は、例えば図８および図９に示すように、背面板１ａ、前面板１ｂ、側面板１ｃよりなる本体ケーシング１と、該本体ケーシング１の上記背面板１ａの背面側中央部に固定されたファンモータ４と、上記本体ケーシング１の背面板１ａの前面側にあって、そのボス部２ａの軸心部に上記ファンモータ４の回転軸４ａが嵌合連結された円板形状のハブ２および該ハブ２の外周部２ｂの円周方向に所定の間隔で立設された多数枚（例えば３０〜４０枚）の羽根３，３・・とからなる遠心羽根車と、上記本体ケーシング１の前面板１ｂの中央に設けられ、上記遠心羽根車の前端部に対応して当該遠心羽根車への空気吸込口５ａを形成するベルマウス５と、上記遠心羽根車の羽根３，３・・・の上記ベルマウス５側外周端部にあって、上記羽根３，３・・・の前端側端面の傾斜ライン延長方向に沿って設けられ、上記羽根３，３・・・の前端側を補強固定する機能と後述する循環流ｆ22の形成作用とを果たす半径方向に所定の幅を有した帯状のリング部材８と、上記本体ケーシング１の側面板１ｃの上記背面板１ａ側全周部分に形成された空気吹出口７とから構成されている。
As shown in FIGS. 8 and 9, for example, the centrifugal blower is fixed to a
そして、この最良の実施の形態の場合、上記ベルマウス５における空気吸込口５ａの内径Ｄ0は、上記遠心羽根車における羽根３，３・・の外径Ｄ1の０．８〜０．８８倍の大きさで、上記遠心羽根車における羽根３，３・・・の内径Ｄ2よりも所定寸法大きく設定されている。
In the case of this best mode, the inner diameter D 0 of the
また、上記ベルマウス５の仕切板部５ｂの背面側（本体ケーシング１内側の上記リング部材８に対応する部分）には、所定の広さの空気流通空間Ｓが形成されており、上記遠心羽根車の空気吹出部側から上記ベルマウス５の背面側を通って、再度上記遠心羽根車側に吸い込まれる空気の循環流ｆ22を容易且つ確実に形成し得るように構成されている。
In addition, an air circulation space S having a predetermined width is formed on the back side of the
また、この実施の形態の場合、上記本体ケーシング１の側面板１ｃ部分に形成されている空気吹出口７は、上記のように本体ケーシング１の背面板１ａ側に偏位して開口されており、同空気吹出口７に連続する空気吹出通路は、同空気吹出通路の上記遠心羽根車の羽根前端部外周の上記リング部材８に対応する斜流方向への第１の空気流ガイド面６ａが、前部側では外周方向前方に深く傾斜して前方側に略ストレートに延びるストレート面となっているとともに、後部側では斜流方向後方に曲成され、同斜流方向後方へのアール面状の空気流ガイド面から遠心方向へ方向を変更する第２の空気流ガイド面６ｂへの吹出気流案内方向の変更点Ｐが、上記遠心羽根車の羽根出口部（その幅Ｈ内）に対向する斜流遠心ディフューザ構造の空気吹出通路となっている。
Further, in the case of this embodiment, the
なお、符号６は、上記第１，第２の空気流ガイド面６ａ，６ｂを形成する空気流ガイド板である。
したがって、以上のような構成の遠心送風機では、例えばターボファンに代表されるような遠心羽根車を備えた遠心送風機において、例えば図９に示されるように、当該遠心羽根車の空気吹出側前端からベルマウス５の背面側を通って再度遠心羽根車に吸い込まれる効果的な空気の循環流ｆ22が形成されるようになり、同遠心羽根車の羽根３，３・・を通る空気主流ｆ1，ｆ3が当該循環流ｆ21によってベルマウス５側に適切に引き寄せられることになり、同遠心羽根車の羽根３，３・・の空気出口部分（幅Ｈの全体）における風速分布が改善され、空力性能の向上と運転音の低騒音化とを図ることができる。
Therefore, in the centrifugal blower having the above-described configuration, for example, in a centrifugal blower provided with a centrifugal impeller represented by a turbofan, for example, as shown in FIG. 9, from the front end of the air blowing side of the centrifugal impeller. An effective air circulation flow f 22 that is sucked into the centrifugal impeller again through the back side of the
なお、符号ｆ21は、上記リング部材８側への循環流ｆ22から分流し、第１の空気流ガイド面６ａに沿って斜流方向に流れる空気流を示す。
Reference numeral f 21 denotes an air flow that is diverted from the circulation flow f 22 toward the
また、シュラウドが不要なので、遠心羽根車の一体成形が可能となり、遠心羽根車の製造コストの低減を図ることができるとともに、量産性に優れたものとなる。 Further, since the shroud is unnecessary, the centrifugal impeller can be integrally formed, the manufacturing cost of the centrifugal impeller can be reduced, and the mass productivity is excellent.
しかも、同遠心羽根車の上記空気出口部の下流には、上記本体ケーシング１の背面板１ａ寄りに空気吹出口７が形成されており、同遠心羽根車から吹き出される空気流を縮流作用を伴いながら斜流方向から遠心方向に案内する斜流遠心ディフューザ構造の空気吹出通路が設けられていることから、同斜流遠心ディフューザ構造の空気吹出通路により、遠心羽根車から吹き出される空気流における動圧の静圧回復が効率良く行えるようになり、送風性能の向上（高効率、低騒音）に大きく寄与する。
Moreover, an
特に、以上の構成の場合、上記斜流遠心ディフューザ構造の空気吹出通路における斜流方向から遠心方向への吹出気流案内方向の変更点Ｐを、上記遠心羽根車の羽根出口部（幅Ｈ）に対向する位置に設けているので、吹出気流を斜流方向に案内する第１の空気流ガイド面６ａの長さが短かく、図２６、図２７に示した先行技術のものに比べて送風機本体ケーシング１の軸方向幅を大幅に縮小することができ薄型化に適したものとすることができるとともに、図９に示すように、より強い循環流ｆ22により、リング部材８側の気流ｆ2及び中央部の気流ｆ3が効果的に増速される一方、ハブ２側の気流ｆ1は大きな速度を維持した状態で略遠心方向にストレートに吹き出されるようになる。その結果、上記吹出し流れの風速分布が、高速でかつ均一になり、遠心羽根車がより大きな仕事をすることができるようになるとともに、より適正な縮流状態に整流することができるので、より高いディフューザ効果が得られるようになる。
In particular, in the case of the above configuration, the change point P of the blown air flow guide direction from the mixed flow direction to the centrifugal direction in the air blowing passage of the mixed flow centrifugal diffuser structure is set at the blade outlet portion (width H) of the centrifugal impeller. Since the first
ところで、上記の構成において、上記空気吹出通路の斜流方向から遠心方向への吹出気流の案内方向変更点Ｐの位置Ｌは、上記遠心羽根車の羽根３，３・・・の出口部の幅をＨとしたとき、同遠心羽根車の羽根出口部の空気吸込み端側から（０／４）Ｈ〜（３／４）Ｈの位置に設定されている。
By the way, in the above configuration, the position L of the guide direction change point P of the blown airflow from the oblique flow direction to the centrifugal direction of the air blowing passage is the width of the exit portion of the
上記空気流吹出し流れの縮流化による適正な整流化およびそれによるディフューザ性能の改善作用は、上記のように斜流方向から遠心方向への吹出気流案内方向の変更点Ｐの位置Ｌが、上記遠心羽根車の羽根出口幅をＨとしたときに、同遠心羽根車の羽根出口部の空気吸込み端側から（０／４）Ｈ〜（３／４）Ｈの位置にあるときが、最も有効である。 Appropriate rectification by reducing the flow of the air flow and the effect of improving the diffuser performance are as follows. The position L of the change point P of the blown air flow guide direction from the diagonal flow direction to the centrifugal direction is as described above. When the blade outlet width of the centrifugal impeller is H, it is most effective when it is in the position of (0/4) H to (3/4) H from the air suction end side of the blade outlet of the centrifugal impeller. It is.
しかも、この最良の実施の形態４の構成では、上記斜流遠心ディフューザ構造の空気吹出通路における斜流方向への第１の空気流ガイド面６ａの前部が上流側で半径方向外方に深く形成されている。
In addition, in the configuration of the
したがって、空気流通空間Ｓの広さが大きく拡大され、上記リング部材８側への循環流ｆ22がよりスムーズに形成されるようになる。
Accordingly, the size of the air circulation space S is greatly enlarged, and the circulation flow f 22 toward the
これらの結果、以上の構成の遠心送風機によると、遠心羽根車の羽根３，３・・・の出口部全体の風速分布および空気吹出口７の風速分布が共に均一化されて送風性能が大きく向上し、所要動力が低減されるとともに、高効率かつ静音性能の高いものとなる。
As a result, according to the centrifugal blower having the above configuration, the wind speed distribution of the entire outlet portion of the
（最良の実施の形態５）
次に図１０および図１１には、本願発明の最良の実施の形態５にかかる遠心送風機の全体および要部の構成が示されている。
(Best Mode 5)
Next, FIG. 10 and FIG. 11 show the configuration of the whole and main parts of the centrifugal fan according to the fifth embodiment of the present invention.
この遠心送風機は、例えば図１０および図１１に示すように、背面板１ａ、前面板１ｂ、側面板１ｃよりなる本体ケーシング１と、該本体ケーシング１の上記背面板１ａの背面側中央部に固定されたファンモータ４と、上記本体ケーシング１の背面板１ａの前面側にあって、そのボス部２ａの軸心部に上記ファンモータ４の回転軸４ａが嵌合連結された円板形状のハブ２および該ハブ２の外周部２ｂの円周方向に所定の間隔で立設された多数枚（例えば３０〜４０枚）の羽根３，３・・とからなる遠心羽根車と、上記本体ケーシング１の前面板１ｂの中央に設けられ、上記遠心羽根車の前端部に対応して当該遠心羽根車への空気吸込口５ａを形成するベルマウス５と、上記遠心羽根車の羽根３，３・・・の上記ベルマウス５側外周端部にあって、上記羽根３，３・・・の前端側端面の傾斜ライン延長方向に沿って設けられ、上記羽根３，３・・・の前端側を補強固定する機能と後述する循環流ｆ22の形成作用を果たす半径方向に所定の幅を有した帯状のリング部材８と、上記本体ケーシング１の側面板１ｃの上記背面板１ａ側全周部分に形成された空気吹出口７とから構成されている。
As shown in FIGS. 10 and 11, for example, the centrifugal blower is fixed to a
そして、この最良の実施の形態の場合、上記ベルマウス５における空気吸込口５ａの内径Ｄ0は、上記遠心羽根車における羽根３，３・・の外径Ｄ1の０．８〜０．８８倍の大きさで、上記遠心羽根車における羽根３，３・・・の内径Ｄ2よりも所定寸法大きく設定されている。
In the case of this best mode, the inner diameter D 0 of the
また、上記ベルマウス５の仕切板部５ｂの背面側（本体ケーシング１内側の上記リング部材８に対応する部分）には、所定の広さの空気流通空間Ｓが形成されており、上記遠心羽根車の空気出口部側から上記ベルマウス５の背面側を通って、再度上記遠心羽根車側に吸い込まれる空気の循環流ｆ22を容易且つ確実に形成し得るように構成されている。
In addition, an air circulation space S having a predetermined width is formed on the back side of the
また、この実施の形態の場合、上記本体ケーシング１の側面板１ｃ部分に形成されている空気吹出口７は、上記のように本体ケーシング１の背面板１ａ側に偏位して開口されており、同空気吹出口７に連続する空気吹出通路は、同空気吹出通路の上記遠心羽根車の羽根前端部側外周の上記リング部材８に対応する上述した斜流方向への第１の空気流ガイド面６ａが、同リング部材８に対応する位置を基準として、前部側では前方へ円弧状の下降面を形成していて半径方向外方に深く傾斜して前端側で少しストレートに延びる凹部面６１ａとなっている一方、後部側では斜流方向後方に曲成され、斜流方向後方に吹き出される気流をスムーズにガイドする。そして、同斜流方向後方へのアール面状の空気流ガイド面６１ｂから遠心方向へ吹出気流の案内方向を変更する第２の空気流ガイド面６ｂ側への吹出気流案内方向の変更点Ｐが、上記遠心羽根車の羽根出口部（その幅Ｈ内）に対向する斜流遠心ディフューザ構造の空気吹出通路となっている。
Further, in the case of this embodiment, the
なお、符号６は、上記第１，第２の空気流ガイド面６ａ，６ｂを形成する空気流ガイド板である。
したがって、以上のような構成の遠心送風機では、例えばターボファンに代表されるような遠心羽根車を備えた遠心送風機において、例えば図１１に示されるように、当該遠心羽根車の空気吹出側前端からベルマウス５の背面側を通って再度遠心羽根車に吸い込まれる効果的な空気の循環流ｆ22が形成されるようになり、同遠心羽根車の羽根３，３・・を通る空気主流ｆ1，ｆ3が当該循環流ｆ22によってベルマウス５側に適切に引き寄せられることになり、同遠心羽根車の羽根３，３・・の空気出口部分（幅Ｈの全体）における風速分布が改善され、空力性能の向上と運転音の低騒音化とを図ることができる。
Therefore, in the centrifugal blower configured as described above, for example, in a centrifugal blower provided with a centrifugal impeller represented by a turbofan, for example, as shown in FIG. 11, from the front end of the air blower side of the centrifugal impeller. An effective air circulation flow f 22 that is sucked into the centrifugal impeller again through the back side of the
なお、符号ｆ21は、上記リング部材８側への循環流ｆ22から分流し、第１の空気流ガイド面６ａに沿って斜流方向に流れる空気流を示す。
Reference numeral f 21 denotes an air flow that is diverted from the circulation flow f 22 toward the
また、シュラウドが不要なので、遠心羽根車の一体成形が可能となり、遠心羽根車の製造コストの低減を図ることができるとともに、量産性に優れたものとなる。 Further, since the shroud is unnecessary, the centrifugal impeller can be integrally formed, the manufacturing cost of the centrifugal impeller can be reduced, and the mass productivity is excellent.
しかも、同遠心羽根車の上記空気出口部の下流には、上記本体ケーシング１の背面板１ａ寄りに空気吹出口７が形成されており、同遠心羽根車から吹き出される空気流を縮流作用を伴いながら斜流方向から遠心方向に案内する斜流遠心ディフューザ構造の空気吹出通路が設けられていることから、同斜流遠心ディフューザ構造の空気吹出通路により、遠心羽根車から吹き出される空気流における動圧の静圧回復が効率良く行えるようになり、送風性能の向上（高効率、低騒音）に大きく寄与する。
Moreover, an
特に、以上の構成の場合、上記斜流遠心ディフューザ構造の空気吹出通路における斜流方向から遠心方向への吹出気流案内方向の変更点Ｐを、上記遠心羽根車の羽根出口部（幅Ｈ）に対向する位置に設けているので、吹出気流を斜流方向に案内する第１の同空気流ガイド面６ａの長さが短かく、図２６、図２７に示した先行技術のものに比べて、送風機本体ケーシング１の軸方向幅を大幅に縮小することができ薄型化に適したものとすることができるとともに、図１１に示すように、より強い循環流ｆ22により、リング部材８側の気流ｆ2及び中央部の気流ｆ3が効果的に増速される一方、ハブ２側の気流ｆ1は大きな速度を維持した状態で略遠心方向にストレートに吹き出されるようになる。その結果、上記吹出し流れの風速分布が、高速でかつ均一になり、遠心羽根車がより大きな仕事をすることができるようになるとともに、より適正な縮流状態に整流することができるので、より高いディフューザ効果が得られるようになる。
In particular, in the case of the above configuration, the change point P of the blown air flow guide direction from the mixed flow direction to the centrifugal direction in the air blowing passage of the mixed flow centrifugal diffuser structure is set at the blade outlet portion (width H) of the centrifugal impeller. Since it is provided at the opposite position, the length of the first air
ところで、上記の構成において、上記ディフューザ構造の空気吹出通路の斜流方向から遠心方向への吹出気流案内方向変更点Ｐの位置Ｌは、上記遠心羽根車の羽根３，３・・・の出口部の幅をＨとしたとき、同遠心羽根車の羽根出口部の空気吸込み端側から（０／４）Ｈ〜（３／４）Ｈの位置に設定されている。
By the way, in said structure, the position L of the blowing air flow guide direction change point P from the diagonal flow direction to the centrifugal direction of the air blowing passage of the said diffuser structure is the exit part of the blade |
上記空気流吹出し流れの縮流化による適正な整流化およびそれによるディフューザ性能の改善作用は、上記のように斜流方向から遠心方向への吹出気流案内方向の変更点Ｐの位置Ｌが、上記遠心羽根車の羽根出口幅をＨとしたときに、同遠心羽根車の羽根出口部の空気吸込み端側から（０／４）Ｈ〜（３／４）Ｈの位置にあるときが、最も有効である。 Appropriate rectification by reducing the flow of the air flow and the effect of improving the diffuser performance are as follows. The position L of the change point P of the blown air flow guide direction from the diagonal flow direction to the centrifugal direction is as described above. When the blade outlet width of the centrifugal impeller is H, it is most effective when it is in the position of (0/4) H to (3/4) H from the air suction end side of the blade outlet of the centrifugal impeller. It is.
しかも、この最良の実施の形態５の構成では、上記最良の実施の形態４のものと同様に斜流遠心ディフューザ構造の空気吹出通路における斜流方向への第１の空気流ガイド面６ａの前部側が半径方向外方に深く形成されており、空気流通空間Ｓが十分に広く形成されるようになっている。
Moreover, in the configuration of the
したがって、上記リング部材８側への循環流ｆ22が流通抵抗なく、よりスムーズに形成されるようになる。
Therefore, the circulation flow f 22 toward the
これらの結果、以上の構成の遠心送風機によると、遠心羽根車の羽根３，３・・・の出口部全体の風速分布および空気吹出口７から吹き出される空気の風速分布が共に均一化されて送風性能が大きく向上し、所要動力が低減されるとともに、高効率かつ静音性能の高いものとなる。
As a result, according to the centrifugal blower having the above configuration, the wind speed distribution of the entire outlet portion of the
（最良の実施の形態６）
次に図１２および図１３には、本願発明の最良の実施の形態６にかかる遠心送風機の全体および要部の構成が示されている。
(Best Mode 6)
Next, FIG. 12 and FIG. 13 show the configuration of the whole and main parts of the centrifugal blower according to the sixth embodiment of the present invention.
この遠心送風機は、例えば図１２および図１３に示すように、背面板１ａ、前面板１ｂ、側面板１ｃよりなる本体ケーシング１と、該本体ケーシング１の上記背面板１ａの背面側中央部に固定されたファンモータ４と、上記本体ケーシング１の背面板１ａの前面側にあって、そのボス部２ａの軸心部に上記ファンモータ４の回転軸４ａが嵌合連結された円板形状のハブ２および該ハブ２の外周部２ｂの円周方向に所定の間隔で立設された多数枚（例えば３０〜４０枚）の羽根３，３・・とからなる遠心羽根車と、上記本体ケーシング１の前面板１ｂの中央に設けられ、上記遠心羽根車の前端部に対応して当該遠心羽根車への空気吸込口５ａを形成するベルマウス５と、上記遠心羽根車の羽根３，３・・・の上記ベルマウス５側外周端部にあって、上記羽根３，３・・・の前端側端面の傾斜ライン延長方向に沿って設けられ、上記羽根３，３・・・の前端側を補強固定する機能と後述する循環流ｆ22の形成作用とを果たす半径方向に所定の幅を有した帯状のリング部材８と、上記本体ケーシング１の側面板１ｃの上記背面板１ａ側全周部分に形成された空気吹出口７とから構成されている。
As shown in FIGS. 12 and 13, for example, the centrifugal blower is fixed to a
そして、この最良の実施の形態の場合、上記ベルマウス５における空気吸込口５ａの内径Ｄ0は、上記遠心羽根車における羽根３，３・・の外径Ｄ1の０．８〜０．８８倍の大きさで、上記遠心羽根車における羽根３，３・・・の内径Ｄ2よりも所定寸法大きく設定されている。
In the case of this best mode, the inner diameter D 0 of the
また、上記ベルマウス５の仕切板部５ｂの背面側（本体ケーシング１内側の上記リング部材８に対応する部分）には、所定の広さの空気流通空間Ｓが形成されており、上記遠心羽根車の空気出口部側から上記ベルマウス５の背面側を通って、再度上記遠心羽根車側に吸い込まれる空気の循環流ｆ22を容易且つ確実に形成し得るように構成されている。
In addition, an air circulation space S having a predetermined width is formed on the back side of the
また、この実施の形態の場合、上記本体ケーシング１の側面板１ｃ部分に形成されている空気吹出口７は、上記のように本体ケーシング１の背面板１ａ側に偏位して開口されており、同空気吹出口７に連続する空気吹出通路は、同空気吹出通路の上記遠心羽根車の羽根前端部外周の上記リング部材８に対応する上述した斜流方向への第１の空気流ガイド面６ａが、略リング部材８に対応するフラット部分を基準として、前部側では前端側から後方に傾斜して略ストレートに延びる略ストレート面６１ａとなっているとともに、後部側では斜流方向後方に曲成され、同斜流方向後方へのアール面状の空気流ガイド６１ｂ面から遠心方向へ吹出気流の案内方向を変更する第２の空気流ガイド面６ｂ側への吹出気流案内方向の変更点Ｐが、上記遠心羽根車の羽根出口部（その幅Ｈ内）に対向する斜流遠心ディフューザ構造の空気吹出通路となっている。
Further, in the case of this embodiment, the
なお、符号６は、上記第１，第２の空気流ガイド面６ａ，６ｂを形成する空気流ガイド板である。
したがって、以上のような構成の遠心送風機では、例えばターボファンに代表されるような遠心羽根車を備えた遠心送風機において、例えば図１３に示されるように、当該遠心羽根車の空気吹出側前端からベルマウス５の背面側を通って再度遠心羽根車に吸い込まれる効果的な空気の循環流ｆ22が形成されるようになり、同遠心羽根車の羽根３，３・・を通る空気主流ｆ1，ｆ3が当該循環流ｆ22によってベルマウス５側に適切に引き寄せられることになり、同遠心羽根車の羽根３，３・・の空気出口部分（幅Ｈの全体）における風速分布が改善され、空力性能の向上と運転音の低騒音化とを図ることができる。
Therefore, in the centrifugal blower configured as described above, for example, in a centrifugal blower provided with a centrifugal impeller represented by a turbofan, for example, as shown in FIG. 13, from the front end of the centrifugal blower. An effective air circulation flow f 22 that is sucked into the centrifugal impeller again through the back side of the
なお、符号ｆ21は、上記リング部材８側への循環流ｆ22から分流し、第１の空気流ガイド面６ａに沿って斜流方向に流れる空気流を示す。
Reference numeral f 21 denotes an air flow that is diverted from the circulation flow f 22 toward the
また、シュラウドが不要なので、遠心羽根車の一体成形が可能となり、遠心羽根車の製造コストの低減を図ることができるとともに、量産性に優れたものとなる。 Further, since the shroud is unnecessary, the centrifugal impeller can be integrally formed, the manufacturing cost of the centrifugal impeller can be reduced, and the mass productivity is excellent.
しかも、同遠心羽根車の上記空気出口部の下流には、上記本体ケーシング１の背面板１ａ寄りに空気吹出口７が形成されており、同遠心羽根車から吹き出される空気流を縮流作用を伴いながら斜流方向から遠心方向に案内する斜流遠心ディフューザ構造の空気吹出通路が設けられていることから、同斜流遠心ディフューザ構造の空気吹出通路により、遠心羽根車から吹き出される空気流における動圧の静圧回復が効率良く行えるようになり、送風性能の向上（高効率、低騒音）に大きく寄与する。
Moreover, an
特に、以上の構成の場合、上記斜流遠心ディフューザ構造の空気吹出通路における斜流方向から遠心方向への吹出気流案内方向の変更点Ｐを、上記遠心羽根車の羽根出口部（幅Ｈ）に対向する位置に設けているので、吹出気流を斜流方向に案内する第１の同空気流ガイド面６ａの長さが短かく、図２６、図２７に示した先行技術のものに比べて、送風機本体ケーシング１の軸方向幅を大幅に縮小することができ薄型化に適したものとすることができるとともに、図１３に示すように、より強い循環流ｆ22により、リング部材８側の気流ｆ2及び中央部の気流ｆ3が効果的に増速される一方、ハブ２側の気流ｆ1は大きな速度を維持した状態で略遠心方向にストレートに吹き出されるようになる。その結果、上記吹出し流れの風速分布が、高速でかつ均一になり、遠心羽根車がより大きな仕事をすることができるようになるとともに、より適正な縮流状態に整流することができるので、より高いディフューザ効果が得られるようになる。
In particular, in the case of the above configuration, the change point P of the blown air flow guide direction from the mixed flow direction to the centrifugal direction in the air blowing passage of the mixed flow centrifugal diffuser structure is set at the blade outlet portion (width H) of the centrifugal impeller. Since it is provided at the opposite position, the length of the first air
ところで、上記の構成において、上記ディフューザ構造の空気吹出通路の斜流方向から遠心方向への吹出気流案内方向変更点Ｐの位置Ｌは、上記遠心羽根車の羽根３，３・・・の出口部の幅をＨとしたとき、同遠心羽根車の羽根出口部の空気吸込み端側から（０／４）Ｈ〜（３／４）Ｈの位置に設定されている。
By the way, in said structure, the position L of the blowing air flow guide direction change point P from the diagonal flow direction to the centrifugal direction of the air blowing passage of the said diffuser structure is the exit part of the blade |
上記空気流吹出し流れの縮流化による適正な整流化およびそれによるディフューザ性能の改善作用は、上記のように斜流方向から遠心方向への吹出気流案内方向の変更点Ｐの位置Ｌが、上記遠心羽根車の羽根出口幅をＨとしたときに、同遠心羽根車の羽根出口部の空気吸込み端側から（０／４）Ｈ〜（３／４）Ｈの位置にあるときが、最も有効である。 Appropriate rectification by reducing the flow of the air flow and the effect of improving the diffuser performance are as follows. The position L of the change point P of the blown air flow guide direction from the diagonal flow direction to the centrifugal direction is as described above. When the blade outlet width of the centrifugal impeller is H, it is most effective when it is in the position of (0/4) H to (3/4) H from the air suction end side of the blade outlet of the centrifugal impeller. It is.
しかも、この最良の実施の形態６の構成では、上記斜流遠心ディフューザ構造の空気吹出通路における斜流方向への第１の空気流ガイド面６ａの前部が後方から前方に向かって空気流通空間Ｓを狭くする傾斜面６１ａに形成されている。
In addition, in the configuration of the
したがって、循環流ｆ22は、やや弱くなるが、循環流の流量が減少するので、羽根車の所要軸動力がその分減少する。 Accordingly, the circulating flow f 22 is slightly weakened, but the flow rate of the circulating flow is reduced, so that the required shaft power of the impeller is reduced accordingly.
これらの結果、以上の構成の遠心送風機によると、遠心羽根車の羽根３，３・・・の出口部全体の風速分布および空気吹出口７から風速分布が共に均一化されて送風性能が大きく向上し、所要動力が低減されるとともに、高効率かつ静音性能の高いものとなる。
As a result, according to the centrifugal blower having the above configuration, the wind speed distribution of the entire outlet portion of the
（最良の実施の形態７）
次に図１４には、本願発明の最良の実施の形態７にかかる遠心送風機の要部の構成が示されている。
(Best Mode 7)
Next, FIG. 14 shows a configuration of a main part of a centrifugal blower according to the seventh embodiment of the present invention.
この遠心送風機は、例えば図１４に示すように、背面板１ａ、前面板１ｂ、側面板１ｃよりなる本体ケーシング１と、該本体ケーシング１の上記背面板１ａの背面側中央部に固定されたファンモータ４と、上記本体ケーシング１の背面板１ａの前面側にあって、そのボス部２ａの軸心部に上記ファンモータ４の回転軸４ａが嵌合連結された円板形状のハブ２および該ハブ２の外周部２ｂの円周方向に所定の間隔で立設された多数枚（例えば３０〜４０枚）の羽根３，３・・とからなる遠心羽根車と、上記本体ケーシング１の前面板１ｂの中央に設けられ、上記遠心羽根車の前端部に対応して当該遠心羽根車への空気吸込口５ａを形成するベルマウス５と、上記遠心羽根車の羽根３，３・・・の上記ベルマウス５側外周端部にあって、上記羽根３，３・・・の前端側端面の傾斜ライン延長方向に沿って設けられ、上記羽根３，３・・・の前端側を補強固定する機能と後述する循環流ｆ22の形成作用とを果たす半径方向に所定の幅を有した断面が半円形をなすリング部材８と、上記本体ケーシング１の側面板１ｃの上記背面板１ａ側全周部分に形成された空気吹出口７とから構成されている。
For example, as shown in FIG. 14, the centrifugal blower includes a
そして、この最良の実施の形態の場合にも、上記ベルマウス５における空気吸込口５ａの内径Ｄ0は、上記遠心羽根車における羽根３，３・・の外径Ｄ1の０．８〜０．８８倍の大きさで、上記遠心羽根車における羽根３，３・・・の内径Ｄ2よりも所定寸法大きく設定されている（図示省略）。
And also in this best embodiment, the inner diameter D 0 of the
また、上記ベルマウス５の仕切板部５ｂの背面側（本体ケーシング１内側の上記リング部材８に対応する部分）には、所定の広さの空気流通空間Ｓが形成されており、上記遠心羽根車の空気出口部側から上記ベルマウス５の背面側を通って、再度上記遠心羽根車側に吸い込まれる空気の循環流ｆ22を容易且つ確実に形成し得るように構成されている。
In addition, an air circulation space S having a predetermined width is formed on the back side of the
また、この実施の形態の場合、上記本体ケーシング１の側面板１ｃ部分に形成されている空気吹出口７は、上記のように本体ケーシング１の背面板１ａ側に偏位して開口されており、同空気吹出口７に連続する空気吹出通路は、同空気吹出通路の上記遠心羽根車の羽根前端部外周の上記リング部材８に対応する斜流方向への第１の空気流ガイド面６ａが、斜流方向後方に次第に傾斜した傾斜面となっているとともに、後部側では遠心方向に曲成され、上記斜流方向後方へのアール面状の第１の空気流ガイド面６ａから遠心方向の第２の空気流ガイド面６ｂへの吹出気流案内方向の変更点Ｐが、上記遠心羽根車の羽根出口部（その幅Ｈ内）に対向する斜流遠心ディフューザ構造の空気吹出通路となっている。
Further, in the case of this embodiment, the
なお、符号６は、上記第１，第２の空気流ガイド面６ａ，６ｂを形成する空気流ガイド板である。
したがって、以上のような構成の遠心送風機では、例えばターボファンに代表されるような遠心羽根車を備えた遠心送風機において、例えば図１４に示されるように、当該遠心羽根車の空気吹出側前端からベルマウス５の背面側を通って再度遠心羽根車に吸い込まれる効果的な空気の循環流ｆ22が形成されるようになり、同遠心羽根車の羽根３，３・・を通る空気主流ｆ1，ｆ3が当該循環流ｆ22によってベルマウス５側に適切に引き寄せられることになり、同遠心羽根車の羽根３，３・・の空気出口部分（幅Ｈの全体）における風速分布が改善され、空力性能の向上と運転音の低騒音化とを図ることができる。
Therefore, in the centrifugal blower configured as described above, for example, in a centrifugal blower provided with a centrifugal impeller represented by a turbofan, for example, as shown in FIG. 14, from the front end of the centrifugal blower. An effective air circulation flow f 22 that is sucked into the centrifugal impeller again through the back side of the
なお、符号ｆ21は、上記リング部材８側への循環流ｆ22から分流し、第１の空気流ガイド面６ａに沿って斜流方向に流れる空気流を示す。
Reference numeral f 21 denotes an air flow that is diverted from the circulation flow f 22 toward the
また、シュラウドが不要なので、遠心羽根車の一体成形が可能となり、遠心羽根車の製造コストの低減を図ることができるとともに、量産性に優れたものとなる。 Further, since the shroud is unnecessary, the centrifugal impeller can be integrally formed, the manufacturing cost of the centrifugal impeller can be reduced, and the mass productivity is excellent.
しかも、同遠心羽根車の上記空気出口部の下流には、上記本体ケーシング１の背面板１ａ寄りに空気吹出口７が形成されており、同遠心羽根車から吹き出される空気流を縮流作用を伴いながら斜流方向から遠心方向に案内する斜流遠心ディフューザ構造の空気吹出通路が設けられていることから、同斜流遠心ディフューザ構造の空気吹出通路により、遠心羽根車から吹き出される空気流における動圧の静圧回復が効率良く行えるようになり、送風性能の向上（高効率、低騒音）に大きく寄与する。
Moreover, an
特に、以上の構成の場合、上記斜流遠心ディフューザ構造の空気吹出通路における斜流方向から遠心方向への吹出気流案内方向の変更点Ｐを、上記遠心羽根車の羽根出口部（幅Ｈ）に対向する位置に設けているので、吹出気流を斜流方向に案内する第１の空気流ガイド面６ａの長さが短かく、図２６、図２７に示した先行技術のものに比べて送風機本体ケーシング１の軸方向幅を大幅に縮小することができ薄型化に適したものとすることができるとともに、図１４に示すように、より強い循環流ｆ22により、リング部材８側の気流ｆ2及び中央部の気流ｆ3が効果的に増速される一方、ハブ２側の気流ｆ1は大きな速度を維持した状態で略遠心方向にストレートに吹き出されるようになる。その結果、上記吹出し流れの風速分布が、高速でかつ均一になり、遠心羽根車がより大きな仕事をすることができるようになるとともに、より適正な縮流状態に整流することができるので、より高いディフューザ効果が得られるようになる。
In particular, in the case of the above configuration, the change point P of the blown air flow guide direction from the mixed flow direction to the centrifugal direction in the air blowing passage of the mixed flow centrifugal diffuser structure is set at the blade outlet portion (width H) of the centrifugal impeller. Since the first
ところで、上記の構成において、上記ディフューザ構造の空気吹出通路の斜流方向から遠心方向への吹出気流案内方向変更点Ｐの位置Ｌは、上記遠心羽根車の羽根３，３・・・の出口部の幅をＨとしたとき、同遠心羽根車の羽根出口部の空気吸込み端側から（０／４）Ｈ〜（３／４）Ｈの位置に設定されている。
By the way, in said structure, the position L of the blowing air flow guide direction change point P from the diagonal flow direction to the centrifugal direction of the air blowing passage of the said diffuser structure is the exit part of the blade |
上記空気流吹出し流れの縮流化による適正な整流化およびそれによるディフューザ性能の改善作用は、上記のように斜流方向から遠心方向への吹出気流案内方向の変更点Ｐの位置Ｌが、上記遠心羽根車の羽根出口幅をＨとしたときに、同遠心羽根車の羽根出口部の空気吸込み端側から（０／４）Ｈ〜（３／４）Ｈの位置にあるときが、最も有効である。 Appropriate rectification by reducing the flow of the air flow and the effect of improving the diffuser performance are as follows. The position L of the change point P of the blown air flow guide direction from the diagonal flow direction to the centrifugal direction is as described above. When the blade outlet width of the centrifugal impeller is H, it is most effective when it is in the position of (0/4) H to (3/4) H from the air suction end side of the blade outlet of the centrifugal impeller. It is.
しかも、この最良の実施の形態７の構成では、上記リング部材８の断面形状が、前方側に円弧面を有する半円形状となっている。
Moreover, in the configuration of the
したがって、図１４に示されるように、上記リング部材８により形成される循環流ｆ22の気流ｆ2側への回り込み作用が向上し、循環流ｆ22がスムーズに形成されるようになる。
Therefore, as shown in FIG. 14, the wraparound action of the circulating flow f 22 formed by the
これらの結果、以上の構成の遠心送風機によると、遠心羽根車の羽根３，３・・・の出口部全体の風速分布および空気吹出口７の風速分布が共に均一化されて送風性能が大きく向上し、所要動力が低減されるとともに、高効率かつ静音性能の高いものとなる。
As a result, according to the centrifugal blower having the above configuration, the wind speed distribution of the entire outlet portion of the
（最良の実施の形態８）
次に図１５には、本願発明の最良の実施の形態８にかかる遠心送風機の全体および要部の構成が示されている。
(Embodiment 8)
Next, FIG. 15 shows the configuration of a whole and a main part of a centrifugal blower according to the eighth embodiment of the present invention.
この遠心送風機は、例えば図１５に示すように、背面板１ａ、前面板１ｂ、側面板１ｃよりなる本体ケーシング１と、該本体ケーシング１の上記背面板１ａの背面側中央部に固定されたファンモータ４と、上記本体ケーシング１の背面板１ａの前面側にあって、そのボス部２ａの軸心部に上記ファンモータ４の回転軸４ａが嵌合連結された円板形状のハブ２および該ハブ２の外周部２ｂの円周方向に所定の間隔で立設された多数枚（例えば３０〜４０枚）の羽根３，３・・とからなる遠心羽根車と、上記本体ケーシング１の前面板１ｂの中央に設けられ、上記遠心羽根車の前端部に対応して当該遠心羽根車への空気吸込口５ａを形成するベルマウス５と、上記遠心羽根車の羽根３，３・・・の上記ベルマウス５側外周端部にあって、上記羽根３，３・・・の前端側端面の傾斜ライン延長方向に沿って設けられ、上記羽根３，３・・・の前端側を補強固定する機能と後述する循環流ｆ22の形成作用とを果たす半径方向に所定の幅を有した断面がＣ字形をなすリング部材８と、上記本体ケーシング１の側面板１ｃの上記背面板１ａ側全周部分に形成された空気吹出口７とから構成されている。
For example, as shown in FIG. 15, the centrifugal blower includes a
そして、この最良の実施の形態の場合にも、上記ベルマウス５における空気吸込口５ａの内径Ｄ0は、上記遠心羽根車における羽根３，３・・の外径Ｄ1の０．８〜０．８８倍の大きさで、上記遠心羽根車における羽根３，３・・・の内径Ｄ2よりも所定寸法大きく設定されている（図示省略）。
And also in this best embodiment, the inner diameter D 0 of the
また、上記ベルマウス５の仕切板部５ｂの背面側（本体ケーシング１内側の上記リング部材８に対応する部分）には、所定の広さの空気流通空間Ｓが形成されており、上記遠心羽根車の空気出口部側から上記ベルマウス５の背面側を通って、再度上記遠心羽根車側に吸い込まれる空気の循環流ｆ22を容易且つ確実に形成し得るように構成されている。
In addition, an air circulation space S having a predetermined width is formed on the back side of the
また、この実施の形態の場合、上記本体ケーシング１の側面板１ｃ部分に形成されている空気吹出口７は、上記のように本体ケーシング１の背面板１ａ側に偏位して開口されており、同空気吹出口７に連続する空気吹出通路は、同空気吹出通路の上記遠心羽根車の羽根前端部外周の上記リング部材８に対応する斜流方向への第１の空気流ガイド面６ａが、遠心方向後方に次第に傾斜した傾斜面となっているとともに、後部側では遠心方向に曲成され、同遠心方向後方へのアール面状の空気流ガイド面から遠心方向の第２の空気流ガイド面６ｂへの吹出気流案内方向の変更点Ｐが、上記遠心羽根車の羽根出口部（その幅Ｈ内）に対向する斜流遠心ディフューザ構造の空気吹出通路となっている。
Further, in the case of this embodiment, the
なお、符号６は、上記第１，第２の空気流ガイド面６ａ，６ｂを形成する空気流ガイド板である。
したがって、以上のような構成の遠心送風機では、例えばターボファンに代表されるような遠心羽根車を備えた遠心送風機において、例えば図１５に示されるように、当該遠心羽根車の空気吹出側前端からベルマウス５の背面側を通って再度遠心羽根車に吸い込まれる効果的な空気の循環流ｆ22が形成されるようになり、同遠心羽根車の羽根３，３・・を通る空気主流ｆ1，ｆ3が当該循環流ｆ22によってベルマウス５側に適切に引き寄せられることになり、同遠心羽根車の羽根３，３・・の空気出口部分（幅Ｈの全体）における風速分布が改善され、空力性能の向上と運転音の低騒音化とを図ることができる。
Therefore, in the centrifugal blower configured as described above, for example, in a centrifugal blower provided with a centrifugal impeller represented by a turbofan, for example, as shown in FIG. 15, from the front end of the air blower side of the centrifugal impeller. An effective air circulation flow f 22 that is sucked into the centrifugal impeller again through the back side of the
なお、符号ｆ21は、上記リング部材８側への循環流ｆ22から分流し、第１の空気流ガイド面６ａに沿って斜流方向に流れる空気流を示す。
Reference numeral f 21 denotes an air flow that is diverted from the circulation flow f 22 toward the
また、シュラウドが不要なので、遠心羽根車の一体成形が可能となり、遠心羽根車の製造コストの低減を図ることができるとともに、量産性に優れたものとなる。 Further, since the shroud is unnecessary, the centrifugal impeller can be integrally formed, the manufacturing cost of the centrifugal impeller can be reduced, and the mass productivity is excellent.
しかも、同遠心羽根車の上記空気出口部の下流には、上記本体ケーシング１の背面板１ａ寄りに空気吹出口７が形成されており、同遠心羽根車から吹き出される空気流を縮流作用を伴いながら斜流方向から遠心方向に案内する斜流遠心ディフューザ構造の空気吹出通路が設けられていることから、同斜流遠心ディフューザ構造の空気吹出通路により、遠心羽根車から吹き出される空気流における動圧の静圧回復が効率良く行えるようになり、送風性能の向上（高効率、低騒音）に大きく寄与する。
Moreover, an
特に、以上の構成の場合、上記斜流遠心ディフューザ構造の空気吹出通路における斜流方向から遠心方向への吹出気流案内方向の変更点Ｐを、上記遠心羽根車の羽根出口部（幅Ｈ）に対向する位置に設けているので、吹出気流を斜流方向に案内する第１の空気流ガイド面６ａの長さが短かく、図２６、図２７に示した先行技術のものに比べて送風機本体ケーシング１の軸方向幅を大幅に縮小することができ薄型化に適したものとすることができるとともに、図１５に示すように、より強い循環流ｆ22により、リング部材８側の気流ｆ2及び中央部の気流ｆ3が効果的に増速される一方、ハブ２側の気流ｆ1は大きな速度を維持した状態で略遠心方向にストレートに吹き出されるようになる。その結果、上記吹出し流れの風速分布が、高速でかつ均一になり、遠心羽根車がより大きな仕事をすることができるようになるとともに、より適正な縮流状態に整流することができるので、より高いディフューザ効果が得られるようになる。
In particular, in the case of the above configuration, the change point P of the blown air flow guide direction from the mixed flow direction to the centrifugal direction in the air blowing passage of the mixed flow centrifugal diffuser structure is set at the blade outlet portion (width H) of the centrifugal impeller. Since the first
ところで、上記の構成において、上記ディフューザ構造の空気吹出通路の斜流方向から遠心方向への吹出気流案内方向変更点Ｐの位置Ｌは、上記遠心羽根車の羽根３，３・・・の出口部の幅をＨとしたとき、同遠心羽根車の羽根出口部の空気吸込み端側から（０／４）Ｈ〜（３／４）Ｈの位置に設定されている。
By the way, in said structure, the position L of the blowing air flow guide direction change point P from the diagonal flow direction to the centrifugal direction of the air blowing passage of the said diffuser structure is the exit part of the blade |
上記空気流吹出し流れの縮流化による適正な整流化およびそれによるディフューザ性能の改善作用は、上記のように斜流方向から遠心方向への吹出気流案内方向の変更点Ｐの位置Ｌが、上記遠心羽根車の羽根出口幅をＨとしたときに、同遠心羽根車の羽根出口部の空気吸込み端側から（０／４）Ｈ〜（３／４）Ｈの位置にあるときが、最も有効である。 Appropriate rectification by reducing the flow of the air flow and the effect of improving the diffuser performance are as follows. The position L of the change point P of the blown air flow guide direction from the diagonal flow direction to the centrifugal direction is as described above. When the blade outlet width of the centrifugal impeller is H, it is most effective when it is in the position of (0/4) H to (3/4) H from the air suction end side of the blade outlet of the centrifugal impeller. It is.
しかも、この最良の実施の形態７の構成では、上記リング部材８の断面形状が、前方側に円弧面を有するＣ字形状となっている。
Moreover, in the configuration of the
したがって、図１５に示されるように、上記リング部材８により形成される循環流ｆ22の気流ｆ2側への回り込み作用が向上し、循環流ｆ22がスムーズに形成されるようになる。
Accordingly, as shown in FIG. 15, the wraparound action of the circulating flow f 22 formed by the
これらの結果、以上の構成の遠心送風機によると、遠心羽根車の羽根３，３・・・の出口部全体の風速分布および空気吹出口７の風速分布が共に均一化されて送風性能が大きく向上し、所要動力が低減されるとともに、高効率かつ静音性能の高いものとなる。
As a result, according to the centrifugal blower having the above configuration, the wind speed distribution of the entire outlet portion of the
（最良の実施の形態９）
次に図１６には、本願発明の最良の実施の形態９にかかる遠心送風機の要部の構成が示されている。
(Ninth Embodiment)
Next, FIG. 16 shows a configuration of a main part of a centrifugal blower according to the ninth embodiment of the present invention.
この遠心送風機は、例えば図１６に示すように、背面板１ａ、前面板１ｂ、側面板１ｃよりなる本体ケーシング１と、該本体ケーシング１の上記背面板１ａの背面側中央部に固定されたファンモータ４と、上記本体ケーシング１の背面板１ａの前面側にあって、そのボス部２ａの軸心部に上記ファンモータ４の回転軸４ａが嵌合連結された円板形状のハブ２および該ハブ２の外周部２ｂの円周方向に所定の間隔で立設された多数枚（例えば３０〜４０枚）の羽根３，３・・とからなる遠心羽根車と、上記本体ケーシング１の前面板１ｂの中央に設けられ、上記遠心羽根車の前端部に対応して当該遠心羽根車への空気吸込口５ａを形成するベルマウス５と、上記遠心羽根車の羽根３，３・・・の上記ベルマウス５側外周端部にあって、上記羽根３，３・・・の前端側端面の傾斜ライン延長方向に沿って設けられ、上記羽根３，３・・・の前端側を補強固定する機能と後述する循環流ｆ22の形成作用とを果たす半径方向に所定の幅を有した断面がＣ字形で、その内側に発泡材８ａを充填したリング部材８と、上記本体ケーシング１の側面板１ｃの上記背面板１ａ側全周部分に形成された空気吹出口７とから構成されている。
For example, as shown in FIG. 16, the centrifugal blower includes a
そして、この最良の実施の形態の場合にも、上記ベルマウス５における空気吸込口５ａの内径Ｄ0は、上記遠心羽根車における羽根３，３・・の外径Ｄ1の０．８〜０．８８倍の大きさで、上記遠心羽根車における羽根３，３・・・の内径Ｄ2よりも所定寸法大きく設定されている（図示省略）。
And also in this best embodiment, the inner diameter D 0 of the
また、上記ベルマウス５の仕切板部５ｂの背面側（本体ケーシング１内側の上記リング部材８に対応する部分）には、所定の広さの空気流通空間Ｓが形成されており、上記遠心羽根車の空気出口部側から上記ベルマウス５の背面側を通って、再度上記遠心羽根車側に吸い込まれる空気の循環流ｆ22を容易且つ確実に形成し得るように構成されている。
In addition, an air circulation space S having a predetermined width is formed on the back side of the
また、この実施の形態の場合、上記本体ケーシング１の側面板１ｃ部分に形成されている空気吹出口７は、上記のように本体ケーシング１の背面板１ａ側に偏位して開口されており、同空気吹出口７に連続する空気吹出通路は、同空気吹出通路の上記遠心羽根車の羽根前端部外周の上記リング部材８に対応する斜流方向への第１の空気流ガイド面６ａが、斜流方向後方に次第に傾斜した傾斜面となっているとともに、後部側では遠心方向に曲成され、上記斜流方向後方へのアール面状の第１の空気流ガイド面６ａから遠心方向の第２の空気流ガイド面６ｂへの吹出気流案内方向の変更点Ｐが、上記遠心羽根車の羽根出口部（その幅Ｈ内）に対向する斜流遠心ディフューザ構造の空気吹出通路となっている。
Further, in the case of this embodiment, the
なお、符号６は、上記第１，第２の空気流ガイド面６ａ，６ｂを形成する空気流ガイド板である。
したがって、以上のような構成の遠心送風機では、例えばターボファンに代表されるような遠心羽根車を備えた遠心送風機において、例えば図１６に示されるように、当該遠心羽根車の空気吹出側前端からベルマウス５の背面側を通って再度遠心羽根車に吸い込まれる効果的な空気の循環流ｆ22が形成されるようになり、同遠心羽根車の羽根３，３・・を通る空気主流ｆ1，ｆ3が当該循環流ｆ22によってベルマウス５側に適切に引き寄せられることになり、同遠心羽根車の羽根３，３・・の空気出口部分（幅Ｈの全体）における風速分布が改善され、空力性能の向上と運転音の低騒音化とを図ることができる。
Therefore, in the centrifugal blower configured as described above, for example, in a centrifugal blower provided with a centrifugal impeller represented by a turbofan, for example, as shown in FIG. 16, from the front end of the centrifugal blower. An effective air circulation flow f 22 that is sucked into the centrifugal impeller again through the back side of the
なお、符号ｆ21は、上記リング部材８側への循環流ｆ22から分流し、第１の空気流ガイド面６ａに沿って斜流方向に流れる空気流を示す。
Reference numeral f 21 denotes an air flow that is diverted from the circulation flow f 22 toward the
また、シュラウドが不要なので、遠心羽根車の一体成形が可能となり、遠心羽根車の製造コストの低減を図ることができるとともに、量産性に優れたものとなる。 Further, since the shroud is unnecessary, the centrifugal impeller can be integrally formed, the manufacturing cost of the centrifugal impeller can be reduced, and the mass productivity is excellent.
しかも、同遠心羽根車の上記空気出口部の下流には、上記本体ケーシング１の背面板１ａ寄りに空気吹出口７が形成されており、同遠心羽根車から吹き出される空気流を縮流作用を伴いながら斜流方向から遠心方向に案内する斜流遠心ディフューザ構造の空気吹出通路が設けられていることから、同斜流遠心ディフューザ構造の空気吹出通路により、遠心羽根車から吹き出される空気流における動圧の静圧回復が効率良く行えるようになり、送風性能の向上（高効率、低騒音）に大きく寄与する。
Moreover, an
特に、以上の構成の場合、上記斜流遠心ディフューザ構造の空気吹出通路における斜流方向から遠心方向への吹出気流案内方向の変更点Ｐを、上記遠心羽根車の羽根出口部（幅Ｈ）に対向する位置に設けているので、吹出気流を斜流方向に案内する第１の空気流ガイド面６ａの長さが短かく、図２６、図２７に示した先行技術のものに比べて送風機本体ケーシング１の軸方向幅を大幅に縮小することができ薄型化に適したものとすることができるとともに、図１６に示すように、より強い循環流ｆ22により、リング部材８側の気流ｆ2及び中央部の気流ｆ3が効果的に増速される一方、ハブ２側の気流ｆ1は大きな速度を維持した状態で略遠心方向にストレートに吹き出されるようになる。その結果、上記吹出し流れの風速分布が、高速でかつ均一になり、遠心羽根車がより大きな仕事をすることができるようになるとともに、より適正な縮流状態に整流することができるので、より高いディフューザ効果が得られるようになる。
In particular, in the case of the above configuration, the change point P of the blown air flow guide direction from the mixed flow direction to the centrifugal direction in the air blowing passage of the mixed flow centrifugal diffuser structure is set at the blade outlet portion (width H) of the centrifugal impeller. Since the first
ところで、上記の構成において、上記ディフューザ構造の空気吹出通路の斜流方向から遠心方向への吹出気流案内方向変更点Ｐの位置Ｌは、上記遠心羽根車の羽根３，３・・・の出口部の幅をＨとしたとき、同遠心羽根車の羽根出口部の空気吸込み端側から（０／４）Ｈ〜（３／４）Ｈの位置に設定されている。
By the way, in said structure, the position L of the blowing air flow guide direction change point P from the diagonal flow direction to the centrifugal direction of the air blowing passage of the said diffuser structure is the exit part of the blade |
上記空気流吹出し流れの縮流化による適正な整流化およびそれによるディフューザ性能の改善作用は、上記のように斜流方向から遠心方向への吹出気流案内方向の変更点Ｐの位置Ｌが、上記遠心羽根車の羽根出口幅をＨとしたときに、同遠心羽根車の羽根出口部の空気吸込み端側から（０／４）Ｈ〜（３／４）Ｈの位置にあるときが、最も有効である。 Appropriate rectification by reducing the flow of the air flow and the effect of improving the diffuser performance are as follows. The position L of the change point P of the blown air flow guide direction from the diagonal flow direction to the centrifugal direction is as described above. When the blade outlet width of the centrifugal impeller is H, it is most effective when it is in the position of (0/4) H to (3/4) H from the air suction end side of the blade outlet of the centrifugal impeller. It is.
しかも、この最良の実施の形態９の構成では、上記リング部材８の断面形状が、前方側に円弧面を有するＣ字形状で、しかも内部には発泡材８ａが充填されている。
Moreover, in the configuration of the
したがって、図１６に示されるように、上記リング部材８により形成される循環流ｆ22の気流ｆ2側への回り込み作用が向上し、循環流ｆ22がスムーズに形成されるようになる。
Accordingly, as shown in FIG. 16, the circulating flow f 22 formed by the
これらの結果、以上の構成の遠心送風機によると、遠心羽根車の羽根３，３・・・の出口部全体の風速分布および空気吹出口７の風速分布が共に均一化されて送風性能が大きく向上し、所要動力が低減されるとともに、高効率かつ静音性能の高いものとなる。
As a result, according to the centrifugal blower having the above configuration, the wind speed distribution of the entire outlet portion of the
（最良の実施の形態１０）
次に図１７には、本願発明の最良の実施の形態１０にかかる遠心送風機の要部の構成が示されている。
(Best Mode 10)
Next, FIG. 17 shows a configuration of a main part of a centrifugal blower according to a tenth embodiment of the present invention.
この遠心送風機は、例えば図１７に示すように、背面板１ａ、前面板１ｂ、側面板１ｃよりなる本体ケーシング１と、該本体ケーシング１の上記背面板１ａの背面側中央部に固定されたファンモータ４と、上記本体ケーシング１の背面板１ａの前面側にあって、そのボス部２ａの軸心部に上記ファンモータ４の回転軸４ａが嵌合連結された円板形状のハブ２および該ハブ２の外周部２ｂの円周方向に所定の間隔で立設された多数枚（例えば３０〜４０枚）の羽根３，３・・とからなる遠心羽根車と、上記本体ケーシング１の前面板１ｂの中央に設けられ、上記遠心羽根車の前端部に対応して当該遠心羽根車への空気吸込口５ａを形成するベルマウス５と、上記遠心羽根車の羽根３，３・・・の上記ベルマウス５側外周端部にあって、上記羽根３，３・・・の前端側端面の傾斜ライン延長方向に沿って設けられ、上記羽根３，３・・・の前端側を補強固定する機能と後述する循環流ｆ22の形成作用とを果たす半径方向に所定の幅を有した断面が円形をなすリング部材８と、上記本体ケーシング１の側面板１ｃの上記背面板１ａ側全周部分に形成された空気吹出口７とから構成されている。
For example, as shown in FIG. 17, the centrifugal blower includes a
そして、この最良の実施の形態の場合にも、上記ベルマウス５における空気吸込口５ａの内径Ｄ0は、上記遠心羽根車における羽根３，３・・の外径Ｄ1の０．８〜０．８８倍の大きさで、上記遠心羽根車における羽根３，３・・・の内径Ｄ2よりも所定寸法大きく設定されている（図示省略）。
And also in this best embodiment, the inner diameter D 0 of the
また、上記ベルマウス５の仕切板部５ｂの背面側（本体ケーシング１内側の上記リング部材８に対応する部分）には、所定の広さの空気流通空間Ｓが形成されており、上記遠心羽根車の空気出口部側から上記ベルマウス５の背面側を通って、再度上記遠心羽根車側に吸い込まれる空気の循環流ｆ22を容易且つ確実に形成し得るように構成されている。
In addition, an air circulation space S having a predetermined width is formed on the back side of the
また、この実施の形態の場合、上記本体ケーシング１の側面板１ｃ部分に形成されている空気吹出口７は、上記のように本体ケーシング１の背面板１ａ側に偏位して開口されており、同空気吹出口７に連続する空気吹出通路は、同空気吹出通路の上記遠心羽根車の羽根前端部外周の上記リング部材８に対応する斜流方向への第１の空気流ガイド面６ａが、斜流方向後方に次第に傾斜した傾斜面となっているとともに、後部側では遠心方向に曲成され、同斜流方向後方へのアール面状の第１の空気流ガイド面６ａから遠心方向の第２の空気流ガイド面６ｂへの吹出気流案内方向の変更点Ｐが、上記遠心羽根車の羽根出口部（その幅Ｈ内）に対向する斜流遠心ディフューザ構造の空気吹出通路となっている。
Further, in the case of this embodiment, the
なお、符号６は、上記第１，第２の空気流ガイド面６ａ，６ｂを形成する空気流ガイド板である。
したがって、以上のような構成の遠心送風機では、例えばターボファンに代表されるような遠心羽根車を備えた遠心送風機において、例えば図１７に示されるように、当該遠心羽根車の空気吹出側前端からベルマウス５の背面側を通って再度遠心羽根車に吸い込まれる効果的な空気の循環流ｆ22が形成されるようになり、同遠心羽根車の羽根３，３・・を通る空気主流ｆ1，ｆ3が当該循環流ｆ22によってベルマウス５側に適切に引き寄せられることになり、同遠心羽根車の羽根３，３・・の空気出口部分（幅Ｈの全体）における風速分布が改善され、空力性能の向上と運転音の低騒音化とを図ることができる。
Therefore, in the centrifugal blower configured as described above, for example, in a centrifugal blower provided with a centrifugal impeller represented by a turbofan, for example, as shown in FIG. 17, from the front end of the air blowing side of the centrifugal impeller. An effective air circulation flow f 22 that is sucked into the centrifugal impeller again through the back side of the
なお、符号ｆ21は、上記リング部材８側への循環流ｆ22から分流し、第１の空気流ガイド面６ａに沿って斜流方向に流れる空気流を示す。
Reference numeral f 21 denotes an air flow that is diverted from the circulation flow f 22 toward the
また、シュラウドが不要なので、遠心羽根車の一体成形が可能となり、遠心羽根車の製造コストの低減を図ることができるとともに、量産性に優れたものとなる。 Further, since the shroud is unnecessary, the centrifugal impeller can be integrally formed, the manufacturing cost of the centrifugal impeller can be reduced, and the mass productivity is excellent.
しかも、同遠心羽根車の上記空気出口部の下流には、上記本体ケーシング１の背面板１ａ寄りに空気吹出口７が形成されており、同遠心羽根車から吹き出される空気流を縮流作用を伴いながら斜流方向から遠心方向に案内する斜流遠心ディフューザ構造の空気吹出通路が設けられていることから、同斜流遠心ディフューザ構造の空気吹出通路により、遠心羽根車から吹き出される空気流における動圧の静圧回復が効率良く行えるようになり、送風性能の向上（高効率、低騒音）に大きく寄与する。
Moreover, an
特に、以上の構成の場合、上記斜流遠心ディフューザ構造の空気吹出通路における斜流方向から遠心方向への吹出気流案内方向の変更点Ｐを、上記遠心羽根車の羽根出口部（幅Ｈ）に対向する位置に設けているので、吹出気流を斜流方向に案内する第１の空気流ガイド面６ａの長さが短かく、図２６、図２７に示した先行技術のものに比べて送風機本体ケーシング１の軸方向幅を大幅に縮小することができ薄型化に適したものとすることができるとともに、図１７に示すように、より強い循環流ｆ22により、リング部材８側の気流ｆ2及び中央部の気流ｆ3が効果的に増速される一方、ハブ２側の気流ｆ1は大きな速度を維持した状態で略遠心方向にストレートに吹き出されるようになる。その結果、上記吹出し流れの風速分布が、高速でかつ均一になり、遠心羽根車がより大きな仕事をすることができるようになるとともに、より適正な縮流状態に整流することができるので、より高いディフューザ効果が得られるようになる。
In particular, in the case of the above configuration, the change point P of the blown air flow guide direction from the mixed flow direction to the centrifugal direction in the air blowing passage of the mixed flow centrifugal diffuser structure is set at the blade outlet portion (width H) of the centrifugal impeller. Since the first
ところで、上記の構成において、上記ディフューザ構造の空気吹出通路の斜流方向から遠心方向への吹出気流案内方向変更点Ｐの位置Ｌは、上記遠心羽根車の羽根３，３・・・の出口部の幅をＨとしたとき、同遠心羽根車の羽根出口部の空気吸込み端側から（０／４）Ｈ〜（３／４）Ｈの位置に設定されている。
By the way, in said structure, the position L of the blowing air flow guide direction change point P from the diagonal flow direction to the centrifugal direction of the air blowing passage of the said diffuser structure is the exit part of the blade |
上記空気流吹出し流れの縮流化による適正な整流化およびそれによるディフューザ性能の改善作用は、上記のように斜流方向から遠心方向への吹出気流案内方向の変更点Ｐの位置Ｌが、上記遠心羽根車の羽根出口幅をＨとしたときに、同遠心羽根車の羽根出口部の空気吸込み端側から（０／４）Ｈ〜（３／４）Ｈの位置にあるときが、最も有効である。 Appropriate rectification by reducing the flow of the air flow and the effect of improving the diffuser performance are as follows. The position L of the change point P of the blown air flow guide direction from the diagonal flow direction to the centrifugal direction is as described above. When the blade outlet width of the centrifugal impeller is H, it is most effective when it is in the position of (0/4) H to (3/4) H from the air suction end side of the blade outlet of the centrifugal impeller. It is.
しかも、この最良の実施の形態７の構成では、上記リング部材８の断面形状が、全体に円弧面を有する円形状となっている。
Moreover, in the configuration of the
したがって、図１７に示されるように、上記リング部材８により形成される循環流ｆ22の気流ｆ2側への回り込み作用が大きく向上し、循環流ｆ22が極めてスムーズに形成されるようになる。
Accordingly, as shown in FIG. 17, the wraparound action of the circulating flow f 22 formed by the
これらの結果、以上の構成の遠心送風機によると、遠心羽根車の羽根３，３・・・の出口部全体の風速分布および空気吹出口７の風速分布が共に均一化されて送風性能が大きく向上し、所要動力が低減されるとともに、高効率かつ静音性能の高いものとなる。
As a result, according to the centrifugal blower having the above configuration, the wind speed distribution of the entire outlet portion of the
（最良の実施の形態１１）
次に図１８および図１９には、本願発明の最良の実施の形態１１にかかる遠心送風機の全体および要部の構成が示されている。
(Embodiment 11)
Next, FIG. 18 and FIG. 19 show the configuration of the entire centrifugal fan and the main part according to the eleventh embodiment of the present invention.
この遠心送風機は、例えば図１８および図１９に示すように、背面板１ａ、前面板１ｂ、側面板１ｃよりなる本体ケーシング１と、該本体ケーシング１の上記背面板１ａの背面側中央部に固定されたファンモータ４と、上記本体ケーシング１の背面板１ａの前面側にあって、そのボス部２ａの軸心部に上記ファンモータ４の回転軸４ａが嵌合連結された円板形状のハブ２および該ハブ２の外周部２ｂの円周方向に所定の間隔で立設された多数枚（例えば３０〜４０枚）の羽根３，３・・とからなる遠心羽根車と、上記本体ケーシング１の前面板１ｂの中央に設けられ、上記遠心羽根車の前端部に対応して当該遠心羽根車への空気吸込口５ａを形成するベルマウス５と、該ベルマウス５の空気吸込口５ａの出口側に羽根３，３・・・方向に開口して設けられたＵ状溝部Ｕと、上記遠心羽根車の羽根３，３・・・の上記ベルマウス５側外周端部にあって、上記羽根３，３・・・の前端側端面の傾斜ラインに沿って設けられ、上記羽根３，３・・・の前端側を補強固定するとともに内径端側に上記ベルマウス５の上記Ｕ状溝部Ｕ内に遊嵌される筒状縁部９ａを有したシュラウド９と、上記本体ケーシング１の側面板１ｃの上記背面板１ａ側全周部分に形成された空気吹出口７とから構成されている。
As shown in FIGS. 18 and 19, for example, the centrifugal blower is fixed to a
また、上記ベルマウス５の仕切板部５ｂの背面側（本体ケーシング１内側の上記リング部材８に対応する部分）には、所定の広さの空気流通空間Ｓが形成されており、図１９に示すように、上記シュラウド９を中心として、上記遠心羽根車の空気出口部側から上記ベルマウス５の背面側およびＵ状溝部Ｕを通って、再度上記遠心羽根車側に吸い込まれる空気の循環流ｆ22を形成し得るように構成されている。
In addition, an air circulation space S having a predetermined width is formed on the back side of the
また、この実施の形態の場合、上記本体ケーシング１の側面板１ｃ部分に形成されている空気吹出口７は、上記のように本体ケーシング１の背面板１ａ側に偏位して開口されており、同空気吹出口７に連続する空気吹出通路は、同空気吹出通路の上記遠心羽根車の羽根前端部外周の上記シュラウド９に対応する斜流方向への第１の空気流ガイド面６ａが、斜流方向に後方に傾斜しながら後方に略ストレートに延びるストレート面となっているとともに、後部側では遠心方向後方に曲成され、同斜流方向後方へのアール面状の第１の空気流ガイド面６ａから遠心方向（空気吹出口方向）へ方向を変更する第２の空気流ガイド面６ｂへの吹出気流案内方向の変更点Ｐが、上記遠心羽根車の羽根出口部（その幅Ｈ内）に対向する斜流遠心ディフューザ構造の空気吹出通路となっている。
Further, in the case of this embodiment, the
なお、符号６は、上記第１，第２の空気流ガイド面６ａ，６ｂを形成する空気流ガイド板である。
したがって、以上のような構成の遠心送風機では、例えばターボファンに代表されるような遠心羽根車を備えた遠心送風機において、例えば図１９に示されるように、シュラウド９がリング部材８の役割を果たし、シュラウド９を中心として当該遠心羽根車の空気吹出側前端からベルマウス５の背面側の空間ＳおよびＵ状溝部Ｕを通って再度遠心羽根車に吸い込まれる空気の循環流ｆ22が形成されるようになり、同遠心羽根車の羽根３，３・・を通る空気主流ｆ1，ｆ3が当該循環流ｆ22によってベルマウス５側に適切に引き寄せられることになり、同遠心羽根車の羽根３，３・・の空気出口部分（幅Ｈの全体）における風速分布が改善され、空力性能の向上と運転音の低騒音化とを図ることができる。
Therefore, in the centrifugal blower configured as described above, for example, as shown in FIG. 19, the
なお、符号ｆ21は、上記リング部材８側への循環流ｆ22から分流し、第１の空気流ガイド面６ａに沿って斜流方向に流れる空気流を示す。
Reference numeral f 21 denotes an air flow that is diverted from the circulation flow f 22 toward the
しかも、同遠心羽根車の上記空気出口部の下流には、上記本体ケーシング１の背面板１ａ寄りに空気吹出口７が形成されており、同遠心羽根車から吹き出される空気流を縮流作用を伴いながら斜流方向から遠心方向に案内する斜流遠心ディフューザ構造の空気吹出通路が設けられていることから、同斜流遠心ディフューザ構造の空気吹出通路により、遠心羽根車から吹き出される空気流における動圧の静圧回復が効率良く行えるようになり、送風性能の向上（高効率、低騒音）に大きく寄与する。
Moreover, an
特に、以上の構成の場合、上記斜流遠心ディフューザ構造の空気吹出通路における斜流方向から遠心方向への吹出気流案内方向の変更点Ｐを、上記遠心羽根車の羽根出口部（幅Ｈ）に対向する位置に設けているので、吹出気流を斜流方向に案内する第１の空気流ガイド面６ａの長さが短かく、先行技術のものに比べて送風機本体ケーシング１の軸方向幅を大幅に縮小することができ薄型化に適したものとすることができるとともに、図１９に示すように、より強い循環流ｆ22により、リング部材８側の気流ｆ2及び中央部の気流ｆ3が効果的に増速される一方、ハブ２側の気流ｆ1は大きな速度を維持した状態で略遠心方向にストレートに吹き出されるようになる。その結果、上記吹出し流れの風速分布が、高速でかつ均一になり、遠心羽根車がより大きな仕事をすることができるようになるとともに、より適正な縮流状態に整流することができるので、より高いディフューザ効果が得られるようになる。
In particular, in the case of the above configuration, the change point P of the blown air flow guide direction from the mixed flow direction to the centrifugal direction in the air blowing passage of the mixed flow centrifugal diffuser structure is set at the blade outlet portion (width H) of the centrifugal impeller. Since the first
また、上記の構成においても、上記空気吹出通路の斜流方向から遠心方向への吹出気流案内方向変更点Ｐの位置Ｌは、上記遠心羽根車の羽根３，３・・・の出口部の幅をＨとしたとき、同遠心羽根車の羽根出口部の空気吸込み端側から（０／４）Ｈ〜（３／４）Ｈの位置に設定されている。
Also in the above configuration, the position L of the blowing air flow guide direction changing point P from the oblique flow direction to the centrifugal direction of the air blowing passage is the width of the outlet portion of the
上記空気流吹出し流れの縮流化による適正な整流化およびそれによるディフューザ性能の改善作用は、上記のように斜流方向から遠心方向への吹出気流案内方向の変更点Ｐの位置Ｌが、上記遠心羽根車の羽根出口幅をＨとしたときに、同遠心羽根車の羽根出口部の空気吸込み端側から（０／４）Ｈ〜（３／４）Ｈの位置にあるときが、最も有効である。 Appropriate rectification by reducing the flow of the air flow and the effect of improving the diffuser performance are as follows. The position L of the change point P of the blown air flow guide direction from the diagonal flow direction to the centrifugal direction is as described above. When the blade outlet width of the centrifugal impeller is H, it is most effective when it is in the position of (0/4) H to (3/4) H from the air suction end side of the blade outlet of the centrifugal impeller. It is.
これらの結果、以上の構成の遠心送風機によると、遠心羽根車の羽根３，３・・・の出口部全体の風速分布および空気吹出口７の風速分布が共に均一化されて送風性能が大きく向上し、所要動力が低減されるとともに、高効率かつ静音性能の高いものとなる。
As a result, according to the centrifugal blower having the above configuration, the wind speed distribution of the entire outlet portion of the
（性能試験）
今、例えば上記図１８および図１９の構成の遠心送風機において、羽根３，３・・・の枚数を３０枚とした時の送風性能試験の結果を図２０のグラフに示す。
(performance test)
Now, for example, in the centrifugal blower having the configuration shown in FIGS. 18 and 19, the result of the blowing performance test when the number of
この送風性能試験の結果を見ると、遠心羽根車の外周に位置して当該遠心羽根車からの吹出空気流を斜め後方側から遠心方向に案内する斜流遠心ディフューザとを有する遠心送風機における、上記斜流遠心ディフューザの吹出気流案内通路における斜流方向から遠心方向への変更点Ｐの位置は、上述のように、上記遠心羽根車の羽根出口幅をＨとしたとき、同遠心羽根車の羽根出口部の空気吸込み端側から（０／４）Ｈ〜（３／４）Ｈの位置であるときが最も比騒音レベルが低く、有効であることが判る。 Looking at the results of this blower performance test, the centrifugal blower having the mixed flow centrifugal diffuser that is located on the outer periphery of the centrifugal impeller and guides the blown air flow from the centrifugal impeller in the centrifugal direction obliquely from the rear side, As described above, when the blade outlet width of the centrifugal impeller is H, the position of the change point P from the mixed flow direction to the centrifugal direction in the blown air flow guide passage of the mixed flow centrifugal diffuser is the blade of the centrifugal impeller. It can be seen that the specific noise level is lowest and effective when the position is (0/4) H to (3/4) H from the air suction end side of the outlet.
なお、図２０中の（−２／４）Ｈは、空気流ガイド板６がない場合である。
Note that (−2/4) H in FIG. 20 is the case where there is no
（最良の実施の形態１２）
次に図２１および図２２には、本願発明の最良の実施の形態１２にかかる遠心送風機の全体および要部の構成が示されている。
(Best Mode 12)
Next, FIG. 21 and FIG. 22 show the configuration of the whole and main parts of the centrifugal fan according to the twelfth embodiment of the present invention.
この遠心送風機は、例えば図２１および図２２に示すように、背面板１ａ、前面板１ｂ、側面板１ｃよりなる本体ケーシング１と、該本体ケーシング１の上記背面板１ａの背面側中央部に固定されたファンモータ４と、上記本体ケーシング１の背面板１ａの前面側にあって、そのボス部２ａの軸心部に上記ファンモータ４の回転軸４ａが嵌合連結された円板形状のハブ２および該ハブ２の外周部２ｂの円周方向に所定の間隔で立設された多数枚（例えば３０〜４０枚）の羽根３，３・・とからなる遠心羽根車と、上記本体ケーシング１の前面板１ｂの中央に設けられ、上記遠心羽根車の前端部に対応して当該遠心羽根車への空気吸込口５ａを形成するベルマウス５と、上記遠心羽根車の羽根３，３・・・の上記ベルマウス５側前端部にあって、上記羽根３，３・・・の前端側端面の傾斜ラインに沿って設けられ、上記羽根３，３・・・の前端側を補強固定するとともに内径端側に上記ベルマウス５の口縁部に所定の隙間Ｇを保って並接される筒状縁部９ａを有したシュラウド９と、上記本体ケーシング１の側面板１ｃの上記背面板１ａ側全周部分に形成された空気吹出口７とから構成されている。
As shown in FIGS. 21 and 22, for example, the centrifugal blower is fixed to a
また、上記ベルマウス５の仕切板部５ｂの背面側（本体ケーシング１内側の上記リング部材８に対応する部分）には、所定の広さの空気流通空間Ｓが形成されており、図２２に示すように、上記シュラウド９を中心として、上記遠心羽根車の空気出口部側から上記ベルマウス５の背面側空気流通空間Ｓおよび隙間部Ｇを通って、再度上記遠心羽根車側に吸い込まれる空気の循環流ｆ22を容易に形成し得るように構成されている。
In addition, an air circulation space S having a predetermined width is formed on the back side of the
また、この実施の形態の場合、上記本体ケーシング１の側面板１ｃ部分に形成されている空気吹出口７は、上記のように本体ケーシング１の背面板１ａ側に偏位して開口されており、同空気吹出口７に連続する空気吹出通路は、同空気吹出通路の上記遠心羽根車の羽根前端部外周の上記シュラウド９に対応する斜流方向への第１の空気流ガイド面６ａが、斜流方向に傾斜しながら後方に略ストレートに延びるストレート面となっているとともに、後部側では遠心方向後方に曲成され、同斜流方向後方へのアール面状の空気流ガイド面から遠心方向（空気吹出口方向）へ方向を変更する第２の空気流ガイド面６ｂへの吹出気流案内方向の変更点Ｐが、上記遠心羽根車の羽根出口部（その幅Ｈ内）に対向する斜流遠心ディフューザ構造の空気吹出通路となっている。
Further, in the case of this embodiment, the
なお、符号６は、上記第１，第２の空気流ガイド面６ａ，６ｂを形成する空気流ガイド板である。
したがって、以上のような構成の遠心送風機では、例えばターボファンに代表されるような遠心羽根車を備えた遠心送風機において、例えば図２２に示されるように、シュラウド９がリング部材８の役割を果たし、シュラウド９を中心として当該遠心羽根車の空気吹出側前端からベルマウス５の背面側空気流通空間Ｓおよび隙間部Ｇを通って再度遠心羽根車に吸い込まれる空気の循環流ｆ22が形成されるようになり、同遠心羽根車の羽根３，３・・を通る空気主流ｆ1，ｆ3（前述の場合と同様なので図示省略）が当該循環流ｆ22によってベルマウス５側に適切に引き寄せられることになり、同遠心羽根車の羽根３，３・・の空気出口部分（幅Ｈの全体）における風速分布が改善され、空力性能の向上と運転音の低騒音化とを図ることができる。
Therefore, in the centrifugal blower configured as described above, for example, in a centrifugal blower provided with a centrifugal impeller represented by a turbofan, the
なお、符号ｆ21は、上記リング部材８側への循環流ｆ22から分流し、第１の空気流ガイド面６ａに沿って斜流方向に流れる空気流を示す。
Reference numeral f 21 denotes an air flow that is diverted from the circulation flow f 22 toward the
しかも、同遠心羽根車の上記空気出口部の下流には、上記本体ケーシング１の背面板１ａ寄りに空気吹出口７が形成されており、同遠心羽根車から吹き出される空気流を縮流作用を伴いながら斜流方向から遠心方向に案内する斜流遠心ディフューザ構造の空気吹出通路が設けられていることから、同斜流遠心ディフューザ構造の空気吹出通路により、遠心羽根車から吹き出される空気流における動圧の静圧回復が効率良く行えるようになり、送風性能の向上（高効率、低騒音）に大きく寄与する。
Moreover, an
特に、以上の構成の場合、上記斜流遠心ディフューザ構造の空気吹出通路における斜流方向から遠心方向への吹出気流案内方向の変更点Ｐを、上記遠心羽根車の羽根出口部（幅Ｈ）に対向する位置に設けているので、吹出気流を斜流方向に案内する第１の空気流ガイド面６ａの長さが短かく、図２６、図２７に示した先行技術のものに比べて送風機本体ケーシング１の軸方向幅を大幅に縮小することができ薄型化に適したものとすることができるとともに、図２２に示すように、より強い循環流ｆ22により、リング部材８側の気流ｆ2及び中央部の気流ｆ3が効果的に増速される一方、ハブ２側の気流ｆ1は大きな速度を維持した状態で略遠心方向にストレートに吹き出されるようになる。その結果、上記吹出し流れの風速分布が、高速でかつ均一になり、遠心羽根車がより大きな仕事をすることができるようになるとともに、より適正な縮流状態に整流することができるので、より高いディフューザ効果が得られるようになる。
In particular, in the case of the above configuration, the change point P of the blown air flow guide direction from the mixed flow direction to the centrifugal direction in the air blowing passage of the mixed flow centrifugal diffuser structure is set at the blade outlet portion (width H) of the centrifugal impeller. Since the first
また、上記の構成においても、上記空気吹出通路の斜流方向から遠心方向への吹出気流案内方向変更点Ｐの位置Ｌは、上記遠心羽根車の羽根３，３・・・の出口部の幅をＨとしたとき、同遠心羽根車の羽根出口部の空気吸込み端側から（０／４）Ｈ〜（３／４）Ｈの位置に設定されている。
Also in the above configuration, the position L of the blowing air flow guide direction changing point P from the oblique flow direction to the centrifugal direction of the air blowing passage is the width of the outlet portion of the
上記空気流吹出し流れの縮流化による適正な整流化およびそれによるディフューザ性能の改善作用は、上記のように斜流方向から遠心方向への吹出気流案内方向の変更点Ｐの位置Ｌが、上記遠心羽根車の羽根出口幅をＨとしたときに、同遠心羽根車の羽根出口部の空気吸込み端側から（０／４）Ｈ〜（３／４）Ｈの位置にあるときが、最も有効である。 Appropriate rectification by reducing the flow of the air flow and the effect of improving the diffuser performance are as follows. The position L of the change point P of the blown air flow guide direction from the diagonal flow direction to the centrifugal direction is as described above. When the blade outlet width of the centrifugal impeller is H, it is most effective when it is in the position of (0/4) H to (3/4) H from the air suction end side of the blade outlet of the centrifugal impeller. It is.
これらの結果、以上の構成の遠心送風機によると、遠心羽根車の羽根３，３・・・の出口部全体の風速分布および空気吹出口７の風速分布が共に均一化されて送風性能が大きく向上し、所要動力が低減されるとともに、高効率かつ静音性能の高いものとなる。
As a result, according to the centrifugal blower having the above configuration, the wind speed distribution of the entire outlet portion of the
（実施例１）
次に図２３には、上述した本願発明の最良の実施の形態２に係る遠心送風機を用いて構成した壁掛け型空気調和機の構成が示されている。
Example 1
Next, FIG. 23 shows the configuration of a wall-mounted air conditioner configured using the centrifugal blower according to the second embodiment of the present invention described above.
この壁掛け型空気調和機では、図示のように、その空気調和機本体ケーシング１０の背面板１０ａとしては、上述した遠心送風機本体の本体ケーシング１の背面板１ａをそのまま兼用する一方、側面板１０ｃは別体として遠心送風機の側面板１ｃよりも大きく前方側に突出させ、その前面側前面板１０ｂ部分全体にグリル構造の空気吸込口１１を形成している。
In this wall-mounted air conditioner, as shown in the drawing, as the
そして、その背後（内側）に熱交換器１２を配置し、同熱交換器１２を介して熱交換した空気を、上述のベルマウス５の空気吸込口５ａを介して遠心羽根車に導入し、上述のように斜流方向から遠心方向に縮流状態で吹き出し、空気吹出口７を通る吹出気流の風速分布を可及的に均一化して、送風性能を向上させるとともに送風音を小さなものとしている。
And the
（実施例２）
次に図２４には、上述した本願発明の最良の実施の形態２に係る遠心送風機を用いて構成した天井埋込型空気調和機の構成が示されている。
(Example 2)
Next, FIG. 24 shows a configuration of a ceiling-embedded air conditioner configured using the centrifugal blower according to the second embodiment of the present invention described above.
この天井埋込型空気調和機では、図示のように、その空気調和機本体ケーシング２１の天板２１ａとして、上述した遠心送風機の本体ケーシングの背面板１ａの外端を所定寸法大きく延長するする一方、側面板２１ｃは別体として上述した遠心送風機の側面板１ｃよりも大きく下方側に突出させ、その前面側前面板２１ｂ部分全体にグリル構造の空気吸込口２２を形成している。
In this ceiling-embedded air conditioner, as shown in the figure, as the
そして、その上方側（内側）に上記最良の実施の形態２の遠心送風機を組み込み、同遠心送風機の空気吹出口７の外周側に、上方から下方に曲成された空気吹出通路２４を形成し、同空気吹出通路２４の下端に空気吹出口２３を設ける一方、その途中に熱交換器１２を介設している。熱交換器１２を支持するドレンパン１４は、また上述した遠心送風機側本体ケーシングの側面板１ｃ部分と前面板１ｂ部分との間に支持されている。
And the centrifugal blower of the said
このような構成の場合、上記空気吸込口２２、上記ベルマウス５の空気吸込口５ａを介して室内の空気を遠心羽根車に導入し、上述のように斜流方向から遠心方向に縮流状態で吹き出し、空気吹出口７を通る吹出気流の風速分布を可及的に均一化して、送風性能を向上させるとともに、送風音を小さなものとしながら、同吹き出された空気を熱交換器１２を介して熱交換した後に上記空気吹出通路２４下端の空気吹出口２３から室内に吹き出す。
In the case of such a configuration, indoor air is introduced into the centrifugal impeller through the
１は本体ケーシング、２はハブ、３は羽根、４はファンモータ、５はベルマウス、５ａは空気吸込口、６ａは第１の空気流ガイド面、６ｂは第２の空気流ガイド面、７は空気吹出口、８はリング部材である。 1 is a main body casing, 2 is a hub, 3 is a blade, 4 is a fan motor, 5 is a bell mouth, 5a is an air inlet, 6a is a first air flow guide surface, 6b is a second air flow guide surface, 7 Is an air outlet and 8 is a ring member.
Claims (5)
5. The annular concave groove portion is provided in a portion corresponding to the bell mouth centrifugal impeller side shroud, and the air suction side edge portion of the shroud is loosely fitted in the concave groove portion. Centrifugal blower.
Priority Applications (1)
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| JP2006006356A JP2007187102A (en) | 2006-01-13 | 2006-01-13 | Centrifugal blower |
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