JP2007167917A - Method for rolling bar steel - Google Patents
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Abstract
Description
この発明は、線材、棒鋼など条鋼の熱間仕上げで使用されるサイジングミルで、表面疵が低減し、かつ圧延材全長にわたって寸法精度が向上する圧延方法に関する。 The present invention relates to a rolling method in which surface flaws are reduced and dimensional accuracy is improved over the entire length of a rolled material in a sizing mill used in hot finishing of strips such as wire rods and bar steels.
近年、線材・棒鋼の熱間圧延では、製品の寸法精度(仕上げ線径の寸法精度)を向上させるために、ブロックミルなどの仕上げ圧延機の後段側にサイジングミルが設置され、最終仕上げ圧延(精密圧延)が行なわれてきている。このサイジングミルには、2方ロール方式、3方ロール方式および4方ロール方式の圧延機があり、通常、この圧延機が4台配置され、これらの4台の圧延機が共通駆動され、各圧延機のロール回転数を増速機によりそれぞれ変更可能なブロックミル構造となっている。そして、前段の2台の圧延機(2パス)では、断面減少率(減面率)が10〜20%の通常圧延並の比較的高い減面率で圧延し、後段の2台の圧延機(2パス)では、数%の低減面率で圧延するサイジングミルも存在する。以下、サイジングミルとは、上記のすべてのタイプのサイジングミルを含むものとする。 In recent years, in the hot rolling of wire rods and steel bars, a sizing mill has been installed on the rear side of a finishing mill such as a block mill to improve the dimensional accuracy of the product (dimensional accuracy of the finished wire diameter). Precision rolling) has been carried out. This sizing mill includes two-way roll method, three-way roll method and four-way roll method rolling mills. Usually, four rolling mills are arranged, and these four rolling mills are driven in common, It has a block mill structure in which the roll speed of the rolling mill can be changed by a speed increaser. And in the former two rolling mills (two passes), rolling is performed at a comparatively high surface reduction ratio as in the normal rolling with a cross-sectional reduction rate (area reduction rate) of 10 to 20%, and the latter two rolling mills In (2 passes), there is a sizing mill that performs rolling with a reduced surface area of several percent. Hereinafter, the sizing mill includes all types of sizing mills described above.
前記サイジングミルの特徴として、低減面率で圧延を行なうため、高寸法精度の圧延が可能であること、共通駆動方式のブロックミル構造であるため、各圧延機間、すなわちロールスタンド間(以下、スタンド間とも記す)で圧延材に張力が作用した状態で圧延が行なわれていることが挙げられる。このように、スタンド間張力が作用した状態で圧延が行なわれるため、パス(孔型)スケジュール、圧延材の鋼種および温度、ロール隙調整等の要因によってはスタンド間で圧延材に振動が発生する場合がある。スタンド間で圧延材に振動が発生すると、圧延材が、圧延ロール出側および入側に取り付けた、圧延材を誘導するガイドに接触して圧延材に表面疵が発生し、また、振動の大きさに応じて、圧延材全長にわたって製品寸法(仕上げ寸法)が変動するなどの問題が生じる。 As a feature of the sizing mill, since rolling is performed with a reduced area ratio, it is possible to perform rolling with high dimensional accuracy, and since it is a block mill structure of a common drive system, it is between each rolling mill, that is, between roll stands (hereinafter, It is mentioned that the rolling is performed in a state where tension is applied to the rolled material. As described above, rolling is performed in a state where the tension between the stands is applied, so that vibrations are generated in the rolling material between the stands depending on factors such as a pass (hole type) schedule, a steel type and temperature of the rolling material, and a roll gap adjustment. There is a case. When vibration occurs in the rolled material between the stands, the rolled material comes into contact with guides for guiding the rolled material, which are attached to the exit side and the entry side of the rolling roll, and surface flaws are generated in the rolled material. Accordingly, there arises a problem that the product dimension (finished dimension) varies over the entire length of the rolled material.
線材や棒鋼などの被圧延材料を高寸法精度で圧延する精密圧延として、例えば、特許文献1では、仕上げ圧延機(ブロックミル)の後段側、すなわち圧延方向下流側に、2ロール方式の2台のロールスタンドからなる前段側圧延機と、同様に2ロール方式の2台のロールスタンドからなる後段側圧延機をタンデム配列したサイジングミルで、前段側圧延機では、減面率が16%以上で、寸法公差が±1%以内になるように圧延を行ない、後段側圧延機では、減面率が10%以下となるような低減面率圧延を実施する精密圧延方法が開示されている。
しかし、特許文献1に開示された上記圧延条件で圧延を行なっても、低減面率パスの、後段側圧延機の最終(2台目の)ロールスタンドとその最終前(1台目の)ロールスタンド間で圧延材に振動が発生した場合、圧延材全長にわたって周期的な寸法変動を引き起こすことになり、精密圧延を行なうことが不可能となる。
However, even if rolling is performed under the above-described rolling conditions disclosed in
そこで、この発明の課題は、線材、棒鋼などの条鋼の熱間圧延で、仕上げ圧延機の後段に設置されたサイジングミルでの圧延過程で、ロールスタンド間での圧延材の振動を抑制して、表面疵を低減させ、かつ、圧延材全長にわたって寸法精度を向上させることが可能な圧延方法を提供することである。 Therefore, an object of the present invention is to hot-roll strips such as wire rods and bar steels, and to suppress vibration of the rolled material between roll stands in the rolling process in a sizing mill installed at the subsequent stage of the finish rolling mill. Another object of the present invention is to provide a rolling method capable of reducing surface wrinkles and improving dimensional accuracy over the entire length of the rolled material.
前記の課題を解決するために、この発明では以下の構成を採用したのである。 In order to solve the above problems, the present invention employs the following configuration.
即ち、請求項1に係る条鋼の圧延方法は、仕上げ圧延機の後段側に設置され、少なくとも2台のロールスタンドを有するサイジングミルでの条鋼の圧延方法であって、前記サイジングミルの最終ロールスタンド(F)の1台手前のロールスタンド(F−1)に作用する圧延方向に沿った力の向きを、1本の圧延材の圧延中に一定に保つことを特徴とする。
That is, the method for rolling a bar according to
前述のロールスタンド間での圧延材の振動の原因として、スタンド間で圧延材に作用する力が圧縮側になっていることが考えられる。しかし、一般的には、このようなスタンド間で圧延材に圧縮力が作用するようなパススケジュールは採用されず、スタンド間で圧延材に適正な張力が作用するように設計されたパススケジュールが採用される。この適正な張力が作用するように設計されたパススケジュールを採用した場合でも、圧延材の温度や材質(鋼種)によって、圧延材に振動が発生する場合がある。本発明者らは、この振動の原因を究明した結果、振動が発生しているロールスタンドでは、そのロールハウジングに作用する圧延方向に沿った力(以下、圧延方向の力とも記す)がゼロに近く、このような状態は、圧延中の圧延材に作用する力の方向の変化に起因していることを突き止めた。すなわち、ロールハウジングに作用する圧延方向に沿った力がゼロに近いため、圧延中にロールハウジングに作用する圧延方向に沿った力の向きが変動しやすく、この力の向きの変動によってロールが圧延方向に沿って移動することが原因となって圧延材が振動するのである。とくに、ロールスタンドに組み込まれた上下のロールの圧延方向に沿った移動が均等でない場合、圧延材の振動はより顕著なものとなる。 As a cause of the vibration of the rolled material between the roll stands described above, it is considered that the force acting on the rolled material between the stands is on the compression side. However, in general, a pass schedule in which compressive force acts on the rolled material between the stands is not adopted, and a pass schedule designed so that an appropriate tension acts on the rolled material between the stands. Adopted. Even when a pass schedule designed so that an appropriate tension acts is applied, vibrations may occur in the rolled material depending on the temperature and material (steel type) of the rolled material. As a result of investigating the cause of this vibration, the present inventors have found that in a roll stand where vibration has occurred, the force along the rolling direction acting on the roll housing (hereinafter also referred to as the force in the rolling direction) becomes zero. Nearly, it was found that such a state was caused by a change in the direction of the force acting on the rolled material during rolling. That is, since the force along the rolling direction acting on the roll housing is close to zero, the direction of the force along the rolling direction acting on the roll housing is likely to fluctuate during rolling. The rolling material vibrates due to movement along the direction. In particular, when the movement of the upper and lower rolls incorporated in the roll stand along the rolling direction is not uniform, the vibration of the rolled material becomes more remarkable.
ロールハウジングに作用する圧延方向に沿った力のバランス、すなわち力の方向は、一般には、孔型形状やロールスタンド間の増速比、したがってスタンド間張力の変更により可能である。とくに、上記のような極低減面率のサイジングミルでは、前記圧延材の振動を抑制するためには、上述のように、最終ロールスタンド(F)の1台手前のロールスタンド(F−1)に作用する圧延方向に沿った力の向きを、種々の圧延要因によっても変動しないように一定に保つことが重要となる。なお、ここでの圧延方向に沿った力は、圧延材の進行方向とそれと逆方向の力の両方を含む。 The balance of the force acting on the roll housing along the rolling direction, that is, the direction of the force, is generally possible by changing the hole shape, the speed increasing ratio between the roll stands, and hence the tension between the stands. In particular, in the sizing mill having the extremely low surface area as described above, in order to suppress the vibration of the rolled material, as described above, the roll stand (F-1) one before the final roll stand (F). It is important to keep the direction of the force along the rolling direction acting on the constant so as not to fluctuate due to various rolling factors. Here, the force along the rolling direction includes both the traveling direction of the rolled material and the force in the opposite direction.
請求項2に係る条鋼の圧延方法は、前記最終ロールスタンド(F)の1台手前のロールスタンド(F−1)に作用する圧延方向に沿った力の向きを、このロールスタンド(F−1)のロール隙および/またはこのロールスタンド(F−1)の上流側のロールスタンドのロール隙を調整することにより、一定に保つようにしたことを特徴とする。
The rolling method of the steel bar according to
前記ロールスタンド(F−1)に作用する圧延方向に沿った力の向きは、当該ロールスタンド(F−1)または/および1台上流側のロールスタンドのロール隙を調節する簡便な方法によって一定に保つことが可能である。前記1台上流側のロールスタンドのロール隙を調整することは、当該ロールスタンド(F−1)の入側圧延材寸法を変化させることに相当する。本発明は極低減面率のサイジングミルを対象としているため、このように、当該ロールスタンド(F−1)のロール隙や入側圧延材寸法を変化させることによる、最終製品、すなわち最終ロールスタンド(F)出側の仕上げ線径の寸法公差に及ぼす影響は極めて小さい。また、仕上げ線径の寸法公差に許容できない影響を及ぼすほどのロール隙や入側圧延材寸法の調整が必要な場合には、パス(孔型)スケジュールそのものを変更することによって対処することが可能である。 The direction of the force along the rolling direction acting on the roll stand (F-1) is constant by a simple method of adjusting the roll gap of the roll stand (F-1) and / or one upstream roll stand. It is possible to keep on. Adjusting the roll gap of the one upstream roll stand corresponds to changing the entry-side rolled material size of the roll stand (F-1). Since the present invention is directed to a sizing mill having a very low surface area, the final product, that is, the final roll stand, is obtained by changing the roll gap and the entry side rolling material size of the roll stand (F-1). (F) The influence on the dimensional tolerance of the finished finished wire diameter is very small. In addition, if it is necessary to adjust the roll gap or the entry side rolled material dimensions that have an unacceptable effect on the dimensional tolerance of the finished wire diameter, it is possible to cope with this by changing the pass (hole type) schedule itself. It is.
請求項3に係る条鋼の圧延方法は、前記最終ロールスタンド(F)の1台手前のロールスタンド(F−1)に作用する圧延方向に沿った力の向きを、このロールスタンド(F−1)の入側の圧延材に作用する張力を制御することにより、一定に保つようにしたことを特徴とする。
The rolling method of the strip according to
上記当該ロールスタンド(F−1)と1台上流側のロールスタンド間の圧延速度を調節することによって、この間の圧延材に作用する張力を制御することにより、ロールスタンド(F−1)に作用する圧延方向に沿った力の向きを一定に保つことができる。この張力制御を行なう場合は、サイジングミル前段側圧延機と、極低減面率の後段側圧延機とは個別に駆動することが望ましい。 By adjusting the rolling speed between the roll stand (F-1) and one upstream roll stand, the tension acting on the rolled material during this period is controlled, thereby acting on the roll stand (F-1). The direction of the force along the rolling direction can be kept constant. When this tension control is performed, it is desirable that the sizing mill pre-stage rolling mill and the ultra-reduced surface ratio post-side rolling mill are driven individually.
請求項4に係る条鋼の圧延方法は、前記最終ロールスタンド(F)の1台手前のロールスタンド(F−1)に作用する圧延方向に沿った力の向きを、このロールスタンド(F−1)のロール隙および/またはこのロールスタンド(F−1)の上流側のロールスタンドのロール隙を調整し、かつ、このロールスタンド(F−1)の入側の圧延材に作用する張力を制御することにより、一定に保つようにしたことを特徴とする。 The rolling method of the strip according to claim 4 is directed to the direction of the force along the rolling direction acting on the roll stand (F-1) before the last roll stand (F). ) And / or the roll gap of the roll stand on the upstream side of the roll stand (F-1), and the tension acting on the rolling material on the entry side of the roll stand (F-1) is controlled. It is characterized by keeping constant by doing.
このように、ロール隙調整とスタンド間張力制御を併用することにより、より広い圧延条件や圧延条件や圧延状況に応じて、前記ロールスタンド(F−1)に作用する力の向きを一定に保つことができる。 In this way, by using both the roll gap adjustment and the tension control between the stands, the direction of the force acting on the roll stand (F-1) is kept constant according to wider rolling conditions, rolling conditions and rolling conditions. be able to.
請求項5に係る条鋼の圧延方法は、前記最終ロールスタンド(F)の1台手前のロールスタンド(F−1)に作用する圧延方向に沿った力の大きさが10kgf以上であることを特徴とする。
The method for rolling steel bars according to
このように、前記ロールスタンド(F−1)に作用する圧延方向に沿った力を10kgf以上と大きくすることにより、圧延状況の変動要因の影響を抑制して、前記圧延方向に沿って作用する力を一定方向に安定して保つことができる。なお、ロールハウジングに作用する圧延方向に沿った力は、スタンド間張力および圧延材寸法を計測することにより、当該ロールスタンドの入側張力(TN1)と入側圧延材断面積(S1)の積TN1×S1と、出側張力TN2と出側圧延材断面積(S2)の積TN2×S2の差(TN1×S1−TN2×S2)で求めることができる。また、ロールハウジングにひずみゲージを貼り付けて、直接計測することも可能である。 Thus, by increasing the force along the rolling direction acting on the roll stand (F-1) to 10 kgf or more, the influence of the fluctuation factor of the rolling condition is suppressed, and the force acts along the rolling direction. Force can be kept stable in a certain direction. In addition, the force along the rolling direction acting on the roll housing is obtained by measuring the tension between the stands and the rolled material size, thereby calculating the product of the entry side tension (TN1) of the roll stand and the entry side rolled material cross-sectional area (S1). It can be determined by TN1 × S1 and the difference (TN1 × S1−TN2 × S2) between the product TN2 × S2 of the exit side tension TN2 and the exit side rolled material sectional area (S2). It is also possible to measure directly by attaching a strain gauge to the roll housing.
この発明では、線材および棒鋼用の熱間圧延機列の仕上げ圧延機の後段側に設置される、少なくとも2台のロールスタンドを有するサイジングミルで、圧延材の温度や材質によって、ロールスタンド間で圧延材に振動が発生する原因を究明した結果、とくに、サイジングミルの最終ロールスタンド(F)の1台手前のロールスタンド(F−1)に作用する圧延方向に沿った力の向きを、1本の圧延材の圧延中に一定に保つことが重要であることが判明し、当該ロールスタンド(F−1)および/または、このロールスタンド(F−1)の上流側のロールスタンドのロール隙を調整することにより、また、当該ロールスタンド(F−1)と1台上流側のロールスタンド間の圧延材に作用する張力を制御することにより、前記圧延方向に沿った力の向きを一定に保つようにしたのである。それにより、サイジングミルでの、とくに後段側圧延機による圧延過程で、スタンド間での圧延材の振動を効果的に抑制して、表面疵を低減させ、かつ、圧延材全長にわたって寸法変動の発生を防止して寸法精度を向上させることが可能となる。 In the present invention, a sizing mill having at least two roll stands installed on the rear stage side of a finish rolling mill of a hot rolling mill row for wire rods and bar steels, between the roll stands depending on the temperature and material of the rolled material. As a result of investigating the cause of vibration in the rolled material, in particular, the direction of the force along the rolling direction acting on the roll stand (F-1) immediately before the final roll stand (F) of the sizing mill is 1 It has been found that it is important to keep the rolled material constant during rolling, and the roll gap of the roll stand (F-1) and / or the roll stand on the upstream side of the roll stand (F-1) And by adjusting the tension acting on the rolled material between the roll stand (F-1) and one upstream roll stand, the force along the rolling direction is adjusted. It was to keep the orientation constant. This effectively suppresses the vibration of the rolled material between the stands in the sizing mill, especially during the rolling process by the latter-stage rolling mill, thereby reducing surface flaws and generating dimensional variations over the entire length of the rolled material. Thus, it is possible to improve the dimensional accuracy.
以下に、この発明の実施形態を、実施例を交えて、添付の図1から図3に基づいて説明する。 Embodiments of the present invention will be described below with reference to the accompanying FIGS. 1 to 3 together with examples.
図1は、線材および棒鋼(バーインコイル)圧延ラインの仕上げ圧延機列のレイアウトを示したものである。仕上げ圧延機1として、複数の2方ロール1a〜1gをそれぞれ組み込んだロールスタンド(通常8〜10台)を、交互に90°ロール軸を傾けて配置したブロックミルが設置され、仕上げ圧延機1の後段側、すなわち圧延方向の下流側に、複数の2方ロール2a〜2dをそれぞれ組み込んだロールスタンド(実施形態では4台)を、交互に90°ロール軸を傾けて配置したブロックミルであるサイジングミル2が最終仕上げ圧延機として、設置されている。仕上げ圧延機1とサイジングミル2との間には水冷帯3が設置されている。図2は、前記サイジングミル2のロール配置を模式的に示したもので、それぞれ2方ロール2a〜2dからなるロールスタンド(F−3)、(F−2)、(F−1)、Fが、交互に90°ロール軸を傾けて配置され、これらのロールスタンド(F−3)、(F−2)、(F−1)、Fの2方ロール2a〜2dは、それぞれに設けた増速機(図示省略)を介して電動機Mにより共通駆動されている。
FIG. 1 shows a layout of a finish rolling mill row of a wire rod and bar (bar-in-coil) rolling line. As the finishing
加熱炉から抽出されたビレットは、粗圧延機列および中間圧延機列を通過して断面積が順次減少し、この圧延材5は仕上げ圧延機1で、サイジングミル2への所要の入側寸法に圧延される。そして、仕上げ圧延機1を通過した圧延材は、水冷帯3により所要の入側温度に調節されてサイジングミル2に導入される。このサイジングミル2では、前段側圧延機のロールスタンド(F−3)、(F−2)で、仕上げ圧延機(ブロックミル)1と同様に10%以上の通常の減面率で圧延が行なわれ、後段側圧延機であるロールスタンド(F−1)、Fでは数%以下の低減面率で圧延が行なわれ、目標寸法公差を満足する製品寸法に仕上げられる。
The billet extracted from the heating furnace passes through the rough rolling mill row and the intermediate rolling mill row, and the cross-sectional area decreases sequentially. This rolled
155角ビレット(低合金鋼)から製品寸法Φ5.5mm圧延時に、前記サイジングミルの各ロールスタンドに作用する圧延方向に沿った力を測定した。この圧延方向に沿った力の測定は、表1に示すように、サイジングミル1の最終ロールスタンド(F)(NO.4st)の1台手前のロールスタンド(F−1)(NO.3st)に作用する圧延上流側または下流側方向の力Tfが10kgf以上となるように、ロールスタンド(F−1)の上流側ロールスタンド(F−2)(NO.2st)のロール隙を調整した場合(NO.1、実施例)、前記各増速機の増速比を変化させることによって、ロールスタンド(F−1)の入側の圧延材に作用する張力を制御した場合(NO.2、実施例)、とくに調整・制御を行なわない場合(NO.3、比較例)の3つケースについて行なった。
The force along the rolling direction acting on each roll stand of the sizing mill was measured when rolling from 155 square billet (low alloy steel) to a product size of Φ5.5 mm. As shown in Table 1, the measurement of the force along the rolling direction is as follows: roll stand (F-1) (NO. 3st) immediately before the final roll stand (F) (NO. 4st) of the sizing
表1から、とくに調整・制御を行なわないNO.3(比較例)では、ロールスタンド(F−1)に作用する圧延方向の力は、5〜-5kgfと力の作用方向が1本の圧延材の圧延中に変化しており、このロールスタンド(F−1)と最終のロールスタンド(F)間で振動が発生し、1本の圧延材内で周期的な寸法変動が認められた。これに対し、NO.2(実施例)では、ロールスタンド(F−1)に作用する圧延方向の力の絶対値10kgf以上となるように、その上流側のロールスタンド(F−2)のロール隙を調節したので、ロールスタンド(F−1)には、-10〜-20kgfの方向(圧延上流方向)が一定の力が作用して、ロールスタンド(F−1)と最終ロールスタンド(F)間で振動およびそれに伴う寸法変動および表面疵が発生せず、目標寸法公差を満足した。また、NO.3(実施例)では、ロールスタンド(F−1)に作用する力の向きが一定になるように、その入側の圧延材の張力を制御したので、ロールスタンド(F−1)には、-40〜-37kgfの方向(圧延上流方向)が一定の力が作用して、NO.2(実施例)の場合と同様に、ロールスタンド(F−1)、F間に振動およびそれに伴う表面疵が発生せず、目標寸法公差を満足した。このように、前記ロールスタンド(F−1)に作用する圧延方向の力を、歪ゲージを用いてオンラインで測定し、常時監視することが可能であり、かつ、この測定結果に基づいて、前記圧延方向の力の向きが変動せずに一定となるように、当該ロールスタンド(F−1)および/またはその上流側のロールスタンドのロール隙をフィードバック制御することができる。なお、前記ロールスタンド(F−1)に作用する圧延方向の力は、表1に示したNO.1、NO.2の実施例の場合の圧延上流方向(力の符号がマイナス(−)側)のみならず、圧延下流方向(力の符号がプラス(+)側)に一定になるように、ロール隙または/および張力を制御することも可能である。 From Table 1, in the case of NO.3 (comparative example) in which no adjustment or control is performed, the rolling direction force acting on the roll stand (F-1) is 5 to -5 kgf, and the rolling direction is one force. It changed during rolling of the material, and vibration occurred between this roll stand (F-1) and the final roll stand (F), and periodic dimensional fluctuations were observed in one rolled material. On the other hand, in No. 2 (Example), the roll of the roll stand (F-2) on the upstream side thereof has an absolute value of 10 kgf or more in the rolling direction acting on the roll stand (F-1). Since the gap was adjusted, a constant force acts on the roll stand (F-1) in the direction of -10 to -20 kgf (upstream direction of rolling), and the roll stand (F-1) and the final roll stand (F) ) And the accompanying dimensional variations and surface flaws did not occur, and the target dimensional tolerance was satisfied. In No. 3 (Example), the tension of the rolled material on the entry side was controlled so that the direction of the force acting on the roll stand (F-1) was constant. ), A constant force acts in the direction of −40 to −37 kgf (upstream direction of rolling), and the vibration between the roll stand (F-1) and F is the same as in the case of NO.2 (Example). And the surface flaws accompanying it did not occur, and the target dimensional tolerance was satisfied. Thus, the force in the rolling direction acting on the roll stand (F-1) can be measured online using a strain gauge, and can be constantly monitored, and based on the measurement results, The roll gap of the roll stand (F-1) and / or the upstream roll stand can be feedback controlled so that the direction of force in the rolling direction is constant without fluctuation. The force in the rolling direction acting on the roll stand (F-1) is the upstream direction in the case of the examples No. 1 and No. 2 shown in Table 1 (the sign of the force is on the minus (−) side). ) As well as the roll gap or / and the tension so as to be constant in the rolling downstream direction (the sign of the force is plus (+) side).
図3は他の実施形態のサイジングミル2Sを示したもので、それぞれ2方ロール2a〜2dからなるロールスタンド(F−3)、(F−2)、(F−1)、Fが、交互に90°ロール軸を傾けて配置され、前段側圧延機のロールスタンド(F−3)、(F−2)、および後段側ロールスタンド(F−1)、Fがそれぞれ増速機(図示省略)を介して別個に電動機Mにより共通駆動されている。そして、前段側圧延機のロールスタンド(F−3)、(F−2)と後段側圧延機のロールスタンド(F−1)、Fとの間には、寸法測定器4が設置され、圧延材の高さおよび幅等の寸法測定が可能となっている。この駆動方式のサイジングミル2Sは、前記サイジングミル2と異なり、前段側のロールスタンド2a、2bで、10%以上の通常の減面率での圧延のほかに、数%以下の低減面率の圧延を行なうことも可能である。前段側圧延機のロールスタンド(F−3)、(F−2)と、後段側ロールスタンド(F−1)、Fが別個に共通駆動されているため、前段側圧延機と後段側圧延機の回転数調整を別個に行なうことができ、最終ロールスタンド(F)(NO.4st)の1台手前のロールスタンド(F−1)(NO.3st)入側の圧延材に作用する張力制御が容易となる。また、サイジングミル2Sの前段側ロールスタンド(F−3)、(F−2)で極低減面率の圧延を行なう場合には、前段側の最終ロールスタンド(F−2)の1台前に相当するロールスタンド(F−3)に作用する圧延方向に沿った力の向きを、サイジングミル2Sの後段側のロールスタンド(F−1)の場合と同様に、ロール隙またはその入側圧延材に作用する張力を制御するなどして一定に保ち、ロールスタンド(F−3)、(F−2)間での振動発生を抑制することが望ましい。
FIG. 3 shows a sizing mill 2S according to another embodiment, in which roll stands (F-3), (F-2), (F-1), and F each having two-way rolls 2a to 2d are alternately arranged. The roll stands (F-3) and (F-2), and the rear roll stands (F-1) and F of the former stage rolling mill are respectively provided with a speed increaser (not shown). Are commonly driven by the electric motor M separately. And the dimension measuring device 4 is installed between the roll stands (F-3) and (F-2) of the former stage side rolling mill and the roll stands (F-1) and F of the latter stage side rolling mill. Dimensional measurements such as material height and width are possible. The sizing mill 2S of this driving system is different from the sizing
なお、上記の圧延方法は、上記の2方ロール方式のサイジングミルのみならず、3方ロール方式または4方ロール方式のサイジングミルにも適用可能である。 The rolling method described above can be applied not only to the above-described two-way roll type sizing mill but also to a three-way roll type or a four-way roll type sizing mill.
1:仕上げ圧延機 1a〜1g:2方ロール 2、2S:サイジングミル
2a〜2d:2方ロール 3:水冷帯 4:寸法測定器
5:圧延材
1: Finish rolling mill 1a-1g: Two-
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