JP2007119257A - Method for producing high-strength concrete material and high-strength hardened body - Google Patents

Method for producing high-strength concrete material and high-strength hardened body Download PDF

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Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a method for producing a high-strength concrete material excellent in flowability, constructability and strength developability at a water-cement ratio of 12-30%, and to provide a method for production of a high-strength hardened body. <P>SOLUTION: The high-strength concrete material has a cement composition consisting of 70-84 pts.mass low heat portland cement and 16-30 pts.mass silica fume. The low heat portland cement has: the belite amount in a clinker mineral composition of 45-75 mass%; an aluminate phase of ≤4.0 mass%; an SO<SB>3</SB>amount of 1.5-4.5 mass%; a specific surface area of 3,000-4,500 cm<SP>2</SP>/g; and a hemihydrate plaster of ≤80 mass% based on total plaster amount. The high-strength concrete excellent in flowability, constructability and strength developability at a water-cement ratio of 12-30% can be obtained by using the above material. <P>COPYRIGHT: (C)2007,JPO&INPIT

Description

この発明は高強度コンクリート用材料および高強度硬化体の製造方法、詳しくは流動性および強度発現性に優れた高強度コンクリート用材料および高強度硬化体の製造方法に関する。   The present invention relates to a material for high-strength concrete and a method for producing a high-strength hardened body, and more particularly to a material for high-strength concrete excellent in fluidity and strength development and a method for producing a high-strength hardened body.

従来、高層鉄筋コンクリート構造物の柱や壁、大規模地下構造物、大型橋梁基礎などの構築には、高強度セメント組成物から得られる高強度コンクリートが使用されている。高強度コンクリートは、通常、高性能減水剤などを添加し、水セメント比を小さくするため、単位セメント量の増加に伴いコンクリートの流動性が低下し、施工性が悪いコンクリートとなる。また、セメントの水和熱による発熱量が増加し、構造物の強度の増進が阻害される。コンクリートは、水セメント比が３０％以下になると、流動性および構造体の強度発現性が劣ってくる。そのため、混和材としてシリカフュームを添加し、これに対処している。   Conventionally, high-strength concrete obtained from a high-strength cement composition has been used to construct columns and walls of high-rise reinforced concrete structures, large-scale underground structures, large-scale bridge foundations, and the like. High-strength concrete usually contains a high-performance water reducing agent or the like to reduce the water-cement ratio, so that the fluidity of the concrete decreases as the unit cement amount increases, resulting in poor workability. In addition, the amount of heat generated by the heat of hydration of the cement increases, and the increase in strength of the structure is hindered. When the water-cement ratio is 30% or less, concrete is inferior in fluidity and structural strength development. Therefore, silica fume is added as an admixture to cope with this.

例えば、高強度コンクリート用セメント組成物として、Ｃ２Ｓ（２ＣａＯ・ＳｉＯ２）を主成分としたセメントに、石灰石微粉末およびまたはシリカフュームを、セメント組成物に対して４〜２１質量％混合すれば、セメント組成物の流動性が高まる。その結果、温度上昇の低下、強度低下を防いだ高強度セメント組成物が得られる（特許文献１）。このときの水セメント比は、実施例の記載から２０〜２５％である。 For example, as a cement composition for high-strength concrete, 4 to 21% by mass of limestone fine powder and / or silica fume is mixed with cement mainly composed of C 2 S (2CaO · SiO 2 ) with respect to the cement composition. The fluidity of the cement composition is increased. As a result, a high-strength cement composition that prevents a decrease in temperature rise and a decrease in strength can be obtained (Patent Document 1). The water cement ratio at this time is 20 to 25% from the description of the examples.

しかしなら、シリカフュームを添加した場合でも、水セメント比が２０％以下では粘性が高まり、施工性が大きく低下する。また、水セメント比が１５％以下では、施工できない状態となる。そこで、流動性、混練性および強度発現性に優れた高強度、高流動コンクリート用セメント組成物において、水和発熱量をさらに低下させ、硬化時の温度上昇をさらに抑えたセメント組成物が開発されている（特許文献２）。これは、クリンカ鉱物組成中のビーライト量が４５〜５５質量％で、ブレーン値が３２００〜３８００ｃｍ２／ｇの高ビーライト系ポルトランドセメント８５〜９３質量部と、シリカフューム７〜１５質量部とかなるセメント組成物である。水セメント比は２２％である。 However, even when silica fume is added, the viscosity increases when the water cement ratio is 20% or less, and the workability is greatly reduced. In addition, when the water cement ratio is 15% or less, the construction cannot be performed. Therefore, a cement composition for high strength, high fluidity concrete that has excellent fluidity, kneadability and strength development has been developed, which further reduces the amount of heat generated by hydration and further suppresses the temperature rise during curing. (Patent Document 2). This is composed of 85 to 93 parts by mass of high belite-based Portland cement having a belite content in the clinker mineral composition of 45 to 55% by mass and a brane value of 3200 to 3800 cm 2 / g, and 7 to 15 parts by mass of silica fume. It is a cement composition. The water cement ratio is 22%.

その他にも、例えば特許文献３のように、高ビーライト系ポルトランドセメント、シリカフュームおよび石灰石微粉末を含むセメント組成物として、石灰石微粉末に、粒径２０μｍ以下の粒子が９０％以上、粒径１０μｍ以下の粒子が６５％以上、粒径５μｍ以下の粒子が４０〜９０％、粒径１μｍ以下の粒子が２５％以下の粒度分布を使用したものも開発されている。この場合の水セメント比は２３％である。
特開平６−１９９５４９号公報 特開平１１−２９３４９号公報 特許第３２６７０９１号 In addition, as a cement composition containing high belite-based Portland cement, silica fume, and fine limestone powder as in Patent Document 3, for example, 90% or more of particles having a particle size of 20 μm or less are included in the fine limestone powder, and the particle size is 10 μm. A particle having a particle size distribution in which the following particles are 65% or more, particles having a particle size of 5 μm or less are 40 to 90%, and particles having a particle size of 1 μm or less is 25% or less has been developed. The water cement ratio in this case is 23%.
JP-A-6-199549 JP-A-11-29349 Japanese Patent No. 3267091

しかしながら、前述したように、水セメント比が１２〜３０％（従来技術では１５〜３０％）程度の高強度コンクリートは、単位セメント量の増加に伴い、流動性が低下し、構造体の強度の増進が阻害される。流動性の低下は、水セメント比が低くなるほど顕著となる。そのため、水セメント比１５％を下回るものは施工が不可能なコンクリートとなる。   However, as described above, high-strength concrete having a water cement ratio of about 12 to 30% (15 to 30% in the prior art) decreases in fluidity and increases the strength of the structure as the unit cement amount increases. Promotion is hindered. The decrease in fluidity becomes more pronounced as the water-cement ratio decreases. Therefore, concrete with a water-cement ratio of less than 15% becomes concrete that cannot be constructed.

そこで、本発明は、水セメント比１２〜３０％程度で、流動性、施工性および強度発現性に優れた高強度コンクリートを得ることができる高強度コンクリート用材料および高強度硬化体の製造方法を提供することを目的としている。   Therefore, the present invention provides a high-strength concrete material and a method for producing a high-strength hardened body capable of obtaining high-strength concrete excellent in fluidity, workability and strength development with a water cement ratio of about 12 to 30%. It is intended to provide.

請求項１に記載の発明は、セメント組成物、無機混和材、骨材、減水剤および水からなる高強度コンクリート用材料であって、前記セメント組成物は、クリンカ鉱物組成中のビーライト量が４５〜７５質量％、アルミネート相が４．０質量％以下で、比表面積が３０００〜４５００ｃｍ２／ｇ、ＳＯ３量が１．５〜４．５質量％で、半水石膏の割合が石膏の全体量に対して８０質量％以下である低熱ポルトランドセメント７０〜８４質量部と、シリカフューム１６〜３０質量部とからなる高強度コンクリート用材料である。 The invention according to claim 1 is a high-strength concrete material comprising a cement composition, an inorganic admixture, an aggregate, a water reducing agent and water, and the cement composition has a belite content in a clinker mineral composition. 45 to 75% by mass, aluminate phase is 4.0% by mass or less, specific surface area is 3000 to 4500 cm 2 / g, SO 3 amount is 1.5 to 4.5% by mass, and the proportion of hemihydrate gypsum is gypsum It is a material for high-strength concrete comprising 70 to 84 parts by mass of low heat Portland cement and 80 to 30 parts by mass of silica fume, which is 80% by mass or less.

請求項１に記載の発明によれば、高強度コンクリート用材料を、セメント組成物、無機混和材、骨材、減水剤および水からなるものとし、しかもセメント組成物を、クリンカ鉱物組成中のビーライト量が４５〜７５質量％、アルミネート相が４．０質量％以下で、比表面積が３０００〜４５００ｃｍ２／ｇ、ＳＯ３量が１．５〜４．５質量％で、半水石膏の割合が石膏の全体量に対して８０質量％以下である低熱ポルトランドセメント７０〜８４質量部と、シリカフューム１６〜３０質量部とからなるものとしたので、水セメント比１２〜３０％において、流動性、施工性および強度発現性に優れた高強度コンクリートを得ることができる。 According to the first aspect of the present invention, the high-strength concrete material is composed of a cement composition, an inorganic admixture, an aggregate, a water reducing agent, and water, and the cement composition is a bead in the clinker mineral composition. The amount of light is 45 to 75% by mass, the aluminate phase is 4.0% by mass or less, the specific surface area is 3000 to 4500 cm 2 / g, the amount of SO 3 is 1.5 to 4.5% by mass, Since the ratio is composed of 70 to 84 parts by mass of low heat Portland cement and 80 to 30 parts by mass of silica fume, which is 80% by mass or less based on the total amount of gypsum, the fluidity is 12 to 30% in water cement ratio. In addition, high-strength concrete excellent in workability and strength development can be obtained.

クリンカ鉱物組成中のビーライト量が４５質量％未満では、セメントの水和による発熱量が多く、厚肉なコンクリート構造体を構築するときに、温度が上昇してひび割れを生じたり、強度発現性が低下する。また、ビーライト量が７５質量％を超えると、材齢２８日までのコンクリートの強度発現性が低く、施工上の不都合が生じる。
アルミネート量は、４質量％を超えると、アルミネート相の活発な水和による粘性の増加で流動性が大きく低下する。
低熱ポルトランドセメントの比表面積が３０００ｃｍ２／ｇ未満では、強度発現が遅れ、施工上の不都合が生じるおそれがある。また、比表面積が４５００ｃｍ２／ｇを超えると、所定の流動性を得るための高性能減水剤を増量しなければならない。その結果、凝結の著しい遅延が懸念されるとともに、経済的にも負担が大きい。 When the amount of belite in the clinker mineral composition is less than 45% by mass, the amount of heat generated by hydration of the cement is large, and when building a thick concrete structure, the temperature rises and cracks occur, and the strength develops. Decreases. On the other hand, if the amount of belite exceeds 75% by mass, the strength development of concrete up to the age of 28 days is low, resulting in inconvenience in construction.
When the amount of aluminate exceeds 4% by mass, the fluidity is greatly reduced due to an increase in viscosity due to active hydration of the aluminate phase.
When the specific surface area of the low heat Portland cement is less than 3000 cm 2 / g, strength development is delayed, which may cause inconvenience in construction. Moreover, when a specific surface area exceeds 4500 cm < 2 > / g, you have to increase the amount of the high performance water reducing agent for obtaining predetermined | prescribed fluidity | liquidity. As a result, there is a concern about a significant delay in setting, and the burden is also large economically.

低熱ポルトランドセメント中に含まれる石膏には、無水石膏、二水石膏および半水石膏の３種類が存在する。このうち、半水石膏は、混練中に水和し、大型の二水石膏として再析出し、粘性を増加させるので、石膏に含まれる半水石膏の割合は８０質量％以下とする必要がある。８０質量％を超えると、流動性が低下し、所定の施工性を確保することができない。その際、残部の石膏の種類は限定されないが、好ましくは二水石膏である。半水石膏の割合は、好ましくは５０質量％以下である。この範囲であれば、流動性が高まり、減水剤の使用量を低減できるため、施工性および経済性がそれぞれ高まるというさらに良好な効果が得られる。   There are three types of gypsum contained in low heat Portland cement: anhydrous gypsum, dihydrate gypsum and hemihydrate gypsum. Among these, hemihydrate gypsum hydrates during kneading and re-precipitates as a large dihydrate gypsum to increase viscosity, so the proportion of hemihydrate gypsum contained in gypsum needs to be 80% by mass or less. . When it exceeds 80 mass%, fluidity | liquidity will fall and predetermined | prescribed construction property cannot be ensured. At that time, the type of the remaining gypsum is not limited, but dihydrate gypsum is preferable. The proportion of hemihydrate gypsum is preferably 50% by mass or less. If it is this range, since fluidity | liquidity will increase and the usage-amount of a water reducing agent can be reduced, the further favorable effect that workability and economical efficiency each increase will be acquired.

ＳＯ３は、低熱ポルトランドセメント中のアルミネート相およびフェライト相と反応し、カルシウムサルホアルミネート水和物を生成する。この生成物は、セメント水和物の空隙に入り込んで充填される。その結果、混練物の高強度発現性および水和による収縮の低減に寄与する。この効果を最も効果的に発揮するためには、ＳＯ３量で１．５〜４．５質量％が必要となる。
ＳＯ３量が１．５質量％未満では、水セメント比１２〜３０％において、特に流動性、施工性および強度発現性に優れた高強度セメント組成物が得られるという前述した効果は期待できない。しかも、コンクリートの凝結が不安定となり、場合によっては瞬結し、施工が困難になる。また、ＳＯ３量が４．５質量％を超えると、コンクリートの強度発現性が低下するとともに、コンクリートが膨張し、構造物にひび割れが生じる。 SO 3 reacts with the aluminate and ferrite phases in the low heat Portland cement to produce calcium sulfoaluminate hydrate. This product enters and fills the voids of the cement hydrate. As a result, the kneaded product contributes to high strength development and reduction of shrinkage due to hydration. In order to exhibit this effect most effectively, 1.5 to 4.5% by mass in terms of SO 3 is required.
When the amount of SO 3 is less than 1.5% by mass, the above-described effect that a high-strength cement composition excellent in fluidity, workability and strength development can be obtained at a water cement ratio of 12 to 30% cannot be expected. In addition, the setting of the concrete becomes unstable, and in some cases, the setting is instantaneous and the construction becomes difficult. On the other hand, when the amount of SO 3 exceeds 4.5% by mass, the strength development of the concrete decreases, and the concrete expands to cause cracks in the structure.

シリカフュームは、低熱ポルトランドセメント７０〜８４質量部に対して、１６〜３０質量部で構成される。好ましくは、シリカフュームは、低熱ポルトランドセメント８０〜８４質量部に対して、１６〜２０質量部である。シリカフューム量が１６質量部未満では、セメント組成物の空隙への充填性が低く、コンクリートの流動性が低下する。反対に、シリカフュームが３０質量部を超えると、セメント組成物の充填性は高まるものの、充填性に寄与しない微粒が増加し、流動性が低下する。   Silica fume is comprised by 16-30 mass parts with respect to 70-84 mass parts of low heat Portland cement. Preferably, the silica fume is 16 to 20 parts by mass with respect to 80 to 84 parts by mass of the low heat Portland cement. When the amount of silica fume is less than 16 parts by mass, the filling property of the cement composition into the voids is low, and the fluidity of the concrete is lowered. On the other hand, when the silica fume exceeds 30 parts by mass, the filling property of the cement composition is increased, but the fine particles that do not contribute to the filling property increase and the fluidity is lowered.

無機混和材の種類、使用量および比表面積などは限定されない。
骨材としては、細骨材、粗骨材を採用することができる。細骨材、粗骨材の大きさ、使用量、細骨材と粗骨材との配合比などは限定されない。
減水剤としては、例えば高性能減水剤、高性能ＡＥ減水剤などを採用することができる。
減水剤の種類、使用量および成分などは限定されない。
水セメント比は限定されない。 The kind of inorganic admixture, the amount used, and the specific surface area are not limited.
As the aggregate, fine aggregate and coarse aggregate can be adopted. The size of fine aggregates, coarse aggregates, the amount used, and the mixing ratio of fine aggregates and coarse aggregates are not limited.
As the water reducing agent, for example, a high performance water reducing agent, a high performance AE water reducing agent, or the like can be employed.
The kind of water reducing agent, the amount used, and the components are not limited.
The water cement ratio is not limited.

請求項２に記載の発明は、前記無機混和材の使用量は、前記セメント組成物１００質量部に対し、５０質量部以下とする請求項１に記載の高強度コンクリート用材料である。
無機混和材の使用量が、セメント組成物１００質量部に対して５０質量部を超えると、高強度コンクリートの強度発現性および耐久性が低下する。 The invention according to claim 2 is the material for high-strength concrete according to claim 1, wherein the amount of the inorganic admixture used is 50 parts by mass or less with respect to 100 parts by mass of the cement composition.
When the usage-amount of an inorganic admixture exceeds 50 mass parts with respect to 100 mass parts of cement compositions, the strength development property and durability of high-strength concrete will fall.

請求項３に記載の発明は、前記無機混和材は、比表面積２０００〜１００００ｃｍ２／ｇの高炉スラグ微粉末、比表面積２０００〜１００００ｃｍ２／ｇのフライアッシュ、比表面積２０００〜１００００ｃｍ２／ｇの石灰石微粉末から選ばれる少なくとも１種である請求項１または請求項２に記載の高強度コンクリート用材料である。 The invention according to claim 3, wherein the inorganic admixtures blast furnace slag having a specific surface area 2000~10000cm 2 / g, fly ash having a specific surface area 2000~10000cm 2 / g, a specific surface area 2000~10000cm 2 / g The material for high-strength concrete according to claim 1 or 2, wherein the material is at least one selected from fine limestone powder.

無機混和材の比表面積が２０００ｃｍ２／ｇ未満では、高強度コンクリートの流動性および強度発現性がともに低下する。また、比表面積が１００００ｃｍ２／ｇを超えると、混和剤（減水剤）の使用量が増加し、高強度コンクリートの流動性が低下する。
無機混和材は、高炉スラグ微粉末でもよいし、フライアッシュでもよいし、石灰石微粉末でもよい。また、高炉スラグ微粉末とフライアッシュとの混合物でもよいし、高炉スラグ微粉末と石灰石微粉末との混合物でもよい。また、フライアッシュと石灰石微粉末との混合物でもよい。さらに、高炉スラグ微粉末、フライアッシュおよび石灰石微粉末の全ての混合物でもよい。 When the specific surface area of the inorganic admixture is less than 2000 cm 2 / g, both the fluidity and strength development of the high-strength concrete are lowered. Moreover, when a specific surface area exceeds 10,000 cm < 2 > / g, the usage-amount of an admixture (water reducing agent) will increase and the fluidity | liquidity of high-strength concrete will fall.
The inorganic admixture may be blast furnace slag fine powder, fly ash, or limestone fine powder. Moreover, the mixture of blast furnace slag fine powder and fly ash may be sufficient, and the mixture of blast furnace slag fine powder and limestone fine powder may be sufficient. A mixture of fly ash and fine limestone powder may also be used. Further, it may be any mixture of fine blast furnace slag powder, fly ash and fine limestone powder.

請求項４に記載の発明は、前記シリカフュームとしては、該シリカフュームが１５質量％、低熱ポルトランドセメントが８５質量％からなるセメント組成物のとき、該セメント組成物１００質量部に対して、水を１４質量部、高性能減水剤を０．３〜５．０質量部加えて混練することで得られた混練物が、フロー値２５０〜２７０ｍｍで、かつＶロート試験器からの流下時間が２０秒以下となるものを採用し、該Ｖロート試験器は、３０ｍｍの均一な幅で、高さが２４０ｍｍで、表裏面が逆二等辺三角形状を有した角筒で、かつ上端には長さ２７０ｍｍで幅３０ｍｍの試料投入口が形成されるとともに、下端には一辺が３０ｍｍの正方形状の連通口が形成されたロート本体と、該ロート本体の連通口に連通され、かつ長さと幅がそれぞれ３０ｍｍで、高さが６０ｍｍで、下端には一辺が３０ｍｍの正方形状の試料吐出口が形成された鉛直な角筒の試料吐出部とからなる請求項１〜請求項３のうち、何れか１項に記載の高強度コンクリート用材料である。   In the invention according to claim 4, when the silica fume is a cement composition comprising 15% by mass of the silica fume and 85% by mass of the low heat Portland cement, water is added to 100 parts by mass of the cement composition. The kneaded product obtained by adding 0.3 to 5.0 parts by mass of a high-performance water reducing agent and kneading is a flow value of 250 to 270 mm, and the flow-down time from the V funnel tester is 20 seconds or less. The V funnel tester is a square tube having a uniform width of 30 mm, a height of 240 mm, a front and back surfaces having an inverted isosceles triangle shape, and a length of 270 mm at the upper end. A sample inlet having a width of 30 mm is formed, a funnel body having a square communication port with a side of 30 mm formed at the lower end, and a funnel body communicating with the communication port of the funnel body. 4. The sample discharge portion of any one of claims 1 to 3, wherein the sample discharge portion is a vertical rectangular tube with a square sample discharge port having a height of 60 mm and a square shape of 30 mm on one side. The material for high-strength concrete described in the item.

請求項４に記載の発明によれば、水セメント比が小さくなるほど、水硬性材料中に占めるシリカフュームの割合が高まる。そのため、高強度水硬性材料（高強度コンクリート）ではシリカフュームの品質が流動性に大きく影響を及ぼす。
そこで、発明者らの鋭意研究の結果、セメント組成物および水などを混練して得られた混練物のＶロート流下時間と、水硬性材料の粘性とは、高い相関関係にあることを知見した。これにより、シリカフューム、低熱ポルトランドセメント、高性能減水剤および水を加えた混練物のＶロートの流下時間を測定することで、シリカフュームの流動性を直接評価することが可能となった。 According to invention of Claim 4, the ratio of the silica fume in a hydraulic material increases, so that a water cement ratio becomes small. For this reason, in high-strength hydraulic materials (high-strength concrete), the quality of silica fume greatly affects the fluidity.
Therefore, as a result of the inventors' diligent research, it was found that the V funnel flow time of the kneaded material obtained by kneading the cement composition and water and the viscosity of the hydraulic material are highly correlated. . Thereby, it became possible to directly evaluate the fluidity of silica fume by measuring the flow time of the V funnel of the kneaded product to which silica fume, low heat Portland cement, high-performance water reducing agent and water were added.

ここでいう混練物とは、セメントおよび水を混練したセメントペーストである。
水硬性材料としては、例えばこのセメントペーストの他、セメント組成物、水および高性能減水剤に細骨材を所定量添加して混練したモルタル、または、セメント組成物、水および高性能減水剤に細骨材と粗骨材を所定量添加したコンクリートが挙げられる。
高性能減水剤としては、例えばポリカルボン酸系のものを採用することができる。
フロー値とは０打フロー値である。フロー値が２５０ｍｍ未満では、水硬性材料の流動性の低下が大きい。 The kneaded material here is a cement paste in which cement and water are kneaded.
Examples of the hydraulic material include, in addition to this cement paste, a mortar in which a predetermined amount of fine aggregate is added to a cement composition, water and a high-performance water reducing agent, and kneading, or a cement composition, water and a high-performance water reducing agent. Concrete including a predetermined amount of fine aggregate and coarse aggregate is included.
As the high-performance water reducing agent, for example, a polycarboxylic acid-based one can be employed.
The flow value is a zero stroke flow value. When the flow value is less than 250 mm, the fluidity of the hydraulic material is greatly reduced.

Ｖロート試験器の素材は限定されない。例えば、ステンレスなどの耐腐食性を有するものが好ましい。
Ｖロートの流下時間が２０秒を超えた場合には、水硬性材料の粘性が増大し、その流動性が大幅に低下する。
好ましいシリカフュームとしては、前記セメントペーストが、フロー値２５０〜２７０ｍｍで、かつＶロートの流下時間が１６秒以下となるようなものが挙げられる。このようなシリカフュームを採用すれば、ワーカビリティーに著しく優れた水硬性材料が得られ、製造から施工までのトータル的な作業効率を高めることができるというさらに良好な効果が得られる。 The material of the V funnel tester is not limited. For example, those having corrosion resistance such as stainless steel are preferable.
When the flow time of the V funnel exceeds 20 seconds, the viscosity of the hydraulic material increases and its fluidity is greatly reduced.
Preferable silica fume includes those in which the cement paste has a flow value of 250 to 270 mm and the flow time of the V funnel is 16 seconds or less. If such a silica fume is adopted, a hydraulic material remarkably excellent in workability can be obtained, and a further advantageous effect that the total work efficiency from manufacturing to construction can be improved can be obtained.

請求項５に記載の発明は、前記シリカフュームとしては、該シリカフュームが１５質量％、低熱ポルトランドセメントが８５質量％からなるセメント組成物のとき、該セメント組成物１００質量部に対して、水を１４質量部、高性能減水剤を０．３〜５．０質量部加えて混練することで得られた混練物が、フロー値２５０〜２７０ｍｍで、かつＬフロー試験器を使用したＬフロー初速度が６ｃｍ／秒以上となるものを採用し、該Ｌフロー試験器は、高さが８０ｍｍで、幅が１００ｍｍ、長さが１００ｍｍ以上を有した水平配置される角筒のフロー本体と、該フロー本体の一端部に鉛直に連通され、長さが４０ｍｍで、高さが２００ｍｍ、幅が１００ｍｍの角筒で、かつ上端には長さ１００ｍｍ、幅４０ｍｍの矩形状を有した試料投入口が形成された試料投入部と、前記フロー本体の試料投入部との連通部付近に鉛直方向への出し入れが可能に設けられ、前記フロー本体の試料投入部との連通部付近を開閉するゲート板と、前記フロー本体のうち、前記ゲート板の抜き差し位置からフロー本体の長さ方向に５０ｍｍの位置と、１００ｍｍの位置とに配設され、該フロー本体を流れる混練物がそれぞれの位置に達したことを検出する１対の検出センサとを備えた請求項１〜請求項３のうち、何れか１項に記載の高強度コンクリート用材料である。   In the invention according to claim 5, when the silica fume is a cement composition comprising 15% by mass of the silica fume and 85% by mass of the low heat Portland cement, water is added to 100 parts by mass of the cement composition. The kneaded product obtained by adding 0.3 to 5.0 parts by mass of a high-performance water reducing agent and kneading with a mass part has a flow value of 250 to 270 mm and an L flow initial speed using an L flow tester. A flow body of 6 cm / sec or more is adopted, and the L flow tester is a horizontally disposed rectangular tube flow body having a height of 80 mm, a width of 100 mm, and a length of 100 mm or more, and the flow body. A sample inlet having a rectangular shape with a length of 40 mm, a height of 200 mm, and a width of 100 mm, and a rectangular shape with a length of 100 mm and a width of 40 mm is formed at one end of the tube. A gate plate that opens and closes in the vicinity of the communication portion with the sample input portion of the flow body, and is provided in the vicinity of the communication portion between the sample input portion and the sample input portion of the flow body in a vertical direction. The flow body is disposed at a position of 50 mm and a position of 100 mm in the length direction of the flow body from the insertion / extraction position of the gate plate, and the kneaded material flowing through the flow body has reached the respective positions. It is a high-strength concrete material of any one of Claims 1-3 provided with a pair of detection sensor to detect.

請求項５に記載の発明によれば、水セメント比が小さくなるほど、水硬性材料中に占めるシリカフュームの割合が高まる。そのため、高強度水硬性材料ではシリカフュームの品質が流動性に大きく影響を及ぼす。
そこで、発明者らの鋭意研究の結果、セメント組成物および水などを混練して得られた混練物のＬフロー初速度と、水硬性材料の粘性とは、高い相関関係にあることを知見した。これにより、シリカフューム、低熱ポルトランドセメント、高性能減水剤および水を加えた混練物のＬフロー初速度を測定することで、シリカフュームの流動性を直接評価することが可能となった。 According to invention of Claim 5, the ratio of the silica fume in a hydraulic material increases, so that water cement ratio becomes small. For this reason, the quality of silica fume greatly affects fluidity in high-strength hydraulic materials.
Therefore, as a result of the inventors' diligent research, it was found that the L flow initial velocity of the kneaded material obtained by kneading the cement composition and water and the viscosity of the hydraulic material are highly correlated. . Thereby, it became possible to directly evaluate the fluidity of silica fume by measuring the initial L flow velocity of the kneaded material to which silica fume, low heat Portland cement, high performance water reducing agent and water were added.

Ｌフロー初速度が６ｃｍ／秒未満では、水硬性材料の流動性の低下が大きい。
好ましいシリカフュームとしては、前記セメントペーストが、フロー値２５０〜２７０ｍｍで、かつＬフロー初速度が１０ｃｍ／秒以上となるようなものが挙げられる。このようなシリカフュームを採用すれば、ワーカビリティーに著しく優れた水硬性材料が得られ、製造から施工までのトータル的な作業効率を高めることができるというさらに良好な効果が得られる。フロー値が２５０ｍｍ未満では、水硬性材料の粘性が増大し、水硬性材料の流動性が大きく低下する。
Ｌフロー試験器の素材は限定されない。例えば、ステンレスなどの耐腐食性を有するものが好ましい。
検出センサとしては、例えばレーザ方式などの光センサを採用することができる。検出センサは、Ｌフロー試験器を容易に水洗いできるように、着脱自在に構成してもよい。 When the initial velocity of the L flow is less than 6 cm / sec, the fluidity of the hydraulic material is greatly reduced.
Preferable silica fume includes those in which the cement paste has a flow value of 250 to 270 mm and an L flow initial velocity of 10 cm / second or more. If such a silica fume is adopted, a hydraulic material remarkably excellent in workability can be obtained, and a further advantageous effect that the total work efficiency from manufacturing to construction can be improved can be obtained. When the flow value is less than 250 mm, the viscosity of the hydraulic material increases, and the fluidity of the hydraulic material greatly decreases.
The material of the L flow tester is not limited. For example, those having corrosion resistance such as stainless steel are preferable.
As the detection sensor, for example, an optical sensor such as a laser system can be employed. The detection sensor may be configured to be detachable so that the L-flow tester can be easily washed with water.

請求項６に記載の発明は、前記シリカフュームとしては、該シリカフュームが１５質量％、低熱ポルトランドセメントが８５質量％からなるセメント組成物のとき、該セメント組成物１００質量部に対して、水を１６質量部、高性能減水剤を０．３〜５．０質量部加えて混練することで得られた混練物が、フロー値２９０〜３１０ｍｍで、かつＶロート試験器からの流下時間が８秒以下となるものを採用し、該Ｖロート試験器は、３０ｍｍの均一な幅で、高さが２４０ｍｍで、表裏面が逆二等辺三角形状を有した角筒で、かつ上端には長さ２７０ｍｍで幅３０ｍｍの試料投入口が形成されるとともに、下端には一辺が３０ｍｍの正方形状の連通口が形成されたロート本体と、該ロート本体の連通口に連通され、かつ長さと幅がそれぞれ３０ｍｍで、高さが６０ｍｍで、下端には一辺が３０ｍｍの正方形状の試料吐出口が形成された鉛直な角筒の試料吐出部とからなる請求項１〜請求項３のうち、何れか１項に記載の高強度コンクリート用材料である。   In the invention according to claim 6, when the silica fume is a cement composition comprising 15% by mass of silica fume and 85% by mass of low heat Portland cement, water is added to 100 parts by mass of the cement composition. A kneaded product obtained by adding 0.3 to 5.0 parts by mass of a high-performance water reducing agent and kneading is a flow value of 290 to 310 mm, and a flow-down time from the V funnel tester is 8 seconds or less. The V funnel tester is a square tube having a uniform width of 30 mm, a height of 240 mm, a front and back sides having an inverted isosceles triangle shape, and a length of 270 mm at the upper end. A sample inlet having a width of 30 mm is formed, and a funnel body having a square-shaped communication port with a side of 30 mm formed at the lower end, and a communication port of the funnel body, each having a length and a width of 30 m. And a vertical square tube sample discharge portion having a square sample discharge port having a height of 60 mm and a side of 30 mm on the lower end. The material for high-strength concrete described in 1.

請求項６に記載の発明によれば、シリカフュームとして、低熱ポルトランドセメントが８５質量％、シリカフュームが１５質量％からなる請求項１〜請求項３のうち、何れか１項に記載の高強度セメント組成物１００質量部に対して、水を１６質量部、高性能減水剤を０．３〜５．０質量部添加して混練した混練物が、フロー値２９０〜３１０ｍｍで、かつＶロートの流下時間が８秒以下となるようなものを採用したので、水セメント比１２〜３０％において、流動性、施工性および強度発現性が優れた高強度セメント組成物を得ることができる。しかも、混練物のＶロートの流下時間を測定することで、シリカフュームの流動性を直接評価することができる。   According to the invention described in claim 6, the high-strength cement composition according to any one of claims 1 to 3, wherein the silica fume comprises 85% by mass of low heat Portland cement and 15% by mass of silica fume. A kneaded product obtained by adding 16 parts by mass of water and 0.3-5.0 parts by mass of a high-performance water reducing agent to 100 parts by mass of the product has a flow value of 290-310 mm, and the flow time of the V funnel Therefore, a high-strength cement composition excellent in fluidity, workability and strength development can be obtained at a water cement ratio of 12 to 30%. Moreover, the fluidity of the silica fume can be directly evaluated by measuring the flow time of the V funnel of the kneaded product.

フロー値が２９０ｍｍ未満では、水硬性材料の粘性が増大し、水硬性材料の流動性が大きく低下する。
Ｖロートの流下時間が８秒を超えた場合には、水硬性材料の粘性が増大し、その流動性が大きく低下する。
好ましいシリカフュームとしては、前記混練物が、フロー値２９０〜３１０ｍｍで、かつＶロートの流下時間が７秒以下となるような品質のものが挙げられる。このようなシリカフュームを採用すれば、ワーカビリティーに著しく優れた水硬性材料が得られ、製造から施工までのトータル的な作業効率を高めることができるというさらに良好な効果が得られる。 When the flow value is less than 290 mm, the viscosity of the hydraulic material increases, and the fluidity of the hydraulic material greatly decreases.
When the flow time of the V funnel exceeds 8 seconds, the viscosity of the hydraulic material increases and its fluidity is greatly reduced.
Preferable silica fume includes the kneaded material having a flow value of 290 to 310 mm and a V funnel flow time of 7 seconds or less. If such a silica fume is adopted, a hydraulic material remarkably excellent in workability can be obtained, and a further advantageous effect that the total work efficiency from manufacturing to construction can be improved can be obtained.

請求項７に記載の発明は、請求項１〜請求項３のうち、何れか１項に記載のセメント組成物と無機混和材とを合わせたもの１００質量部に対して、１２〜３０質量部の水、０．５〜５．０質量部の高性能減水剤および１０〜５００質量部の骨材を加えて混練し、得られた混練物を養生する高強度硬化体の製造方法である。   Invention of Claim 7 is 12-30 mass parts with respect to what combined the cement composition and inorganic admixture of any one of Claims 1-3 in 100 mass parts. Water, 0.5 to 5.0 parts by mass of a high-performance water reducing agent and 10 to 500 parts by mass of aggregate are added and kneaded, and the resulting kneaded product is cured to produce a high-strength cured product.

請求項７に記載の発明によれば、請求項１〜請求項３のうち、何れか１項に記載のセメント組成物１００質量部に対して、１２〜３０質量部の水、０．５〜５．０質量部の高性能減水剤および１０〜５００質量部の骨材を加えて混練し、得られた混練物を養生する。これにより、水セメント比１２〜３０％において、高強度の硬化体が得られる。   According to invention of Claim 7, 12-30 mass parts of water with respect to 100 mass parts of cement compositions of any one among Claims 1-3, 0.5- 5.0 parts by mass of a high-performance water reducing agent and 10 to 500 parts by mass of aggregate are added and kneaded, and the resulting kneaded product is cured. Thereby, a high-strength hardened body is obtained at a water cement ratio of 12 to 30%.

細骨材と粗骨材との配合比は、例えば１：１〜１：４である。
セメント組成物は、低熱ポルトランドセメントとシリカフュームをあらかじめ混合したものが望ましい。混合方法としては、低熱ポルトランドセメントクリンカと石こうとシリカフュームがボールミルなどにより、混合粉砕するのが望ましいが、あらかじめ粉砕された低熱ポルトランドセメントとシリカフュームを混合してもよい。 The mixing ratio of fine aggregate and coarse aggregate is, for example, 1: 1 to 1: 4.
The cement composition is preferably a mixture of low heat Portland cement and silica fume in advance. As a mixing method, it is desirable to mix and pulverize the low heat Portland cement clinker, gypsum and silica fume with a ball mill or the like, but the low heat Portland cement and silica fume may be mixed in advance.

請求項１に記載の高強度コンクリート用材料によれば、クリンカ鉱物組成中のビーライト量が４５〜７５質量％、アルミネート相が４．０質量％以下で、比表面積が３０００〜４５００ｃｍ２／ｇ、ＳＯ３量が１．５〜４．５質量％で、半水石膏の割合が石膏の全体量に対して８０質量％以下である低熱ポルトランドセメント７０〜８４質量部と、シリカフューム１６〜３０質量部と、無機混和材とからなるので、水セメント比１２〜３０％において、流動性、施工性および強度発現性に優れた高強度コンクリートを得ることができる。 According to the material for high-strength concrete according to claim 1, the amount of belite in the clinker mineral composition is 45 to 75% by mass, the aluminate phase is 4.0% by mass or less, and the specific surface area is 3000 to 4500 cm 2 /. g, low heat Portland cement 70 to 84 parts by mass with SO 3 amount of 1.5 to 4.5% by mass and hemihydrate gypsum ratio of 80% by mass or less with respect to the total amount of gypsum, and silica fume 16 to 30 Since it consists of a mass part and an inorganic admixture, high strength concrete excellent in fluidity, workability and strength development can be obtained at a water cement ratio of 12 to 30%.

特に、請求項４、請求項５に記載の材料によれば、シリカフュームとしては、低熱ポルトランドセメントが８５質量％、シリカフュームが１５質量％からなる高強度組成物を使用し、このセメント組成物１００質量部に対して、水１４質量部、高性能減水剤０．５〜５．０質量部を加えて混練した混練物のＶロートの流下時間を２０秒以下またはＬフロー初速度を６ｃｍ／秒以上のものを採用するようにした。その結果、水セメント比１２〜３０％において、流動性、施工性および強度発現性に優れた高強度コンクリートを得ることができる。しかも、混練物のＶロートの流下時間またはＬフロー初速度を測定することにより、シリカフュームの流動性を直接評価することができる。
また、これらの効果は、請求項６に記載の高強度セメント組成物のように、高強度セメント組成物１００質量部に対して、水１６質量部、高性能減水剤０．５〜５．０質量部を加えて混練して得られた混練物が、フロー値２９０〜３１０ｍｍで、かつＶロート流下時間が８秒以下とした場合も同様である。 In particular, according to the materials according to claim 4 and claim 5, as the silica fume, a high-strength composition comprising 85% by mass of low heat Portland cement and 15% by mass of silica fume is used, and 100% by mass of this cement composition. 14 parts by weight of water and 0.5 to 5.0 parts by weight of a high-performance water reducing agent were added and the kneaded product was kneaded and the flow time of the V funnel was 20 seconds or less, or the L flow initial velocity was 6 cm / second or more. The thing of the thing was adopted. As a result, high strength concrete excellent in fluidity, workability and strength development can be obtained at a water cement ratio of 12 to 30%. Moreover, the fluidity of the silica fume can be directly evaluated by measuring the flow time of the V funnel or the L flow initial velocity of the kneaded product.
Moreover, these effects, like the high-strength cement composition of Claim 6, with respect to 100 mass parts of high-strength cement composition, water 16 mass parts, high-performance water reducing agent 0.5-5.0. The same applies to the case where the kneaded product obtained by adding mass parts and kneading has a flow value of 290 to 310 mm and a V funnel flow time of 8 seconds or less.

以下、この発明の実施例を具体的に説明する。ただし、この発明はこれらに限定されるものではない。   Examples of the present invention will be specifically described below. However, the present invention is not limited to these.

（１）使用材料
この発明に使用される材料を以下の表１に示す。
表１中、細骨材である山砂の粗粒率は２．６２、粗骨材である硬質砂岩砕石の最大寸法は２０ｍｍ、実績率は６１％である。混和材は無機混和材である。 (1) Materials Used The materials used in the present invention are shown in Table 1 below.
In Table 1, the coarse grain ratio of fine sand, which is fine aggregate, is 2.62, the maximum size of hard sandstone crushed stone, which is coarse aggregate, is 20 mm, and the actual rate is 61%. The admixture is an inorganic admixture.

Figure 2007119257
Figure 2007119257

（２）セメントペーストの製造
低熱ポルトランドセメント（８５質量％）に、シリカフューム（１５質量％）を添加して均一に混練することで得られたセメント組成物１００質量部に、水を１４質量部または１６質量部と、高性能減水剤を０．５〜５．０質量部とを加えて容量１１．５リットルのホバートミキサにより１７２５ｒｐｍ、７分間で混練する。高性能減水剤の使用量は、水を１４質量部添加した場合が２５０〜２７０ｍｍ、水を１６質量部添加した場合が２９０〜３１０ｍｍとなるように調整する。 (2) Production of cement paste 14 parts by mass of water or 100 parts by mass of cement composition obtained by adding silica fume (15% by mass) to low heat Portland cement (85% by mass) and kneading uniformly. 16 parts by mass and 0.5 to 5.0 parts by mass of the high-performance water reducing agent are added and kneaded by a Hobart mixer with a capacity of 11.5 liters at 1725 rpm for 7 minutes. The amount of the high-performance water reducing agent used is adjusted so that 250 to 270 mm is obtained when 14 parts by mass of water is added, and 290 to 310 mm when 16 parts by mass of water is added.

（３）コンクリートの製造
コンクリートの製造は、水平２軸型強制練りミキサ（容量５５リットル、羽根回転数６２ｒｐｍ）を用いて行った。混練方法は、まず高強度セメント組成物、無機混和材、水、細骨材、高性能減水剤を投入して４分間混練し、その後、粗骨材を投入してさらに２分間混練する。ただし、本製造方法は、一例を示しただけのものであり、何らこの発明に係る混練方法を限定するものではない。 (3) Manufacture of concrete Manufacture of concrete was performed using the horizontal biaxial type forced kneading mixer (capacity | capacitance 55 liters, blade | wing rotation speed 62rpm). As a kneading method, first, a high-strength cement composition, an inorganic admixture, water, a fine aggregate, and a high-performance water reducing agent are added and kneaded for 4 minutes, and then a coarse aggregate is added and kneaded for another 2 minutes. However, this manufacturing method is only an example, and does not limit the kneading method according to the present invention.

（４）フロー測定方法（Ｎｅｗ ＲＣ総プロ 高強度コンクリート用セメントの品質基準（案））
フローコーンは、ＪＩＳ Ｒ ５２０１．１１に準拠したものを使用し、フローの測定は以下の通りである。
ａ）水平な鉄板や磨き板ガラスの上にフローコーンを載置し、かために絞った湿布などで拭いて湿った状態に保つ。
ｂ）速やかに、フローコーン中にセメントペーストを詰める。
ｃ）フローコーンを上方へ取り去ってから、セメントペーストの広がりが制止するのを待つ。
ｄ）広がりが制止したセメントペーストの最大と認められる長さと、これに直交する方向の長さとを測定し、その平均値をフロー値とする。 (4) Flow measurement method (New RC total professional quality standard for high-strength concrete cement (draft))
A flow cone conforming to JIS R 5201.11 is used, and the flow measurement is as follows.
a) A flow cone is placed on a horizontal iron plate or polished plate glass, and is kept moist by wiping with a squeezed compress.
b) Immediately pack the cement paste into the flow cone.
c) Remove the flow cone upwards and wait for the cement paste to stop spreading.
d) Measure the maximum permissible length of the cement paste whose spread is restricted and the length in the direction perpendicular to this, and use the average value as the flow value.

（５）スランプフローの測定方法
コンクリートのスランプフローの測定は、ＪＩＳＡ １１５０に準拠した。 (5) Measuring method of slump flow The measurement of the slump flow of concrete was based on JISA 1150.

（６）Ｖロート流下時間測定方法
Ｖロート試験器は、図１に示した形状および寸法を有したステンレス製のものとする。すなわち、Ｖロート試験器１０は、３０ｍｍの均一な幅で、高さが２４０ｍｍで、表裏面が逆二等辺三角形状を有した角筒で、かつ上端には長さ２７０ｍｍで幅３０ｍｍの試料投入口１１ａが形成されるとともに、下端には一辺が３０ｍｍの正方形状の連通口１１ｂが形成されたロート本体１１と、ロート本体１１の連通口１１ｂに連通され、かつ長さと幅がそれぞれ３０ｍｍで、高さが６０ｍｍで、下端には一辺が３０ｍｍの正方形状の試料吐出口１２ａが形成された鉛直な角筒の試料吐出部１２とからなる。
Ｖロート試験器１０は、予めそれを支える台に支持されている。Ｖロート試験器１０の内面は平滑に仕上げられ、上端は例えば板片のエッジなどでならせるように、平滑に仕上げられている。 (6) V funnel flow time measurement method The V funnel tester shall be made of stainless steel having the shape and dimensions shown in FIG. In other words, the V funnel tester 10 is a rectangular tube having a uniform width of 30 mm, a height of 240 mm, front and back surfaces having an inverted isosceles triangle shape, and a sample having a length of 270 mm and a width of 30 mm at the upper end. A mouth 11a is formed, a funnel body 11 having a square communication port 11b with a side of 30 mm at the lower end, and a communication port 11b of the funnel body 11 are connected to the communication port 11b, and each has a length and width of 30 mm. It consists of a vertical rectangular tube sample discharge portion 12 having a square sample discharge port 12a having a height of 60 mm and a side of 30 mm on the lower end.
The V funnel tester 10 is supported in advance on a table that supports it. The inner surface of the V funnel tester 10 is finished smoothly, and the upper end is finished smoothly so as to be formed by, for example, the edge of a plate piece.

セメントペースト（試料）の流下時間の測定は、以下の通りである。
ａ）水洗いしたＶロート試験器１０を、上面が水平となるように鉛直に設置し、次にかために絞った湿布などで拭き、湿った状態に保つ。
ｂ）Ｖロート試験器１０の試料吐出口１２ａを塞ぎ、セメントペーストをＶロート試験器１０の上端まで流し込む。
ｃ）セメントペーストの上面をＶロート試験器１０の上端面に合わせ、これを図示しない板片のエッジなどでならす。
ｄ）その後、１０秒以内に試料吐出口１２ａを開けてセメントペーストを流出させる。そのとき、Ｖロート試験器１０の上方から観察して試料吐出口１２ａが開口するまでの時間を測定し、これを流下時間とする。 The measurement of the flow time of the cement paste (sample) is as follows.
a) The V funnel tester 10 washed with water is installed vertically so that the upper surface is horizontal, and then wiped with a compress squeezed, etc. and kept moist.
b) The sample discharge port 12 a of the V funnel tester 10 is closed, and the cement paste is poured into the upper end of the V funnel tester 10.
c) The upper surface of the cement paste is aligned with the upper end surface of the V funnel tester 10, and this is leveled with the edge of a plate not shown.
d) Thereafter, the sample discharge port 12a is opened within 10 seconds to allow the cement paste to flow out. At this time, the time until the sample discharge port 12a is opened by observing from above the V funnel tester 10 is measured, and this is defined as the flow-down time.

（７）セメントペーストのＬフロー初速度測定方法
Ｌ形フロー試験器としては、図２に示すような形状および寸法を有したステンレス製のものを採用する。Ｌ形フロー試験器２０は、高さが８０ｍｍで、幅が１００ｍｍ、長さが５５０ｍｍを有した水平配置される角筒のフロー本体２１と、フロー本体２１の一端部に鉛直に連通され、長さが４０ｍｍで、高さが２００ｍｍ、幅が１００ｍｍの角筒で、かつ上端には長さ１００ｍｍ、幅４０ｍｍの矩形状を有した試料投入口２２ａが形成された試料投入部２２と、フロー本体２１の試料投入部２２との連通部付近に鉛直方向への出し入れが可能に設けられ、フロー本体２１の試料投入部２２との連通部付近を開閉するゲート板２３と、フロー本体２１のうち、ゲート板２３の抜き差し位置からフロー本体２１の長さ方向に５０ｍｍだけ離間したＶ１の位置と、１００ｍｍだけ離間したＶ２の位置とにそれぞれ設けられてフロー本体２１を流れるセメントペーストが各位置に達したことを検出する１対の検出センサ２４とを備えている。検出センサ２４はレーザ方式の光センサである。 (7) Method for measuring L flow initial velocity of cement paste As the L-type flow tester, a stainless steel product having a shape and dimensions as shown in FIG. 2 is adopted. The L-shaped flow tester 20 is vertically connected to a horizontally disposed rectangular tube flow body 21 having a height of 80 mm, a width of 100 mm, and a length of 550 mm, and one end of the flow body 21. A sample loading section 22 having a rectangular shape with a length of 40 mm, a height of 200 mm, a width of 100 mm, and a rectangular shape with a length of 100 mm and a width of 40 mm formed at the upper end; Of the flow body 21, a gate plate 23 that opens and closes in the vicinity of the communication portion of the flow body 21 with the sample insertion portion 22, is provided in the vicinity of the communication portion of the flow body 21 with the sample insertion portion 22. Securing flow through the flow body 21 provided at the position of V1 separated by 50 mm in the length direction of the flow body 21 from the insertion / removal position of the gate plate 23 and at the position of V2 separated by 100 mm. Topesuto has a detection sensor 24 of a pair of detecting that has reached the respective positions. The detection sensor 24 is a laser type optical sensor.

（８）コンクリートのＬフロー初速度測定方法
Ｌ形フロー試験器としては、図３に示すような形状および寸法を有したステンレス製のものを採用する。Ｌ形フロー試験器３０は、高さが１６０ｍｍで、幅が２００ｍｍ、長さが９００ｍｍを有した水平配置される角筒のフロー本体３１と、フロー本体３１の一端部に鉛直に連通され、長さが８０ｍｍで、高さが４００ｍｍ、幅が２００ｍｍの角筒で、かつ上端には長さ２００ｍｍ、幅８０ｍｍの矩形状を有した試料投入口３２ａが形成された試料投入部３２と、フロー本体３１の試料投入部３２との連通部付近に鉛直方向への出し入れが可能に設けられ、フロー本体３１の試料投入部３２との連通部付近を開閉するゲート板３３と、フロー本体３１のうち、ゲート板３３の抜き差し位置からフロー本体３１の長さ方向に５０ｍｍだけ離間したＶ１の位置と、１００ｍｍだけ離間したＶ２の位置とにそれぞれ設けられてフロー本体３１を流れるコンクリートが各位置に達したことを検出する１対の検出センサ３４とを備えている。検出センサ３４はレーザ方式の光センサである。コンクリートのＬフロー初速度の測定方法は、セメントペーストのＬフロー初速度の場合と同じで、以下の通りである。 (8) L flow initial velocity measuring method for concrete As the L-type flow tester, a stainless steel one having a shape and dimensions as shown in FIG. 3 is adopted. The L-shaped flow tester 30 is vertically communicated with a horizontally disposed rectangular tube flow body 31 having a height of 160 mm, a width of 200 mm, and a length of 900 mm, and one end of the flow body 31. A sample loading part 32 having a rectangular shape with a length of 80 mm, a height of 400 mm, a width of 200 mm, and a rectangular shape with a length of 200 mm and a width of 80 mm formed at the upper end; Among the flow main body 31, a gate plate 33 that is provided in the vicinity of the communication portion of the flow body 31 with the sample insertion portion 32 so as to be able to be taken in and out in the vertical direction, It is provided at the position of V1 separated by 50 mm in the length direction of the flow body 31 from the insertion / removal position of the gate plate 33 and at the position of V2 separated by 100 mm, respectively. Cleat and a detection sensor 34 of a pair of detecting that has reached the respective positions. The detection sensor 34 is a laser type optical sensor. The measurement method of the L flow initial speed of concrete is the same as that of the cement paste L flow initial speed, and is as follows.

ａ）Ｌフロー試験器２０，３０は、水平な場所に設置し、Ｌフロー試験器２０，３０の内面を湿布などで拭く。
ｂ）ゲート板２３，３３に両検出センサ２４，３４を取り付けた後、セメントペースト、コンクリートをＬフロー試験器の上端まで流し込む。
ｃ）Ｌフロー試験器の上端のセメントペースト、コンクリートを、図示しない板片のエッジなどでならした後、直ちにゲート板２３，３３を引き上げ、セメントペースト、コンクリートがＶ１の位置からＶ２の位置に到達するまでの時間を検出センサ２４，３４により検出する。
ｄ）Ｌフロー初速度は、次式により求められる。
Ｖ＝５／ｔ
ここに、Ｖ：Ｌフロー初速度（ｃｍ／秒）
ｔ：Ｖ１位置からＶ２位置までの到達時間（秒） a) The L flow tester 20, 30 is installed in a horizontal place, and the inner surface of the L flow tester 20, 30 is wiped with a compress.
b) After both detection sensors 24, 34 are attached to the gate plates 23, 33, cement paste and concrete are poured into the upper end of the L flow tester.
c) After the cement paste and concrete at the upper end of the L-flow tester are leveled with the edge of a plate not shown, the gate plates 23 and 33 are immediately pulled up, and the cement paste and concrete reach the V2 position from the V1 position. Time until the detection is detected by the detection sensors 24 and 34.
d) The L flow initial velocity is obtained by the following equation.
V = 5 / t
Here, V: L initial flow velocity (cm / sec)
t: Arrival time from the V1 position to the V2 position (seconds)

（９）標準養生方法
所定の材齢まで温度を２０±３℃に保った水により養生する。 (9) Standard curing method Cured with water kept at 20 ± 3 ° C until the specified age.

（１０）簡易断熱養生方法
図４および図５に示すように、発泡スチロール製の簡易断熱養生容器内で成形直後から材齢７日まで養生し、その後、２０±３℃で所定の材齢まで封緘養生する。
簡易断熱養生容器４０は、全高が８００ｍｍ（内訳は容器本体４１の高さ６００ｍｍ、蓋体４２の厚さ２００ｍｍ）、一辺の長さが９１０ｍｍの平面視して正方形の直方体である。 (10) Simple insulation curing method As shown in FIG. 4 and FIG. 5, curing is performed from immediately after molding to 7 days of age in a simple insulation curing container made of polystyrene foam, and then sealed to a predetermined age at 20 ± 3 ° C. Take care.
The simple heat-insulating curing container 40 is a rectangular parallelepiped having a total height of 800 mm (the breakdown is a height of the container body 41 of 600 mm and a thickness of the lid 42 of 200 mm) and a side length of 910 mm.

容器本体４１には、その上面の中心部に、一辺４００ｍｍの平面視して正六角形状を有した深さ３００ｍｍの養生室４３が形成されている。養生室４３の対向した３対の隅部のうちの１対の隅部と、容器本体４１の１対の両辺の各中間部との距離はそれぞれ１６０ｍｍである。また、養生室４３の１対の両辺と、これに平行な容器本体４１の残った１対の辺との距離はそれぞれ２１０ｍｍである。
養生室４３に収納される合計１２本の供試体４４は、直径１０ｃｍ、長さ２０ｃｍの円柱形状をそれぞれ有し、互いに離間して配置されている。なお、養生室４３の中心部には、同じサイズの温度履歴測定用の供試体４４Ａが配置される。養生室４３と各供試体４４、４４Ａとの隙間には、粒度２ｍｍ程度の発泡ビーズ４５が充填されている。 In the container main body 41, a curing chamber 43 having a depth of 300 mm and having a regular hexagonal shape in a plan view with a side of 400 mm is formed at the center of the upper surface. The distance between one pair of corners of the three pairs of facing corners of the curing chamber 43 and each intermediate part of one pair of both sides of the container body 41 is 160 mm. The distance between the pair of both sides of the curing chamber 43 and the remaining pair of sides of the container body 41 parallel to the pair is 210 mm.
A total of twelve specimens 44 stored in the curing room 43 have a cylindrical shape with a diameter of 10 cm and a length of 20 cm, and are spaced apart from each other. In the center of the curing room 43, a specimen for temperature history measurement 44A of the same size is arranged. The gap between the curing chamber 43 and each specimen 44, 44A is filled with foam beads 45 having a particle size of about 2 mm.

（１１）供試体の成形方法および圧縮強度試験方法
コンクリートの混練後、直径１０ｃｍ、高さ２０ｃｍの鋼製型枠に２層に分けて詰め、突き棒および木槌を使用して締固めた。材齢２日において脱型し、以後、所定の養生を行った。供試体の上面は、圧縮強度試験の直前に研磨仕上げを行った。圧縮強度試験方法は、ＪＩＳ Ａ １１０８に準拠した。 (11) Specimen Forming Method and Compressive Strength Test Method After the concrete was kneaded, it was packed in two layers in a steel mold having a diameter of 10 cm and a height of 20 cm, and compacted using a stick and a mallet. The mold was removed at the age of 2 days, and then a predetermined curing was performed. The upper surface of the specimen was polished and finished immediately before the compressive strength test. The compressive strength test method conformed to JIS A 1108.

〔シリカフュームの銘柄別の品質試験〕
あらかじめ表１に示す低熱ポルトランドセメント、５種類の銘柄のシリカフューム、高性能減水剤および水を用い、前記（２）セメントペーストの製造に則って５種類のセメントペースト（混練物）をそれぞれ得た。Ａ〜Ｅの銘柄別のシリカフュームの品質を表２に示す。評価項目中、フロー値は前記（４）フロー測定方法により測定した。Ｖロート値は、前記（６）Ｖロート流下時間測定方法により得た。Ｌフロー初速度は、前記（７）Ｌフロー初速度測定方法により得た。表２中、Ｗ／Ｃは水セメント比である。 [Quality tests by brand of silica fume]
Five types of cement pastes (kneaded materials) were obtained in advance in accordance with the production of the (2) cement paste using the low heat Portland cement shown in Table 1 in advance, five types of silica fume, a high-performance water reducing agent and water. Table 2 shows the quality of silica fume by brands A to E. Among the evaluation items, the flow value was measured by the above (4) flow measurement method. The V funnel value was obtained by the above (6) V funnel flow time measurement method. The L flow initial velocity was obtained by the above (7) L flow initial velocity measuring method. In Table 2, W / C is the water cement ratio.

Figure 2007119257
Figure 2007119257

表２から明らかなように、銘柄Ａ〜Ｃのシリカフュームの場合では、Ｗ／Ｃ１４％、１６％の何れの場合でも、全ての品質試験で良好な結果が得られた。これに対して、銘柄Ｄのシリカフュームの場合には、Ｗ／Ｃ１４％、１６％の何れの場合も、フロー値だけが良好であるだけで、その他の試験結果は満足な結果が得られなかった。特に、銘柄Ｅのシリカフュームの場合には、セメントペーストの流動性が無いことから、Ｗ／Ｃ１４％における全ての品質試験およびＷ／Ｃ１６％におけるＶフロー試験の測定ができなかった。
このように、セメントペーストのＶロートの流下時間またはＬフロー初速度を測定することにより、シリカフュームの流動性を直接評価することができた。 As is clear from Table 2, in the case of the silica fume of brands A to C, good results were obtained in all the quality tests in both cases of W / C 14% and 16%. On the other hand, in the case of the silica fume of brand D, only the flow value was good in both cases of W / C 14% and 16%, and other test results were not satisfactory. . In particular, in the case of the silica fume of brand E, all the quality tests at 14% W / C and the V flow test at 16% W / C could not be performed because the cement paste was not fluid.
Thus, the flowability of the silica fume could be directly evaluated by measuring the flow time of the cement paste V funnel or the initial velocity of the L flow.

〔試験例１〜１０、比較例１〜１１〕
あらかじめ表１に示す低熱ポルトランドセメントとシリカフュームとを混合し、試験例１〜１０および比較例１〜１１のセメント組成物を得た。このとき、水／結合材（セメント組成物と無機混和材とを加えたもの）比は１４％、単位水量は１５５ｋｇ／ｍ３とした。低熱ポルトランドセメントの比表面積、低熱ポルトランドセメントの組成物であるビーライト、アルミネート、ＳＯ３量および石膏中の半水石膏の各配合量、シリカフュームの銘柄、低熱ポルトランドセメントとシリカフュームとの構成割合（混合比）、無機混和材の種類・添加割合を、それぞれ表３に示す。表３中、セメントとは低熱ポルトランドセメント、混和材とは無機混和材、スラグは高炉スラグ微分末である。 [Test Examples 1 to 10, Comparative Examples 1 to 11]
Low heat Portland cement and silica fume shown in Table 1 were mixed in advance to obtain cement compositions of Test Examples 1 to 10 and Comparative Examples 1 to 11. At this time, the ratio of water / binding material (added cement composition and inorganic admixture) was 14%, and the unit water amount was 155 kg / m 3 . Specific surface area of low heat Portland cement, belite, aluminate, amount of SO 3 and composition of hemihydrate gypsum in gypsum, brand of silica fume, composition ratio of low heat Portland cement and silica fume (low heat Portland cement composition) Table 3 shows the mixing ratio) and the types and addition ratios of the inorganic admixtures. In Table 3, cement is low heat Portland cement, admixture is inorganic admixture, and slag is blast furnace slag differential powder.

Figure 2007119257
Figure 2007119257

これらのセメント組成物に、水１５５ｋｇ／ｍ３、山砂、硬質砂岩砕石８１６ｋｇ／ｍ３および高性能減水剤を加えて混練し、水セメント比が１４％のコンクリート（混練物）を得た。表４には、セメント組成物および無機混和材に対する表１中の高性能減水剤の添加率を示す。 To these cement compositions, water 155 kg / m 3 , mountain sand, hard sandstone crushed stone 816 kg / m 3 and a high performance water reducing agent were added and kneaded to obtain a concrete (kneaded material) having a water cement ratio of 14%. Table 4 shows the addition rate of the high-performance water reducing agent in Table 1 with respect to the cement composition and the inorganic admixture.

Figure 2007119257
Figure 2007119257

次に、このコンクリートのフレッシュ性状として、流動性の指標であるスランプフローおよびＬフロー初速度と標準養生および簡易断熱養生の２種類の養生を行い、得られた硬化体の圧縮強度を測定した。なお、高性能減水剤の使用量は、スランプフローが６５±５ｃｍになるように調整した。得られた結果を表４に示す。
上記スランプフロー試験は（５）スランプフロー測定方法に準拠し、Ｌフロー初速度試験は（８）Ｌフロー初速度測定方法に準拠して行った。また、標準養生は（９）標準養生方法に則り、簡易断熱養生は（１０）簡易断熱養生方法に則って実施した。さらに、圧縮強度試験は、（１１）供試体の成形方法および圧縮強度試験方法に則って行った。 Next, as the fresh properties of the concrete, two types of curing, slump flow and L flow initial speed, standard curing, and simple thermal insulation curing, which are fluidity indexes, were performed, and the compression strength of the obtained cured body was measured. The amount of high-performance water reducing agent used was adjusted so that the slump flow was 65 ± 5 cm. Table 4 shows the obtained results.
The slump flow test was performed according to (5) slump flow measurement method, and the L flow initial speed test was performed according to (8) L flow initial speed measurement method. The standard curing was performed according to (9) the standard curing method, and the simple thermal curing was performed according to (10) the simple thermal curing method. Furthermore, the compressive strength test was performed in accordance with (11) the specimen molding method and the compressive strength test method.

表４から明らかなように、試験例１〜１０では、スランプフローが６５±５ｃｍで、Ｌフロー初速度が７．０ｃｍ／秒以上であって、流動性に優れていた。これに対して、比較例１〜１１では、Ｌフロー初速度は、ほとんどが７．０ｃｍ／秒未満で、流動性が低かった。また、この発明では、圧縮強度も標準養生の場合の材齢９１日で１４０Ｎ／ｍｍ２、簡易断熱養生の場合の材齢９１日で１５０Ｎ／ｍｍ２以上で、良好であった。 As apparent from Table 4, in Test Examples 1 to 10, the slump flow was 65 ± 5 cm, the L flow initial velocity was 7.0 cm / sec or more, and the fluidity was excellent. On the other hand, in Comparative Examples 1 to 11, the L flow initial velocity was almost less than 7.0 cm / second, and the fluidity was low. Moreover, in this invention, compressive strength was 140 N / mm < 2 > at the age of 91 days in the case of the standard curing, and 150 N / mm < 2 > or more at the age of 91 days in the case of the simple heat insulation curing.

この発明の実施例１に係る高強度コンクリート用材料に使用されるシリカフュームの品質試験用のＶロート試験器の斜視図である。It is a perspective view of the V funnel tester for the quality test of the silica fume used for the material for high-strength concrete which concerns on Example 1 of this invention. この発明の実施例１に係る高強度コンクリート用材料に使用されるシリカフュームの品質試験用のＬフロー試験器の斜視図である。It is a perspective view of the L flow tester for the quality test of the silica fume used for the material for high-strength concrete which concerns on Example 1 of this invention. この発明の試験例１に係る高強度コンクリート用材料を使用したコンクリートのＬフロー試験器の斜視図である。1 is a perspective view of a concrete L-flow tester using a high-strength concrete material according to Test Example 1 of the present invention. FIG. この発明の試験例１に係る高強度コンクリート用材料を使用したコンクリートの簡易断熱養生容器の斜視図である。It is a perspective view of the simple heat insulation curing container of the concrete which uses the material for high-strength concrete which concerns on the test example 1 of this invention. 従来手段の比較例１に係る高強度コンクリート用材料を使用したコンクリートの簡易断熱養生容器の平面図である。It is a top view of the simple heat insulation curing container of the concrete using the material for high-strength concrete which concerns on the comparative example 1 of a conventional means.

符号の説明Explanation of symbols

１０ Ｖロート試験器、
１１ ロート本体、
１１ａ 試料投入口、
１１ｂ 連通口、
１２ 試料吐出部、
１２ａ 試料吐出口、
２０，３０ Ｌフロー試験器、
２１，３１ フロー本体、
２２，３２ 試料投入部、
２２ａ，３２ａ 試料投入口、
２３，３３ ゲート板、
２４，３４ 検出センサ。 10 V funnel tester,
11 funnel body,
11a Sample inlet,
11b Communication port,
12 Sample discharge part,
12a Sample outlet,
20, 30 L flow tester,
21, 31 Flow body,
22, 32 Sample input section,
22a, 32a Sample inlet,
23,33 gate plate,
24, 34 Detection sensor.

Claims (7)

セメント組成物、無機混和材、骨材、減水剤および水からなる高強度コンクリート用材料であって、
前記セメント組成物は、クリンカ鉱物組成中のビーライト量が４５〜７５質量％、アルミネート相が４．０質量％以下で、比表面積が３０００〜４５００ｃｍ２／ｇ、ＳＯ３量が１．５〜４．５質量％で、半水石膏の割合が石膏の全体量に対して８０質量％以下である低熱ポルトランドセメント７０〜８４質量部と、シリカフューム１６〜３０質量部とからなる高強度コンクリート用材料。 A high strength concrete material comprising a cement composition, an inorganic admixture, an aggregate, a water reducing agent and water,
The cement composition has a belite content in the clinker mineral composition of 45 to 75% by mass, an aluminate phase of 4.0% by mass or less, a specific surface area of 3000 to 4500 cm 2 / g, and an SO 3 amount of 1.5. For high-strength concrete composed of 70 to 84 parts by mass of low heat Portland cement and a ratio of 16 to 30 parts by mass of silica fume in which the proportion of hemihydrate gypsum is 80% by mass or less with respect to the total amount of gypsum. material. 前記無機混和材の使用量は、前記セメント組成物１００質量部に対し、５０質量部以下とする請求項１に記載の高強度コンクリート用材料。   The material for high-strength concrete according to claim 1, wherein the amount of the inorganic admixture used is 50 parts by mass or less with respect to 100 parts by mass of the cement composition. 前記無機混和材は、比表面積２０００〜１００００ｃｍ２／ｇの高炉スラグ微粉末、比表面積２０００〜１００００ｃｍ２／ｇのフライアッシュ、比表面積２０００〜１００００ｃｍ２／ｇの石灰石微粉末から選ばれる少なくとも１種である請求項１または請求項２に記載の高強度コンクリート用材料。 The inorganic admixtures, ground granulated blast furnace slag having a specific surface area 2000~10000cm 2 / g, fly ash having a specific surface area 2000~10000cm 2 / g, a specific surface area of 2000~10000cm 2 / g, at least one selected from limestone fine powder The material for high-strength concrete according to claim 1 or 2, wherein 前記シリカフュームとしては、
該シリカフュームが１５質量％、低熱ポルトランドセメントが８５質量％からなるセメント組成物のとき、
該セメント組成物１００質量部に対して、水を１４質量部、高性能減水剤を０．３〜５．０質量部加えて混練することで得られた混練物が、フロー値２５０〜２７０ｍｍで、かつＶロート試験器からの流下時間が２０秒以下となるものを採用し、
該Ｖロート試験器は、
３０ｍｍの均一な幅で、高さが２４０ｍｍで、表裏面が逆二等辺三角形状を有した角筒で、かつ上端には長さ２７０ｍｍで幅３０ｍｍの試料投入口が形成されるとともに、下端には一辺が３０ｍｍの正方形状の連通口が形成されたロート本体と、
該ロート本体の連通口に連通され、かつ長さと幅がそれぞれ３０ｍｍで、高さが６０ｍｍで、下端には一辺が３０ｍｍの正方形状の試料吐出口が形成された鉛直な角筒の試料吐出部とからなる請求項１〜請求項３のうち、何れか１項に記載の高強度コンクリート用材料。 As the silica fume,
When the cement composition is composed of 15% by mass of the silica fume and 85% by mass of the low heat Portland cement,
A kneaded product obtained by adding 14 parts by mass of water and 0.3-5.0 parts by mass of a high-performance water reducing agent to 100 parts by mass of the cement composition, and having a flow value of 250-270 mm. And, the one that the flow time from the V funnel is 20 seconds or less is adopted,
The V funnel tester
A sample tube having a uniform width of 30 mm, a height of 240 mm, front and back surfaces having an inverted isosceles triangle shape, a length of 270 mm and a width of 30 mm is formed at the upper end, and at the lower end Is a funnel body formed with a square communication port with a side of 30 mm,
A sample discharge portion of a vertical rectangular tube that communicates with the communication port of the funnel body, has a length and width of 30 mm, a height of 60 mm, and a square sample discharge port with a side of 30 mm at the lower end. The material for high-strength concrete according to any one of claims 1 to 3, comprising: 前記シリカフュームとしては、
該シリカフュームが１５質量％、低熱ポルトランドセメントが８５質量％からなるセメント組成物のとき、
該セメント組成物１００質量部に対して、水を１４質量部、高性能減水剤を０．３〜５．０質量部加えて混練することで得られた混練物が、フロー値２５０〜２７０ｍｍで、かつＬフロー試験器を使用したＬフロー初速度が６ｃｍ／秒以上となるものを採用し、
該Ｌフロー試験器は、
高さが８０ｍｍで、幅が１００ｍｍ、長さが１００ｍｍ以上を有した水平配置される角筒のフロー本体と、
該フロー本体の一端部に鉛直に連通され、長さが４０ｍｍで、高さが２００ｍｍ、幅が１００ｍｍの角筒で、かつ上端には長さ１００ｍｍ、幅４０ｍｍの矩形状を有した試料投入口が形成された試料投入部と、
前記フロー本体の試料投入部との連通部付近に鉛直方向への出し入れが可能に設けられ、前記フロー本体の試料投入部との連通部付近を開閉するゲート板と、
前記フロー本体のうち、前記ゲート板の抜き差し位置からフロー本体の長さ方向に５０ｍｍの位置と、１００ｍｍの位置とに配設され、該フロー本体を流れる混練物がそれぞれの位置に達したことを検出する１対の検出センサとを備えた請求項１〜請求項３のうち、何れか１項に記載の高強度コンクリート用材料。 As the silica fume,
When the cement composition is composed of 15% by mass of the silica fume and 85% by mass of the low heat Portland cement,
A kneaded product obtained by adding 14 parts by mass of water and 0.3-5.0 parts by mass of a high-performance water reducing agent to 100 parts by mass of the cement composition, and having a flow value of 250-270 mm. In addition, the L flow initial velocity using the L flow tester is 6 cm / second or more,
The L flow tester is
A flow body of a horizontally disposed square tube having a height of 80 mm, a width of 100 mm, and a length of 100 mm or more;
A sample inlet having a rectangular shape with a length of 40 mm, a height of 200 mm, and a width of 100 mm, and a rectangular shape with a length of 100 mm and a width of 40 mm, vertically communicated with one end of the flow body A sample input part formed with,
A gate plate that is provided in the vicinity of the communicating portion with the sample loading portion of the flow body so as to be able to be taken in and out in the vertical direction, and that opens and closes the vicinity of the communicating portion with the sample loading portion of the flow body,
The flow body is disposed at a position of 50 mm and a position of 100 mm in the length direction of the flow body from the insertion / extraction position of the gate plate, and the kneaded material flowing through the flow body has reached the respective positions. The high-strength concrete material according to any one of claims 1 to 3, further comprising a pair of detection sensors for detection. 前記シリカフュームとしては、
該シリカフュームが１５質量％、低熱ポルトランドセメントが８５質量％からなるセメント組成物のとき、
該セメント組成物１００質量部に対して、水を１６質量部、高性能減水剤を０．３〜５．０質量部加えて混練することで得られた混練物が、フロー値２９０〜３１０ｍｍで、かつＶロート試験器からの流下時間が８秒以下となるものを採用し、
該Ｖロート試験器は、
３０ｍｍの均一な幅で、高さが２４０ｍｍで、表裏面が逆二等辺三角形状を有した角筒で、かつ上端には長さ２７０ｍｍで幅３０ｍｍの試料投入口が形成されるとともに、下端には一辺が３０ｍｍの正方形状の連通口が形成されたロート本体と、
該ロート本体の連通口に連通され、かつ長さと幅がそれぞれ３０ｍｍで、高さが６０ｍｍで、下端には一辺が３０ｍｍの正方形状の試料吐出口が形成された鉛直な角筒の試料吐出部とからなる請求項１〜請求項３のうち、何れか１項に記載の高強度コンクリート用材料。 As the silica fume,
When the cement composition is composed of 15% by mass of the silica fume and 85% by mass of the low heat Portland cement,
A kneaded product obtained by adding 16 parts by mass of water and 0.3-5.0 parts by mass of a high-performance water reducing agent to 100 parts by mass of the cement composition and kneading has a flow value of 290-310 mm. And, the one where the flow time from the V funnel tester is 8 seconds or less is adopted,
The V funnel tester
A sample tube having a uniform width of 30 mm, a height of 240 mm, front and back surfaces having an inverted isosceles triangle shape, a length of 270 mm and a width of 30 mm is formed at the upper end, and at the lower end Is a funnel body formed with a square communication port with a side of 30 mm,
A sample discharge portion of a vertical rectangular tube that communicates with the communication port of the funnel body, has a length and width of 30 mm, a height of 60 mm, and a square sample discharge port with a side of 30 mm at the lower end. The material for high-strength concrete according to any one of claims 1 to 3, comprising: 請求項１〜請求項３のうち、何れか１項に記載のセメント組成物と無機混和材とを合わせたもの１００質量部に対して、１２〜３０質量部の水、０．５〜５．０質量部の高性能減水剤および１０〜５００質量部の骨材を加えて混練し、得られた混練物を養生する高強度硬化体の製造方法。   4 to 30 parts by mass of water, 0.5 to 5.5 with respect to 100 parts by mass of the cement composition according to any one of claims 1 to 3 and the inorganic admixture. A method for producing a high-strength cured body comprising adding 0 parts by mass of a high-performance water reducing agent and 10 to 500 parts by mass of aggregate and kneading, and curing the obtained kneaded product.
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