JP2007056754A - Spark ignition type internal combustion engine - Google Patents

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Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a spark ignition type internal combustion engine capable of reducing temperature of gas in a combustion chamber without affecting operation performance of the internal combustion engine adversely to suppress knocking. <P>SOLUTION: This spark ignition type internal combustion engine is provided with an alcohol injection valve 40 capable of jetting alcohol into the combustion chamber 10 directly. Alcohol is directly jetted into the combustion chamber 10 from the alcohol injection valve 40 at the same time with time of occurrence of knocking to cool the inside of the combustion chamber 10 by vaporization latent heat generated when alcohol is vaporized. If the fuel jetted from a fuel injection valve 26 is fuel containing alcohol, alcohol is taken out from the fuel containing alcohol by separation supply means 48, 50, 56 to supply the taken-out alcohol to the alcohol injection valve 40. <P>COPYRIGHT: (C)2007,JPO&INPIT

Description

本発明は、火花点火式内燃機関におけるノッキング抑制技術に関する。   The present invention relates to a knocking suppression technique in a spark ignition type internal combustion engine.

火花点火式内燃機関において、その高負荷運転時のノッキングを抑制する方法としては、点火時期を遅角させることが一般に知られている。しかし、点火時期の遅角は燃焼を悪化させ、出力の低下と排気エミッションの悪化を招いてしまうため、点火時期の遅角によらないノッキングの抑制技術が求められている。   In a spark ignition type internal combustion engine, it is generally known to retard the ignition timing as a method of suppressing knocking during high-load operation. However, since retarding the ignition timing worsens combustion, leading to a reduction in output and exhaust emissions, there is a need for a technique for suppressing knocking that does not depend on the retarding of the ignition timing.

ノッキングは、エンドガス領域において未燃ガスが既燃ガスに圧縮され、その温度及び圧力が自着火条件に達したときに起きる。したがって、エンドガス領域のガス温度が自着火条件に達しないように燃焼室内を冷却することができれば、ノッキングを抑制することができると考えられる。   Knocking occurs when unburned gas is compressed into burned gas in the end gas region and its temperature and pressure reach autoignition conditions. Therefore, it is considered that knocking can be suppressed if the combustion chamber can be cooled so that the gas temperature in the end gas region does not reach the self-ignition condition.

燃焼室内を冷却してガス温度を低下させる技術としては、例えば、特許文献１に開示されるように、燃焼室内に水を直接噴射することが知られている。水はそれ自体温度が低く、また、気化する際に周囲のガスから熱（気化潜熱）を奪うので、燃焼室内のガス温度を効果的に低下させることができる。
特開平１０−５４３０６号公報 特開２０００−２２０４８２号公報 特開平８−１７７４９７号公報 特開２００４−３４６８３２号公報 As a technique for cooling the combustion chamber to lower the gas temperature, for example, as disclosed in Patent Document 1, it is known to inject water directly into the combustion chamber. Water itself has a low temperature, and when it vaporizes, it takes heat (vaporization latent heat) from the surrounding gas, so that the gas temperature in the combustion chamber can be effectively reduced.
JP-A-10-54306 JP 2000-220482 A JP-A-8-177497 JP 2004-346832 A

しかしながら、燃焼室内に水を噴射する場合、噴射された全ての水が蒸気となって燃焼室から排出されるとは限らない。一部の水は気化する前にシリンダ壁面に付着し、シリンダ壁面のアルコールと混じってしまう。水噴射の度に一部の水がアルコールへ混じっていくと、やがてアルコールの白濁やエマルジョン化が生じ、内燃機関の潤滑性能が低下してしまう可能性がある。   However, when water is injected into the combustion chamber, not all of the injected water becomes steam and is discharged from the combustion chamber. Some water adheres to the cylinder wall surface before being vaporized and is mixed with alcohol on the cylinder wall surface. If a part of water is mixed into the alcohol every time the water is injected, the alcohol may become clouded or emulsified, and the lubricating performance of the internal combustion engine may deteriorate.

本発明は、上述のような課題を解決するためになされたもので、内燃機関の運転性能に悪影響を及ぼすことなく、燃焼室内のガス温度を低下させることでノッキングを抑制できるようにした火花点火式内燃機関を提供することを目的とする。   The present invention has been made in order to solve the above-described problems, and spark ignition that can suppress knocking by lowering the gas temperature in the combustion chamber without adversely affecting the operation performance of the internal combustion engine. An object is to provide an internal combustion engine.

第１の発明は、上記の目的を達成するため、
燃焼室内にアルコールを直接噴射可能なアルコール噴射弁と、
ノッキングの発生時期に合わせて前記アルコール噴射弁からアルコールを噴射する制御手段と、
を備えることを特徴としている。 In order to achieve the above object, the first invention provides
An alcohol injection valve capable of directly injecting alcohol into the combustion chamber;
Control means for injecting alcohol from the alcohol injection valve in accordance with the timing of occurrence of knocking;
It is characterized by having.

第２の発明は、第１の発明において、
ノッキングを検出或いは予測する手段を備え、
前記制御手段は、ノッキングが検出或いは予測された場合に、前記アルコール噴射弁からアルコールを噴射することを特徴としている。 According to a second invention, in the first invention,
Means for detecting or predicting knocking,
The control means injects alcohol from the alcohol injection valve when knocking is detected or predicted.

第３の発明は、第２の発明において、
前記制御手段は、アルコールの噴射後もノッキングが検出或いは予測されるときには、前記アルコール噴射弁からのアルコール噴射量を徐々に増量していくことを特徴としている。 According to a third invention, in the second invention,
The control means is characterized by gradually increasing the amount of alcohol injected from the alcohol injection valve when knocking is detected or predicted even after injection of alcohol.

第４の発明は、第３の発明において、
前記制御手段は、前記アルコール噴射弁からのアルコールの噴射量が規定量に達した場合には、アルコール噴射量の増量を停止し、アルコール噴射量の増量停止後もノッキングが検出或いは予測されるときには、点火時期を徐々に遅角していくことを特徴としている。 According to a fourth invention, in the third invention,
The control means stops the increase of the alcohol injection amount when the alcohol injection amount from the alcohol injection valve reaches a predetermined amount, and when knocking is detected or predicted even after the increase of the alcohol injection amount is stopped. The ignition timing is gradually retarded.

第５の発明は、第１乃至第４の何れか１つの発明において、
アルコール含有燃料を噴射する燃料噴射弁と、
前記燃料噴射弁に供給されるアルコール含有燃料からアルコールを取り出し、取り出したアルコールを前記アルコール噴射弁に供給する分離供給手段と、
を備えることを特徴としている。 According to a fifth invention, in any one of the first to fourth inventions,
A fuel injection valve for injecting alcohol-containing fuel;
Separation supply means for taking out alcohol from the alcohol-containing fuel supplied to the fuel injection valve and supplying the taken alcohol to the alcohol injection valve;
It is characterized by having.

第６の発明は、第５の発明において、
前記分離供給手段は、アルコール含有燃料から取り出したアルコールを貯留する貯留部を有し、前記貯留部に貯留されているアルコールを前記アルコール噴射弁に供給することを特徴としている。 According to a sixth invention, in the fifth invention,
The separation and supply means has a storage part for storing alcohol taken out from the alcohol-containing fuel, and supplies the alcohol stored in the storage part to the alcohol injection valve.

第７の発明は、第１乃至第６の何れか１つの発明において、
前記アルコール噴射弁は、アルコールを前記燃焼室内の内壁面に沿って噴射することを特徴としている。 A seventh invention is the invention according to any one of the first to sixth inventions,
The alcohol injection valve is characterized by injecting alcohol along an inner wall surface of the combustion chamber.

第１の発明によれば、ノッキングの発生時期に合わせて燃焼室内にアルコールが噴射されることで、アルコールの気化潜熱によって燃焼室内を冷却し、ガス温度を低下させてノッキングを抑制することができる。アルコールは、水やガソリン等に比較して単位重量当たりの気化潜熱が大きいので、アルコールを噴射することによる冷却効果は極めて高い。さらに、アルコールの噴射により燃焼室内のガスに乱れが生じる結果、燃焼速度が上がってノッキングが抑制されるという効果もある。   According to the first invention, alcohol is injected into the combustion chamber in accordance with the timing of occurrence of knocking, whereby the combustion chamber is cooled by the latent heat of vaporization of alcohol, and the gas temperature can be reduced to suppress knocking. . Since alcohol has a larger latent heat of vaporization per unit weight than water, gasoline, etc., the cooling effect by injecting alcohol is extremely high. Further, as a result of turbulence in the gas in the combustion chamber caused by the injection of alcohol, there is an effect that the combustion speed is increased and knocking is suppressed.

また、燃焼室内に水を噴射する場合には、気化しなかった水が潤滑油に混ざることで、潤滑油の白濁、エマルジョン化による潤滑性能の低下を招くおそれがあるが、アルコールは低沸点であり気化しやすいので、水を噴射する場合のように白濁やエマルジョン化を起こす可能性は低い。つまり、第１の発明によれば、水を噴射する場合のように内燃機関の潤滑性能に悪影響を及ぼすことなく、ノッキングを抑制することができる。   In addition, when water is injected into the combustion chamber, water that has not been vaporized may be mixed with the lubricating oil, which may cause the lubricating oil to become cloudy or reduce the lubricating performance due to emulsion, but alcohol has a low boiling point. Because it is easy to vaporize, it is unlikely to cause cloudiness or emulsion like in the case of spraying water. That is, according to the first invention, knocking can be suppressed without adversely affecting the lubrication performance of the internal combustion engine as in the case of injecting water.

第２の発明によれば、実際にノッキングが検出された場合、或いは、ノッキングが予測される場合にアルコールが噴射されるので、アルコールを効率的に使用してノッキングを抑制することができる。   According to the second aspect, since alcohol is injected when knocking is actually detected or when knocking is predicted, knocking can be suppressed by using alcohol efficiently.

第３の発明によれば、ノッキングが抑制されるまではアルコール噴射量を徐々に増量していくことにより、アルコールの使用量を抑えながらノッキングを確実に抑制することができる。   According to the third aspect, by gradually increasing the alcohol injection amount until knocking is suppressed, knocking can be reliably suppressed while suppressing the amount of alcohol used.

第４の発明によれば、アルコール噴射量が規定量に達した場合には、アルコール噴射量の増量から点火時期の遅角へとノッキング抑制の方法が切り替えられるので、アルコールの過大な消費によるアルコール残量の不足や、空燃比のリッチ化による排気エミッションの悪化を防止しつつ、ノッキングを確実に抑制することができる。
According to the fourth aspect of the invention, when the alcohol injection amount reaches the specified amount, the knocking suppression method is switched from the increase in the alcohol injection amount to the retard of the ignition timing. Knocking can be reliably suppressed while preventing deterioration of exhaust emission due to shortage of the remaining amount or enrichment of the air-fuel ratio.

第５の発明によれば、ノッキング抑制に必要なアルコールは原燃料のアルコール含有燃料から取り出すことができるので、アルコールを原燃料とは別搭載する必要がなく、省スペース化が可能になる。   According to the fifth aspect, since the alcohol necessary for suppressing knocking can be taken out from the alcohol-containing fuel of the raw fuel, it is not necessary to install the alcohol separately from the raw fuel, and the space can be saved.

第６の発明によれば、アルコール噴射弁に供給されるアルコールは貯留部に貯留されているので、ノッキングが検出された場合、或いは、ノッキングが予測される場合、アルコール含有燃料からアルコールが取り出されるのを待つまでもなく、燃焼室内にアルコールを速やかに噴射することができる。   According to the sixth aspect of the invention, the alcohol supplied to the alcohol injection valve is stored in the storage unit, and therefore, when knocking is detected or when knocking is predicted, alcohol is extracted from the alcohol-containing fuel. Without waiting for this, alcohol can be quickly injected into the combustion chamber.

第７の発明によれば、アルコールを燃焼室内の内壁面に沿って噴射することで、燃焼室中央を冷却することなくエンドガス領域のみを効果的に冷却することができ、ノッキングをより効果的に抑制することができる。   According to the seventh aspect, by injecting alcohol along the inner wall surface of the combustion chamber, it is possible to effectively cool only the end gas region without cooling the center of the combustion chamber, and more effectively knocking. Can be suppressed.

実施の形態１．
以下、図１乃至図３を参照して、本発明の実施の形態１について説明する。 Embodiment 1 FIG.
The first embodiment of the present invention will be described below with reference to FIGS.

図１は本発明の実施の形態１としての火花点火式内燃機関の概略構成を示す図である。本実施形態にかかる内燃機関は、アルコール含有ガソリンを燃料とする火花点火式の４ストロークエンジンであり、図示していないが複数の気筒を有している。本実施形態にかかる内燃機関は、その内部にピストン８が配置されたシリンダブロック６と、シリンダブロック６に組み付けられたシリンダヘッド４を備えている。ピストン８の上面からシリンダヘッド４までの空間が各気筒の燃焼室１０を形成している。   FIG. 1 is a diagram showing a schematic configuration of a spark ignition type internal combustion engine as Embodiment 1 of the present invention. The internal combustion engine according to the present embodiment is a spark ignition type four-stroke engine using alcohol-containing gasoline as fuel, and has a plurality of cylinders (not shown). The internal combustion engine according to this embodiment includes a cylinder block 6 in which a piston 8 is disposed, and a cylinder head 4 assembled to the cylinder block 6. A space from the upper surface of the piston 8 to the cylinder head 4 forms a combustion chamber 10 of each cylinder.

シリンダブロック６には、ノックセンサ７６が取り付けられている。ノックセンサ７６は、燃焼室１０内からシリンダブロック６に伝わるノッキング振動（ノッキング信号）を検出し、ノッキング振動に応じた信号を出力する。ノックセンサ７６としては共振型、非共振型の何れを用いてもよい。   A knock sensor 76 is attached to the cylinder block 6. Knock sensor 76 detects a knocking vibration (knocking signal) transmitted from combustion chamber 10 to cylinder block 6 and outputs a signal corresponding to the knocking vibration. As the knock sensor 76, either a resonance type or a non-resonance type may be used.

各気筒の燃焼室１０には吸気通路２０と排気通路３０が接続されている。燃焼室１０と吸気通路２０の接続部にはその連通状態を制御する吸気バルブ１２が設けられ、燃焼室１０と排気通路３０との接続部にはその連通状態を制御する排気バルブ１４が設けられている。また、燃焼室１０の頂部には、燃焼室１０内に突出するように点火プラグ１６が取り付けられている。   An intake passage 20 and an exhaust passage 30 are connected to the combustion chamber 10 of each cylinder. An intake valve 12 for controlling the communication state is provided at a connection portion between the combustion chamber 10 and the intake passage 20, and an exhaust valve 14 for controlling the communication state is provided at a connection portion between the combustion chamber 10 and the exhaust passage 30. ing. A spark plug 16 is attached to the top of the combustion chamber 10 so as to protrude into the combustion chamber 10.

吸気通路２０の上流端にはエアクリーナ２２が設けられ、空気はエアクリーナ２２を介して吸気通路２０内に取り込まれる。吸気通路２０におけるエアクリーナ２２の下流には、吸入空気量に応じた信号を出力するエアフローメータ７２が配置されている。エアフローメータ７２の下流には、電子制御式のスロットル２４が配置されている。また、吸気通路２０の下流部には、燃料であるアルコール含有ガソリンを燃焼室１０に供給するためのガソリンインジェクタ２６が取り付けられている。ガソリンインジェクタ２６は、気筒毎に設けられている。   An air cleaner 22 is provided at the upstream end of the intake passage 20, and air is taken into the intake passage 20 via the air cleaner 22. An air flow meter 72 that outputs a signal corresponding to the amount of intake air is disposed downstream of the air cleaner 22 in the intake passage 20. An electronically controlled throttle 24 is disposed downstream of the air flow meter 72. A gasoline injector 26 for supplying alcohol-containing gasoline as fuel to the combustion chamber 10 is attached to the downstream portion of the intake passage 20. The gasoline injector 26 is provided for each cylinder.

排気通路３０には触媒３２が配置されている。燃焼室１０から排出された排気ガスは触媒３２を通過する際に浄化されてから大気中に排出される。排気通路３０における触媒３２の上流には、排気ガス中の酸素濃度に応じた信号を出力する酸素センサ７８が配置されている。   A catalyst 32 is disposed in the exhaust passage 30. The exhaust gas discharged from the combustion chamber 10 is purified when passing through the catalyst 32 and then discharged into the atmosphere. An oxygen sensor 78 that outputs a signal corresponding to the oxygen concentration in the exhaust gas is disposed upstream of the catalyst 32 in the exhaust passage 30.

本実施形態にかかる内燃機関は、燃焼室１０内にアルコールを直接噴射することができるアルコールインジェクタ（アルコール噴射弁）４０を備えている。アルコールインジェクタ４０は、その噴射口が燃焼室１０内を臨むようにシリンダヘッド４に取り付けられている。また、このアルコールインジェクタ４０は、気筒毎に設けられている。図２は、アルコールインジェクタ４０によるアルコールの噴霧形態を燃焼室１０の横断面で見た図である。この図に示すように、アルコールインジェクタ４０はアルコールを燃焼室１０の中央に向けてではなく、燃焼室１０の内壁面１０ａに沿って噴射する。   The internal combustion engine according to the present embodiment includes an alcohol injector (alcohol injection valve) 40 capable of directly injecting alcohol into the combustion chamber 10. The alcohol injector 40 is attached to the cylinder head 4 so that its injection port faces the inside of the combustion chamber 10. The alcohol injector 40 is provided for each cylinder. FIG. 2 is a view in which a form of spraying alcohol by the alcohol injector 40 is viewed in a cross section of the combustion chamber 10. As shown in this figure, the alcohol injector 40 injects the alcohol along the inner wall surface 10 a of the combustion chamber 10 rather than toward the center of the combustion chamber 10.

アルコールインジェクタ４０が噴射するアルコールは、アルコール含有ガソリンから分留されたアルコールであり、例えばエタノールやメタノールである。本実施形態にかかる内燃機関は、アルコール含有ガソリンからアルコールを分留するための分留器５０を備えている。分留器５０は、アルコール含有ガソリンを貯留した燃料タンク４２に燃料供給ライン５２によって接続されている。燃料タンク４２内のアルコール含有ガソリンは、燃料供給ライン５２に配置されたポンプ４４によって吸い上げられ、分留器５０に供給される。ポンプ４４は、内燃機関本体２によって駆動される機械式ポンプでもよく、モータによって駆動される電動式ポンプでもよい。   The alcohol injected by the alcohol injector 40 is alcohol fractionated from alcohol-containing gasoline, such as ethanol or methanol. The internal combustion engine according to this embodiment includes a fractionator 50 for fractionating alcohol from alcohol-containing gasoline. The fractionator 50 is connected to a fuel tank 42 that stores alcohol-containing gasoline by a fuel supply line 52. The alcohol-containing gasoline in the fuel tank 42 is sucked up by a pump 44 disposed in the fuel supply line 52 and supplied to the fractionator 50. The pump 44 may be a mechanical pump driven by the internal combustion engine body 2 or an electric pump driven by a motor.

分留器５０には、エンジン本体２を通過してラジエータ６０に戻る前の冷却水が導入されている。分留器５０内では、ポンプ４４によって分留器５０に供給されたアルコール含有ガソリンと、エンジン本体２を通過した後の冷却水との間で熱交換が行われる。アルコール（本実施形態ではエタノールやメタノール）の沸点は９０℃以下であるので、冷却水との間で熱交換を行うことでアルコール含有ガソリンからアルコールが分留される。   Cooling water before returning to the radiator 60 through the engine body 2 is introduced into the fractionator 50. In the fractionator 50, heat exchange is performed between the alcohol-containing gasoline supplied to the fractionator 50 by the pump 44 and the cooling water after passing through the engine body 2. Since the boiling point of alcohol (ethanol or methanol in this embodiment) is 90 ° C. or less, the alcohol is fractionated from the alcohol-containing gasoline by exchanging heat with cooling water.

アルコールインジェクタ４０は、アルコール供給ライン５６によって分留器５０に接続されている。アルコール供給ライン５６には、ポンプ４８が配置されている。分留器５０でアルコール含有ガソリンから分留されたアルコールは、ポンプ４８によって吸い上げられ、燃焼室１０内の燃焼ガス圧よりも高い所定圧まで圧縮されてからアルコールインジェクタ４０へ供給される。ポンプ４８は、内燃機関本体２によって駆動される機械式ポンプでもよく、モータによって駆動される電動式ポンプでもよい。本実施形態では、これら分留器５０、アルコール供給ライン５６及びポンプ４８によって、第１の発明にかかる「分離供給手段」が構成されている。ポンプ４８には、図示しないリリーフ弁が配置されている。リリーフ弁は、ポンプ４８の下流側におけるアルコール圧が所定のリリーフ圧に達したときに開弁する。リリーフ弁には、その開弁時にアルコール供給ライン５６から放出されるアルコールを燃料タンク４２に戻すためのリターンライン５８が接続されている。   The alcohol injector 40 is connected to the fractionator 50 by an alcohol supply line 56. A pump 48 is disposed in the alcohol supply line 56. The alcohol fractionated from the alcohol-containing gasoline in the fractionator 50 is sucked up by the pump 48 and compressed to a predetermined pressure higher than the combustion gas pressure in the combustion chamber 10 before being supplied to the alcohol injector 40. The pump 48 may be a mechanical pump driven by the internal combustion engine body 2 or an electric pump driven by a motor. In this embodiment, the fractionator 50, the alcohol supply line 56, and the pump 48 constitute the “separation supply means” according to the first invention. The pump 48 is provided with a relief valve (not shown). The relief valve opens when the alcohol pressure on the downstream side of the pump 48 reaches a predetermined relief pressure. Connected to the relief valve is a return line 58 for returning alcohol released from the alcohol supply line 56 to the fuel tank 42 when the relief valve is opened.

ガソリンインジェクタ２６は、ガソリン供給ライン５４によって分留器５０に接続されている。ガソリン供給ライン５４には、ポンプ４６が配置されている。含有する一部のアルコールを分留されたアルコール含有ガソリンは、ポンプ４６によって分留器５０内から吸い上げられ、ガソリンインジェクタ２６へ供給される。ポンプ４６は、内燃機関本体２によって駆動される機械式ポンプでもよく、モータによって駆動される電動式ポンプでもよい。ポンプ４６には、図示しないリリーフ弁が配置されている。リリーフ弁は、ポンプ４６の下流側におけるガソリン圧が所定のリリーフ圧に達したときに開弁する。リリーフ弁には、その開弁時にガソリン供給ライン５４から放出されるアルコール含有ガソリンを燃料タンク４２に戻すためのリターンライン５８が接続されている。   The gasoline injector 26 is connected to the fractionator 50 by a gasoline supply line 54. A pump 46 is disposed in the gasoline supply line 54. The alcohol-containing gasoline obtained by fractionating some of the alcohol contained therein is sucked up from the fractionator 50 by the pump 46 and supplied to the gasoline injector 26. The pump 46 may be a mechanical pump driven by the internal combustion engine body 2 or an electric pump driven by a motor. The pump 46 is provided with a relief valve (not shown). The relief valve opens when the gasoline pressure on the downstream side of the pump 46 reaches a predetermined relief pressure. Connected to the relief valve is a return line 58 for returning alcohol-containing gasoline released from the gasoline supply line 54 to the fuel tank 42 when the relief valve is opened.

また、本実施形態にかかる内燃機関は、その制御装置としてＥＣＵ（Electronic Control Unit）７０を備えている。ＥＣＵ７０の出力側には前述の点火プラグ１６、スロットル２４、ガソリンインジェクタ２６、アルコールインジェクタ４０等の種々の機器が接続されている。ＥＣＵ７０の入力側には、前述のノックセンサ７６、エアフローメータ７２及び酸素センサ７８の他、クランクシャフト１８の回転角度に応じた信号を出力するクランク角センサ７４等の種々のセンサ類が接続されている。ＥＣＵ７０は、各センサの出力に基づき、所定の制御プログラムにしたがって各機器を制御している。   Further, the internal combustion engine according to the present embodiment includes an ECU (Electronic Control Unit) 70 as its control device. Various devices such as the spark plug 16, the throttle 24, the gasoline injector 26, and the alcohol injector 40 are connected to the output side of the ECU 70. Various sensors such as a crank angle sensor 74 that outputs a signal corresponding to the rotation angle of the crankshaft 18 are connected to the input side of the ECU 70 in addition to the knock sensor 76, the air flow meter 72, and the oxygen sensor 78 described above. Yes. The ECU 70 controls each device according to a predetermined control program based on the output of each sensor.

ＥＣＵ７０が実行する内燃機関の制御の１つに、ノッキングを抑制するためのノッキング抑制制御がある。ＥＣＵ７０は、ノックセンサ７６が出力する信号に基づいてノッキングの発生を検出し、ノッキング抑制制御を実行する。本実施形態においてＥＣＵ７０により実行されるノッキング抑制制御の内容は、図３を用いて説明することができる。図３は、ＥＣＵ７０により実行されるノッキング抑制制御のルーチンを示すフローチャートである。ノッキングは点火時期に関係するので、本ルーチンにおいては、ノッキング抑制制御は点火時期制御と併せて実行される。   One of the controls of the internal combustion engine executed by the ECU 70 is knocking suppression control for suppressing knocking. The ECU 70 detects the occurrence of knocking based on a signal output from the knock sensor 76, and executes knocking suppression control. The contents of the knocking suppression control executed by the ECU 70 in the present embodiment can be described with reference to FIG. FIG. 3 is a flowchart showing a routine of knocking suppression control executed by the ECU 70. Since knocking is related to the ignition timing, in this routine, the knocking suppression control is executed together with the ignition timing control.

図３に示すルーチンの最初のステップ１００では、現時点におけるエンジン回転数とスロットル開度が取得される。エンジン回転数はクランク角センサ７４の信号から取得することができ、スロットル開度はＥＣＵ７０から電子制御スロットル２４へ供給される指令値から取得することができる。次のステップ１０２では、取得したエンジン回転数とスロットル開度に応じた適正点火時期、つまり、出力が最大となる点火時期（ＭＢＴ）が求められ、適正点火時期で内燃機関の運転が行われる。   In the first step 100 of the routine shown in FIG. 3, the current engine speed and throttle opening are acquired. The engine speed can be obtained from the signal of the crank angle sensor 74, and the throttle opening can be obtained from a command value supplied from the ECU 70 to the electronic control throttle 24. In the next step 102, an appropriate ignition timing corresponding to the acquired engine speed and throttle opening, that is, an ignition timing (MBT) at which the output is maximized, is obtained, and the internal combustion engine is operated at the appropriate ignition timing.

ステップ１０４では、ノックセンサ７６が出力する信号に基づいてノッキングが発生しているか否か判定される。ノッキングが発生していない場合には、本ルーチンは終了する。ノッキングが発生している場合には、ノッキング抑制制御として、ステップ１０６乃至１１０の処理が実行される。   In step 104, it is determined whether or not knocking has occurred based on a signal output from the knock sensor 76. If knocking has not occurred, this routine ends. If knocking has occurred, the processing of steps 106 to 110 is executed as knocking suppression control.

ステップ１０６では、ノッキングの発生時期（ＴＤＣ後のノッキングが最も発生しやすい時期）に合わせて、アルコールインジェクタ４０から燃焼室１０内にアルコールが直接噴射される。アルコールインジェクタ４０から噴射されたアルコールは、燃焼室１０内の燃焼熱によって気化し、燃料であるアルコール含有ガソリンと同様に燃焼する。なお、点火時期は不変であり、ステップ１０２で設定された適正点火時期での運転が継続される。   In step 106, alcohol is directly injected into the combustion chamber 10 from the alcohol injector 40 in accordance with the timing of occurrence of knocking (time when knocking is most likely to occur after TDC). The alcohol injected from the alcohol injector 40 is vaporized by the combustion heat in the combustion chamber 10, and burns in the same manner as the alcohol-containing gasoline that is the fuel. The ignition timing is unchanged, and the operation at the appropriate ignition timing set in step 102 is continued.

アルコールは周囲の燃焼ガスに比較して温度が低く、また、気化する際に周囲のガスから熱を奪う。しかも、アルコールの単位重量当たりの気化潜熱は、水やガソリンに比較して極めて高い。したがって、燃焼室１０内にアルコールを直接噴射することで、燃焼室１０内を効果的に冷却することができ、ガス温度を低下させてノッキングを抑制することができる。しかも、アルコールは燃焼室１０の内壁面１０ａに沿って噴射されるので、燃焼室１０の中央を冷却して燃焼を悪化させることなく、エンドガス領域のみを効果的に冷却することができる。さらに、噴射されたアルコールの粒によって燃焼室１０内のガスに乱れが生じる結果、燃焼速度が上がってノッキングが抑制されるという効果もある。   Alcohol has a lower temperature than the surrounding combustion gas and takes heat away from the surrounding gas when vaporized. Moreover, the latent heat of vaporization per unit weight of alcohol is extremely higher than that of water or gasoline. Therefore, by directly injecting alcohol into the combustion chamber 10, the inside of the combustion chamber 10 can be effectively cooled, and knocking can be suppressed by lowering the gas temperature. Moreover, since the alcohol is injected along the inner wall surface 10a of the combustion chamber 10, only the end gas region can be effectively cooled without cooling the center of the combustion chamber 10 and deteriorating combustion. Further, as a result of the turbulence in the gas in the combustion chamber 10 caused by the injected alcohol particles, there is an effect that the combustion speed is increased and knocking is suppressed.

次のステップ１０８では、ノックセンサ７６が出力する信号に基づいて、アルコール噴射後のノッキングの有無について判定される。アルコール噴射後も依然としてノッキングが発生している場合には、次のステップ１１０において、アルコールインジェクタ４０から噴射するアルコール量の設定が増量側に補正される。次回のステップ１０６の処理では、増量されたアルコールがアルコールインジェクタ４０から燃焼室１０内へ直接噴射される。アルコール噴射量が増量されることで、燃焼室１０の冷却効果が高まってノッキングの抑制効果も向上する。アルコール噴射量の増量はステップ１０８の判定においてノッキングが発生しなくなるまで続けられ、ノッキングが発生しなくなった時点で本ルーチンは終了する。   In the next step 108, the presence or absence of knocking after alcohol injection is determined based on the signal output from the knock sensor 76. If knocking still occurs after the alcohol injection, the setting of the amount of alcohol injected from the alcohol injector 40 is corrected to the increase side in the next step 110. In the next process of step 106, the increased amount of alcohol is directly injected from the alcohol injector 40 into the combustion chamber 10. By increasing the alcohol injection amount, the cooling effect of the combustion chamber 10 is enhanced and the knocking suppression effect is also improved. The increase in the alcohol injection amount is continued until knocking does not occur in the determination in step 108, and this routine ends when knocking does not occur.

以上のように、図３に示すルーチンを実行することで、アルコールの気化潜熱による冷却効果によって燃焼室１０内のガス温度を低下させることができ、ノッキングを抑制することができる。また、ノッキングが抑制されるまではアルコール噴射量は徐々に増量されていくので、アルコールの使用量を抑えながらノッキングを確実に抑制することができる。   As described above, by executing the routine shown in FIG. 3, the gas temperature in the combustion chamber 10 can be lowered by the cooling effect due to the latent heat of vaporization of alcohol, and knocking can be suppressed. Further, since the alcohol injection amount is gradually increased until knocking is suppressed, knocking can be reliably suppressed while suppressing the amount of alcohol used.

また、従来技術のように燃焼室１０内に水を噴射する場合には、気化しなかった水が潤滑油（エンジンオイル）に混ざることで、潤滑油の白濁、エマルジョン化による潤滑性能の低下を招くおそれがあるが、本実施形態のようにアルコールを噴射するのであれば、アルコールは低沸点であり気化しやすいので、水を噴射する場合のように潤滑油の白濁やエマルジョン化を起こす可能性は低い。つまり、本実施形態にかかる内燃機関によれば、水を噴射する場合のように内燃機関の潤滑性能に与える影響が少なく、且つ、ノッキングをより効果的に抑制することができるという利点がある。   In addition, when water is injected into the combustion chamber 10 as in the prior art, water that has not been vaporized is mixed with the lubricating oil (engine oil), thereby reducing the lubricating performance due to whitening of the lubricating oil and emulsification. However, if alcohol is injected as in this embodiment, alcohol has a low boiling point and is easy to vaporize, so there is a possibility that the lubricating oil may become cloudy or emulsified like water is injected. Is low. That is, according to the internal combustion engine according to the present embodiment, there are advantages that the influence on the lubrication performance of the internal combustion engine is small as in the case of injecting water, and knocking can be more effectively suppressed.

さらに、本実施形態にかかる内燃機関によれば、ノッキング抑制に必要なアルコールは、原燃料のアルコール含有ガソリンから分留することができるので、アルコールを別搭載する必要がないという利点もある。なお、ノッキングの抑制に必要なアルコールの量は、燃料噴射量に比較すれば僅かであるので、原燃料からアルコールを分留しても原燃料のアルコール含有率を大きく変化させることなない。   Furthermore, according to the internal combustion engine according to the present embodiment, the alcohol necessary for suppressing knocking can be fractionated from the alcohol-containing gasoline as the raw fuel, so there is an advantage that it is not necessary to separately install alcohol. Since the amount of alcohol necessary for suppressing knocking is small compared to the fuel injection amount, even if the alcohol is fractionated from the raw fuel, the alcohol content of the raw fuel is not significantly changed.

実施の形態２．
次に、図４を参照して本発明の実施の形態２について説明する。 Embodiment 2. FIG.
Next, a second embodiment of the present invention will be described with reference to FIG.

本発明の実施の形態２としての火花点火式内燃機関は、実施の形態１において、ＥＣＵ７０に、図３に示すルーチンに代えて図４に示すルーチンを実行させることにより実現することができる。図４に示すルーチンにおいて、図３に示すルーチンと同一内容の処理については同一のステップ番号を付している。また、既に説明した内容の処理については重複する説明は省略するものとする。   The spark ignition type internal combustion engine as the second embodiment of the present invention can be realized by causing the ECU 70 to execute the routine shown in FIG. 4 instead of the routine shown in FIG. 3 in the first embodiment. In the routine shown in FIG. 4, processes having the same contents as those in the routine shown in FIG. In addition, overlapping description of the processing having already been described is omitted.

図４に示すルーチンの特徴は、アルコールインジェクタ４０からのアルコールの噴射量に制限を設けたことに特徴がある。つまり、ノッキングが発生している間はアルコール噴射量を徐々に増量するが、アルコール噴射量が規定量に達した場合には、以降の増量は禁止してアルコール噴射量を規定量に制限することとしている。また、アルコール噴射量の増量停止後もノッキングが続く場合には、ノッキング抑制制御として点火時期の遅角を行うようにしている。   The feature of the routine shown in FIG. 4 is that a restriction is imposed on the amount of alcohol injected from the alcohol injector 40. In other words, while the knocking occurs, the alcohol injection amount is gradually increased, but when the alcohol injection amount reaches the specified amount, the subsequent increase is prohibited and the alcohol injection amount is limited to the specified amount. It is said. Further, when knocking continues even after the increase in the alcohol injection amount is stopped, the ignition timing is retarded as knocking suppression control.

図４に示すルーチンについて具体的に説明すると、ステップ１０８において、アルコール噴射後も依然としてノッキングが発生していると判定された場合、ステップ１１０の処理によるアルコール噴射量の増量側への補正に先立ち、ステップ１１２の処理が実施される。ステップ１１２では、現在のアルコール噴射量が規定量に達しているか否か判定される。アルコール噴射量は流量計で直接測定してもよく、インジェクタ駆動時間や圧力から算出してもよい。アルコール噴射量の規定量は、分留器５０におけるアルコールの分留速度や、アルコールの噴射による排気エミッションへの影響を考慮して決定するのが好ましい。   Specifically, the routine shown in FIG. 4 will be described. In step 108, when it is determined that knocking still occurs after the alcohol injection, prior to the correction of the alcohol injection amount to the increase side by the processing of step 110, The process of step 112 is performed. In step 112, it is determined whether or not the current alcohol injection amount has reached a specified amount. The alcohol injection amount may be directly measured with a flow meter, or may be calculated from the injector driving time and pressure. The prescribed amount of the alcohol injection amount is preferably determined in consideration of the alcohol fractionation speed in the fractionator 50 and the influence of the alcohol injection on the exhaust emission.

ステップ１１２の判定の結果、未だアルコール噴射量が規定量に達していなければ、アルコールインジェクタ４０から噴射するアルコール量の設定は増量側に補正される（ステップ１１０）。次回のステップ１０６の処理では、増量されたアルコールがアルコールインジェクタ４０から燃焼室１０内へ直接噴射される。アルコール噴射量の増量は、ステップ１０８の判定においてノッキングが発生しなくなるまで、或いは、ステップ１１２の判定においてアルコール噴射量が規定量に達するまで続けられる。   If the result of determination in step 112 is that the alcohol injection amount has not yet reached the specified amount, the setting of the alcohol amount injected from the alcohol injector 40 is corrected to the increase side (step 110). In the next process of step 106, the increased amount of alcohol is directly injected from the alcohol injector 40 into the combustion chamber 10. The increase in the alcohol injection amount is continued until knocking does not occur in the determination in step 108 or until the alcohol injection amount reaches the specified amount in the determination in step 112.

ステップ１１２の判定の結果、アルコール噴射量が規定量に達した場合、以降のアルコール噴射量の増量は禁止されてアルコール噴射量は規定量に制限される。そして、次の処理としてステップ１１４が選択される。ステップ１１４では、点火時期が所定角度だけ遅角側に補正される。つまり、アルコール噴射量が規定量に達した後は、点火時期の遅角によってノッキングの抑制が図られる。   As a result of the determination in step 112, when the alcohol injection amount reaches the specified amount, the subsequent increase in the alcohol injection amount is prohibited and the alcohol injection amount is limited to the specified amount. Then, step 114 is selected as the next processing. In step 114, the ignition timing is corrected to the retard side by a predetermined angle. That is, after the alcohol injection amount reaches the specified amount, knocking is suppressed by retarding the ignition timing.

次のステップ１１６では、ノックセンサ７６が出力する信号に基づいて、点火時期遅角後のノッキングの有無について判定される。点火時期遅角後も依然としてノッキングが発生している場合には、再びステップ１１４の処理が実施され、点火時期がさらに所定角度だけ遅角側に補正される。点火時期の遅角はステップ１１６の判定においてノッキングが発生しなくなるまで続けられ、ノッキングが発生しなくなった時点で本ルーチンは終了する。   In the next step 116, the presence or absence of knocking after retarding the ignition timing is determined based on the signal output from the knock sensor 76. If knocking still occurs after the ignition timing is retarded, the process of step 114 is performed again, and the ignition timing is further corrected to the retard side by a predetermined angle. The retard of the ignition timing is continued until knocking does not occur in the determination of step 116, and this routine ends when knocking does not occur.

以上のように、本実施形態にかかる内燃機関によれば、アルコール噴射量が規定量に達した場合には、アルコール噴射量の増量から点火時期の遅角へとノッキング抑制の方法が切り替えられるので、アルコール消費量が分留器５０の分留能力を超えることによるアルコール残量の不足や、空燃比のリッチ化による排気エミッションの悪化を防止しつつ、ノッキングを確実に抑制することができる。また、アルコール噴射によって燃焼室１０内のガス温度を低下させることができる分、点火時期の遅角量は僅かで済むので、点火時期の遅角に伴う出力の低下や排気エミッションの悪化は抑えられる。   As described above, according to the internal combustion engine according to the present embodiment, when the alcohol injection amount reaches the specified amount, the knocking suppression method is switched from the increase in the alcohol injection amount to the retard of the ignition timing. Further, knocking can be reliably suppressed while preventing a shortage of alcohol remaining due to the alcohol consumption exceeding the fractionation capability of the fractionator 50 and deterioration of exhaust emission due to enrichment of the air-fuel ratio. Further, since the gas temperature in the combustion chamber 10 can be lowered by the alcohol injection, the retard amount of the ignition timing is small, so that the decrease in output and the deterioration of exhaust emission due to the retard of the ignition timing can be suppressed. .

実施の形態３．
次に、図５乃至図７を参照して本発明の実施の形態３について説明する。 Embodiment 3 FIG.
Next, a third embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS.

図５は本発明の実施の形態３としての火花点火式内燃機関の概略構成を示す図である。本実施形態にかかる内燃機関は、実施の形態１にかかる内燃機関と同じく、アルコール含有ガソリンを燃料とする火花点火式の４ストロークエンジンである。図５において、図１に示す内燃機関と同一の構成要素については同一の符号を付している。また、既に説明した構成要素については重複する説明は省略するものとする。   FIG. 5 is a diagram showing a schematic configuration of a spark ignition type internal combustion engine as the third embodiment of the present invention. Like the internal combustion engine according to the first embodiment, the internal combustion engine according to the present embodiment is a spark ignition type four-stroke engine using alcohol-containing gasoline as fuel. In FIG. 5, the same components as those in the internal combustion engine shown in FIG. In addition, overlapping description of the components already described is omitted.

先ず、本実施形態にかかる内燃機関と、実施の形態１にかかる内燃機関との構成上の相違点について説明する。本実施形態にかかる内燃機関は、アルコールインジェクタ４０と分留器５０とを接続するアルコール供給ライン５６上に、アルコール予備タンク６４を備えている。ポンプ４８は、アルコール予備タンク６４とアルコールインジェクタ４０との間に配置されている。このような構成により、分留器５０で分留されたアルコールは、一旦、アルコール予備タンク６４に貯留される。そして、アルコール噴射時には、ポンプ４８によってアルコール予備タンク６４からアルコールが吸い上げられ、アルコールインジェクタ４０へ供給される。   First, differences in configuration between the internal combustion engine according to the present embodiment and the internal combustion engine according to the first embodiment will be described. The internal combustion engine according to this embodiment includes an alcohol spare tank 64 on an alcohol supply line 56 that connects the alcohol injector 40 and the fractionator 50. The pump 48 is disposed between the alcohol preliminary tank 64 and the alcohol injector 40. With such a configuration, the alcohol fractionated by the fractionator 50 is temporarily stored in the alcohol preliminary tank 64. At the time of alcohol injection, the alcohol is sucked up from the alcohol preliminary tank 64 by the pump 48 and supplied to the alcohol injector 40.

また、本実施形態にかかる内燃機関は、ガソリンインジェクタ２６と分留器５０とを接続するガソリン供給ライン５４上に、ガソリン予備タンク６２を備えている。ポンプ４６は、ガソリン予備タンク６２とガソリンインジェクタ２６との間に配置されている。このような構成により、含有する一部のアルコールを分留器５０で分留されたアルコール含有ガソリンは、一旦、ガソリン予備タンク６２に貯留される。そして、ガソリン噴射時には、ポンプ４６によってガソリン予備タンク６２からアルコール含有ガソリンが吸い上げられ、ガソリンインジェクタ２６へ供給される。   Further, the internal combustion engine according to the present embodiment includes a gasoline spare tank 62 on a gasoline supply line 54 that connects the gasoline injector 26 and the fractionator 50. The pump 46 is disposed between the gasoline spare tank 62 and the gasoline injector 26. With such a configuration, the alcohol-containing gasoline obtained by fractionating some of the alcohol contained therein by the fractionator 50 is temporarily stored in the gasoline spare tank 62. At the time of gasoline injection, the alcohol-containing gasoline is sucked up from the gasoline spare tank 62 by the pump 46 and supplied to the gasoline injector 26.

また、本実施形態にかかる内燃機関は、分留器５０をバイパスして燃料タンク４２とガソリンインジェクタ２６とを直接接続するバイパスライン６８を備えている。バイパスライン６８には、ポンプ６６が配置されている。このポンプ６６を作動させた場合には、燃料タンク４２からガソリンインジェクタ２６へ直接、燃料であるアルコール含有ガソリンを供給することができる。ポンプ６６は、内燃機関本体２によって駆動される機械式ポンプでもよく、モータによって駆動される電動式ポンプでもよい。   Further, the internal combustion engine according to this embodiment includes a bypass line 68 that bypasses the fractionator 50 and directly connects the fuel tank 42 and the gasoline injector 26. A pump 66 is disposed in the bypass line 68. When this pump 66 is operated, alcohol-containing gasoline as fuel can be supplied directly from the fuel tank 42 to the gasoline injector 26. The pump 66 may be a mechanical pump driven by the internal combustion engine body 2 or an electric pump driven by a motor.

以上のように、本実施形態にかかる内燃機関は、実施の形態１にかかる内燃機関には設けられていないアルコール予備タンク６４、ガソリン予備タンク６２、バイパスライン６８及びポンプ６６を備えている。それ以外の構成については、実施の形態１にかかる内燃機関と同構成である。アルコールインジェクタ４０によるアルコールの噴霧形態も実施の形態１と同様であり、アルコールは燃焼室１０の内壁面に沿って噴射される。   As described above, the internal combustion engine according to the present embodiment includes the alcohol spare tank 64, the gasoline spare tank 62, the bypass line 68, and the pump 66 that are not provided in the internal combustion engine according to the first embodiment. The other configuration is the same as that of the internal combustion engine according to the first embodiment. The form of alcohol sprayed by the alcohol injector 40 is the same as that in the first embodiment, and the alcohol is injected along the inner wall surface of the combustion chamber 10.

次に、本実施形態にかかる内燃機関において、ＥＣＵ７０により実行されるノッキング抑制制御について説明する。図６は、ＥＣＵ７０により実行されるノッキング抑制制御のルーチンを示すフローチャートである。ノッキングは点火時期に関係するので、本ルーチンにおいては、ノッキング抑制制御は点火時期制御と併せて実行される。   Next, the knocking suppression control executed by the ECU 70 in the internal combustion engine according to the present embodiment will be described. FIG. 6 is a flowchart illustrating a routine of knocking suppression control that is executed by the ECU 70. Since knocking is related to the ignition timing, in this routine, the knocking suppression control is executed together with the ignition timing control.

図６に示すルーチンの最初のステップ２００では、現時点におけるエンジン回転数とスロットル開度が取得される。エンジン回転数はクランク角センサ７４の信号から取得することができ、スロットル開度はＥＣＵ７０から電子制御スロットル２４へ供給される指令値から取得することができる。次のステップ２０２では、取得したエンジン回転数とスロットル開度に応じた適正点火時期、つまり、出力が最大となる点火時期（ＭＢＴ）が求められる。そして、適宜の燃料噴射時期でガソリンインジェクタ２６からアルコール含有ガソリン（混合燃料）が噴射されるとともに、適正点火時期で点火プラグ１６の点火が行われる。   In the first step 200 of the routine shown in FIG. 6, the current engine speed and throttle opening are acquired. The engine speed can be obtained from the signal of the crank angle sensor 74, and the throttle opening can be obtained from a command value supplied from the ECU 70 to the electronic control throttle 24. In the next step 202, an appropriate ignition timing according to the acquired engine speed and throttle opening, that is, an ignition timing (MBT) at which the output becomes maximum is obtained. Then, alcohol-containing gasoline (mixed fuel) is injected from the gasoline injector 26 at an appropriate fuel injection timing, and the ignition plug 16 is ignited at an appropriate ignition timing.

なお、本実施形態の内燃機関では、燃料タンク４２からガソリンインジェクタ２６へ燃料を供給するラインとして、分留器５０を経由するライン５２，５４と、分留器５０をバイパスするライン６８の２つのラインがある。ＥＣＵ７０は、これら２つのラインを選択的に切り替える機能を有している。ノッキングが発生していない状況では、バイパスライン６８が選択され、燃料タンク４２からガソリンインジェクタ２６へ直接、アルコール含有ガソリンが供給されている。バイパスライン６８が選択される場合、ポンプ４４，４６，４８は停止されている。   In the internal combustion engine of the present embodiment, two lines 52 and 54 that pass through the fractionator 50 and two lines 68 that bypass the fractionator 50 are used as lines for supplying fuel from the fuel tank 42 to the gasoline injector 26. There is a line. The ECU 70 has a function of selectively switching these two lines. In a situation where knocking has not occurred, the bypass line 68 is selected, and alcohol-containing gasoline is supplied directly from the fuel tank 42 to the gasoline injector 26. When the bypass line 68 is selected, the pumps 44, 46 and 48 are stopped.

ステップ２０４では、ノックセンサ７６が出力する信号に基づいてノッキングが発生しているか否か判定される。ノッキングが発生していない場合には、本ルーチンは終了する。ノッキングが発生している場合には、ノッキング抑制制御として、ステップ２０６乃至２１４の処理が実行される。   In step 204, it is determined whether or not knocking has occurred based on a signal output from the knock sensor 76. If knocking has not occurred, this routine ends. If knocking has occurred, the processing of steps 206 to 214 is executed as knocking suppression control.

ステップ２０６では、ポンプ４４，４６，４８の運転が開始され、逆にポンプ６６の運転は停止される。これにより、ガソリンインジェクタ２６へ燃料を供給するラインが、バイパスライン６８から分留器５０を経由するライン５２，５４へ切り替えられる。次回の燃料噴射時には、ポンプ４６によってガソリン予備タンク６２内のアルコール含有ガソリンが吸い上げられ、ガソリンインジェクタ２６へ供給される。   In step 206, the operation of the pumps 44, 46 and 48 is started, and conversely, the operation of the pump 66 is stopped. As a result, the line for supplying fuel to the gasoline injector 26 is switched from the bypass line 68 to the lines 52 and 54 via the fractionator 50. At the next fuel injection, the alcohol-containing gasoline in the gasoline spare tank 62 is sucked up by the pump 46 and supplied to the gasoline injector 26.

ステップ２０８では、ノッキングの発生時期（ＴＤＣ後のノッキングが最も発生しやすい時期）に合わせて、アルコールインジェクタ４０から燃焼室１０内にアルコールが直接噴射される。アルコールインジェクタ４０には、アルコール予備タンク６４に貯留されているアルコールが供給される。アルコールインジェクタ４０から噴射されたアルコールは、燃焼室１０内の燃焼熱によって気化し、燃料であるアルコール含有ガソリンと同様に燃焼する。なお、点火時期は不変であり、ステップ２０２で設定された適正点火時期での運転が継続される。   In step 208, alcohol is directly injected into the combustion chamber 10 from the alcohol injector 40 in accordance with the timing of occurrence of knocking (time when knocking is most likely to occur after TDC). Alcohol stored in the alcohol reserve tank 64 is supplied to the alcohol injector 40. The alcohol injected from the alcohol injector 40 is vaporized by the combustion heat in the combustion chamber 10, and burns in the same manner as the alcohol-containing gasoline that is the fuel. Note that the ignition timing is unchanged, and the operation at the appropriate ignition timing set in step 202 is continued.

また、ポンプ４４の運転が開始されることで、燃料タンク４２から分留器５０へアルコール含有ガソリンが供給される。ステップ２１０では、分留器５０においてアルコール含有ガソリンの分留が行われる。アルコール含有ガソリンから分留されたアルコールは、アルコール予備タンク６４に貯留される。アルコールを分留された残りのアルコール含有ガソリンは、ガソリン予備タンク６２に貯留される。   In addition, when the operation of the pump 44 is started, alcohol-containing gasoline is supplied from the fuel tank 42 to the fractionator 50. In step 210, the alcohol-containing gasoline is fractionated in the fractionator 50. Alcohol fractionated from the alcohol-containing gasoline is stored in the alcohol spare tank 64. The remaining alcohol-containing gasoline from which alcohol has been fractionated is stored in the gasoline reserve tank 62.

次のステップ２１２では、ノックセンサ７６が出力する信号に基づいて、アルコール噴射後のノッキングの有無について判定される。アルコール噴射後も依然としてノッキングが発生している場合には、次のステップ２１４において、アルコールインジェクタ４０から噴射するアルコール量の設定が増量側に補正される。また、アルコール量の増量に合わせて、分留器５０でのアルコールの分留量も増加される。次回のステップ２０８の処理では、増量されたアルコールがアルコールインジェクタ４０から燃焼室１０内へ直接噴射される。アルコール噴射量が増量されることで、燃焼室１０の冷却効果が高まってノッキングの抑制効果も向上する。アルコール噴射量の増量はステップ２１２の判定においてノッキングが発生しなくなるまで続けられ、ノッキングが発生しなくなった時点で本ルーチンは終了する。   In the next step 212, the presence or absence of knocking after alcohol injection is determined based on the signal output from the knock sensor 76. If knocking still occurs after alcohol injection, the setting of the amount of alcohol injected from the alcohol injector 40 is corrected to the increase side in the next step 214. Moreover, the fraction of alcohol in the fractionator 50 is also increased in accordance with the increase in the amount of alcohol. In the next process of step 208, the increased amount of alcohol is directly injected from the alcohol injector 40 into the combustion chamber 10. By increasing the alcohol injection amount, the cooling effect of the combustion chamber 10 is enhanced and the knocking suppression effect is also improved. The increase in the alcohol injection amount is continued until knocking does not occur in the determination in step 212, and this routine ends when knocking does not occur.

以上のように、本実施形態にかかる内燃機関によれば、アルコール予備タンク６４にアルコールが貯留されているので、ノッキングが発生した場合、分留器５０においてアルコール含有ガソリンからアルコールが分留されるのを待つまでもなく、燃焼室１０内にアルコールを速やかに噴射することができる。本実施形態にかかる内燃機関によれば、ノッキングが検出されてから分留を開始したとしても十分に間に合うので、分留器５０を常に作動させおく必要はなく、分留のためのエネルギーを節約することができる。   As described above, according to the internal combustion engine according to the present embodiment, since alcohol is stored in the alcohol preliminary tank 64, when knocking occurs, the alcohol is fractionated from the alcohol-containing gasoline in the fractionator 50. Without waiting for this, alcohol can be rapidly injected into the combustion chamber 10. According to the internal combustion engine according to the present embodiment, even if the fractionation is started after the knocking is detected, the fractionator 50 does not always have to be operated, and energy for fractionation is saved. can do.

ただし、アルコール予備タンク６４内のアルコールを用いてアルコール噴射を行うためには、アルコール予備タンク６４内に常に十分な量のアルコールが貯留されている必要がある。また、ラインの切り替え後、ポンプ４４の運転が開始されるまではガソリン予備タンク６２内のアルコール含有ガソリンが燃料噴射に用いられるので、ガソリン予備タンク６２内にも常に十分な量のアルコール含有ガソリンが貯留されている必要がある。そこで、ＥＣＵ７０は、各予備タンク６２，６４内の貯留量を適正に保つベく、ノッキング抑制制御と併せて以下に説明する貯留量適正化制御も実行する。   However, in order to perform alcohol injection using the alcohol in the alcohol reserve tank 64, it is necessary to always store a sufficient amount of alcohol in the alcohol reserve tank 64. Since the alcohol-containing gasoline in the gasoline reserve tank 62 is used for fuel injection after the line is switched until the pump 44 is started, a sufficient amount of alcohol-containing gasoline is always in the gasoline reserve tank 62. It needs to be stored. Therefore, the ECU 70 also executes the storage amount optimization control described below in conjunction with the knocking suppression control in order to keep the storage amount in the spare tanks 62 and 64 appropriately.

図７は、ＥＣＵ７０により実行される貯留量適正化制御のルーチンを示すフローチャートである。図７に示すルーチンの最初のステップ３００では、現時点における冷却水の温度と各予備タンク６２，６４内の貯留量が取得される。ここで取得される冷却水温度は、エンジン本体２を出て分留器５０へ入る前の冷却水の温度である。冷却水温度は図示しない温度センサの信号から取得することができる。各予備タンク６２，６４内の貯留量は、例えば、液面レベルを測定することで取得することができる。   FIG. 7 is a flowchart showing a storage amount optimization control routine executed by the ECU 70. In the first step 300 of the routine shown in FIG. 7, the current temperature of the cooling water and the amount of storage in each of the reserve tanks 62 and 64 are acquired. The cooling water temperature acquired here is the temperature of the cooling water before leaving the engine body 2 and entering the fractionator 50. The coolant temperature can be acquired from a signal from a temperature sensor (not shown). The amount of storage in each of the reserve tanks 62 and 64 can be acquired by measuring the liquid level, for example.

次のステップ３０２では、取得した冷却水温度とアルコールの沸点とが比較される。冷間始動時等、冷却水温度が十分に上昇しておらずアルコール沸点以下の場合には、本ルーチンは終了する。この場合、分離器５０を作動させても、アルコール含有ガソリンからアルコールを分離するのに必要な熱交換を行うことができないからである。冷却水温度がアルコール沸点よりも高くなった場合には、ステップ３０４の判定が行われる。   In the next step 302, the acquired cooling water temperature is compared with the boiling point of the alcohol. If the cooling water temperature has not risen sufficiently, such as during a cold start, and is below the alcohol boiling point, this routine ends. In this case, even if the separator 50 is operated, the heat exchange necessary to separate the alcohol from the alcohol-containing gasoline cannot be performed. If the cooling water temperature is higher than the alcohol boiling point, the determination in step 304 is made.

ステップ３０４では、アルコール予備タンク６４内のアルコール貯留量が基準値よりも少ないか否か、また、ガソリン予備タンク６２内のガソリン貯留量が基準値よりも少ないか否か、それぞれ判定される。各基準値は、分留器５０における分留速度や、各インジェクタ２６，４０の噴射量を考慮して決定される。判定の結果、何れの予備タンク６２，６４内の貯留量もそれぞれの基準値以上になっている場合には、本ルーチンは終了する。   In step 304, it is determined whether or not the amount of alcohol stored in the alcohol reserve tank 64 is smaller than a reference value, and whether or not the amount of gasoline stored in the gasoline reserve tank 62 is smaller than a reference value. Each reference value is determined in consideration of the fractionation speed in the fractionator 50 and the injection amount of each injector 26, 40. As a result of the determination, when the amount of storage in any of the reserve tanks 62 and 64 is equal to or greater than the respective reference value, this routine ends.

ステップ３０４の判定の結果、２つの予備タンク６２，６４のうち何れか一方でも貯留量が基準値よりも少なくなっている場合には、ノッキングの発生の有無に関係なく、ポンプ４４の運転が開始され、燃料タンク４２から分留器５０へアルコール含有ガソリンが供給される。そして、分留器５０においてアルコール含有ガソリンの分留が行われる（ステップ３０６）。アルコール含有ガソリンから分留されたアルコールは、アルコール予備タンク６４に貯留され、アルコールを分留された残りのアルコール含有ガソリンは、ガソリン予備タンク６２に貯留される。アルコール含有ガソリンの分留はステップ３０４の判定において貯留量が基準値以上になるまで続けられ、基準値以上になった時点で本ルーチンは終了する。   As a result of the determination in step 304, when the stored amount is smaller than the reference value in either one of the two spare tanks 62 and 64, the operation of the pump 44 is started regardless of whether knocking has occurred or not. Then, the alcohol-containing gasoline is supplied from the fuel tank 42 to the fractionator 50. Then, the alcohol-containing gasoline is fractionated in the fractionator 50 (step 306). Alcohol fractionated from the alcohol-containing gasoline is stored in the alcohol reserve tank 64, and the remaining alcohol-containing gasoline from which alcohol has been fractionated is stored in the gasoline reserve tank 62. The fractional distillation of the alcohol-containing gasoline is continued until the storage amount becomes equal to or higher than the reference value in the determination in step 304, and this routine is terminated when the storage amount becomes equal to or higher than the reference value.

以上のルーチンが実行されることで、アルコール予備タンク６４内には常に十分な量のアルコールを貯留しておくことができる。これにより、ノッキングの発生時、アルコールを速やかにアルコールインジェクタ４０に供給することができる。また、ガソリン予備タンク６２内にも常に十分な量のアルコール含有ガソリンを貯留しておくことができるので、ラインの切り替え後、ポンプ４４の運転が開始されるまでの間、必要な量のアルコール含有ガソリンをガソリンインジェクタ２６に供給することができる。   By executing the above routine, a sufficient amount of alcohol can always be stored in the alcohol preliminary tank 64. Thereby, alcohol can be promptly supplied to the alcohol injector 40 when knocking occurs. In addition, since a sufficient amount of alcohol-containing gasoline can be always stored in the gasoline reserve tank 62, a necessary amount of alcohol is contained after the line is switched until the operation of the pump 44 is started. Gasoline can be supplied to the gasoline injector 26.

その他．
以上、本発明の実施の形態について説明したが、本発明は上記実施の形態に限定されず、本発明の趣旨を逸脱しない範囲において変形して実施することもできる。例えば、次のように変形して実施してもよい。 Others.
Although the embodiments of the present invention have been described above, the present invention is not limited to the above-described embodiments, and modifications can be made without departing from the spirit of the present invention. For example, the following modifications may be made.

上記実施の形態では、ノックセンサ７６が出力する信号に基づいてノッキングを検出しているが、筒内圧の変化等からノッキングの発生を事前に予測することもできる。ノッキングが予測されたら、アルコールインジェクタ４０から燃焼室１０内へアルコールを直接噴射することで、ノッキングの発生を事前に防止することができる。また、内燃機関が特定の運転状態、例えば高負荷運転状態になったら、ノッキングの有無に関係なく、アルコールインジェクタ４０から燃焼室１０内へアルコールを直接噴射するようにしてもよい。これによっても、ノッキングの発生を事前に防止することができる。   In the above embodiment, knocking is detected based on a signal output from the knock sensor 76. However, the occurrence of knocking can also be predicted in advance from a change in the in-cylinder pressure. If knocking is predicted, the occurrence of knocking can be prevented in advance by directly injecting alcohol from the alcohol injector 40 into the combustion chamber 10. Further, when the internal combustion engine enters a specific operation state, for example, a high-load operation state, alcohol may be directly injected from the alcohol injector 40 into the combustion chamber 10 regardless of whether knocking has occurred. This also prevents knocking from occurring in advance.

図１及び図５に示す構成において、ポンプ４８とアルコールインジェクタ４０との間に熱交換器を配置してもよい。熱交換器には、ラジエータ６０で冷却された冷却水を導入するのが好ましい。これによれば、ポンプ４８により圧縮されて温度が上昇したアルコールを冷却水との熱交換によって冷却することができ、アルコールを燃焼室１０内に噴射した際の冷却効果を高めることができる。   In the configuration shown in FIGS. 1 and 5, a heat exchanger may be disposed between the pump 48 and the alcohol injector 40. It is preferable to introduce the cooling water cooled by the radiator 60 into the heat exchanger. According to this, the alcohol whose temperature has been increased by being compressed by the pump 48 can be cooled by heat exchange with the cooling water, and the cooling effect when the alcohol is injected into the combustion chamber 10 can be enhanced.

また、図１及び図５に示す構成において、冷却水の代わりに排気ガスを分留器５０に導入するようにしてもよい。排気ガスは高温であるので、排気ガスとアルコール含有ガソリンとの間で熱交換を行うことで、アルコール含有ガソリンからアルコールを分留することができる。   1 and 5, exhaust gas may be introduced into the fractionator 50 instead of the cooling water. Since the exhaust gas has a high temperature, alcohol can be fractionated from the alcohol-containing gasoline by exchanging heat between the exhaust gas and the alcohol-containing gasoline.

また、上記実施の形態では、アルコール含有ガソリンを燃料として使用する火花点火式内燃機関に本発明を適用しているが、本発明はアルコールを含まない通常の燃料（ガソリン等）を使用する火花点火式内燃機関にも適用することができる。その場合には、アルコールを貯留したアルコールタンクを燃料タンクとは別に搭載し、アルコールタンクからアルコールインジェクタへ直接アルコールを供給すればよい。アルコールタンクを別搭載する必要は生じるものの、アルコール噴射により得られるノックの抑制効果は上記実施の形態の場合と同様である。   In the above embodiment, the present invention is applied to a spark ignition type internal combustion engine that uses alcohol-containing gasoline as a fuel. However, the present invention is a spark ignition that uses a normal fuel (such as gasoline) that does not contain alcohol. The present invention can also be applied to an internal combustion engine. In that case, an alcohol tank storing alcohol may be mounted separately from the fuel tank, and the alcohol may be supplied directly from the alcohol tank to the alcohol injector. Although it is necessary to separately install an alcohol tank, the knocking suppression effect obtained by alcohol injection is the same as in the above embodiment.

本発明の実施の形態１としての火花点火式内燃機関の概略構成を示す図である。1 is a diagram showing a schematic configuration of a spark ignition type internal combustion engine as Embodiment 1 of the present invention. FIG. 図１に示すアルコールインジェクタによるアルコールの噴霧形態を示す図である。It is a figure which shows the spraying form of alcohol by the alcohol injector shown in FIG. 本発明の実施の形態１において実行されるノッキング抑制制御のルーチンについて示すフローチャートである。It is a flowchart shown about the routine of the knocking suppression control performed in Embodiment 1 of this invention. 本発明の実施の形態２において実行されるノッキング抑制制御のルーチンについて示すフローチャートである。It is a flowchart shown about the routine of the knocking suppression control performed in Embodiment 2 of this invention. 本発明の実施の形態３としての火花点火式内燃機関の概略構成を示す図である。It is a figure which shows schematic structure of the spark ignition type internal combustion engine as Embodiment 3 of this invention. 本発明の実施の形態３において実行されるノッキング抑制制御のルーチンについて示すフローチャートである。It is a flowchart shown about the routine of the knocking suppression control performed in Embodiment 3 of this invention. 本発明の実施の形態３において実行される貯留量適正化制御のルーチンについて示すフローチャートである。It is a flowchart shown about the routine of the storage amount optimization control performed in Embodiment 3 of this invention.

符号の説明Explanation of symbols

４ シリンダヘッド
６ シリンダブロック
８ ピストン
１０ 燃焼室
１６ 点火プラグ
２０ 吸気通路
２６ ガソリンインジェクタ
３０ 排気通路
４０ アルコールインジェクタ
４２ 燃料タンク
４４，４６，４８，６６ ポンプ
５０ 分留器
５２ 燃料供給ライン
５４ ガソリン供給ライン
５６ アルコール供給ライン
５８ リターンライン
６０ ラジエータ
６２ ガソリン予備タンク
６４ アルコール予備タンク
６８ バイパスライン
７０ ＥＣＵ
７４ クランク角センサ
７６ ノックセンサ
4 Cylinder head 6 Cylinder block 8 Piston 10 Combustion chamber 16 Spark plug 20 Intake passage 26 Gasoline injector 30 Exhaust passage 40 Alcohol injector 42 Fuel tank 44, 46, 48, 66 Pump 50 Fractionator 52 Fuel supply line 54 Gasoline supply line 56 Alcohol supply line 58 Return line 60 Radiator 62 Gasoline spare tank 64 Alcohol spare tank 68 Bypass line 70 ECU
74 Crank angle sensor 76 Knock sensor

Claims (7)

燃焼室内にアルコールを直接噴射可能なアルコール噴射弁と、
ノッキングの発生時期に合わせて前記アルコール噴射弁からアルコールを噴射する制御手段と、
を備えることを特徴とする火花点火式内燃機関。 An alcohol injection valve capable of directly injecting alcohol into the combustion chamber;
Control means for injecting alcohol from the alcohol injection valve in accordance with the timing of occurrence of knocking;
A spark ignition type internal combustion engine comprising: ノッキングを検出或いは予測する手段を備え、
前記制御手段は、ノッキングが検出或いは予測された場合に、前記アルコール噴射弁からアルコールを噴射することを特徴とする請求項１記載の火花点火式内燃機関。 Means for detecting or predicting knocking,
2. The spark ignition internal combustion engine according to claim 1, wherein the control means injects alcohol from the alcohol injection valve when knocking is detected or predicted. 前記制御手段は、アルコールの噴射後もノッキングが検出或いは予測されるときには、前記アルコール噴射弁からのアルコール噴射量を徐々に増量していくことを特徴とする請求項２記載の火花点火式内燃機関。   3. The spark ignition type internal combustion engine according to claim 2, wherein when the knocking is detected or predicted after the alcohol is injected, the control means gradually increases the amount of alcohol injected from the alcohol injection valve. . 前記制御手段は、前記アルコール噴射弁からのアルコールの噴射量が規定量に達した場合には、アルコール噴射量の増量を停止し、アルコール噴射量の増量停止後もノッキングが検出或いは予測されるときには、点火時期を徐々に遅角していくことを特徴とする請求項３記載の火花点火式内燃機関。   When the alcohol injection amount from the alcohol injection valve reaches a prescribed amount, the control means stops increasing the alcohol injection amount, and when knocking is detected or predicted even after the alcohol injection amount increase is stopped. 4. The spark ignition internal combustion engine according to claim 3, wherein the ignition timing is gradually retarded. アルコール含有燃料を噴射する燃料噴射弁と、
前記燃料噴射弁に供給されるアルコール含有燃料からアルコールを取り出し、取り出したアルコールを前記アルコール噴射弁に供給する分離供給手段と、
を備えることを特徴とする請求項１乃至４の何れか１項に記載の火花点火式内燃機関。 A fuel injection valve for injecting alcohol-containing fuel;
Separation supply means for taking out alcohol from the alcohol-containing fuel supplied to the fuel injection valve and supplying the taken alcohol to the alcohol injection valve;
The spark ignition internal combustion engine according to any one of claims 1 to 4, further comprising: 前記分離供給手段は、アルコール含有燃料から取り出したアルコールを貯留する貯留部を有し、前記貯留部に貯留されているアルコールを前記アルコール噴射弁に供給することを特徴とする請求項５記載の火花点火式内燃機関。   The spark according to claim 5, wherein the separation supply unit has a storage unit that stores alcohol taken out from the alcohol-containing fuel, and supplies the alcohol stored in the storage unit to the alcohol injection valve. Ignition internal combustion engine. 前記アルコール噴射弁は、アルコールを前記燃焼室内の内壁面に沿って噴射することを特徴とする請求項１乃至６の何れか１項に記載の火花点火式内燃機関。
The spark ignition internal combustion engine according to any one of claims 1 to 6, wherein the alcohol injection valve injects alcohol along an inner wall surface of the combustion chamber.
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Cited By (32)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1980730A1 (en) * 2007-04-10 2008-10-15 Ford Global Technologies, Inc. Apparatus with mixed fuel separator and method of separating a mixed fuel
US7647916B2 (en) 2005-11-30 2010-01-19 Ford Global Technologies, Llc Engine with two port fuel injectors
US7647899B2 (en) 2006-03-17 2010-01-19 Ford Global Technologies, Llc Apparatus with mixed fuel separator and method of separating a mixed fuel
US7665428B2 (en) 2006-03-17 2010-02-23 Ford Global Technologies, Llc Apparatus with mixed fuel separator and method of separating a mixed fuel
US7665452B2 (en) 2006-03-17 2010-02-23 Ford Global Technologies, Llc First and second spark plugs for improved combustion control
US7676321B2 (en) 2007-08-10 2010-03-09 Ford Global Technologies, Llc Hybrid vehicle propulsion system utilizing knock suppression
US7694666B2 (en) 2005-11-30 2010-04-13 Ford Global Technologies, Llc System and method for tip-in knock compensation
JP2010112245A (en) * 2008-11-06 2010-05-20 Mitsubishi Motors Corp Fuel supply device for internal combustion engine
US7721710B2 (en) 2005-11-30 2010-05-25 Ford Global Technologies, Llc Warm up strategy for ethanol direct injection plus gasoline port fuel injection
US7730872B2 (en) 2005-11-30 2010-06-08 Ford Global Technologies, Llc Engine with water and/or ethanol direct injection plus gas port fuel injectors
US7740009B2 (en) 2006-03-17 2010-06-22 Ford Global Technologies, Llc Spark control for improved engine operation
US7779813B2 (en) 2006-03-17 2010-08-24 Ford Global Technologies, Llc Combustion control system for an engine utilizing a first fuel and a second fuel
US7845315B2 (en) 2008-05-08 2010-12-07 Ford Global Technologies, Llc On-board water addition for fuel separation system
US7877189B2 (en) 2005-11-30 2011-01-25 Ford Global Technologies, Llc Fuel mass control for ethanol direct injection plus gasoline port fuel injection
US7909019B2 (en) 2006-08-11 2011-03-22 Ford Global Technologies, Llc Direct injection alcohol engine with boost and spark control
US7933713B2 (en) 2006-03-17 2011-04-26 Ford Global Technologies, Llc Control of peak engine output in an engine with a knock suppression fluid
US8015951B2 (en) 2006-03-17 2011-09-13 Ford Global Technologies, Llc Apparatus with mixed fuel separator and method of separating a mixed fuel
JP2011214447A (en) * 2010-03-31 2011-10-27 Mazda Motor Corp Method and device for controlling spark ignition engine
US8132555B2 (en) 2005-11-30 2012-03-13 Ford Global Technologies, Llc Event based engine control system and method
CN102486124A (en) * 2010-12-03 2012-06-06 现代自动车株式会社 System for preventing knocking and method for controlling same
US8214130B2 (en) 2007-08-10 2012-07-03 Ford Global Technologies, Llc Hybrid vehicle propulsion system utilizing knock suppression
US8235024B2 (en) 2007-10-12 2012-08-07 Ford Global Technologies, Llc Directly injected internal combustion engine system
US8267074B2 (en) 2006-03-17 2012-09-18 Ford Global Technologies, Llc Control for knock suppression fluid separator in a motor vehicle
US8312867B2 (en) 2007-12-12 2012-11-20 Ford Global Technologies, Llc On-board fuel vapor separation for multi-fuel vehicle
KR101210207B1 (en) * 2010-11-23 2012-12-07 현대자동차주식회사 Dual Fuel Engine
CN104121078A (en) * 2013-04-23 2014-10-29 福特环球技术公司 Engine control for catalyst regeneration
KR101469669B1 (en) * 2013-08-29 2014-12-05 주식회사 현대케피코 Method of preventing from false detection of complex injection engine and apparatus thereof
US9038613B2 (en) 2007-12-21 2015-05-26 Ford Global Technologies, Llc Fuel rail assembly including fuel separation membrane
JP2015218583A (en) * 2014-05-14 2015-12-07 本田技研工業株式会社 Internal combustion engine fuel control unit
KR101786095B1 (en) * 2011-06-30 2017-10-18 현대자동차주식회사 Knocking Control Method for Dual Fuel Engine
US10619580B2 (en) 2004-11-18 2020-04-14 Massachusetts Institute Of Technology Optimized fuel management system for direct injection ethanol enhancement of gasoline engines
US10711712B2 (en) 2004-11-18 2020-07-14 Massachusetts Institute Of Technology Fuel management system for variable ethanol octane enhancement of gasoline engines

Cited By (46)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US10781760B2 (en) 2004-11-18 2020-09-22 Massachusetts Institute Of Technology Optimized fuel management system for direct injection ethanol enhancement of gasoline engines
US11067012B2 (en) 2004-11-18 2021-07-20 Massachusetts Institute Of Technology Optimized fuel management system for direct injection ethanol enhancement of gasoline engines
US11168625B2 (en) 2004-11-18 2021-11-09 Massachusetts Institute Of Technology Optimized fuel management system for direct injection ethanol enhancement of gasoline engines
US10619580B2 (en) 2004-11-18 2020-04-14 Massachusetts Institute Of Technology Optimized fuel management system for direct injection ethanol enhancement of gasoline engines
US10711712B2 (en) 2004-11-18 2020-07-14 Massachusetts Institute Of Technology Fuel management system for variable ethanol octane enhancement of gasoline engines
US11643985B2 (en) 2004-11-18 2023-05-09 Massachusetts Institute Of Technology Optimized fuel management system for direct injection ethanol enhancement of gasoline engines
US11053870B2 (en) 2004-11-18 2021-07-06 Massachusetts Institute Of Technology Optimized fuel management system for direct injection ethanol enhancement of gasoline engines
US11359559B2 (en) 2004-11-18 2022-06-14 Massachusetts Institute Of Technology Optimized fuel management system for direct injection ethanol enhancement of gasoline engines
US7694666B2 (en) 2005-11-30 2010-04-13 Ford Global Technologies, Llc System and method for tip-in knock compensation
US7730872B2 (en) 2005-11-30 2010-06-08 Ford Global Technologies, Llc Engine with water and/or ethanol direct injection plus gas port fuel injectors
US7721710B2 (en) 2005-11-30 2010-05-25 Ford Global Technologies, Llc Warm up strategy for ethanol direct injection plus gasoline port fuel injection
US8132555B2 (en) 2005-11-30 2012-03-13 Ford Global Technologies, Llc Event based engine control system and method
US8393312B2 (en) 2005-11-30 2013-03-12 Ford Global Technologies, Llc Event based engine control system and method
US7877189B2 (en) 2005-11-30 2011-01-25 Ford Global Technologies, Llc Fuel mass control for ethanol direct injection plus gasoline port fuel injection
US7647916B2 (en) 2005-11-30 2010-01-19 Ford Global Technologies, Llc Engine with two port fuel injectors
US7740009B2 (en) 2006-03-17 2010-06-22 Ford Global Technologies, Llc Spark control for improved engine operation
US8015951B2 (en) 2006-03-17 2011-09-13 Ford Global Technologies, Llc Apparatus with mixed fuel separator and method of separating a mixed fuel
US7933713B2 (en) 2006-03-17 2011-04-26 Ford Global Technologies, Llc Control of peak engine output in an engine with a knock suppression fluid
US7779813B2 (en) 2006-03-17 2010-08-24 Ford Global Technologies, Llc Combustion control system for an engine utilizing a first fuel and a second fuel
US8267074B2 (en) 2006-03-17 2012-09-18 Ford Global Technologies, Llc Control for knock suppression fluid separator in a motor vehicle
US7665452B2 (en) 2006-03-17 2010-02-23 Ford Global Technologies, Llc First and second spark plugs for improved combustion control
US7665428B2 (en) 2006-03-17 2010-02-23 Ford Global Technologies, Llc Apparatus with mixed fuel separator and method of separating a mixed fuel
US7647899B2 (en) 2006-03-17 2010-01-19 Ford Global Technologies, Llc Apparatus with mixed fuel separator and method of separating a mixed fuel
US8245690B2 (en) 2006-08-11 2012-08-21 Ford Global Technologies, Llc Direct injection alcohol engine with boost and spark control
US7909019B2 (en) 2006-08-11 2011-03-22 Ford Global Technologies, Llc Direct injection alcohol engine with boost and spark control
EP1980730A1 (en) * 2007-04-10 2008-10-15 Ford Global Technologies, Inc. Apparatus with mixed fuel separator and method of separating a mixed fuel
US8733330B2 (en) 2007-08-10 2014-05-27 Ford Global Technologies, Llc Hybrid vehicle propulsion system utilizing knock suppression
US7676321B2 (en) 2007-08-10 2010-03-09 Ford Global Technologies, Llc Hybrid vehicle propulsion system utilizing knock suppression
US8453627B2 (en) 2007-08-10 2013-06-04 Ford Global Technologies, Llc Hybrid vehicle propulsion system utilizing knock suppression
US8214130B2 (en) 2007-08-10 2012-07-03 Ford Global Technologies, Llc Hybrid vehicle propulsion system utilizing knock suppression
US8495983B2 (en) 2007-10-12 2013-07-30 Ford Global Technologies, Llc Directly injected internal combustion engine system
US8235024B2 (en) 2007-10-12 2012-08-07 Ford Global Technologies, Llc Directly injected internal combustion engine system
US8459238B2 (en) 2007-12-12 2013-06-11 Ford Global Technologies, Llc On-board fuel vapor separation for multi-fuel vehicle
US8312867B2 (en) 2007-12-12 2012-11-20 Ford Global Technologies, Llc On-board fuel vapor separation for multi-fuel vehicle
US9038613B2 (en) 2007-12-21 2015-05-26 Ford Global Technologies, Llc Fuel rail assembly including fuel separation membrane
US8375899B2 (en) 2008-05-08 2013-02-19 Ford Global Technologies, Llc On-board water addition for fuel separation system
US8656869B2 (en) 2008-05-08 2014-02-25 Ford Global Technologies, Llc On-board water addition for fuel separation system
US7845315B2 (en) 2008-05-08 2010-12-07 Ford Global Technologies, Llc On-board water addition for fuel separation system
JP2010112245A (en) * 2008-11-06 2010-05-20 Mitsubishi Motors Corp Fuel supply device for internal combustion engine
JP2011214447A (en) * 2010-03-31 2011-10-27 Mazda Motor Corp Method and device for controlling spark ignition engine
KR101210207B1 (en) * 2010-11-23 2012-12-07 현대자동차주식회사 Dual Fuel Engine
CN102486124A (en) * 2010-12-03 2012-06-06 现代自动车株式会社 System for preventing knocking and method for controlling same
KR101786095B1 (en) * 2011-06-30 2017-10-18 현대자동차주식회사 Knocking Control Method for Dual Fuel Engine
CN104121078A (en) * 2013-04-23 2014-10-29 福特环球技术公司 Engine control for catalyst regeneration
KR101469669B1 (en) * 2013-08-29 2014-12-05 주식회사 현대케피코 Method of preventing from false detection of complex injection engine and apparatus thereof
JP2015218583A (en) * 2014-05-14 2015-12-07 本田技研工業株式会社 Internal combustion engine fuel control unit

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