JP2006261735A - バスレフ型スピーカ - Google Patents

Abstract

【課題】大音圧低音再生時にもバスレフポートからノイズを発生させることなく、キャビネット内部の不要音の放射を低減した、かつ量産性にも優れたバスレフ型スピーカを提供することを目的とする。
【解決手段】スタンド４とキャビネットの下側面２ａとでバスレフポートの開口部３ａから放射される低音を外部に導く音道５を構成し、レゾネータの開口部３ｃをバスレフポートの開口部３ａよりも外側に且つ音道５の範囲内に配置した。
【選択図】図１

Description

本発明は小型ステレオシステムや単品コンポーネントなどに用いられる、バスレフ型スピーカに関するものである。

近年、小型ステレオシステムや単品コンポーネットなどに用いられるスピーカは、小型化かつハイパワー化が進んでいる。また一方でＤＶＤオーディオなどの高品位ソースに対応するために、高音質化も取り組まれている。このためこれらのスピーカは高音質を確保しながら、小型キャビネットの中で大音圧の低音再生を実現することが望まれている。

小型キャビネットで効率よく低音再生を行うためには、バスレフ型スピーカが適しており広く使われてきている。しかしバスレフポートの開口部から、キャビネット内部で発生する不要な中高音域の定在波などが放射されて、中高音域の音質を劣化させるという問題のあることが知られている。

この問題を解決するために、例えば特許文献１や特許文献２に記載されているようなバスレフ型スピーカが提案されている。図１５は特許文献１に記載された従来のバスレフ型スピーカの構造断面図である。図１５において、スピーカユニット４１がバスレフ型のキャビネット４２に取り付けられている。そしてバスレフポート４３にレゾネータ４６が結合されている。レゾネータ４６はキャビティ部４６ａ、ネック部４６ｂから構成され、レゾネータの開口部４６ｃがバスレフポート４３の中に開いている。

レゾネータ４６の共鳴周波数をキャビネット４２の内部で発生する不要な定在波の周波数に設定することにより、その定在波がレゾネータ４６で吸収され、バスレフポートの開口部４３ａから不要音が放射されることを低減できる。前記特許文献２ではレゾネータを吸音材で構成して不要音の低減効果を高めているが、レゾネータで不要な音を吸収するという点については同じ原理である。
特開昭６１−２０４９０号公報（５５３頁、第２図） 実開平４−１１００８７号公報（２３８頁、図１）

しかしながら特許文献１や特許文献２に開示の従来のバスレフ型スピーカでは、大音圧の低音再生を行った時にレゾネータの開口部４６ｃでノイズが発生するという問題があった。つまり大音圧低音再生時にはバスレフポート４３の中を動く空気の速度が非常に大きくなるので、バスレフポート４３の中に開いているレゾネータの開口部４６ｃのところで空気流が乱れて、バスレフポート４３がノイズを発生するわけである。

大音圧低音再生に対応するために、バスレフポートの内面を連続した滑らかな形状にしてノイズ発生を抑えることが一般的に行われている。バスレフポートの中に不連続部分を持つ上記従来のバスレフ型スピーカが大音圧低音再生に適さないことは、このことからも容易に類推できる。

また特許文献１や特許文献２に開示の従来のバスレフ型スピーカでは、レゾネータ４６をキャビネット４２の内部でバスレフポート４３に結合するように組み立てなければならないので、組み立てが難しく量産性に乏しいという問題もあった。

本発明はこのような従来の課題を解決し、大音圧低音再生時にもバスレフポートからノイズを発生させることなくキャビネット内部の不要音の放射を低減した、かつ量産性にも優れたバスレフ型スピーカを提供することを目的とする。

本発明のバスレフ型スピーカは、スピーカユニットと、前記スピーカユニットを取り付けるキャビネットと、前記キャビネットの下側面に取り付けられたバスレフポートと、前記キャビネットの下方に取り付けられたスタンドと、レゾネータを備え、前記スタンドと前記キャビネットの下側面とで前記バスレフポートの開口部から放射される低音を外部に導く音道を構成し、前記レゾネータの開口部を前記バスレフポートの開口部よりも外側に且つ前記音道の範囲内に配置したものである。

本発明のバスレフ型スピーカは、レゾネータの開口部をバスレフポートの開口部よりも外側に配置したため、バスレフポートの中に不連続な部分を持たず、大音圧低音再生時にもバスレフポートからノイズが発生しないという効果がある。そしてレゾネータの開口部を、バスレフポートの開口部から放射される低音を外部に導く音道の範囲内に配置したため、レゾネータの吸収作用が高く、キャビネット内部の定在波などの不要音の放射を低減できるという効果がある。

またレゾネータをキャビネットの内部でバスレフポートに結合する必要がなく、レゾネータとバスレフポートの両方をキャビネットの外側から取り付けることができるので、組み立てが容易であり量産性に優れるという効果もある。

本発明のバスレフ型スピーカは、スピーカユニットと、前記スピーカユニットを取り付けるキャビネットと、前記キャビネットの下側面に取り付けられたバスレフポートと、前記キャビネットの下方に取り付けられたスタンドと、レゾネータを備え、前記スタンドと前記キャビネットの下側面とで前記バスレフポートの開口部から放射される低音を外部に導く音道を構成し、前記レゾネータの開口部を前記バスレフポートの開口部よりも外側に且つ前記音道の範囲内に配置したので、バスレフポートの中に不連続な部分を持たず大音圧低音再生時にもバスレフポートからノイズが発生しない。そしてレゾネータの開口部を音道の範囲内に配置したためレゾネータの吸収作用が高く、キャビネット内部の定在波などの不要音の放射を低減できる。

またレゾネータをキャビネットの内部でバスレフポートに結合する必要がないので、組み立てが容易であり量産性にも優れる。

またレゾネータの一部をスタンドで一体的に構成し、キャビネットの下側面とでレゾネータを構成することにより、レゾネータを別ピースで構成する必要がなくなるので、一層量産性が向上し且つコストダウンも図れる。また前面側の音道の開口面積を絞ることにより、キャビネット内部の中高音域の不要音の放射をなお一層低減することができる。

以下に本発明のバスレフ型スピーカの実施の形態について、図面を参照しながら説明する。

（実施の形態１）
図１は本発明の実施の形態１におけるバスレフ型スピーカの構造断面図、図２は同バスレフ型スピーカのスタンドの斜視図である。図１において、１はスピーカユニット、２はバスレフ型のキャビネットであり、スピーカユニット１が取り付けられている。３はバスレフポートであり、キャビネットの下面部２ａに取り付けられている。４はスタンドであり、キャビネットの下面部２ａの下方に取り付けられている。そしてスタンド４とキャビネットの下面部２ａとでバスレフポートの開口部３ａから放射される低音を外部に導く音道５を構成している。図２に示すように、音道５はポートの開口部３ａの全周囲方向に形成されている。

６はレゾネータであり、キャビティ部６ａとネック部６ｂで構成され、キャビネット２に取り付けられている。そしてレゾネータの開口部６ｃがバスレフポートの開口部３ａよりも外側に且つ音道５の範囲内に配置されている。

次にこのバスレフ型スピーカの構成部品について具体的に説明する。スピーカユニット１は口径１０ｃｍのコーン型ウーハである。キャビネット２は板厚が約１０ｍｍの木製で、外形寸法は幅が約１５ｃｍ、高さが約２３ｃｍ、奥行きが約２１ｃｍであり、内容積は約５リットルである。バスレフポート３は樹脂製であり内径が約４ｃｍ、全長が約１２ｃｍである。バスレフポートの開口部３ａの直径は約７ｃｍである。スタンド４は樹脂製であり、幅は約１４ｃｍ、奥行きは約１８ｃｍである。音道５の高さは約８ｍｍである。

レゾネータ６は樹脂製であり、キャビティ部６ａの内容積は約３．５ｃｃ、ネック部６ｂの内径は約７ｍｍ、長さは約５ｍｍである。レゾネータの開口部６ｃはバスレフポートの開口部３ａよりも約１．５ｃｍ外側の位置にある。つまりバスレフポート３の中心から約５ｃｍの位置にある。レゾネータ６の共鳴周波数は約１．７ｋＨｚである。

以上のように構成したことにより本実施の形態１のバスレフ型スピーカは、レゾネータの開口部６ｃをバスレフポートの開口部３ａよりも外側に配置したため、バスレフポート３の中に不連続な部分を持たず、大音圧低音再生時にもバスレフポート３からノイズが発生しない。そしてレゾネータの開口部６ｃを、音道４の範囲内に配置したため、レゾネータ６の吸収作用が高くキャビネット内部の不要な定在波などの放射を低減できる。

またレゾネータ６をキャビネット２の内部でバスレフポート３に結合する必要がなく、レゾネータ６とバスレフポート３の両方をキャビネット２の外側から取り付けることができるので、組み立てが容易であり量産性に優れる。

レゾネータ６によるキャビネット２内部の不要な定在波の低減効果を図６に示す。図６は本実施の形態１におけるバスレフ型スピーカの音圧周波数特性図であり、音道５の出口（図２の左右両端側）の直近にマイクロホンを置いて、バスレフポートの開口部３ａから外部へ放射される音の周波数特性を測定したものである。図中の点線Ｂの特性カーブはレゾネータ６が無い場合、実線Ａの特性カーブはレゾネータ６が有る場合である。

Ｂの特性カーブから分かるように、１．７ｋＨｚ付近にキャビネット内部の定在波による大きなピークがある。そしてＡの特性カーブから分かるように、バスレフポートの開口部３ａから放射されていた１．７ｋＨｚ付近の不要な定在波が、レゾネータ６の吸収作用により大幅に低減されている。

以下に、本発明のバスレフ型スピーカのレゾネータによる吸収作用、原理について、図７乃至図１４を参照しながら詳しく説明する。図７、図９、図１０は従来の実験用のバスレフ型スピーカの構造断面図であり、これらを用いて本発明のバスレフ型スピーカのレゾネータの吸収作用について実験、解析した。

図７において、スピーカユニット３１、キャビネット３２、バスレフポート３３、バスレフポートの開口部３３ａとも実施の形態１で説明したのと同じ仕様であるが、バスレフポート３３はキャビネット３２の前面に取り付けられている。

図８は、図７の従来の実験用のバスレフ型スピーカの音圧周波数特性図であり、図中の実線Ｃの特性カーブはバスレフポートの開口部３３ａの前面近接での音圧周波数特性、点線Ｄの特性カーブはスピーカユニット３１の前面近接での音圧周波数特性である。Ｄの特性カーブから、キャビネット３２の内部の１．７ｋＨｚ付近の定在波が、バスレフポートの開口部３３ａから高いレベルで放射されていることが分かる。

図９は、図７で説明した実験用のバスレフ型スピーカのバスレフポート３３の中に、且つバスレフポートの開口部３３ａの付近にレゾネータの開口部３６ｃを配置したものである。この場合は大音圧低音再生時にバスレフポート３３からノイズが発生するが、レゾネータの吸収作用の実験のためなのでこれは度外視した。図１０は、図７で説明した実験用のバスレフ型スピーカのバスレフポートの開口部３３ａの外側にレゾネータの開口部３６ａを配置したものである。図９、図１０ともレゾネータ３６は樹脂製であり、キャビティ部３６ａの内容積は約２ｃｃ、ネック部６ｂの内径は約４．５ｍｍ、長さは約４ｍｍ、共鳴周波数は約１．７ｋＨｚである。

図１１は従来の実験用のバスレフ型スピーカの音圧周波数特性図であり、図中の点線Ｅの特性カーブは図７の実験用のバスレフ型スピーカの、図中の細実線Ｆの特性カーブは図９の実験用のバスレフ型スピーカの、図中の太実線Ｇの特性カーブは図１０の実験用のバスレフ型スピーカの、各々のバスレフポートの開口部３３ａの前面近接での音圧周波数特性である。図１１に示すように、レゾネータの開口部３６ｃをバスレフポート３３の中に且つ開口部３３ａの付近に配置した時は１．７ｋＨｚ付近の定在波が大幅に吸収されるが、レゾネータの開口部３６ｃをバスレフポートの開口部３３ａの外側に配置した時は殆ど吸収されないことが分かった。

この原理について、図１２、図１３、図１４を参照しながら説明する。図１２はレゾネータのない図７の実験用のバスレフ型スピーカの、図１３は図９の実験用のバスレフ型スピーカの、図１４は図１０の実験用のバスレフ型スピーカの、バスレフポートの中高域における動作を表す等価回路図である。

各図に共通の回路記号について説明する。Ｐはキャビネット３２の内部のバスレフポート３３の入り口に加わる定在波の音圧である。△Ｍｐと△Ｃｐはバスレフポート３３の中高域における分布定数系表現である。Ｖｐはバスレフポート３３の中の且つ開口部３３ａ付近の空気粒子速度である。Ｖａはバスレフポートの開口部３３ａよりも外側の外部自由空間の空気粒子速度である。

Ｓｐ：Ｓａのトランスは、バスレフポート３３の断面の中の音響インピーダンスから外部の自由空間の音響インピーダンスへの変成を表している。なお音響理論上で公知であるように、Ｓｐ側つまりバスレフポートの開口部３３ａ付近では音波がバスレフポート３３の小さな断面積の中を平面波状に進行するので、音響インピーダンス（特性インピーダンス密度とも呼ばれる）が高い。一方、Ｓａ側つまり外部の自由空間では音波は球面波状に急激に拡散するので、音響インピーダンス（特性インピーダンス密度とも呼ばれる）が著しく低い。Ｒａは外部の自由空間での音響放射抵抗である。Ｐａは外部の自由空間に生じる音圧である。

図１３、図１４の回路記号について説明する。Ｍｒはレゾネータのネック部３６ｂの音響等価質量である。Ｃｒはレゾネータのキャビティ部３６ａの音響等価コンプライアンスである。Ｒｒはレゾネータのネック部３６ｂの音響等価抵抗である。Ｖｐｒ、Ｖａｒはレゾネータの開口部３６ｃにおける空気粒子速度である。Ｖｐ１は、バスレフポートの中の且つ開口部３３ａ付近におけるレゾネータの開口部３６ｃ手前の空気粒子速度である。Ｖｐ２はバスレフポート３３の中の且つ開口部３３ａ付近における、レゾネータの開口部３６ｃを通過後の空気粒子速度である。Ｖａ１は外部の自由空間におけるレゾネータの開口部３６ｃ手前の空気粒子速度である。Ｖａ２は外部の自由空間におけるレゾネータの開口部３６ｃを通過後の空気粒子速度である。

ここで図１３と図１４を比較することにより、レゾネータの開口部３６ｃをバスレフポート３３の中に且つバスレフポート開口部３３ａの付近に配置した場合と、バスレフポートの開口部３３ａの外側に配置した場合とで、定在波の吸収効果が大幅に違う理由が明らかになる。

図１３において、トランスの１次側つまりＳｐ側はインピーダンスが高いので電圧（音圧）が高く、レゾネータの共鳴周波数を定在波の周波数に一致させることにより、レゾネータの回路Ｍｒ、Ｃｒ、Ｒｒには大きな電流（粒子速度）Ｖｐｒが流れる。つまりトランス１次側はレゾネータ回路とインピーダンスマッチングが取れているので、レゾネータ回路が有効に働くのである。これによりＶｐ１からＶｐｒが吸収されてＶｐ２は大幅に減じられ、定在波の放射が低減されることになる。なお言うまでもなくレゾネータの共鳴周波数：ｆは、ｆ＝１／｛２π・（Ｍｒ・Ｃｒ）＾1/2｝ である。

ところが図１４においては、トランスの２次側つまりＳａ側はインピーダンスが低いので電圧（音圧）が低く、レゾネータの共鳴周波数を定在波の周波数に一致させても、レゾネータの回路Ｍｒ、Ｃｒ、Ｒｒに流れる電流（粒子速度）Ｖａｒは非常に小さなものにしかならない。つまりトランス２次側ではレゾネータ回路とインピーダンスマッチングが取れないので（トランス２次側のインピーダンスがレゾネータ回路のインピーダンスに比べて低すぎる）、レゾネータ回路が殆ど働かないのである。このためＶａ２はＶａ１と殆ど変わらず、定在波が放射されてしまう。

ここで、上記の原理に基づきながら本発明の作用、効果を説明する。図１、図２に示すように実施の形態１はキャビネットの下面部２ａとスタンド４とで音道５を構成したので、バスレフポートの開口部３ａから放射された定在波は外部の自由空間に放射される前に、有限な断面積をもつ音道５の中を通過することになる。このため音道５の範囲内では音響インピーダンスが高く保たれるので、レゾネータ６とインピーダンスマッチングが取れてレゾネータ６の定在波吸収効果を高くすることができるわけである。

ところで本実施の形態１においては、レゾネータの開口部６ｃの位置での音道５の断面積（バスレフポート３を中心とした半径５ｃｍ、高さ８ｍｍの円柱の周面積）は約２５ｃｍ＾２、バスレフポート３の断面積は約１３ｃｍ＾２である。つまりレゾネータの開口部６ｃの位置での音響インピーダンスは、バスレフポート３の中の音響インピーダンスよりもある程度低くなる。

これに対してはレゾネータ６の音響インピーダンスを低く設計することにより、レゾネータ６の音響インピーダンスと音道５の音響インピーダンスとのマッチングを向上させることができる。具体的には共鳴周波数を同じにしながら、レゾネータキャビティ部６ａを大きく、そしてレゾネータネック部６ｂを太くまたは短く設計すればよい。実施の形態１のレゾネータのキャビティ部６ａが、図９で説明したレゾネータのキャビティ部３６ａよりも大きく、実施の形態１のレゾネータのネック部６ｂが、図９で説明したレゾネータのネック部３６ｂよりも太く設計されているのは、この理由である。

従って以上説明したように本実施の形態１によれば、レゾネータの開口部６ｃをバスレフポートの開口部３ａよりも外側に配置したため、バスレフポート３の中に不連続な部分を持たず、大音圧低音再生時にもバスレフポート３からノイズが発生しない。そしてレゾネータの開口部６ｃを音道５の範囲内に配置したため、音響インピーダンスのマッチングが取れるのでレゾネータ６の吸収作用が高く、キャビネット２の内部の不要な定在波などの放射を低減できる。またレゾネータ６をキャビネット２の内部でバスレフポート３に結合する必要がなく、レゾネータ６とバスレフポート３の両方をキャビネット２の外側から取り付けることができるので、組み立てが容易であり量産性に優れる。

また本実施の形態１のバスレフ型スピーカは、バスレフポートの開口部３ａからの低音がキャビネットの下側面２ａから放射されるので、スピーカを設置する床や机の反射を利用して豊かな低音再生ができるというメリットもある。またバスレフポートを背面に取り付けた近年のバスレフ型スピーカと違って、スピーカを設置する場所の後ろ側の壁面などの影響を受けにくいので、置き場所による低音の音質の差が小さいというメリットもある。

なお本実施の形態１ではレゾネータ６をキャビネットの下側面２ａの前面側に配置したが、キャビネットの下側面２ａの後ろ側や左右側などその他の場所に配置してもよい。ただし前面側に配置する方が、定在波などの中高域の不要音の低減効果がより高くなる傾向があった。また本実施の形態１ではレゾネータ６が１個であったが、レゾネータ６を複数個配置してもよい。さらに複数個のレゾネータの共鳴周波数をあえてずらして設計することもできる。このように構成すると複数の周波数の定在波などの不要音を低減することができる。

また本実施の形態１ではレゾネータの開口部６ｃを音道５の上側に開けたが、音道５の範囲内であれば他の位置に配置してもよい。例えば音道５の横側や後ろ側に配置してもよいし、さらにはレゾネータの開口部６ｃがバスレフポートの開口部３ａに対面するようにしてレゾネータ６をバスレフポート３の真下に配置することも可能である。ただし後者の場合には、バスレフポートの開口部３ａから放射される低音がレゾネータの開口部に当たってノイズを発生する可能性があるので、バスレフポートの開口部３ａとレゾネータの開口部とを極端に近づけない方がよい。

また上述したようにレゾネータ６の定在波吸収効果は、レゾネータのキャビティ部６ａの容積、ネック部６ｂの太さや長さの設計で調整することができる。また本実施の形態１では、レゾネータ６により１．７ｋＨｚのキャビネット２の内部の定在波を吸収したが、定在波以外の不要な中高音の吸収にレゾネータを用いてもよいことは言うまでもない。

また本実施の形態１ではバスレフポート２を取り付けたキャビネットの下面部２ａは水平な一つの面であったが、これが傾斜面であったり複数の面で構成されていたりしても構わない。つまりバスレフポートの開口部３ａが完全に真下を向いている必要は無い。また本発明は上記説明した例に限定されるものでないことは、言うまでもない。

（実施の形態２）
本発明の実施の形態２のバスレフ型スピーカについて、図３、図４を参照しながら説明する。図３において、スピーカユニット１１、キャビネット１２、バスレフポート１３、バスレフポートの開口部１３ａの構成、仕様は実施の形態１と同じなので、これらの説明は省略する。

本実施の形態２においては、キャビネットの下側面１２ａの下方に取り付けられた樹脂製のスタンド１４に、レゾネータ１６の一部が一体成型されている。そしてキャビネットの下面部１２ａとでレゾネータ１６が形成されている。そしてスタンド１４とキャビネットの下面部１２ａとでバスレフポートの開口部１３ａから放射される低音を外部に導く音道１５を構成している。図４に示すように、音道１５はバスレフポートの開口部１３ａの全周囲方向に形成されている。

次にスタンド１４とレゾネータ１６について具体的に説明する。レゾネータのキャビティ部１６ａの内容積は約４ｃｃであり、レゾネータのネック部１６ｂの幅は約６．５ｍｍ、高さは約６ｍｍ、長さは約４ｍｍである。レゾネータの開口部１６ｃはバスレフポートの開口部３ａよりも約２ｃｍ外側の位置にあり、バスレフポートの開口部３ａに向いている。レゾネータ１６の共鳴周波数は約１．７ｋＨｚである。

以上のように構成することにより本実施の形態２のバスレフ型スピーカは、図６で示したのと同様の定在波低減効果が得られ実施の形態１と全く同じ効果が得られるばかりでなく、レゾネータ１６の一部をスタンド１４で一体的に構成しキャビネットの下側面１２ａとでレゾネータ１６を構成することにより、レゾネータ１６を別ピースで構成する必要がなくなるので一層量産性が向上し且つコストダウンも図れる。

なお本実施の形態２では、レゾネータの開口部１６ｃがバスレフポートの開口部１３ａの方向に向いていたが、別の方向を向いていても同様に定在波などの不要音の低減効果が得られる。ただしこのようにレゾネータの開口部１６ｃを配置する方が、不要音の低減効果を高くすることができる。また本発明は上記説明した例に限定されるものでないことは言うまでもない。

（実施の形態３）
本発明の実施の形態３のバスレフ型スピーカについて、図５を参照しながら説明する。図５は本発明の実施の形態３におけるバスレフ型スピーカの断面斜視図である。本実施の形態３に用いられているスピーカユニットも、実施の形態１、２と同じ口径１０ｃｍのコーン型ウーハである。図５において、キャビネット２２、バスレフポート２３、バスレフポートの開口部２３ａの構成、仕様は実施の形態１、２と同じなので、これらの説明は省略する。

また実施の形態２と同様に、キャビネットの下側面２２ａの下方に取り付けられた樹脂製のスタンド２４に、レゾネータ２６の一部が一体成型されている。そしてキャビネットの下面部２２ａとでレゾネータ２６が形成されている。スタンド２４の寸法は幅が約１４ｃｍ、奥行きが約１８ｃｍである。レゾネータのキャビティ部２６ａの内容積は約２ｃｃ、ネック部２６ｂの幅は約４．５ｍｍ、高さは約４ｍｍ、長さは約４ｍｍである。レゾネータの開口部２６ｃはバスレフポートの開口部２３ａよりも約２ｃｍ外側の位置にあり、バスレフポートの開口部２３ａに向いている。レゾネータ１６の共鳴周波数は約１．７ｋＨｚである。

本実施の形態３では、スタンド２４とキャビネット下面部２２ａとでバスレフポート開口部２３ａから放射される低音を外部に導く音道２５ａ、２５ｂ、２５ｃを構成している。２５ａは前面側の音道であり開口部の幅は左右合計で約３ｃｍ、２５ｂは横側の音道であり開口部の幅は約８ｃｍ、２５ｃは後ろ側の音道であり開口部の幅は約８ｃｍである。これら各音道の高さは平均約８ｍｍである。つまりレゾネータ２６の構成部分により前面側の音道２５ａの開口面積は、横側の音道２５ｂおよび後ろ側の音道２５ｃの開口面積の約３８％に絞られている。

以上のように構成することにより本実施の形態３のバスレフ型スピーカは、実施の形態１および実施の形態２と同じ効果が得られる。それに加えて本実施の形態３のバスレフ型スピーカは前面側の音道２５ａの開口面積が絞られているので、キャビネット内部の不要な中高音域の定在波などの放射をなお一層低減することができる。なぜならば中高音域では低音と違って音の指向性が鋭くなるので、横側の音道２５ｂや後ろ側の音道２５ｃから放射される中高音よりも、前面側の音道２５ａから放射される中高音の方が聴取位置に届きやすい。従って前面側の音道２５ａの開口面積を絞ることにより、聴取位置への不要な中高音域の定在波などの音の到達をさらに低減することができるからである。

なお本実施の形態３では、前面側の音道２５ａの開口面積をその他の音道の開口面積の約３８％としたが、これを約５０％以下とすれば良い効果が得られた。また本実施の形態３では前面側の音道２５ａの開口面積をレゾネータ２６の構成部分を用いて絞ったが、別の手段を用いて開口面積を絞ってもよいことは言うまでもない。また本発明は上記説明した例に限定されるものでないことは、言うまでもない。

本発明のバスレフ型スピーカによれば、大音圧低音再生時にもバスレフポートからノイズが発生することなく、キャビネット内部の不要音の放射を低減することができるので、また組み立てが容易であり量産性に優れるので、小型ステレオシステムや単品コンポーネントなどに用いられるバスレフ型スピーカなどの用途に有用である。また拡声用スピーカやラジカセなどのスピーカにも適用できる。以上のように本発明は極めて実用的価値の高いものである。

本発明の実施の形態１におけるバスレフ型スピーカの構造断面図 本発明の実施の形態１におけるバスレフ型スピーカのスタンドの斜視図 本発明の実施の形態２におけるバスレフ型スピーカの構造断面図 本発明の実施の形態２におけるバスレフ型スピーカのスタンドの斜視図 本発明の実施の形態３におけるバスレフ型スピーカの断面斜視図 本発明の実施の形態１におけるバスレフ型スピーカの音圧周波数特性図 従来の実験用のバスレフ型スピーカの構造断面図 従来の実験用のバスレフ型スピーカの音圧周波数特性図 従来の実験用のバスレフ型スピーカの構造断面図 従来の実験用のバスレフ型スピーカの構造断面図 従来の実験用のバスレフ型スピーカの音圧周波数特性図 バスレフポートの中高域における動作を表す等価回路図 バスレフポートの中高域における動作を表す等価回路図 バスレフポートの中高域における動作を表す等価回路図 従来のバスレフ型スピーカの構造断面図

符号の説明

１ スピーカユニット
２ キャビネット
２ａ キャビネットの下面部
３ バスレフポート
３ａ バスレフポートの開口部
４ スタンド
５ 音道
６ レゾネータ
６ａ レゾネータのキャビティ部
６ｂ レゾネータのネック部
６ｃ レゾネータの開口部

Claims (3)

1. スピーカユニットと、前記スピーカユニットを取り付けるキャビネットと、前記キャビネットの下側面に取り付けられたバスレフポートと、前記キャビネットの下方に取り付けられたスタンドと、レゾネータを備え、前記スタンドと前記キャビネットの下側面とで前記バスレフポートの開口部から放射される低音を外部に導く音道を構成し、前記レゾネータの開口部を前記バスレフポートの開口部よりも外側に且つ前記音道の範囲内に配置したことを特徴とする、バスレフ型スピーカ。
2. レゾネータの一部をスタンドで一体的に構成し、キャビネットの下側面とでレゾネータを構成したことを特徴とする、請求項１に記載のバスレフ型スピーカ。
3. 前面側の音道の開口面積を絞ったことを特徴とする、請求項１または２に記載のバスレフ型スピーカ。

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