JP2006192406A - 廃棄物処理設備のＮＯｘ処理方法及び装置 - Google Patents

Abstract

【課題】 サーマルＮＯｘの発生を間接的に予測することにより、煙突出口でのＮＯｘ濃度を一定以下に維持できる廃棄物処理設備のＮＯｘ処理方法及び装置を提供すること。
【解決手段】 この装置は、溶融炉２で発生した排ガスに二次空気を供給する二次燃焼室２ｃと、この排ガス中に含まれるＮＯｘをアンモニア等で還元分解する脱硝触媒装置６と、この脱硝触媒装置６出口のＮＯｘ濃度に基づいてアンモニア等の注入量をフィードバック制御する制御器９と、二次燃焼室２ｃ内の酸素濃度及び温度をそれぞれ計測する酸素濃度計Ｏ１及び温度計Ｔ１と、この計測値に基づいて排ガス中に発生するサーマルＮＯｘの濃度を予測する演算器８とを備え、制御器９は、少なくともこの予測値に基づいてアンモニアの注入量をさらにフィードフォワード制御するように構成されている。
【選択図】 図２

Description

本発明は、例えば産業廃棄物や都市ごみ等を処理する廃棄物処理設備で発生した排ガスに過剰空気を供給し、この排ガス中に含まれるＮＯｘを還元分解する還元剤を該排ガス中に注入することによりＮＯｘの処理を行う方法及び装置に関するものである。

従来、廃棄物処理設備で発生した排ガス中に含まれるＮＯｘの排出量を制御する場合、その廃棄物処理設備の下流側に設けられた脱硝触媒装置のさらに下流側で排ガス中のＮＯｘ濃度（出口ＮＯｘ濃度）を測定し、この測定値に応じてアンモニアの注入量をフィードバック制御することが一般的である。

ところが、このフィードバック制御に起因する遅れがあり、しかも通常ＮＯｘ濃度の測定には、排ガス中のＮＯｘをサンプリングして分析することが必要であるので、その分析時間等に起因する遅れも生じて、出口ＮＯｘ濃度を一定値以下に抑えることが困難となることがあった。

そこで、例えば特許文献１では、脱硝触媒装置の出口ＮＯｘ濃度の測定値と、予め設定した出口ＮＯｘ濃度の設定値との偏差に基づいてアンモニアの注入量を算出し、この算出したアンモニアの注入量の範囲で、かつ、予め設定したアンモニアの注入量の上限値と下限値の範囲で、瞬時にパルス的にアンモニアの注入量を変化させて脱硝触媒装置の入口にアンモニアを注入し、これにより出口ＮＯｘ濃度を一定に維持するように制御している。

また特許文献２では、脱硝触媒装置の入口ＮＯｘ濃度が、その脱硝触媒装置を通過する排ガス量に比例するものとみなして、この排ガス量に基づいて求めたＮＯｘの還元分解に必要なアンモニアを吹き込んで煙突出口でのＮＯｘ濃度を制御している。
特開２００２−０２８４４９号公報 特開２００３−１６４７２５号公報

しかしながら、特許文献１の技術では、脱硝触媒装置の出口ＮＯｘ濃度だけを使用しているので、その分析時間等に起因する遅れは依然としてある。また、特許文献２の技術では、脱硝触媒装置の入口ＮＯｘ濃度が排ガス流量に比例するものとみなしているので、この比例関係の成立する特定の形式の廃棄物処理設備にしか適用できず、他形式の廃棄物処理設備に適用すれば脱硝触媒装置の出口ＮＯｘ濃度が規定値を超えることがあり、改善の必要があった。その理由は以下のように考えられる。すなわちＮＯｘには、燃料中の窒素原子が燃焼して生成するフューエルＮＯｘと、空気中の窒素が高温において反応して生成するサーマルＮＯｘとがあるが、廃棄物処理設備のうち、焼却炉等では、発生する排ガスに含まれるＮＯｘはフューエルＮＯｘであり、その濃度は１００〜１２０ｐｐｍ程度と安定している。これに対し、高温二次燃焼を行うガス化溶融炉等では、排ガス温度が１４００℃にも達し、サーマルＮＯｘが発生しているため、その濃度は１００〜４００ｐｐｍの範囲で変動している。そして、上記特許文献１，２の技術は、かかるサーマルＮＯｘの生成反応に直接起因する因子について考慮していないために、上述したように脱硝触媒装置の出口ＮＯｘ濃度が規定値を超えることがあるものと考えられる。

本発明は、上記事情に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、サーマルＮＯｘの発生をＮＯｘ以外の測定値から予測することにより、煙突出口でのＮＯｘ濃度を一定以下に維持できる廃棄物処理設備のＮＯｘ処理方法及び装置を提供することである。

請求項１記載の発明は、廃棄物処理設備で発生した排ガスに過剰空気を供給し、この排ガス中に含まれるＮＯｘを還元分解する還元剤を該排ガス中に注入し、この還元剤が注入される領域の下流側のＮＯｘ濃度に基づいて上記還元剤の注入量をフィードバック制御することによりＮＯｘの処理を行う方法であって、上記過剰空気が供給される領域内の酸素濃度及び温度を計測し、この計測値に基づいて上記排ガス中に発生するサーマルＮＯｘの濃度を予測し、少なくともこの予測値に基づいて上記還元剤の注入量をさらにフィードフォワード制御することを特徴とするものである。

請求項２記載の発明のように、上記還元剤が注入される領域の下流側で排ガスの流量を計測し、この計測値とサーマルＮＯｘの濃度の予測値とに基づいて上記還元剤の注入量をフィードフォワード制御することが好ましい。

請求項３記載の発明のように、上記還元剤が注入される領域の下流側でＮＯｘの濃度を計測し、この計測値に基づいて上記フィードフォワード制御される還元剤の注入量を補正することが好ましい。

請求項４記載の発明のように、上記排ガス中に発生するサーマルＮＯｘを、還元剤としてのアンモニアを用いて触媒の存在下で還元分解することが好ましい。

或いは、請求項５記載の発明のように、上記排ガス中に発生するサーマルＮＯｘを、還元剤としての尿素を用いて還元分解することが好ましい。

請求項６記載の発明は、廃棄物処理設備と、この廃棄物処理設備で発生した排ガスに過剰空気を供給する過剰空気供給手段と、この排ガス中に含まれるＮＯｘを還元分解する還元剤を該排ガス中に注入する脱硝手段と、この脱硝手段の下流側のＮＯｘ濃度に基づいて上記還元剤の注入量をフィードバック制御することによりＮＯｘの排出量を制御する第１制御手段とを備えた廃棄物処理設備のＮＯｘ処理装置であって、上記過剰空気が供給される領域内の酸素濃度及び温度を計測する計測手段と、この計測値に基づいて上記排ガス中に発生するサーマルＮＯｘの濃度を予測する予測手段と、少なくともこの予測値に基づいて上記還元剤の注入量をさらにフィードフォワード制御する第２制御手段とを備えたことを特徴とするものである。

請求項１，６記載の発明によれば、廃棄物処理設備で発生した排ガスに過剰空気が供給され、この排ガス中に含まれるＮＯｘを還元分解する還元剤が該排ガス中に注入され、この還元剤が注入される領域の下流側のＮＯｘ濃度に基づいて上記還元剤の注入量がフィードバック制御される際に、上記過剰空気が供給される領域内の酸素濃度及び温度が計測され、この計測値に基づいて上記排ガス中に発生するサーマルＮＯｘの濃度が予測され、少なくともこの予測値に基づいて上記排ガス中への還元剤の注入量がさらにフィードフォワード制御されるので、排ガス中において、もともと含まれているフューエルＮＯｘに加えて、サーマルＮＯｘが大量に発生したとしても、そのサーマルＮＯｘの発生が間接的に予測されることとなる。そして、排ガス中のＮＯｘ全体（フューエルＮＯｘ＋サーマルＮＯｘ）に見合った適正量の還元剤の注入により、そのＮＯｘ全体が従来例に比べてより迅速かつ確実に還元分解されるようになる。その結果、廃棄物処理設備の形式のいかんにかかわらず、煙突出口でのＮＯｘ濃度が一定以下に維持される。

ところで、排ガス中への還元剤の注入量は、厳密にいえば、その排ガス中のＮＯｘ濃度と排ガスの流量との積算値に応じて演算される。ここで、燃焼対象の量や種類等が一定の場合には排ガスの流量は設定値（一定）であってもよいが、処理対象となる産業廃棄物や都市ごみ等の量や種類等が大きく変動する場合には、その排ガスの流量が設定値から大きく外れることがある。そこで、請求項２記載の発明のように、上記還元剤が注入される領域の下流側で排ガスの流量が計測され、この計測値と上記サーマルＮＯｘの濃度の予測値とに基づいて上記還元剤の注入量がフィードフォワード制御されることとすれば、処理対象の量や種類等の変動にかかわらず、排ガス中のＮＯｘ全体が迅速かつ確実に還元分解され、煙突出口でのＮＯｘ濃度が一定以下に維持される。

また、サーマルＮＯｘの濃度の予測値は実測値とずれることがある。そこで、請求項３記載の発明によれば、上記還元剤が注入される領域の下流側でＮＯｘの濃度が計測され、この計測値に基づいて上記フィードフォワード制御される還元剤の注入量が補正されるので、実測値とのずれが少なくなり、排ガス中のＮＯｘ全体が迅速かつ確実に還元分解され、煙突出口でのＮＯｘ濃度が一定以下に維持される。

請求項４記載の発明によれば、上記排ガス中に発生するサーマルＮＯｘが、還元剤としてのアンモニアを用いて触媒の存在下で還元分解されるので、排ガス中のＮＯｘ全体が確実に還元分解される。

或いは、請求項５記載の発明によれば、上記排ガス中に発生するサーマルＮＯｘが、還元剤としての尿素を用いて還元分解されるので、無触媒で排ガス中のＮＯｘ全体が確実に還元分解される。

図１は、本発明の廃棄物処理設備の一形式であるガス化溶融炉の全体構成を示したものであり、図２はそのＮＯｘ処理方法を適用しうる装置構成を示している。なお、図１及び図２中の白抜き矢印の向く方向に排ガスが流れるようになっている。

図１及び図２に示すように、この廃棄物処理設備は、例えばガス化炉１と、溶融炉２と、廃熱ボイラ３と、排ガス減温塔４と、集じん器５と、脱硝触媒装置６と、煙突７とからなっている。このガス炉１と溶融炉２とで廃棄物処理設備を構成している。

処理対象である産業廃棄物や都市ごみ等のゴミは、まずガス化炉１に投入される。このガス化炉１では、炉内温度を４００〜６００℃に維持した低温熱分解ガス化が行われる。

ガス化炉１で発生した灰分を含む熱分解ガスは溶融炉２に導かれ、所定の空気比の条件下で燃焼される。この溶融炉２では約１３００℃の高温燃焼が行われ、灰分を溶融してスラグとして分離して溶融炉下部２ａから排出するとともにダイオキシン等のガス中の有害物質が分解される。また溶融炉２には、一次空気が供給されるとともに、二次空気（過剰空気）が供給される。溶融炉２の二次空気が供給される領域が二次燃焼室（その二次空気供給ノズル等が過剰空気供給手段に相当する。）２ｃを形成している。二次燃焼室２ｃ内の酸素濃度は酸素濃度計Ｏ１により計測され、同二次燃焼室２ｃ内の温度は温度計Ｔ１により計測される。

なお、酸素濃度計Ｏ１としては、例えばジルコニア式の酸素濃度計を用いる。このジルコニア式の酸素濃度計Ｏ１は、主成分がジルコニア（酸化ジルコニウム）であるプローブを二次燃焼室２ｃに直接挿入することにより、そのプローブの内外における酸素濃度差に応じて発生する起電力を検出するものであり、応答性が非常によいことが知られている。温度計Ｔ１としては、例えば熱線式の温度計を用いる。これらは計測手段に相当するが、二次燃焼室２ｃに燃焼状態の監視用としてもともと備わっているものを兼用できる。

この二次燃焼室２ｃで二次燃焼した排ガスは、廃熱ボイラ３で熱回収された後、排ガス減温塔４で温度が下げられ、集じん器５で除塵される。浄化された排ガスは、アンモニア供給装置６０から制御弁６ａを介してアンモニア（還元剤の一種である。）が供給され、脱硝触媒装置（脱硝手段に相当する。）６で例えば選択接触還元法を用いて脱硝された後、図示しない誘引送風機を経て、煙突７から排出される。

排ガスの流量は、脱硝触媒装置６の下流側の流量計Ｆ１により計測され、その排ガス中のＮＯｘの濃度は、ＮＯｘ濃度計Ｎ１により計測される。また、煙突７から排出される排ガス中の酸素濃度は、酸素濃度計Ｏ２により計測される。流量計Ｆ１としては、例えばピトー管を用いる。ＮＯｘ濃度計Ｎ１及び酸素濃度計Ｏ２としては、例えば赤外線ガス分析計を用いる。この赤外線ガス分析計は、サンプリングガスと参照ガスとの赤外線吸収差を電気信号に変換するものであるが、従来例で述べたような分析遅れがあり応答が遅い。８は演算器（予測手段に相当する）、９は制御器（第１，２制御手段に相当する。）、１０は設定器であり、これらと上記酸素濃度計Ｏ１，Ｏ２、温度計Ｔ１、流量計Ｆ１，Ｆ２（後述）及びＮＯｘ濃度計Ｎ１とで本発明のＮＯｘ処理装置が構成される。

アンモニアの流量は、制御弁６ａの上流側の流量計Ｆ２により計測される。流量計Ｆ２としては、例えば渦流量計を用いる。

以下、本発明の特徴をなす演算器８及び制御器９について詳述する。

制御器９は、ＮＯｘ濃度計Ｎ１で計測された脱硝触媒装置６出口のＮＯｘ濃度に基づいて、脱硝触媒装置６入口でのアンモニアの注入量をフィードバック制御する。具体的には、設定器１０により予め設定しておいた設定値と、出口ＮＯｘ濃度との偏差に応じて、制御弁６ａの開度制御を行う（第１の制御手段としての機能である）。なお、設定器１０は、上記設定値の他、上下限を規制する規制値をも設定することができる。

演算器８は、酸素濃度計Ｏ１で計測された二次燃焼室２ｃ内の酸素濃度と、温度計Ｔ１で計測された同二次燃焼室２ｃ内の温度とに基づいて、その二次燃焼室２ｃ内で二次空気が供給された排ガス中に発生するサーマルＮＯｘの濃度を予測する。ここでは、応答の遅いＮＯｘ濃度計を用いて直接サーマルＮＯｘ濃度を計測するのではなく、応答の速い酸素濃度計Ｏ１と温度計Ｔ１とを用いてサーマルＮＯｘ濃度の予測を行うことにより、サーマルＮＯｘの発生を間接的に予測している。サーマルＮＯｘ濃度の予測の基本原理は以下の通りである。すなわち、
Ｎ２＋Ｏ２⇔２ＮＯ
の反応平衡式において、平衡定数をＫｐとすると、標準自由エネルギーの変化ΔＧ°は次のように表すことができる。ただし、Ｒは気体定数、Ｔは絶対温度である。

−ΔＧ°＝ＲＴ・ｌｎ（Ｋｐ）・・・（１）
また、ファントホッフ方程式より、標準エンタルピーの変化ΔＨ°を一定として上記（１）式を積分すると、
ｌｎ（Ｋｐ）＝−ΔＨ°／（ＲＴ）＋ｃｏｎｓｔ・・・（２）
上記（１）（２）式より
ｃｏｎｔ＝−Δ（Ｇ°−Ｈ°）／（ＲＴ）・・・（３）
上記（２）（３）式中の標準エンタルピーの変化ΔＨ°、標準自由エネルギーの変化ΔＧ°に既知の熱力学的データを代入することにより、絶対温度Ｔにおける平衡定数Ｋｐが算出できる。

一方、大気圧条件下で平衡定数Ｋｐは、窒素（Ｎ２），酸素（Ｏ２），酸化窒素（ＮＯ）の各分圧Ｐ_N2、Ｐ_O2、Ｐ_NOで以下のように表すことができる。

Ｋｐ＝Ｐ_N2・Ｐ_O2／Ｐ_NO ²
よって、
Ｐ_NO＝（Ｐ_N2・Ｐ_O2／Ｋｐ）^1/2・・・（４）
実際の排ガス中には、Ｏ２，Ｎ２以外の成分もあるが、Ｐ_O2＝測定値（％）／１００、Ｐ_N2＝１−Ｐ_O2で近似して上記（４）式に代入することにより、Ｐ_NOを算出することができる。

この算出値は、触媒入口ＮＯｘの予測値を、ここでは第２の制御手段として機能する制御器９に対するフィードフォワード制御信号として与えるものであり、上記平衡状態からのずれや近似等に起因する誤差を含むものであるが、多少の絶対値の誤差は同制御器９における上記フィードバック制御の中で補正することができる。

すなわち、実際のフィードフォワード制御における触媒入口ＮＯｘ濃度Ｘ_NO（ｐｐｍ）としては、酸素濃度計Ｏ１によるＯ₂濃度計測値を用いた次式が使用される。

Ｘ_NO（ｐｐｍ）＝Ｋ・Ｐ_NO×１０⁶
＝Ｋ・[１−Ｏ₂濃度計測値]・[Ｏ₂濃度計測値]／Ｋｐ×１０¹⁰
ここで、Ｋは補正係数であり、実測値との比較により設定される。

触媒入口ＮＯｘ量は、触媒入口ＮＯｘ濃度Ｘ_NOと排ガス流量Ｑとの積で算出でき、この算出値に応じた必要なアンモニア量が注入される。

図３はテスト結果を示すもので、同図中の横軸は時間経過（時分）、左縦軸は脱硝触媒装置６の出口でのＮＯｘ濃度のピーク（瞬時値；ｐｐｍ）及び同トレンド（１時間での平均値；ｐｐｍ）、右縦軸はアンモニア注入量（ｍ³／ｈ）及びアンモニア必要量（ｍ³／ｈ）、同図中でのそれらの変化を記号ａ〜ｄで示している。なお、出口ＮＯｘ濃度の設定値は５０ｐｐｍ、その規制値は６０ｐｐｍとしている。

まず、溶融炉２の二次燃焼室２ｃ内の酸素濃度計Ｏ１及び温度計Ｔ１によって実測した酸素濃度及び温度からＮＯｘの平衡濃度を計算し、脱硝触媒装置６の出口のＮＯｘ濃度計Ｎ１によって実測したＮＯｘ濃度のトレンドｂ及びピークａと比較した。平衡濃度は、図示はしていないが、１００〜３００ｐｐｍの範囲で変化し、ピークの形状も出口ＮＯｘ濃度の実測値ａと一致していることから、この平衡濃度を用いてフィードフォワード制御できることがわかった。

また図３において、アンモニア必要量ｄと、アンモニア注入量ｃのそれぞれのピークは、上記出口ＮＯｘ濃度のピークａとよく一致し、アンモニア量の変化を全自動で制御できることがわかった。

以上説明したように、本実施形態によれば、溶融炉２で発生した排ガスは、二次燃焼室２ｃ内で二次空気が供給され、二次燃焼室２ｃの下流側に設けられた脱硝触媒装置６入口で、この排ガス中に含まれるＮＯｘを還元分解するアンモニアが注入され、脱硝触媒装置６出口のＮＯｘ濃度に基づいて上記アンモニアの注入量がフィードバック制御される。その際、二次燃焼室２ｃ内の酸素濃度及び温度が計測され、この計測値に基づいて上記排ガス中に発生するサーマルＮＯｘの濃度が予測され、少なくともこの予測値に基づいてアンモニアの注入量がさらにフィードフォワード制御されるので、排ガス中において、もともと含まれているフューエルＮＯｘに加えて、サーマルＮＯｘが大量に発生したとしても、そのサーマルＮＯｘの発生を間接的に予測することができる。そして、排ガス中のＮＯｘ全体（フューエルＮＯｘ＋サーマルＮＯｘ）に見合った適正量の還元剤の注入により、そのＮＯｘ全体が従来例に比べてより迅速かつ確実に還元分解されるようになる。その結果、廃棄物処理設備の形式のいかんにかかわらず、煙突出口でのＮＯｘ濃度が一定以下に維持される。

なお、上記実施形態では、脱硝触媒装置６入口のＮＯｘ濃度の計算値（予測値）の補正係数Ｋを実測値との比較により設定しているが、出口ＮＯｘ濃度を計測して、この計測値に基づいて上記フィードフォワード制御されるアンモニアの注入量を補正することとしてもよい。その場合には、実測値とのずれがさらに少なくなり、排ガス中のＮＯｘがより迅速にかつより確実に還元分解されるようになる。

また、上記実施形態では、還元剤としてアンモニアを用い、触媒の存在下でサーマルＮＯｘを還元分解しているが、還元剤として尿素（Ｈ₂ＮＣＯＮＨ₂）を用い、無触媒でサーマルＮＯｘを還元分解することとしてもよい。尿素の注入領域は、排ガス温度が例えば８００℃〜１１５０℃となる廃熱ボイラ３の入口側または同ボイラ内とするのが好ましく、この場合には、脱硝触媒装置６を省略してシステムの簡単化を図ることができる。

また、上記実施形態では、溶融炉２の二次燃焼室２ｃに二次空気を供給しているが、二次燃焼室２ｃを設けずに溶融炉２内に直接過剰空気を供給してもよい。

また、上記実施形態では、二次燃焼室２ｃ内の酸素濃度及び温度の各計測値に基づいてサーマルＮＯｘの濃度を予測し、さらに脱硝触媒装置６の下流側での排ガス流量を測定して、両者を積算してサーマルＮＯｘの発生量を算出しているが、処理対象の量や種類等の変動が少ない場合には、排ガス流量の設定値を用いてその計測を省略してもよい。その場合には、流量計をなくしてシステムの簡略化を図ることができる。

また、上記実施形態では、ガス化炉１と溶融炉２とからなるガス化溶融炉について説明したが、排ガス中にサーマルＮＯｘが発生するような、あらゆる種類の廃棄物処理設備（ボイラを含む。）に本発明を適用できるのはいうまでもない。

本発明の廃棄物処理設備の一形式であるガス化溶融炉の全体構成を示した図である。 図１のＮＯｘ処理装置の構成を示した図である。 本発明のテスト結果を示す図である。

符号の説明

１ ガス化炉（廃棄物処理設備に相当する。）
２ 溶融炉（廃棄物処理設備に相当する。）
２ｃ 二次燃焼室（その二次空気供給ノズル等が過剰空気供給手段に相当する。）
３ 廃熱ボイラ
４ 排ガス減温塔
５ 集じん器
６ 脱硝触媒装置（脱硝手段に相当する。）
６ａ 制御弁
６０ アンモニア供給装置
７ 煙突
８ 演算器（予測手段に相当する。）
９ 制御器（第１，２制御手段に相当する。）
Ｏ１ 酸素濃度計（計測手段に相当する。）
Ｏ２ 酸素濃度計
Ｔ２ 温度計（計測手段に相当する。）
Ｆ１，Ｆ２ 流量計
Ｎ１ ＮＯｘ濃度計

Claims (6)

1. 廃棄物処理設備で発生した排ガスに過剰空気を供給し、この排ガス中に含まれるＮＯｘを還元分解する還元剤を該排ガス中に注入し、この還元剤が注入される領域の下流側のＮＯｘ濃度に基づいて上記還元剤の注入量をフィードバック制御することによりＮＯｘの処理を行う方法であって、
   上記過剰空気が供給される領域内の酸素濃度及び温度を計測し、この計測値に基づいて排ガス中に発生するサーマルＮＯｘの濃度を予測し、少なくともこの予測値に基づいて上記還元剤の注入量をさらにフィードフォワード制御することを特徴とする廃棄物処理設備のＮＯｘ処理方法。
2. 上記還元剤が注入される領域の下流側で排ガスの流量を計測し、この計測値とサーマルＮＯｘの濃度の予測値とに基づいて上記還元剤の注入量をフィードフォワード制御することを特徴とする請求項１記載の廃棄物処理設備のＮＯｘ処理方法。
3. 上記還元剤が注入される領域の下流側でＮＯｘの濃度を計測し、この計測値に基づいて上記フィードフォワード制御される還元剤の注入量を補正することを特徴とする請求項１又は２記載の廃棄物処理設備のＮＯｘ処理方法。
4. 上記排ガス中に発生するサーマルＮＯｘを、還元剤としてのアンモニアを用いて触媒の存在下で還元分解することを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の廃棄物処理設備のＮＯｘ処理方法。
5. 上記排ガス中に発生するサーマルＮＯｘを、還元剤としての尿素を用いて還元分解することを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の廃棄物処理設備のＮＯｘ処理方法。
6. 廃棄物処理設備と、この廃棄物処理設備で発生した排ガスに過剰空気を供給する過剰空気供給手段と、この排ガス中に含まれるＮＯｘを還元分解する還元剤を該排ガス中に注入する脱硝手段と、この脱硝手段の下流側のＮＯｘ濃度に基づいて上記還元剤の注入量をフィードバック制御することによりＮＯｘの排出量を制御する第１制御手段とを備えた廃棄物処理設備のＮＯｘ処理装置であって、
   上記過剰空気が供給される領域内の酸素濃度及び温度を計測する計測手段と、この計測値に基づいて上記排ガス中に発生するサーマルＮＯｘの濃度を予測する予測手段と、少なくともこの予測値に基づいて上記還元剤の注入量をさらにフィードフォワード制御する第２制御手段とを備えたことを特徴とする廃棄物処理設備のＮＯｘ処理装置。

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