JP2006128090A

JP2006128090A - Cathode-ray tube

Info

Publication number: JP2006128090A
Application number: JP2005277864A
Authority: JP
Inventors: Tetsuya Masumura; 哲哉増村
Original assignee: Matsushita Toshiba Picture Display Co Ltd
Current assignee: MT Picture Display Co Ltd
Priority date: 2004-09-30
Filing date: 2005-09-26
Publication date: 2006-05-18

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a cathode-ray tube in which reduction effect of deflection power can be improved by enhancing improvement effect of deflection efficiency of horizontal deflection, while securing atmospheric pressure-proof strength and preventing beam shadow neck. <P>SOLUTION: When the aspect ratio of a phosphor screen is made M:N, and in the coordinate system wherein, making a point on the tube axis as an origin, the horizontal axis H and the normal axis V are made quadrature two axes, the horizontal direction radius on the external face of the cone section 4 is made LA, the normal direction radius is made SA, and the angle between the axis D in the maximum diameter direction and the horizontal axis H on the inner face of the cone section 4 is made θ, and in the range of -30mm≤Z≤10mm of the position Z on the tube axis with the reference line position becoming a reference of the deflection angle made as an origin, the value of LA and SA is made LA(Z), SA(Z), the cathode-ray tube has a portion in which the values of the angle θ, M, N, LA(Z), and SA(Z) satisfy a relational expression θ=tan<SP>-1</SP>[(N/M)×(LA(Z)/SA(Z))]. <P>COPYRIGHT: (C)2006,JPO&NCIPI

Description

この発明は、偏向ヨークの装着された陰極線管に関し、特に偏向電力を有効に低減できる陰極線管に関する。 The present invention relates to a cathode ray tube equipped with a deflection yoke, and more particularly to a cathode ray tube capable of effectively reducing deflection power.

図１２を参照しながら、従来の陰極線管の一例を説明する。図１２は、従来例に係る陰極線管２０の断面図を示している。真空外囲器２１は、表示部がほぼ矩形状のガラス製のパネル２２、このパネル２２に径大部が連設された漏斗状のガラス製のファンネル２３、及びこのファンネル２３のコーン部２４に連設された円筒状のガラス製のネック部２５を備えている。 An example of a conventional cathode ray tube will be described with reference to FIG. FIG. 12 shows a cross-sectional view of a cathode ray tube 20 according to a conventional example. The vacuum envelope 21 includes a glass panel 22 having a substantially rectangular display portion, a funnel-shaped glass funnel 23 having a large diameter connected to the panel 22, and a cone portion 24 of the funnel 23. A cylindrical glass neck portion 25 is provided.

パネル２２の内面には、蛍光体層で形成された蛍光体スクリーン２６が設けられている。蛍光体層は、青、緑、赤に発光するドット状又はストライプ状の３色の蛍光体層である。蛍光体スクリーン２６に対向してシャドウマスク２７が配置されている。シャドウマスク２７には、多数の電子ビーム通過孔が形成されている。ネック部２５内には、３本の電子ビームを放出する電子銃２８が配設されている。 A phosphor screen 26 formed of a phosphor layer is provided on the inner surface of the panel 22. The phosphor layer is a three-color phosphor layer in the form of dots or stripes that emit blue, green, and red. A shadow mask 27 is disposed opposite to the phosphor screen 26. A large number of electron beam passage holes are formed in the shadow mask 27. An electron gun 28 that emits three electron beams is disposed in the neck portion 25.

ファンネル２３のコーン部２４の外側からネック２５の外側にかけて、偏向ヨーク２９が装着されている。３本の電子ビームは、偏向ヨーク２９の発生する水平、垂直偏向磁界により偏向され、シャドウマスク２７を介して蛍光体スクリーン２６上を水平、垂直走査することにより、カラー画像が表示されることになる。 A deflection yoke 29 is mounted from the outside of the cone portion 24 of the funnel 23 to the outside of the neck 25. The three electron beams are deflected by horizontal and vertical deflection magnetic fields generated by the deflection yoke 29, and a color image is displayed by scanning the phosphor screen 26 horizontally and vertically via the shadow mask 27. Become.

陰極線管においては、セルフコンバーゼンス・インライン型陰極線管が広く実用化されている。この陰極線管は、電子銃２８を同一水平面上を通る一列配置の３本の電子ビームを放出するインライン型としたものである。そして、偏向ヨーク２９の発生する水平偏向磁界をピンクッション形、垂直偏向磁界をバレル形として、一列配置の３本の電子ビームを、これらの水平、垂直偏向磁界により偏向することにより、格別の補正手段を要することなく、画面全面にわたり一列配置の３本の電子ビームを集中させるというものである。 As the cathode ray tube, a self-convergence in-line type cathode ray tube has been widely put into practical use. In this cathode ray tube, the electron gun 28 is an in-line type that emits three electron beams arranged in a row passing through the same horizontal plane. Then, the horizontal deflection magnetic field generated by the deflection yoke 29 is a pin cushion type, the vertical deflection magnetic field is a barrel type, and three electron beams arranged in a row are deflected by these horizontal and vertical deflection magnetic fields, thereby making a special correction. Three electron beams arranged in a line are concentrated on the entire screen without requiring any means.

このような陰極線管においては、偏向ヨーク２９が大きな電力消費源であり、陰極線管の消費電力の低減に当たっては、この偏向ヨーク２９の消費電力を低減することが重要である。一方、スクリーンの輝度を上げるためには、最終的に電子ビームを加速する陽極電圧を高める必要がある。またＨＤ（High Definition）ＴＶやパーソナルコンピュータなどのＯＡ機器に対応するためには、偏向周波数を上げなければならない。これらはいずれも偏向電力を増大させることになる。 In such a cathode ray tube, the deflection yoke 29 is a large power consumption source, and in reducing the power consumption of the cathode ray tube, it is important to reduce the power consumption of the deflection yoke 29. On the other hand, in order to increase the brightness of the screen, it is necessary to increase the anode voltage for finally accelerating the electron beam. In order to cope with OA equipment such as HD (High Definition) TVs and personal computers, the deflection frequency must be increased. Both of these increase the deflection power.

一般に偏向電力の低減には、陰極線管２０のネック部２５の径を小さくし、偏向ヨーク２９の装着されるコーン部２４の外径を小さくして、電子ビームに対して偏向磁界が効率よく作用するようにするとよい。この場合、電子ビームが偏向ヨーク２９の装着されたコーン部２４の内面に接近して通過することになる。 In general, in order to reduce the deflection power, the diameter of the neck portion 25 of the cathode ray tube 20 is reduced and the outer diameter of the cone portion 24 to which the deflection yoke 29 is attached is reduced so that the deflection magnetic field acts efficiently on the electron beam. It is good to do. In this case, the electron beam passes close to the inner surface of the cone portion 24 on which the deflection yoke 29 is mounted.

このため、ネック部２５の径やコーン部２４の外径をさらに小さくすると、ＢＳＮ（ビームシャドウネック）と呼ばれる現象が生じる。この現象は、蛍光体スクリーン２６の対角部に向かう最大偏向角で偏向される電子ビームが、コーン部２４の内壁に衝突し、ファンネル２３の内壁の影により、部分的に電子ビームが蛍光体スクリーン２６上に到達しない現象（以下、「ビームシャドウネック」という。）である。 For this reason, when the diameter of the neck portion 25 and the outer diameter of the cone portion 24 are further reduced, a phenomenon called BSN (beam shadow neck) occurs. In this phenomenon, the electron beam deflected at the maximum deflection angle toward the diagonal portion of the phosphor screen 26 collides with the inner wall of the cone portion 24, and the electron beam is partially reflected by the shadow of the inner wall of the funnel 23. This phenomenon does not reach the screen 26 (hereinafter referred to as “beam shadow neck”).

このような問題を解決する技術として、特許文献１には、蛍光体スクリーン２６上に矩形状のラスターを描く場合、コーン部２４内側における電子ビームの通過領域もほぼ矩形状になるとの考えから、偏向ヨーク２９の装着されるコーン部２４を、ネック部２５側からパネル２２方向に円形から次第にほぼ矩形状に変化する形状にしたものが提案されている。 As a technique for solving such a problem, Patent Document 1 discloses that when a rectangular raster is drawn on the phosphor screen 26, the electron beam passage region inside the cone portion 24 is also substantially rectangular. The cone part 24 to which the deflection yoke 29 is attached has been proposed in a shape that gradually changes from a circular shape to a substantially rectangular shape in the direction of the panel 22 from the neck part 25 side.

偏向ヨーク２９の装着されるコーン部２４を角錐状に形成すると、コーン部２４は、円形である通常の形状に対して、電子ビームが衝突しやすい対角部（対角軸近傍：Ｄ軸近傍）の内径を大きくして電子ビームの衝突を避けることができる。さらに、水平軸（Ｈ軸）及び垂直軸（Ｖ軸）方向の内径を小さくして、偏向ヨークの水平、垂直偏向コイルを電子ビームに近づけ、電子ビームを効率よく偏向することができ、偏向電力を低減することができる。 When the cone portion 24 to which the deflection yoke 29 is attached is formed in a pyramid shape, the cone portion 24 is a diagonal portion (near the diagonal axis: near the D axis) where the electron beam collides with a normal circular shape. ) Can be increased to avoid collision of electron beams. Furthermore, by reducing the inner diameter in the horizontal axis (H axis) and vertical axis (V axis) directions, the horizontal and vertical deflection coils of the deflection yoke can be brought closer to the electron beam, so that the electron beam can be efficiently deflected, and the deflection power Can be reduced.

しかし、このようなコーン部の断面形状が略矩形状の陰極線管においては、コーン部の断面形状を矩形に近づけるほど、真空外囲器の耐気圧強度が低下し、安全性が損なわれる。したがって、実用的には適度に丸みのある形状にしなければならず、この場合は偏向電力の低減効果が損なわれるという問題があった。 However, in such a cathode ray tube having a substantially rectangular cross-sectional shape, the pressure resistance strength of the vacuum envelope decreases and the safety is deteriorated as the cross-sectional shape of the cone portion becomes closer to a rectangle. Therefore, in practice, the shape must be appropriately rounded. In this case, there is a problem that the effect of reducing the deflection power is impaired.

この問題に関し、特許文献２には、コーン部の内外形のうち少なくとも外形を、ネック側からパネル方向に次第に円形から、第１、第２の軸方向以外の方向に最大径をもつ非円形状に変化し、かつ管軸を原点として第１及び第２の軸を直交２軸とする座標系において、上記最大径上の位置の直交２軸いずれかとなす角度が管軸上の位置によって異なる形状としている。 Regarding this problem, Patent Document 2 discloses a non-circular shape having a maximum diameter in a direction other than the first and second axial directions from at least the outer shape of the cone portion to the panel direction from the neck side to the panel direction. In the coordinate system in which the tube axis is the origin and the first and second axes are orthogonal two axes, the angle between the position on the maximum diameter and one of the two orthogonal axes varies depending on the position on the tube axis. It is said.

また、最大径上の位置の第１の軸となす角度をθ、蛍光体スクリーンの第１の軸方向と第２の軸方向との比をＮ／Ｍとすると、
ｔａｎθ≠Ｎ／Ｍ
となる形状としている。さらに、ｔａｎθを蛍光体スクリーンの第１の軸方向径と第２の軸方向径との比Ｎ／Ｍの値よりも１に近い形状としている。 Further, when the angle formed with the first axis at the position on the maximum diameter is θ, and the ratio between the first axis direction and the second axis direction of the phosphor screen is N / M,
tanθ ≠ N / M
The shape is as follows. Further, tan θ is set to a shape closer to 1 than the value of the ratio N / M between the first axial diameter and the second axial diameter of the phosphor screen.

また、特許文献３には、コーン部の断面形状が略長方形形状の陰極線管において、コーン部の断面形状をスクリーンの縦横比よりも縦長にして、偏向ヨークの磁界発生効率の改善を図る技術が提案されている。
特公昭４８−３４３４９号公報特開平９−３２０４９２号公報特開２０００−２４３３１７号公報 Patent Document 3 discloses a technique for improving the magnetic field generation efficiency of the deflection yoke by making the cross-sectional shape of the cone portion longer than the aspect ratio of the screen in a cathode ray tube having a substantially rectangular cross-sectional shape. Proposed.
Japanese Patent Publication No. 48-34349 Japanese Patent Laid-Open No. 9-320492 JP 2000-243317 A

しかしながら、前記の特許文献２の形状は、最大径上の位置の直交２軸のいずれかとなす角度が管軸上の位置によって異なる形状としている。このため、コーン部の対角形状が複雑になり、対角部のガラス厚分布も複雑となり、耐気圧強度を確保することが難しくなる。また、最大径上の位置の第１の軸となす角度θの規定範囲が広く、Ｎ／Ｍよりも１に近い値の形状とすると、偏向電力が増大する領域もあり、角度θを適正に設定することが困難であった。 However, the shape of the above-mentioned Patent Document 2 is such that the angle formed with any of the two orthogonal axes on the position on the maximum diameter varies depending on the position on the tube axis. For this reason, the diagonal shape of a cone part becomes complicated, the glass thickness distribution of a diagonal part also becomes complicated, and it becomes difficult to ensure a pressure | voltage resistant strength. In addition, if the range of the angle θ formed by the first axis at the position on the maximum diameter is wide and the shape has a value closer to 1 than N / M, there is a region where the deflection power increases, and the angle θ is set appropriately. It was difficult to set.

特許文献３の構成によれば、コーン部の断面形状の縦横比をスクリーンの縦横比よりも縦長にすることで、偏向磁界効率は改善することができる。このとき、コーン部内面の最大径上の位置と水平軸となす角度θがビームシャドウネックを防止できる適正な角度とはならず、ビームシャドウネックの防止と偏向電力の低減との両立ができなかった。さらに、コーン部の断面形状はスクリーンの縦横比より縦長が増大し過ぎると偏向電力の増大も招くことになり、角度θを適正に設定することが困難であった。 According to the configuration of Patent Document 3, the deflection magnetic field efficiency can be improved by making the aspect ratio of the cross-sectional shape of the cone portion longer than the aspect ratio of the screen. At this time, the angle θ between the position on the maximum diameter of the inner surface of the cone portion and the horizontal axis is not an appropriate angle that can prevent the beam shadow neck, and it is impossible to achieve both prevention of the beam shadow neck and reduction of the deflection power. It was. Furthermore, if the cross-sectional shape of the cone portion is excessively longer than the aspect ratio of the screen, the deflection power increases, and it is difficult to set the angle θ appropriately.

本発明は、前記のような従来の問題を解決するものであり、耐気圧強度を確保し、かつビームシャドウネックを防止しつつ、偏向ヨークの偏向磁界を電子ビームに近づけ、電子ビームを効率よく偏向し、偏向電力を低減できる陰極線管を提供すること目的とする。 The present invention solves the conventional problems as described above. While ensuring the pressure resistance strength and preventing the beam shadow neck, the deflection magnetic field of the deflection yoke is brought close to the electron beam, and the electron beam is efficiently made. An object of the present invention is to provide a cathode ray tube that can deflect and reduce deflection power.

前記目的を達成するために、本発明の陰極線管は、電子銃を内装し蛍光体スクリーンが内面に形成されたパネル部を含む真空外囲器と、前記真空外囲器の外周上に配置され前記電子銃から放出された電子ビームを偏向する偏向ヨークとを備えた陰極線管であって、前記真空外囲器は、前記電子銃を内装するネック部と、前記偏向ヨークが配置された位置に対応したコーン部とを含んでおり、前記コーン部の前記陰極線管の管軸に垂直な方向の断面形状は、前記パネルの長軸及び短軸以外の方向に最大径を有する非円形の断面形状を含んでおり、前記蛍光体スクリーンの水平方向径と垂直方向径との比であるスクリーンアスペクト比をＭ：Ｎとし、前記管軸上の点を原点として水平軸及び垂直軸を直交２軸とする座標系において、前記コーン部の外面の水平軸上の半径をＬＡ、垂直軸上の半径をＳＡ、前記コーン部内面の最大径方向の軸と前記水平軸とのなす角度をθとし、偏向角の基準となるリファレンスライン位置を原点とした管軸上の位置Ｚが−３０ｍｍ≦Ｚ≦１０ｍｍの範囲内において、前記ＬＡ、前記ＳＡの値をＬＡ（Ｚ）、ＳＡ（Ｚ）とすると、前記角度θ、Ｍ、Ｎ、ＬＡ（Ｚ）、及びＳＡ（Ｚ）の値が、θ＝ｔａｎ^-1［（Ｎ／Ｍ）×（ＬＡ（Ｚ）／ＳＡ（Ｚ））］の関係式を満足する部分を含んでいることを特徴とする。 In order to achieve the above object, a cathode ray tube according to the present invention is disposed on a vacuum envelope including a panel portion in which an electron gun is embedded and a phosphor screen is formed on an inner surface, and on the outer periphery of the vacuum envelope. A cathode ray tube comprising a deflection yoke for deflecting an electron beam emitted from the electron gun, wherein the vacuum envelope is disposed at a position where the neck portion for housing the electron gun and the deflection yoke are disposed. A non-circular cross-sectional shape having a maximum diameter in a direction other than the major axis and the minor axis of the panel. The screen aspect ratio, which is the ratio of the horizontal diameter and the vertical diameter of the phosphor screen, is M: N, the point on the tube axis is the origin, and the horizontal and vertical axes are two orthogonal axes. In the coordinate system The radius on the horizontal axis of the outer surface is LA, the radius on the vertical axis is SA, the angle between the axis of the maximum radial direction of the inner surface of the cone part and the horizontal axis is θ, and the reference line position serving as a reference for the deflection angle is When the position Z on the tube axis as the origin is within a range of −30 mm ≦ Z ≦ 10 mm, and the values of LA and SA are LA (Z) and SA (Z), the angles θ, M, N, LA (Z) and that the value of SA (Z) includes a portion that satisfies the relational expression of θ = tan ⁻¹ [(N / M) × (LA (Z) / SA (Z))]. Features.

本発明によれば、耐気圧強度を確保し、ビームシャドウネックを防止しつつ、水平偏向の偏向効率の向上効果を高めて偏向電力の低減効果を高めることができる。 According to the present invention, it is possible to increase the effect of improving the deflection efficiency of horizontal deflection and increase the effect of reducing deflection power while ensuring the pressure resistance strength and preventing the beam shadow neck.

本発明の陰極線管によれば、耐気圧強度を確保し、ビームシャドウネックを防止しつつ、水平偏向の偏向効率の向上効果を高めて偏向電力の低減効果を高めることができる。 According to the cathode ray tube of the present invention, it is possible to increase the effect of improving the deflection efficiency of the horizontal deflection and enhance the effect of reducing the deflection power while ensuring the pressure resistance strength and preventing the beam shadow neck.

前記本発明の陰極線管においては、前記角度θを決定する際のＬＡ（Ｚ）／ＳＡ（Ｚ）は、１．０１≦ＬＡ（Ｚ）／ＳＡ（Ｚ）≦１．２５の範囲内にあることが好ましい。 In the cathode ray tube of the present invention, LA (Z) / SA (Z) when determining the angle θ is in the range of 1.01 ≦ LA (Z) / SA (Z) ≦ 1.25. It is preferable.

また、前記−３０ｍｍ≦Ｚ≦１０ｍｍの範囲内において、前記角度θ、Ｍ、Ｎ、ＬＡ（Ｚ）、及びＳＡ（Ｚ）の値が、前記関係式を満足していることが好ましい。 Moreover, it is preferable that the values of the angles θ, M, N, LA (Z), and SA (Z) satisfy the relational expression within the range of −30 mm ≦ Z ≦ 10 mm.

前記本発明の陰極線管においては、前記関係式を満足する部分は、前記位置Ｚが−１５ｍｍ≦Ｚ≦１０ｍｍの範囲内にあることが好ましい。この構成は、特にビームネックシャドウ防止により適している。 In the cathode ray tube of the present invention, it is preferable that the portion Z satisfying the relational expression has the position Z in a range of −15 mm ≦ Z ≦ 10 mm. This configuration is particularly suitable for preventing beam neck shadows.

また、前記−１５ｍｍ≦Ｚ≦１０ｍｍの範囲内において、前記角度θ、Ｍ、Ｎ、ＬＡ（Ｚ）、及びＳＡ（Ｚ）の値が、前記関係式を満足していることが好ましい。 In addition, within the range of −15 mm ≦ Z ≦ 10 mm, it is preferable that the values of the angles θ, M, N, LA (Z), and SA (Z) satisfy the relational expression.

また、前記各本発明の陰極線管においては、前記角度θを決定する際のＬＡ（Ｚ）／ＳＡ（Ｚ）は、１．１５≦ＬＡ（Ｚ）／ＳＡ（Ｚ）≦１．２５
の範囲内にあることが好ましい。この構成によれば、偏向電力の低減により有利になる。 In each of the cathode ray tubes of the present invention, LA (Z) / SA (Z) when determining the angle θ is 1.15 ≦ LA (Z) / SA (Z) ≦ 1.25.
It is preferable to be within the range. According to this structure, it becomes advantageous by reduction of deflection electric power.

また、前記各本発明の陰極線管においては、前記蛍光体スクリーンの最大径位置へ到達する前記電子ビームの最大偏向角度をφとすると、前記φはφ≧１１５゜の範囲にあることが好ましい。この構成は、特に広角管においてビームシャドウネックの防止、偏向電力の低減に適している。 In each of the cathode ray tubes of the present invention, it is preferable that φ is in the range of φ ≧ 115 °, where φ is the maximum deflection angle of the electron beam that reaches the maximum diameter position of the phosphor screen. This configuration is particularly suitable for preventing a beam shadow neck and reducing deflection power in a wide-angle tube.

以下、図面を参照しながら本発明の一実施の形態について説明する。図１は、本発明の一実施の形態に係る陰極線管の外観斜視図及び内部構造の斜視図を示している。図２は、本発明の一実施の形態に係る陰極線管の断面図を示している。図３は、図２に示した陰極線管のパネル２の平面図を示している。 Hereinafter, an embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings. FIG. 1 shows an external perspective view and a perspective view of an internal structure of a cathode ray tube according to an embodiment of the present invention. FIG. 2 shows a cross-sectional view of a cathode ray tube according to an embodiment of the present invention. FIG. 3 is a plan view of the panel 2 of the cathode ray tube shown in FIG.

図１に示したように、陰極線管１は真空外囲器１０を備えている。真空外囲器１０は、水平軸Ｈを長軸にし垂直軸Ｖを短軸とする矩形状のパネル２と、パネル２に連設される漏斗状のファンネル３と、ファンネル３に連設される円筒状のネック部５を含んでいる。 As shown in FIG. 1, the cathode ray tube 1 includes a vacuum envelope 10. The vacuum envelope 10 includes a rectangular panel 2 having a horizontal axis H as a major axis and a vertical axis V as a minor axis, a funnel-shaped funnel 3 connected to the panel 2, and a funnel 3. A cylindrical neck portion 5 is included.

パネル２の内面には、蛍光体層で形成されたスクリーン６が設けられている。蛍光体層は、青、緑、赤に発光するドット状又はストライプ状の３色の蛍光体層である。スクリーン６に対向してシャドウマスク７が配置されている。シャドウマスク７には、多数の電子ビーム通過孔が形成されている。ネック部５内には、３本の電子ビームを放出する電子銃８が配設されている。 A screen 6 formed of a phosphor layer is provided on the inner surface of the panel 2. The phosphor layer is a three-color phosphor layer in the form of dots or stripes that emit blue, green, and red. A shadow mask 7 is disposed facing the screen 6. A large number of electron beam passage holes are formed in the shadow mask 7. An electron gun 8 that emits three electron beams is disposed in the neck portion 5.

ファンネル３の外周部のうち、ネック部５との連設部分からパネル２側に向けて広がるコーン部４に偏向ヨーク９が装着されている。 A deflection yoke 9 is attached to the cone portion 4 that extends from the continuous portion with the neck portion 5 toward the panel 2 side in the outer peripheral portion of the funnel 3.

図３に示したように、パネル２は、互いに直交する水平軸２ａ（Ｈ軸）及び垂直軸２ｂ（Ｖ軸）に対して対称になっている。電子銃８から放射された３本の電子ビームは、偏向ヨーク９によってパネル２の水平軸２ａ及び垂直軸２ｂ方向に偏向される。電子ビームは、パネル２の内側へ設置されたシャドウマスク７の電子ビーム通過孔を通過して蛍光体スクリーン６にランディングし、所定の画像を実現する。 As shown in FIG. 3, the panel 2 is symmetrical with respect to a horizontal axis 2a (H axis) and a vertical axis 2b (V axis) orthogonal to each other. The three electron beams emitted from the electron gun 8 are deflected by the deflection yoke 9 in the horizontal axis 2a and vertical axis 2b directions of the panel 2. The electron beam passes through the electron beam passage hole of the shadow mask 7 installed inside the panel 2 and is landed on the phosphor screen 6 to realize a predetermined image.

図２に示したように、陰極線管は、機種に応じた偏向角φを有している。偏向角φは、スクリーン６の最大径位置である対角線端６ａ、６ｂ（図２、３）へ到達する電子ビームの最大偏向角度のことである。 As shown in FIG. 2, the cathode ray tube has a deflection angle φ according to the model. The deflection angle φ is the maximum deflection angle of the electron beam reaching the diagonal ends 6a and 6b (FIGS. 2 and 3) which are the maximum diameter positions of the screen 6.

偏向角は、リファレンスライン１２（偏向基準位置）と関係がある。リファレンスラインとは、スクリーン６の対角線端６ａ、６ｂ（図２、３）から管軸１ａ（Ｚ軸）上の任意の点に連結される２つの直線が形成する角度がその陰極線管の偏向角φと同一になるような管軸上の点１４（偏向中心）を通り管軸１ａと直交する線のことである。 The deflection angle is related to the reference line 12 (deflection reference position). The reference line is an angle formed by two straight lines connected to an arbitrary point on the tube axis 1a (Z axis) from the diagonal ends 6a and 6b (FIGS. 2 and 3) of the screen 6 and the deflection angle of the cathode ray tube. This is a line that passes through a point 14 (deflection center) on the tube axis that is the same as φ and is orthogonal to the tube axis 1a.

次に、図４Ａ、Ｂ、Ｃは、それぞれ図２に示した真空外囲器１０の管軸と直交する方向におけるコーン部４の断面図を示している。図４Ａはネック部５とコーン部４との連設部１１付近の断面図であり、図４Ｂはリファレンスライン１２の位置における断面図、図４Ｃはコーン部４とファンネル３との連設部１３付近の断面図である。これらの各図から分かるように、偏向ヨーク９の装着されるコーン部４がほぼ角錐状に構成されている。 Next, FIGS. 4A, B, and C show cross-sectional views of the cone portion 4 in the direction orthogonal to the tube axis of the vacuum envelope 10 shown in FIG. 4A is a sectional view of the vicinity of the connecting portion 11 between the neck portion 5 and the cone portion 4, FIG. 4B is a sectional view at the position of the reference line 12, and FIG. 4C is a connecting portion 13 between the cone portion 4 and the funnel 3. It is sectional drawing of vicinity. As can be seen from these drawings, the cone portion 4 to which the deflection yoke 9 is attached is formed in a substantially pyramid shape.

より具体的には、図４Ａに示したように、コーン部４は、連設部１１付近では、ネック部５と略同形の円環形状である。図４Ｂに示したリファレンスライン１２付近から、図４Ｃに示した連設部１３にかけては、対角軸付近に最大径を有する略矩形状（非円形状）である。 More specifically, as shown in FIG. 4A, the cone portion 4 has an annular shape that is substantially the same shape as the neck portion 5 in the vicinity of the connecting portion 11. From the vicinity of the reference line 12 shown in FIG. 4B to the connecting portion 13 shown in FIG. 4C, it has a substantially rectangular shape (non-circular shape) having a maximum diameter in the vicinity of the diagonal axis.

ここで、通常、偏向ヨーク９は、水平、垂直偏向コイルが共にサドル型からなるサドル／サドル型偏向ヨーク、水平偏向コイルがサドル型、垂直偏向コイルがトロイダル型からなるセミトロイダル型偏向ヨーク、水平、垂直偏向コイルが共にトロイダル型からなるトロイダル型偏向ヨークなど各種形式のものがある。 Here, normally, the deflection yoke 9 is a saddle / saddle type deflection yoke in which both horizontal and vertical deflection coils are saddle type, a horizontal deflection coil is a saddle type, and a semi toroidal type deflection yoke in which a vertical deflection coil is a toroidal type. There are various types such as a toroidal type deflection yoke in which both vertical deflection coils are of a toroidal type.

図５は、サドル／サドル型偏向ヨークの一例の断面図である。セパレータ３０は、コーン部４の外面にほぼ沿うような角錐状の絶縁体である。セパレータ３０を介して、水平偏向コイル３１と垂直偏向コイル３２とが絶縁されている。 FIG. 5 is a cross-sectional view of an example of a saddle / saddle type deflection yoke. The separator 30 is a pyramid-like insulator that substantially follows the outer surface of the cone portion 4. The horizontal deflection coil 31 and the vertical deflection coil 32 are insulated via the separator 30.

水平偏向コイル３１は、セパレータ３０の内側に配置されており、セパレータ３０の形状に対応するように、ほぼ角錐状の一対のサドル型に巻かれたコイルである。垂直偏向コイル３２は、セパレータ３０の外側に配置されており、一対のサドル型に巻かれたコイルである。垂直偏向コイル３２を覆うようにその外側にコア３３が配置されている。コア３３は裁頭円錐筒状又は裁頭角錐筒状の磁性体である。 The horizontal deflection coil 31 is disposed inside the separator 30, and is a coil wound in a pair of substantially pyramid saddles so as to correspond to the shape of the separator 30. The vertical deflection coil 32 is disposed outside the separator 30 and is a coil wound in a pair of saddle types. A core 33 is disposed outside the vertical deflection coil 32 so as to cover it. The core 33 is a magnetic body having a truncated cone shape or a truncated pyramid shape.

前記のように、コーン部４を角錐状に形成すると、コーン部４は、円形である通常の形状に対して、電子ビームが衝突しやすい対角部（対角軸近傍：Ｄ軸近傍）の内径を大きくして電子ビームの衝突を避けることができる。さらに、水平軸Ｈ及び垂直軸Ｖ方向の内径を小さくして、偏向ヨークの水平、垂直偏向コイルを電子ビームに近づけ、電子ビームを効率よく偏向することができ、偏向電力を低減することができる。 As described above, when the cone part 4 is formed in a pyramid shape, the cone part 4 has a diagonal part (near the diagonal axis: near the D axis) where the electron beam is likely to collide with a normal circular shape. The inner diameter can be increased to avoid collision of the electron beam. Furthermore, by reducing the inner diameters in the horizontal axis H and vertical axis V directions, the horizontal and vertical deflection coils of the deflection yoke can be brought closer to the electron beam, the electron beam can be efficiently deflected, and the deflection power can be reduced. .

すなわち、偏向電力は、管軸と偏向ヨーク内面の水平軸上の点との間の距離、管軸と偏向ヨーク内面の垂直軸上の点との間の距離に関係していることになる。また、偏向ヨーク内面のうち対角部近傍を通過する電子ビーム軌道は、偏向ヨークの水平偏向磁界と垂直偏向磁界に決定される。 That is, the deflection power is related to the distance between the tube axis and the point on the horizontal axis of the deflection yoke inner surface, and the distance between the tube axis and the point on the vertical axis of the deflection yoke inner surface. The electron beam trajectory passing through the vicinity of the diagonal portion of the inner surface of the deflection yoke is determined by the horizontal deflection magnetic field and the vertical deflection magnetic field of the deflection yoke.

また、図５において、３５は偏向ヨーク９の最大磁界強度位置であり、最大磁界強度位置３５の近傍において、磁界強度は最も大きくなる。最大磁界強度位置３５は、コア３３のスクリーン側端３３ａを基準にすると、スクリーン側端３３ａからネック側端３３ｂまでの距離の２／３だけネック側端３３ｂの方向に離れた位置である。 In FIG. 5, reference numeral 35 denotes a maximum magnetic field strength position of the deflection yoke 9, and the magnetic field strength is maximized in the vicinity of the maximum magnetic field strength position 35. The maximum magnetic field strength position 35 is a position away from the screen side end 33a in the direction of the neck side end 33b by 2/3 of the distance from the screen side end 33a to the neck side end 33b with reference to the screen side end 33a of the core 33.

また、偏向ヨーク９の最大磁界強度位置３５は、陰極線管の偏向角を決定しているリファレンス１２位置よりネック側に位置し、概ねリファレンスライン１２からネック側へ３０ｍｍまでの範囲内に位置する。 Further, the maximum magnetic field strength position 35 of the deflection yoke 9 is located on the neck side from the reference 12 position that determines the deflection angle of the cathode ray tube, and is generally located within a range of 30 mm from the reference line 12 to the neck side.

前記のように、ビームシャドウネックの防止及び偏向電力の低減は、コーン部の形状に関係しているが、特に最大磁界強度位置３５近傍における形状に関係しているといえる。このため、最大磁界強度位置３５近傍において、コーン部の管軸と垂直な断面形状の最大径と水平軸とがなす角度を適正に設定することにより、ビームシャドウネックを効率良く防止できることになる。さらに、コーン部の管軸からの水平軸上、垂直軸上の距離を極力小さくすることで偏向電力を効率よく低減できることになる。 As described above, the prevention of the beam shadow neck and the reduction of the deflection power are related to the shape of the cone portion, but it can be said that it is particularly related to the shape near the maximum magnetic field strength position 35. For this reason, in the vicinity of the maximum magnetic field strength position 35, the beam shadow neck can be efficiently prevented by appropriately setting the angle formed by the maximum diameter of the cross-sectional shape perpendicular to the tube axis of the cone portion and the horizontal axis. Further, the deflection power can be efficiently reduced by making the distance on the horizontal axis and the vertical axis from the tube axis of the cone portion as small as possible.

図６は、スクリーン画面表示されるときの、コーン部４内を通過する電子ビームの軌道範囲を示した図である。本図はコーン部４の管軸と垂直な方向の断面図である。４０は電子ビーム通過領域を示している。電子ビーム通過領域４０内で偏向された電子ビームは、蛍光体スクリーンのアスペクト比がＭ：Ｎの矩形状領域上を、水平・垂直方向に偏向走査されることになる。 FIG. 6 is a diagram showing the trajectory range of the electron beam passing through the cone portion 4 when displayed on the screen. This figure is a sectional view in a direction perpendicular to the tube axis of the cone portion 4. Reference numeral 40 denotes an electron beam passage region. The electron beam deflected in the electron beam passage region 40 is deflected and scanned in the horizontal and vertical directions on a rectangular region having an aspect ratio of M: N of the phosphor screen.

電子ビーム通過領域４０は、ピンクッション形状に歪む程度が大きく、コーン部４内面の水平軸２ａ及び垂直軸２ｂとの交差部近傍に比べ、コーン部４内面の対角近傍は、電子ビームまでの距離に余裕がないことが分かる。 The electron beam passage region 40 is greatly distorted into a pin cushion shape, and the diagonal vicinity of the inner surface of the cone portion 4 is closer to the electron beam than the vicinity of the intersection of the inner surface of the cone portion 4 with the horizontal axis 2a and the vertical axis 2b. It turns out that there is no margin in the distance.

また、図７（ａ）は、コーン部内面の簡略形状の例を示している。４１は電子ビーム通過領域を示している。コーン部内面形状として、コーン部内面１５、１６、１７の３つの例を示している。コーン部内面１５は、最大径方向の軸Ｄ１と水平軸Ｈとのなす角度はθ２としている。コーン部内面１５は、ビームシャドウネックを防止し、耐気圧強度を確保し、偏向電力も最適化した例として図示している。 Moreover, Fig.7 (a) has shown the example of the simple shape of a cone part inner surface. Reference numeral 41 denotes an electron beam passage region. Three examples of cone part inner surface 15,16,17 are shown as cone part inner surface shape. In the cone portion inner surface 15, the angle formed by the axis D 1 in the maximum radial direction and the horizontal axis H is θ 2. The cone inner surface 15 is illustrated as an example in which the beam shadow neck is prevented, the pressure resistance strength is ensured, and the deflection power is also optimized.

コーン部内面１６は、最大径方向の軸Ｄ２と水平軸Ｈとのなす角度をθ１（θ１＜θ２）としている。このため、コーン部内面１６はコーン部内面１５に比べ、横長形状になっている。この場合、最大径方向の長さは、コーン部内面１５に比べて長くなり、ビームシャドウネック防止には有利になる。一方、水平軸Ｈ方向において、電子ビーム通過領域４１と偏向ヨークとの間の距離が大きくなり、水平偏向磁界の効率が低下し、コーン部内面１５に比べ、偏向電力が増大する。 The cone portion inner surface 16 has an angle formed by the axis D2 in the maximum radial direction and the horizontal axis H as θ1 (θ1 <θ2). For this reason, the cone inner surface 16 has a horizontally long shape as compared to the cone inner surface 15. In this case, the length in the maximum radial direction is longer than that of the cone portion inner surface 15, which is advantageous for preventing the beam shadow neck. On the other hand, in the horizontal axis H direction, the distance between the electron beam passage region 41 and the deflection yoke is increased, the efficiency of the horizontal deflection magnetic field is reduced, and the deflection power is increased as compared with the inner surface 15 of the cone portion.

コーン部内面１７は、最大径方向の軸Ｄ３と水平軸Ｈとのなす角度をθ３（θ２＜θ３）としている。このため、コーン部内面１７はコーン部内面１５に比べ、縦長形状になっている。この場合、最大径方向の長さは、コーン部内面１５に比べて長くなり、ビームシャドウネック防止には有利になる。一方、垂直軸Ｖ方向において、電子ビーム通過領域４１と偏向ヨークとの間の距離が大きくなり、垂直偏向磁界の効率が低下し、コーン部内面１５に比べ、偏向電力が増大する。 In the cone inner surface 17, the angle formed by the axis D3 in the maximum radial direction and the horizontal axis H is θ3 (θ2 <θ3). For this reason, the cone inner surface 17 has a vertically long shape compared to the cone inner surface 15. In this case, the length in the maximum radial direction is longer than that of the cone portion inner surface 15, which is advantageous for preventing the beam shadow neck. On the other hand, in the direction of the vertical axis V, the distance between the electron beam passage region 41 and the deflection yoke is increased, the efficiency of the vertical deflection magnetic field is reduced, and the deflection power is increased as compared with the inner surface 15 of the cone portion.

図７（ｂ）は、コーン部内面の他の例を示している。コーン部内面１５は、図７（ａ）のコーン部内面１５に相当する。コーン部外面１５ｂは、コーン部内面１５に対応する外面形状である。 FIG. 7B shows another example of the inner surface of the cone part. The cone portion inner surface 15 corresponds to the cone portion inner surface 15 of FIG. The cone portion outer surface 15 b has an outer surface shape corresponding to the cone portion inner surface 15.

コーン部内面１６ａは、コーン部内面１５の最大径Ｒａは維持した状態で、最大径方向の軸Ｄ２と水平軸とのなす角度をθ２より小さいθ１とした内面形状である。 The cone inner surface 16a has an inner surface shape in which the angle formed between the axis D2 in the maximum radial direction and the horizontal axis is θ1, which is smaller than θ2, while the maximum diameter Ra of the cone inner surface 15 is maintained.

コーン部内面１６ａ及びコーン部内面１５のいずれにについても、外面形状はコーン部外面１５ｂとすると、偏向電力に関しては両者は同等の条件である。しかしながら、両形状の最大径Ｒａは等しくしているが、コーン部内面１６ａはコーン部内面１５に比べ、垂直軸Ｖ方向において、電子ビーム通過領域４１に近づいており、ビームシャドウネックの点で不利になる。 For both the cone portion inner surface 16a and the cone portion inner surface 15, assuming that the outer surface shape is the cone portion outer surface 15b, both conditions are equivalent with respect to the deflection power. However, although the maximum diameters Ra of both shapes are equal, the cone inner surface 16a is closer to the electron beam passage region 41 in the vertical axis V direction than the cone inner surface 15, which is disadvantageous in terms of a beam shadow neck. become.

また、水平軸Ｈ方向についてみると、コーン部内面１６ａはコーン部外面１５ｂに近づき、水平方向の壁厚が薄くなり、耐気圧強度は劣化してしまう。この場合、耐気圧強度を確保するために、コーン部内面１６ａに対応する外面形状をコーン部外面形状１６ｂにすることが考えられる。コーン部外面形状１６ｂは、最大外径をコーン部外面形状１５ａの最大外径Ｒｂに合わせた形状である。コーン部外面形状１６ｂにすると、水平方向の壁厚は厚くできるが、水平方向に外形寸法が広がるため、水平偏向電力が増加してしまう。 Further, when viewed in the horizontal axis H direction, the cone portion inner surface 16a approaches the cone portion outer surface 15b, the horizontal wall thickness becomes thin, and the pressure resistance strength deteriorates. In this case, it is conceivable that the outer surface shape corresponding to the cone portion inner surface 16a is changed to the cone portion outer surface shape 16b in order to ensure the pressure resistance strength. The cone part outer surface shape 16b is a shape in which the maximum outer diameter is matched with the maximum outer diameter Rb of the cone part outer surface shape 15a. If the cone part outer surface shape 16b is used, the wall thickness in the horizontal direction can be increased, but the horizontal deflection power increases because the outer dimensions are increased in the horizontal direction.

次に、コーン部内面１７ａは、コーン部内面１５の最大径Ｒａは維持した状態で、最大径方向の軸Ｄ２と水平軸とのなす角度をθ２より大きいθ３とした内面形状である。 Next, the cone portion inner surface 17a has an inner surface shape in which the angle formed between the axis D2 in the maximum diameter direction and the horizontal axis is θ3 larger than θ2 while the maximum diameter Ra of the cone portion inner surface 15 is maintained.

コーン部内面１７ａ及びコーン部内面１５のいずれについても、外面形状はコーン部外面１５ｂとすると、偏向電力に関しては両者は同等の条件である。しかしながら、両形状の最大径Ｒａは等しくしているが、コーン部内面１７ａはコーン部内面１５に比べ、水平軸Ｈ方向において、電子ビーム通過領域４１に近づいており、ビームシャドウネックの点で不利になる。 If the outer shape of each of the cone portion inner surface 17a and the cone portion inner surface 15 is the cone portion outer surface 15b, the conditions are the same for the deflection power. However, although the maximum diameters Ra of both shapes are equal, the cone inner surface 17a is closer to the electron beam passage region 41 in the horizontal axis H direction than the cone inner surface 15, which is disadvantageous in terms of the beam shadow neck. become.

また、垂直軸Ｖ方向についてみると、コーン部内面１７ａはコーン部外面１５ｂに近づき、垂直方向の壁厚が薄くなり、耐気圧強度は劣化してしまう。この場合、耐気圧強度を確保するために、コーン部内面１７ａに対応する外面形状をコーン部外面形状１７ｂにすることが考えられる。コーン部外面形状１７ｂは、最大外径をコーン部外面形状１５ａの最大外径Ｒｂに合わせた形状である。コーン部外面形状１７ｂにすると、垂直方向の壁厚は厚くできるが、垂直方向に外形寸法が広がるため、垂直偏向電力が増加してしまう。 Further, when viewed in the direction of the vertical axis V, the cone portion inner surface 17a approaches the cone portion outer surface 15b, the vertical wall thickness becomes thin, and the pressure resistance strength deteriorates. In this case, it is conceivable that the outer surface shape corresponding to the cone portion inner surface 17a is changed to the cone portion outer surface shape 17b in order to ensure the pressure resistance strength. The cone part outer surface shape 17b is a shape in which the maximum outer diameter is matched with the maximum outer diameter Rb of the cone part outer surface shape 15a. When the cone portion outer surface shape 17b is used, the wall thickness in the vertical direction can be increased, but the vertical deflection power increases because the outer dimensions are increased in the vertical direction.

以上のことから、コーン部形状の設計において、コーン部内面の最大径方向の軸と水平軸とのなす角度は、ビームシャドウネックの防止、偏向電力の低減、耐気圧強度の確保を図る上での基準となる要素であるといえる。すなわち、この角度が所定の範囲内にあれば、ビームシャドウネックの防止、偏向電力の低減、及び耐気圧強度のいずれも満足するコーン部形状を決定できるが、所定の範囲から外れてしまうと、これらのすべてを満足するコーン部形状が得られないことになる。 From the above, in the design of the cone part shape, the angle formed by the axis of the maximum radial direction of the inner surface of the cone part and the horizontal axis is to prevent the beam shadow neck, reduce the deflection power, and ensure the pressure resistance strength. It can be said that it is a standard element of In other words, if this angle is within a predetermined range, it is possible to determine a cone shape that satisfies all of the prevention of beam shadow neck, reduction of deflection power, and pressure resistance strength, but if it falls outside the predetermined range, A cone shape satisfying all of these conditions cannot be obtained.

図８は、本発明の実施の形態に係るコーン部４の管軸１ａに直交する方向における部分断面図である。偏向電力低減のため、偏向ヨークを効率よく電子ビームに近づけるには、コーン部の外面は概ね偏向ヨークの内面形状に沿う形状にすることになる。この断面図は、コーン部の管軸１ａを原点として水平軸Ｈ及び垂直軸Ｖを直交２軸とする座標系に図示している。コーン部４外面の水平軸Ｈ上の半径である水平方向半径をＬＡ、コーン部４外面の垂直軸Ｖ上の半径である垂直方向半径をＳＡ、コーン部４内面の最大径をＤＡとする。 FIG. 8 is a partial cross-sectional view in a direction orthogonal to the tube axis 1a of the cone portion 4 according to the embodiment of the present invention. In order to efficiently bring the deflection yoke closer to the electron beam in order to reduce the deflection power, the outer surface of the cone portion has a shape that substantially conforms to the inner shape of the deflection yoke. This sectional view is illustrated in a coordinate system in which the tube axis 1a of the cone portion is the origin and the horizontal axis H and the vertical axis V are two orthogonal axes. The horizontal radius which is the radius on the horizontal axis H of the outer surface of the cone portion 4 is LA, the vertical radius which is the radius on the vertical axis V of the outer surface of the cone portion 4 is SA, and the maximum diameter of the inner surface of the cone portion 4 is DA.

また、コーン部４内面の最大径ＤＡ方向の軸Ｄと水平軸Ｈとのなす角度をθ、スクリーンの垂直方向径と水平方向径との比（スクリーンアスペクト比）をＮ／Ｍとする。さらに、管軸方向の位置を前記の偏向角の基準となるリファレンスライン位置を０とし、スクリーン側を正とする。 In addition, an angle formed between the axis D in the maximum diameter DA direction of the inner surface of the cone portion 4 and the horizontal axis H is θ, and a ratio (screen aspect ratio) between the vertical diameter and the horizontal diameter of the screen is N / M. Further, the position in the tube axis direction is set to 0 for the reference line position serving as a reference for the deflection angle, and the screen side is set to be positive.

角度θは、管軸上の位置ＺにおけるＬＡ、ＳＡをＬＡ（Ｚ）、ＳＡ（Ｚ）として、下記の式（１）で表わされる値とする。だだし、Ｚの範囲は、後に図１０を用いて説明するように、偏向ヨークの磁界強度が大きく、かつ最大磁界強度が存在する−３０ｍｍ≦Ｚ≦１０ｍｍの範囲である。 The angle θ is a value represented by the following expression (1), where LA and SA at position Z on the tube axis are LA (Z) and SA (Z). However, the range of Z is a range of −30 mm ≦ Z ≦ 10 mm in which the magnetic field strength of the deflection yoke is large and the maximum magnetic field strength exists, as will be described later with reference to FIG.

式（１） θ＝ｔａｎ^-1［（Ｎ／Ｍ）×（ＬＡ（Ｚ）／ＳＡ（Ｚ））］
ここで、図８において、コーン部外面がＬＡ／ＳＡ＞１の場合すなわち横辺の長さが水平方向半径ＬＡ、縦辺の長さが垂直方向半径ＳＡの矩形形状が横長の場合、水平軸Ｈ方向において偏向ヨークが電子ビームから遠ざかり、電子ビーム偏向は、相対的に水平偏向に比べ垂直偏向が大きく寄与する。このため、図６に示したような電子ビームの通過領域４０において、対角方向の最大径の角度θＡは、垂直軸Ｖ側に寄り大きくなる。 Formula (1) θ = tan ⁻¹ [(N / M) × (LA (Z) / SA (Z))]
Here, in FIG. 8, when the outer surface of the cone portion is LA / SA> 1, that is, when the rectangular shape having the horizontal side length LA and the vertical side length SA is horizontal, the horizontal axis The deflection yoke moves away from the electron beam in the H direction, and vertical deflection largely contributes to electron beam deflection relative to horizontal deflection. For this reason, in the electron beam passage region 40 as shown in FIG. 6, the angle θA of the maximum diameter in the diagonal direction increases toward the vertical axis V side.

したがって、この最大径の角度はスクリーンのアスペクト比から算出される角度θＢ＝ｔａｎ^-1（Ｎ／Ｍ）より大きくなる。したがって、コーン部内面形状の最大径の水平軸とのなす角度θを角度θＢとして決定すると、角度θＢは角度θＡより小さいため、ビームシャドウネックの防止には不利になる。 Therefore, the angle of the maximum diameter is larger than the angle θB = tan ⁻¹ (N / M) calculated from the aspect ratio of the screen. Accordingly, if the angle θ formed with the horizontal axis of the maximum diameter of the cone portion inner surface shape is determined as the angle θB, the angle θB is smaller than the angle θA, which is disadvantageous for preventing the beam shadow neck.

前記の式（１）は、（Ｎ／Ｍ）に１より大きいＬＡ（Ｚ）／ＳＡ（Ｚ）を乗じた上で角度θを算出する式である。このため、角度θは、ＬＡ（Ｚ）／ＳＡ（Ｚ）が大きくなるほどすなわち横長の程度が大きくなるほど大きくなる。すなわち、角度θは、コーン部の横長の程度に応じて、スクリーンのアスペクト比から算出される前記の角度θＢを補正した値であるといえ、ビームシャドウネックの防止に有利になる。 The equation (1) is an equation for calculating the angle θ after multiplying (N / M) by LA (Z) / SA (Z) larger than 1. For this reason, the angle θ increases as LA (Z) / SA (Z) increases, that is, as the degree of the landscape orientation increases. That is, it can be said that the angle θ is a value obtained by correcting the angle θB calculated from the aspect ratio of the screen in accordance with the degree of the horizontally long cone portion, which is advantageous for preventing the beam shadow neck.

以下の表１に、式（１）により算出した角度θの具体例を示す。表１の例は、８０ｃｍ型のスクリーンアスペクト比が４：３のカラー受像管の例である。 Table 1 below shows specific examples of the angle θ calculated by the equation (1). The example in Table 1 is an example of a color picture tube having an 80 cm screen aspect ratio of 4: 3.

次に、図９は、８０ｃｍ型のスクリーンアスペクト比が４：３のカラー受像管における角度θと偏向電力との関係の実験値を示している。縦軸の偏向電力は、目標値を１００％とした。横軸の角度θは、リファレンスライン位置（Ｚ＝０ｍｍ）における角度である。 Next, FIG. 9 shows experimental values of the relationship between the angle θ and the deflection power in a color picture tube having an 80 cm screen aspect ratio of 4: 3. The target value of the deflection power on the vertical axis is 100%. The angle θ on the horizontal axis is an angle at the reference line position (Z = 0 mm).

また、図１０は、７６ｃｍ型のスクリーンアスペクト比が１６：９のカラー受像管の偏向ヨークの磁界強度分布を示している。図１０に示したように、偏向ヨークの磁界強度の最大値は、管軸方向位置Ｚ＝−１５ｍｍにある。磁界強度の最大値を１００％とすると、−３０ｍｍ≦Ｚ≦１０ｍｍの範囲が磁界強度が比較的大きい（６０％以上）範囲であるといえる。 FIG. 10 shows the magnetic field intensity distribution of the deflection yoke of a color picture tube having a screen aspect ratio of 16: 9 of 76 cm type. As shown in FIG. 10, the maximum value of the magnetic field strength of the deflection yoke is at the tube axis direction position Z = −15 mm. If the maximum value of the magnetic field strength is 100%, it can be said that the range of −30 mm ≦ Z ≦ 10 mm is the range where the magnetic field strength is relatively large (60% or more).

なお、図１０は、７６ｃｍ型のスクリーンアスペクト比が１６：９の例を示しているが、磁界強度が比較的大きい範囲や磁界強度の最大値の位置は、受像管サイズやアスペクト比が異なっても同様である。 FIG. 10 shows an example in which the screen aspect ratio of the 76 cm type is 16: 9. However, the range of the relatively large magnetic field strength and the position of the maximum value of the magnetic field strength differ depending on the picture tube size and the aspect ratio. Is the same.

表１の算出結果と図９の実験結果とを比較してみると、表１の角度θは３７．０°≦θ≦４３．１°の範囲にあり、図９の角度θは３６．９°≦θ≦４５．７°の範囲において偏向電力の目標値（１００％）を達成している。すなわち、式（１）により算出した角度θの範囲は、偏向電力の目標値を達成できる角度θの範囲内にある。 Comparing the calculation results in Table 1 with the experimental results in FIG. 9, the angle θ in Table 1 is in the range of 37.0 ° ≦ θ ≦ 43.1 °, and the angle θ in FIG. 9 is 36.9. The target value (100%) of the deflection power is achieved in the range of ° ≦ θ ≦ 45.7 °. That is, the range of the angle θ calculated by the equation (1) is within the range of the angle θ that can achieve the target value of the deflection power.

なお、図９の角度θは、リファレンスライン位置における角度であるが、表１のように、リファレンスライン位置のみならず、磁界強度の大きい−３０ｍｍ≦Ｚ≦１０ｍｍの範囲全体に亘り、角度θを３６．９°≦θ≦４５．７°の範囲内とすることは、偏向電力の低減に有効であるといえる。このことは後に説明する図１１と表２との関係についても同様である。 9 is an angle at the reference line position, but as shown in Table 1, the angle θ is not limited to the reference line position but over the entire range of −30 mm ≦ Z ≦ 10 mm where the magnetic field strength is large. It can be said that setting within the range of 36.9 ° ≦ θ ≦ 45.7 ° is effective in reducing the deflection power. The same applies to the relationship between FIG. 11 and Table 2 described later.

また、図１０に示した磁界強度が最大値になるＺ＝−１５ｍｍでは、表１のθの算出値はθ＝３９．２°である。磁界強度が最大値を示す位置からスクリーン側寄りの範囲は、電子ビームの偏向が大きくなり、ビームネックシャドウ防止に重要となる範囲である。この範囲内に偏向磁界中心として表されるリファレンスライン位置がある。表１の例では、リファレンスライン位置（Ｚ＝０ｍｍ）における角度θは４１．９°である。 Further, when Z = −15 mm where the magnetic field intensity shown in FIG. 10 is the maximum value, the calculated value of θ in Table 1 is θ = 39.2 °. The range closer to the screen side from the position where the magnetic field intensity shows the maximum value is a range which is important for preventing the beam neck shadow due to the large deflection of the electron beam. Within this range is the reference line position represented as the center of the deflection magnetic field. In the example of Table 1, the angle θ at the reference line position (Z = 0 mm) is 41.9 °.

したがって、表１の例では、磁界強度が最大値を示す位置（Ｚ＝−１５ｍｍ）からリファレンスライン位置（Ｚ＝０ｍｍ）までの範囲においては、角度θは３９．２°〜４１．９°になっている。この値は、図９の実験結果において、偏向電力が最小値Ｐ１を示す角度θ＝４１°にほぼ一致している。すなわち、式（１）を用いることにより、偏向電力を最適値にする角度θを算出することができる。 Therefore, in the example of Table 1, the angle θ is 39.2 ° to 41.9 ° in the range from the position where the magnetic field strength shows the maximum value (Z = −15 mm) to the reference line position (Z = 0 mm). It has become. This value substantially coincides with the angle θ = 41 ° at which the deflection power indicates the minimum value P1 in the experimental result of FIG. That is, the angle θ that optimizes the deflection power can be calculated by using the equation (1).

ここで、表１の例ではＬＡ（Ｚ）／ＳＡ（Ｚ）は、下記の式（２）で表わされる。 Here, in the example of Table 1, LA (Z) / SA (Z) is represented by the following formula (2).

式（２）１．０１≦ＬＡ（Ｚ）／ＳＡ（Ｚ）≦１．２５
このことから、ＬＡ（Ｚ）／ＳＡ（Ｚ）が式（２）を満足する範囲内にあれば、式（１）により算出した角度θは、偏向電力が目標値を満足する形状を決定し得る値であるといえる。さらに前記のように、角度θは、式（１）により算出したことにより、ビームシャドウネックの防止に有利になるように補正された値であるといえる。 Formula (2) 1.01 ≦ LA (Z) / SA (Z) ≦ 1.25
From this, if LA (Z) / SA (Z) is within the range that satisfies the equation (2), the angle θ calculated by the equation (1) determines the shape in which the deflection power satisfies the target value. It can be said that it is a value to obtain. Further, as described above, the angle θ can be said to be a value corrected so as to be advantageous for preventing the beam shadow neck by being calculated by the equation (1).

したがって、式（２）を満足する範囲内で決定した角度θは、ビームシャドウネック、偏向電力の双方を満足した値であるといえ、図７（ａ）、（ｂ）の角度θ２の近傍に相当する値であるといえる。このため、壁厚の確保を図る形状が決定可能であり、耐気圧強度も確保し得る値であるといえる。 Therefore, it can be said that the angle θ determined within the range satisfying the expression (2) is a value satisfying both the beam shadow neck and the deflection power, and is in the vicinity of the angle θ2 in FIGS. 7A and 7B. It can be said that it is a corresponding value. For this reason, it can be said that the shape which secures wall thickness can be determined, and it can be said that it is a value which can also ensure the pressure | voltage resistant strength.

一方、ＬＡ（Ｚ）／ＳＡ（Ｚ）の値が前記式（２）の上限を超え大きくなり過ぎると、内面形状の角度θの値も大きくなり過ぎることになる。この場合の角度θで決定される内面形状は、図７（ａ）の内面１７、図７（ｂ）の内面１７ａに相当し、前記のように、これらの形状に基づくと、ビームシャドウネックの防止、偏向電力の低減、及び耐気圧強度のいずれも満足するコーン部形状は得られないことになる。例えば、（Ｍ／Ｎ）＜（ＬＡ（Ｚ）／ＳＡ（Ｚ））となる場合がこれに相当する。 On the other hand, if the value of LA (Z) / SA (Z) exceeds the upper limit of the formula (2) and becomes too large, the value of the angle θ of the inner surface shape becomes too large. The inner surface shape determined by the angle θ in this case corresponds to the inner surface 17 in FIG. 7A and the inner surface 17a in FIG. 7B. As described above, based on these shapes, the beam shadow neck A cone shape that satisfies all of prevention, reduction of deflection power, and pressure resistance strength cannot be obtained. For example, this is the case when (M / N) <(LA (Z) / SA (Z)).

また、ＬＡ（Ｚ）／ＳＡ（Ｚ）の値が前記式（２）の下限を超え小さくなり過ぎると、内面形状の角度θの値も小さくなり過ぎることになる。この場合の角度θで決定される内面形状は、図７（ａ）の内面１６、図７（ｂ）の内面１６ａに相当し、前記のように、これらの形状に基づくと、ビームシャドウネックの防止、偏向電力の低減、及び耐気圧強度のいずれも満足するコーン部形状は得られないことになる。 Further, if the value of LA (Z) / SA (Z) exceeds the lower limit of the formula (2) and becomes too small, the value of the angle θ of the inner surface shape becomes too small. The inner surface shape determined by the angle θ in this case corresponds to the inner surface 16 in FIG. 7A and the inner surface 16a in FIG. 7B. As described above, based on these shapes, the beam shadow neck A cone shape that satisfies all of prevention, reduction of deflection power, and pressure resistance strength cannot be obtained.

前記の表１の例は、スクリーンアスペクト比が４：３の例であるが、以下の表２に、７６ｃｍ型のスクリーンアスペクト比が１６：９のカラー受像管の例を示す。 The example in Table 1 is an example having a screen aspect ratio of 4: 3. Table 2 below shows an example of a color picture tube having a 76 cm screen aspect ratio of 16: 9.

次に、図１１は、７６ｃｍ型のスクリーンアスペクト比が１６：９のカラー受像管における角度θと偏向電力との関係の実験値を示している。縦軸の偏向電力は、目標値を１００％とした。横軸の角度θは、リファレンスライン位置（Ｚ＝０ｍｍ）における角度である。 Next, FIG. 11 shows experimental values of the relationship between the angle θ and the deflection power in a color picture tube having a screen aspect ratio of 16: 9 of 76 cm type. The target value of the deflection power on the vertical axis is 100%. The angle θ on the horizontal axis is an angle at the reference line position (Z = 0 mm).

表２の算出結果と図１１の実験結果とを比較してみると、表２の角度θは３０．４°≦θ≦３５．２°の範囲にあり、図１１の角度θは２９．６°≦θ≦３７．４°の範囲において偏向電力の目標値（１００％）を達成している。すなわち、式（１）により算出した角度θの範囲は、偏向電力の目標値を達成できる角度θの範囲内にある。 Comparing the calculation results in Table 2 with the experimental results in FIG. 11, the angle θ in Table 2 is in the range of 30.4 ° ≦ θ ≦ 35.2 °, and the angle θ in FIG. 11 is 29.6. The target value (100%) of the deflection power is achieved in the range of ° ≦ θ ≦ 37.4 °. That is, the range of the angle θ calculated by the equation (1) is within the range of the angle θ that can achieve the target value of the deflection power.

また、表２の例では、磁界強度が最大値を示す位置（Ｚ＝−１５ｍｍ）からリファレンスライン位置（Ｚ＝０ｍｍ）までの範囲においては、角度θは３２．９°〜３４．３°になっている。この値は、図１１の実験結果において、偏向電力が最小値Ｐ２を示す角度θ＝３４°にほぼ一致している。したがって、アスペクト比が異なる例においても、ＬＡ（Ｚ）／ＳＡ（Ｚ）を所定の範囲内とし、式（１）を用いることにより、偏向電力を最適値にできる角度θが得られることになる。 In the example of Table 2, the angle θ is 32.9 ° to 34.3 ° in the range from the position where the magnetic field strength shows the maximum value (Z = −15 mm) to the reference line position (Z = 0 mm). It has become. This value substantially coincides with the angle θ = 34 ° at which the deflection power indicates the minimum value P2 in the experimental result of FIG. Accordingly, even in examples having different aspect ratios, by using LA (Z) / SA (Z) within a predetermined range and using the equation (1), an angle θ that can optimize the deflection power can be obtained. .

次に、表２の例ではＬＡ（Ｚ）／ＳＡ（Ｚ）は、１．０４から１．２５の範囲内にある。ＬＡ（Ｚ）／ＳＡ（Ｚ）がこの範囲内にあれば、アスペクト比が４：３の場合と同様に、式（１）により算出した角度θは、偏向電力の低減、ビームシャドウネックの防止、耐気圧強度の確保ができるコーン部形状を決定し得る値であるといえる。 Next, in the example of Table 2, LA (Z) / SA (Z) is in the range of 1.04 to 1.25. If LA (Z) / SA (Z) is within this range, the angle θ calculated by equation (1) reduces the deflection power and prevents the beam shadow neck, as in the case where the aspect ratio is 4: 3. It can be said that it is a value which can determine the cone part shape which can ensure the atmospheric pressure strength.

ここで、表２の例におけるＬＡ（Ｚ）／ＳＡ（Ｚ）の範囲は、式（２）の範囲に含まれている。式（２）の下限値は１．０１であり、表２の例において下限値を１．０１にまで広げ、式（１）により角度θを算出すると、θ＝２９．６°となる。この値は、図１１において偏向電力の目標値（１００％）を達成する角度θの下限値に相当する。 Here, the range of LA (Z) / SA (Z) in the example of Table 2 is included in the range of Formula (2). The lower limit value of Equation (2) is 1.01, and in the example of Table 2, when the lower limit value is expanded to 1.01 and the angle θ is calculated by Equation (1), θ = 29.6 °. This value corresponds to the lower limit value of the angle θ for achieving the target value (100%) of the deflection power in FIG.

したがって、アスペクト比、スクリーンサイズが異なる場合であっても、ＬＡ（Ｚ）／ＳＡ（Ｚ）が式（２）の範囲内にあれば、式（１）により算出した角度θは、偏向電力の低減、ビームシャドウネックの防止、耐気圧強度の確保ができるコーン部形状を決定し得る値であるといえる。このため、本発明は、各種スクリーンサイズ、各種アスペクト比に適用が可能である。 Therefore, even when the aspect ratio and the screen size are different, if LA (Z) / SA (Z) is within the range of the formula (2), the angle θ calculated by the formula (1) is the deflection power. It can be said that it is a value that can determine the cone shape that can reduce, prevent the beam shadow neck, and ensure the pressure resistance strength. Therefore, the present invention can be applied to various screen sizes and various aspect ratios.

また、前記の通り、磁界強度が最大値を示す位置（Ｚ＝−１５ｍｍ）からリファレンスライン位置を含むスクリーン側寄りの範囲は、電子ビームの偏向が大きくなり、ビームネックシャドウ防止に重要となる範囲である。このため、前記実施の形態では、−３０ｍｍ≦Ｚ≦１０ｍｍの範囲において、前記式（１）を満足する例で説明したが、少なくとも−１５ｍｍ≦Ｚ≦１０ｍｍの範囲の一部又は全範囲において、前記式（１）を満足することが好ましい。また、少なくともリファレンスライン位置（Ｚ＝０ｍｍ）を含むように、Ｚの範囲は−１５ｍｍ≦Ｚ≦５ｍｍとしてもよい。 In addition, as described above, the range closer to the screen side including the reference line position from the position where the magnetic field intensity shows the maximum value (Z = −15 mm) is a range in which the deflection of the electron beam becomes large and is important for preventing the beam neck shadow. It is. For this reason, in the above embodiment, the example satisfying the formula (1) in the range of −30 mm ≦ Z ≦ 10 mm has been described, but at least in a part or the entire range of −15 mm ≦ Z ≦ 10 mm. It is preferable that the formula (1) is satisfied. Further, the range of Z may be −15 mm ≦ Z ≦ 5 mm so as to include at least the reference line position (Z = 0 mm).

また、表１、２において、−１５ｍｍ≦Ｚ≦１０ｍｍの範囲に対応したＬＡ（Ｚ）／ＳＡ（Ｚ）の範囲は、表１については下記式（３）の範囲、表２については下記式（４）の範囲である。この範囲に対応した各表のθの範囲において、図９、１１から分かるように、偏向電力は特に良好な値になっている。このため、ＬＡ（Ｚ）／ＳＡ（Ｚ）は、式（３）、（４）の両範囲に重なった式（４）の範囲内の値にしてもよい。 In Tables 1 and 2, the range of LA (Z) / SA (Z) corresponding to the range of −15 mm ≦ Z ≦ 10 mm is the range of the following formula (3) for Table 1 and the following formula for Table 2. It is the range of (4). In the range of θ in each table corresponding to this range, the deflection power is a particularly good value as can be seen from FIGS. Therefore, LA (Z) / SA (Z) may be a value within the range of the formula (4) that overlaps both ranges of the formulas (3) and (4).

式（３）１．０１≦ＬＡ（Ｚ）／ＳＡ（Ｚ）≦１．２５
式（４）１．１５≦ＬＡ（Ｚ）／ＳＡ（Ｚ）≦１．２５
また、電子ビームの偏向角が大きくなるほど、ビームシャドウネックが生じ易く、偏向電力も大きくなる。このため、本発明は特に偏向角の大きな陰極線管に有効である。前記具体例における偏向角は１０５゜であったが、別の実験によれば、偏向角１１５゜以上の陰極線管に本発明を適用することがより効果的であることが確認できた。 Formula (3) 1.01 ≦ LA (Z) / SA (Z) ≦ 1.25
Formula (4) 1.15 ≦ LA (Z) / SA (Z) ≦ 1.25
Also, as the deflection angle of the electron beam increases, a beam shadow neck is more likely to occur and the deflection power increases. Therefore, the present invention is particularly effective for a cathode ray tube having a large deflection angle. Although the deflection angle in the specific example was 105 °, according to another experiment, it was confirmed that applying the present invention to a cathode ray tube having a deflection angle of 115 ° or more is more effective.

以上のように、本実施の形態によれば、電子ビームが大きく偏向される偏向ヨークの最も磁界強度が大きい位置近傍のコーン部内面の最大径上と水平軸とのなす角度θを最適に決定することで、ビームネックシャドウを防止し、偏向電力を低減することが可能になる。 As described above, according to the present embodiment, the angle θ formed between the maximum diameter of the inner surface of the cone portion near the position where the magnetic field strength of the deflection yoke where the electron beam is greatly deflected and the horizontal axis is optimally determined. By doing so, it becomes possible to prevent the beam neck shadow and reduce the deflection power.

本発明によれば、耐気圧強度を確保し、ビームシャドウネックを防止しつつ、水平偏向の偏向効率の向上効果を高めて偏向電力の低減効果を高めることができるので、本発明は、例えばテレビ受像機、コンピュータディスプレイに用いられる陰極線管に有用である。 According to the present invention, it is possible to increase the effect of improving the deflection efficiency of horizontal deflection and enhance the effect of reducing the deflection power while ensuring the pressure resistance strength and preventing the beam shadow neck. It is useful for cathode ray tubes used for receivers and computer displays.

本発明の一実施の形態に係る陰極線管の外観斜視図及び内部構造の斜視図。1 is an external perspective view and a perspective view of an internal structure of a cathode ray tube according to an embodiment of the present invention. 本発明の一実施の形態に係る陰極線管の断面図。1 is a cross-sectional view of a cathode ray tube according to an embodiment of the present invention. 図２に示した陰極線管のパネル２の平面図。The top view of the panel 2 of the cathode ray tube shown in FIG. 本発明の一実施の形態に係る真空外囲器の連設部１１付近の断面図。Sectional drawing of the connection part 11 vicinity of the vacuum envelope which concerns on one embodiment of this invention. 本発明の一実施の形態に係る真空外囲器のリファレンスライン１２の位置における断面図。Sectional drawing in the position of the reference line 12 of the vacuum envelope which concerns on one embodiment of this invention. 本発明の一実施の形態に係る真空外囲器の連設部１３付近の断面図。Sectional drawing of the connection part 13 vicinity of the vacuum envelope which concerns on one embodiment of this invention. サドル／サドル型偏向ヨークの一例の断面図。Sectional drawing of an example of a saddle / saddle type deflection yoke. スクリーン画面表示されるときの、コーン部４内を通過する電子ビームの軌道範囲を示した図。The figure which showed the track | orbit range of the electron beam which passes the inside of the cone part 4 when a screen screen is displayed. （ａ）はコーン部内面の簡略形状の例を示す図、（ｂ）はコーン部内面の簡略形状の他の例を示す図。(A) is a figure which shows the example of the simple shape of a cone part inner surface, (b) is a figure which shows the other example of the simple shape of a cone part inner surface. 本発明の実施の形態に係るコーン部４の管軸１ａに直交する方向における部分断面図。The fragmentary sectional view in the direction orthogonal to tube axis 1a of cone part 4 concerning an embodiment of the invention. ８０ｃｍ型のスクリーンアスペクト比が４：３のカラー受像管における角度θと偏向電力との関係の実験値を示す図。The figure which shows the experimental value of the relationship between angle (theta) and deflection | deviation electric power in a color picture tube with a screen aspect ratio of 4: 3 of 80 cm type. ７６ｃｍ型のスクリーンアスペクト比が１６：９のカラー受像管の偏向ヨークの磁界強度分布を示す図。The figure which shows magnetic field strength distribution of the deflection | deviation yoke of a color picture tube with a screen aspect ratio of 76 cm type of 16: 9. ７６ｃｍ型のスクリーンアスペクト比が１６：９のカラー受像管における角度θと偏向電力との関係の実験値を示す図。The figure which shows the experimental value of the relationship between angle (theta) and deflection | deviation electric power in a 76cm type | mold color picture tube with a screen aspect ratio of 16: 9. 従来の陰極線管の一例の断面図。Sectional drawing of an example of the conventional cathode ray tube.

Explanation of symbols

１真空外囲器
１ａ管軸
２パネル
３ファンネル
４コーン部
５ネック部
６スクリーン
７シャドウマスク
８電子銃
９偏向ヨーク
１２リファレンスライン
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Vacuum envelope 1a Tube axis 2 Panel 3 Funnel 4 Cone part 5 Neck part 6 Screen 7 Shadow mask 8 Electron gun 9 Deflection yoke 12 Reference line

Claims

A vacuum envelope including a panel portion including an electron gun and a phosphor screen formed on an inner surface thereof; a deflection yoke disposed on an outer periphery of the vacuum envelope and deflecting an electron beam emitted from the electron gun; A cathode ray tube comprising:
The vacuum envelope includes a neck portion that houses the electron gun, and a cone portion corresponding to a position where the deflection yoke is disposed,
The cross-sectional shape of the cone portion in the direction perpendicular to the tube axis of the cathode ray tube includes a non-circular cross-sectional shape having a maximum diameter in a direction other than the major axis and the minor axis of the panel,
The screen aspect ratio, which is the ratio of the horizontal diameter and the vertical diameter of the phosphor screen, is M: N,
In a coordinate system in which a point on the tube axis is an origin and a horizontal axis and a vertical axis are two orthogonal axes, the radius on the horizontal axis of the outer surface of the cone portion is LA, the radius on the vertical axis is SA, and the cone portion inner surface The angle between the axis of the maximum radial direction and the horizontal axis is θ,
When the position Z on the tube axis with the reference line position serving as the reference of the deflection angle as the origin is in the range of −30 mm ≦ Z ≦ 10 mm, the values of LA and SA are LA (Z) and SA (Z). ,
The values of the angles θ, M, N, LA (Z), and SA (Z) are
θ = tan ⁻¹ [(N / M) × (LA (Z) / SA (Z))]
A cathode ray tube comprising a portion satisfying the relational expression:

LA (Z) / SA (Z) in determining the angle θ is
1.01 ≦ LA (Z) / SA (Z) ≦ 1.25
The cathode ray tube according to claim 1, which is in the range of

LA (Z) / SA (Z) in determining the angle θ is
1.15 ≦ LA (Z) / SA (Z) ≦ 1.25
The cathode ray tube according to claim 1, which is in the range of

The value of said angles (theta), M, N, LA (Z), and SA (Z) within the range of said -30mm <= Z <= 10mm is satisfy | filling the said relational expression. The cathode ray tube according to 1.

2. The cathode ray tube according to claim 1, wherein the portion satisfying the relational expression has the position Z in a range of −15 mm ≦ Z ≦ 10 mm.

6. The cathode ray tube according to claim 5, wherein the values of the angles θ, M, N, LA (Z), and SA (Z) satisfy the relational expression within a range of −15 mm ≦ Z ≦ 10 mm. .

LA (Z) / SA (Z) in determining the angle θ is
1.15 ≦ LA (Z) / SA (Z) ≦ 1.25
The cathode ray tube according to claim 5 or 6, wherein the cathode ray tube is in the range of.

8. The cathode ray tube according to claim 1, wherein φ is in a range of φ ≧ 115 °, where φ is a maximum deflection angle of the electron beam reaching the maximum diameter position of the phosphor screen.