JP2006105329A - Planetary gear device - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、自動変速機等に用いられるプラネタリギヤ装置に係り、詳しくは、プラネタリギヤ装置におけるキャリヤの支持構造に関する。 The present invention relates to a planetary gear device used in an automatic transmission or the like, and more particularly to a carrier support structure in a planetary gear device.
従来、本出願人らは、例えば下記特許文献1に示す自動変速機を提案した。本自動変速機は、3個のプラネタリギヤを組合せて前進6速、後進1速を達成するが、そのミドル(第2)プラネタリギヤは、シンプルプラネタリギヤからなり、かつそのキャリヤが、左右キャリヤプレートのボス部をそれぞれスプライン結合して入力側シャフト部及び出力側シャフト部に連結している。
Conventionally, the present applicants have proposed an automatic transmission shown in
上述したキャリヤプレートのスプライン結合では、スプラインに嵌合公差がある以上、キャリヤの支持精度を高くすることができず、キャリヤの姿勢が安定せず、ピニオンとサンギヤ又はリングギヤ等の他のギヤとの噛合いによるギヤノズルを生じる。また、キャリヤの姿勢不安定及びスプライン結合による隙間に基づき、シャフト部内部からのオイルの供給が不安定となり、ピニオンシャフト等の被潤滑部の潤滑不良となることがある。 In the above-described spline coupling of the carrier plate, as long as there is a fitting tolerance in the spline, the carrier support accuracy cannot be increased, the posture of the carrier is not stable, and the pinion and the other gear such as the sun gear or the ring gear are not connected. A gear nozzle is generated by meshing. In addition, the supply of oil from the inside of the shaft portion becomes unstable based on the unstable posture of the carrier and the spline coupling, which may result in poor lubrication of the lubricated portion such as the pinion shaft.
そこで、本発明は、キャリヤプレートボス部のスプライン外側に嵌合部を形成し、もって上述した課題を解決したプラネタリギヤ装置を提供することを目的とするものである。 Accordingly, an object of the present invention is to provide a planetary gear device in which a fitting portion is formed outside a spline of a carrier plate boss portion, thereby solving the above-described problems.
請求項1に係る本発明は、左右のキャリヤプレート(58,59)に支持されたピニオン軸(60)にピニオン(P2)を回転自在に支持すると共に、前記左右のキャリヤプレートにそれぞれスプライン(58c,43a)(59c,65b)により軸部材(43)(65a)を係合したキャリヤ(CR2)を有するプラネタリギヤ装置(4)において、
前記左右のキャリヤプレート(58,59)は、それぞれボス部(58b,59a)を有し、これらボス部の内周面には、前記軸部材(43)(65a)とスプライン係合するスプライン部(58c)(59c)と、該スプライン部の軸方向に外側にて前記軸部材と嵌合する嵌合部(58d)(59e)と、を有する、
ことを特徴とするプラネタリギヤ装置にある。
According to the first aspect of the present invention, the pinion (P2) is rotatably supported by the pinion shaft (60) supported by the left and right carrier plates (58, 59), and the left and right carrier plates are respectively splined (58c). , 43a) in a planetary gear device (4) having a carrier (CR2) engaged with shaft members (43) (65a) by (59c, 65b),
The left and right carrier plates (58, 59) have boss portions (58b, 59a), respectively, and spline portions engaged with the shaft members (43) (65a) on the inner peripheral surfaces of the boss portions. (58c) (59c), and a fitting portion (58d) (59e) that fits with the shaft member outside in the axial direction of the spline portion,
It is in the planetary gear apparatus characterized by this.
請求項2に係る本発明は、前記左右のキャリヤプレート(58,59)にスプライン係合する前記軸部材の少なくとも一方(43)は、前記嵌合部に対応する位置にも外スプライン(43a)を有し、
該軸部材に対応する側の前記キャリヤプレート(58)は、前記嵌合部(58c)が前記外スプラインの外周面(43b)に嵌合してなる、
請求項1記載のプラネタリギヤ装置にある。
According to the second aspect of the present invention, at least one of the shaft members (43) that is spline-engaged with the left and right carrier plates (58, 59) is located at a position corresponding to the fitting portion, and the outer spline (43a). Have
The carrier plate (58) on the side corresponding to the shaft member is formed by fitting the fitting portion (58c) to the outer peripheral surface (43b) of the outer spline.
It exists in the planetary gear apparatus of
請求項3に係る本発明は、前記外スプライン(43a)の前記嵌合部が嵌合する部分(43b)を、その外周面が前記スプラインと係合する部分より大径に形成してなる、
請求項2記載のプラネタリギヤ装置にある。
The present invention according to
It exists in the planetary gear apparatus of
請求項4に係る本発明は、前記左右のキャリヤプレートにスプライン係合する前記軸部材の少なくも一方(65a)は、外スプライン部(65b)と、該外スプラインの外周面より大径の嵌合面(65d)とを有し、
該軸部材に対応する側の前記キャリヤプレート(69)は、前記スプライン部(69c)が軸部材の外スプライン(65b)に係合し、前記嵌合部(59e)が前記軸部材の嵌合面(69d)に嵌合してなる、
請求項1記載のプラネタリギヤ装置にある。
According to a fourth aspect of the present invention, at least one of the shaft members (65a) engaged with the left and right carrier plates by spline is fitted with an outer spline portion (65b) and a larger diameter than the outer peripheral surface of the outer spline. A mating surface (65d),
The carrier plate (69) on the side corresponding to the shaft member has the spline portion (69c) engaged with the outer spline (65b) of the shaft member, and the fitting portion (59e) engaged with the shaft member. Fitted to the surface (69d),
It exists in the planetary gear apparatus of
請求項5に係る本発明は、前記軸部材(65a)の外スプライン部(65b)と嵌合面(65d)との間、及び該軸部材と係合する側のキャリヤプレート(59)の前記スプライン部(59b)と嵌合部(59e)との間に、それぞれ対向して環状の凹溝(59d,65c)を有し、
これら両凹溝に連通して、前記軸部材(65a)及び前記キャリヤプレート(59b)のボス部にそれぞれ径方向に貫通する油孔(h,i)を設け、
前記両凹溝(59d,65c)により形成される環状空部(A)並びに前記油孔(h,i)により、潤滑油用のオイル通路を形成してなる、
請求項4記載のプラネタリギヤ装置にある。
According to a fifth aspect of the present invention, there is provided the carrier plate (59) between the outer spline portion (65b) and the fitting surface (65d) of the shaft member (65a) and on the side engaged with the shaft member. Between the spline portion (59b) and the fitting portion (59e), there are annular concave grooves (59d, 65c) facing each other,
An oil hole (h, i) penetrating in the radial direction is provided in the boss portion of the shaft member (65a) and the carrier plate (59b) in communication with both the concave grooves,
An oil passage for lubricating oil is formed by the annular void (A) formed by the both concave grooves (59d, 65c) and the oil hole (h, i).
It exists in the planetary gear apparatus of
請求項6に係る本発明は、前記軸部材は、それぞれ左右のキャリヤプレート(58,59)に係合・嵌合する第1の中空軸(43)及び第2の中空軸(65a)からなり、
これら両中空軸が、共通する軸(31)にそれぞれベアリング(44,66)を介して回転自在に支持されてなる、
請求項1ないし5のいずれか1項記載のプラネタリギヤ装置にある。
According to a sixth aspect of the present invention, the shaft member includes a first hollow shaft (43) and a second hollow shaft (65a) that engage and fit with the left and right carrier plates (58, 59), respectively. ,
Both these hollow shafts are rotatably supported by a common shaft (31) via bearings (44, 66), respectively.
It exists in the planetary gear apparatus of any one of
なお、上記カッコ内の符号は、図面と対照するためのものであるが、本発明の請求項に何等影響を及ぼすものではない。 In addition, although the code | symbol in the said parenthesis is for contrast with drawing, it does not have any influence on the claim of this invention.
請求項1に係る本発明によると、左右のキャリヤプレートは、スプラインによりそれぞれ軸部材に係合して回転を伝達するものでありながら、嵌合部によりそれぞれ軸部材に嵌合して、高い軸精度で支持することができ、キャリヤの支持姿勢を安定して、ピニオンとサンギヤ及びリングギヤの嵌合精度を向上して、高い効率のプラネタリギヤを提供することができる。 According to the first aspect of the present invention, the left and right carrier plates are engaged with the shaft member by the splines to transmit the rotation, but are fitted to the shaft member by the fitting portion, respectively. The carrier can be supported with high accuracy, the support posture of the carrier can be stabilized, the fitting accuracy between the pinion, the sun gear and the ring gear can be improved, and a planetary gear with high efficiency can be provided.
請求項2に係る本発明によると、キャリヤプレートの嵌合部は、軸部材の外スプラインの外周面に嵌合するので、軸部材の嵌合面を別設しなくても足り、コンパクト、特に軸方向のコンパクト性を向上することができる。 According to the second aspect of the present invention, since the fitting portion of the carrier plate is fitted to the outer peripheral surface of the outer spline of the shaft member, it is not necessary to separately provide the fitting surface of the shaft member, and it is compact. Axial compactness can be improved.
請求項3に係る本発明によると、嵌合部が嵌合する外スプラインの外周面を僅かに大径とすることにより、スプラインと外スプラインの係合を容易に保持しつつ、該嵌合部分に対応する外スプラインの外周面精度を向上して、キャリヤプレートの高い軸支持精度を得ることができる。 According to the third aspect of the present invention, the outer peripheral surface of the outer spline to which the fitting portion is fitted is slightly increased in diameter so that the engagement between the spline and the outer spline can be easily maintained while the fitting portion is It is possible to improve the outer peripheral surface accuracy of the outer spline corresponding to the above, and to obtain a high shaft support accuracy of the carrier plate.
請求項4に係る本発明によると、軸部材に、キャリヤプレートの嵌合部と嵌合する嵌合面を形成したので、キャリヤプレートの高い軸支持精度を得ることができる。 According to the fourth aspect of the present invention, since the shaft member is formed with the fitting surface for fitting with the fitting portion of the carrier plate, high shaft support accuracy of the carrier plate can be obtained.
請求項5に係る本発明によると、キャリヤプレートと軸部材とに、それぞれ嵌合部(面)の軸方向内側に凹溝を形成して、環状空部からなるオイル通路を形成したので、オイルは、嵌合部(面)部分から外側に漏れることはなく、キャリヤの内側に確実に供給して、プラネタリギヤの潤滑性を向上することができる。 According to the fifth aspect of the present invention, the carrier plate and the shaft member are each formed with a concave groove on the inner side in the axial direction of the fitting portion (surface) to form the oil passage formed of the annular hollow portion. Can be reliably supplied to the inside of the carrier and can improve the lubricity of the planetary gear.
請求項6に係る本発明によると、左右のキャリヤプレートが係合する軸部材を、それぞれ別個の中空軸としたものでありながら、両(第1及び第2の)中空軸は、共通する軸にそれぞれベアリングを介して支持されるので、第1及び第2の中空軸の軸精度を向上し、従ってこれら中空軸に嵌合する両キャリヤプレートの軸精度も向上することができる。 According to the sixth aspect of the present invention, the shaft members engaged with the left and right carrier plates are separate hollow shafts, but both (first and second) hollow shafts are common shafts. Therefore, the axial accuracy of the first and second hollow shafts can be improved, and hence the axial accuracy of both carrier plates fitted to these hollow shafts can be improved.
以下、図面に沿って、本発明の実施の形態について説明する。自動変速機1は、図1に示すように、トルクコンバータ2と、多段変速機構6とを備えており、これらトルクコンバータ2及び多段変速機構6が1軸上に直列的に配置されているとともに、コンバータハウジング7及びミッションケース9からなる一体ケースに収納されている。更に、多段変速機構6は、3個のクラッチC1,C2,C3がその油圧アクチュエータ(油圧サーボ)と共にまとめて配置されたクラッチ部23と、3個のプラネタリギヤ3,4,5を有するギヤ部24とからなる。
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings. As shown in FIG. 1, the
上述の多段変速機構6は、前方部分(トルクコンバータ側)がクラッチ部23となり、後方部分(出力軸105側)がギヤ部24となっている。
In the above-described multi-stage transmission mechanism 6, the front portion (torque converter side) is the
上記クラッチ部23には、3個のクラッチ、すなわち第1クラッチC1,第2クラッチC2,第3クラッチC3が、これらの油圧アクチュエータ(油圧サーボ)とともにまとめて配置されている。これら3個のクラッチのうち第2,第3クラッチC2,C3は、外径側において第2クラッチC2が前方側に、また第3クラッチC3が後方側に配置されている。すなわち、第2,第3クラッチC2,C3は、外径側において第2クラッチC2の後方側と第3クラッチC3の前方側とが対面するように、軸方向に略々整列されて配置されている。そして、これら第2,第3クラッチC2,C3の内径側に第1クラッチC1が配置されている。さらに詳しくは、第1クラッチC1は、軸方向については第2クラッチC2とオーバラップすることなく、第3クラッチC3の内径側に配置されている。
In the
ギヤ部24は、上述の多段変速機構6の後方部分に設けられており、3個のプラネタリギヤ(第1プラネタリギヤ3,第2プラネタリギヤ4,第3プラネタリギヤ5)がその係止手段(第1〜第4係止手段)とともに、まとめて配置されている。なお、本実施の形態においては、第1係止手段は第1ブレーキB1と第1ワンウェイクラッチF1とにより構成され、また第2係止手段は、第2ブレーキB2により構成され、さらに第3係止手段は、第3ブレーキB3と第2ワンウェイクラッチF2とにより構成され、そして、第4係止手段は、第4ブレーキB4と第3ワンウェイクラッチF3とによって構成されている。
The
ついで、上述の構成の多段変速機構6の作用・効果について、自動変速機1の多段変速機構6のスケルトン図である図2、同じく作動表である図3、及び同じく速度線図である図4に沿って説明する。
Next, regarding the operation and effect of the multi-stage transmission mechanism 6 having the above-described configuration, FIG. 2 is a skeleton diagram of the multi-stage transmission mechanism 6 of the
多段変速機構6は、第1プラネタリギヤ3からなるフロントギヤユニット130と、第2プラネタリギヤ4及び第3プラネタリギヤ5からなるリヤギヤユニット131とにその機能上分かれており、かつリヤギヤユニット131は、中間軸31を介して連結されている両サンギヤS2,S3からなる第1の回転要素137と、連結部材65を介して連結されているキャリヤCR2及びリングギヤR3からなる第2の回転要素136と、相互に連結されているリングギヤR1,R2からなる第3の回転要素135と、出力軸105に連結されているキャリヤCR3からなる第4の(出力)回転要素138の、合計4個の回転要素から構成される。
The multi-stage transmission mechanism 6 is divided in function into a
そして、第1の回転要素137は、中間軸31を介してクラッチ部23内径側に位置する第1クラッチC1に、第2の回転要素136は、第2スリーブ軸43を介してクラッチ部23の外径側において前方側に位置する第2クラッチC2に、第1プラネタリギヤ3の入力要素であるサンギヤS1は、第3スリーブ軸46を介してクラッチ部23の外径側において後方側に位置する第3クラッチC3にそれぞれ連結している。
The first
前進段の1速(1速段:1ST)では、図3に示すように、第1クラッチC1が係合し、第3ワンウェイクラッチF3が作動し、入力軸12とサンギヤS2,S3(第1の回転要素137)が連結されるとともに、キャリヤCR2及びリングギヤR3(第2の回転要素136)の逆転が第3ワンウェイクラッチF3により阻止されて、入力軸12の回転(RIN)は、第1クラッチC1を介して直接、第3プラネタリギヤ5のサンギヤS3に入力される。すると、第3ワンウェイクラッチF3の作動に基づき停止状態にあるリングギヤR3により、図4の速度線図において、線図L1に示す状態となり、出力軸105が接続されたキャリヤCR3(出力回転要素138)からは、正回転の1速が取り出される。なお、第2プラネタリギヤ4は、サンギヤS2が回転するが、空転状態となっている。
At the first forward speed (first speed: 1ST), as shown in FIG. 3, the first clutch C1 is engaged, the third one-way clutch F3 is operated, and the
この際、1速状態及び発進時に基づく大きなトルクが作用し、このトルクを第3ワンウェイクラッチF3にて担持することになるが、この第3ワンウェイクラッチF3は、第2,第3プラネタリギヤ4,5の間部分にて軸方向に比較的長い空間に配置され、特にその係止部材(ローラ又はスプラグ)及びそれに接するアウタレース及びインナレース部分の面積も広くなっており、上述の大きなトルクを確実に担持し得る。また、第1クラッチC1は、クラッチ部23の内径側においてかつ独立した第1油圧アクチュエータにより操作される。
At this time, a large torque based on the first speed state and at the time of starting is applied, and this torque is carried by the third one-way clutch F3. The third one-way clutch F3 is provided with the second, third
前進段の2速(2速段:2ND)では、図3に示すように、1速時の第1クラッチC1の係合に加えて、第3ブレーキB3が係合するとともに、第3ワンウェイクラッチF3の作動が解除され、第1,第2ワンウェイクラッチF1,F2が作動する。この状態では、第1プラネタリギヤ3は、ロック状態の第1ワンウェイクラッチF1により停止状態のキャリヤCR1、及び第3ブレーキB3の係止によりロック状態の第2ワンウェイクラッチF2により停止状態のサンギヤS1に基づき、停止状態にあり、したがってそのリングギヤR1に連結している第2プラネタリギヤ4のリングギヤR2も停止状態にある。
In the second forward speed (second speed: 2ND), as shown in FIG. 3, in addition to the engagement of the first clutch C1 at the first speed, the third brake B3 is engaged, and the third one-way clutch The operation of F3 is released, and the first and second one-way clutches F1 and F2 are operated. In this state, the first
そして、入力軸12の回転は、第1クラッチC1を介してサンギヤS2から第2プラネタリギヤ4に入力されるとともに、サンギヤS3を介して第3プラネタリギヤ5に入力される。第2プラネタリギヤ4は、前述したようにリングギヤR2の回転が阻止され(速度=0)、図4の速度線図において、線図L2に示す状態となり、出力軸105が接続されたキャリヤCR3から、正回転の2速回転が取り出される。
The rotation of the
この際の、リングギヤR2の回転トルクは、第1,第2ワンウェイクラッチF1,F2を介して第3ブレーキB3により分担されて担持され、第1ワンウェイクラッチF1のトルク担持能力を利用する形でその分、第2ワンウェイクラッチF2及び第3ブレーキB3のトルク負担能力を小さなものとすることができ、第2ワンウェイクラッチF2及び第3ブレーキB3の小容量化及び小型化が図れる。これにより、第3ブレーキB3及びその油圧アクチュエータ、並びに第1,第2ワンウェイクラッチF1,F2を、第1プラネタリギヤ3の前方部分にまとめてコンパクトに配置することが可能となる。
At this time, the rotational torque of the ring gear R2 is shared and carried by the third brake B3 via the first and second one-way clutches F1 and F2, and the torque carrying ability of the first one-way clutch F1 is utilized. Thus, the torque bearing capacity of the second one-way clutch F2 and the third brake B3 can be reduced, and the capacity and size of the second one-way clutch F2 and the third brake B3 can be reduced. As a result, the third brake B3 and its hydraulic actuator, and the first and second one-way clutches F1 and F2 can be arranged in a compact manner in the front portion of the first
前進段の3速(3速段:3RD)では、図3に示すように、1,2速時の第1クラッチC1の係合に加えて、第3クラッチC3が係合されるとともに、第2ワンウェイクラッチF2の作動が解除され、第1ワンウェイクラッチF1の作動が維持される。この状態では、入力軸12の回転は、それまでの第1クラッチC1を介したリヤギヤユニット131への入力に加えて、第3クラッチC3を介してフロントギヤユニット130のサンギヤS1にも入力され、かつキャリヤCR1が第1ワンウェイクラッチF1により係止される。
In the third forward speed (third speed: 3RD), as shown in FIG. 3, in addition to the engagement of the first clutch C1 in the first and second speeds, the third clutch C3 is engaged, The operation of the two one-way clutch F2 is released, and the operation of the first one-way clutch F1 is maintained. In this state, the rotation of the
すると、第1プラネタリギヤ3は、サンギヤS1に入力軸12の回転が入力され、キャリヤCR1が係止されることから、図4の速度線図において、線図L3に示す状態となり、フロントギヤユニット130の出力要素としてのリングギヤR1から、正回転RV1がリヤギヤユニット131の入力要素としての第2プラネタリギヤ4のリングギヤR2に出力される。一方、リヤギヤユニット131には、サンギヤS2,S3に入力軸2の回転RINが入力されているので、上述のリングギヤR2へ入力される回転RV1は、図4の線図L4に示すように、合成され、出力軸105に連結されるキャリヤCR3からは、3速回転が取り出される。なお、第3ブレーキB3は、係合状態となっているが、第2ワンウェイクラッチF2が空転状態なので、この第3ブレーキB3は変速に何ら関与しない。
Then, since the rotation of the
この際、第1ワンウェイクラッチF1が、第1プラネタリギヤ3へ伝達されるトルクの反力を担持するが、3速状態にあっては、このフロントギヤユニット130である第1プラネタリギヤ3を経由するトルクと、リヤギヤユニット131に第1クラッチC1を介して直接伝達されるトルクとが合成されるため、上述の第1ワンウェイクラッチF1が担持する反力トルクは、伝達トルク全体の一部で足りる。したがって、この第1ワンウェイクラッチF1は、トルク容量が小さい小型のもので足り、第1プラネタリギヤ3の前方の比較的狭いスペースに、他の係止手段である第3ブレーキB3、第2ワンウェイクラッチF2とともにまとめて配置することが可能となる。
At this time, the first one-way clutch F1 carries the reaction force of the torque transmitted to the first
また、第3クラッチC3は、第3油圧アクチュエータへの油圧の供給により、第3ピストンが軸方向前方に移動し、第3ピストンの背面側の一部が背面側から前面側に向けて第3クラッチC3のドライブプレート及びドリブンディスクを押圧することにより接続する。第2クラッチC2は、第3クラッチC3との間にクラッチドラムを共有しており、それぞれのドライブプレートが軸方向に並ぶようにして、クラッチドラム内面のスプラインに係合されているが、これらを作動させる第2ピストン,第3ピストンがそれぞれ個別に独立して作動されるので、この第3クラッチC3の作動が、第2クラッチC2に影響を及ぼすことはない。 Further, in the third clutch C3, when the hydraulic pressure is supplied to the third hydraulic actuator, the third piston moves forward in the axial direction, and a part of the back side of the third piston moves from the back side toward the front side. The clutch C3 is connected by pressing the drive plate and the driven disk of the clutch C3. The second clutch C2 shares a clutch drum with the third clutch C3, and is engaged with splines on the inner surface of the clutch drum so that the respective drive plates are aligned in the axial direction. Since the second piston and the third piston to be operated are individually operated independently, the operation of the third clutch C3 does not affect the second clutch C2.
前進段の4速(4速段:4TH)では、図3に示すように、1,2,3速時の第1クラッチC1の係合及び3速時の第3クラッチC3の係合に加えて、第2クラッチC2が係合されるとともに、第1ワンウェイクラッチF1の作動が解除される。この状態では、入力軸12の回転は、それまでの第1クラッチC1を介したリヤギヤユニット131のサンギヤS2,S3への入力に加えて、第2クラッチC2を介してキャリヤCR2及びリングギヤR3にも入力され、このリヤギヤユニット131、すなわち第2,第3プラネタリギヤ4,5全体が直結回転となり、図4の線図L5に示す状態となり、出力軸105に連結されるキャリヤCR3から、4速回転が取り出される。
At the fourth forward speed (fourth speed: 4TH), in addition to the engagement of the first clutch C1 at the first, second and third speeds and the third clutch C3 at the third speed, as shown in FIG. Thus, the second clutch C2 is engaged and the operation of the first one-way clutch F1 is released. In this state, the rotation of the
この際、第3クラッチC3及び第3ブレーキB3は、図3に示すように、係合状態となっているが、第1プラネタリギヤ3は、サンギヤS1に第2クラッチC2を介して入力軸12の回転が伝達される一方で、第2プラネタリギヤ4が、入力軸12と直結状態で正回転することから、そのリングギヤR2に連結されたリングギヤR1にも入力軸12の回転が入力され、図4の線図L6の状態となり、フロントギヤユニット130を構成する第1プラネタリギヤ3は全体が直結状態で空転する。また、この4速状態では、フロントギヤユニット130及びリヤギヤユニット131は、ともに直結状態であって第1〜第4係止手段、すなわち第1〜第4ブレーキB1〜B4及び第1〜第3ワンウェイクラッチF1〜F3はなにも作動せず、反力を担持することはない。
At this time, as shown in FIG. 3, the third clutch C3 and the third brake B3 are in an engaged state, but the first
また、第2クラッチC2は、第2油圧アクチュエータへの油圧供給により、第2ピストンを軸方向後方に移動し、その後端部がドライブプレート及びドリブンディスクを押圧することにより接続する。この際、上述したように、第3クラッチC3が係合状態に保持されているが、この第2クラッチC2の作動が第3クラッチC3の係合状態に何等影響を与えることはない。 The second clutch C2 is connected by moving the second piston rearward in the axial direction by supplying hydraulic pressure to the second hydraulic actuator and pressing the drive plate and the driven disc at the rear end thereof. At this time, as described above, the third clutch C3 is held in the engaged state, but the operation of the second clutch C2 has no influence on the engaged state of the third clutch C3.
前進段の5速(5速段:5TH)では、図3に示すように、第1クラッチC1の係合が解除されるとともに、第2,第3クラッチC2,C3がそのまま係合状態を維持され、かつ第1ブレーキB1が係合される。この状態では、入力軸12の回転は、第2クラッチC2を介してリヤギヤユニット131である第2プラネタリギヤ4のキャリヤCR2及び第3プラネタリギヤ5のリングギヤR3に入力されるとともに、第3クラッチC3を介してフロントギヤユニット130である第1プラネタリギヤ3のサンギヤS1に入力される。すると、キャリヤCR1が第1ブレーキB1により係止されているので、フロントギヤユニット130は、図4の線図L3で示す状態となり、リングギヤR1からは、減速された正回転RV1がリヤギヤユニット131のリングギヤR2に出力される。一方、前述したように、リヤギヤユニット131のキャリヤCR2及びリングギヤR3には、入力軸12の回転が入力されるので、速度線図は、図4の線図L7となり、キャリヤCR3から出力軸105へ、5速回転が取り出される。この際、第3ブレーキB3は、図3に示すように、係合状態となっているが、第2ワンウェイクラッチF2が空転状態となっているので、この第3ブレーキB3は何ら変速に関与しない。
At the fifth forward speed (5th speed: 5TH), as shown in FIG. 3, the first clutch C1 is disengaged and the second and third clutches C2 and C3 remain engaged. And the first brake B1 is engaged. In this state, the rotation of the
また、この5速状態にあっては、第1ブレーキB1が上述の伝達トルクの反力を担持するが、高速状態である5速にあっては、そのトルク容量は小さくて足り、さらに、第2クラッチC2を経由する経路と、第3クラッチC3を経由する経路とからのトルクが、リヤギヤユニット131で合成されて出力軸105に伝達されるので、キャリヤCR1及びリングギヤR1を係止する第1ブレーキB1のトルク容量は、伝達トルク全体の一部で足り、さらにそのトルク容量は小さなもので足りる。したがって、この第1ブレーキB1は、第1プラネタリギヤ3の外径側にて軸方向に比較的短い長さに設置でき、かつその油圧アクチュエータも、隣接する第1,第2プラネタリギヤ3,4に股がる外径側における、軸方向に比較的短い小さなスペースに設置することができ、上述の第3ブレーキB3及びその油圧アクチュエータを、第1プラネタリギヤ3の外径側における比較的小さなスペースに設置することが可能となる。
In the fifth speed state, the first brake B1 carries the reaction force of the transmission torque described above. However, in the fifth speed which is the high speed state, the torque capacity is small, and The torque from the path passing through the second clutch C2 and the path passing through the third clutch C3 is synthesized by the
また、第1クラッチC1は、第1油圧アクチュエータの第1油圧室の油圧解放により、リターンスプリングにより第1ピストンが軸方向前方に移動するのでドライブプレートとドリブンディスクとの押圧が解除される。この際、第1クラッチドラムは比較的高速で回転しているが、第1キャンセル室内のオイルにも、同じ回転に基づく遠心油圧が作用しており、上述の第1油圧室33内の油圧は、速やかに排出される。
Further, in the first clutch C1, when the hydraulic pressure of the first hydraulic chamber of the first hydraulic actuator is released, the first piston is moved forward in the axial direction by the return spring, so that the pressure between the drive plate and the driven disk is released. At this time, the first clutch drum rotates at a relatively high speed, but the centrifugal oil pressure based on the same rotation acts on the oil in the first cancel chamber, and the oil pressure in the first
前進段の6速(6速段:6TH)では、図3に示すように、第3クラッチC3の係合が解除されるとともに、第2クラッチC2がそのまま係合状態を維持され、かつ第2ブレーキB2が係合される。この状態では、入力軸12の回転は、第2クラッチC2を介してリヤギヤユニット131である第2プラネタリギヤ4のキャリヤCR2及び第3プラネタリギヤ5のリングギヤR3に入力される。一方、リングギヤR2が第2ブレーキB2により係止されているので、上述のキャリヤCR2の回転により、サンギヤS2,S3が上述の5速のときよりも高速で正回転する。上述のリングギヤR3の回転とこのサンギヤS3の高速回転とにより、キャリヤCR3から出力軸105には、5速よりもさらに高速の6速回転が取り出される。この6速は、図4の速度線図のL8に対応する。この際、第1,第3ブレーキB1,B3は、図3に示すように、係合状態となっているが、第1,第2ワンウェイクラッチF1,F2が空転状態となっているので、これら第1,第3ブレーキB1,B3は何ら変速に関与しない。また、第3クラッチC3が解放されるが、第3油圧室の油圧は、第3キャンセル室のオイルに作用する遠心油圧により、速やかに解放される。
At the sixth forward speed (6th speed: 6TH), as shown in FIG. 3, the engagement of the third clutch C3 is released, the second clutch C2 is maintained in the engaged state, and the second clutch The brake B2 is engaged. In this state, the rotation of the
また、この6速状態にあっては、第2ブレーキB2が上述の伝達トルクの反力を担持するが、上述の5速よりもさらに高速状態である6速にあっては、そのトルク容量は小さくて足る。したがって、第1ブレーキB1の場合と同様、第2ブレーキB2は、第2プラネタリギヤ4の外径側にて軸方向に比較的短い長さに設置でき、かつその油圧アクチュエータも、第3ワンウェイクラッチF3の前面側の比較的短い小さなスペースに設置することができる。
Further, in the sixth speed state, the second brake B2 carries the reaction force of the above-described transmission torque, but in the sixth speed, which is a higher speed state than the fifth speed, the torque capacity is Small enough. Therefore, as in the case of the first brake B1, the second brake B2 can be installed in a relatively short length in the axial direction on the outer diameter side of the second
本実施の形態においては、図3から明らかなように、1速〜4速までの変速がワンウェイクラッチにより行われ、4−5変速及び5−6変速がクラッチtoブレーキ変速で行われる。 In the present embodiment, as is apparent from FIG. 3, the shift from the first speed to the fourth speed is performed by the one-way clutch, and the 4-5 shift and the 5-6 shift are performed by the clutch-to-brake shift.
一方、シフトダウン時においては、第2クラッチC2又は第3クラッチC3が作動するのは、図3に示すように、6速から5速、4速から3速、そして3速から2速へのシフトダウン時である。 On the other hand, at the time of downshifting, the second clutch C2 or the third clutch C3 operates as shown in FIG. 3 from 6th speed to 5th speed, 4th speed to 3rd speed, and 3rd speed to 2nd speed. At the time of shift down.
これらのいずれも場合においても、第2,第3油圧アクチュエータの第2,第3ピストンがそれぞれ独立に作動して、それぞれ独立にドライブプレート及びドリブンディスクを係脱させることができるので、一方のクラッチの作動が他方のクラッチの作動や係合状態の保持に影響を及ぼすことはない。 In any of these cases, the second and third pistons of the second and third hydraulic actuators can operate independently, and the drive plate and the driven disk can be engaged and disengaged independently. Does not affect the operation of the other clutch or the maintenance of the engaged state.
後進(後進段:REV)では、図3に示すように、第3クラッチC3が係合されるとともに、第4ブレーキB4及び第1ワンウェイクラッチF1が係止される。この状態では、入力軸12の回転は、第3クラッチC3を介してフロントギヤユニット130のサンギヤS1に入力され、キャリヤCR1が第1ワンウェイクラッチF1により係止されることから、速度線図は、図4の線図L3に示す状態となり、リングギヤR1からは、正回転の出力回転RV1がリヤギヤユニット131のリングギヤR2に出力される。このリヤギヤユニット131は、リングギヤR3及びキャリヤCR2が第4ブレーキB4により係止されるので、図4の線図L10で示す状態となり、キャリヤCR3から出力軸3へ、後進回転が取り出される。
In reverse (reverse speed: REV), as shown in FIG. 3, the third clutch C3 is engaged, and the fourth brake B4 and the first one-way clutch F1 are locked. In this state, the rotation of the
この際、この後進状態は、減速された大きなトルクが上述のリングギヤR3及びキャリヤCR2を係止する第4ブレーキB4に作用するが、この第4ブレーキB4は、第3プラネタリギヤ5の外径側にてこの第2プラネタリギヤ5に略々オーバラップする比較的軸方向に長いものからなり、かつその油圧アクチュエータは、ミッションケース9の後端に配置された比較的広い受圧面積からなるとともにダブルピストン構造からなり、大きな押圧力を作用することができ、上述の大きな反力に対応する要求トルクを確実に担持することが可能となる。
At this time, in this reverse state, a large decelerated torque acts on the fourth brake B4 that locks the ring gear R3 and the carrier CR2, but the fourth brake B4 is placed on the outer diameter side of the third planetary gear 5. The lever is relatively long in the axial direction and substantially overlaps the second planetary gear 5, and the hydraulic actuator has a relatively large pressure receiving area disposed at the rear end of the
また、エンジンブレーキ(コースト)時には、図3に示すように、通常の作動に加えて、3速及び後進時には、第1ブレーキB1が係合され、第1ワンウェイクラッチF1の空転に対してキャリヤCR1を確実に係止し、2速時には第2ブレーキB2が係合され、リングギヤR2を確実に係止し、さらに1速時には、第4ブレーキB4が係合されて、リングギヤR3が確実に係止される。 Further, at the time of engine braking (coast), as shown in FIG. 3, in addition to normal operation, the first brake B1 is engaged at the third speed and reverse, and the carrier CR1 against the idling of the first one-way clutch F1. In the second speed, the second brake B2 is engaged and the ring gear R2 is securely locked, and in the first speed, the fourth brake B4 is engaged and the ring gear R3 is securely locked. Is done.
さらに、2速のエンジンブレーキ時に、本来のエンジンブレーキ用の第2ブレーキB2に加えて第1ブレーキB1を作動させて、リングギヤR2の係止を、直接作動する第2ブレーキB2及びキャリヤCR1を介して作動する第1ブレーキB1によりともに行わせ、第2ブレーキB2のトルク容量を小さくしてその分、この第2ブレーキB2を小型化することも可能である。第2ブレーキB2は、上述の2速時のエンジンブレーキ用であって、そのトルク容量は小さくて足り、第2プラネタリギヤ4の外径部分の比較的小さな設置スペースで足りるが、さらに上述したように、この2速エンジンブレーキ時に、第1ブレーキB1を共働作動すると、さらに第2ブレーキB2のトルク容量が小さくて足り、その油圧アクチュエータ90も含めて小さな設置スペースに配置したものでありながら、確実で信頼性の高いブレーキ作動を行うことができる。
Further, during the second-speed engine brake, the first brake B1 is operated in addition to the original second brake B2 for engine braking, and the ring gear R2 is locked via the second brake B2 and the carrier CR1 that are directly operated. The second brake B2 can be reduced in size by reducing the torque capacity of the second brake B2 by using the first brake B1 that operates together. The second brake B2 is for the engine brake at the second speed described above, and its torque capacity is small, and a relatively small installation space in the outer diameter portion of the second
さらに、上述したように、第2プラネタリギヤ4に入力軸12からのトルクが入力する場合、2速時にサンギヤS2,S3から、3速時にサンギヤS1,S2,S3から、4速時にサンギヤS2,S3から、5速時にサンギヤS1,S2及びリングギヤR3から、そして6速時にサンギヤS2,S3及びリングギヤR3から、それぞれ入力トルクがフロントギヤユニット130及びリヤギヤユニット131に入力される。したがって、入力トルクが第2プラネタリギヤ4のみに入力されることはなく、この第2プラネタリギヤ4は、最適なギヤ比を得るために小型化されるとともに、上述の分散入力に基づいて強度上からも小型化が可能となり、この小径の第2プラネタリギヤ4の外径側に、油圧アクチュエータを配置して、第1ブレーキB1の必要トルクを担持し得るトルク容量を有するものでありながら、軸方向及び径方向のコンパクト化を可能とする。
Further, as described above, when the torque from the
また、入力トルクを第1,第2,第3プラネタリギヤ3,4,5に伝達する第1,第2,第3クラッチC1,C2,C3は、トルク容量を充分に確保するために径方向寸法を大きくすることが好ましいが、クラッチ部23は、多段変速機構6のトルクコンバータ2側に配置されるので、径方向寸法の大きなものから、出力軸に向けて小径化して配置することができ、FR用の自動変速機として車両搭載上好ましい全体形状の変速機を得ることができる。
The first, second, and third clutches C1, C2, and C3 that transmit the input torque to the first, second, and third
ついで、図5及び図6に沿って、本発明に係るプラネタリギヤ装置について、第2のプラネタリギヤ(ミドルプラネタリギヤ)4に基づき説明する。第2プラネタリギヤ4は、サンギヤS2、ピニオンP2を支持するキャリヤCR2及びリングギヤR2を有しており、半径方向において中間軸31と第2ブレーキB2の間、軸方向において第1プラネタリギヤ3と第3ワンウェイクラッチF3との間に配置されている。
Next, the planetary gear device according to the present invention will be described based on the second planetary gear (middle planetary gear) 4 with reference to FIGS. 5 and 6. The second
第2ブレーキB2は、ケース9の内周面に形成されたスプライン9aとリングギヤRからなるハブ51の外周面に形成されたスプライン51aとの間に、多数の摩擦板(摩擦ディスクとセパレータプレート)52が交互に積層されており、これら摩擦板の一端はスナップリング53及びバックアッププレートにより軸方向移動が規制され、他端は、油圧アクチュエータ(サーボ)55のピストン55aが対面している。上記リングギヤハブ51は、円筒形からなり、その外周面に上記摩擦板用のスプライン51aが形成されており、その内周面がリングギヤR2となっている。また、リングギヤハブ51の前方側端は立上って、該立上り部51bが第1プラネタリギヤ3のリングギヤR1に係合して、スナップリング56により抜止めされている。また、上記ハブ51のリングギヤR2が形成されている内周面は、一部歯が円周上に切欠かれて、油溜りaを形成しており、該油溜りaは臨んで、上記ハブ51に径方向に貫通して油路bが形成されている。また、リングギヤハブ51には、円周のリングギヤR2と外周のスプライン51aとを連通するように径方向に貫通して、複数の油孔c…が形成されている。
The second brake B2 includes a large number of friction plates (friction disks and separator plates) between a spline 9a formed on the inner peripheral surface of the
第2プラネタリギヤ4のキャリヤCR2は、左右のキャリヤプレート58,59を有しており、これらプレートに亘って支持されたピニオンシャフト60にニードルベアリング61を介してピニオンP2が回転自在に支持されている。ピニオンP2は、上記ハブ内周面のリングギヤR2に噛合していると共にサンギヤS2に噛合している。上記左キャリヤプレート59は、ブリッジ部59fが一体に形成されて、該ブリッジ部先端が右キャリヤプレート58に固着されて、一体のキャリヤCR2が一体に形成されている。
The carrier CR2 of the second
左キャリヤプレート58は、一体に成形されている、上記ピニオンシャフト60を支持するフランジ部58aと、段付き円筒状のボス部58bとを有しており、ボス部58bの内周面には、その内側からスプライン部58c、そして該スプラインの歯底より僅かな大径な平滑面からなる嵌合部(インロー部)58dが形成されている。
The
右キャリヤプレート59も、一体成形されている、上記ピニオンシャフト60を支持するフランジ部59aと、円筒状のボス部59bとを有しており、該ボス部の内周面には、その内側からスプライン部59c、オイル通路となる環状の凹溝59d、そしてスプラインの歯底より大径な円筒部において平滑面からなる嵌合部(インロー部)59eが形成されている。一方、サンギヤS2は、その内周面に形成されたスプライン62により中間軸31にスプライン係合していると共に、該中間軸に形成された段部dにより軸方向に位置決めされている。
The
前記中間軸31の上記キャリヤCR2の一方側には、第2スリーブ軸(第1の中空軸)43がブッシュ(ベアリング)44を介して回転自在に被嵌しており、該中間軸31の上記キャリヤCR2の他方側には、連結部材ボス部(第2の中空軸)65aがニードルベアリング66により回転自在に支持されている。上記スリーブ軸43は、図6,図2に示すように、第2のクラッチC2のクラッチハブ45に接続しており、かつ他端側外周面に外スプライン43aが形成されている。該外スプライン43aは、スプライン係合する部分より軸方向内側(図面の左側)に、該スプライン係合部より僅から外周面が大径となるようにスプライン歯が形成されている。そして、該スリーブ軸の外スプライン43aに前記左キャリヤプレート58のスプライン部58cが係合しており、かつ該スリーブ軸スプライン43aの僅かに大径となっている外歯周面(嵌合面)43bに、前記嵌合部58dが高い嵌合精度(小さい公差)で嵌合している。
A second sleeve shaft (first hollow shaft) 43 is rotatably fitted on one side of the carrier CR2 of the
左キャリヤプレート58の段付ボス部58b内にはスラストベアリング68が介在されており、サンギヤS2を上記段部dとの間で軸方向の位置決めをしていると共に、キャリヤCR2も軸方向に位置決めしている。また、左キャリヤプレートの段付ボス部58bの外周面にはブッシュ(ベアリング)69を介してリングギヤサポート用フランジ70が回転自在に支持されており、該フランジ70の先端は上記ハブ51の切欠かれた位置aの前方側の歯R’に係合してスナップリング71にて抜止めされ、かつ該フランジ70の左右がスラストベアリング72,72を介して第1プラネタリギヤ3のサンギヤS1と上記キャリヤCR2との間に位置決めされている。
A
一方、連結部材ボス部65aは、その外周面にスプライン65sにより第3ワンウェイクラッチF3のインレース75が係合しており、かつ該連結部材65(図2,図6参照)は第3プラネタリギヤ5のリングギヤR3及び第4ブレーキB4に連結している。また、第3ワンウェイクラッチF3のアウタレース76はケース9に係合している。
On the other hand, the connecting
上記連結部材ボス部65aの先端外周面には外スプライン65bが形成されており、その内側には周方向に環状の凹溝65cが形成され、更にその内側の大径部分には平滑面からなる嵌合部65dが形成されている。そして、前記右キャリヤプレートボス部59bは、そのスプライン部59cが上記連結部材ボス部65aの外スプライン65bに係合しており、キャリヤプレートボス部の凹溝59dが連結部材ボス部の凹溝65cと向い合ってオイル通路となる環状空部Aを構成し、更にキャリヤプレートボス部の嵌合面59eが連結部材ボス部の嵌合面65dに高い精度(小さい公差)で嵌合している。
An
これにより、キャリヤCR2は、その左右両キャリヤプレート58,59がそれぞれスプライン58c,43及び59c,65bにより別の部材43,65に係合して、回転を伝達すると共に、それぞれ嵌合部(面)58d,43b及び59e,65dで嵌合して、高い軸支持精度が得られる。なお、スリーブ軸43は、ブッシュ(ベアリング)44を介して中間軸31に支持され、かつ連結部材ボス部65aをニードルベアリング66を介して中間軸31に支持されて、両部材43,65aは、共に共通の中間軸31に高い軸精度で支持されている。
As a result, the carrier CR2 has its left and
一方、中間軸の中心部には油路77が形成されており、該油路77が軸外周面に貫通して複数の油孔e,f,gが形成されている。また、前記両凹溝59d,65cにて形成されるオイル通路Aに連通するように、連結部材ボス部65cに油孔hが、キャリヤプレートボス部59bに油孔iがそれぞれ形成されている。前記右キャリヤプレート59には板金製のオイル受けプレート80が固着されており、該オイル受けプレート80は、オイル通路Aの油孔iからのオイルを受けて、ピニオンシャフト60に中央孔60aに導かれる。更に、該中央孔60aは外周面に抜ける油孔jに連通している。
On the other hand, an
これにより、中間軸31の油路77のオイルは、油孔e,両凹溝65c,59eからなる環状のオイル通路A、油孔iに供給され、更に遠心力によりオイル受けプレート80により受けられて、中央孔60a,油孔jを介してピニオンP2を支持するニードルベアリング61及び左右スラストワッシャ81,81に供給される。更に、オイルは、リングR2とピニオンP2の噛合面、そしてハブ51の油孔cを介して多数の摩擦板52に供給される。
As a result, the oil in the
また、油孔fからのオイルは、スラストベアリング68,サンギヤS2とピニオンP2の噛合面、そして左キャリヤプレート58に形成された油孔kを介してブッシュ69、更にスラストワッシャ72、油溜りa、油孔bを介して第1のブレーキB1等に供給される。
The oil from the oil hole f passes through the
なお、上述実施の形態は、第1、第2、第3プラネタリギヤからなる自動変速機の第2プラネタリギヤに本発明を適用したが、これに限らず、他のプラネタリギヤ装置に同様に適用し得る。 In addition, although the above-mentioned embodiment applied this invention to the 2nd planetary gear of the automatic transmission which consists of a 1st, 2nd, 3rd planetary gear, it can apply similarly not only to this but another planetary gear apparatus.
1 自動変速機
4 プラネタリギヤ(装置)
R2 リングギヤ
CR2 キャリヤ
S2 サンギヤ
P2 ピニオン
31 共通する軸(中間軸)
43 軸部材、第1の中空軸(第2スリーブ軸)
43a 外スプライン
43b 大径外周部
44 ベアリング(ブッシュ)
58 左キャリヤプレート
58b ボス部
58c スプライン部
58d 嵌合部
59 右キャリヤプレート
59b ボス部
59c スプライン部
59d 凹溝
59e 嵌合部
65a 軸部材、第2の中空軸(連結部材ボス部)
65b 外スプライン
65c 凹溝
65d 嵌合面
66 (ニードル)ベアリング
A 環状空部、オイル通路
h,i 油孔
1
R2 Ring gear CR2 Carrier S2 Sun
43 Shaft member, first hollow shaft (second sleeve shaft)
58
Claims (6)
前記左右のキャリヤプレートは、それぞれボス部を有し、これらボス部の内周面には、前記軸部材とスプライン係合するスプライン部と、該スプライン部の軸方向に外側にて前記軸部材と嵌合する嵌合部と、を有する、
ことを特徴とするプラネタリギヤ装置。 In a planetary gear device having a carrier in which a pinion is rotatably supported by pinion shafts supported by left and right carrier plates and a shaft member is engaged with each of the left and right carrier plates by splines.
The left and right carrier plates each have a boss portion, and on the inner peripheral surface of these boss portions, a spline portion that is spline-engaged with the shaft member, and the shaft member on the outer side in the axial direction of the spline portion. A fitting portion to be fitted,
A planetary gear device characterized by that.
該軸部材に対応する側の前記キャリヤプレートは、前記嵌合部が前記外スプラインの外周面に嵌合してなる、
請求項1記載のプラネタリギヤ装置。 At least one of the shaft members that are spline-engaged with the left and right carrier plates has an outer spline at a position corresponding to the fitting portion,
The carrier plate on the side corresponding to the shaft member is formed by fitting the fitting portion to the outer peripheral surface of the outer spline.
The planetary gear device according to claim 1.
請求項2記載のプラネタリギヤ装置。 The outer spline is formed with a portion where the fitting portion is fitted, the outer peripheral surface of which is larger than the portion engaged with the spline.
The planetary gear device according to claim 2.
該軸部材に対応する側の前記キャリヤプレートは、前記スプライン部が軸部材の外スプラインに係合し、前記嵌合部が前記軸部材の嵌合面に嵌合してなる、
請求項1記載のプラネタリギヤ装置。 At least one of the shaft members that are spline-engaged with the left and right carrier plates has an outer spline portion and a fitting surface having a larger diameter than the outer peripheral surface of the outer spline,
The carrier plate on the side corresponding to the shaft member is configured such that the spline portion is engaged with an outer spline of the shaft member, and the fitting portion is engaged with a fitting surface of the shaft member.
The planetary gear device according to claim 1.
これら両凹溝に連通して、前記軸部材及び前記キャリヤプレートのボス部にそれぞれ径方向に貫通する油孔を設け、
前記両凹溝により形成される環状空部並びに前記油孔により、潤滑油用のオイル通路を形成してなる、
請求項4記載のプラネタリギヤ装置。 An annular groove is provided between the outer spline portion of the shaft member and the fitting surface and between the spline portion and the fitting portion of the carrier plate on the side engaged with the shaft member. And
In communication with these concave grooves, oil holes are provided through the shaft member and the boss portion of the carrier plate in the radial direction.
An oil passage for lubricating oil is formed by the annular void formed by the both concave grooves and the oil hole.
The planetary gear device according to claim 4.
これら両中空軸が、共通する軸にそれぞれベアリングを介して回転自在に支持されてなる、
請求項1ないし5のいずれか1項記載のプラネタリギヤ装置。
The shaft member includes a first hollow shaft and a second hollow shaft that engage and fit with the left and right carrier plates, respectively.
Both these hollow shafts are rotatably supported by common shafts via bearings,
The planetary gear device according to any one of claims 1 to 5.
Priority Applications (1)
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---|---|---|---|
JP2004295232A JP4539273B2 (en) | 2004-10-07 | 2004-10-07 | Planetary gear unit |
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