JP2006097731A - Angular ball bearing - Google Patents

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Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide an angular ball bearing capable of suppressing rise of temperature in both of high speed operation and low speed operation and suppressing occurrence of sound of a cage. <P>SOLUTION: This angular ball bearing is provided with an outer ring 3, an inner ring 2 arranged on an inner side of the outer ring 3, a plurality of balls 4 arranged between the outer ring 3 and the inner ring 3, and an annular cage 5 having a plurality of pockets 6 for holding the balls 4. The pocket 6 has an inclined part 16b on an outside diameter side of the cage 5, and diameter of the pocket 6 is reduced toward the outside diameter side of the cage 5 in the inclined part 16b. Guide of the cage 5 is set to a clearance in which it is shifted from ball guide to outer ring inside diameter face guide by centrifugal expansion and thermal expansion that the cage 5 receives. <P>COPYRIGHT: (C)2006,JPO&NCIPI

Description

本発明は、アンギュラ玉軸受に関し、より特定的には、工作機の主軸に用いられるアンギュラ玉軸受に関する。   The present invention relates to an angular ball bearing, and more particularly to an angular ball bearing used for a main shaft of a machine tool.

近年、たとえばアンギュラ玉軸受などの転がり軸受に合成樹脂製の保持器を用いる技術が開発されつつある。合成樹脂製の保持器は金属製の保持器に比べて軽量であり、保持器とボールとの間の摩擦を低減できるという利点を有している。   In recent years, for example, a technique using a cage made of a synthetic resin for a rolling bearing such as an angular ball bearing has been developed. The cage made of synthetic resin is lighter than the cage made of metal, and has an advantage that friction between the cage and the ball can be reduced.

図７は、従来のアンギュラ玉軸受の構成を示す部分断面図である。図７に示すように、アンギュラ玉軸受１０１は、外輪１０３と、内輪１０２と、環状の保持器１０５と、ボール１０４とを備えている。外輪１０３と内輪１０２との間に保持器１０５が配置されており、保持器１０５の円周方向に複数のボール１０４の各々が配置されている。保持器１０５には複数のポケット１０６が形成されている。ポケット１０６の各々は、保持器１０５の外径側に形成された円筒部１０６ａと、保持器１０５の内径側に形成された傾斜部１０６ｂとを有している。傾斜部１０６ｂにおけるポケット１０６の内壁面は、円筒部１０６ａにおけるポケット１０６の内壁面に対して傾斜しており、傾斜部１０６ｂにおいてポケット１０６の径が減少している。ボール１０４は、円筒部１０６ａ内で傾斜部１０６ｂに接触した状態でポケット１０６に保持されている。保持器１０５は転動体案内保持器である。すなわち、保持器１０５が外輪１０３に接触せずにボール１０４に接触した状態で、ボール１０４が転動する構成となっている。   FIG. 7 is a partial cross-sectional view showing a configuration of a conventional angular ball bearing. As shown in FIG. 7, the angular ball bearing 101 includes an outer ring 103, an inner ring 102, an annular cage 105, and a ball 104. A cage 105 is disposed between the outer ring 103 and the inner ring 102, and each of the plurality of balls 104 is disposed in the circumferential direction of the cage 105. A plurality of pockets 106 are formed in the cage 105. Each of the pockets 106 includes a cylindrical portion 106 a formed on the outer diameter side of the cage 105 and an inclined portion 106 b formed on the inner diameter side of the cage 105. The inner wall surface of the pocket 106 in the inclined portion 106b is inclined with respect to the inner wall surface of the pocket 106 in the cylindrical portion 106a, and the diameter of the pocket 106 is reduced in the inclined portion 106b. The ball 104 is held in the pocket 106 while being in contact with the inclined portion 106b in the cylindrical portion 106a. The holder 105 is a rolling element guide holder. That is, the ball 104 rolls in a state where the cage 105 does not contact the outer ring 103 but contacts the ball 104.

図７に示す従来のアンギュラ玉軸受１０１は、運転時に保持器１０５と外輪１０３とが接触しない転動体案内であるため、保持器１０５と外輪１０３との間の滑り発熱が生じない。   Since the conventional angular ball bearing 101 shown in FIG. 7 is a rolling element guide in which the cage 105 and the outer ring 103 do not come into contact with each other during operation, no sliding heat is generated between the cage 105 and the outer ring 103.

一方、アンギュラ玉軸受１０１を高速（ＤＮ値≧約５０００００）運転すると、ボール１０４と外輪１０３および内輪１０２との間の摩擦熱を受けて保持器１０５が変形し、ボール１０４が傾斜部１０６ｂに噛み込まれて発熱し（噛込み発熱し）やすい。その結果、アンギュラ玉軸受１０１には、高速使用時に温度上昇しやすいという問題があった。なお、「ＤＮ値」とは軸受の高速運転の指標となる数値であり、内輪の内径「Ｄ」（ｍｍ）と、軸受の回転速度「Ｎ」（ｒｐｍ）との積で表わされる。   On the other hand, when the angular ball bearing 101 is operated at a high speed (DN value ≧ about 500,000), the cage 105 is deformed by the frictional heat between the ball 104 and the outer ring 103 and the inner ring 102, and the ball 104 is engaged with the inclined portion 106b. It is easy to generate heat (biting heat). As a result, the angular ball bearing 101 has a problem that the temperature easily rises during high-speed use. The “DN value” is a numerical value serving as an index for high-speed operation of the bearing, and is represented by the product of the inner diameter “D” (mm) of the inner ring and the rotational speed “N” (rpm) of the bearing.

そこで、高速使用時の温度上昇を抑制可能な構成が、たとえば特開平８−４２５７４号公報（特許文献１）に開示されている。特許文献１では、たとえばフェノール樹脂よりなる保持器の本体リングに、円筒状のポケットが径方向に穿設されている。言い換えれば、ポケットは傾斜部を有していない。また、特許文献１の保持器は外輪案内保持器である。すなわち、保持器がボールに接触せずに外輪に接触した状態で、ボールが転動する構成となっている。   Therefore, a configuration capable of suppressing a temperature rise during high-speed use is disclosed in, for example, Japanese Patent Application Laid-Open No. 8-42574 (Patent Document 1). In Patent Document 1, for example, a cylindrical pocket is formed in a radial direction in a body ring of a cage made of phenol resin. In other words, the pocket does not have an inclined portion. Further, the cage of Patent Document 1 is an outer ring guide cage. That is, the ball rolls in a state where the cage does not contact the ball but contacts the outer ring.

特許文献１の保持器のポケットは完全な円筒状であるので、ボールがポケットに噛み込まれることがなくなり、ボールの噛込み発熱を抑制することができる。また、特許文献１の保持器を備えたアンギュラ玉軸受を高速運転する場合には、保持器と外輪との間に油膜が形成されて保持器が浮上するため、保持器と外輪との間の滑り発熱を抑制することができる。
特開平８−４２５７４号公報 Since the pocket of the cage of Patent Document 1 has a complete cylindrical shape, the ball is not caught in the pocket, and the biting heat of the ball can be suppressed. In addition, when the angular ball bearing provided with the cage of Patent Document 1 is operated at high speed, an oil film is formed between the cage and the outer ring, and the cage floats, so that the gap between the cage and the outer ring is increased. Slip heat generation can be suppressed.
JP-A-8-42574

しかしながら、特許文献１の保持器を備えたアンギュラ玉軸受を低速運転すると、保持器と外輪との間に油膜が形成されにくくなり、保持器と外輪との間に滑り発熱が生じやすくなる。その結果、特許文献１の保持器を備えたアンギュラ玉軸受には、低速使用時に温度上昇しやすいという問題があった。   However, when the angular ball bearing provided with the cage of Patent Document 1 is operated at a low speed, an oil film is hardly formed between the cage and the outer ring, and slipping heat is easily generated between the cage and the outer ring. As a result, the angular ball bearing provided with the cage of Patent Document 1 has a problem that the temperature is likely to rise during low speed use.

また、特許文献１の保持器を備えたアンギュラ玉軸受をグリース潤滑下で低速運転すると、保持器音が発生するという問題が生じる。保持器音の発生原因は解明されていなかった。   Moreover, when the angular ball bearing provided with the cage of Patent Document 1 is operated at a low speed under grease lubrication, there arises a problem that cage noise is generated. The cause of the cage noise has not been elucidated.

なお、グリース潤滑以外の潤滑法（たとえばエアオイル潤滑)を用いることは、微量のオイルを空気と混合して供給するような構成がさらに必要となり、潤滑装置の複雑化を招くので、有効な方法でない。   It should be noted that using a lubrication method other than grease lubrication (for example, air oil lubrication) is not an effective method because it requires a further configuration in which a very small amount of oil is mixed and supplied with air, resulting in a complicated lubrication system. .

したがって、本発明の目的は、高速運転時および低速運転時の両方で温度上昇を抑制することができ、保持器音の発生を抑制することができるアンギュラ玉軸受を提供することである。   Accordingly, an object of the present invention is to provide an angular ball bearing that can suppress a temperature rise during both high-speed operation and low-speed operation and can suppress the generation of cage noise.

本発明のアンギュラ玉軸受は、外輪と、外輪の内側に配置された内輪と、外輪と内輪との間に介在する複数のボールと、ボールを保持するためのポケットを複数有する環状の保持器とを備え、ポケットは保持器の外径側に傾斜部を有し、傾斜部においてポケットの径が保持器の外径側に向かって減少しているアンギュラ玉軸受であって、保持器が受ける遠心膨張および熱膨張によって、保持器の案内がボール案内から外輪内径面案内に移行するすきまに設定されている。   An angular ball bearing according to the present invention includes an outer ring, an inner ring disposed inside the outer ring, a plurality of balls interposed between the outer ring and the inner ring, and an annular cage having a plurality of pockets for holding the balls. The pocket has an inclined portion on the outer diameter side of the cage, and the pocket has an angular ball bearing in which the diameter of the pocket decreases toward the outer diameter side of the cage, and the centrifugal force received by the cage is Due to the expansion and the thermal expansion, the guide of the cage is set to a clearance at which the guide is transferred from the ball guide to the outer ring inner surface guide.

本発明のアンギュラ玉軸受によれば、低速運転時にはボール案内の状態になるので、保持器と外輪との間の滑り発熱を防止することができる。これにより、低速使用時の温度上昇を抑制することができ、保持器音の発生を抑止することができる。一方、高速運転時には外輪内径面案内の状態となるので、噛込み発熱しなくなる。また、保持器と外輪との間に油膜が形成されて保持器が浮上するため、保持器と外輪との間の滑り発熱を抑制することができる。したがって、高速使用時の温度上昇を抑制することができる。   According to the angular ball bearing of the present invention, since it is in a ball guide state during low speed operation, it is possible to prevent sliding heat generation between the cage and the outer ring. Thereby, the temperature rise at the time of low speed use can be suppressed, and generation | occurrence | production of a holder | retainer sound can be suppressed. On the other hand, since the outer ring inner surface is guided during high speed operation, the biting heat is not generated. Moreover, since an oil film is formed between the cage and the outer ring and the cage floats, it is possible to suppress sliding heat generation between the cage and the outer ring. Therefore, the temperature rise at the time of high speed use can be suppressed.

本発明のアンギュラ玉軸受において好ましくは、ＤＮ値が４０００００である場合の保持器の遠心膨張量をａ1とし、ＤＮ値が４０００００である場合の保持器の熱膨張量をｂ1とし、ＤＮ値が５０００００である場合の保持器の遠心膨張量をａ2とし、ＤＮ値が５０００００である場合の保持器の熱膨張量をｂ2とし、静止時の保持器ポケット径方向案内すきまをｃとした場合、静止時の保持器外径案内すきまｄは、ｃ＋ａ1＋ｂ1＜ｄ≦ｃ＋ａ2＋ｂ2の範囲内にある。 Preferably in the angular ball bearing of the present invention, the centrifugal expansion of the cage when DN value is 400,000 and a 1, a thermal expansion amount of the cage when DN value is 400,000 and b 1, DN value There centrifugal expansion of the cage when it is 500,000 and a 2, a thermal expansion amount of the cage when DN value is 500,000 and b 2, the cage pocket radial guide clearance at rest and with c In this case, the cage outer diameter guide clearance d at rest is in the range of c + a 1 + b 1 <d ≦ c + a 2 + b 2 .

本発明のアンギュラ玉軸受によれば、ＤＮ値が４０００００未満の低速運転時には転動体案内の状態になるので、保持器と外輪との間の滑り発熱を防止することができる。これにより、低速使用時の温度上昇を抑制することができ、保持器音の発生を抑止することができる。一方、ＤＮ値が５０００００以上の高速運転時には外輪内径面案内の状態となるので、噛込み発熱しなくなる。また、保持器と外輪との間に油膜が形成されて保持器が浮上するため、保持器と外輪との間の滑り発熱を抑制することができる。したがって、高速使用時の温度上昇を抑制することができる。   According to the angular ball bearing of the present invention, the rolling element guide state is achieved during low-speed operation with a DN value of less than 400,000, so that sliding heat generation between the cage and the outer ring can be prevented. Thereby, the temperature rise at the time of low speed use can be suppressed, and generation | occurrence | production of a holder | retainer sound can be suppressed. On the other hand, during high speed operation with a DN value of 500,000 or more, the outer ring inner surface is in a state of guidance, so that the biting heat is not generated. Moreover, since an oil film is formed between the cage and the outer ring and the cage floats, it is possible to suppress sliding heat generation between the cage and the outer ring. Therefore, the temperature rise at the time of high speed use can be suppressed.

本発明のアンギュラ玉軸受において好ましくは、フェノール布積層型樹脂、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）、あるいはポリフェニレンサルファイド（ＰＰＳ）を保持器は含んでいる。フェノール布積層型樹脂やＰＥＥＫやＰＰＳは、合成樹脂の中でも剛性の高い材料であるため、保持器の剛性を向上することができる。   In the angular ball bearing of the present invention, the cage preferably contains a phenol cloth laminated resin, polyether ether ketone (PEEK), or polyphenylene sulfide (PPS). Since the phenol cloth laminated resin, PEEK, and PPS are highly rigid materials among the synthetic resins, the rigidity of the cage can be improved.

本発明のアンギュラ玉軸受において好ましくは、内輪が工作機の主軸に固定されている。これにより、工作機の主軸に本発明のアンギュラ玉軸受を用いることができる。本発明のアンギュラ玉軸受は工作機の主軸用の軸受として特に好適である。   In the angular ball bearing of the present invention, the inner ring is preferably fixed to the main shaft of the machine tool. Thereby, the angular ball bearing of this invention can be used for the main axis | shaft of a machine tool. The angular ball bearing of the present invention is particularly suitable as a bearing for a main shaft of a machine tool.

本発明のアンギュラ玉軸受によれば、低速運転時にはボール案内の状態になるので、保持器と外輪との間の滑り発熱を防止することができる。これにより、低速使用時の温度上昇を抑制することができ、保持器音の発生を抑止することができる。一方、高速運転時には外輪内径面案内の状態となるので、噛込み発熱しなくなる。また、保持器と外輪との間に油膜が形成されて保持器が浮上するため、保持器と外輪との間の滑り発熱を抑制することができる。したがって、高速使用時の温度上昇を抑制することができる。   According to the angular ball bearing of the present invention, since it is in a ball guide state during low speed operation, it is possible to prevent sliding heat generation between the cage and the outer ring. Thereby, the temperature rise at the time of low speed use can be suppressed, and generation | occurrence | production of a holder | retainer sound can be suppressed. On the other hand, since the outer ring inner surface is guided during high speed operation, the biting heat is not generated. Moreover, since an oil film is formed between the cage and the outer ring and the cage floats, it is possible to suppress sliding heat generation between the cage and the outer ring. Therefore, the temperature rise at the time of high speed use can be suppressed.

以下、本発明の一実施の形態について図に基づいて説明する。   Hereinafter, an embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings.

図１は、本発明の一実施の形態におけるアンギュラ玉軸受の構成を示す部分断面斜視図である。図２は、図１のＩＩ−ＩＩ線に沿った断面図である。図３は、図２のＡ部拡大図である。なお、図２のＢ部の構成はＡ部の構成を１８０°回転したものであり、図２のＢ部拡大図は図３とほぼ同様である。よって、Ｂ部については、その説明を省略する。   FIG. 1 is a partial cross-sectional perspective view showing the configuration of an angular ball bearing according to an embodiment of the present invention. FIG. 2 is a cross-sectional view taken along the line II-II in FIG. FIG. 3 is an enlarged view of a portion A in FIG. 2 is obtained by rotating the configuration of part A by 180 °, and the enlarged view of part B of FIG. 2 is substantially the same as FIG. Therefore, the description of the part B is omitted.

図１〜図３に示すように、本実施の形態におけるアンギュラ玉軸受１は、外輪３と、内径Ｄの内輪２と、環状の保持器５と、転動体としての複数のボール（または玉）４とを備えている。アンギュラ玉軸受１は、内輪２もしくは外輪３が回転軸Ｌを中心として回転する。内輪２は外輪３の内側に配置されており、外輪３と内輪２との間に保持器５が配置されている。内輪２は転走面２ａを外周に有しており、外輪３は転走面２ａに対向する転走面３ａを有している。また、保持器５はその円周方向に複数のポケット６を有している。複数のボール４は、内輪２の転走面２ａと外輪３の転走面３ａとの間に介在した状態で、複数のポケット６の各々に保持されている。なお、保持器５はたとえばフェノール布積層型樹脂、ＰＥＥＫ、あるいはＰＰＳなどの合成樹脂よりなっており、内輪２、外輪３、およびボール４はたとえば鋼などよりなっている。   As shown in FIGS. 1 to 3, the angular ball bearing 1 in this embodiment includes an outer ring 3, an inner ring 2 having an inner diameter D, an annular cage 5, and a plurality of balls (or balls) as rolling elements. 4 is provided. In the angular ball bearing 1, the inner ring 2 or the outer ring 3 rotates about the rotation axis L. The inner ring 2 is disposed inside the outer ring 3, and a cage 5 is disposed between the outer ring 3 and the inner ring 2. The inner ring 2 has a rolling surface 2a on the outer periphery, and the outer ring 3 has a rolling surface 3a facing the rolling surface 2a. The cage 5 has a plurality of pockets 6 in the circumferential direction. The plurality of balls 4 are held in each of the plurality of pockets 6 while being interposed between the rolling surface 2 a of the inner ring 2 and the rolling surface 3 a of the outer ring 3. The cage 5 is made of synthetic resin such as phenol cloth laminated resin, PEEK, or PPS, and the inner ring 2, outer ring 3, and ball 4 are made of steel, for example.

ポケット６の各々は、保持器５の内径側に形成された円筒部１６ａと、保持器５の外径側に形成された傾斜部１６ｂとを有している。傾斜部１６ｂにおけるポケット６の内壁面は、円筒部１６ａにおけるポケット６の内壁面に対して傾斜している。傾斜部１６ｂにおいてポケット６の径は保持器５の外径側に向かって減少している。言い換えれば、保持器５の内径側（円筒部１６ａ）におけるポケット６の径は径ｅ１であり、保持器５の外径側におけるポケット６の径は径ｅ２である。径ｅ２は径ｅ１よりも小さい。   Each of the pockets 6 has a cylindrical portion 16 a formed on the inner diameter side of the cage 5 and an inclined portion 16 b formed on the outer diameter side of the cage 5. The inner wall surface of the pocket 6 in the inclined portion 16b is inclined with respect to the inner wall surface of the pocket 6 in the cylindrical portion 16a. In the inclined portion 16b, the diameter of the pocket 6 decreases toward the outer diameter side of the cage 5. In other words, the diameter of the pocket 6 on the inner diameter side (cylindrical portion 16a) of the cage 5 is the diameter e1, and the diameter of the pocket 6 on the outer diameter side of the cage 5 is the diameter e2. The diameter e2 is smaller than the diameter e1.

アンギュラ玉軸受１は、静止時には大きさｄの保持器外径案内すきまを有している。保持器外径案内すきまの大きさは、外輪３の内径面（外輪３の肩部３ｂの表面）の直径Ｌ１と保持器５の外径面の直径Ｌ２との差で表わされる。外輪３と保持器５との間のすきまが保持器５の全周にわたって一定である場合、図３に示すように、外輪３の肩部３ｂと保持器５との間のすきま（以下、外輪３と保持器５との間のすきまと記す）の大きさはｄ／２となる。   The angular ball bearing 1 has a cage outer diameter guide clearance of size d when stationary. The size of the cage outer diameter guide clearance is represented by the difference between the diameter L1 of the inner diameter surface of the outer ring 3 (the surface of the shoulder 3b of the outer ring 3) and the diameter L2 of the outer diameter surface of the cage 5. When the clearance between the outer ring 3 and the cage 5 is constant over the entire circumference of the cage 5, as shown in FIG. 3, the clearance between the shoulder 3b of the outer ring 3 and the cage 5 (hereinafter referred to as the outer ring 3). 3) (denoted as the clearance between the cage 3 and the cage 5) is d / 2.

また、アンギュラ玉軸受１は、静止時には大きさｃのポケット径方向径案内すきまを有している。保持器ポケット径方向案内すきまの大きさは、外輪３と内輪２との間で保持器５が移動可能な距離で表わされる。外輪３と内輪２との間で保持器５が移動可能な範囲における中央部に保持器５が存在している場合、図３に示すように、ポケット６の傾斜部１６ｂとボール４との間のすきまの大きさはｃ／２となる。   Further, the angular ball bearing 1 has a pocket radial direction guide clearance of size c when stationary. The size of the cage pocket radial direction guide clearance is represented by the distance that the cage 5 can move between the outer ring 3 and the inner ring 2. When the cage 5 exists in the center of the range in which the cage 5 can move between the outer ring 3 and the inner ring 2, as shown in FIG. 3, between the inclined portion 16 b of the pocket 6 and the ball 4. The size of the clearance is c / 2.

一方、外輪３と保持器５との間のすきま、およびポケット６の傾斜部１６ｂとボール４との間のすきまは、アンギュラ玉軸受１を立たせた状態（回転軸Ｌが水平な状態）にすると次のように変化する。   On the other hand, the clearance between the outer ring 3 and the cage 5 and the clearance between the inclined portion 16b of the pocket 6 and the ball 4 are such that the angular ball bearing 1 is in an upright state (rotating shaft L is horizontal). It changes as follows.

図４は、立たせた状態のアンギュラ玉軸受の構成を示す拡大断面図である。（ａ）は図２のＡ部の拡大断面図であり、（ｂ）は図２のＢ部の拡大断面図である。なお、図４に示すアンギュラ玉軸受では、図２のＡ部がＢ部の真上にある状態になっている。   FIG. 4 is an enlarged cross-sectional view showing the configuration of the angular ball bearing in a standing state. (A) is an expanded sectional view of the A section of FIG. 2, (b) is an expanded sectional view of the B section of FIG. In the angular ball bearing shown in FIG. 4, the A part in FIG. 2 is in a state directly above the B part.

図４（ａ），（ｂ）に示すように、立たせた状態のアンギュラ玉軸受１においては、保持器５がその自重により下方（図２中Ｂ部の方向）にｃ／２だけ移動して、接触部分２０において傾斜部１６ｂとボール４とが接触する。つまり、Ａ部におけるポケット６の傾斜部１６ｂとボール４との間のすきまはなくなる。これにより、Ａ部における外輪３と保持器５との間のすきまの大きさは（ｃ＋ｄ）／２となる。また、Ｂ部におけるポケット６の傾斜部１６ｂとボール４との間のすきまの大きさはｃとなる。これにより、Ｂ部における外輪３と保持器５との間のすきまの大きさは（ｄ−ｃ）／２となる。すなわち、外輪３と保持器５との間のすきまは、Ａ部よりもＢ部で狭くなる。   As shown in FIGS. 4 (a) and 4 (b), in the angular ball bearing 1 in a standing state, the cage 5 is moved downward (in the direction of B in FIG. 2) by c / 2 by its own weight. The inclined portion 16b and the ball 4 are in contact with each other at the contact portion 20. That is, the clearance between the inclined portion 16b of the pocket 6 and the ball 4 in the portion A is eliminated. Thereby, the magnitude | size of the clearance gap between the outer ring | wheel 3 and the holder | retainer 5 in A part becomes (c + d) / 2. In addition, the clearance between the inclined portion 16b of the pocket 6 and the ball 4 in the portion B is c. Thereby, the magnitude | size of the clearance gap between the outer ring | wheel 3 and the holder | retainer 5 in B part becomes (dc) / 2. That is, the clearance between the outer ring 3 and the cage 5 is narrower at the B portion than at the A portion.

本実施の形態では、保持器５が受ける遠心膨張および熱膨張によって、保持器５の案内がボール案内から外輪内径面案内に移行するすきまに設定されている。   In the present embodiment, the clearance of the cage 5 is set so as to shift from the ball guide to the outer ring inner surface guide by the centrifugal expansion and thermal expansion that the cage 5 receives.

具体的には、本実施の形態では、ＤＮ値が４０００００である場合の保持器５の遠心膨張量をａ1とし、ＤＮ値が４０００００である場合の保持器５の熱膨張量をｂ1とすると、アンギュラ玉軸受１のポケット径方向案内すきまの大きさｃと、保持器外径案内すきまの大きさｄとの間にはｃ＋ａ1＋ｂ1＜ｄの関係が成り立つ。これにより、ＤＮ値が４０００００未満の低速運転時には、アンギュラ玉軸受１は転動体案内の状態になる。これについて以下に説明する。 Specifically, in this embodiment, the centrifugal expansion of the cage 5 of the DN value is 400,000 and a 1, a thermal expansion amount of the cage 5 of the DN value is 400,000 b 1 and Then, a relationship of c + a 1 + b 1 <d is established between the pocket diameter direction guide clearance c of the angular ball bearing 1 and the cage outer diameter guide clearance size d. Thereby, the angular ball bearing 1 will be in the state of rolling element guidance at the time of the low speed driving | running whose DN value is less than 400,000. This will be described below.

図５は、アンギュラ玉軸受を立たせた状態でＤＮ値が４０００００となるように運転した場合の構成を示すＢ部の拡大断面図である。図５を参照して、アンギュラ玉軸受１を運転すると、保持器５の自転に伴なう遠心力により保持器５の外径が増加する。ＤＮ値が４０００００である場合において、保持器５の自転に伴なう遠心力による保持器５の外径の増加量を遠心膨張量ａ1とする。また、アンギュラ玉軸受１を運転すると、主としてボール４と外輪３および内輪２との間の摩擦熱を受けて保持器５が膨張する。ＤＮ値が４０００００である場合において、摩擦熱による保持器５の外径の膨張量を熱膨張量ｂ1とする。 FIG. 5 is an enlarged cross-sectional view of part B showing the configuration when the DN ball value is set to 400000 with the angular ball bearing standing. Referring to FIG. 5, when the angular ball bearing 1 is operated, the outer diameter of the cage 5 increases due to the centrifugal force accompanying the rotation of the cage 5. When the DN value is 400,000, the increase amount of the outer diameter of the cage 5 due to the centrifugal force accompanying the rotation of the cage 5 is defined as a centrifugal expansion amount a 1 . Further, when the angular ball bearing 1 is operated, the cage 5 expands mainly due to frictional heat between the balls 4 and the outer ring 3 and the inner ring 2. When the DN value is 400,000, the expansion amount of the outer diameter of the cage 5 due to frictional heat is defined as a thermal expansion amount b 1 .

ここで、アンギュラ玉軸受１を立たせた状態で、外輪３と保持器５との間の隙間が最も狭くなるＢ部に注目する。保持器５は全周にわたって均等に遠心膨張及び熱膨張するので、Ｂ部における外輪３と保持器５との間のすきまは、遠心膨張量ａ1と熱膨張量ｂ1との和の２分の１、つまり（ａ1＋ｂ1）／２だけ狭くなる。Ｂ部における外輪３と保持器５との間のすきまは、式（１）で表わされる。 Here, attention is paid to a portion B where the gap between the outer ring 3 and the cage 5 is the narrowest in a state where the angular ball bearing 1 is erected. Since the cage 5 is uniformly subjected to centrifugal expansion and thermal expansion over the entire circumference, the clearance between the outer ring 3 and the cage 5 in part B is two minutes of the sum of the centrifugal expansion amount a 1 and the thermal expansion amount b 1. Of 1, that is, (a 1 + b 1 ) / 2. The clearance between the outer ring 3 and the cage 5 in part B is expressed by equation (1).

Ｂ部における外輪３と保持器５との間のすきま
＝（ｄ−ｃ）／２−（ａ1＋ｂ1）／２＝（ｄ−ｃ−ａ1−ｂ1）／２ ・・・（１）
本実施の形態では、ｃ＋ａ1＋ｂ1＜ｄであるので、式（１）は常に０より大きい値となる。すなわち、外輪３と保持器５との間にはすきまが存在するので、外輪３と保持器５とが接触することはない。したがって、ＤＮ値が４０００００未満の低速運転時には、アンギュラ玉軸受１は常に転動体案内の状態になる。 Clearance between outer ring 3 and cage 5 in part B = (dc) / 2- (a 1 + b 1 ) / 2 = (dc−a 1 −b 1 ) / 2 (1 )
In this embodiment, since c + a 1 + b 1 <d, Expression (1) is always a value greater than zero. That is, since there is a gap between the outer ring 3 and the cage 5, the outer ring 3 and the cage 5 do not come into contact with each other. Therefore, during low speed operation with a DN value of less than 400,000, the angular ball bearing 1 is always in a rolling element guide state.

また、本実施の形態では、ＤＮ値が５０００００である場合の保持器５の遠心膨張量をａ2とし、ＤＮ値が５０００００である場合の保持器５の熱膨張量をｂ2とすると、アンギュラ玉軸受１のポケット径方向案内すきまの大きさｃと、保持器外径案内すきまの大きさｄとの間にはｄ≦ｃ＋ａ2＋ｂ2の関係が成り立つ。これにより、ＤＮ値が５０００００以上の高速運転時には、アンギュラ玉軸受１は外輪内径面案内の状態になる。これについて以下に説明する。 Further, in this embodiment, the centrifugal expansion of the cage 5 of the DN value is 500,000 and a 2, when the thermal expansion amount of the cage 5 of the DN value is 500,000 and b 2, angular The relationship of d ≦ c + a 2 + b 2 is established between the size c of the pocket radial direction guide clearance c of the ball bearing 1 and the size d of the cage outer diameter guide clearance d. As a result, the angular ball bearing 1 is in a state of guiding the inner surface of the outer ring during high-speed operation with a DN value of 500,000 or more. This will be described below.

図６は、アンギュラ玉軸受を立たせた状態でＤＮ値が５０００００となるように運転した場合の構成を示すＢ部の拡大断面図である。図６を参照して、ＤＮ値が５０００００である場合において、保持器５の自転に伴なう遠心力による保持器５の外径の増加量を遠心膨張量ａ2とする。また、ＤＮ値が５０００００である場合において、摩擦熱による保持器５の外径の膨張量を熱膨張量ｂ2とする。 FIG. 6 is an enlarged cross-sectional view of a portion B showing a configuration when the DN ball value is 500,000 with the angular ball bearing standing. Referring to FIG. 6, when the DN value is 500,000, the increase amount of the outer diameter of cage 5 due to the centrifugal force accompanying the rotation of cage 5 is defined as a centrifugal expansion amount a 2 . In the case DN value is 500,000, the amount of expansion of the outer diameter of the cage 5 due to the frictional heat between the thermal expansion amount b 2.

ここで、アンギュラ玉軸受１を立たせた状態で、外輪３と保持器５との間の隙間が最も狭くなるＢ部に注目する。保持器５は全周にわたって均等に遠心膨張及び熱膨張するので、Ｂ部における外輪３と保持器５との間のすきまは、遠心膨張量ａ2と熱膨張量ｂ2との和の２分の１、つまり（ａ2＋ｂ2）／２だけ狭くなる。Ｂ部における外輪３と保持器５との間のすきまは、式（２）で表わされる。 Here, attention is paid to a portion B where the gap between the outer ring 3 and the cage 5 is the narrowest in a state where the angular ball bearing 1 is erected. Since the cage 5 is uniformly centrifugally and thermally expanded over the entire circumference, the clearance between the outer ring 3 and the cage 5 in part B is 2 minutes of the sum of the centrifugal expansion amount a 2 and the thermal expansion amount b 2. 1, that is, (a 2 + b 2 ) / 2. The clearance between the outer ring 3 and the cage 5 in part B is expressed by equation (2).

Ｂ部における外輪３と保持器５との間のすきま
＝（ｄ−ｃ）／２−（ａ2＋ｂ2）／２＝（ｄ−ｃ−ａ2−ｂ2）／２ ・・・（２）
本実施の形態では、ｄ≦ｃ＋ａ2＋ｂ2であるので、式（２）は常に０以下の値となる。すなわち、ＤＮ値が５０００００となるようにアンギュラ玉軸受１を運転すると、外輪３の肩部３ｂと保持器５とは接触する。したがって、ＤＮ値が５０００００以上の高速運転時には、アンギュラ玉軸受１は外輪内径面案内の状態になる。 Clearance between outer ring 3 and cage 5 in part B = (dc) / 2− (a 2 + b 2 ) / 2 = (dc−a 2 −b 2 ) / 2 (2 )
In this embodiment, since d ≦ c + a 2 + b 2 , Expression (2) always takes a value of 0 or less. That is, when the angular ball bearing 1 is operated so that the DN value becomes 500,000, the shoulder 3b of the outer ring 3 and the cage 5 come into contact with each other. Therefore, during high speed operation with a DN value of 500,000 or more, the angular ball bearing 1 is in a state of guiding the inner surface of the outer ring.

本実施の形態のアンギュラ玉軸受１によれば、ＤＮ値が４０００００未満の低速運転時には転動体案内の状態になるので、保持器５と外輪３との間の滑り発熱を防止することができる。これにより、低速使用時の温度上昇を抑制することができる。一方、ＤＮ値が５０００００以上の高速運転時には外輪内径面案内の状態となるので、噛込み発熱しなくなる。また、保持器と外輪との間に油膜が形成されて保持器が浮上するため、保持器と外輪との間の滑り発熱を抑制することができる。したがって、高速使用時の温度上昇を抑制することができる。   According to the angular ball bearing 1 of the present embodiment, since it is in a rolling element guide state at a low speed operation with a DN value of less than 400,000, it is possible to prevent sliding heat generation between the cage 5 and the outer ring 3. Thereby, the temperature rise at the time of low speed use can be suppressed. On the other hand, during high speed operation with a DN value of 500,000 or more, the outer ring inner surface is in a state of guidance, so that the biting heat is not generated. Moreover, since an oil film is formed between the cage and the outer ring and the cage floats, it is possible to suppress sliding heat generation between the cage and the outer ring. Therefore, the temperature rise at the time of high speed use can be suppressed.

また、本願発明者は、アンギュラ玉軸受の保持器音は、フェノール布積層型樹脂製の外輪案内の保持器がＤＮ値４０００００未満の低速運転時に特に発生しやすいことを見出した。本実施の形態のアンギュラ玉軸受１では、ＤＮ値が４０００００未満の低速運転時には、アンギュラ玉軸受１は転動体案内の状態になるので、保持器音の発生を抑止することができる。   The inventor of the present application has also found that the cage sound of the angular ball bearing is particularly likely to occur when the outer ring guide cage made of phenolic cloth laminated resin is at a low speed operation with a DN value of less than 400000. In the angular ball bearing 1 of the present embodiment, during the low speed operation with a DN value of less than 400,000, the angular ball bearing 1 is in a rolling element guide state, so that generation of cage noise can be suppressed.

なお、ＤＮ値が４０００００である場合の保持器５の遠心膨張量ａ1、ＤＮ値が４０００００である場合の保持器５の熱膨張量ｂ1、ＤＮ値が５０００００である場合の保持器５の遠心膨張量ａ2、およびＤＮ値が５０００００である場合の保持器５の熱膨張量ｂ2の各々の値は、保持器５の形状および材質や、アンギュラ玉軸受１の形状および材質などにより異なる値であるので、アンギュラ玉軸受１の構成ごとに測定する必要がある。 The centrifugal expansion amount a 1 of the cage 5 when the DN value is 400,000, the thermal expansion amount b 1 of the cage 5 when the DN value is 400,000, and the cage 5 when the DN value is 500,000. The respective values of the centrifugal expansion amount a 2 and the thermal expansion amount b 2 of the cage 5 when the DN value is 500,000 vary depending on the shape and material of the cage 5 and the shape and material of the angular ball bearing 1. Since it is a value, it is necessary to measure for each configuration of the angular ball bearing 1.

本願発明者は、上記効果を確認すべく、以下の実験を行なった。フェノール布積層型樹脂よりなる保持器５を用いて、ＢＮＴ０１０相当品であるアンギュラ玉軸受１を製造した。アンギュラ玉軸受１について、ＤＮ値が５０００００である場合の保持器５の遠心膨張量ａ2が０．１ｍｍ、ＤＮ値が５０００００である場合の保持器５の熱膨張量ｂ2が０．１ｍｍであったので、保持器ポケット径方向案内すきまｃを０．２ｍｍに調整し、保持器外径案内すきまｄを０．４ｍｍに調整した。その結果、高速運転時および低速運転時の両方で温度上昇を抑制する効果が得られ、保持器音の発生を抑制することができた。 The inventor of the present application conducted the following experiment in order to confirm the above effect. An angular ball bearing 1 that is equivalent to BNT010 was manufactured using a cage 5 made of a phenol cloth laminated resin. For angular ball bearing 1, the centrifugal expansion of a 2 of the cage 5 of the DN value is 500,000 is 0.1mm, the thermal expansion amount b 2 of the cage 5 of the DN value is 500,000 is at 0.1mm Therefore, the cage pocket radial direction guide clearance c was adjusted to 0.2 mm, and the cage outer diameter guide clearance d was adjusted to 0.4 mm. As a result, the effect of suppressing the temperature rise during both high speed operation and low speed operation was obtained, and the generation of cage noise could be suppressed.

本実施の形態のアンギュラ玉軸受１において、フェノール布積層型樹脂、ＰＥＥＫ、もしくはＰＰＳを保持器は含んでいる。フェノール布積層型樹脂やＰＥＥＫやＰＰＳは合成樹脂の中でも剛性の高い材料であるため、保持器の剛性を向上することができる。   In the angular ball bearing 1 of the present embodiment, the cage includes phenol cloth laminated resin, PEEK, or PPS. Since the phenol cloth laminated resin, PEEK, and PPS are highly rigid materials among the synthetic resins, the rigidity of the cage can be improved.

なお、本実施の形態では、アンギュラ玉軸受１のポケット径方向案内すきまの大きさｃと、保持器外径案内すきまの大きさｄとの間にはｃ＋ａ1＋ｂ1＜ｄ≦ｃ＋ａ2＋ｂ2の関係が成り立つ場合について示したが、本発明はこのような場合に限定されるものではなく、保持器が受ける遠心膨張および熱膨張によって、保持器の案内がボール案内から外輪内径面案内に移行するすきまに設定されていればよい。ボール案内から外輪内径面案内に移行するＤＮ値については任意である。 In the present embodiment, c + a 1 + b 1 <d ≦ c + a 2 + b 2 is between the pocket diameter direction guide clearance c of the angular ball bearing 1 and the cage outer diameter guide clearance size d. However, the present invention is not limited to such a case, and the cage guide shifts from the ball guide to the outer ring inner surface guide due to the centrifugal expansion and thermal expansion that the cage receives. It is sufficient that the clearance is set. The DN value for shifting from the ball guide to the outer ring inner surface guide is arbitrary.

本実施の形態のアンギュラ玉軸受１においては、内輪２が工作機の主軸に固定されている。これにより、工作機の主軸にアンギュラ玉軸受１を用いることができる。アンギュラ玉軸受１は工作機の主軸用の軸受として特に好適である。   In the angular ball bearing 1 of the present embodiment, the inner ring 2 is fixed to the main shaft of the machine tool. Thereby, the angular ball bearing 1 can be used for the main shaft of the machine tool. The angular ball bearing 1 is particularly suitable as a bearing for a spindle of a machine tool.

今回開示された実施の形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。   The embodiment disclosed this time should be considered as illustrative in all points and not restrictive. The scope of the present invention is defined by the terms of the claims, rather than the description above, and is intended to include any modifications within the scope and meaning equivalent to the terms of the claims.

本発明の一実施の形態におけるアンギュラ玉軸受の構成を示す部分断面斜視図である。It is a fragmentary sectional perspective view which shows the structure of the angular ball bearing in one embodiment of this invention. 図１のＩＩ−ＩＩ線に沿った断面図である。It is sectional drawing along the II-II line of FIG. 図２のＡ部拡大図である。It is the A section enlarged view of FIG. （ａ）は、立たせた状態のアンギュラ玉軸受の構成を示すＡ部の拡大断面図である。（ｂ）は、立たせた状態のアンギュラ玉軸受の構成を示すＢ部の拡大断面図である。(A) is an expanded sectional view of the A section which shows the structure of the angular ball bearing of the standing state. (B) is an expanded sectional view of the B section showing the composition of the angular ball bearing in the upright state. アンギュラ玉軸受を立たせた状態でＤＮ値が４０００００となるように運転した場合の構成を示すＢ部の拡大断面図である。It is an expanded sectional view of the B section which shows composition at the time of operating so that a DN value may be 400,000 with the angular ball bearing stood up. アンギュラ玉軸受を立たせた状態でＤＮ値が５０００００となるように運転した場合の構成を示すＢ部の拡大断面図である。It is an expanded sectional view of the B section which shows composition at the time of operating so that a DN value may be 500,000 in the state where an angular ball bearing was made to stand. 従来のアンギュラ玉軸受の構成を示す部分断面図である。It is a fragmentary sectional view which shows the structure of the conventional angular contact ball bearing.

符号の説明Explanation of symbols

１，１０１ アンギュラ玉軸受、２，１０２ 内輪、２ａ，３ａ 転走面、３，１０３ 外輪、３ｂ 外輪肩部、４，１０４ ボール、５，１０５ 保持器、６，１０６ ポケット、１６ａ，１０６ａ 円筒部、１６ｂ，１０６ｂ 傾斜部、２０ 接触部分。   1,101 Angular contact ball bearing, 2,102 Inner ring, 2a, 3a Rolling surface, 3,103 Outer ring, 3b Outer ring shoulder, 4,104 Ball, 5,105 Cage, 6,106 Pocket, 16a, 106a Cylindrical part 16b, 106b Inclined part, 20 contact part.

Claims (1)

外輪と、前記外輪の内側に配置された内輪と、前記外輪と前記内輪との間に介在する複数のボールと、前記ボールを保持するためのポケットを複数有する環状の保持器とを備え、前記ポケットは前記保持器の外径側に傾斜部を有し、前記傾斜部において前記ポケットの径が前記保持器の外径側に向かって減少しているアンギュラ玉軸受であって、
前記保持器が受ける遠心膨張および熱膨張によって、前記保持器の案内がボール案内から外輪内径面案内に移行するすきまに設定されていることを特徴とする、アンギュラ玉軸受。 An outer ring, an inner ring disposed inside the outer ring, a plurality of balls interposed between the outer ring and the inner ring, and an annular cage having a plurality of pockets for holding the balls, The pocket is an angular ball bearing having an inclined portion on the outer diameter side of the cage, and the diameter of the pocket is decreasing toward the outer diameter side of the cage in the inclined portion,
An angular contact ball bearing, wherein the guide of the retainer is set to a clearance where the guide of the retainer shifts from a ball guide to an outer ring inner surface guide by centrifugal expansion and thermal expansion received by the retainer.
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Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2009299705A (en) * 2008-06-10 2009-12-24 Nsk Ltd Rolling bearing
JP2012180886A (en) * 2011-03-01 2012-09-20 Ntn Corp Cage and rolling bearing
CN102817918A (en) * 2012-01-13 2012-12-12 洛阳轴研科技股份有限公司 Thrust ball bearing and retainer thereof
ITTO20111235A1 (en) * 2011-12-29 2013-06-30 Skf Ab VARIABLE GUIDE CAGE FOR ROLLING BEARINGS AND HIGH SPEED BEARING EQUIPPED WITH SUCH A CAGE
JP2013139881A (en) * 2013-03-14 2013-07-18 Nsk Ltd Rolling bearing
CN110189933A (en) * 2019-05-23 2019-08-30 贵州航天电器股份有限公司 A kind of outlet travel switch axis body

Cited By (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2009299705A (en) * 2008-06-10 2009-12-24 Nsk Ltd Rolling bearing
JP2012180886A (en) * 2011-03-01 2012-09-20 Ntn Corp Cage and rolling bearing
ITTO20111235A1 (en) * 2011-12-29 2013-06-30 Skf Ab VARIABLE GUIDE CAGE FOR ROLLING BEARINGS AND HIGH SPEED BEARING EQUIPPED WITH SUCH A CAGE
EP2610510A1 (en) 2011-12-29 2013-07-03 Aktiebolaget SKF Variable guide cage for rolling bearings and high speed bearing equipped with such a cage
CN102817918A (en) * 2012-01-13 2012-12-12 洛阳轴研科技股份有限公司 Thrust ball bearing and retainer thereof
JP2013139881A (en) * 2013-03-14 2013-07-18 Nsk Ltd Rolling bearing
CN110189933A (en) * 2019-05-23 2019-08-30 贵州航天电器股份有限公司 A kind of outlet travel switch axis body
CN110189933B (en) * 2019-05-23 2021-11-26 贵州航天电器股份有限公司 Go out case travel switch axis body

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