JP2006081627A

JP2006081627A - Racket frame

Info

Publication number: JP2006081627A
Application number: JP2004267460A
Authority: JP
Inventors: Hiroyuki Takeuchi; 宏幸竹内; Kunio Niwa; 邦夫丹羽
Original assignee: SRI Sports Ltd
Current assignee: Dunlop Sports Co Ltd
Priority date: 2004-09-14
Filing date: 2004-09-14
Publication date: 2006-03-30

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To improve a repulsion performance and surface stability without impairing the operability in a light-weight racket frame. <P>SOLUTION: This racket frame is composed of a fiber reinforced resin hollow pipe, has the weight of not less than 100g and not more than 270g, and the maximum width part of a head section is so formed that ratios of the volume content of reinforced fibers in the fiber reinforced resin are differed in the outside portion in a catgut groove side and in the inside portion in a ball hitting face side of the hollow part and the ratio Vf1/Vf2 of the fiber volume content Vf1 in the outside part to the fiber volume content Vf2 of the inside part is set not less than 0.83 and not more than 0.97. <P>COPYRIGHT: (C)2006,JPO&NCIPI

Description

本発明は、ラケットフレームに関し、詳しくは、繊維強化樹脂製の中空パイプからなり、テニス、バドミントン、スカッシュ等のスポーツ用ラケットフレームとして用いられ、特に、硬式テニスラケットのラケットフレームとして好適なものである。 The present invention relates to a racket frame. More specifically, the present invention comprises a hollow pipe made of fiber reinforced resin, and is used as a racket frame for sports such as tennis, badminton, squash, and particularly suitable as a racket frame for a hard tennis racket. .

近年、ラケットフレームの打球面の面外方向に厚みを持たせた所謂「厚ラケ」が提供されている。該厚ラケを必要とするユーザーは、女性やシニア層といった少ない力で飛び性能を要求する層であり、軽量で飛び性能の良いテニスラケットが求められている。さらに、女性やシニア層の中でも、競技思考の強いプレーヤーにおいてはコントロール性能にも優れたテニスラケットが求められる。
そのため、ラケットフレームの材料は、軽量で比強度が高く、設計自由度も高い繊維強化樹脂が主流となっている。 In recent years, a so-called “thick racket” is provided in which a thickness is provided in the out-of-plane direction of the hitting surface of the racket frame. A user who needs the thick racket is a layer that requires flying performance with a small force such as a female or senior layer, and a tennis racket that is lightweight and has good flying performance is required. Furthermore, tennis rackets with excellent control performance are required for women and seniors who have strong competitive thinking.
Therefore, the material of the racket frame is mainly fiber reinforced resin that is lightweight, has high specific strength, and has high design flexibility.

しかしながら、ラケットフレームを軽くした場合、インパクト時に伝わる運動エネルギーが減少するため、ボール反発性能が低下し、かつ、打球時に発生するラケットフレームの振動や衝撃がプレーヤーの手に伝わりやすくなる。
また、ラケットフレームとボールとの二物体が衝突する観点からみると、エネルギー保存則からはラケットフレームが軽くなると、ボールの反発係数が低下する。よって、ラケットフレームの軽量化は反発性能の低下を招くこととなる。 However, when the racket frame is lightened, the kinetic energy transmitted at the time of impact is reduced, so that the ball rebound performance is lowered and the vibration and impact of the racket frame generated at the time of hitting the ball are easily transmitted to the player's hand.
Further, from the viewpoint of collision between two objects of the racket frame and the ball, the coefficient of restitution of the ball decreases as the racket frame becomes lighter from the energy conservation law. Therefore, the weight reduction of the racket frame causes a reduction in resilience performance.

従来、２８０ｇ以下の軽量テニスラケットにおいて、ラケットフレームの反発性能を維持するため、グリップエンドからラケットフレームの重心位置までの距離であるバランスの値を大きくし、重心を先端（トップ）寄りにすることにより、スイング方向の慣性モーメントを維持することが一般的に行われている。
しかしながら、ラケットフレームを２８０ｇ以下に軽量化しても、スイング方法の慣性モーメントが大きければプレーヤは重たく感じて扱いづらいものとなり、非力な女性やシニア層にとって操作性の悪いラケットフレームとなる。
また、軽量化ラケットフレームでは、打球面の剛性（面内方向、面外方向）も低くなり、打球面が変形しやすくなるため、面安定性が劣り、コントロール性能の低下につながりやすい。 Conventionally, in a lightweight tennis racket of 280g or less, in order to maintain the resilience performance of the racket frame, the balance value, which is the distance from the grip end to the position of the center of gravity of the racket frame, is increased, and the center of gravity is moved closer to the tip (top). Thus, it is generally performed to maintain the moment of inertia in the swing direction.
However, even if the weight of the racket frame is reduced to 280 g or less, if the moment of inertia of the swing method is large, the player feels heavy and difficult to handle, and it becomes a racket frame that is poor in operability for less powerful women and seniors.
Further, in the light-weight racket frame, the striking surface has low rigidity (in-plane direction and out-of-plane direction), and the striking surface is easily deformed, so that the surface stability is inferior and the control performance is likely to deteriorate.

前記問題を解決するため、本出願人は、特開２００３−１７５１３４号（特許文献１）において、打球面剛性（打球面の面外方向）と側圧剛性（打球面の面内方向）の比を適宜設定すると共に、スイング方向の慣性モーメントとセンター方向の慣性モーメントも適宜設定して、反発性能とコントロール性能の向上を両立させたテニスラケットを提供している。 In order to solve the above problem, the applicant of the present invention disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 2003-175134 (Patent Document 1) the ratio of the ball striking surface stiffness (the out-of-plane direction of the ball striking surface) and the side pressure stiffness (the in-plane direction of the ball striking surface) The tennis racket is provided with both improvement in rebound performance and control performance by appropriately setting the moment of inertia in the swing direction and the moment of inertia in the center direction as appropriate.

しかしながら、前記特許文献１では、センター方向の慣性モーメント（Ｉｃ）を比較的小さく設定したため、反発性能、操作性の点で改良の余地があり、かつ、センター方向の慣性モーメント（Ｉｃ）とスイング方向の慣性モーメント（Ｉｓ）との比（Ｉｓ／Ｉｃ）が２８以上３６以下と比較的大きく設定したため、面的安定性の点でも改良の余地がある。よって、打球時に打球面をよりぶれにくくし、さらに、振動吸収性の点についても改善の余地があることを判明した。
特開２００３−１７５１３４号公報 However, in Patent Document 1, since the inertia moment (Ic) in the center direction is set to be relatively small, there is room for improvement in terms of resilience performance and operability, and the inertia moment (Ic) in the center direction and the swing direction Since the ratio (Is / Ic) to the moment of inertia (Is) is set to a relatively large value between 28 and 36, there is room for improvement in terms of surface stability. Therefore, it has been found that the hitting surface is less likely to be shaken at the time of hitting and there is room for improvement in terms of vibration absorption.
JP 2003-175134 A

本発明は上記した問題に鑑みてなされたものであり、軽量ラケットにおいて、ボールを打球する際に、打球面の安定化を図ることによりコントロール性能を向上させ、かつ、反発性能、振動吸収性をより向上させることを課題としている。 The present invention has been made in view of the above problems, and in a lightweight racket, when hitting a ball, the ball hitting ball improves the control performance by stabilizing the hitting surface, and also has the resilience performance and vibration absorption. The challenge is to improve it further.

前記課題を解決するため、本発明は、繊維強化樹脂製の中空パイプでグリップ部、シャフト部、左右スロート部、ヘッド部を連続的に形成し、前記左右スロート部をヨークで連結し、該ヨークと前記ヘッド部とにより打球面を囲み、前記ヘッド部およびヨークの外面側にガット溝を設けているラケットフレームにおいて、
前記ラケットフレーム重量を１００ｇ以上２７０ｇ以下とし、かつ、
前記ヘッド部の最大幅部分では、前記中空パイプのガット溝側の外側部分と打球面側の内側部分とでは前記繊維強化樹脂中における強化繊維の体積含有率の割合を相違させ、外面部分の繊維体積含有率（Ｖｆ１）と内側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ２）の比（Ｖｆ１／Ｖｆ２）を０．８３以上０．９７以下としていることを特徴とするラケットフレームを提供している。 In order to solve the above-mentioned problems, the present invention is to form a grip part, a shaft part, left and right throat parts, and a head part continuously with a hollow pipe made of fiber reinforced resin, and connect the left and right throat parts with a yoke. In the racket frame that surrounds the ball striking surface with the head portion and has a gut groove on the outer surface side of the head portion and the yoke,
The racket frame weight is not less than 100 g and not more than 270 g, and
In the maximum width portion of the head portion, the outer portion on the gut groove side of the hollow pipe and the inner portion on the ball striking surface side are different in the volume content ratio of the reinforcing fiber in the fiber reinforced resin, and the outer surface portion fiber. A racket frame characterized in that the ratio (Vf1 / Vf2) of the volume content (Vf1) and the fiber volume content (Vf2) of the inner part is 0.83 or more and 0.97 or less.

ヘッド部の最大幅位置は、ラケットフレームのグリップ端とトップ端とを結ぶ軸線と直交する幅方向において、打球面を時計面と見てヘッド部のトップ位置を１２時とした時、３時位置、９時位置としている。この３時位置および９時位置と同一幅を有する３時位置および９時位置の近傍も本発明において前記最大幅位置となる。
本発明の前記最大幅部分は、３時、９時の位置を中心として前後２〜４時、８時〜９時の範囲、より好ましくは２時３０分〜３時３０分、８時３０分〜９時３０分の範囲である。より好ましくは、フレームの延在方向（パイプの軸線方向）の長さ範囲では、３時、９時を中心点として１００ｍｍ以上２００ｍｍの範囲である。 The maximum width position of the head part is the 3 o'clock position when the top position of the head part is 12 o'clock when the striking surface is viewed as a clock face in the width direction perpendicular to the axis connecting the grip end and the top end of the racket frame , 9 o'clock position. The vicinity of the 3 o'clock position and the 9 o'clock position having the same width as the 3 o'clock position and the 9 o'clock position is also the maximum width position in the present invention.
The maximum width portion of the present invention is in the range of 2 to 4 o'clock and 8 o'clock to 9 o'clock around the position of 3 o'clock and 9 o'clock, more preferably 2:30 to 3:30, 8:30 It is in the range of ~ 9: 30. More preferably, the length range in the extending direction of the frame (in the axial direction of the pipe) is in the range of 100 mm to 200 mm with the center point at 3 o'clock and 9 o'clock.

また、前記最大幅部における前記ガット溝側の外側部分と打球面側の内側部分とは、中空パイプの軸線方向に対して直交方向の断面において、最外端と最内端とを結ぶ幅方向の直線の中心点を通る直線（前記幅方向の直線と直交する厚さ方向の直線）により２分割し、ガット溝側を外側部分、打球面側を内側部分としている。
なお、前記外面側の最外端とは、外面側にガット溝が凹設されているため、該ガット溝の両端を仮想線で連続させた状態での最外端を指す。 Further, in the cross section perpendicular to the axial direction of the hollow pipe, the outer portion on the gut groove side and the inner portion on the ball striking surface side in the maximum width portion have a width direction connecting the outermost end and the innermost end. Are divided into two by a straight line passing through the center point of the straight line (a straight line in the thickness direction orthogonal to the straight line in the width direction), and the gut groove side is defined as the outer portion and the striking surface side as the inner portion.
The outermost end on the outer surface side means an outermost end in a state where both ends of the gut groove are continuous with a virtual line because the gut groove is recessed on the outer surface side.

前記のように、ヘッド部の最大幅部分における繊維強化樹脂中における強化繊維の体積含有率を注目しているのは、当該部分の繊維体積含有率（Vｆ）がセンター方向の慣性モーメントに大きく作用するからである。
本発明では、ヘッド部の最大幅部分における外側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ１）を小さくし、外側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ１）を内側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ２）よりも小さくすることにより、センター方向の慣性モーメント（グリップ部の中心軸回りの慣性モーメン）を増大させ、その結果、打球面の安定性を高めている。 As described above, the volume content of the reinforcing fiber in the fiber reinforced resin in the maximum width portion of the head portion is focused on because the fiber volume content (Vf) of the portion greatly affects the moment of inertia in the center direction. Because it does.
In the present invention, the fiber volume content (Vf1) of the outer portion in the maximum width portion of the head portion is made smaller, and the fiber volume content (Vf1) of the outer portion is made smaller than the fiber volume content (Vf2) of the inner portion. As a result, the moment of inertia in the center direction (inertia moment about the central axis of the grip portion) is increased, and as a result, the stability of the hitting surface is enhanced.

前記した外側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ）を小さくする方法としては、樹脂含有率の高いプリプレグを積層したり、成形時における樹脂フローアウト量を小さくして樹脂量を増加させたり、あるいは／および、繊維強化樹脂製の中空パイプをプリプレグ積層体で形成する場合には、プリプレグ間に不織布や制振フィルム、樹脂単体を挿入する等の方法が採用できる。
上記のように、ヘッド部の最大幅部分の外側部分の樹脂量を多くし、あるいは／および不織布を挿入すると、ヘッド部の剛性も高めることができる。
具体的には、打球面剛性を１７３ｋｇｆ／ｃｍ〜１９０ｋｇｆ／ｃｍと高くし、側圧剛性を７２ｋｇｆ／ｃｍ〜８８ｋｇｆ／ｃｍと高くしている。このように剛性を高めることにより、反発性能も高めることができ、反発係数を０．４１０〜０．４２０と大きくできる。
さらに、外側部分にはガット溝を設ける必要があり、樹脂量を多くして強化繊維量を少なくすると、ボイド等の不良が発生しにくくなり、かつ、ガット溝の加工精度も向上できる。 As a method of reducing the fiber volume content (Vf) of the outer portion described above, a prepreg having a high resin content is laminated, a resin flow-out amount at the time of molding is reduced, and a resin amount is increased. And when forming the hollow pipe made from a fiber reinforced resin with a prepreg laminated body, methods, such as inserting a nonwoven fabric, a damping film, and a resin simple substance between prepregs, are employable.
As described above, the rigidity of the head portion can be increased by increasing the resin amount in the outer portion of the maximum width portion of the head portion and / or inserting a non-woven fabric.
Specifically, the ball striking surface rigidity is increased to 173 kgf / cm to 190 kgf / cm, and the side pressure rigidity is increased to 72 kgf / cm to 88 kgf / cm. By increasing the rigidity in this manner, the resilience performance can also be increased, and the restitution coefficient can be increased to 0.410 to 0.420.
Furthermore, it is necessary to provide a gut groove in the outer portion. If the amount of resin is increased to reduce the amount of reinforcing fibers, defects such as voids are less likely to occur, and the processing accuracy of the gut groove can be improved.

前記不織布に変えて制振フィルムを挿入すると、振動吸収性を高めることもできる。
よって、振動吸収性を高める点から、ヘッド部の最大幅部分の外側部分に制振フィルムをプリプレグの間に挿入することが好ましい。
具体的には、ラケットフレームの３時位置（９時位置）を中心としてフレーム延在方向（パイプ軸線方向）に１００ｍｍ以上２００ｍｍ以下の領域のプリプレグ間に制振フィルムを挿入することが好ましい。これは１００ｍｍより小さいと、センター方向の慣性モーメントが十分に向上せず、２００ｍｍより大きいと、スイング方向の慣性モーメントが増大してラケットフレームの操作性が悪くなるからである。好ましくは、１２０ｍｍ以上１８０ｍｍ以下の領域、より好ましくは、１３０ｍｍ以上１７０ｍｍ以下である。
前記制振フィルムとしては、塩素化ポリエチレンフィルムやアイオノマー樹脂からなるフィルムが好適に用いられる。
このように制振フィルムを挿入すると、ラケットフレームの面外一次振動減衰率を０．６〜０．８％高めることができ、面外二次振動減衰率を０．８〜０．９％高めることができる。 If a damping film is inserted instead of the non-woven fabric, vibration absorbability can be enhanced.
Therefore, it is preferable to insert a vibration damping film between the prepregs at the outer portion of the maximum width portion of the head portion from the viewpoint of enhancing the vibration absorption.
Specifically, it is preferable to insert a vibration-damping film between prepregs in the region of 100 mm or more and 200 mm or less in the frame extending direction (pipe axis direction) centering on the 3 o'clock position (9 o'clock position) of the racket frame. This is because if it is smaller than 100 mm, the moment of inertia in the center direction is not sufficiently improved, and if it is larger than 200 mm, the moment of inertia in the swing direction increases and the operability of the racket frame is deteriorated. Preferably, it is the area | region of 120 mm or more and 180 mm or less, More preferably, it is 130 mm or more and 170 mm or less.
As the vibration damping film, a chlorinated polyethylene film or a film made of an ionomer resin is preferably used.
When the damping film is inserted in this way, the out-of-plane primary vibration attenuation rate of the racket frame can be increased by 0.6 to 0.8%, and the out-of-plane secondary vibration attenuation rate is increased by 0.8 to 0.9%. be able to.

一方、外側部分より繊維体積含有率（Ｖｆ）を大きくしている内側部分では、例えば、樹脂含有率（質量）が低く強化繊維の含有率が高いプリプレグを積層したり、カーボンブレードを用いたり、ラケットフレームの加熱加圧成形後の樹脂フローアウト量を大きくしている。 On the other hand, in the inner portion where the fiber volume content (Vf) is larger than the outer portion, for example, a prepreg having a low resin content (mass) and a high content of reinforcing fibers, or using a carbon blade, The resin flow-out amount after heat-pressure molding of the racket frame is increased.

前記したように、繊維体積含有率の比（Ｖｆ１／Ｖｆ２）を０．８３以上０．９７以下としている。これは、（Ｖｆ１／Ｖｆ２）が０．８３より小さいとラケットフレームの操作性（ラケットを振ったときに軽く感じる性質）の低下を招くからであり、０．９７より大きいと十分な面安定性（打球時に打球面がぶれず安定する性質）が得られないからである。好ましくは０．８５以上０．９５以下の範囲である。 As described above, the ratio (Vf1 / Vf2) of the fiber volume content is set to 0.83 or more and 0.97 or less. This is because if (Vf1 / Vf2) is smaller than 0.83, the operability of the racket frame (a property that feels light when the racket is shaken) is deteriorated, and if it is larger than 0.97, sufficient surface stability is obtained. This is because (the property that the hitting surface does not shake and is stable at the time of hitting) cannot be obtained. Preferably it is the range of 0.85 or more and 0.95 or less.

内側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ２）は、５７％以上６３％以下が好ましい。これは、５７％より低いとラケットフレームの重量が大きくなり操作性の低下を招くからであり、６３％より高いと樹脂が不足して強度が低下するからである。
一方、外側部分繊維体積含有率（Ｖｆ１）は、４９％以上５８％以下が好ましい。これは、４９％より低いとラケットフレームの重量が大きくなり操作性の低下を招くからであり、５８％より高いとセンター方向の慣性モーメントが十分に得られず、打球面の面安定性が向上しないからである。 The fiber volume content (Vf2) of the inner part is preferably 57% or more and 63% or less. This is because if it is lower than 57%, the weight of the racket frame is increased and the operability is lowered, and if it is higher than 63%, the resin is insufficient and the strength is lowered.
On the other hand, the outer partial fiber volume content (Vf1) is preferably 49% or more and 58% or less. This is because if it is lower than 49%, the weight of the racket frame is increased and the operability is lowered. If it is higher than 58%, a sufficient moment of inertia in the center direction cannot be obtained, and the surface stability of the hitting surface is improved. Because it does not.

本発明のラケットフレームでは、ストリングを張架していない状態で、スイング方向の慣性モーメント（Ｉｓ）を４５００００ｇ・ｃｍ^２以上４９００００ｇ・ｃｍ^２以下、センター方向の慣性モーメント（Ｉｃ）を１５０００ｇ・ｃｍ^２以上１９０００ｇ・ｃｍ^２以下とし、前記慣性モーメントの比（Ｉｓ／Ｉｃ）を２６以上２８以下としていることが好ましい。 In the racket frame of the present invention, the inertia moment (Is) in the swing direction is 450,000 g · cm ² or more and 490000 g · cm ² or less and the inertia moment (Ic) in the center direction is 15000 g · cm ^{2 in a} state where the string is not stretched. It is preferable that it is 19000 g · cm ² or less and the inertia moment ratio (Is / Ic) is 26 or more and 28 or less.

前記スイング方向の慣性モーメント（Ｉｓ）は前記特許文献１で提示したスイング方向の慣性モーメント（４４００００ｇ・ｃｍ^２以上５２００００ｇ・ｃｍ^２以下）と比較して上限を若干小さくしているが略同等としている。一方、センター方向の慣性モーメント（Ｉｃ）は前記特許文献１では１３５００ｇ・ｃｍ^２以上１７０００ｇ・ｃｍ^２以下としていたのに対して、本発明では１５０００ｇ・ｃｍ^２以上１９０００ｇ・ｃｍ^２と大きくしている。このように、センター方向の慣性モーメントを大きくしている結果、慣性モーメントの比（Ｉｓ／Ｉｃ）は前記特許文献１では２８以上３６以下としているのに対して、本発明では（Ｉｓ／Ｉｃ）を２６以上２８以下として、比率を低下させ、その結果、打球面の面的安定性を高めている。 The upper limit of the moment of inertia (Is) in the swing direction is substantially the same as that of the moment of inertia (440000 g · cm ² or more and 520000 g · cm ² or less) in the swing direction presented in Patent Document 1, although it is slightly smaller. . On the other hand, the center direction of the moment of inertia (Ic) whereas had the Patent Document 1, 13500g · cm ² or more 17000 g · cm ² or less, in the present invention are as large as 15000 g · cm ² or more 19000 g · cm ² . As described above, as a result of increasing the moment of inertia in the center direction, the ratio (Is / Ic) of the moment of inertia is 28 or more and 36 or less in Patent Document 1 whereas (Is / Ic) in the present invention. The ratio is reduced to 26 or more and 28 or less, and as a result, the surface stability of the hitting surface is improved.

前記スイング方向の慣性モーメント（Ｉｓ）を４５００００ｇ・ｃｍ^２以上４９００００ｇ・ｃｍ^２以下としているのは、４５００００ｇ・ｃｍ^２より小さいと、ラケットフレームの操作性は良いが軽くなりすぎて反発性能が低下するからである。一方、４９００００ｇ・ｃｍ^２より大きいとラケットフレームが重くて振り抜きにくくなり操作性が悪くなるからである。より好ましくは、下限は４６００００ｇ・ｃｍ^２以上、上限は４８００００ｃｍ^２以下である。
このように、スイング方向の慣性モーメントを（Ｉｓ）を４５００００ｇ・ｃｍ^２以上４９００００ｇ・ｃｍ^２以下の範囲として、あまり大きくしていないため、ラケットフレームを振り抜いたときに重く感じることがなく操作性を損なうことがない。 Wherein the swing direction of the moment of inertia (Is) is set to 450000g · cm ² or more 490000g · cm ² or less, and 450000g · cm ² less than the operation of the racket frame is good rebound characteristics too lightly lowered Because. On the other hand, if it is larger than 490000 g · cm ² , the racket frame is heavy and difficult to swing out and the operability is deteriorated. More preferably, the lower limit is 460000g · cm ² or more, the upper limit is 480000Cm ² or less.
Thus, the swing direction of the moment of inertia as (Is) the 450000g · cm ² or more 490000g · cm ² or less in the range, for not too large, there is no feel heavy when pulled waving racket frame operability Will not be damaged.

前記センター方向の慣性モーメント（Ｉｃ）を１５０００ｇ・ｃｍ^２以上１９０００ｇ・ｃｍ^２以下としているのは、１５０００ｇ・ｃｍ^２より小さいと、ラケットフレームの面安定性が悪くなる一方、１９０００ｇ・ｃｍ^２より大きいと、ラケットフレームの操作性が悪くなるからである。より好ましくは、下限は１６０００ｇ・ｃｍ^２以上であり、上限は１８０００ｇ・ｃｍ^２以下である。 What the center direction of the moment of inertia of the (Ic) and 15000 g · cm ² or more 19000 g · cm ² or less, while the 15000 g · cm ² less than the surface stability of the racket frame deteriorates, greater than 19000 g · cm ² This is because the operability of the racket frame is deteriorated. More preferably, the lower limit is at 16000 g · cm ² or more, the upper limit is 18000 g · cm ² or less.

前記慣性モーメントの比（Ｉｓ／Ｉｃ）を２６以上２８以下としているのは、（Ｉｓ／Ｉｃ）が２６より小さいとグリップ側に重量が極端に集中してラケットフレームの強度が低下するからであり、２８より大きいとスイング方向にラケットフレームが重くなり操作性が低下するからである。より好ましくは、下限は２６．５以上で、上限は２７．５以下である。 The reason why the inertia moment ratio (Is / Ic) is 26 or more and 28 or less is that when (Is / Ic) is smaller than 26, the weight is extremely concentrated on the grip side and the strength of the racket frame is lowered. If it is larger than 28, the racket frame becomes heavier in the swing direction and the operability is lowered. More preferably, the lower limit is 26.5 or more and the upper limit is 27.5 or less.

また、本発明は、前記したように、ラケットフレームの重量を１００ｇ以上２７０ｇ以下の軽量ラケットフレームとしている。これは１００ｇより小さいとラケット強度が不足し、２７０ｇを越えると軽量化に反するためである。より好ましくは２００ｇ以上２６０ｇ以下である。
このような軽量ラケットにおいて、前記したようにヘッド部の最大幅部分の外側部分の樹脂量を多くして繊維体積含有率を比較的小さくしてセンター方向の慣性モーメントを大きくしている結果、軽量フレームでありながら打球面の面的安定性を保持でき、コントロール性能、反発性を高めることができる。 Further, as described above, the present invention is a lightweight racket frame in which the weight of the racket frame is 100 g or more and 270 g or less. This is because if it is smaller than 100 g, the racket strength is insufficient, and if it exceeds 270 g, it is contrary to weight reduction. More preferably, it is 200 g or more and 260 g or less.
In such a lightweight racket, as described above, the amount of resin in the outer portion of the maximum width portion of the head portion is increased to relatively reduce the fiber volume content and increase the moment of inertia in the center direction. Even though it is a frame, the surface stability of the hitting surface can be maintained, and control performance and resilience can be improved.

前記繊維強化樹脂の強化繊維としては、カーボン繊維の他、アラミド繊維、ボロン繊維、芳香族ポリアミド繊維、芳香族ポリエステル繊維、超高分子ポリエチレン繊維等が挙げられる。 Examples of the reinforcing fiber of the fiber reinforced resin include carbon fiber, aramid fiber, boron fiber, aromatic polyamide fiber, aromatic polyester fiber, and ultrahigh molecular weight polyethylene fiber.

前記繊維強化樹脂としては、強化繊維を引き揃えてマトリクス樹脂を含浸させたプリプレグの積層体から中空パイプからなるフレームを作成していることが好ましい。特に、強化繊維としてカーボン繊維を用い、マトリクス樹脂として熱硬化性樹脂（エポキシ樹脂）を用いたプリプレグが好適に用いられる。
なお、本発明の繊維強化樹脂からなるラケットフレームは、プリプレグの積層体に限定されず、マンドレルにフィラメントワインデイングで強化繊維を巻き付けてレイアップを形成しておき、これを金型内に配置してリムナイロン等の熱可塑性樹脂を充填して形成したラケットフレームにも適用できる。 As the fiber reinforced resin, it is preferable that a frame made of a hollow pipe is formed from a laminate of prepregs in which reinforcing fibers are aligned and impregnated with a matrix resin. In particular, a prepreg using a carbon fiber as the reinforcing fiber and a thermosetting resin (epoxy resin) as the matrix resin is preferably used.
The racket frame made of the fiber reinforced resin of the present invention is not limited to a prepreg laminate, and a layup is formed by winding reinforcing fibers around a mandrel by filament winding, and this is placed in a mold. It can also be applied to a racket frame formed by filling a thermoplastic resin such as rim nylon.

前述したように、本発明によれば、ヘッド部の最大幅部分において、内側部分と外側部分とにおける強化繊維の体積含有率を異ならせ、外側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ１）を内側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ２）よりも小さくして、センター方向の慣性モーメントを増大させているため、打球面の面的安定性を高めることが出来ると共にラケットフレーム自体の剛性も高めることができる。その結果、コントロール性、反発性能を前記特許文献１のラケットフレームよりも向上させることができる。 As described above, according to the present invention, in the maximum width portion of the head portion, the volume content of the reinforcing fiber in the inner portion and the outer portion is made different, and the fiber volume content (Vf1) of the outer portion is set to the inner portion. Since the moment of inertia in the center direction is increased by making it smaller than the fiber volume content (Vf2), the surface stability of the hitting surface can be increased and the rigidity of the racket frame itself can be increased. As a result, controllability and resilience performance can be improved as compared to the racket frame of Patent Document 1.

本発明の実施形態を図面を参照して説明する。
図１及び図２は、本発明の実施形態のテニスラケットを示し、ラケットフレーム２は、繊維強化樹脂製の中空パイプ１００によりヘッド部３、スロート部４、シャフト部５、グリップ部６を連続して構成している。上記ヘッド部３は、別部材からなるヨーク７をスロート側でラケットフレーム２と連続して打球面Ｆを囲む環状としている。 Embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
1 and 2 show a tennis racket according to an embodiment of the present invention, and the racket frame 2 includes a head portion 3, a throat portion 4, a shaft portion 5, and a grip portion 6 which are continuously connected by a hollow pipe 100 made of fiber reinforced resin. Are configured. The head portion 3 has a yoke 7 made of a separate member in an annular shape surrounding the ball striking face F continuously with the racket frame 2 on the throat side.

前記ラケットフレームラケットフレーム２は、、カーボン繊維からなる強化繊維をマトリクス樹脂のエポキシ樹脂で含浸しているプリプレグの積層体から形成している。 The racket frame racket frame 2 is formed of a prepreg laminate in which reinforcing fibers made of carbon fibers are impregnated with an epoxy resin of a matrix resin.

ラケットフレーム２のグリップ端６ａとヘッド部３のトップ端３ａとを結ぶ長さ方向の軸線Ｌ１と直交する幅方向線Ｌ２が最大となる最大幅部をヘッド部３の３時と９時の位置に設定している。本実施形態では、３時と９時とを中心として、フレーム延在方向にそれぞれ１００〜２００ｍｍの範囲は同一幅として最大幅部３ｂ、３ｃとしている。 The maximum width portion where the width direction line L2 perpendicular to the longitudinal axis L1 connecting the grip end 6a of the racket frame 2 and the top end 3a of the head portion 3 is maximized is the position of the head portion 3 at 3 o'clock and 9 o'clock. Is set. In the present embodiment, the range of 100 to 200 mm in the frame extending direction is set to the same width around the 3 o'clock and 9 o'clock as the maximum width portions 3b and 3c.

前記最大幅部３ｂ、３ｃでは、図２に示すように、中空パイプ１００のガット溝１０を設けた外側部分１１と打球面Ｆ側の内側部分１２とでは繊維強化樹脂中における強化繊維の体積含有率（Ｖｆ）の割合を相違させている。該強化繊維の体積含有率は成形後である。
前記外側部分１１と内側部分１２とは、中空パイプ１００の軸線方向に対して直交方向での断面において、最外端Ｐ１（ガット溝１０の開口上の仮想線上に位置する）と最内端Ｐ２とを結ぶ幅方向の直線Ｌ３の中心点を通って直交する直線Ｌ４により２分割し、ガット溝側を外側部分１１、打球面側を内側部分１２としている。 In the maximum width portions 3b and 3c, as shown in FIG. 2, the outer portion 11 provided with the gut groove 10 of the hollow pipe 100 and the inner portion 12 on the ball striking face F side contain a volume of reinforcing fibers in the fiber reinforced resin. The ratio of the rate (Vf) is varied. The volume content of the reinforcing fiber is after molding.
The outer portion 11 and the inner portion 12 have an outermost end P1 (located on an imaginary line on the opening of the gut groove 10) and an innermost end P2 in a cross section in a direction perpendicular to the axial direction of the hollow pipe 100. Are divided into two by a straight line L4 that passes through the center point of the straight line L3 in the width direction, and the gut groove side is the outer portion 11 and the hitting surface side is the inner portion 12.

前記内側部分１２では繊維強化樹脂中における強化繊維（カーボン繊維）の体積含有率（Ｖｆ２）を５７％以上６３％以下とし、外側部分１１の繊維体積含有率（Ｖｆ１）は４９％以上５８％以下としている。前記（Ｖｆ１）は（Ｖｆ２）よりも小さくし、（Ｖｆ１／Ｖｆ２）を０．８３以上０．９７以下としている。本実施形態では、Ｖｆ１を５３％、Ｖｆ２を５８％とし、（Ｖｇ１／Ｖｆ２を０．９１としている。 In the inner portion 12, the volume content (Vf2) of the reinforcing fiber (carbon fiber) in the fiber reinforced resin is 57% or more and 63% or less, and the fiber volume content (Vf1) of the outer portion 11 is 49% or more and 58% or less. It is said. The (Vf1) is smaller than (Vf2), and (Vf1 / Vf2) is 0.83 or more and 0.97 or less. In this embodiment, Vf1 is 53%, Vf2 is 58%, and (Vg1 / Vf2 is 0.91.

前記ラケットフレーム２は、部分的に積層するプリプレグを含めて１７層のプリプレグを積層し、前記最大幅部３ｂ、３ｃの外側部分１１では内層側から４層目と５層目の間に制振フィルム１５を挿入している。該制振フィルム１０は、本実施形態では厚さ０．２０ｍｍで、ラケットフレーム２の厚さ方向（面外方向）に２０ｍｍ、ラケットフレーム２の延在方向に１００ｍｍとし、３時位置、９時位置からそれぞれフレーム延在方向の両側に５０ｍｍの範囲で、かつ、厚さ方向では打球面Ｆと同一面から両側に略１０ｍｍの範囲で制振フィルム１０を配置している。
なお、制振フィルムに代えて不織布をプリプレグ間に介在させてもよい。 The racket frame 2 includes 17 layers of prepregs including partially laminated prepregs. In the outer portion 11 of the maximum width portions 3b and 3c, vibration control is performed between the fourth layer and the fifth layer from the inner layer side. The film 15 is inserted. In the present embodiment, the vibration damping film 10 has a thickness of 0.20 mm, 20 mm in the thickness direction (out-of-plane direction) of the racket frame 2, and 100 mm in the extending direction of the racket frame 2. The damping film 10 is arranged in a range of 50 mm on both sides in the frame extending direction from the position and in a range of about 10 mm on both sides from the same surface as the striking surface F in the thickness direction.
A nonwoven fabric may be interposed between the prepregs instead of the vibration damping film.

前記ラケットフレーム２では、打球面Ｆにストリングを張架していない条件下で、スイング方向の慣性モーメント（Ｉｓ）を４５００００ｇ・ｃｍ^２以上４９００００ｇ・ｃｍ^２以下とし、センター方向の慣性モーメント（Ｉｃ）を１５０００ｇ・ｃｍ^２以上１９０００ｇ・ｃｍ^２以下とし、前記慣性モーメントの比（Ｉｓ／Ｉｃ）を２６以上２８以下としている。
本実施形態では（Ｉｓ）を４７２０００ｇ・ｃｍ^２、（Ｉｃ）を１７１００ｇ・ｃｍ^２、上記スイング方向の慣性モーメント（Ｉｓ）とセンター方向の慣性モーメント（Ｉｃ）とし、（Ｉｓ／Ｉｃ）を２７．６０としている。 In the racket frame 2, the inertia moment (Is) in the swing direction is set to 450,000 g · cm ² or more and 490000 g · cm ² or less under the condition that the string is not stretched on the hitting surface F, and the inertia moment (Ic) in the center direction is set. was a 15000 g · cm ² or more 19000 g · cm ² or less, the ratio of the moment of inertia (is / Ic) is set to 26 or more 28 or less.
In the present embodiment, (Is) is 472000 g · cm ² , (Ic) is 17100 g · cm ² , the inertia moment (Is) in the swing direction and the inertia moment (Ic) in the center direction, and (Is / Ic) is 27. 60.

また、ラケットフレーム２の重量を１００ｇ以上２７０ｇ以下の軽量ラケットフレームとしている。本実施形態では重量を２５１ｇ、ヘッド部３のトップ位置３ａからグリップ部６の先端６ａまでの全長Ｌは７００ｍｍ、バランス点はグリップ部６の先端より３４９ｍｍの位置としている。 The racket frame 2 is a lightweight racket frame having a weight of 100 g or more and 270 g or less. In this embodiment, the weight is 251 g, the total length L from the top position 3 a of the head portion 3 to the tip 6 a of the grip portion 6 is 700 mm, and the balance point is 349 mm from the tip of the grip portion 6.

さらに、ラケットフレーム２は、打球面剛性（打球面の面外方向の剛性）値を１７３ｋｇｆ／ｃｍ〜１８３ｋｇｆ／ｃｍ（本実施形態では１７４ｋｇｆ／ｃｍ）、側圧剛性（打球面の面内方向の剛性）値を７２ｋｇｆ／ｃｍ〜８２ｋｇｆ／ｃｍ（本実施形態では７２ｋｇｆ／ｃｍ）としている。
また、ラケットフレーム２は、面外一次振動減衰率を０．６〜０．８％（本実施形態では０．７０％）、面外二次振動減衰率を０．８〜０．９％（本実施形態では０．８９％）としている。 Further, the racket frame 2 has a striking surface stiffness (stiffness in the out-of-plane direction of the striking surface) of 173 kgf / cm to 183 kgf / cm (174 kgf / cm in this embodiment), and a lateral pressure stiffness (stiffness in the in-plane direction of the striking surface). ) The value is 72 kgf / cm to 82 kgf / cm (72 kgf / cm in this embodiment).
The racket frame 2 has an out-of-plane primary vibration attenuation rate of 0.6 to 0.8% (0.70% in this embodiment) and an out-of-plane secondary vibration attenuation rate of 0.8 to 0.9% ( In this embodiment, it is 0.89%).

前記のラケットフレームによれば、ヘッド部３の最大幅部分で内側部分と外側部分とで、繊維体積含有率（Ｖｆ１）を相違させ、内側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ２）よりも外側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ１）小さくしているため、センター方向の慣性モーメントを増加させることが出来ると共に、ヘッド部３の剛性値を高めることができる。
このように、スイング方向の慣性モーメントよりも比較的高く維持しながら、センター方向の慣性モーメントを増加させているため、テニスラケット１の面安定性が増すと共に、ヘッド部の剛性を高めていることと相俟って反発性能を向上させることができる。
さらに、ヘッド部の最大幅部の外側部分１１に制振フィルムを配置しているため、振動吸収性も高めることができる。 According to the racket frame described above, the fiber volume content (Vf1) is made different between the inner portion and the outer portion at the maximum width portion of the head portion 3, and the outer portion has a fiber volume content (Vf2) of the inner portion. Since the fiber volume content (Vf1) is reduced, the moment of inertia in the center direction can be increased and the rigidity value of the head portion 3 can be increased.
As described above, the moment of inertia in the center direction is increased while maintaining a relatively high moment of inertia in the swing direction, so that the surface stability of the tennis racket 1 is increased and the rigidity of the head portion is increased. Together with this, the resilience performance can be improved.
Furthermore, since the vibration damping film is disposed on the outer side portion 11 of the maximum width portion of the head portion, vibration absorbability can also be improved.

以下、本発明のテニスラケットの実施例１〜４及び比較例１〜３について詳述する。
実施例、比較例ともに全て、図１に示すフレーム形状であり、全長を７００ｍｍ、フレームの面外方向の厚みを２８ｍｍ、フレームの面内方向の幅を１３〜１６ｍｍとした。打球面の面積を１１５平方インチとし、フレーム重量およびフレームバランスは表１に示す通り設定した。 Hereinafter, Examples 1-4 and Comparative Examples 1-3 of the tennis racket of this invention are explained in full detail.
All the examples and comparative examples have the frame shape shown in FIG. 1, the total length is 700 mm, the thickness in the out-of-plane direction of the frame is 28 mm, and the width in the in-plane direction of the frame is 13 to 16 mm. The area of the hitting surface was 115 square inches, and the frame weight and frame balance were set as shown in Table 1.

詳細には、ラケットフレームは、カーボン繊維を強化繊維とし、マトリクス樹脂としてエポキシ樹脂を用いたプリプレグシート（東レＴ３００、７００、８００、Ｍ４６Ｊ）を、用い、６６ナイロンからなる内圧チューブを被覆したマンドレル（φ１４．５）上に積層し、鉛直状の積層体を成形した。プリプレグ角度は０°、２２°、３０°、９０°とし、積層した。マンドレルを抜き取って前記積層体を金型にセットした。金型を型締して、金型を１５０℃に昇温し、３０分間の加熱を行うと同時に内圧チューブ内に９ｋｇｆ／ｃｍ^２の空気圧を付加し、加圧保持し、加熱加圧成形により作成した。 Specifically, the racquet frame is a mandrel with an internal pressure tube made of 66 nylon using a prepreg sheet (Toray T300, 700, 800, M46J) using carbon fiber as a reinforcing fiber and an epoxy resin as a matrix resin. (14.5) was laminated to form a vertical laminate. The prepreg angles were 0 °, 22 °, 30 °, and 90 °, and they were laminated. The mandrel was pulled out and the laminate was set in a mold. The mold is clamped, the mold is heated to 150 ° C., heated for 30 minutes, and at the same time, an air pressure of 9 kgf / cm ² is applied to the internal pressure tube, the pressure is maintained, and the heat and pressure molding is performed. Created.

実施例１〜４及び比較例１〜３のテニスラケットの慣性モーメント（スイング方向、センター方向）、側圧剛性、打球面剛性、反発係数、スイートエリアの面積、面外一次振動減衰率、面外二次振動減衰率を後述する方法により測定した。また、テニスラケットの操作性（振ったときの軽さ）、面安定性（打球時のぶれ）、飛び（飛距離及び打球スピード）、振動吸収性について実打評価を行った。測定結果及び実打評価の結果を下記の表１に示す。 Moment of inertia (swing direction, center direction), side pressure rigidity, striking surface rigidity, coefficient of restitution, area of sweet area, out-of-plane primary vibration attenuation rate, out-of-plane two of the tennis rackets of Examples 1-4 and Comparative Examples 1-3 The secondary vibration damping rate was measured by the method described later. Moreover, actual hit evaluation was performed about the operativity (lightness when swung), surface stability (blur at the time of hitting), flying (flight distance and hitting speed), and vibration absorption of the tennis racket. The measurement results and the results of actual hit evaluation are shown in Table 1 below.

（実施例１）
前記実施形態と同様な構成とし、ヘッド部の３時位置および９時位置を中心とする最大幅部分において、外側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ１）を５６％、内側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ２）を５９％とし、（Ｖｆ１／Ｖｆ２）を０．９５とした。また、前記最大幅部分のプリプレグの間に、長さ８０ｍｍ、幅２０ｍｍ、厚さ０．１５ｍｍの不織布（ガラス繊維）（日本バイリーン製、商品名「キュムラス」）を１層介在させた。 Example 1
The configuration is the same as that of the above embodiment, and in the maximum width portion centering on the 3 o'clock position and the 9 o'clock position of the head portion, the fiber volume content (Vf1) of the outer portion is 56%, and the fiber volume content of the inner portion ( Vf2) was 59%, and (Vf1 / Vf2) was 0.95. Further, a non-woven fabric (glass fiber) having a length of 80 mm, a width of 20 mm, and a thickness of 0.15 mm (made by Nippon Vilene, trade name “Cumulus”) was interposed between the prepregs of the maximum width portion.

（実施例２）
外側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ１）を５３％、内側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ２）を５９％とし、（Ｖｆ１／Ｖｆ２）を０．９０とした。
また、前記最大幅部分のプリプレグの間に、前記実施形態と略同一箇所に長さ８０ｍｍ、幅２０ｍｍ、厚さ０．１５ｍｍの不織布（ガラス繊維）（日本バイリーン製、商品名「キュムラス」）を２層介在させた。他は実施例１と同様とした。 (Example 2)
The fiber volume content (Vf1) of the outer part was 53%, the fiber volume content (Vf2) of the inner part was 59%, and (Vf1 / Vf2) was 0.90.
Further, between the prepregs of the maximum width portion, a non-woven fabric (glass fiber) having a length of 80 mm, a width of 20 mm, and a thickness of 0.15 mm (made by Nippon Vilene, trade name “Cumulus”) is provided at substantially the same location as in the above embodiment. Two layers were interposed. Others were the same as in Example 1.

（実施例３）
外側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ１）を５３％、内側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ２）を５８％とし、（Ｖｆ１／Ｖｆ２）を０．９１とした。
最大幅部分のプリプレグの間に、長さ１００ｍｍ、幅２０ｍｍ、厚さ０．２０ｍｍの制振フィルム（塩素化ポリエチレンフィルム、損失係数（ｔａｎδ）１．３）（ＣＣＩ社製、商品名「ダイポルギーフィルム」）を１層介在させた。他は実施例１と同様とした。 (Example 3)
The fiber volume content (Vf1) of the outer part was 53%, the fiber volume content (Vf2) of the inner part was 58%, and (Vf1 / Vf2) was 0.91.
Damping film (chlorinated polyethylene film, loss factor (tan δ) 1.3) having a length of 100 mm, a width of 20 mm, and a thickness of 0.20 mm (prepared by CCI, trade name “Dipolgy Film” between the prepregs of the maximum width portion )) Was interposed. Others were the same as in Example 1.

（実施例４）
外側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ１）を５０％、内側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ２）を５９％とし、（Ｖｆ１／Ｖｆ２）を０．８５とした。
最大幅部分のプリプレグの間に、長さ８０ｍｍ、幅２０ｍｍ、厚さ０．１５ｍｍの不織布（ガラス繊維）（日本バイリーン製、商品名「キュムラス」）を３層介在させた。他は実施例１と同様とした。 Example 4
The fiber volume content (Vf1) of the outer portion was 50%, the fiber volume content (Vf2) of the inner portion was 59%, and (Vf1 / Vf2) was 0.85.
Three layers of non-woven fabric (glass fiber) (manufactured by Nippon Vilene, trade name “Cumulus”) having a length of 80 mm, a width of 20 mm, and a thickness of 0.15 mm were interposed between the prepregs of the maximum width portion. Others were the same as in Example 1.

（比較例１）
外側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ１）を５９％、内側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ２）を５９％とし、（Ｖｆ１／Ｖｆ２）を１．００とした。
また、最大幅部分のプリプレグ間に不織布や制振フィルムを介在させなかった。他は実施例１と同様とした。 (Comparative Example 1)
The fiber volume content (Vf1) of the outer part was 59%, the fiber volume content (Vf2) of the inner part was 59%, and (Vf1 / Vf2) was 1.00.
Further, no nonwoven fabric or vibration damping film was interposed between the prepregs of the maximum width portion. Others were the same as in Example 1.

（比較例２）
外側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ１）を４７％、内側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ２）を５９％とし、（Ｖｆ１／Ｖｆ２）を０．８０とした。
最大幅部分のプリプレグの間に、長さ８０ｍｍ、幅２０ｍｍ、厚さ０．１５ｍｍの不織布（ガラス繊維）（日本バイリーン製、商品名「キュムラス」）を４層介在させた。他は実施例１と同様とした。 (Comparative Example 2)
The fiber volume content (Vf1) of the outer part was 47%, the fiber volume content (Vf2) of the inner part was 59%, and (Vf1 / Vf2) was 0.80.
Four layers of non-woven fabric (glass fiber) (manufactured by Nippon Vilene, trade name “Cumulus”) having a length of 80 mm, a width of 20 mm, and a thickness of 0.15 mm were interposed between the prepregs of the maximum width portion. Others were the same as in Example 1.

（比較例３）
外側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ１）を５９％、内側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ２）を５６％とし、（Ｖｆ１／Ｖｆ２）を１．０５とした。
最大幅部の内側のプリプレグ間に長さ８０ｍｍ、幅２０ｍｍ、厚さ０．１５ｍｍの不織布（ガラス繊維）（日本バイリーン製、商品名「キュムラス」）を１層介在させた。 (Comparative Example 3)
The fiber volume content (Vf1) of the outer part was 59%, the fiber volume content (Vf2) of the inner part was 56%, and (Vf1 / Vf2) was 1.05.
One layer of non-woven fabric (glass fiber) (made by Nippon Vilene, trade name “Cumulus”) having a length of 80 mm, a width of 20 mm, and a thickness of 0.15 mm was interposed between the prepregs inside the maximum width portion.

（慣性モーメント測定）
図３（Ａ）に示すように、ラケットフレームに所要の付属部品を取り付ける。該テニスラケット１を慣性モーメント測定器で、テニスラケットのグリップを上端として吊り下げ、スイング周期Ｔｓを測定し、下記の数式により、スイング方向の慣性モーメント（グリップ端を支点とする打球面外へのスイング方向の慣性モーメント）を計算した。
図３（Ｂ）に示すように、慣性モーメント測定器で、テニスラケット１のグリップを上端として吊り下げ、センター周期Ｔｃを測定し、下記の数式により、センター方向の慣性モーメント（グリップ部の中心軸回りの慣性モーメント）を計算した。 (Inertia moment measurement)
As shown in FIG. 3A, a required accessory is attached to the racket frame. The tennis racket 1 is suspended with the grip of the tennis racket as the upper end and the swing period Ts is measured by the moment of inertia measuring device. The moment of inertia in the swing direction was calculated.
As shown in FIG. 3B, the inertia moment measuring device is used to suspend the grip of the tennis racket 1 as the upper end, measure the center period Tc, and calculate the moment of inertia in the center direction (the center axis of the grip portion by the following formula). Around the moment of inertia).

（慣性モーメントの計算）
スイング方向：Ｉｓ［ｇ・ｃｍ^２］
Ｉｓ＝Ｍ×ｇ×ｈ（Ｔｓ／２／π）^２−Ｉｃ
センター方向：Ｉｃ［ｇ・ｃｍ^２］
Ｉｃ＝２５４４５８×（Ｔｃ／π）^２−８３５７
重心回り：Ｉｇ
Ｉｇ＝Ｉｓ−ｍ（１＋２．６）^２
ここで、Ｍ＝ｍ＋ｍｃ、ｈ＝（ｍ×ｌ−ｍｃ×ｌｃ）／ｍ＋２．６であり、ｍ：ラケット重量、ｌ：ラケットバランスポイント、ｍｃ：チャック重量、ｌｃ：チャックバランスポイントである。 (Calculation of moment of inertia)
Swing direction: Is [g · cm ² ]
Is = M × g × h (Ts / 2 / π) ² −Ic
Center direction: Ic [g · cm ² ]
Ic = 254458 × (Tc / π) ² −8357
Around the center of gravity: Ig
Ig = Is-m (1 + 2.6) ²
Here, M = m + mc, h = (m × l−mc × lc) /m+2.6, m: racket weight, l: racket balance point, mc: chuck weight, and lc: chuck balance point.

（側圧剛性の測定）
側圧剛性の測定は、図４に示すように、テニスラケット１を横向きで打球面Ｆを垂直方向として、テニスラケット１を保持している。この状態で上方のヘッド部３のサイド３ｃに対して、平板Ｐにより、７８４Ｎの荷重を加えて、荷重時の変位から、バネ定数を算出し、側圧剛性を測定した。 (Measurement of lateral pressure stiffness)
As shown in FIG. 4, the side pressure stiffness is measured by holding the tennis racket 1 with the tennis racket 1 facing sideways and the hitting surface F being vertical. In this state, a load of 784 N was applied to the side 3 c of the upper head portion 3 by the flat plate P, the spring constant was calculated from the displacement at the time of loading, and the lateral pressure stiffness was measured.

（打球面剛性の測定）
打球面剛性（面外方向の剛性）測定は、図５に示すように、テニスラケット１を水平に配置し、そのヘッド部３のトップ３ａを受け治具６１（Ｒ１５）で支持すると共に、トップ３ａから３４０ｍｍ離れた位置で、スロート部４の両側からヨーク７にかけた位置を受け治具６２（Ｒ１５）で支持した。この状態で、受け治具６１より受け治具６２の方向へ１７０ｍｍ離れた位置に対して、加圧具６３（Ｒ１０）により上方より７８４Ｎの荷重を加えて、荷重時の変位から、バネ定数を算出し、打球面剛性を測定した。 (Measurement of ball striking surface stiffness)
As shown in FIG. 5, the ball striking surface stiffness (out-of-plane stiffness) is measured by placing the tennis racket 1 horizontally, receiving the top 3a of the head portion 3 with a jig 61 (R15), and the top. At a position away from 3a by 340 mm, the position applied to the yoke 7 from both sides of the throat portion 4 was received and supported by a jig 62 (R15). In this state, a load of 784 N is applied from above to the position 170 mm away from the receiving jig 61 in the direction of the receiving jig 62, and the spring constant is calculated from the displacement at the time of loading. The ball striking face stiffness was calculated and measured.

（反発係数の測定）
反発係数は、図６に示すように、実施例及び比較例のテニスラケット１に、ガットを縦６０ポンド、横５５ポンドの張力で張架し、各テニスラケットを垂直状態でフリーとなるようにグリップ部を柔らかく固定し、その打球面にボール打出機から一定速度Ｖ１（３０ｍ／ｓｅｃ）でテニスボールを打球面に衝突させ、跳ね返ったボールの速度Ｖ２を測定した。反発係数は発射速度Ｖ１、反発速度Ｖ２の比（Ｖ２／Ｖ１）であり、反発係数が大きい程、ボールの飛びが良いことを示している。このような方法で、反発係数を測定した。 (Measurement of coefficient of restitution)
As shown in FIG. 6, the coefficient of restitution is such that the tennis racket 1 of the example and the comparative example is stretched with a tension of 60 pounds in length and 55 pounds in width, and each tennis racket is free in a vertical state. The grip portion was fixed softly, a tennis ball was made to collide with the ball striking surface from the ball launcher at a constant velocity V1 (30 m / sec) on the ball striking surface, and the velocity V2 of the bounced ball was measured. The restitution coefficient is the ratio (V2 / V1) of the firing speed V1 and the rebound speed V2, and the larger the restitution coefficient, the better the ball flies. The coefficient of restitution was measured by such a method.

（スイートエリア面積の測定）
前記反発係数の測定をテニスラケットのフェイス面の２１点で行い、反発係数が０．３８以上となる領域の面積を測定した。 (Measurement of sweet area)
The restitution coefficient was measured at 21 points on the face of the tennis racket, and the area of the restitution coefficient of 0.38 or more was measured.

（面外１次振動減衰率の測定）
各実施例および比較例のラケットフレーム２を図７（Ａ）に示すようにヘッド部３の上端を紐５１で吊り上げ、ヘッド部３とスロート部４との一方の連続点に加速度ピックアップ計５３を打球面に垂直に固定した。この状態で、図７（Ｂ）に示すように、ヘッド部３とスロート部４の他方の連続点をインパクトハンマー５５で加振した。インパクトハンマー５５に取り付けられたフォースピックアップ計で計測した入力振動（Ｆ）と加速度ピックアップ計５３で計測した応答振動（α）をアンプ５６Ａ、５６Ｂを介して周波数解析装置５７（ヒューレットパッカード社製、ダイナミックシングルアナライザーＨＰ３５６２Ａ）に入力して解析した。解析で得た周波数領域での伝達関数を求め、テニスラケットの振動数を得た。振動減衰比（ζ）は下式より求め、面外１次振動減衰率とした。各実施例および比較例のラケットフレームについて測定された平均値を前記表１に示す。 (Measurement of out-of-plane primary vibration damping rate)
As shown in FIG. 7A, the upper end of the head portion 3 is lifted by a string 51 as shown in FIG. 7A, and an acceleration pickup meter 53 is placed at one continuous point between the head portion 3 and the throat portion 4. It was fixed perpendicular to the ball striking surface. In this state, as shown in FIG. 7B, the other continuous point of the head portion 3 and the throat portion 4 was vibrated with an impact hammer 55. An input vibration (F) measured by a force pickup meter attached to the impact hammer 55 and a response vibration (α) measured by an acceleration pick-up meter 53 are subjected to a frequency analysis device 57 (manufactured by Hewlett-Packard Company, dynamics) through amplifiers 56A and 56B. Single analyzer HP3562A) was input and analyzed. The transfer function in the frequency domain obtained by the analysis was obtained, and the frequency of the tennis racket was obtained. The vibration damping ratio (ζ) was obtained from the following equation, and used as the out-of-plane primary vibration damping rate. Table 1 shows the average values measured for the racket frames of the examples and the comparative examples.

ζ＝（１／２）×（Δω／ωｎ）
Ｔｏ＝Ｔｎ×√２ ζ = (1/2) × (Δω / ωn)
To = Tn × √2

（面外２次振動減衰率の測定）
ラケットフレーム２を図７（Ｃ）に示すようにヘッド部３上端を紐５１で吊り下げ、スロート部４とシャフト部５との連続点に加速度ピックアップ計５３を打球面に垂直に固定した。この状態で、加速度ピックアップ計５３の裏側のフレーム２をインパクトハンマー５５で加振した。そして、面外１次振動減衰率と同等の方法で減衰率を算出し、面外２次振動減衰率とした。各実施例および比較例のラケットフレームについて測定された平均値を前記表１に示す。 (Measurement of out-of-plane secondary vibration attenuation rate)
As shown in FIG. 7C, the upper end of the head portion 3 is suspended by a string 51, and the acceleration pickup meter 53 is fixed perpendicularly to the hitting surface at a continuous point between the throat portion 4 and the shaft portion 5. In this state, the frame 2 on the back side of the acceleration pickup meter 53 was vibrated with an impact hammer 55. Then, the attenuation rate was calculated by a method equivalent to the out-of-plane primary vibration attenuation rate, and the out-of-plane secondary vibration attenuation rate was obtained. Table 1 shows the average values measured for the racket frames of the examples and the comparative examples.

（実打評価）
ラケットの操作性・面安定性・飛び・振動吸収性についてアンケート調査を行った。５点満点（多い程良い）で採点し、中・上級者（テニス歴１０年以上、現在も週３日以上プレーする条件を満たす女性）４２名の採点結果の平均値をとった。 (Actual hit evaluation)
A questionnaire survey was conducted on the operability, surface stability, flight and vibration absorption of the racket. We scored with a maximum score of 5 (the better the better), and the average score of 42 middle / advanced players (women who have played tennis for more than 10 years and still meet the requirements of playing more than 3 days a week).

表１から明らかなように、ヘッド部の最大幅部分の外側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ１）と内側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ２）の比（Ｖｆ１／Ｖｆ２）を０．８３以上０．９７以下として、センター方向の慣性モーメントを適度に上げた実施例１〜４は、操作性及び面安定性を維持しながら反発性能を向上させることができた。特に、外側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ１）を調節するために制振フィルムを介在させた実施例３では、振動吸収性を顕著に向上させることができた。 As is clear from Table 1, the ratio (Vf1 / Vf2) of the fiber volume content (Vf1) of the outer portion of the maximum width portion of the head portion to the fiber volume content (Vf2) of the inner portion is 0.83 or more. In Examples 1 to 4 in which the moment of inertia in the center direction was appropriately increased as 97 or less, the resilience performance could be improved while maintaining the operability and the surface stability. In particular, in Example 3 in which a damping film was interposed in order to adjust the fiber volume content (Vf1) of the outer portion, the vibration absorbability could be remarkably improved.

一方、外側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ１）と内側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ２）の比（Ｖｆ１／Ｖｆ２）を０．９７より大きくした比較例１、３は、センター方向の慣性モーメントが低く、面安定性及び反発性能が悪かった。
逆に、外側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ１）と内側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ２）の比（Ｖｆ１／Ｖｆ２）を０．８３より小さくした比較例２は、スイング方向の慣性モーメント及びセンター方向の慣性モーメントが共に高く、面安定性と反発性能は向上するが操作性が悪かった。 On the other hand, Comparative Examples 1 and 3 in which the ratio (Vf1 / Vf2) of the fiber volume content (Vf1) of the outer portion to the fiber volume content (Vf2) of the inner portion is larger than 0.97, the moment of inertia in the center direction is The surface stability and resilience performance were poor.
On the contrary, Comparative Example 2 in which the ratio (Vf1 / Vf2) of the fiber volume content (Vf1) of the outer portion and the fiber volume content (Vf2) of the inner portion is smaller than 0.83 is that the moment of inertia in the swing direction and the center Both directions of moment of inertia were high, and surface stability and resilience performance were improved, but operability was poor.

本発明の実施形態のテニスラケットの正面図である。It is a front view of the tennis racket of the embodiment of the present invention. テニスラケットのＡ−Ａ線断面図である。It is an AA line sectional view of a tennis racket. （Ａ）（Ｂ）はラケットフレームの慣性モーメントの測定方法を示す概略図である。(A) (B) is the schematic which shows the measuring method of the moment of inertia of a racket frame. ラケットフレームの側圧剛性の測定方法を示す概略図である。It is the schematic which shows the measuring method of the side pressure rigidity of a racket frame. ラケットフレームの打球面剛性の測定方法を示す概略図である。It is the schematic which shows the measuring method of the striking-surface rigidity of a racket frame. ラケットフレームの反発係数の測定方法を示す概略図である。It is the schematic which shows the measuring method of the coefficient of restitution of a racket frame. （Ａ）（Ｂ）（Ｃ）はラケットフレームの振動減衰率の測定方法を示す概略図である。(A), (B), and (C) are schematic views showing a method of measuring the vibration attenuation rate of the racket frame.

Explanation of symbols

１テニスラケット
２ラケットフレーム
３ヘッド部
３ｂ、３ｃ最大幅部分
４スロート部
５シャフト部
６グリップ部
７ヨーク
１０制振フィルム
Ｆ打球面
１００中空パイプ DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Tennis racket 2 Racket frame 3 Head part 3b, 3c Maximum width part 4 Throat part 5 Shaft part 6 Grip part 7 Yoke 10 Damping film F Hitting surface 100 Hollow pipe

Claims

A grip part, a shaft part, a left and right throat part, and a head part are continuously formed with a hollow pipe made of fiber reinforced resin, the left and right throat parts are connected by a yoke, and the yoke and the head part surround the ball striking surface, In the racket frame provided with a gut groove on the outer surface side of the head part and the yoke,
The racket frame weight is not less than 100 g and not more than 270 g, and
In the maximum width portion of the head portion, the outer portion on the gut groove side of the hollow pipe and the inner portion on the ball striking surface side are different in the volume content ratio of the reinforcing fiber in the fiber reinforced resin, and the outer surface portion fiber. A racket frame characterized in that the ratio (Vf1 / Vf2) of the volume content (Vf1) and the fiber volume content (Vf2) of the inner part is 0.83 or more and 0.97 or less.

Under conditions that do not stretch the string to the ball striking face, the swing direction of the moment of inertia (Is) 450000g · cm ² or more 490000g · cm ² or less, the center direction of the moment of inertia of the (Ic) 15000g · cm ² or more 19000g・ Cm ² or less,
The racket frame according to claim 1, wherein a ratio (Is / Ic) of the moment of inertia is 26 or more and 28 or less.

The racket frame according to claim 1 or 2, wherein a fiber volume content (Vf2) of the inner portion is 57% or more and 63% or less, and a fiber volume content (Vf1) of the outer portion is 49% or more and 58% or less. .

The racket frame according to any one of claims 1 to 3, wherein a nonwoven fabric and / or a vibration damping film is inserted into the outer portion.