JP2005237873A

JP2005237873A - Tennis racket

Info

Publication number: JP2005237873A
Application number: JP2004055434A
Authority: JP
Inventors: Hiroyuki Takeuchi; 宏幸竹内; Takeshi Ashino; 武史芦野
Original assignee: SRI Sports Ltd
Current assignee: Dunlop Sports Co Ltd
Priority date: 2004-02-27
Filing date: 2004-02-27
Publication date: 2005-09-08

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To improve a ball hitting performance and controllability of a tennis racket. <P>SOLUTION: In the tennis racket 10, the weight of a racket frame 11 is ≥100 g and ≤270 g. A head part 12 surrounding a ball hitting surface F is continuously formed in a cross sectional shape in which the thickness TF of a cross section is ≥20 mm, the width WF of the cross section is ≥13 mm and the ratio WF/TF of the width WF to the thickness TF is within the range of ≥0.5 and ≤0.9, and also it is formed so that the cross section thickness TF1 and the cross section width WF1 both become maximum at the side part A of the maximum horizontal width position of the ball hitting surface F. A shaft part 14 connecting the throat part 13 of the racket frame 11 and a grip part 15 is continuously formed in the cross sectional shape in which the ratio TS/TF1 of the thickness TS of the cross section of the shaft part 14 to the maximum cross section thickness TF1 of the head part 12 is within the range of ≥1.0 and ≤1.3. <P>COPYRIGHT: (C)2005,JPO&NCIPI

Description

本発明は、テニスラケットに関し、特に、軽量な硬式テニスラケットにおいてフレームの剛性を高めて、打撃時における反発性能の向上を図るものである。 The present invention relates to a tennis racket, and in particular, increases the rigidity of a frame in a lightweight hard tennis racket to improve the resilience performance at the time of hitting.

従来、テニスラケットフレームにおいて、ガット張架面となる打球面を囲むヘッド部（フェイス部とも称す）の断面形状は、打球面の面外方向に厚みを持たせた所謂「厚ラケ」が提供されている。該厚ラケを必要とするユーザーは、女性やシニア層といった少ない力で飛び性能を要求する層であり、軽量で飛び性能の良いテニスラケットが求められている。そのため、ラケットの材料は、軽量で比強度が高く、設計自由度も高い繊維強化樹脂が主流となっている。 Conventionally, in a tennis racket frame, a so-called “thick rake” is provided in which a cross-sectional shape of a head portion (also referred to as a face portion) surrounding a hitting surface that is a gut stretched surface has a thickness in an out-of-plane direction of the hitting surface. ing. A user who needs the thick racket is a layer that requires flying performance with a small force such as a female or senior layer, and a tennis racket that is lightweight and has good flying performance is required. For this reason, fiber reinforced resin is mainly used as the material for the racket, which is light in weight, high in specific strength, and high in design freedom.

しかしながら、ラケットフレームとボールとの二物体が衝突する観点からみると、エネルギー保存則により、ラケットフレームが軽くなるとボールの反発係数が低下する。よって、ラケットフレームの軽量化は反発性能の低下を招くこととなる。
この点を解決するには、重心をグリップ側よりヘッド側の先寄りにすることによりスイング方向の慣性モーメントを高めることが考えられるが、スイング方向の慣性モーメントが大きければプレーヤーにはラケットが重く感じられ、操作性が悪化する。
一方、女性やシニア層の中でも競技思考の強いプレーヤーにおいては、面安定性が高くコントロール性能に優れたテニスラケットへの要請も強い。 However, from the viewpoint of the collision between the two objects of the racket frame and the ball, the coefficient of restitution of the ball decreases as the racket frame becomes lighter due to the law of conservation of energy. Therefore, the weight reduction of the racket frame causes a reduction in resilience performance.
To solve this problem, it is possible to increase the moment of inertia in the swing direction by moving the center of gravity closer to the head side than the grip side. The operability deteriorates.
On the other hand, among women and seniors who have strong competitive thinking, there is a strong demand for tennis rackets with high surface stability and excellent control performance.

これらの問題を解決するために、本出願人は、特開２０００−３２５５０３号（特許文献１）において、ラケットフレームの重量（Ｍ）とバランス（Ｉ）とを掛け合わせた値（ＭＩ）を一定範囲内とし、ヘッド部の側部の面内方向剛性値とスロート部の面外方向剛性値との比を一定範囲内に設定することにより、プレーヤーに扱いやすく、かつ、反発性の高いテニスラケットを提案している。また、ヘッド部の最大厚箇所における「厚み/幅」と、スロート部最大厚箇所の「厚み／幅」との比を１．０以上に設定することも提案している。 In order to solve these problems, the present applicant, in Japanese Patent Laid-Open No. 2000-325503 (Patent Document 1), has a constant value (MI) obtained by multiplying the weight (M) of the racket frame and the balance (I). A tennis racket that is easy to handle and has high resilience by setting the ratio between the in-plane rigidity value of the side of the head part and the out-of-plane rigidity value of the throat part within a certain range. Has proposed. It has also been proposed to set the ratio of “thickness / width” at the maximum thickness portion of the head portion to “thickness / width” at the maximum thickness portion of the throat portion at 1.0 or more.

また、本出願人は、特開２００３−３８６８３号（特許文献２）において、ラケットフレームのヘッド部のトップ位置の幅と厚み、ヘッド部の両サイド位置の幅と厚みを調整して、ラケットフレームを一定の断面形状とする等により、ラケットフレームの面内固有振動数と面内方向の剛性値を一定範囲内に設定して、スイートエリアを拡大し、打球の反発性能を高めることを提案している。 In addition, in Japanese Patent Laid-Open No. 2003-38683 (Patent Document 2), the present applicant adjusts the width and thickness of the top position of the head portion of the racket frame and the width and thickness of both side positions of the head portion, thereby Proposed to set the in-plane natural frequency and in-plane stiffness value of the racket frame within a certain range by expanding the sweet area and improving the resilience performance of the hit ball ing.

さらに、本出願人は、特開２００３−１７５１３４号（特許文献３）において、ラケットフレームのヘッド部とスロート部それぞれの厚みと幅を調整してラケットフレームの剛性値を一定範囲内とし、かつ、反発性能に影響するスイング方向の慣性モーメントと面安定性に影響するセンター方向の慣性モーメントとの比を一定範囲内に設定することによって、反発性能、操作性、面安定性を改善したテニスラケットを提案している。 Furthermore, the present applicant, in JP-A-2003-175134 (Patent Document 3), adjusts the thickness and width of each of the head portion and the throat portion of the racket frame so that the rigidity value of the racket frame is within a certain range, and A tennis racket with improved rebound performance, operability, and surface stability by setting the ratio of the moment of inertia in the swing direction that affects the resilience performance to the moment of inertia in the center direction that affects the surface stability within a certain range. is suggesting.

しかしながら、特許文献１に示すテニスラケットは、反発性能と、コントロール性に影響する面安定性の双方について改良の余地がある。特に、ストリングの固有振動数と面外方向の２次固有振動数を近接させることにより、エネルギーロスを抑えてテニスラケットの反発性能を向上させる理論（インピーダンスマッチング理論）から、面外方向の２次固有振動に影響する打球面剛性の向上に改善の余地がある。
また、特許文献２、特許文献３に示すテニスラケットは、いずれもコントロール性、面安定性について改良の余地がある。 However, the tennis racket shown in Patent Document 1 has room for improvement in terms of both resilience performance and surface stability that affects controllability. In particular, by making the natural frequency of the string close to the secondary natural frequency in the out-of-plane direction to suppress the energy loss and improve the resilience performance of the tennis racket (impedance matching theory), the secondary in the out-of-plane direction There is room for improvement in improving the ball striking surface stiffness that affects natural vibration.
The tennis rackets shown in Patent Document 2 and Patent Document 3 both have room for improvement in terms of controllability and surface stability.

さらにまた、特許第２６０８２０２号（特許文献４）では、ラケットフレームの幅および厚みを、スロート部のグリップ側からヨーク部に向かって大きくし、ヨーク部との連結部近傍で最大幅、最大厚とすると共に、ヘッド部のスロート側からトップ部に向かって減少させることにより、ラケットフレームの剛性を高め、面安定性を向上させることを提案している。 Furthermore, in Patent No. 2608202 (Patent Document 4), the width and thickness of the racket frame are increased from the grip side of the throat portion toward the yoke portion, and the maximum width and the maximum thickness in the vicinity of the connecting portion with the yoke portion are set. In addition, it has been proposed to increase the rigidity of the racket frame and improve the surface stability by decreasing the head portion from the throat side toward the top portion.

しかしながら、特許文献４に示す上記テニスラケットは、反発性の向上については言及されていない。特に、このテニスラケットは面外１次固有振動数を向上する設計であるが、上記インピーダンスマッチング理論により、面外２次振動数を調整して反発性を向上させる余地がある。 However, the tennis racket shown in Patent Document 4 does not mention improvement in resilience. In particular, this tennis racket is designed to improve the out-of-plane primary natural frequency, but there is room for adjusting the out-of-plane secondary frequency and improving the resilience by the impedance matching theory.

特開２０００−３２５５０３号公報JP 2000-325503 A 特開２００３−３８６８３号公報JP 2003-38683 A 特開２００３−１７５１３４号公報JP 2003-175134 A 特許第２６０８２０２号公報Japanese Patent No. 2608202

本発明は上記問題に鑑みてなされたもので、軽量性を維持しながらフレームの高剛性として反発性能を高め、かつ、打球面の安定性の向上により高いコントロール性能も併せ持つテニスラケットの提供を課題としている。 The present invention has been made in view of the above problems, and it is an object of the present invention to provide a tennis racket that has high rebound performance as a high rigidity of the frame while maintaining lightness, and also has high control performance by improving the stability of the hitting surface. It is said.

上記課題を解決するために、本発明は、ラケットフレームの重量が１００ｇ以上２７０ｇ以下であって、
上記ラケットフレームの打球面を囲むヘッド部の断面は、厚み（ＴＦ）を２０ｍｍ以上、幅（ＷＦ）を１３ｍｍ以上とし、上記厚み（ＴＦ）と幅（ＷＦ）の比（ＷＦ／ＴＦ）を０．５以上０．９以下の範囲内とする断面形状で連続化させている一方、
上記打球面の最大横幅位置において、ヘッド部の断面は厚み（ＴＦ１）と幅（ＷＦ１）をともに最大とし、
上記ラケットフレームのスロート部とグリップ部を連結するシャフト部は、上記ヘッド部の最大断面厚み（ＴＦ１）と、シャフト部の断面の厚み（ＴＳ）の比（ＴＳ／ＴＦ１）を１．０以上１．３以下の範囲内とする断面形状で連続化させているテニスラケットを提供している。 In order to solve the above problems, the present invention provides a racket frame having a weight of 100 g or more and 270 g or less,
The cross section of the head portion surrounding the hitting surface of the racket frame has a thickness (TF) of 20 mm or more, a width (WF) of 13 mm or more, and a ratio (WF / TF) of the thickness (TF) to the width (WF) of 0. While continuous with a cross-sectional shape in the range of 0.5 to 0.9,
At the maximum lateral width position of the ball striking surface, the cross section of the head portion has the maximum thickness (TF1) and width (WF1),
The shaft portion connecting the throat portion and the grip portion of the racket frame has a ratio (TS / TF1) between the maximum cross-sectional thickness (TF1) of the head portion and the cross-sectional thickness (TS) of the shaft portion of 1.0 or more. A tennis racket is provided which has a continuous cross-sectional shape within a range of 3 or less.

上記のように、ヘッド部は「幅（ＷＦ）／厚み（ＴＦ）」を０．５以上０．９以下の範囲内として、幅広の断面形状としているため、該ヘッド部の側圧剛性を高めることができ、かつ、打球時のヘッド部の捩れを防止し、打球面剛性も高めることができる。
特に、捩れが最も生じやすい打球面最大横幅部分におけるヘッド部の厚み（ＴＦ１）と幅（ＷＦ１）とを最大とすることにより、打球面剛性を効果的に高めることができる。
さらに、打球時に捩れ変形しにくいシャフト部は、厚み（ＴＳ）の大きい断面形状とすることによって剛性を高めることができる。
上記打球面の横幅とは、ヘッド部のトップとグリップ後端を結ぶ直線に対して直交する方向幅を指す。 As described above, since the head portion has a wide cross-sectional shape with “width (WF) / thickness (TF)” in the range of 0.5 to 0.9, the lateral pressure rigidity of the head portion is increased. In addition, it is possible to prevent the head portion from being twisted at the time of hitting and to increase the hitting ball rigidity.
In particular, by making the thickness (TF1) and width (WF1) of the head portion at the maximum lateral width portion of the ball striking surface where twisting is most likely to occur, the ball striking surface stiffness can be effectively increased.
Furthermore, the rigidity of the shaft portion that is difficult to torsionally deform at the time of hitting the ball can be increased by adopting a cross-sectional shape having a large thickness (TS).
The lateral width of the hitting surface refers to a direction width orthogonal to a straight line connecting the top of the head portion and the rear end of the grip.

又、本発明者は、ラケットフレームの剛性は、打球面の面外２次振動に関与し、この面外２次振動数がストリングの固有振動数に近接したときに反発性能が向上することを、鋭意研究および試打テストを含む実験の結果から知見している。
従って、上記テニスラケットは、側圧剛性、打球面剛性ともに向上するため、打球面の面外２次振動数が増加してストリングの振動数に近接し、高い反発性能を得ることができる。 Further, the inventor has found that the rigidity of the racket frame is related to the out-of-plane secondary vibration of the hitting surface, and the resilience performance is improved when the out-of-plane secondary frequency is close to the natural frequency of the string. From the results of experiments, including diligent research and trial tests.
Therefore, the tennis racket is improved in both the lateral pressure rigidity and the hitting ball rigidity, so that the out-of-plane secondary frequency of the hitting surface increases and approaches the frequency of the string, and high resilience performance can be obtained.

なお、ストリングの固有振動数と面外２次振動数が近接したときに反発性能が向上するのは、ストリングの位置と面外２次の振動モードの位置が一致しているためであると考えられ、面外２次振動の振動波形とストリングの振動波形は、ラケットの打球面の範囲で振動モードが同じになるため、反発性能が大きくなる。
前記面外２次振動のモードは、フレーム全長Ｌに対して、トップ位置から０．１Ｌ〜０．４Ｌ、０．６Ｌ〜０．９Ｌである。 The rebound performance is improved when the natural frequency of the string and the out-of-plane secondary frequency are close to each other because the position of the string and the position of the out-of-plane secondary vibration mode coincide with each other. The vibration waveform of the out-of-plane secondary vibration and the vibration waveform of the string have the same vibration mode in the range of the hitting surface of the racket, so that the resilience performance is increased.
The mode of the out-of-plane secondary vibration is 0.1 L to 0.4 L and 0.6 L to 0.9 L from the top position with respect to the frame total length L.

さらに、上記のようにヘッド部を幅（ＷＦ）の広い断面形状として側圧剛性を高めることにより、打球時のフレーム変形を抑制できると共に、スイング方向の慣性モーメントの増大を抑えながらセンター方向の慣性モーメントを増大させることができるため、中心軸回りにラケットが回転しにくくなり面安定性が向上し、コントロール性を高めることができる。さらにまた、センター方向の慣性モーメントが増大することにより、打球の反発性も向上する。 Furthermore, by increasing the lateral pressure rigidity with the head section having a wide width (WF) as described above, the frame deformation at the time of hitting can be suppressed, and the moment of inertia in the center direction can be suppressed while suppressing the increase of the moment of inertia in the swing direction. Since the racket is difficult to rotate around the central axis, the surface stability is improved and the controllability can be improved. Furthermore, the resilience of the hit ball is improved by increasing the moment of inertia in the center direction.

ヘッド部の断面の厚み（ＴＦ）は２０ｍｍ以上３０ｍｍ以下が良い。これは、２０ｍｍ未満では打球面剛性が上がりにくく、３０ｍｍを超えると重量が増加して操作性が悪化することに因る。なお、このヘッド部の断面の厚み（ＴＦ）は、下限を２１ｍｍ以上、さらに２２ｍｍ以上、特に２３ｍｍ以上がよい。また、上限は２８ｍｍ以下、さらに２７ｍｍ以下、特に２５ｍｍ以下がよい。 The thickness (TF) of the cross section of the head part is preferably 20 mm or more and 30 mm or less. This is because if the thickness is less than 20 mm, the ball striking face rigidity is difficult to increase, and if it exceeds 30 mm, the weight increases and the operability deteriorates. The lower limit of the cross-sectional thickness (TF) of the head part is preferably 21 mm or more, more preferably 22 mm or more, and particularly preferably 23 mm or more. The upper limit is preferably 28 mm or less, more preferably 27 mm or less, and particularly preferably 25 mm or less.

ヘッド部の断面の幅（ＷＦ）は１３ｍｍ以上２０ｍｍ以下が良い。これは、１３ｍｍ未満では側圧剛性、打球面剛性ともに上がりにくく、２０ｍｍを超えると重量が増加して操作性が悪化することに因る。なお、このヘッド部の断面の幅（ＷＦ）は、さらに、下限は１４ｍｍ、特に１５ｍｍ以上がよく、上限は１９ｍｍ以下、さらに１８ｍｍ以下が好ましい。 The width (WF) of the cross section of the head part is preferably 13 mm or more and 20 mm or less. This is because if it is less than 13 mm, both the lateral pressure rigidity and the ball striking face rigidity are difficult to increase, and if it exceeds 20 mm, the weight increases and the operability deteriorates. The lower limit of the cross-sectional width (WF) of the head portion is preferably 14 mm, particularly 15 mm or more, and the upper limit is preferably 19 mm or less, more preferably 18 mm or less.

ヘッド部の断面の厚み（ＴＦ）と幅（ＷＦ）の比(ＷＦ／ＴＦ)を０．５以上０．９以下としているのは、０．５未満では、打球面剛性、側圧剛性ともに向上せず、０．９を超えると打球面剛性が向上しないことに因る。なお、上記比（ＷＦ／ＴＦ）は、下限は０．６０以上、さらに０．７５以上がよく、上限は０．８６以下、さらに０．７８以下がよい。 The ratio (WF / TF) of the cross-sectional thickness (TF) to the width (WF) of the head part is 0.5 or more and 0.9 or less. However, if it exceeds 0.9, it is because the hitting surface rigidity is not improved. The lower limit of the ratio (WF / TF) is preferably 0.60 or more, more preferably 0.75 or more, and the upper limit is preferably 0.86 or less, and more preferably 0.78 or less.

シャフト部の断面の厚み（ＴＳ）は２０ｍｍ以上３０ｍｍ以下が良い。これは、２０ｍｍ未満ではスロート剛性が上がりにくく、３０ｍｍを超えると重量が増加して操作性が悪化することに因る。
なお、このシャフト部の断面の厚み（ＴＳ）は、さらに、下限は２２ｍｍ以上、さらに、２３ｍｍ以上、特に２５ｍｍ以上がよく、上限は２８ｍｍ以下、さらに２７ｍｍ以下がよい。なお、シャフト部の幅（ＷＳ）は、２５ｍｍ以上のものが大半であり、剛性には殆ど影響しない。 The thickness (TS) of the cross section of the shaft portion is preferably 20 mm or more and 30 mm or less. This is because if the thickness is less than 20 mm, the throat rigidity is difficult to increase, and if it exceeds 30 mm, the weight increases and the operability deteriorates.
The lower limit of the cross-sectional thickness (TS) of the shaft portion is preferably 22 mm or more, more preferably 23 mm or more, and particularly preferably 25 mm or more, and the upper limit is preferably 28 mm or less, and more preferably 27 mm or less. The shaft portion has a width (WS) of 25 mm or more, and hardly affects the rigidity.

打球面最大幅位置におけるヘッド部の最大断面厚み（ＴＦ１）とシャフト部の断面の厚み（ＴＳ）の比（ＴＳ／ＴＦ１）を１．０以上１．３以下としているのは、１．０未満ではスロート剛性が低下し、面外２次固有振動数が向上しないため反発性能が低下し、１．３を超えると、シャフト部が厚くなり重量が増加する、あるいはヘッド部が捩れやすく打球面剛性が低下するためコントロール性や反発性が低下することに因る。
なお、上記比（ＴＳ／ＴＦ１）は、下限は１．０５以上、さらに、１．１２以上がよく、上限は１．２５以下、さらに１．２２以下とすることが好ましい。 The ratio (TS / TF1) of the maximum cross-sectional thickness (TF1) of the head portion at the position of the maximum hitting surface width to the cross-sectional thickness (TS) of the shaft portion is 1.0 or more and 1.3 or less, but less than 1.0. In, the throat stiffness is reduced and the out-of-plane secondary natural frequency is not improved, so the resilience performance is lowered. This is because the controllability and resilience are reduced.
The ratio (TS / TF1) has a lower limit of 1.05 or more, preferably 1.12 or more, and an upper limit of 1.25 or less, preferably 1.22 or less.

ストリングを張設していない状態において、上記ラケットフレームの打球面の面内２次固有振動数（Ｆ１）を３５０Ｈｚ以上６００Ｈｚ以下とし、面外２次固有振動数（Ｆ２）を４８０Ｈｚ以上６５０Ｈｚ以下とし、上記面内２次固有振動数（Ｆ１）と面外２次固有振動数（Ｆ２）との比（Ｆ１／Ｆ２）を０．７以上１．２以下とすることが好ましい。 When the string is not stretched, the in-plane secondary natural frequency (F1) of the hitting surface of the racket frame is 350 Hz to 600 Hz, and the out-of-plane secondary natural frequency (F2) is 480 Hz to 650 Hz. The ratio (F1 / F2) between the in-plane secondary natural frequency (F1) and the out-of-plane secondary natural frequency (F2) is preferably 0.7 or more and 1.2 or less.

打球面の面内２次固有振動数（Ｆ１）を３５０Ｈｚ以上６００Ｈｚ以下としているのは、３５０Ｈｚ未満ではスイートエリアが小さくなり、６００Ｈｚを超えると断面形状拡大に伴い重量が増加することに因る。なお、この面内２次固有振動数（Ｆ１）は、さらに、３８０Ｈｚ以上５７０Ｈｚ以下、特に、４００Ｈｚ以上５５０Ｈｚ以下とすることが好ましい。 The reason why the in-plane secondary natural frequency (F1) of the ball striking surface is 350 Hz or more and 600 Hz or less is that the sweet area is small when it is less than 350 Hz, and the weight increases as the cross-sectional shape increases when it exceeds 600 Hz. The in-plane secondary natural frequency (F1) is preferably 380 Hz to 570 Hz, particularly 400 Hz to 550 Hz.

打球面の面外２次固有振動数（Ｆ２）を４８０Ｈｚ以上６５０Ｈｚ以下としているのは、４８０Ｈｚ未満ではストリングの固有振動数より低く近接しなくなるため反発性能が向上せず、６５０Ｈｚを超えてもストリングの固有振動数よりも高く近接しなくなり、やはり反発性能が低下することに因る。なお、この面外２次固有振動数（Ｆ２）は、さらに、５００Ｈｚ以上６２０Ｈｚ以下、特に、５２０Ｈｚ以上６００Ｈｚ以下とすることが好ましい。 The reason why the out-of-plane secondary natural frequency (F2) of the hitting surface is 480 Hz or more and 650 Hz or less is that if it is less than 480 Hz, it will not be close to the natural frequency of the string. This is due to the fact that the repulsion performance is lowered due to the fact that the natural frequency is higher than the natural frequency of the lens. The out-of-plane secondary natural frequency (F2) is preferably 500 Hz to 620 Hz, and more preferably 520 Hz to 600 Hz.

上記面内２次固有振動数（Ｆ１）と面外２次固有振動数（Ｆ２）との比（Ｆ１／Ｆ２）を０．７以上１．２以下としているのは、０．７未満ではスイートエリアが小さくなり、１．２より大きいと反発性能が低下するためである。この比（Ｆ１／Ｆ２）は、さらに０．８以上１．１以下、特に０．９以上１．０以下が好ましい。 The ratio of the in-plane secondary natural frequency (F1) to the out-of-plane secondary natural frequency (F2) (F1 / F2) is 0.7 or more and 1.2 or less. This is because if the area is smaller and larger than 1.2, the resilience performance is lowered. This ratio (F1 / F2) is more preferably 0.8 or more and 1.1 or less, and particularly preferably 0.9 or more and 1.0 or less.

上記打球面の面内２次固有振動数（Ｆ１）、面外２次固有振動振動数（Ｆ２）は、ヘッド部の各部分における断面形状の幅（ＷＦ）と厚み（ＴＦ）の形状を前記した範囲内で変えて、面内２次固有振動数（Ｆ１）は３５０Ｈｚ以上６００Ｈｚ以下、面外２次固有振動振動数（Ｆ２）は４８０Ｈｚ以上６５０Ｈｚ以下に設定している。 The in-plane secondary natural frequency (F1) and out-of-plane secondary natural frequency (F2) of the hitting surface are the width (WF) and thickness (TF) of the cross-sectional shape in each part of the head portion. The in-plane secondary natural frequency (F1) is set to 350 Hz to 600 Hz, and the out-of-plane secondary natural frequency (F2) is set to 480 Hz to 650 Hz.

上述したように、本発明に係るテニスラケットによれば、ヘッド部の側圧剛性が向上するとともに、打球時の捩れを抑制して打球面剛性も高めることができ、さらに、スロート部はシャフト部の断面の厚み（ＴＳ）を大きくすることにより高剛性となるため、全体的にラケットフレームの剛性を高めることができる。従って、打球面の面外２次固有振動数が増加してストリングの固有振動数に近接し、高い反発性を実現することができる。 As described above, according to the tennis racket according to the present invention, the lateral pressure rigidity of the head portion can be improved, the torsion at the time of hitting can be suppressed, and the hitting ball surface rigidity can also be increased. Since the rigidity is increased by increasing the thickness (TS) of the cross section, the overall rigidity of the racket frame can be increased. Therefore, the out-of-plane secondary natural frequency of the ball striking surface is increased and close to the natural frequency of the string, and high resilience can be realized.

また、ヘッド部の断面の幅（ＷＦ）を大きくすることにより、スイング方向の慣性モーメントの増大を抑えながらセンター方向の慣性モーメントを増大することができ、さらに、打球時に最も捩れが生じやすい打球面最大幅部分でヘッド部の断面厚み、断面幅をともに最大とすることにより、効果的に打球面の変形を防止して、面安定性を高め、コントロール性を向上させることができる。 In addition, by increasing the cross-sectional width (WF) of the head portion, it is possible to increase the inertia moment in the center direction while suppressing the increase in the inertia moment in the swing direction. By maximizing the cross-sectional thickness and the cross-sectional width of the head portion at the maximum width portion, it is possible to effectively prevent deformation of the hitting surface, improve surface stability, and improve controllability.

さらに、打球面の面内２次固有振動数（Ｆ１）、面外２次固有振動数（Ｆ２）、および面内２次固有振動数（Ｆ１）と面外２次固有振動数（Ｆ２）との比（Ｆ１／Ｆ２）を上記一定範囲内とすることにより、広いスイートエリアと高い反発性能を実現することができる。 Further, the in-plane secondary natural frequency (F1), the out-of-plane secondary natural frequency (F2), the in-plane secondary natural frequency (F1), and the out-of-plane secondary natural frequency (F2) By making the ratio (F1 / F2) within the above-mentioned fixed range, a wide sweet area and high resilience performance can be realized.

以下、発明の実施形態を図面を参照して説明する。
図１乃至図４は本発明の第一実施形態に係る硬式テニス用のテニスラケット１０を示し、ラケットフレーム１１は、ヘッド部１２、スロート部１３、シャフト部１４、グリップ部１５を連続して形成し、両側のスロート部１３にヨーク１７の両端を連結して、ヘッド部１２と共に打球面Ｆを囲むガット張架部Ｇを形成している。
図１（Ｂ）に示すように、ヘッド部１２の外周面側にはガット溝１８を形成し、ガット張架部Ｇにはストリングを挿通する複数のガット穴１９をフレーム方向に対して垂直に、即ちフレーム１１の幅方向に貫通させて設けている。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
1 to 4 show a tennis racket 10 for hard tennis according to a first embodiment of the present invention. A racket frame 11 is formed by continuously forming a head portion 12, a throat portion 13, a shaft portion 14, and a grip portion 15. Then, both ends of the yoke 17 are connected to the throat portions 13 on both sides to form a gut stretched portion G surrounding the hitting surface F together with the head portion 12.
As shown in FIG. 1B, a gut groove 18 is formed on the outer peripheral surface side of the head portion 12, and a plurality of gut holes 19 through which the string is inserted are formed in the gut stretch portion G perpendicular to the frame direction. That is, it is provided so as to penetrate in the width direction of the frame 11.

上記ラケットフレーム１１は、本実施形態では、繊維強化樹脂製のプリプレグシートを、内圧チューブを被覆したマンドレル上に積層して成形し、マンドレルを抜き取って上記積層体を金型にセットし、加熱加圧成形により作成している。 In this embodiment, the racket frame 11 is formed by laminating a prepreg sheet made of fiber reinforced resin on a mandrel covered with an internal pressure tube, pulling out the mandrel, setting the laminated body in a mold, and applying heat. It is created by pressure forming.

以下、上記ヘッド部１２の厚み（ＴＦ）とは、打球面Ｆに対してボールの打球方向の面の寸法を指し、幅（ＷＦ）は打球面Ｆと平行で且つ上記ボールの打球方向と直交する方向の面の寸法を指す。
打球面Ｆに対して面外方向とはボールの打球方向を指し、面内方向とは打球面Ｆの中心方向を指す。 Hereinafter, the thickness (TF) of the head portion 12 refers to the dimension of the surface in the ball striking direction with respect to the ball striking surface F, and the width (WF) is parallel to the ball striking surface F and orthogonal to the ball striking direction. The dimension of the surface in the direction to be.
The out-of-plane direction with respect to the hitting surface F refers to the direction in which the ball is hit, and the in-plane direction refers to the center direction of the hitting surface F.

上記ヘッド部１２のフレームの断面は、厚みＴＦが２０ｍｍ以上３０ｍｍ以下の範囲内、幅ＷＦが１３ｍｍ以上２０ｍｍ以下の範囲内、「幅ＷＦ／厚みＴＦ」が０．５以上０．９以下の範囲内となる断面形状で連続する形状としている。
即ち、「ＷＦ／ＴＦ」は、打球面Ｆの最大横幅位置ＷＦに当たる両サイド部Ａ（打球面Ｆを時計面とみて、トップ部Ｂを１２時とした場合における３時、９時位置に当たる位置）で０．６０、トップ部Ｂで０．６１、その他いずれの位置でも０．５以上０．９以下の範囲内としている。 The cross section of the frame of the head portion 12 has a thickness TF in the range of 20 mm to 30 mm, a width WF in the range of 13 mm to 20 mm, and a “width WF / thickness TF” in the range of 0.5 to 0.9. The inner cross-sectional shape is a continuous shape.
That is, “WF / TF” is a position corresponding to the side position A corresponding to the maximum lateral position WF of the hitting surface F (the position corresponding to the 3 o'clock and 9 o'clock positions when the top portion B is set to 12 o'clock when the hitting surface F is regarded as a watch face). ) Is 0.60, the top portion B is 0.61, and any other position is within the range of 0.5 to 0.9.

また、上記ヘッド部１２の両サイド部Ａで、フレームの厚みおよび幅を最大とし、この最大断面厚みＴＦ１を２５ｍｍ、最大断面幅ＷＦ１を１５ｍｍとしている。
ヘッド部１２のトップ部Ｂは、図３に示すように、断面の厚みＴＦ２を２３ｍｍ、断面の幅ＷＦ２を１４ｍｍとしている。 Further, in both side portions A of the head portion 12, the thickness and width of the frame are maximized, the maximum sectional thickness TF1 is 25 mm, and the maximum sectional width WF1 is 15 mm.
As shown in FIG. 3, the top portion B of the head portion 12 has a cross-sectional thickness TF2 of 23 mm and a cross-sectional width WF2 of 14 mm.

上記シャフト部１４の最小断面積部Ｃは、図４に示すように、断面の厚みＴＳ１を２５ｍｍ、断面の幅ＷＳ１を２８ｍｍとしている。また、該シャフト部１４は、ヘッド部１２の上記最大断面厚みＴＦ１に対する断面厚みＴＳが１．０以上１．３以下の範囲内となる断面形状で連続的に作製している。 As shown in FIG. 4, the minimum cross-sectional area C of the shaft portion 14 has a cross-sectional thickness TS1 of 25 mm and a cross-sectional width WS1 of 28 mm. In addition, the shaft portion 14 is continuously produced with a cross-sectional shape in which the cross-sectional thickness TS with respect to the maximum cross-sectional thickness TF1 of the head portion 12 is in the range of 1.0 to 1.3.

上記ラケットフレーム１１は、ストリングを張設していない状態において、面内２次固有振動数Ｆ１を３５０Ｈｚ以上６００Ｈｚ以下の範囲内とし、面外２次固有振動数Ｆ２を４８０Ｈｚ以上６５０Ｈｚ以下の範囲内としている。かつ、面内２次固有振動数Ｆ１と面外２次固有振動数Ｆ２の比（Ｆ１／Ｆ２）が０．７以上１．２以下の範囲内となるように作製している。 The racket frame 11 has an in-plane secondary natural frequency F1 in a range of 350 Hz to 600 Hz and an out-of-plane secondary natural frequency F2 in a range of 480 Hz to 650 Hz in a state where no string is stretched. It is said. The ratio of the in-plane secondary natural frequency F1 to the out-of-plane secondary natural frequency F2 (F1 / F2) is in the range of 0.7 to 1.2.

上記構成のテニスラケット１０では、ヘッド部１２の断面の幅ＷＦを大きく、かつ、シャフト部１４の断面の厚みＴＳを厚く設定している。これにより、ラケットフレーム１１の剛性が高まり、打球面Ｆの面内２次固有振動数Ｆ２が上記範囲内となってストリングの固有振動数に近接することにより、打球の反発性能を向上させることができる。同時に、センター方向の慣性モーメントも増大し、コントロール性を高めることができる。 In the tennis racket 10 configured as described above, the width WF of the cross section of the head portion 12 is set large, and the thickness TS of the cross section of the shaft portion 14 is set to be thick. As a result, the rigidity of the racket frame 11 is increased, and the in-plane secondary natural frequency F2 of the hitting surface F is within the above range and is close to the natural frequency of the string, thereby improving the resilience performance of the hit ball. it can. At the same time, the moment of inertia in the center direction is increased, and the controllability can be improved.

さらに、ヘッド部の断面幅ＷＦと断面厚みＴＦとの比ＷＦ／ＴＦは、ヘッド部１２の上記サイド部Ａで０．６０、トップ部Ｂで０．６１とし、その他いずれの位置でも０．５以上０．９以下の範囲内に設定しているため、バランスがよく、打球時の捩れに対して高い剛性を備えることができる。特に、捩れが最も生じやすいヘッド部１２のサイド部Ａに、最大断面幅ＷＦ１と最大断面厚みＴＦ１を配置することにより、打球時の捩れを効果的に防止して、面安定性を高めることができる。 Further, the ratio WF / TF of the cross-sectional width WF and the cross-sectional thickness TF of the head part is 0.60 at the side part A of the head part 12, 0.61 at the top part B, and 0.5 at any other position. Since it is set within the range of 0.9 or less, the balance is good and high rigidity can be provided against torsion during hitting. In particular, by arranging the maximum cross-sectional width WF1 and the maximum cross-sectional thickness TF1 in the side portion A of the head portion 12 where twisting is most likely to occur, it is possible to effectively prevent twisting at the time of hitting and improve surface stability. it can.

さらにまた、打球面Ｆの面内２次固有振動数Ｆ１と、該面内２次固有振動数Ｆ１の面外２次固有振動数Ｆ２に対する比をそれぞれ上記範囲内に設定することにより、広いスイートエリアを確保し、かつ、反発性能を高めることができる。 Furthermore, by setting the ratio of the in-plane secondary natural frequency F1 of the ball striking surface F and the ratio of the in-plane secondary natural frequency F1 to the out-of-plane secondary natural frequency F2 within the above ranges, a wide sweet The area can be secured and the resilience performance can be improved.

「実施例」
以下の表１に示すとおり、ヘッド部１２のトップ部Ｂの断面厚みＴＦ２、断面幅ＷＦ２、サイド部Ａの最大断面厚みＴＦ１、最大断面幅ＷＦ１、シャフト部１４の最小径部Ｃの断面厚みＴＳ１、断面幅ＷＳ１を異ならせた実施例１〜４と比較例１〜６を作製し、テニスラケットの慣性モーメント、剛性、固有振動数、反発係数を測定し、実打テストも行った。 "Example"
As shown in Table 1 below, the cross-sectional thickness TF2, the cross-sectional width WF2, the maximum cross-sectional thickness TF1, the maximum cross-sectional width WF1, and the cross-sectional thickness TS1 of the minimum diameter portion C of the shaft portion 14 of the top portion B of the head portion 12. Examples 1 to 4 and Comparative Examples 1 to 6 having different cross-sectional widths WS1 were produced, and the moment of inertia, rigidity, natural frequency, and coefficient of restitution of the tennis racket were measured, and an actual hit test was also performed.

実施例１〜４および比較例１〜６のいずれのラケットフレーム１１も、繊維強化熱硬化性樹脂で成形した中空形状とし、厚み２８ｍｍ、幅１３〜１６ｍｍの断面形状とし、打球面Ｆの面積が１１５平方インチである同一形状とし、フレーム重量およびフレームバランスは表１に示すとおり設定した。
詳細には、ラケットフレーム１１は、カーボン繊維を強化繊維とした繊維強化熱硬化性樹脂のプリプレグシート（ＣＦプリプレグ（東レＴ３００、７００、８００、Ｍ４６Ｊ））を、６６ナイロンからなる内圧チューブを被覆したマンドレル（φ１４．５）上に積層し、鉛直状の積層体を成形した。プリプレグ角度は０°、２２°、３０°、９０°とし、積層した。マンドレルを抜き取って上記積層体を金型にセットした。金型を型締して、金型を１５０℃に昇温し、３０分間の加熱を行うと同時に内圧チューブ内に９ｋｇｆ／ｃｍ^２の空気圧を付加し、加圧保持し、加熱加圧成形により作成した。 Each of the racket frames 11 of Examples 1 to 4 and Comparative Examples 1 to 6 has a hollow shape molded with a fiber reinforced thermosetting resin, has a cross-sectional shape with a thickness of 28 mm and a width of 13 to 16 mm, and the area of the hitting surface F is The same shape of 115 square inches was used, and the frame weight and frame balance were set as shown in Table 1.
Specifically, the racket frame 11 is a fiber reinforced thermosetting resin prepreg sheet (CF prepreg (Toray T300, 700, 800, M46J)) made of carbon fiber as a reinforcing fiber, and an internal pressure tube made of 66 nylon is covered. Laminated on a mandrel (φ14.5) to form a vertical laminate. The prepreg angles were 0 °, 22 °, 30 °, and 90 °, and they were laminated. The mandrel was extracted and the laminate was set in a mold. The mold is clamped, the mold is heated to 150 ° C., heated for 30 minutes, and at the same time, an air pressure of 9 kgf / cm ² is applied to the internal pressure tube, the pressure is maintained, and the heat and pressure molding is performed. Created.

実施例１〜４および比較例１〜６のいずれのラケットフレーム１１も、打球面Ｆの最大横幅ＷＦ位置は前記３時、９時のサイド部Ａび位置とし、この３時、９時位置にヘッド部１２の幅および厚みを最大とした。
また、実施例１〜４はいずれも、ヘッド部１２の断面は、幅ＷＦと厚みＴＦの比（ＷＦ／ＴＦ）を０．５以上０．９以下の範囲内とする断面形状で連続的に形成した。かつ、シャフト部１４は、シャフト部１４の断面の厚みＴＳとヘッド部１２の最大断面厚みＴＦ１との比（ＴＳ／ＴＦ１）を１．０以上１．３以下の範囲内とする断面形状で連続的に形成した。 In any of the racket frames 11 of Examples 1 to 4 and Comparative Examples 1 to 6, the maximum lateral width WF position of the hitting surface F is the side part A and the position at 3 o'clock and 9 o'clock. The width and thickness of the head part 12 were maximized.
In all of Examples 1 to 4, the cross section of the head portion 12 is continuously a cross-sectional shape in which the ratio of the width WF to the thickness TF (WF / TF) is in the range of 0.5 to 0.9. Formed. The shaft portion 14 is continuous in a cross-sectional shape in which the ratio (TS / TF1) of the cross-sectional thickness TS of the shaft portion 14 to the maximum cross-sectional thickness TF1 of the head portion 12 is in the range of 1.0 to 1.3. Formed.

「実施例１」
ヘッド部１２のトップ部Ｂの断面の厚みＴＦ２、幅ＷＦ２、サイド部Ａの最大断面厚みＴＦ１、最大断面幅ＷＦ１、シャフト部１４の最小断面積部Ｃの厚みＴＳ１、幅ＷＳ１は、いずれも上記第一実施形態と同一とした。
すなわち、ヘッド部１２のトップ部Ｂの断面の厚みＴＦ２を２３ｍｍ、幅ＷＦ２を１４ｍｍ、ＷＦ２／ＴＦ２を０．６１とした。サイド部Ａの最大断面厚みＴＦ１を２５ｍｍ、最大断面幅ＷＦ１を１５ｍｍ、ＷＦ１／ＴＦ１を０．６０とした。シャフト部の最小断面積部Ｃの断面の厚みＴＳ１を２５ｍｍ、幅ＷＳ１を２８ｍｍ、ＷＳ１／ＴＳ１を１．１２とし、比（ＴＳ１／ＴＦ１）を１．００とした。
また、ストリングを張設していない状態における面内２次固有振動数Ｆ１は４６２Ｈｚ、面外２次固有振動数Ｆ２は５４１Ｈｚであり、Ｆ１／Ｆ２を０．８５とした。 "Example 1"
The thickness TF2 and width WF2 of the cross section of the top portion B of the head portion 12, the maximum cross sectional thickness TF1 and maximum cross sectional width WF1 of the side portion A, the thickness TS1 and the width WS1 of the minimum cross sectional area C of the shaft portion 14 are all described above. The same as the first embodiment.
That is, the thickness TF2 of the cross section of the top portion B of the head portion 12 was 23 mm, the width WF2 was 14 mm, and WF2 / TF2 was 0.61. The maximum sectional thickness TF1 of the side portion A was 25 mm, the maximum sectional width WF1 was 15 mm, and WF1 / TF1 was 0.60. The cross-sectional thickness TS1 of the minimum cross-sectional area C of the shaft portion was 25 mm, the width WS1 was 28 mm, WS1 / TS1 was 1.12, and the ratio (TS1 / TF1) was 1.00.
The in-plane secondary natural frequency F1 was 462 Hz, the out-of-plane secondary natural frequency F2 was 541 Hz, and F1 / F2 was 0.85.

「実施例２」
実施例１よりもヘッド部１２の厚みを薄く、幅を広く作製した。すなわち、ヘッド部１２のトップ部Ｂの断面の厚みＴＦ２を２０ｍｍ、幅ＷＦ２を１５ｍｍ、ＷＦ２／ＴＦ２を０．７５とした。サイド部Ａの最大断面厚みＴＦ１を２２ｍｍ、最大断面幅ＷＦ１を１７ｍｍ、ＷＦ１／ＴＦ１を０．７７とした。シャフト部１４の最小断面積部Ｃの断面の厚みＴＳ１を２５ｍｍ、幅ＷＳ１を２８ｍｍ、ＷＳ１／ＴＳ１を１．１２とし、ＴＳ１／ＴＦ１を１．１４とした。
また、ストリングを張設していない状態における面内２次固有振動数Ｆ１は４７８Ｈｚ、面外２次固有振動数Ｆ２は４９０Ｈｚであり、Ｆ１／Ｆ２を０．９８とした。 "Example 2"
The head portion 12 was made thinner and wider than Example 1. That is, the thickness TF2 of the cross section of the top portion B of the head portion 12 was 20 mm, the width WF2 was 15 mm, and WF2 / TF2 was 0.75. The maximum sectional thickness TF1 of the side portion A was 22 mm, the maximum sectional width WF1 was 17 mm, and WF1 / TF1 was 0.77. The cross-sectional thickness TS1 of the minimum cross-sectional area C of the shaft portion 14 was 25 mm, the width WS1 was 28 mm, WS1 / TS1 was 1.12, and TS1 / TF1 was 1.14.
The in-plane secondary natural frequency F1 was 478 Hz, the out-of-plane secondary natural frequency F2 was 490 Hz, and F1 / F2 was 0.98.

「実施例３」
実施例２よりもヘッド部１２の厚みを薄く、幅を広く、シャフト部１４の厚みを大きく作製した。すなわち、ヘッド部１２のトップ部Ｂの断面の厚みＴＦ２を２１ｍｍ、幅ＷＦ２を１６ｍｍ、ＷＦ２／ＴＦ２を０．７６とした。サイド部Ａの最大断面厚みＴＦ１を２３ｍｍ、最大断面幅ＷＦ１を１８ｍｍ、ＷＦ１／ＴＦ１を０．７８とした。シャフト部１４の最小断面積部Ｃの断面の厚みＴＳ１を２８ｍｍ、幅ＷＳ１を２８ｍｍ、ＷＳ１／ＴＳ１を１．００とし、ＴＳ１／ＴＦ１を１．２２とした。
また、ストリングを張設していない状態における面内２次固有振動数Ｆ１は４８３Ｈｚ、面外２次固有振動数Ｆ２は５１４Ｈｚであり、Ｆ１／Ｆ２を０．９４とした。 "Example 3"
The head portion 12 was made thinner and wider than the second embodiment, and the shaft portion 14 was made thicker. That is, the thickness TF2 of the cross section of the top portion B of the head portion 12 was 21 mm, the width WF2 was 16 mm, and WF2 / TF2 was 0.76. The maximum section thickness TF1 of the side portion A was 23 mm, the maximum section width WF1 was 18 mm, and WF1 / TF1 was 0.78. The cross-sectional thickness TS1 of the minimum cross-sectional area C of the shaft portion 14 was 28 mm, the width WS1 was 28 mm, WS1 / TS1 was 1.00, and TS1 / TF1 was 1.22.
In addition, the in-plane secondary natural frequency F1 was 483 Hz, the out-of-plane secondary natural frequency F2 was 514 Hz, and F1 / F2 was 0.94 when no string was stretched.

「実施例４」
実施例３よりもヘッド部１２の厚みを薄く、幅を広く、シャフト部１４の厚みを薄く作製した。すなわち、ヘッド部１２のトップ部Ｂの断面の厚みＴＦ２を２０ｍｍ、幅ＷＦ２を１７ｍｍ、ＷＦ２／ＴＦ２を０．８５とした。サイド部Ａの最大断面厚みＴＦ１を２２ｍｍ、最大断面幅ＷＦ１を１９ｍｍ、ＷＦ１／ＴＦ１を０．８６とした。シャフト部１４の最小断面積部Ｃの断面の厚みＴＳ１を２５ｍｍ、幅ＷＳ１を２８ｍｍ、ＷＳ１／ＴＳ１を１．１２とし、ＴＳ１／ＴＦ１を１．１４とした。
また、スイングを張設していない状態における面内２次固有振動数Ｆ１は５３８Ｈｚ、面外２次固有振動数Ｆ２は５８７Ｈｚであり、Ｆ１／Ｆ２を０．９２とした。 "Example 4"
The head portion 12 was made thinner and wider than the third embodiment, and the shaft portion 14 was made thinner. That is, the thickness TF2 of the cross section of the top portion B of the head portion 12 was 20 mm, the width WF2 was 17 mm, and WF2 / TF2 was 0.85. The maximum cross-sectional thickness TF1 of the side portion A was 22 mm, the maximum cross-sectional width WF1 was 19 mm, and WF1 / TF1 was 0.86. The cross-sectional thickness TS1 of the minimum cross-sectional area C of the shaft portion 14 was 25 mm, the width WS1 was 28 mm, WS1 / TS1 was 1.12, and TS1 / TF1 was 1.14.
Further, the in-plane secondary natural frequency F1 was 538 Hz, the out-of-plane secondary natural frequency F2 was 587 Hz, and F1 / F2 was 0.92.

「比較例１」
上記各実施例よりも、ヘッド部１２は厚みを大きく幅を薄く、シャフト部１４は厚みを大きく作製した。すなわち、ヘッド部１２のトップ部Ｂの断面の厚みＴＦ２を２６ｍｍ、幅ＷＦ２を１１ｍｍ、ＷＦ２／ＴＦ２を０．４２とした。サイド部Ａの最大断面厚みＴＦ１を２８ｍｍ、最大断面幅ＷＦ１を１３ｍｍ、ＷＦ１／ＴＦ１を０．４６とした。シャフト部１４の最小断面積部Ｃの断面の厚みＴＳ１を２６ｍｍ、幅ＷＳ１を２８ｍｍ、ＷＳ１／ＴＳ１を１．０８とし、ＴＳ１／ＴＦ１を０．９３とした。
また、ストリングを張設していない状態における面内２次固有振動数Ｆ１は３２０Ｈｚ、面外２次固有振動数Ｆ２は５４９Ｈｚであり、Ｆ１／Ｆ２を０．５８とした。 "Comparative Example 1"
The head part 12 was made thicker and thinner than the above examples, and the shaft part 14 was made thicker. That is, the thickness TF2 of the cross section of the top portion B of the head portion 12 was 26 mm, the width WF2 was 11 mm, and WF2 / TF2 was 0.42. The maximum sectional thickness TF1 of the side portion A was 28 mm, the maximum sectional width WF1 was 13 mm, and WF1 / TF1 was 0.46. The cross-sectional thickness TS1 of the minimum cross-sectional area C of the shaft portion 14 was 26 mm, the width WS1 was 28 mm, WS1 / TS1 was 1.08, and TS1 / TF1 was 0.93.
In addition, the in-plane secondary natural frequency F1 was 320 Hz, the out-of-plane secondary natural frequency F2 was 549 Hz, and F1 / F2 was 0.58 when no string was stretched.

「比較例２」
比較例１よりも、ヘッド部１２はさらに細幅とし、シャフト部１４はさらに厚みを大きくした。すなわち、ヘッド部１２のトップ部Ｂの断面の厚みＴＦ２を２６ｍｍ、幅ＷＦ２を９ｍｍ、ＷＦ２／ＴＦ２を０．３５とした。サイド部Ａの最大断面厚みＴＦ１を２８ｍｍ、最大断面幅ＷＦ１を１０ｍｍ、ＷＦ１／ＴＦ１を０．３６とした。シャフト部１４の最小径部Ｃの断面厚みＴＳ１を３０ｍｍ、断面幅ＷＳ１を２８ｍｍ、ＷＳ１／ＴＳ１を０．９３とし、比ＴＳ１／ＴＦ１を１．０７とした。
また、ストリングを張設していない状態における面内２次固有振動数Ｆ１は３４０Ｈｚ、面外２次固有振動数Ｆ２は５７０Ｈｚであり、Ｆ１／Ｆ２を０．５２とした。 "Comparative Example 2"
Compared with Comparative Example 1, the head portion 12 was further narrowed, and the shaft portion 14 was further thickened. That is, the thickness TF2 of the cross section of the top portion B of the head portion 12 was 26 mm, the width WF2 was 9 mm, and WF2 / TF2 was 0.35. The maximum cross-sectional thickness TF1 of the side portion A was 28 mm, the maximum cross-sectional width WF1 was 10 mm, and WF1 / TF1 was 0.36. The cross-sectional thickness TS1 of the minimum diameter portion C of the shaft portion 14 was 30 mm, the cross-sectional width WS1 was 28 mm, WS1 / TS1 was 0.93, and the ratio TS1 / TF1 was 1.07.
The in-plane secondary natural frequency F1 was 340 Hz, the out-of-plane secondary natural frequency F2 was 570 Hz, and F1 / F2 was 0.52.

「比較例３」
上記各実施例よりも、ヘッド部１２の厚みを薄く、幅を広くした。すなわち、ヘッド部１２のトップ部Ｂの断面の厚みＴＦ２を１６ｍｍ、幅ＷＦ２を１９ｍｍ、ＷＦ２／ＴＦ２を１．１９とした。サイド部Ａの最大断面厚みＴＦ１を１８ｍｍ、最大断面幅ＷＦ１を２１ｍｍ、ＷＦ１／ＴＦ１を１．１７とした。シャフト部１４の最小断面積部Ｃの断面の厚みＴＳ１を２５ｍｍ、幅ＷＳ１を２８ｍｍ、ＷＳ１／ＴＳ１を１．１２とし、ＴＳ１／ＴＦ１を１．３９とした。
また、スイングを張設していない状態における面内２次固有振動数Ｆ１は５７０Ｈｚ、面外２次固有振動数Ｆ２は４４０Ｈｚであり、Ｆ１／Ｆ２を１．３０とした。 “Comparative Example 3”
The head portion 12 is thinner and wider than the above embodiments. That is, the thickness TF2 of the cross section of the top portion B of the head portion 12 was 16 mm, the width WF2 was 19 mm, and WF2 / TF2 was 1.19. The maximum section thickness TF1 of the side portion A was 18 mm, the maximum section width WF1 was 21 mm, and WF1 / TF1 was 1.17. The cross-sectional thickness TS1 of the minimum cross-sectional area C of the shaft portion 14 was 25 mm, the width WS1 was 28 mm, WS1 / TS1 was 1.12 and TS1 / TF1 was 1.39.
The in-plane secondary natural frequency F1 was 570 Hz, the out-of-plane secondary natural frequency F2 was 440 Hz, and F1 / F2 was 1.30.

「比較例４」
比較例３よりも、ヘッド部１２はさらに幅を広く、シャフト部１４は厚みを薄くした。すなわち、ヘッド部１２のトップ部Ｂの断面の厚みＴＦ２を１６ｍｍ、幅ＷＦ２を２０ｍｍ、ＷＦ２／ＴＦ２を１．２５とした。サイド部Ａの最大断面厚みＴＦ１を１８ｍｍ、最大断面幅ＷＦ１を２２ｍｍ、ＷＦ１／ＴＦ１を１．２２とした。シャフト部１４の最小断面積Ｃの断面の厚みＴＳ１を２２ｍｍ、幅ＷＳ１を２８ｍｍ、ＷＳ１／ＴＳ１を１．２７とし、ＴＳ１／ＴＦ１を１．２２とした。
また、ストリングを張設していない状態における面内２次固有振動数Ｆ１は５７６Ｈｚ、面外２次固有振動数Ｆ２は４２２Ｈｚであり、Ｆ１／Ｆ２を１．３６とした。 “Comparative Example 4”
The head portion 12 is wider than the comparative example 3, and the shaft portion 14 is thinner. That is, the thickness TF2 of the cross section of the top portion B of the head portion 12 was 16 mm, the width WF2 was 20 mm, and WF2 / TF2 was 1.25. The maximum section thickness TF1 of the side portion A was 18 mm, the maximum section width WF1 was 22 mm, and WF1 / TF1 was 1.22. The thickness TS1 of the cross section of the minimum cross-sectional area C of the shaft portion 14 was 22 mm, the width WS1 was 28 mm, WS1 / TS1 was 1.27, and TS1 / TF1 was 1.22.
The in-plane secondary natural frequency F1 was 576 Hz, the out-of-plane secondary natural frequency F2 was 422 Hz, and F1 / F2 was 1.36.

「比較例５」
実施例１よりも、ヘッド部１２は幅を広く、シャフト部１４は厚みを薄くした。すなわち、ヘッド部１２のトップ部Ｂの断面の厚みＴＦ２を２３ｍｍ、幅ＷＦ２を１７ｍｍ、ＷＦ２／ＴＦ２を０．７４とした。サイド部Ａの最大断面厚みＴＦ１を２５ｍｍ、最大断面幅ＷＦ１を１８ｍｍ、ＷＦ１／ＴＦ１を０．７２とした。シャフト部１４の最小断面積Ｃの断面の厚みＴＳ１を２２ｍｍ、幅ＷＳ１を２８ｍｍ、ＷＳ１／ＴＳ１を１．２７とし、ＴＳ１／ＴＦ１を０．８８とした。
また、ストリングを張設していない状態における面内２次固有振動数Ｆ１は５４０Ｈｚ、面外２次固有振動数Ｆ２は４１６Ｈｚであり、Ｆ１／Ｆ２を１．３０とした。 “Comparative Example 5”
The head portion 12 is wider than the first embodiment, and the shaft portion 14 is thinner. That is, the thickness TF2 of the cross section of the top portion B of the head portion 12 was 23 mm, the width WF2 was 17 mm, and WF2 / TF2 was 0.74. The maximum section thickness TF1 of the side portion A was 25 mm, the maximum section width WF1 was 18 mm, and WF1 / TF1 was 0.72. The thickness TS1 of the cross section of the minimum cross-sectional area C of the shaft portion 14 was 22 mm, the width WS1 was 28 mm, WS1 / TS1 was 1.27, and TS1 / TF1 was 0.88.
The in-plane secondary natural frequency F1 was 540 Hz, the out-of-plane secondary natural frequency F2 was 416 Hz, and F1 / F2 was 1.30.

「比較例６」
上記各実施例よりも、ヘッド部１２の幅、厚みをともに小さくした。すなわち、ヘッド部１２のトップ部Ｂの断面の厚みＴＦ２を１６ｍｍ、面幅ＷＦ２を１３ｍｍ、ＷＦ２／ＴＦ２を０．８１とした。サイド部Ａの最大断面厚みＴＦ１を１８ｍｍ、最大断面幅ＷＦ１を１５ｍｍ、ＷＦ１／ＴＦ１を０．８３とした。シャフト部１４の最小断面積部Ｃの断面の厚みＴＳ１を２５ｍｍ、幅ＷＳ１を２８ｍｍ、ＷＳ１／ＴＳ１を１．１２とし、ＴＳ１／ＴＦ１を１．３９とした。
また、ストリングを張設していない状態における面内２次固有振動数Ｆ１は４７０Ｈｚ、面外２次固有振動数Ｆ２は３５０Ｈｚであり、Ｆ１／Ｆ２を１．３４とした。 “Comparative Example 6”
Both the width and thickness of the head portion 12 were made smaller than in the above embodiments. That is, the thickness TF2 of the cross section of the top portion B of the head portion 12 was 16 mm, the surface width WF2 was 13 mm, and WF2 / TF2 was 0.81. The maximum section thickness TF1 of the side portion A was 18 mm, the maximum section width WF1 was 15 mm, and WF1 / TF1 was 0.83. The cross-sectional thickness TS1 of the minimum cross-sectional area C of the shaft portion 14 was 25 mm, the width WS1 was 28 mm, WS1 / TS1 was 1.12 and TS1 / TF1 was 1.39.
The in-plane secondary natural frequency F1 was 470 Hz, the out-of-plane secondary natural frequency F2 was 350 Hz, and F1 / F2 was 1.34.

（慣性モーメント測定）
図５（Ａ）に示すように、上記ラケットフレームの所要の付属部品を.取り付ける。該テニスラケット１０を慣性モーメント測定器で、テニスラケット１０のグリップ１５を上端として吊り下げ、スイング周期Ｔｓを測定し、下記の数式により、スイング方向の慣性モーメント（グリップ端を支点とする打球面外へのスイング方向の慣性モーメント）を計算した。
図５（Ｂ）に示すように、慣性モーメント測定器でテニスラケット１０のグリップ１５を上端として吊り下げ、センター周期Ｔｃを測定し、下記の数式により、センター方向の慣性モーメント（グリップ部の中心軸回りの慣性モーメント）を計算した。 (Inertia moment measurement)
As shown in FIG. 5 (A), the required accessory parts of the racket frame are attached. The tennis racket 10 is suspended with the grip 15 of the tennis racket 10 as the upper end and the swing period Ts is measured with the moment of inertia measuring device. Moment of inertia in the swing direction).
As shown in FIG. 5 (B), the grip 15 of the tennis racket 10 is suspended at the upper end by a moment of inertia measuring device, the center period Tc is measured, and the moment of inertia in the center direction (the center axis of the grip portion is Around the moment of inertia).

（慣性モーメントの計算）
スイング方向：Ｉｓ［ｇ／ｃｍ²］
Ｉｓ＝Ｍ×ｇ×ｈ（Ｔｓ／２／π）²−Ｉｃ
センター方向：Ｉｃ［ｇ／ｃｍ²］
Ｉｃ＝２５４４５８×（Ｔｃ／π）²−８３５７
重心回り：Ｉｇ
Ｉｇ＝Ｉｓ−ｍ（１＋２．６）²
ここで、Ｍ＝ｍ＋ｍｃ、ｈ＝（ｍ×ｌ−ｍｃ×ｌｃ）／ｍ＋２．６であり、ｍ：ラケット重量、ｌ：ラケットバランスポイント、ｍｃ：チャック重量、ｌｃ：チャックバランスポイントである。 (Calculation of moment of inertia)
Swing direction: Is [g / cm ² ]
Is = M × g × h (Ts / 2 / π) ² −Ic
Center direction: Ic [g / cm ² ]
Ic = 254458 × (Tc / π) ² −8357
Around the center of gravity: Ig
Ig = Is-m (1 + 2.6) ²
Here, M = m + mc, h = (m × l−mc × lc) /m+2.6, m: racket weight, l: racket balance point, mc: chuck weight, and lc: chuck balance point.

（側圧剛性の測定）
図６に示すように、実施例及び比較例のラケット１０を横向きで打球面Ｆを垂直方向として、ラケットを保持している。この状態で上方のヘッド部１２のサイド部Ａに対して、平板Ｐにより、８０ｋｇｆの荷重を加えて変位量（たわみ量）を測定し、加えた荷重値である８０ｋｇｆを変位量（ｃｍ）で割って、その値をヘッド部１２の側面の面内方向の剛性値とした。 (Measurement of lateral pressure stiffness)
As shown in FIG. 6, the racket 10 is held with the racket 10 of the embodiment and the comparative example facing sideways and the hitting surface F being the vertical direction. In this state, a load of 80 kgf is applied to the side portion A of the upper head portion 12 by the flat plate P to measure the displacement amount (deflection amount), and the applied load value of 80 kgf is the displacement amount (cm). The value was divided into the rigidity value in the in-plane direction of the side surface of the head portion 12.

（打球面剛性の測定）
図７に示すように、実施例及び比較例のテニスラケット１０を水平に配置し、ヘッド部１２のトップ部Ｂを受け治具６１（Ｒ１５）で支持するとともに、トップ部１２ａから３４０ｍｍ離れた位置で、スロート部１３の両側からヨーク１７にかけた位置を受け治具６２（Ｒ１５）で支持した。この状態で、受け治具６２より受け治具６１の方向へ１７０ｍｍ離れた位置に対して、加圧具６３（Ｒ１０）により上方より８０ｋｇｆの力を加えて変位量（たわみ量）を測定し、加えた荷重値である８０ｋｇｆを変位量（ｃｍ）で割って、その値を打球面Ｆの面外方向の剛性値とした。 (Measurement of ball striking surface stiffness)
As shown in FIG. 7, the tennis rackets 10 of the example and the comparative example are horizontally arranged, and the top portion B of the head portion 12 is supported by the receiving jig 61 (R15), and at a position separated from the top portion 12a by 340 mm. Then, the position applied to the yoke 17 from both sides of the throat portion 13 was received and supported by the jig 62 (R15). In this state, a displacement amount (deflection amount) is measured by applying a force of 80 kgf from above to the position 170 mm away from the receiving jig 62 in the direction of the receiving jig 61. The applied load value of 80 kgf was divided by the displacement (cm), and the value was taken as the out-of-plane rigidity value of the hitting surface F.

（スロート部の剛性測定）
スロート部の剛性測定は、図８（Ａ）（Ｂ）に示すように、テニスラケットフレーム１１を水平に配置し、ヨーク部１７の下端に当たる位置から両側のスロート部１３を受け治具７０で支持するとともに、該受け治具７０よりグリップ１５側に３４０ｍｍ離れた位置で受け治具７１によりグリップ部１５を支持した。この状態で、受け治具７１よりスロート部１３側に２２０ｍｍ離れた位置に対して、加圧具７２により上方より８０ｋｇｆの力を加えて変位量（たわみ量）を測定し、加えた加重値である８０ｋｇｆを変位量で割って、その値をスロート部１３の剛性値とした。 (Measurement of throat rigidity)
As shown in FIGS. 8 (A) and 8 (B), the rigidity of the throat portion is measured by arranging the tennis racket frame 11 horizontally and receiving the throat portions 13 on both sides from the position where they hit the lower end of the yoke portion 17 by the jig 70. In addition, the grip portion 15 was supported by the receiving jig 71 at a position 340 mm away from the receiving jig 70 toward the grip 15. In this state, a displacement amount (deflection amount) is measured by applying a force of 80 kgf from above to the position 220 mm away from the receiving jig 71 toward the throat portion 13, and using the added weight value. A certain 80 kgf was divided by the amount of displacement, and the value was used as the rigidity value of the throat portion 13.

（面内２次固有振動数の測定）
図９（Ａ）に示すように、ラケットフレーム１１を下向きとし、シャフト部１４とスロート部１３との合流点を紐５１で吊り下げ、ヘッド部１２の最大幅位置の一側に加速度ピックアップ計５３をフレーム面（打球面）に平行となるように固定した。この状態で、図９（Ｂ）に示すように、スロート部１３をインパクトハンマー５５で加振した。インパクトハンマー５５に取り付けられたフォースピックアップ計で計測した入力振動（Ｆ）と加速度ピックアップ計５３で計測した応答振動（α）をアンプ５６Ａ、５６Ｂを介して周波数解析装置５７（ヒューレットパッカード社製、ダイナミックシングルアナライザーＨＰ３５６２Ａ）に入力して解析した。解析で得た周波数領域での伝達関数を求め、ラケットフレーム１１の振動数を得た。測定は、各実施例および比較例毎に、ストリングを張架していないテニスラケットについて測定した。 (Measurement of in-plane secondary natural frequency)
As shown in FIG. 9A, the racket frame 11 faces downward, the junction of the shaft portion 14 and the throat portion 13 is suspended by a string 51, and the accelerometer 53 is placed on one side of the maximum width position of the head portion 12. Was fixed to be parallel to the frame surface (ball striking surface). In this state, the throat portion 13 was vibrated with an impact hammer 55 as shown in FIG. An input vibration (F) measured by a force pickup meter attached to the impact hammer 55 and a response vibration (α) measured by an acceleration pick-up meter 53 are subjected to a frequency analysis device 57 (manufactured by Hewlett-Packard Company, dynamics) through amplifiers 56A and 56B. Single analyzer HP3562A) was input and analyzed. A transfer function in the frequency domain obtained by the analysis was obtained, and the frequency of the racket frame 11 was obtained. The measurement was performed on a tennis racket in which no string was stretched for each example and comparative example.

（面外２次固有振動数の測定）
図９（Ｃ）に示すように、ヘッド部１２の上端を紐５１で吊り下げ、スロート部１３とシャフト部１４との連続点に加速度ピックアップ計５３をフレーム面に垂直に固定した。この状態で、加速度ピックアップ計５３の裏側のフレームをインパクトハンマー５５で加振した。そして、面内２次固有振動数と同等の方法で振動数を算出し、面外２次固有振動数とした。測定は、各実施例および比較例毎に、ストリングを張架していないテニスラケット１０について測定した。 (Measurement of out-of-plane secondary natural frequency)
As shown in FIG. 9C, the upper end of the head portion 12 was suspended by a string 51, and the acceleration pickup meter 53 was fixed perpendicularly to the frame surface at a continuous point between the throat portion 13 and the shaft portion. In this state, the frame on the back side of the acceleration pickup meter 53 was vibrated with an impact hammer 55. Then, the frequency was calculated by the same method as the in-plane secondary natural frequency, and was set as the out-of-plane secondary natural frequency. The measurement was performed on the tennis racket 10 in which no string was stretched for each example and comparative example.

（反発係数の測定）
反発係数は、図１０に示すように、実施例および比較例のテニスラケット１０に、ストリングを縦６０ポンド、横５５ポンドの張力で張架し、各テニスラケット１０を垂直状態でフリーとなるようにグリップ部１５を柔らかく固定し、その打球面にボール打出機から一定速度Ｖ１（３０ｍ／ｓｅｃ）でテニスボールを打球面に衝突させ、跳ね返ったボールの速度Ｖ２を測定した。反発係数は発射速度Ｖ１、反発速度Ｖ２の比（Ｖ２／Ｖ１）であり、反発係数が大きいほどボールの飛びが良いことを示している。 (Measurement of coefficient of restitution)
As shown in FIG. 10, the coefficient of restitution is such that the string is stretched over the tennis racket 10 of the example and the comparative example with a tension of 60 pounds in the vertical direction and 55 pounds in the horizontal direction, and each tennis racket 10 is free in the vertical state. The grip portion 15 was softly fixed to the ball, and a tennis ball was made to collide with the ball striking surface from the ball launcher at a constant velocity V1 (30 m / sec), and the velocity V2 of the bounced ball was measured. The restitution coefficient is the ratio (V2 / V1) between the firing speed V1 and the rebound speed V2, and the larger the restitution coefficient, the better the ball flies.

（実打評価）
ラケットの飛び、スイートエリア、コントロール性についてアンケート調査を行った。５点満点で（点が多い程良いと評価）、中・上級者（テニス歴１０年以上、現在も週３日以上プレーする条件を満たす女性）４４名の採点結果の平均値を表１に示した。 (Actual hit evaluation)
Questionnaire survey was conducted on racket flight, sweet area, and controllability. Table 1 shows the average score of 44 middle and advanced players (women who fulfill the requirements of playing tennis for more than 10 years and currently playing for more than 3 days a week) with a maximum score of 5 points. Indicated.

表１から確認できるように、比較例３〜６はいずれも共通して面外２次固有振動数および反発係数が低く、面内２次固有振動数と面外２次固有振動数の比Ｆ１／Ｆ２が１．２より大きく、実打テストにおいても飛びが良くないという結果となった。これは、比較例３、４は、ヘッド部１２の断面幅と断面厚みの比ＷＦ１／ＴＦ１、ＷＦ２／ＴＦ２がいずれも０．９を超え、かつヘッド部１２の断面厚みＴＦ１、ＴＦ２が２０ｍｍ未満となったことで、打球面剛性が低下したためであり、比較例５は、シャフト部１４の断面厚みＴＳ１とサイド部Ａの最大断面厚みＴＦ１との比ＴＳ１／ＴＦ１が１．０未満となってスロート剛性が低下したためであり、比較例６は、サイド部Ａの断面厚みＴＦ１が２０ｍｍ未満で、かつＴＳ１／ＴＦ１の値が１．３を超えたことで打球面剛性が低下したためである。 As can be confirmed from Table 1, all of Comparative Examples 3 to 6 have a common low out-of-plane secondary natural frequency and coefficient of restitution, and a ratio F1 between the in-plane secondary natural frequency and the out-of-plane secondary natural frequency. / F2 was larger than 1.2, and the result was that the flying was not good in the actual hit test. In Comparative Examples 3 and 4, the ratios WF1 / TF1 and WF2 / TF2 of the cross-sectional width and cross-sectional thickness of the head portion 12 both exceed 0.9, and the cross-sectional thicknesses TF1 and TF2 of the head portion 12 are less than 20 mm. This is because the ball striking face rigidity is reduced, and in Comparative Example 5, the ratio TS1 / TF1 between the cross-sectional thickness TS1 of the shaft portion 14 and the maximum cross-sectional thickness TF1 of the side portion A is less than 1.0. This is because the throat rigidity is reduced. In Comparative Example 6, the cross-sectional thickness TF1 of the side portion A is less than 20 mm, and the value of TS1 / TF1 exceeds 1.3.

また、比較例１、２は、いずれも面内２次固有振動数が低く、面内２次固有振動数と面外２次固有振動数の比Ｆ１／Ｆ２が０．７未満となり、実打テストにおいてもスイートエリアが狭く、コントロール性が低いという評価となった。これは、比較例１、２ともに、、ヘッド部１２の断面幅ＷＦ１、ＷＦ２が１３ｍｍ以下であり、かつ、ヘッド部１２の断面幅と断面厚みの比ＷＦ／ＴＦ、ＷＦ１／ＴＦ１がいずれも０．５未満となったことで、特に側圧剛性とセンター方向の慣性モーメントが低下したことに因る。 In Comparative Examples 1 and 2, the in-plane secondary natural frequency is low, and the ratio F1 / F2 between the in-plane secondary natural frequency and the out-of-plane secondary natural frequency is less than 0.7. In the test, the sweet area was small and the controllability was low. In both Comparative Examples 1 and 2, the cross-sectional widths WF1 and WF2 of the head portion 12 are 13 mm or less, and the ratio of the cross-sectional width to the cross-sectional thickness of the head portion 12 is WF / TF and WF1 / TF1 are both 0. This is because the lateral pressure rigidity and the moment of inertia in the center direction are particularly reduced.

一方、実施例１〜４は、側圧剛性、打球面剛性、スロート剛性がいずれも高いうえ、センター方向の慣性モーメントも高く、実打テストにおいても、飛び、スイートエリア、コントロール性のいずれも良好な結果となった。 On the other hand, in Examples 1 to 4, the lateral pressure rigidity, the hitting ball rigidity, and the throat rigidity are all high, and the moment of inertia in the center direction is also high. In the actual hit test, all of the flying, sweet area, and controllability are good. As a result.

以上のことから、ヘッド部の断面幅ＷＦ、断面厚みＴＦを大きく、かつ、ＷＦ／ＴＦを０．５以上０．９以下の範囲内とすることによって、側圧剛性、打球面剛性を高めることができ、これにより、面外２次固有振動数が増加して反発性が向上するとともに、センター方向の慣性モーメントが増大してコントロール性が向上し、さらに面内２次固有振動数が増加してスイートエリアを拡大できることが判った。
また、シャフト部１４の断面厚みＴＳ１とヘッド部のサイド部Ａの断面厚みＴＦ１との比ＴＳ１／ＴＦ１を１．０以上１．３以下の範囲内とすることにより、スロート剛性、打球面剛性が高まり、反発性能を向上できることが判った。 From the above, by increasing the cross-sectional width WF and cross-sectional thickness TF of the head portion and setting WF / TF within the range of 0.5 to 0.9, the lateral pressure rigidity and the hitting ball rigidity can be improved. This increases the out-of-plane secondary natural frequency and improves the resilience, increases the moment of inertia in the center direction and improves the controllability, and further increases the in-plane secondary natural frequency. It was found that the sweet area could be expanded.
Further, by setting the ratio TS1 / TF1 between the cross-sectional thickness TS1 of the shaft part 14 and the cross-sectional thickness TF1 of the side part A of the head part to be in the range of 1.0 to 1.3, the throat rigidity and the ball striking surface rigidity can be improved. It has been found that the resilience performance can be improved.

本発明のラケットフレームはテニスラケットとして最も好適に用いられるが、バトミントン、スカッシュ等のテニス以外の打球用のラケットフレームとしても用いられる。 The racket frame of the present invention is most preferably used as a tennis racket, but is also used as a racket frame for hitting balls other than tennis such as badminton and squash.

本発明の第一実施形態に係るテニスラケットを示し、（Ａ）は正面図であり、（Ｂ）は側面図である。The tennis racket which concerns on 1st embodiment of this invention is shown, (A) is a front view, (B) is a side view. 図１のII− II線断面図である。It is the II-II sectional view taken on the line of FIG. 図１のIII− III線断面図である。It is the III-III sectional view taken on the line of FIG. 図１のIV− IV線断面図である。It is the IV-IV sectional view taken on the line of FIG. （Ａ）（Ｂ）はラケットフレームの慣性モーメントの測定方法を示す概略図である。(A) (B) is the schematic which shows the measuring method of the moment of inertia of a racket frame. テニスラケットの側圧剛性の測定方法を示す概略図である。It is the schematic which shows the measuring method of the side pressure rigidity of a tennis racket. テニスラケットの打球面剛性の測定方法を示す概略図である。It is the schematic which shows the measuring method of the ball striking surface rigidity of a tennis racket. （Ａ）（Ｂ）はテニスラケットのスロート剛性の測定方法を示す概略図である。(A) (B) is the schematic which shows the measuring method of the throat rigidity of a tennis racket. （Ａ）（Ｂ）はテニスラケットの面内２次固有振動数と面外２次固有振動数の測定方法を示す概略図である。(A) (B) is the schematic which shows the measuring method of the in-plane secondary natural frequency and out-of-plane secondary natural frequency of a tennis racket. テニスラケットの反発係数の測定方法を示す概略図である。It is the schematic which shows the measuring method of the coefficient of restitution of a tennis racket.

Explanation of symbols

１０テニスラケット
１１ラケットフレーム
１２ヘッド部
１３スロート部
１４シャフト部
Ａサイド部
Ｂトップ部
ＴＦ、ＴＦ１、ＴＦ２（ヘッド部の）断面厚み
ＷＦ，ＷＦ１、ＷＦ２（ヘッド部の）断面幅
ＴＳ、ＴＳ１（シャフト部の）断面厚み
ＷＳ，ＷＳ１（シャフト部の）断面幅 10 Tennis racket 11 Racket frame 12 Head part 13 Throat part 14 Shaft part A Side part B Top part TF, TF1, TF2 (head part) sectional thickness
WF, WF1, WF2 (head section) section width TS, TS1 (shaft section) section thickness WS, WS1 (shaft section) section width

Claims

The weight of the racket frame is 100 g or more and 270 g or less,
The cross section of the head portion surrounding the hitting surface of the racket frame has a thickness (TF) of 20 mm or more, a width (WF) of 13 mm or more, and a ratio (WF / TF) of the thickness (TF) to the width (WF) of 0. While continuous with a cross-sectional shape in the range of 0.5 to 0.9,
At the maximum lateral width position of the ball striking surface, the cross section of the head portion has the maximum thickness (TF1) and width (WF1),
The shaft portion connecting the throat portion and the grip portion of the racket frame has a ratio (TS / TF1) between the maximum cross-sectional thickness (TF1) of the head portion and the cross-sectional thickness (TS) of the shaft portion of 1.0 or more. A tennis racket that has a continuous cross-sectional shape within the range of 3 or less.

When the string is not stretched, the in-plane secondary natural frequency (F1) of the hitting surface of the racket frame is 350 Hz to 600 Hz, and the out-of-plane secondary natural frequency (F2) is 480 Hz to 650 Hz. The tennis racket according to claim 1, wherein a ratio (F1 / F2) of the in-plane secondary natural frequency (F1) to the out-of-plane secondary natural frequency (F2) is 0.7 or more and 1.2 or less. .

The thickness (TF) of the cross section of the head part is 20 mm to 30 mm, the width (WF) is 13 mm to 20 mm,
The tennis racket according to claim 1 or 2, wherein a thickness (TS) of a cross section of the shaft portion is 20 mm or more and 30 mm or less, and a width (WS) is 25 mm or more.