JP2006060432A - Radio wave transmitting and receiving antenna - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、電波送受信アンテナに関する。さらに詳細には、電気・電子産業分野における、電子部品である開磁路型磁気コアを有するアンテナ部品（例 ＲＦＩＤ 用アンテナ、車載イモビライザ−用アンテナ、電子キー用アンテナ、電波時計用アンテナ、ラジオ、携帯機器用小型アンテナ等）に関する。 The present invention relates to a radio wave transmitting / receiving antenna. More specifically, in the electric / electronic industry field, an antenna component having an open magnetic path type magnetic core which is an electronic component (eg, an RFID antenna, an in-vehicle immobilizer antenna, an electronic key antenna, a radio clock antenna, a radio, The present invention relates to a small antenna for portable equipment.
電子・通信分野の目覚しい発展に伴い，電気・電子機器に用いられる磁気応用製品の需要の拡大，これに伴う製品形態の多様化が急速に進んでいる。また、携帯機器の普及に伴って、搭載される部品の薄型化、小型化、高効率化の要求が高まっている。 With the remarkable development in the field of electronics and communications, the demand for magnetic application products used in electrical and electronic equipment is rapidly increasing, and the product forms are diversifying accordingly. In addition, with the widespread use of mobile devices, there are increasing demands for thinner, smaller, and more efficient components to be mounted.
特に、磁性体に銅線などの導体を巻回したコイルからなるアンテナ素子は、より薄型化、小型化、高感度化が望まれている。また、多くの電気電子機器では、アンテナ素子は金属ケースなどに収納され、回路パターンや金属ケース壁等の導体に近接して使用されているが、機器の小型化にともない金属ケースも小型化し、アンテナ素子が、回路パターンの銅配線や金属ケースに近接した状態で使われる場合が増えている。 In particular, an antenna element made of a coil in which a conductor such as a copper wire is wound around a magnetic material is desired to be thinner, smaller and more sensitive. In many electrical and electronic devices, the antenna element is housed in a metal case or the like, and is used close to a conductor such as a circuit pattern or a metal case wall. Increasingly, antenna elements are used in close proximity to copper wiring and metal cases of circuit patterns.
従来このような金属に近接して配置されるアンテナ素子の受信感度を向上させる技術として、特開平１０−１６２２６１号公報の方法が提案されている。この方法によれば、RFIDのアンテナタグの共振回路を有するコイル部と、金属材料を想定した物品の間に、軟磁性シートからなる磁性シートを介挿して用いる。このとき、介挿する磁性シートに複数のスリットを施してあることを特徴としている。しかし、発明の説明では、スリットの方向は、渦電流を遮断する方向が良いとしている。このような方向のスリットは、開磁路型磁気コアから金属筐体へ漏洩する磁束を低減する場合、損失増大の要因となる磁束を金属筐体部に集中させず、磁性シートに集中させ、かつ、磁性シート内での渦電流損失を低減させることが必要である。しかしながら、先願技術の方法だと、磁性材料の透磁率が高い場合、多くの磁束が、磁性シートに集中し、その結果、磁束密度の２乗に比例する渦電流損失が増大してしまい、その結果、アンテナ素子の受信感度向上効果が十分ではなかった。
磁性体に銅線などの導体を巻回したコイルを有する、いわゆる開磁路型の磁気コアを持つアンテナ素子が、回路パターンの銅配線部や、金属ケースの金属部分に近接して配置されて使用される場合、コイルを流れる交流電流により、開磁路型の磁気コアに発生する磁束が磁気コアの外部に漏洩する。この漏洩した交流磁束が、金属ケース内に貫通する際、金属内に貫通する磁界を打ち消す方向に、金属部内に渦電流が発生し、回路パターンの銅配線部や、金属ケースの金属部分で、ジュール熱として損失となる。コイルの損失増大は、コイル巻線の直列抵抗の増大となり、アンテナとしてのコイル部からの出力電圧が、抵抗値Ｒの増大に伴い低下する。このように金属筐体内で用いるアンテナ素子においては、電波受信感度の大幅な低下が、実用上問題となっていた。このため、金属ケースや、回路パターンの導体が近接する領域にアンテナ素子を配置する場合、その性能向上（送受信感度向上）が求められていた。そこで、本発明では、金属等の導体が近接した状態で使用されるアンテナ素子の受信感度向上を課題とする。 An antenna element having a so-called open magnetic path type magnetic core having a coil in which a conductor such as a copper wire is wound around a magnetic body is disposed in proximity to a copper wiring portion of a circuit pattern or a metal portion of a metal case. When used, the magnetic flux generated in the open magnetic path type magnetic core leaks to the outside of the magnetic core due to the alternating current flowing through the coil. When this leaked AC magnetic flux penetrates into the metal case, an eddy current is generated in the metal part in the direction to cancel the magnetic field penetrating into the metal, and in the copper wiring part of the circuit pattern and the metal part of the metal case, Loss as Joule heat. The increase in the loss of the coil results in an increase in the series resistance of the coil winding, and the output voltage from the coil portion as the antenna decreases as the resistance value R increases. As described above, in the antenna element used in the metal casing, a significant decrease in radio wave reception sensitivity has been a problem in practical use. For this reason, when arranging an antenna element in the area | region where the conductor of a circuit pattern and a metal case adjoins, the performance improvement (transmission and reception sensitivity improvement) was calculated | required. Therefore, an object of the present invention is to improve the reception sensitivity of an antenna element used in a state where conductors such as metals are close to each other.
このような課題を解決するために鋭意研究の結果、磁気コアと金属筐体の間に配置される磁性シートにスリットを設けるに当たって、磁気コアの短軸方向に垂直なスリットを設けるよりも、長軸方向に垂直なスリットを設けたほうがアンテナの受信感度が向上することを見出し、本発明に至った。 As a result of diligent research to solve such problems, the slits in the magnetic sheet disposed between the magnetic core and the metal casing are longer than the slits perpendicular to the minor axis direction of the magnetic core. It has been found that the reception sensitivity of the antenna is improved by providing a slit perpendicular to the axial direction, and the present invention has been achieved.
すなわち本発明は、磁気コア、コイル、磁性シートおよび金属筐体からなるアンテナであり、磁気コアは、開磁路型磁気回路を有し、磁性シートは少なくとも磁気コアと金属筐体を隔てて配置され、磁性シートは、磁気コアの長軸方向を横切る面と磁性シート面との交線を含むようにスリットが設けられていることを特徴とする電波送受信アンテナを提供するものである。 That is, the present invention is an antenna composed of a magnetic core, a coil, a magnetic sheet, and a metal housing, the magnetic core has an open magnetic circuit type magnetic circuit, and the magnetic sheet is disposed with at least the magnetic core and the metal housing separated. Then, the magnetic sheet provides a radio wave transmitting / receiving antenna characterized in that a slit is provided so as to include an intersection line between a surface crossing the major axis direction of the magnetic core and the magnetic sheet surface.
さらに、本発明の電波送受信アンテナに用いられる磁性シートには、磁気コアを貫通する磁束の方向に対して平行方向に、磁性シートを分断する複数のスリットが形成されていても良い。 Furthermore, the magnetic sheet used for the radio wave transmitting / receiving antenna of the present invention may be formed with a plurality of slits for dividing the magnetic sheet in a direction parallel to the direction of the magnetic flux penetrating the magnetic core.
また、本発明の電波送受信アンテナに用いられる磁性シートは、複数枚重ねて用いても良い。 Further, a plurality of magnetic sheets used in the radio wave transmitting / receiving antenna of the present invention may be used in an overlapping manner.
本発明は、電波送受信アンテナに用いられ、アモルファス金属と耐熱性樹脂の積層体からなることを特徴とする磁性シートを提供する。 The present invention provides a magnetic sheet that is used for a radio wave transmitting / receiving antenna and is made of a laminate of an amorphous metal and a heat resistant resin.
アンテナ素子を本発明の特定する構造、構成とすることで、金属筐体内においても、高い送受信感度を有するアンテナ素子を得ることが可能となる。 By setting the antenna element to the structure and configuration specified by the present invention, it is possible to obtain an antenna element having high transmission / reception sensitivity even in a metal casing.
金属ケースや、配線パターン等の金属が近接した位置に置かれていても、受信感度の低下が大幅に抑えられるため、より一層の高密度実装や薄型実装が可能となる。 Even if a metal case or a metal such as a wiring pattern is placed close to each other, a decrease in reception sensitivity can be greatly suppressed, so that higher-density mounting and thinner mounting are possible.
本発明の磁性体の実施の形態について詳しく説明する。 Embodiments of the magnetic body of the present invention will be described in detail.
（構成）
本発明のアンテナ素子は、大きく以下の３つの要素から構成される。開磁路型の磁気コア部と、磁気コア部に巻回したコイル部、さらに、近接して配置される磁性シート部からなる。
(Constitution)
The antenna element of the present invention is mainly composed of the following three elements. It consists of an open magnetic path type magnetic core part, a coil part wound around the magnetic core part, and a magnetic sheet part arranged in close proximity.
（開磁路型の磁気コア部）
本発明のアンテナ素子の開磁路型の磁気コア部について説明する。
開磁路型の磁気コア部の形状は、円柱、角柱等の種々の形状を有する棒状の形状のコアが可能である。
(Open magnetic path type magnetic core)
The open magnetic path type magnetic core part of the antenna element of the present invention will be described.
As the shape of the open magnetic path type magnetic core, a rod-shaped core having various shapes such as a cylinder and a prism can be used.
開磁路型の磁気コア部は磁性体からなり、板状もしくは粉末状で用いられる。材料としては、例えば、非晶質磁性金属薄帯、ナノ結晶磁性金属薄帯、パーマロイ、珪素鋼板、センダスト合金、ＦｅＡｌ合金、軟磁性フェライトが挙げられる。これらの材料の中でも非晶質磁性金属薄帯である、Ｃｏ系非晶質磁性金属薄帯や、Ｆｅ系系非晶質磁性金属薄帯、ナノ結晶磁性金属薄帯などは、透磁率が高く、損失が低いため、アンテナ素子を構成する開磁路型の磁気コア部材料として好適である。但し、金属薄帯１枚の厚みが１０μｍ〜３０μｍと薄いため、必要な性能を得る厚みとするため、実際には、樹脂接着剤により複数枚の金属薄帯を1枚に積層一体化して、開磁路型の磁気コア部形状とする。積層一体化するための樹脂接着剤としては、ポリイミド等の耐熱性樹脂が好ましい。接着剤として耐熱性樹脂を用いることにより、樹脂接着剤で一体化された積層体は、非晶質金属薄帯の磁気特性向上に必要な熱処理が可能となり、さらにその後、機械加工も容易となる。 The open magnetic path type magnetic core portion is made of a magnetic material and is used in the form of a plate or powder. Examples of the material include amorphous magnetic metal ribbon, nanocrystalline magnetic metal ribbon, permalloy, silicon steel plate, sendust alloy, FeAl alloy, and soft magnetic ferrite. Among these materials, amorphous magnetic metal ribbons such as Co-based amorphous magnetic metal ribbons, Fe-based amorphous magnetic metal ribbons, and nanocrystalline magnetic metal ribbons have high magnetic permeability. Since the loss is low, it is suitable as an open magnetic path type magnetic core material constituting the antenna element. However, since the thickness of one metal ribbon is as thin as 10 μm to 30 μm, in order to obtain the necessary performance, in practice, a plurality of metal ribbons are laminated and integrated into one sheet with a resin adhesive, An open magnetic path type magnetic core is used. As the resin adhesive for stacking and integrating, a heat resistant resin such as polyimide is preferable. By using a heat-resistant resin as the adhesive, the laminate integrated with the resin adhesive can be heat-treated for improving the magnetic properties of the amorphous metal ribbon, and then machined easily. .
（コイル部）
コイル部は、応用する用途に応じて、一般の絶縁材料で被覆された銅線が、開磁路を有する磁気コア部に巻回されて、アンテナ素子を構成する。巻線数、巻き方は、用途に応じて個々に決定される。
(Coil part)
In the coil portion, an antenna element is configured by winding a copper wire covered with a general insulating material around a magnetic core portion having an open magnetic path according to the application to be applied. The number of windings and the winding method are individually determined according to the application.
（磁性シート）
本発明に用いる磁性シートは、一般に、非晶質磁性金属薄帯、ナノ結晶磁性金属薄帯、パーマロイ、珪素鋼板、センダスト合金、ＦｅＡｌ合金、軟磁性フェライトなどの、板状もしくは薄帯状の軟磁性材料を用いる。この中でも、鉄損が小さい非晶質金属薄帯、ナノ結晶磁性金属材料などを磁性シートとして用いると、受信感度向上効果が著しく高くなることを見出した。
(Magnetic sheet)
The magnetic sheet used in the present invention is generally a plate-like or ribbon-like soft magnetic material such as amorphous magnetic metal ribbon, nanocrystalline magnetic metal ribbon, permalloy, silicon steel plate, sendust alloy, FeAl alloy, soft magnetic ferrite, etc. Use materials. Among these, it has been found that when an amorphous metal ribbon or a nanocrystalline magnetic metal material having a small iron loss is used as a magnetic sheet, the effect of improving the reception sensitivity is remarkably enhanced.
これらのうち、非晶質磁性金属材料としては、Ｆｅ系、Ｃｏ系の非晶質金属材料が好ましく用いられる。これらの非晶質金属材料からなる磁性金属薄帯は、通常、溶融金属を急冷ロールを用いて、急冷して得られる。 Of these, Fe-based and Co-based amorphous metal materials are preferably used as the amorphous magnetic metal material. Magnetic metal ribbons made of these amorphous metal materials are usually obtained by quenching molten metal using a quenching roll.
前記非晶質磁性金属材料としては、一般式（Ｆｅ1−xＭx）100−a−b−cＳｉaＢbＭ'c（式中、ＭはＣｏ及び／又はＮｉ、Ｍ'はＮｂ、Ｍｏ、Ｚｒ、Ｗ、Ｔａ、Ｈｆ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｙ、Ｐｄ、Ｒｕ、Ｇａ、Ｇｅ、Ｃ、Ｐから選ばれる１種類以上の元素を表わす。ｘは原子比を、ａ、ｂ、ｃは原子％を示し、それぞれ０≦ｘ＜１、０≦ａ≦２４、４≦ｂ≦３０、０≦ｃ≦１０を満たすものとする）を挙げることができる。特に高透磁率が要求される用途においてはＣｏを主成分とする非晶質金属材料を用いることが好ましい。また磁気シールドなど、高密度の磁束を遮蔽する用途においては、飽和磁束密度の高いＦｅを主成分とする非晶質金属材料を用いることが好ましい。 Examples of the amorphous magnetic metallic material, the general formula (Fe 1-x M x) 100-a-b-c Si a B b M 'c ( wherein, M is Co and / or Ni, M' is Nb , Mo, Zr, W, Ta, Hf, Ti, V, Cr, Mn, Y, Pd, Ru, Ga, Ge, C, P represents one or more elements, where x represents an atomic ratio, a , B, and c represent atomic%, and 0 ≦ x <1, 0 ≦ a ≦ 24, 4 ≦ b ≦ 30, and 0 ≦ c ≦ 10, respectively. In particular, in applications where high magnetic permeability is required, it is preferable to use an amorphous metal material containing Co as a main component. In applications such as magnetic shielding that shield high-density magnetic flux, it is preferable to use an amorphous metal material mainly composed of Fe having a high saturation magnetic flux density.
本発明に用いるＦｅ系非晶質金属材料としては、Ｆｅ−Ｂ―Ｓｉ系、Ｆｅ−Ｂ系、Ｆｅ−Ｐ−Ｃ系などのＦｅ−半金属系非晶質金属材料や、Ｆｅ−Ｚｒ系、Ｆｅ−Ｈｆ系、Ｆｅ−Ｔｉ系などのＦｅ−遷移金属系非晶質金属材料を挙げることができる。例えばＦｅ−Ｓｉ−Ｂ系においては、Ｆｅ78Ｓｉ9Ｂ13（ａｔ％）、Ｆｅ78Ｓｉ10Ｂ12（ａｔ％）、Ｆｅ81Ｓｉ13.5Ｂ13.5（ａｔ％）、Ｆｅ81Ｓｉ13.5Ｂ13.5Ｃ2（ａｔ％）、Ｆｅ77Ｓｉ5Ｂ16Ｃｒ2（ａｔ％）、Ｆｅ66Ｃｏ18Ｓｉ1Ｂ15（ａｔ％）、Ｆｅ74Ｎｉ4Ｓｉ2Ｂ17Ｍｏ3（ａｔ％）などが挙げることができる。なかでもＦｅ78Ｓｉ9Ｂ13（ａｔ％）、Ｆｅ77Ｓｉ5Ｂ16Ｃｒ2（ａｔ％）が好ましく用いられる。特にＦｅ78Ｓｉ9Ｂ13（ａｔ％）を用いるのが好ましい
Ｃｏ系非晶質金属材料の組成系としては、Ｃｏ−Ｓｉ−Ｂ系、Ｃｏ−Ｂ系などが例示できる。これらの中でも、以下の組成のものがより好ましい。すなわち、一般式（Ｃｏ1−cＦｅc）1−a−bＸaＹb（式中のＸは、Ｓｉ，Ｂ，Ｃ，Ｇｅから選ばれる少なくとも１種類以上の元素を表し、ＹはＺｒ，Ｎｂ，Ｔｉ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｗ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｖ，Ｎｉ，Ｐ，Ａｌ，Ｐｔ，Ｐｈ，Ｒｕ，Ｓｎ，Ｓｂ，Ｃｕ，Ｍｎ，希土類元素から選ばれる少なくとも１種類以上の元素で表される。ｃ，ａ，ｂは、それぞれ、０≦ｃ≦０．２、１０＜ａ≦３５、０≦ｂ≦３０、ここでａ，ｂは原子％）で表される組成が好ましい。上記非晶質金属材料のＣｏのＦｅ置換は非晶質合金の飽和磁化の増加に寄与する傾向にある。このため、置換量ｃは０≦ｃ≦０．２であることが好ましい。さらに、０≦ｃ≦０．１であることが好ましい。Ｘ元素は上記非晶質金属材料を製造する上で、非晶質化のために結晶化速度を低減するのに有効な元素である。Ｘ元素が１０原子％以下であると、非晶質化が低下して一部結晶質が混在し、また、３５原子％を超えると、非晶質構造は得られるものの合金薄帯の機械的強度が低下し、連続的な薄帯が得られなくなる。したがって、Ｘ元素の量ａは、１０＜ａ≦３５であることが好ましく、さらに好ましくは、１２≦ａ≦３０である。Ｙ元素は、本発明に用いる磁性金属薄帯の耐食性に効果がある。この中で特に有効な元素は、Ｚｒ，Ｎｂ，Ｍｎ，Ｗ，Ｍｏ，Ｃｒ，Ｖ，Ｎｉ，Ｐ，Ａｌ，Ｐｔ，Ｐｈ，Ｒｕ元素である。Ｙ元素の添加量は３０％を超えると、耐食性の効果はあるが、薄帯の機械的強度が脆弱になるため、０≦ｂ≦３０であることが好ましい。さらに好ましい範囲は、０≦ｂ≦２０である。
Examples of the Fe-based amorphous metal material used in the present invention include Fe-semimetal-based amorphous metal materials such as Fe-B-Si-based, Fe-B-based, and Fe-PC-based, and Fe-Zr-based materials. And Fe-transition metal-based amorphous metal materials such as Fe-Hf and Fe-Ti. For example, in the Fe-Si-B system, Fe 78 Si 9 B 13 (at%), Fe 78 Si 10 B 12 (at%), Fe 81 Si 13.5 B 13.5 (at%), Fe 81 Si 13.5 B 13.5 C 2 (at%), Fe 77 Si 5 B 16 Cr 2 (at%), Fe 66 Co 18 Si 1 B 15 (at%), Fe 74 Ni 4 Si 2 B 17 Mo 3 (at%), etc. Can do. Of these, Fe 78 Si 9 B 13 (at%) and Fe 77 Si 5 B 16 Cr 2 (at%) are preferably used. In particular, it is preferable to use Fe 78 Si 9 B 13 (at%). Examples of the composition system of the Co-based amorphous metal material include a Co—Si—B system and a Co—B system. Among these, the following compositions are more preferable. In other words, the general formula (Co 1-c Fe c) 1-a-b X a Y b (X in the formula represents Si, B, C, at least one kind of element selected from Ge, Y is Zr , Nb, Ti, Hf, Ta, W, Cr, Mo, V, Ni, P, Al, Pt, Ph, Ru, Sn, Sb, Cu, Mn, represented by at least one element selected from rare earth elements C, a and b each preferably have a composition represented by 0 ≦ c ≦ 0.2, 10 <a ≦ 35, 0 ≦ b ≦ 30, where a and b are atomic%). The substitution of Co by Fe in the amorphous metal material tends to contribute to an increase in saturation magnetization of the amorphous alloy. For this reason, the substitution amount c is preferably 0 ≦ c ≦ 0.2. Furthermore, it is preferable that 0 ≦ c ≦ 0.1. The element X is an element effective in reducing the crystallization speed for making amorphous when the amorphous metal material is produced. If the element X is 10 atomic% or less, amorphization is reduced and a part of crystalline is mixed, and if it exceeds 35 atomic%, an amorphous structure is obtained, but the mechanical properties of the alloy ribbon are obtained. The strength decreases, and a continuous ribbon cannot be obtained. Therefore, the amount a of the X element is preferably 10 <a ≦ 35, and more preferably 12 ≦ a ≦ 30. The Y element is effective in the corrosion resistance of the magnetic metal ribbon used in the present invention. Among these, particularly effective elements are Zr, Nb, Mn, W, Mo, Cr, V, Ni, P, Al, Pt, Ph, and Ru. If the addition amount of element Y exceeds 30%, there is an effect of corrosion resistance, but the mechanical strength of the ribbon becomes weak, so 0 ≦ b ≦ 30 is preferable. A more preferable range is 0 ≦ b ≦ 20.
また、前記ナノ結晶磁性金属材料としては、次のような組成のナノ結晶性金属材料を加熱処理して得られるものを挙げる事ができる。 Examples of the nanocrystalline magnetic metal material include those obtained by heat-treating a nanocrystalline metal material having the following composition.
（１）一般式（Ｆｅ1−xＭx）100−a−b−c−dＳｉaＡｌbＢcＭ'd
（式中のＭはＣｏ及び／又はＮｉ、Ｍ'はＮｂ、Ｍｏ、Ｚｒ、Ｗ、Ｔａ、Ｈｆ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｐｄ、Ｒｕ、Ｇｅ、Ｃ、Ｐ、希土類元素から選ばれる１種類以上の元素を表わす。ｘは原子比を、ａ、ｂ、ｃ、ｄは原子％を示し、それぞれ０≦ｘ≦０．５、０≦ａ≦２４、0．１＜ｂ≦２０、４≦ｃ≦３０、０≦ｄ≦２０を満たすものとする）で表わされる組成。
(1) General formula (Fe 1-x M x ) 100-a-b-c-d Si a Al b B c M ′ d
(Wherein M is Co and / or Ni, M ′ is selected from Nb, Mo, Zr, W, Ta, Hf, Ti, V, Cr, Mn, Pd, Ru, Ge, C, P, rare earth elements) X represents an atomic ratio, a, b, c, and d represent atomic%, 0 ≦ x ≦ 0.5, 0 ≦ a ≦ 24, 0.1 <b ≦ 20, 4 ≦ c ≦ 30 and 0 ≦ d ≦ 20).
（２）一般式（Ｆｅ1−xＭx）100−a−b−c−dＣｕaＳｉbＢcＭ’d
（式中、ＭはＣｏ及び／又はＮｉ、Ｍ’はＮｂ、Ｍｏ、Ｚｒ、Ｗ、Ｔａ、Ｈｆ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｐｄ，Ｒｕ，Ｇｅ，Ｃ，Ｐ、希土類元素から選ばれる１種類以上の元素を表わす。ｘは原子比を、ａ、ｂ、ｃ、ｄは原子％を示し、それぞれ０≦ｘ≦０．４、０．１≦ａ≦３、ｂ≦１９、５≦ｃ≦２５、０＜ｄ≦２０、１５≦ｂ＋ｃ≦３０を満たすものとする）で表わされる組成。
(2) General formula (Fe 1−x M x ) 100−a−b−c−d Cu a Si b B c M ′ d
(In the formula, M is selected from Co and / or Ni, and M ′ is selected from Nb, Mo, Zr, W, Ta, Hf, Ti, V, Cr, Mn, Pd, Ru, Ge, C, P, and rare earth elements. X represents an atomic ratio, a, b, c, and d represent atomic%, and 0 ≦ x ≦ 0.4, 0.1 ≦ a ≦ 3, b ≦ 19, and 5 ≦, respectively. c ≦ 25, 0 <d ≦ 20, 15 ≦ b + c ≦ 30).
（３）一般式（Ｆｅ1−xＭx）100−a−bＢaＭ’b
（式中、ＭはＣｏ及び／又はＮｉ、Ｍ’はＮｂ、Ｍｏ、Ｚｒ、Ｗ、Ｔａ、Ｈｆ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｐｄ、Ｒｕ、Ｇａ、Ｇｅ、Ｃ、希土類元素から選ばれる１種類以上の元素を表わす。ｘは原子比を、ａ、ｂは原子％を示し、それぞれ０≦ｘ≦０．５、０＜ａ≦２０、２≦ｂ≦２０を満たすものとする）で表わされる組成。
(3) General formula (Fe 1−x M x ) 100−a−b B a M ′ b
(Wherein M is selected from Co and / or Ni, M ′ is selected from Nb, Mo, Zr, W, Ta, Hf, Ti, V, Cr, Mn, Pd, Ru, Ga, Ge, C, and rare earth elements. X represents an atomic ratio, a and b represent atomic%, and 0 ≦ x ≦ 0.5, 0 <a ≦ 20, and 2 ≦ b ≦ 20, respectively) The composition represented.
（４）一般式（Ｆｅ1−xＭx）100−a−b−cＰaＭ’bＣｕc
（式中、ＭはＣｏ及び／又はＮｉ、Ｍ’はＮｂ、Ｍｏ、Ｚｒ、Ｗ、Ｔａ、Ｈｆ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｐｄ、Ｒｕ、Ｇａ、Ｇｅ、Ａｌ、Ｃ、希土類元素から選ばれる１種類以上の元素を表わす。ｘは原子比を、ａ、ｂ、ｃ、ｄは原子％を示し、それぞれ０≦ｘ≦０．５、０＜ａ≦２０、２≦ｂ≦２０、０≦ｃ≦３を満たすものとする）で表わされる組成。
(4) General formula (Fe 1-x M x ) 100-a-b-c P a M ′ b Cu c
(Wherein M is Co and / or Ni, M ′ is Nb, Mo, Zr, W, Ta, Hf, Ti, V, Cr, Mn, Pd, Ru, Ga, Ge, Al, C, and rare earth elements. X represents an atomic ratio, a, b, c, and d represent atomic%, and 0 ≦ x ≦ 0.5, 0 <a ≦ 20, 2 ≦ b ≦ 20, respectively. 0 ≦ c ≦ 3)).
（５）一般式（Ｆｅ1−xＭx）100−a−bＭaＭ’b（式中、ＭはＣｏ及び／又はＮｉ、Ｍ’はＴａ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｗ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｐｄ、Ｒｕ、Ｇａ、Ｇｅ、Ｓｉ、Ａｌ、Ｐ、Ｃｕ、希土類元素から選ばれる１種類以上の元素を表わす。Ｍ’はＣ、Ｎ、Ｏから選ばれる１種類以上の元素を表わす。ｘは原子比を、ａ、ｂは原子％を示し、それぞれ０≦ｘ≦０．５、２＜ａ≦３０、４≦ｂ≦３０を満たすものとする）で表わされる組成。 (5) General formula (Fe 1-x M x ) 100-ab M a M ′ b (where M is Co and / or Ni, M ′ is Ta, Zr, Hf, Ti, Nb, Mo, One or more elements selected from W, V, Cr, Mn, Pd, Ru, Ga, Ge, Si, Al, P, Cu, and rare earth elements, and M ′ is one selected from C, N, and O. X represents an atomic ratio, a and b represent atomic%, and are represented by 0 ≦ x ≦ 0.5, 2 <a ≦ 30, and 4 ≦ b ≦ 30, respectively. composition.
これらのナノ結晶性金属材料を、公知の方法により加熱処理して、ナノ結晶磁性金属材料を得ることができる。 These nanocrystalline metal materials can be heat-treated by a known method to obtain nanocrystalline magnetic metal materials.
これらのうち、用磁気シートに用いられる磁性金属薄帯としては、Ｃｏ系非晶質金属材料またはＦｅ系非晶質金属材料からなる磁性金属薄帯を用いることが好ましい。 Among these, as the magnetic metal ribbon used for the magnetic sheet, it is preferable to use a magnetic metal ribbon made of a Co-based amorphous metal material or an Fe-based amorphous metal material.
これらの磁性金属薄帯はそのまま用いてもよいが、磁気特性の向上のために、不活性雰囲気下で２００℃以上の熱処理を施すことが好ましい。熱処理温度は、通常２００〜７００℃の範囲にあり、さらに好ましくは３００℃〜６００℃の範囲である。 These magnetic metal ribbons may be used as they are, but it is preferable to perform a heat treatment at 200 ° C. or higher in an inert atmosphere in order to improve magnetic properties. The heat treatment temperature is usually in the range of 200 to 700 ° C, and more preferably in the range of 300 to 600 ° C.
なお、上記磁性金属薄帯は、最終的な形態としての磁性積層体の状態で測定した場合に、通常１０〜５０μｍ、好ましくは１０〜３０μｍの厚さのものが用いられる。 In addition, the said magnetic metal thin ribbon is 10-50 micrometers normally when measured in the state of the magnetic laminated body as a final form, Preferably the thing of thickness of 10-30 micrometers is used.
（スリット）
本発明では磁性シートに、スリットが設けられる。
(slit)
In the present invention, the magnetic sheet is provided with a slit.
スリットのない磁性シートでは、アンテナ素子が動作時に磁性シートに貫通する磁束を分断する方向、すなわち、磁束の流線に垂直な面と、磁性シートの面の交線方向に、複数箇所のスリット状のギャップを設けることにより、磁束の流れ方向の磁気抵抗を大幅に増大させ、磁性シートに流れる磁束を低減した。これにより、磁性シート内での渦電流損失を低減し、受信感度向上効果を大幅に改善することができた。 In a magnetic sheet without slits, slits are formed at multiple locations in the direction in which the magnetic flux penetrating the magnetic sheet during operation of the antenna element, that is, in the direction perpendicular to the magnetic flux flow line and the surface of the magnetic sheet. By providing this gap, the magnetic resistance in the flow direction of the magnetic flux was greatly increased, and the magnetic flux flowing through the magnetic sheet was reduced. As a result, the eddy current loss in the magnetic sheet can be reduced, and the reception sensitivity improvement effect can be greatly improved.
スリットは、開磁路型の磁気コア磁束の流れに垂直な面と、磁性シートの面の交線方向に、複数箇所のスリットを設ける。
このとき、スリットとスリットの間隔は、周期的に設けても良いし、ランダムでも良い。また１つのスリット内の空間ギャップ間隔は、０ｍｍより大きければ良く、スリット−スリット間隔とギャップ間隔を磁性シートに適用する材料の透磁率に応じて、受信感度向上効果が最大となるように決められる。
The slit is provided with a plurality of slits in the direction of the line of intersection between the plane perpendicular to the flow of the magnetic core magnetic flux of the open magnetic path type and the plane of the magnetic sheet.
At this time, the interval between the slits may be provided periodically or randomly. The space gap interval in one slit may be larger than 0 mm, and the slit-slit interval and the gap interval are determined so as to maximize the reception sensitivity improvement effect according to the magnetic permeability of the material applied to the magnetic sheet. .
またスリットのパターンは図２−(a)に示すように磁束を横切る方向を有していれば良い。スリットは直線状でも良いし、曲線でも良い。また図２−(b)に示すようにさいの目状になっていると、渦電流の流路を断ち、さらに渦電流損失を低減し、受信感度向上に繋がり、好ましい。また図２−(c)のようにくの字上のスリットが周期的に繰り返されていても図２ー（ｂ）と同様の効果が得られる。さらに図２−(c)のパターンでは、エッチング加工、打ち抜き加工時の取り扱いが容易となり、製造上好ましい。本発明の磁性シートはこれ以外の種々のパターンを取ることも可能である。 The slit pattern only needs to have a direction across the magnetic flux as shown in FIG. The slit may be linear or curved. Also, as shown in FIG. 2- (b), it is preferable that the shape is a dice, which cuts off the flow path of eddy current, further reduces eddy current loss, and improves reception sensitivity. In addition, even when the slits on the square shape are periodically repeated as shown in FIG. 2- (c), the same effect as in FIG. 2- (b) can be obtained. Furthermore, the pattern shown in FIG. 2- (c) is preferable in terms of manufacturing because handling at the time of etching and punching becomes easy. The magnetic sheet of the present invention can take various other patterns.
（熱処理）本発明に用いる磁性シートは、磁気損失を低減および透磁率を調整するために、磁性シートに用いる材料に応じた熱処理を施すことにより磁気特性を制御して用いることができる。 (Heat Treatment) The magnetic sheet used in the present invention can be used by controlling the magnetic properties by performing a heat treatment according to the material used for the magnetic sheet in order to reduce magnetic loss and adjust the magnetic permeability.
（耐熱性樹脂）
本発明に用いられる磁性シートに非晶質金属薄帯、ナノ結晶磁性金属材料を用いる場合、熱処理することで磁気的性能を制御することができる。以下の耐熱性樹脂が磁性シートの金属板一枚一枚に塗布され、磁性シートが互いに接着されていることが好ましい。
(Heat resistant resin)
When an amorphous metal ribbon or a nanocrystalline magnetic metal material is used for the magnetic sheet used in the present invention, the magnetic performance can be controlled by heat treatment. It is preferable that the following heat-resistant resin is applied to each metal plate of the magnetic sheet, and the magnetic sheets are bonded to each other.
磁性金属薄帯上に樹脂層を形成する方法としては、公知の方法を用いることができ特に限定されるものではないが、具体的には、たとえば、ロールコータ法、グラビアコータ法、エアドクタコータ法、ブレードコータ法、ナイフコータ法、ロッドコータ法、キスコータ法、ビードコータ法、キャストコータ法、ロータリースクリーン法、スロットオリフィスコータ法などのコータを用いた方法；浸漬コーティング方法；バーコード方法；スプレーコーティング法；スピンコーティング法；電着コーティング法などにより、磁性金属薄帯上あるいは耐熱性樹脂フィルム上に樹脂ワニスの塗膜を作製し、これを乾燥させることにより樹脂層を得ることができる。ここで、樹脂ワニスとは、樹脂もしくは樹脂の前駆体が有機溶剤に分散または溶解した状態の液体を意味する。前記樹脂ワニスの粘度は樹脂層の厚みが均一になるように、０．００５〜２００Ｐａ・ｓ、０．０１〜５０Ｐａ・ｓの範囲にあることが好ましい。 As a method for forming a resin layer on a magnetic metal ribbon, a known method can be used and is not particularly limited. Specifically, for example, a roll coater method, a gravure coater method, an air doctor coater Method, blade coater method, knife coater method, rod coater method, kiss coater method, bead coater method, cast coater method, rotary screen method, slot orifice coater method, etc .; dip coating method; bar code method; spray coating method A resin coating can be obtained by preparing a coating film of a resin varnish on a magnetic metal ribbon or a heat-resistant resin film by a spin coating method; an electrodeposition coating method or the like and drying it. Here, the resin varnish means a liquid in which a resin or a resin precursor is dispersed or dissolved in an organic solvent. The viscosity of the resin varnish is preferably in the range of 0.005 to 200 Pa · s and 0.01 to 50 Pa · s so that the thickness of the resin layer is uniform.
また、磁性金属薄帯の一部のみに樹脂層を形成する方法としては、たとえば、塗膜パターンの溝を加工したグラビアヘッドを用いたグラビアコータ法などを挙げることができる。 Moreover, as a method of forming the resin layer only on a part of the magnetic metal ribbon, for example, a gravure coater method using a gravure head in which a groove of a coating film pattern is processed can be exemplified.
また樹脂層は、非晶質金属薄帯、ナノ結晶磁性金属材料の磁気特性を向上させる最適熱処理温度で熱処理される場合があるので、当該熱処理温度で熱分解の少ない材料を選定することが必要となる。非晶質金属薄帯、ナノ結晶磁性金属材料の熱処理温度は、非晶質金属薄帯、ナノ結晶磁性金属材料を構成する組成および目的とする磁気特性により異なるが、良好な磁気特性を向上させる温度は概ね２００〜６００℃の範囲にあり、さらに好ましくは３００℃〜５００℃の範囲である。 In addition, the resin layer may be heat-treated at an optimum heat treatment temperature that improves the magnetic properties of amorphous metal ribbons and nanocrystalline magnetic metal materials. Therefore, it is necessary to select a material with low thermal decomposition at the heat treatment temperature. It becomes. The heat treatment temperature of the amorphous metal ribbon and nanocrystalline magnetic metal material varies depending on the composition of the amorphous metal ribbon and nanocrystalline magnetic metal material and the intended magnetic properties, but improves the good magnetic properties. The temperature is generally in the range of 200 to 600 ° C, more preferably in the range of 300 ° C to 500 ° C.
本発明に用いられる耐熱性樹脂としては、熱可塑性、非熱可塑性、熱硬化性樹脂を挙げることができる。中でも熱可塑性樹脂を用いるのが好ましい。また、樹脂のガラス転移温度Ｔｇが４２０℃以下が良く、更に、望ましくは、ガラス転移温度Ｔｇが５０℃以上４２０℃以下のものが良く、更に望ましくは、ガラス転移温度Ｔｇが６０℃以上３５０℃以下のものが良い。更に望ましくは、ガラス転移温度Ｔｇが１００℃以上３００℃以下のものが良い。 Examples of the heat resistant resin used in the present invention include thermoplastic, non-thermoplastic, and thermosetting resins. Among these, it is preferable to use a thermoplastic resin. Further, the glass transition temperature Tg of the resin is preferably 420 ° C. or lower, more preferably, the glass transition temperature Tg is 50 ° C. or higher and 420 ° C. or lower, and more preferably the glass transition temperature Tg is 60 ° C. or higher and 350 ° C. The following are good. More preferably, the glass transition temperature Tg is 100 ° C. or higher and 300 ° C. or lower.
本発明に用いられる耐熱性樹脂としては、前処理として１２０℃で４時間乾燥を施し、その後、窒素雰囲気下、３００℃で２時間保持した際の重量減少量を、ＤＴＡ−ＴＧを用いて測定され、通常１％以下、好ましくは０．３％以下であるものが用いられる。具体的な樹脂としては、ポリイミド系樹脂、ケイ素含有樹脂、ケトン系樹脂、ポリアミド系樹脂、液晶ポリマー，ニトリル系樹脂，チオエ−テル系樹脂，ポリエステル系樹脂，アリレ−ト系樹脂，サルホン系樹脂，イミド系樹脂，アミドイミド系樹脂を挙げることができる。これらのうちポリイミド系樹脂，スルホン系樹脂、アミドイミド系樹脂を用いるのが好ましい。 As the heat resistant resin used in the present invention, as a pretreatment, drying is performed at 120 ° C. for 4 hours, and then the weight loss when kept at 300 ° C. for 2 hours in a nitrogen atmosphere is measured using DTA-TG. Usually, 1% or less, preferably 0.3% or less is used. Specific resins include polyimide resins, silicon-containing resins, ketone resins, polyamide resins, liquid crystal polymers, nitrile resins, thioether resins, polyester resins, arylate resins, sulfone resins, Examples thereof include imide resins and amide imide resins. Of these, it is preferable to use polyimide resins, sulfone resins, and amideimide resins.
また本発明において２００℃以上の耐熱性を必要としない場合、これに限定されないが、本発明に用いられる熱可塑性樹脂を具体的に挙げるとすれば、ポリエーテルサルホン、ポリエーテルイミド、ポリエーテルケトン、ポリエチレンテレフタレート、ナイロン、ポリブチレンテレフタレート、ポリカーボネート、ポリフェニレンエーテル、ポリフェニレンスルフィド、ポリサルホン、ポリアミド、ポリアミドイミド、ポリ乳酸、ポリエチレン、ポリプロピレン等々あるが、この中でも、望ましくは、ポリエーテルサルホン、ポリエーテルイミド、ポリエーテルケトンポリエチレン、ポリプロピレン、エポキシ樹脂、シリコン樹脂、ゴム系樹脂（クロロプレンゴム、シリコンゴム）等を用いることができる。 Further, in the present invention, when heat resistance of 200 ° C. or higher is not required, the present invention is not limited to this, but specific examples of the thermoplastic resin used in the present invention include polyethersulfone, polyetherimide, polyether There are ketone, polyethylene terephthalate, nylon, polybutylene terephthalate, polycarbonate, polyphenylene ether, polyphenylene sulfide, polysulfone, polyamide, polyamideimide, polylactic acid, polyethylene, polypropylene, etc. Among them, polyethersulfone, polyetherimide are desirable. Polyetherketone polyethylene, polypropylene, epoxy resin, silicone resin, rubber-based resin (chloroprene rubber, silicone rubber) and the like can be used.
これらの樹脂シートと、磁性金属層を粘着層などで貼り合わせた、シート状の材料としても良い。 A sheet-like material in which these resin sheets and a magnetic metal layer are bonded together with an adhesive layer or the like may be used.
（磁性シート配置）
本発明に用いる磁性シートの配置方法について説明する。本発明の磁性シートは金属筐体の金属板へアンテナ素子から漏えい磁束が貫通することを防ぐことを目的としている。そのため、磁性シートは、アンテナ素子と、金属筐体の金属板の間に挿入することが必要となる。磁性シートの挿入方法例を図９−(ａ) 〜図９−（ｆ）に示す。このように磁性シートは、アンテナ素子の側面方向の１面から４面を取り囲んでも良いし、またアンテナ素子の開磁路の端面と金属筐体間の間に挿入しても良い。また取り囲む磁性シートは、１枚を丸めて４面を取り囲んでも良いし、また、複数の平板を組み合わせて、アンテナ素子を取り囲んでも良い。このとき、磁性シート間の境界は、隙間が小さい方が、金属筐体への漏れ磁束が少なくなり好ましい。
(Magnetic sheet arrangement)
A method for arranging the magnetic sheets used in the present invention will be described. The magnetic sheet of the present invention is intended to prevent leakage of magnetic flux from the antenna element to the metal plate of the metal casing. Therefore, it is necessary to insert the magnetic sheet between the antenna element and the metal plate of the metal casing. Examples of magnetic sheet insertion methods are shown in FIGS. 9- (a) to 9- (f). Thus, the magnetic sheet may surround one to four sides in the side surface direction of the antenna element, or may be inserted between the end face of the open magnetic path of the antenna element and the metal casing. Further, the surrounding magnetic sheet may be rolled up to surround the four surfaces, or a plurality of flat plates may be combined to surround the antenna element. At this time, it is preferable that the gap between the magnetic sheets has a smaller gap because the magnetic flux leakage to the metal casing is reduced.
（実施例１）
本発明のアンテナ素子および磁性シートの構成を図３に示す。
図１に示すように、本実施例のアンテナ素子および磁性シートは、非晶質磁性金属薄帯層と耐熱性樹脂層が交互に積層されている。
Example 1
The structure of the antenna element and magnetic sheet of the present invention is shown in FIG.
As shown in FIG. 1, in the antenna element and the magnetic sheet of this example, amorphous magnetic metal ribbon layers and heat-resistant resin layers are alternately laminated.
本実施例の磁性シートの構成材料及び作製方法について示す。まず、磁性シートは、以下の磁性金属薄帯に樹脂層を設けた磁性基材を積層して作製する。本実施例には、磁性金属薄帯として，日立金属社製、Ｍｅｔｇｌａｓ（登録商標）２７１４Ａ、幅約５０ｍｍ，厚み約１５μｍであるＣｏ６６Ｆｅ４Ｎｉ１（ＢＳｉ）２９（原子％）の組成を持つ非晶質金属薄帯を使用した。 The constituent material and manufacturing method of the magnetic sheet of this example will be described. First, the magnetic sheet is produced by laminating a magnetic base material in which a resin layer is provided on the following magnetic metal ribbon. In this example, as a magnetic metal ribbon, a composition of Metglas (registered trademark) 2714A manufactured by Hitachi Metals, Co 66 Fe 4 Ni 1 (BSi) 29 (atomic%) having a width of about 50 mm and a thickness of about 15 μm is used. The amorphous metal ribbon which has is used.
（樹脂）この磁性金属薄帯の片面全面に、Ｅ型粘度計で測定し、約０．３Ｐａ・ｓの粘度のポリアミド酸溶液を付与し，１４０℃で乾燥後、２６０℃でキュアし、非晶質金属薄帯の片面に約６ミクロンの耐熱樹脂（ポリイミド樹脂）を付与したものである。 (Resin) A polyamic acid solution having a viscosity of about 0.3 Pa · s was applied to the entire surface of one surface of the magnetic metal ribbon with a viscosity of about 0.3 Pa · s, dried at 140 ° C., cured at 260 ° C., and non-coated. A heat resistant resin (polyimide resin) of about 6 microns is applied to one side of the crystalline metal ribbon.
ここで、用いたポリアミド酸溶液は、溶媒には、ジメチルアセトアミドを用いて希釈した。このポリアミド酸は、３，３’−ジアミノジフェニルエーテルと３，３’，４，４’−ビフェニルテトラカルボン酸ニ無水物を１：０．９８の割合でジメチルアセトアミド溶媒中で室温にて縮重合して得られたものである。 Here, the used polyamic acid solution was diluted with dimethylacetamide as a solvent. This polyamic acid is obtained by condensation polymerization of 3,3′-diaminodiphenyl ether and 3,3 ′, 4,4′-biphenyltetracarboxylic dianhydride in a ratio of 1: 0.98 at room temperature in a dimethylacetamide solvent. It was obtained.
（形状加工）次に、この耐熱樹脂を塗布した磁性金属薄帯を、実施例１の図3―（a）に示すように、２０ｍｍ×２０ｍｍの矩形に、2.5ｍｍ間隔のスリットを打ち抜きプレス加工により設ける。 (Shape processing) Next, as shown in FIG. 3 (a) of Example 1, the magnetic metal ribbon coated with the heat-resistant resin is punched into a 20 mm × 20 mm rectangle, and slits with a spacing of 2.5 mm are punched and pressed. Provided.
（積層一体化）打ち抜きプレスした磁性シート片を２枚積み重ねて、熱プレス機により、大気中２６０℃３０分、５ＭＰａで、加圧接着して、磁性シート積層体とした。 (Lamination integration) Two magnetic sheet pieces punched and pressed were stacked and pressure-bonded at 260 ° C. for 30 minutes and 5 MPa in the atmosphere with a hot press machine to obtain a magnetic sheet laminate.
（開磁路型の磁気コア）次に本発明で用いる開磁路型の磁気コアの作製方法について示す。磁性シートに用いたものと同じ耐熱樹脂の付与された基材を、５０ｍｍ角にシャーリング切断後、５０枚積み重ねて大気中２６０℃３０分、５ＭＰａで熱プレスし、厚み１．０ｍｍの積層体とした。さらに磁気特性を発現するため、４００℃１ｈｒ窒素雰囲気中で加熱を施し、磁気コア形状に加工するため、ダイサー加工機により長さ２０ｍｍ、幅１ｍｍ、厚さ１ｍｍの矩形状のアンテナ素子用磁気コアとした。
さらにこのアンテナ用磁気コアにφ０．１ｍｍのポリウレタン被覆銅線を８００ターン巻回しアンテナ素子とした。
(Open Magnetic Circuit Type Magnetic Core) Next, a method for producing an open magnetic circuit type magnetic core used in the present invention will be described. The base material provided with the same heat-resistant resin as that used for the magnetic sheet was sheared and cut into 50 mm squares, and then 50 sheets were stacked and hot-pressed in the atmosphere at 260 ° C. for 30 minutes and 5 MPa to obtain a laminate having a thickness of 1.0 mm did. Furthermore, in order to develop magnetic characteristics, heating is performed in a nitrogen atmosphere at 400 ° C. for 1 hour, and the magnetic core is processed into a magnetic core shape. It was.
Further, a φ0.1 mm polyurethane-coated copper wire was wound on this antenna magnetic core for 800 turns to obtain an antenna element.
（評価）このようにして得られたアンテナ素子の特性は、スリットパターンが同じで、磁性シートの方向が９０°異なる比較例１のシートと比較して、感度が２ｄＢ向上するという結果が得られた。測定結果を表１に示す。
（実施例２）本発明の磁性シートの構成を図４に示す。
スリットパターンが異なること以外は、実施例１と同様の条件で評価用試料を作製し評価した。実施例２のスリットパターンは、2.5ｍｍピッチで、幅０.５ｍｍのスリットを打ち抜きプレス加工により設けた。ただし、但し端部はスリットを設けず一体のシートとした。アンテナ素子の特性は、比較例1のシートと比較して、感度が２ｄＢ向上するという結果が得られた。測定結果を表１に示す。
(Evaluation) As a result of the antenna element obtained in this way, the result is that the sensitivity is improved by 2 dB compared with the sheet of Comparative Example 1 in which the slit pattern is the same and the direction of the magnetic sheet is 90 ° different. It was. The measurement results are shown in Table 1.
(Example 2) The structure of the magnetic sheet of the present invention is shown in FIG.
An evaluation sample was prepared and evaluated under the same conditions as in Example 1 except that the slit pattern was different. The slit pattern of Example 2 was formed by punching a slit having a pitch of 2.5 mm and a width of 0.5 mm. However, the end portion was an integral sheet without a slit. As for the characteristics of the antenna element, the sensitivity was improved by 2 dB as compared with the sheet of Comparative Example 1. The measurement results are shown in Table 1.
（実施例３）本発明の磁性シートの構成を図６に示す。スリットパターンが異なること以外は、実施例１と同様の条件で評価用試料を作製し評価した。実施例３のスリットパターンは、2.5ｍｍピッチのスリットを、格子状に打ち抜きプレス加工により設けた。格子の細片がバラけないように、厚さ２０μｍのホ゜リイミト゛粘着テーフ゜上に、格子の細片を、並べた。アンテナ素子の特性は、比較例１と比較して、感度が４ｄＢ向上するという結果が得られた。 (Example 3) The structure of the magnetic sheet of the present invention is shown in FIG. An evaluation sample was prepared and evaluated under the same conditions as in Example 1 except that the slit pattern was different. The slit pattern of Example 3 was formed by punching slits with a pitch of 2.5 mm in a lattice shape. The grid strips were arranged on a 20 μm thick polyimide adhesive tape so that the grid strips did not fall apart. As for the characteristics of the antenna element, the sensitivity was improved by 4 dB as compared with Comparative Example 1.
（比較例１）比較例として、実施例１の磁性シートのスリットの配置する方向が異なる。それ以外は実施例１と同様の条件で試料を作製し評価した。アンテナ素子の特性は本比較例１の受信感度を基準とし、０ｄＢとした。
Comparative Example 1 As a comparative example, the direction in which the slits of the magnetic sheet of Example 1 are arranged is different. Other than that, a sample was prepared and evaluated under the same conditions as in Example 1. The characteristics of the antenna element were set to 0 dB based on the reception sensitivity of Comparative Example 1.
11 開磁路型磁気コア
12 コイル
13 金属筐体
21 スリット
22 磁性シート
11 Open magnetic circuit type magnetic core
12 coils
13 Metal enclosure
21 Slit
22 Magnetic sheet
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