JP2005292348A - Zoom lens and photographing device equipped therewith - Google Patents

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JP2005292348A JP2004105464A JP2004105464A JP2005292348A JP 2005292348 A JP2005292348 A JP 2005292348A JP 2004105464 A JP2004105464 A JP 2004105464A JP 2004105464 A JP2004105464 A JP 2004105464A JP 2005292348 A JP2005292348 A JP 2005292348A
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Abstract

【課題】少ないレンズ枚数で、小型小径で約３．２倍の高変倍比を実現した負・正・負の３群ズームレンズ、該ズームレンズを備えた撮影装置を提供することを目的とする。
【解決手段】物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との空気間隔が変化し、第３レンズ群Ｇ３が物体側へ移動するズームレンズにおいて、第１レンズ群Ｇ１は１つの非球面と１枚の負レンズ成分と１枚の正レンズ成分とを少なくとも有し、第２レンズ群Ｇ２は２枚の正レンズ成分と１枚の負レンズ成分とＦナンバーを決定する開口絞りＳとを少なくとも有し、第３レンズ群Ｇ３は１枚の負レンズのみからなり、所定の条件式を満足する。
【選択図】図１An object of the present invention is to provide a negative, positive, and negative three-group zoom lens that realizes a high zoom ratio of about 3.2 times with a small size and a small diameter, and a photographing device including the zoom lens. To do.
A first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a third lens group G3 having a negative refractive power in order from the object side. In the zoom lens in which the air gap between the first lens group G1 and the second lens group G2 changes during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the third lens group G3 moves toward the object side. The lens group G1 includes at least one aspherical surface, one negative lens component, and one positive lens component, and the second lens group G2 includes two positive lens components, one negative lens component, and an F number. The third lens group G3 includes only one negative lens, and satisfies a predetermined conditional expression.
[Selection] Figure 1

Description

本発明は、負・正・負の３つのレンズ群を有するズームレンズに関し、特に高変倍比を有する非常に安価なズームレンズ、該ズームレンズを備えた撮影装置に関する。   The present invention relates to a zoom lens having three negative, positive, and negative lens groups, and more particularly to a very inexpensive zoom lens having a high zoom ratio and a photographing apparatus including the zoom lens.

近年、特に一眼レフカメラに装備されるいわゆる標準ズームレンズは、これまでの標準レンズに置き換わり、常用レンズとして定着してきている。従ってこの種のズームレンズは、常にカメラボディに装着されたまま持ち運ばれるため、小型軽量で十分な結像性能を有しかつ安価であることが必須の条件として求められている。また顧客満足の観点から日々高変倍比が進み、単純なズーム構成でありながらコンパクトで高変倍比の標準ズームレンズが求められている。このような条件を満足するためのレンズとして、負・正・負の３つのレンズ群を有する３群構成のズームレンズが適し、斯かる構成のズームレンズが多数提案されている（例えば、特許文献１〜４を参照。）。
特開昭58-79213号公報 特開昭62-112115号公報 特開2002-236254号公報 特許第3087303号公報 In recent years, so-called standard zoom lenses equipped in single-lens reflex cameras in particular have been replaced by standard lenses so far and have been established as regular lenses. Accordingly, since this type of zoom lens is always carried while attached to the camera body, it is required as an essential condition that it is small and light, has sufficient imaging performance, and is inexpensive. Further, from the viewpoint of customer satisfaction, a high zoom ratio is advancing day by day, and there is a demand for a compact standard zoom lens having a high zoom ratio with a simple zoom configuration. As a lens for satisfying such a condition, a zoom lens having a three-group configuration having three lens groups of negative, positive, and negative is suitable, and many zoom lenses having such a configuration have been proposed (for example, Patent Documents). 1 to 4).
JP 58-79213 A JP 62-112115 A JP 2002-236254 A Japanese Patent No. 3073303

しかしながら、上記特許文献１に開示のズームレンズは、第３レンズ群の構成が複雑であるため、全長が大きく大型である。また、上記特許文献２に開示のズームレンズは、第３レンズ群が効率よく移動する構成でないため、良好な光学性能を得ることができない。また、上記特許文献３に開示のズームレンズは、第３レンズ群の焦点距離の設定が適切でないため、全長が大きくその変化も比較的大きい。また、上記特許文献４に開示のズームレンズは、小型化とレンズ枚数の削減とを極限まで行ったことにより、十分な光学性能を得ることができていない。   However, the zoom lens disclosed in Patent Document 1 has a complicated configuration of the third lens group, and thus has a large overall length and a large size. Moreover, since the zoom lens disclosed in Patent Document 2 is not configured to move the third lens group efficiently, good optical performance cannot be obtained. In the zoom lens disclosed in Patent Document 3, since the focal length of the third lens group is not appropriate, the overall length is large and the change is relatively large. In addition, the zoom lens disclosed in Patent Document 4 cannot achieve sufficient optical performance due to the miniaturization and reduction of the number of lenses.

そこで本発明は上記問題点に鑑みてなされたものであり、少ないレンズ枚数で、小型小径で約３．２倍の高変倍比を実現した負・正・負の３群ズームレンズ、該ズームレンズを備えた撮影装置を提供することを目的とする。   Accordingly, the present invention has been made in view of the above problems, and is a negative / positive / negative three-group zoom lens that realizes a high zoom ratio of about 3.2 times with a small and small diameter with a small number of lenses. An object of the present invention is to provide a photographing apparatus including a lens.

上記課題を解決するために本発明は、
物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との空気間隔が変化し、前記第３レンズ群が物体側へ移動するズームレンズにおいて、
前記第１レンズ群は、１つの非球面と、１枚の負レンズ成分と、１枚の正レンズ成分とを少なくとも有し、
前記第２レンズ群は、２枚の正レンズ成分と、１枚の負レンズ成分と、Ｆナンバーを決定する開口絞りとを少なくとも有し、
前記第３レンズ群は、１枚の負レンズのみからなり、
以下の条件式（１）を満足することを特徴とするズームレンズを提供する。
（１） −３．２ ≦ ｆ3／ｆt ≦ −１．０
ただし、
ｆ3：前記第３レンズ群の焦点距離
ｆt：望遠端状態における前記ズームレンズ全系の焦点距離 In order to solve the above problems, the present invention
In order from the object side, the first lens group having negative refractive power, the second lens group having positive refractive power, and the third lens group having negative refractive power, and from the wide-angle end state to the telephoto end. In a zoom lens in which an air interval between the first lens group and the second lens group changes during zooming to a state, and the third lens group moves toward the object side,
The first lens group has at least one aspherical surface, one negative lens component, and one positive lens component,
The second lens group has at least two positive lens components, one negative lens component, and an aperture stop that determines an F number,
The third lens group consists of only one negative lens,
Provided is a zoom lens characterized by satisfying the following conditional expression (1).
(1) -3.2≤f3 / ft≤-1.0
However,
f3: focal length of the third lens unit ft: focal length of the entire zoom lens system in the telephoto end state

また本発明のズームレンズは、
広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第２レンズ群が物体側へ移動し、
以下の条件式（２）を満足することが望ましい。
（２） １．０ ≦ Ｘ2／ｆw ≦ ２．０
ただし、
Ｘ2：広角端状態から望遠端状態への変倍時の前記第２レンズ群の移動量
ｆw：広角端状態における前記ズームレンズ全系の焦点距離 The zoom lens of the present invention is
When zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the second lens group moves toward the object side,
It is desirable to satisfy the following conditional expression (2).
(2) 1.0 ≦ X2 / fw ≦ 2.0
However,
X2: Amount of movement of the second lens group during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state fw: focal length of the entire zoom lens system in the wide-angle end state

また本発明のズームレンズは、
以下の条件式（３）を満足することが望ましい。
（３） １．２ ≦ Ｘ2／Ｘ3 ≦ ３．０
ただし、
Ｘ3：広角端状態から望遠端状態への変倍時の前記第３レンズ群の移動量 The zoom lens of the present invention is
It is desirable to satisfy the following conditional expression (3).
(3) 1.2 ≦ X2 / X3 ≦ 3.0
However,
X3: Amount of movement of the third lens unit upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state

また本発明のズームレンズは、
以下の条件式（４）を満足することが望ましい。
（４） １．５ ≦ Ｂｆw／Ｙmax ≦ ２．３
ただし、
Ｂｆw：広角端状態における前記ズームレンズ全系のバックフォーカス
Ｙmax：結像面における最大像高 The zoom lens of the present invention is
It is desirable to satisfy the following conditional expression (4).
(4) 1.5 ≦ Bfw / Ymax ≦ 2.3
However,
Bfw: Back focus of the entire zoom lens system in the wide-angle end state Ymax: Maximum image height on the imaging plane

また本発明のズームレンズは、
以下の条件式（５）を満足することが望ましい。
（５） ４５．０ ≦ νd3 ≦ ７０．０
ただし、
νd3：前記第３レンズ群を構成する前記負レンズの媒質のｄ線（λ=587.6nm）に対するアッべ数 The zoom lens of the present invention is
It is desirable to satisfy the following conditional expression (5).
(5) 45.0 ≦ νd3 ≦ 70.0
However,
νd3: Abbe number for the d-line (λ = 587.6 nm) of the medium of the negative lens constituting the third lens group

また本発明のズームレンズは、
前記第２レンズ群は、物体側から順に、接合正レンズと、接合負レンズとを有することが望ましい。 The zoom lens of the present invention is
The second lens group preferably includes a cemented positive lens and a cemented negative lens in order from the object side.

また本発明のズームレンズは、
前記開口絞りは、前記第２レンズ群における前記接合正レンズと前記接合負レンズとの間に配置されていることが望ましい。 The zoom lens of the present invention is
The aperture stop is preferably arranged between the cemented positive lens and the cemented negative lens in the second lens group.

また本発明は、
前述のズームレンズを備えている撮影装置を提供する。 The present invention also provides
Provided is a photographing apparatus including the above-described zoom lens.

本発明によれば、少ないレンズ枚数で、小型小径で約３．２倍の高変倍比を実現した負・正・負の３群ズームレンズ、該ズームレンズを備えた撮影装置を提供することができる。   According to the present invention, there are provided a negative / positive / negative three-group zoom lens that realizes a high zoom ratio of about 3.2 times with a small size and a small number of lenses, and an imaging device including the zoom lens. Can do.

はじめに、本発明のズームレンズの基本的な構造から説明する。
本発明のズームレンズは基本的に、物体側から順に、負の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群とからなる３群構成のズームレンズである。そして本発明のズームレンズは、実用的な大きさ、重量、及び外径を維持したまま、少ないレンズ枚数で高変倍比化を実現したものである。 First, the basic structure of the zoom lens according to the present invention will be described.
The zoom lens according to the present invention basically has a three-group configuration including a lens group having a negative refractive power, a lens group having a positive refractive power, and a lens group having a negative refractive power in order from the object side. It is a zoom lens. The zoom lens according to the present invention realizes a high zoom ratio with a small number of lenses while maintaining a practical size, weight, and outer diameter.

ズームレンズにおいて、変倍比が３倍を越えさらには約３．２倍に達するこのスペックを、良好な光学性能を保ちながら非常に少ないレンズ枚数で設計するためには、数々の条件がある。
まず、第１レンズ群と第２レンズ群とを比較的強い屈折力配置とすることによって小型化を図る。この小型化のためには、第１レンズ群の屈折力を大きくし、第２レンズ群と第３レンズ群の合成の使用倍率が丁度中間の焦点距離位置で等倍を挟むような屈折力配置にすることが望ましい。また、特に広角側の周辺性能（例えば、コマ収差、像面歪曲収差、及び非点収差の補正等）、歪曲等の良好な収差補正を行うためには、第１レンズ群に非球面レンズを導入することが必要である。また、低コスト化を図る上では、第１レンズ群に導入する非球面レンズとして、樹脂とガラスの複合によるいわゆる複合型非球面レンズを使用することが望ましい。 In a zoom lens, there are a number of conditions for designing this spec with a zoom ratio exceeding 3 times and further reaching about 3.2 times with a very small number of lenses while maintaining good optical performance.
First, the first lens group and the second lens group are arranged to have a relatively strong refractive power, thereby reducing the size. In order to reduce the size, the refractive power is arranged such that the refractive power of the first lens group is increased, and the combined magnification of the second lens group and the third lens group is an equal magnification at an intermediate focal length position. It is desirable to make it. In addition, in order to perform excellent aberration correction such as peripheral performance on the wide-angle side (for example, correction of coma, field distortion, and astigmatism), distortion, etc., an aspheric lens is used for the first lens group. It is necessary to introduce. In order to reduce the cost, it is desirable to use a so-called composite aspheric lens made of a resin and glass composite as the aspheric lens introduced into the first lens group.

また本発明のズームレンズでは、第３レンズ群を負レンズ群として第２レンズ群と合わせ、いわゆるテレフォトタイプのマスターレンズを構成している。このとき、第３レンズ群の焦点距離が短いほどテレ比が大きくなり、全長や変倍による全長の変化を小さくすることができる。
しかしながら、第３レンズ群の焦点距離が最適な値から逸脱して短くなると、広角端状態におけるバックフォーカスが著しく小さくなり、一眼レフカメラ用の光学系として使用することができなくなる。また、広角端状態及び望遠端状態において、上方コマ収差を補正することが困難になる。一方、第３レンズ群の焦点距離が最適な値から逸脱して長くなると、小型化と全長の変化の短縮化とを図ることができなくなり、鏡筒の設計上実現することが困難になる。 In the zoom lens according to the present invention, a so-called telephoto type master lens is configured by combining the second lens group with the third lens group as a negative lens group. At this time, the shorter the focal length of the third lens group, the larger the tele ratio, and the change in the total length and the change in the total length due to zooming can be reduced.
However, if the focal length of the third lens group deviates from the optimum value and becomes shorter, the back focus in the wide-angle end state becomes remarkably small and cannot be used as an optical system for a single-lens reflex camera. In addition, it is difficult to correct the upper coma aberration in the wide-angle end state and the telephoto end state. On the other hand, when the focal length of the third lens group deviates from the optimum value and becomes long, it becomes impossible to reduce the size and the change in the total length, and it becomes difficult to realize the design of the lens barrel.

また本発明のズームレンズでは、第３レンズ群を１枚の負レンズ（凹レンズ）で構成することが好ましい。第３レンズ群を複数枚のレンズで構成すれば、収差補正上は有利である。しかしながら、著しい小型化を目指す場合にバックフォーカスを確保することが困難となるため、十分に小型化を図ることができない。また、特にレンズの小型化を図るため、第３レンズ群を比較的短い焦点距離で使用することが望ましい。しかしながら、第３レンズ群を像面に対して固定すれば、レンズ設計の自由度が失われ、特に望遠端状態における周辺性能や上方コマ収差が悪化してしまうため好ましくない。従って、本発明のズームレンズのように第３レンズ群を変倍時に線形若しくは非線形に移動させることが、良好に収差を補正するために必要である。このため本発明のズームレンズは、変倍時に移動する第３レンズ群を１枚のレンズのみで構成し、その焦点距離を最適に設定したことを最大の特徴としている。   In the zoom lens of the present invention, it is preferable that the third lens group is composed of one negative lens (concave lens). If the third lens group is composed of a plurality of lenses, it is advantageous in terms of aberration correction. However, since it is difficult to ensure the back focus when aiming at a significant downsizing, the downsizing cannot be sufficiently achieved. In order to reduce the size of the lens, it is desirable to use the third lens group with a relatively short focal length. However, if the third lens group is fixed with respect to the image plane, the degree of freedom in lens design is lost, and the peripheral performance and upper coma in the telephoto end state are deteriorated, which is not preferable. Therefore, it is necessary to move the third lens unit linearly or nonlinearly at the time of zooming in order to correct aberrations satisfactorily as in the zoom lens of the present invention. For this reason, the zoom lens of the present invention is characterized in that the third lens group that moves at the time of zooming is composed of only one lens, and its focal length is set optimally.

以下、本発明のズームレンズの条件式について説明する。
上記条件式（１）は、負の屈折力を有する第３レンズ群の焦点距離について最適な範囲を規定する条件式である。上述のように条件式（１）の上限値を上回ると、第３レンズ群の負の屈折力が著しく大きくため、テレフォトの屈折力配置が極端に強くなる。従って、広角端状態におけるバックフォーカスが著しく小さくなり、一眼レフカメラ用の光学系として使用することができなくなってしまう。また、広角端状態及び望遠端状態において上方コマ収差を補正することが困難になってしまう。また、良好に収差補正を行うためには、第３レンズ群を複数枚のレンズで構成しなければならず、その結果としてコストアップや大型化を招いてしまうため好ましくない。 Hereinafter, conditional expressions of the zoom lens of the present invention will be described.
The conditional expression (1) is a conditional expression that defines an optimum range for the focal length of the third lens group having negative refractive power. If the upper limit value of conditional expression (1) is exceeded as described above, the negative refractive power of the third lens group is extremely large, and the refractive power arrangement of telephoto becomes extremely strong. Accordingly, the back focus in the wide-angle end state is remarkably reduced and cannot be used as an optical system for a single-lens reflex camera. Moreover, it becomes difficult to correct the upper coma aberration in the wide-angle end state and the telephoto end state. In order to correct aberrations satisfactorily, the third lens group must be composed of a plurality of lenses, which results in an increase in cost and size, which is not preferable.

一方、条件式（１）の下限値を下回ると、第３レンズ群の焦点距離が最適な値から逸脱して長くなるため、負の屈折力が小さくなる。このため、テレフォトの屈折力配置の効果が薄れ、小型化と全長の変化の短縮化とを図ることができなくなり、鏡筒の設計上実現することが困難になってしまう。
なお、条件式（１）の下限値を−３．０に設定することにより、テレ比をより適切に設定することができ、本発明の効果を最大限に発揮することができる。 On the other hand, if the lower limit of conditional expression (1) is not reached, the focal length of the third lens group deviates from the optimum value and becomes longer, so the negative refractive power becomes smaller. For this reason, the effect of telephoto refractive power arrangement is diminished, making it impossible to reduce the size and shorten the change in the total length, making it difficult to realize the design of the lens barrel.
In addition, by setting the lower limit of conditional expression (1) to −3.0, the tele ratio can be set more appropriately, and the effects of the present invention can be exhibited to the maximum.

上記条件式（２）は、第２レンズ群の移動量を適切に設定するための条件式である。ここで、第２レンズ群の移動量とは、第２レンズ群が物体側へ移動する場合を正とし、広角端状態における第２レンズ群の位置と望遠端状態における第２レンズ群の位置との差をいう。
条件式（２）の上限値を上回ると、第２レンズ群の移動量が著しく増加し、カム軌道の展開長を維持することができなくなる。このため、鏡筒の設計が困難となってしまうので好ましくない。一方、条件式（２）の下限値を下回ると、第２レンズ群の屈折力を実質的に大きくすることとなる。このため、本発明のような小型で低コストのズームレンズでは特に望遠側の球面収差やコマ収差を補正することが困難になり、収差補正のためにレンズ枚数を増やせば、結果的にコストアップや大型化を招いてしまうため好ましくない。
なお、条件式（２）の下限値を１．４７に設定することにより、収差の補正を最適に行うことが可能になり、本発明の効果を最大限に発揮することができる。さらに、該条件式（２）の下限値を１．５０に設定することにより、本発明の効果をより最大限に発揮することができる。 The conditional expression (2) is a conditional expression for appropriately setting the movement amount of the second lens group. Here, the amount of movement of the second lens group is positive when the second lens group moves toward the object side, and is the position of the second lens group in the wide-angle end state and the position of the second lens group in the telephoto end state. The difference between.
If the upper limit value of conditional expression (2) is exceeded, the amount of movement of the second lens group will increase remarkably, and the extended length of the cam track will not be maintained. For this reason, it becomes difficult to design the lens barrel, which is not preferable. On the other hand, if the lower limit of conditional expression (2) is not reached, the refractive power of the second lens group will be substantially increased. For this reason, it is difficult to correct spherical aberration and coma on the telephoto side especially with a small and low-cost zoom lens like the present invention, and if the number of lenses is increased for aberration correction, the cost increases as a result. Or undesirably increasing the size.
By setting the lower limit value of conditional expression (2) to 1.47, it becomes possible to optimally correct aberrations, and the effects of the present invention can be maximized. Furthermore, by setting the lower limit value of the conditional expression (2) to 1.50, the effect of the present invention can be exhibited to the maximum.

上記条件式（３）は、広角端状態から望遠端状態への変倍時の第２レンズ群の移動量と第３レンズ群の移動量との比を設定する条件式である。ここで、第３レンズ群の移動量とは、第３レンズ群が物体側へ移動する場合を正とし、広角端状態における第３レンズ群の位置と望遠端状態における第３レンズ群の位置との差をいう。
条件式（３）の上限値を上回ると、第２レンズ群の移動量に対して第３レンズ群の移動量が著しく小さくなる。このため、レンズ設計の自由度が失われ、その結果特に望遠端状態における周辺性能や上方コマ収差が悪化することとなってしまうため好ましくない。また、第２レンズ群のレンズ室を用いたカムの場合、カム軌道の展開長を維持することができなくなる。このため、鏡筒の設計が複雑になり、高コスト化してしまうので好ましくない。 Conditional expression (3) is a conditional expression for setting a ratio between the movement amount of the second lens group and the movement amount of the third lens group at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. Here, the amount of movement of the third lens group is positive when the third lens group moves to the object side, and is the position of the third lens group in the wide-angle end state and the position of the third lens group in the telephoto end state. The difference between.
If the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, the amount of movement of the third lens group will be significantly smaller than the amount of movement of the second lens group. For this reason, the degree of freedom in lens design is lost, and as a result, the peripheral performance and the upper coma aberration particularly in the telephoto end state are deteriorated. Further, in the case of a cam using the lens chamber of the second lens group, it is impossible to maintain the developed length of the cam track. For this reason, the design of the lens barrel becomes complicated and the cost is increased, which is not preferable.

一方、条件式（３）の下限値を下回ると、第２レンズ群の移動量と第３レンズ群の移動量との差が小さくなる。このため、光学設計的には第３レンズ群の移動時に各像高に対する斜光線の入射高に差がなくなり、特に望遠側のレンズ設計の自由度が著しく低下してしまう。従って、特に第３レンズ群に非球面レンズを用いない場合、条件式（３）の設定範囲を満たすことが収差を良好に補正するための条件となる。
なお、条件式（３）の下限値を１．３３に設定することにより、本発明の効果を最大限に発揮することができる。 On the other hand, if the lower limit value of conditional expression (3) is not reached, the difference between the movement amount of the second lens group and the movement amount of the third lens group becomes small. For this reason, in terms of optical design, there is no difference in the incident height of oblique rays with respect to each image height when the third lens group is moved, and the degree of freedom in designing the lens on the telephoto side is significantly reduced. Therefore, particularly when an aspheric lens is not used in the third lens group, satisfying the setting range of the conditional expression (3) is a condition for favorably correcting the aberration.
In addition, the effect of this invention can be exhibited to the maximum by setting the lower limit of conditional expression (3) to 1.33.

上記条件式（４）は、バックフォーカスを適切に規定するための条件式である。条件式（３）の上限値を上回ると、バックフォーカスが著しく大きくなり、大型化を招いてしまうため好ましくない。
一方、条件式（４）の下限値を下回ると、十分なバックフォーカスを確保することができないため、本発明のズームレンズを一眼レフカメラ用の光学系として使用することができなくなってしまう。
なお、条件式（４）の下限値を１．６に設定することにより、本発明の効果を最大限に発揮することができる。 The conditional expression (4) is a conditional expression for appropriately defining the back focus. Exceeding the upper limit value of conditional expression (3) is not preferable because the back focus is remarkably increased, resulting in an increase in size.
On the other hand, if the lower limit of conditional expression (4) is not reached, sufficient back focus cannot be secured, and the zoom lens of the present invention cannot be used as an optical system for a single-lens reflex camera.
The effect of the present invention can be maximized by setting the lower limit of conditional expression (4) to 1.6.

上記条件式（５）は、第３レンズ群を構成する負レンズ（凹レンズ）の媒質のｄ線（λ=587.56nm）に対するアッべ数の最適な範囲を規定する条件式である。条件式（５）の上限値を上回ると、前記負レンズを構成する材料（媒質）は、実質的に屈折率が著しく小さい材料かプラスチック材料となる。前者はペッツバール和の最適化に不利となり、後者は耐久性の問題上使用者の容易に触れる箇所に設置することが好ましくない。
一方、条件式（５）の下限値を下回ると、本発明のズームレンズでは第３レンズ群を負レンズ１枚のみで構成しているため、分散値の増大が色収差の補正に影響を及ぼし、特に倍率色収差の変倍による差が増大してしまうため好ましくない。 Conditional expression (5) is a conditional expression that defines the optimum range of the Abbe number for the d-line (λ = 587.56 nm) of the medium of the negative lens (concave lens) constituting the third lens group. If the upper limit value of conditional expression (5) is exceeded, the material (medium) constituting the negative lens will be a material with a remarkably small refractive index or a plastic material. The former is disadvantageous for optimizing the Petzval sum, and the latter is not preferable to be installed at a place where the user can easily touch due to the problem of durability.
On the other hand, if the lower limit of conditional expression (5) is not reached, in the zoom lens of the present invention, the third lens group is composed of only one negative lens, so that an increase in the dispersion value affects the correction of chromatic aberration, In particular, the difference due to magnification chromatic aberration is increased, which is not preferable.

また本発明のズームレンズの場合、第２レンズ群中に接合正レンズと接合負レンズとを有する構成とすることが望ましい。この構成により、少ないレンズ枚数で厚肉化を極力抑え、色収差や球面収差を良好に補正し、最適な値のペッツバール和を達成することができる。また、Ｆナンバーを決定する開口絞りは、接合正レンズと接合負レンズとの間に設置されることにより、フィルターサイズの小径化と像面湾曲収差の補正とを良好に行うことができる。   In the zoom lens according to the present invention, it is desirable that the second lens group has a cemented positive lens and a cemented negative lens. With this configuration, it is possible to suppress the increase in thickness as much as possible with a small number of lenses, correct chromatic aberration and spherical aberration well, and achieve an optimal Petzval sum. Further, the aperture stop that determines the F-number is installed between the cemented positive lens and the cemented negative lens, so that the filter size can be reduced and the field curvature aberration can be corrected well.

以下、添付図面に基づいて本発明の各実施例に係るズームレンズを詳細に説明する。
（第１実施例）
図１は、本発明の第１実施例に係るズームレンズのレンズ構成と各レンズ群の移動軌跡を示す図である。
本実施例に係るズームレンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３との負・正・負の３つのレンズ群から構成されている。 Hereinafter, zoom lenses according to embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings.
(First embodiment)
FIG. 1 is a diagram showing the lens configuration of a zoom lens according to the first embodiment of the present invention and the movement locus of each lens group.
The zoom lens according to the present example includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a third lens group having a negative refractive power. It consists of three negative, positive, and negative lens groups with G3.

第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ1-1と、負メニスカス非球面レンズＬ1-2と、正メニスカスレンズＬ1-3とから構成されている。なお、前記負メニスカス非球面レンズＬ1-2は、樹脂とガラスの複合によるいわゆる複合型非球面レンズであり、該レンズの像面Ｉ側レンズ面が非球面で構成されている。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸形状の正レンズと像面Ｉ側に凸面を向けた負メニスカスレンズと接合からなる接合正レンズＬ2-1と、開口絞りＳと、両凸形状の正レンズと両凹形状の負レンズとの接合からなる接合負レンズＬ2-2と、両凸形状の正レンズＬ2-3とから構成されている。
第３レンズ群Ｇ３は、像面Ｉ側に凸面を向けた負メニスカスレンズのみで構成されている。 The first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L1-1 having a convex surface directed toward the object side, a negative meniscus aspheric lens L1-2, and a positive meniscus lens L1-3. The negative meniscus aspherical lens L1-2 is a so-called compound aspherical lens made of a composite of resin and glass, and the lens surface on the image plane I side of the lens is an aspherical surface.
In order from the object side, the second lens group G2 includes a biconvex positive lens, a negative meniscus lens having a convex surface facing the image plane I, a cemented positive lens L2-1 composed of a cemented lens, an aperture stop S, and a biconvex lens. It comprises a cemented negative lens L2-2 consisting of a cemented positive lens and a biconcave negative lens, and a biconvex positive lens L2-3.
The third lens group G3 includes only a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the image plane I side.

本実施例に係るズームレンズの広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）への変倍は、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との空気間隔が縮小し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との空気間隔が拡大するように、全てのレンズ群を物体側へ移動させることによって行われる。
また本実施例に係るズームレンズの近距離合焦は、第１レンズ群Ｇ１を物体側へ移動させることによって行われる。 The zooming of the zoom lens according to the present embodiment from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T) reduces the air gap between the first lens group G1 and the second lens group G2, and the second lens group. This is performed by moving all the lens groups to the object side so that the air gap between G2 and the third lens group G3 is increased.
In addition, the short distance focusing of the zoom lens according to the present embodiment is performed by moving the first lens group G1 to the object side.

以下の表１に、本発明の第１実施例に係るズームレンズの諸元の値を掲げる。
［全体諸元］において、ｆは焦点距離、２ωは画角、ＦはＦナンバーをそれぞれ示す。
［レンズデータ］において、面番号は物体側から数えたレンズ面の順番、ｒiは物体側からｉ番目のレンズ面Ｒiの曲率半径、ｄiはレンズ面Ｒiとレンズ面Ｒi+1との光軸上の面間隔、νiはレンズ面Ｒiとレンズ面Ｒi+1との間の媒質のｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）に対するアッベ数、ｎiはレンズ面Ｒiとレンズ面Ｒi+1との間の媒質のｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）に対する屈折率をそれぞれ示す。また、BFはバックフォーカスを示す。 Table 1 below lists values of specifications of the zoom lens according to the first example of the present invention.
In [Overall specifications], f represents a focal length, 2ω represents an angle of view, and F represents an F number.
In [Lens data], the surface number is the order of the lens surfaces counted from the object side, ri is the radius of curvature of the i-th lens surface Ri from the object side, and di is on the optical axis between the lens surface Ri and the lens surface Ri + 1. Ν i is the Abbe number for the d-line (λ = 587.56 nm) of the medium between the lens surface Ri and the lens surface Ri + 1, and ni is the medium between the lens surface Ri and the lens surface Ri + 1. The refractive index with respect to the d-line (λ = 587.56 nm) is shown. BF indicates back focus.

ここで、本実施例に係るズームレンズ中の非球面は、光軸から垂直方向の高さｙにおける各非球面の頂点の接平面から光軸方向に沿った距離（サグ量）をＳ（ｙ）、基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）をＲ、円錐係数をκ、ｎ次の非球面係数をＣnとするとき、以下の非球面式で表される。
Ｓ（ｙ）＝（ｙ2／Ｒ）／〔１＋（１−κ・ｙ2／Ｒ2）1/2〕
＋Ｃ4・ｙ4＋Ｃ6・ｙ6＋Ｃ8・ｙ8＋Ｃ10・ｙ10＋Ｃ12・ｙ12
以上のように表される非球面は、（レンズデータ）において面番号に星印（★）を付して曲率半径ｒの欄に近軸曲率半径を掲載し、（非球面データ）においてκおよび各非球面係数を掲載している。 Here, the aspherical surface in the zoom lens according to the present embodiment has a distance (sag amount) along the optical axis direction from the tangential plane of the apex of each aspherical surface at a height y in the vertical direction from the optical axis. ), Where R is the radius of curvature of the reference sphere (paraxial radius of curvature), κ is the conical coefficient, and Cn is the nth-order aspherical coefficient, the following aspherical expression is used.
S (y) = (y 2 / R) / [1+ (1−κ · y 2 / R 2 ) 1/2 ]
+ C4 · y 4 + C6 · y 6 + C8 · y 8 + C10 · y 10 + C12 · y 12
The aspherical surface represented as described above has an asterisk (*) attached to the surface number in (lens data) and the paraxial radius of curvature in the column of the radius of curvature r. Each aspheric coefficient is listed.

（非球面データ）において、「E-n」は「×１０−ｎ」を示す。
（レンズ間隔データ）において、ｆは焦点距離を示し、1-POSは広角端状態における無限遠合焦時、2-POSは中間焦点距離状態における無限遠合焦時、3-POSは望遠端状態における無限遠合焦時をそれぞれ示す。 In (aspherical surface data), “En” represents “× 10 −n ”.
In (lens interval data), f indicates the focal length, 1-POS is in focus at infinity in the wide-angle end state, 2-POS is in focus at infinity in the intermediate focal length state, and 3-POS is in telephoto end state The time at infinity in is shown.

ここで、以下の全ての諸元値において掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径ｒ、その他長さの単位は一般に「ｍｍ」が使われる。しかし光学系は、比例拡大または比例縮小しても同等の光学性能が得られるため、これに限られるものではない。
尚、以下の全実施例の諸元値においても、本実施例と同様の符号を用いる。 Here, the unit of the focal length f, the radius of curvature r, and other lengths listed in all the following specification values is generally “mm”. However, the optical system is not limited to this because an equivalent optical performance can be obtained even when proportionally enlarged or proportionally reduced.
In addition, the same code | symbol as a present Example is used also in the specification value of all the following Examples.

［表１］
（全体諸元）
ｆ ＝29.04〜91.66
２ω＝76.6 〜26.3゜
Ｆ ＝ 4.1 〜 5.9

（レンズデータ）
面番号 ｒ ｄ ν ｎ
1) 47.4383 1.8000 42.72 1.834810
2) 18.9579 8.5000
3) 152.8374 1.6000 49.61 1.772500
4) 52.8000 0.2000 49.96 1.514600
★5) 43.1816 2.7500
6) 33.4723 3.5000 22.76 1.808090
7) 72.2735 D7

8) 30.3087 5.7000 60.29 1.620410
9) -48.3352 1.0000 34.96 1.801000
10) -330.0293 1.5000
11> 開口絞りＳ 1.0000
12) 19.7012 6.7500 58.54 1.651600
13) -49.6391 5.0000 37.17 1.834000
14) 14.3150 1.5000
15) 27.7472 4.0000 40.75 1.581440
16) -69.1905 D16

17) -56.0849 1.0000 64.14 1.516330
18) -99.7776 BF

（非球面データ）
第５面
κ C4 C6 C8 C10 C12
-2.4454 1.00000E-10 -3.08880E-09 -1.37260E-10 6.23240E-13 -0.13887E-14

（レンズ間隔データ）
1-POS 2-POS 3-POS
ｆ 29.04170 50.00000 91.66000
D0 ∞ ∞ ∞
D7 39.97279 15.99922 0.84226
D16 3.03254 7.37690 15.70389
BF 38.39907 50.76378 74.46371

（条件式対応値）
条件式（１） ｆ3／ｆt ＝ -2.73
条件式（２） Ｘ2／ｆw ＝ 1.68
条件式（３） Ｘ2／Ｘ3 ＝ 1.35
条件式（４） Ｂｆw／Ｙmax ＝ 1.85
条件式（５） νd3 ＝ 64.1
[Table 1]
(Overall specifications)
f = 29.04-91.66
2ω = 76.6 to 26.3 ° F = 4.1 to 5.9

(Lens data)
Surface number r d v n
1) 47.4383 1.8000 42.72 1.834810
2) 18.9579 8.5000
3) 152.8374 1.6000 49.61 1.772500
4) 52.8000 0.2000 49.96 1.514600
★ 5) 43.1816 2.7500
6) 33.4723 3.5000 22.76 1.808090
7) 72.2735 D7

8) 30.3087 5.7000 60.29 1.620410
9) -48.3352 1.0000 34.96 1.801000
10) -330.0293 1.5000
11> Aperture stop S 1.0000
12) 19.7012 6.7500 58.54 1.651600
13) -49.6391 5.0000 37.17 1.834000
14) 14.3150 1.5000
15) 27.7472 4.0000 40.75 1.581440
16) -69.1905 D16

17) -56.0849 1.0000 64.14 1.516330
18) -99.7776 BF

(Aspheric data)
5th surface κ C4 C6 C8 C10 C12
-2.4454 1.00000E-10 -3.08880E-09 -1.37260E-10 6.23240E-13 -0.13887E-14

(Lens spacing data)
1-POS 2-POS 3-POS
f 29.04170 50.00000 91.66000
D0 ∞ ∞ ∞
D7 39.97279 15.99922 0.84226
D16 3.03254 7.37690 15.70389
BF 38.39907 50.76378 74.46371

(Values for conditional expressions)
Conditional expression (1) f3 / ft = -2.73
Conditional expression (2) X2 / fw = 1.68
Conditional expression (3) X2 / X3 = 1.35
Conditional expression (4) Bfw / Ymax = 1.85
Conditional expression (5) νd3 = 64.1

図２、図３、図４はそれぞれ、本実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。
各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、Ａは半画角（単位：度）、をそれぞれ示す。尚、球面収差図においては最大口径に対応するＦナンバーの値を示し、非点収差図および歪曲収差図においては半画角Ａの最大値をそれぞれ示す。また、コマ収差図においては各半画角の値を示す。また、ｄ，ｇはそれぞれ、ｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ），ｇ線（λ＝４３５．８４ｎｍ）の収差曲線を示す。さらに、非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリジオナル像面をそれぞれ示す。
なお、以下に示す全実施例の諸収差図において、本実施例と同様の符号を用いる。 2, 3 and 4 are graphs showing various aberrations at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom lens according to the present embodiment.
In each aberration diagram, FNO represents an F number, and A represents a half angle of view (unit: degree). In the spherical aberration diagram, the F number value corresponding to the maximum aperture is shown, and in the astigmatism diagram and the distortion diagram, the maximum half field angle A is shown. In the coma aberration diagram, the values of the half angle of view are shown. D and g indicate aberration curves of the d-line (λ = 587.56 nm) and the g-line (λ = 435.84 nm), respectively. Further, in the astigmatism diagram, the solid line indicates the sagittal image plane, and the broken line indicates the meridional image plane.
In addition, in the various aberration diagrams of all the examples shown below, the same reference numerals as those in this example are used.

図２、図３、図４より、本実施例に係るズームレンズは、広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態の各状態において、諸収差を良好に補正していることがわかる。   2, 3, and 4, it can be seen that the zoom lens according to the present example corrects various aberrations well in each of the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state.

（第２実施例）
図５は、本発明の第２実施例に係るズームレンズのレンズ構成と各レンズ群の移動軌跡を示す図である。
本実施例に係るズームレンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３との負・正・負の３つのレンズ群から構成されている。 (Second embodiment)
FIG. 5 is a diagram showing the lens configuration of the zoom lens according to the second embodiment of the present invention and the movement locus of each lens group.
The zoom lens according to the present example includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a third lens group having a negative refractive power. It consists of three negative, positive, and negative lens groups with G3.

第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ1-1と、負メニスカス非球面レンズＬ1-2と、正メニスカスレンズＬ1-3とから構成されている。なお、前記負メニスカス非球面レンズＬ1-2は、樹脂とガラスの複合によるいわゆる複合型非球面レンズであり、該レンズの像面Ｉ側レンズ面が非球面で構成されている。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸形状の正レンズと像面Ｉ側に凸面を向けた負メニスカスレンズと接合からなる接合正レンズＬ2-1と、開口絞りＳと、両凸形状の正レンズと両凹形状の負レンズとの接合からなる接合負レンズＬ2-2と、両凸形状の正レンズＬ2-3とから構成されている。
第３レンズ群Ｇ３は、像面Ｉ側に凸面を向けた負メニスカスレンズのみで構成されている。 The first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L1-1 having a convex surface directed toward the object side, a negative meniscus aspheric lens L1-2, and a positive meniscus lens L1-3. The negative meniscus aspherical lens L1-2 is a so-called compound aspherical lens made of a composite of resin and glass, and the lens surface on the image plane I side of the lens is an aspherical surface.
In order from the object side, the second lens group G2 includes a biconvex positive lens, a negative meniscus lens having a convex surface facing the image plane I, a cemented positive lens L2-1 composed of a cemented lens, an aperture stop S, and a biconvex lens. It comprises a cemented negative lens L2-2 consisting of a cemented positive lens and a biconcave negative lens, and a biconvex positive lens L2-3.
The third lens group G3 includes only a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the image plane I side.

本実施例に係るズームレンズの広角端状態から望遠端状態への変倍は、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との空気間隔が縮小し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との空気間隔が拡大するように、全てのレンズ群を物体側へ移動させることによって行われる。
また本実施例に係るズームレンズの近距離合焦は、第１レンズ群Ｇ１を物体側へ移動させることによって行われる。
以下の表２に、本発明の第２実施例に係るズームレンズの諸元の値を掲げる。 In the zoom lens according to the present embodiment, zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state reduces the air gap between the first lens group G1 and the second lens group G2, and the second lens group G2 and the third lens group. This is done by moving all the lens groups to the object side so that the air gap with G3 is increased.
In addition, the short distance focusing of the zoom lens according to the present embodiment is performed by moving the first lens group G1 to the object side.
Table 2 below lists values of specifications of the zoom lens according to the second example of the present invention.

［表２］
（全体諸元）
ｆ ＝29.04〜91.66
２ω＝76.6 〜26.2゜
Ｆ ＝ 4.1 〜 5.9

（レンズデータ）
面番号 ｒ ｄ ν ｎ
1) 32.2530 1.8000 42.72 1.834810
2) 18.1506 10.5000
3) 303.6895 1.6000 49.61 1.772500
4) 45.0000 0.3000 49.96 1.514600
★5) 39.9327 3.5763
6) 32.5517 3.0000 22.76 1.808090
7) 60.4384 D7

8) 30.8424 5.3000 60.29 1.620410
9) -50.1997 1.0000 34.96 1.801000
10) -212.0570 1.5000
11> 開口絞りＳ 1.0000
12) 20.3707 7.1000 58.54 1.651600
13) -41.2249 5.0000 37.17 1.834000
14) 14.7023 1.3000
15) 28.6288 4.0000 40.75 1.581440
16) -52.1653 D16

17) -59.0386 1.0000 64.14 1.516330
18) -493.0181 BF

（非球面データ）
第５面
κ C4 C6 C8 C10 C12
4.0061 -9.89220E-06 -1.41230E-08 -1.23440E-10 5.07280E-13 -0.13887E-14

（レンズ間隔データ）
1-POS 2-POS 3-POS
ｆ 29.04170 50.00000 91.66000
D0 ∞ ∞ ∞
D7 40.85521 16.41814 0.86114
D16 2.27269 6.31494 13.86477
BF 38.39137 49.89623 71.38420

（条件式対応値）
条件式（１） ｆ3／ｆt ＝ -1.42
条件式（２） Ｘ2／ｆw ＝ 1.54
条件式（３） Ｘ2／Ｘ3 ＝ 1.35
条件式（４） Ｂｆw／Ｙmax ＝ 1.78
条件式（５） νd3 ＝ 64.1
[Table 2]
(Overall specifications)
f = 29.04-91.66
2ω = 76.6 to 26.2 ° F = 4.1 to 5.9

(Lens data)
Surface number r d v n
1) 32.2530 1.8000 42.72 1.834810
2) 18.1506 10.5000
3) 303.6895 1.6000 49.61 1.772500
4) 45.0000 0.3000 49.96 1.514600
★ 5) 39.9327 3.5763
6) 32.5517 3.0000 22.76 1.808090
7) 60.4384 D7

8) 30.8424 5.3000 60.29 1.620410
9) -50.1997 1.0000 34.96 1.801000
10) -212.0570 1.5000
11> Aperture stop S 1.0000
12) 20.3707 7.1000 58.54 1.651600
13) -41.2249 5.0000 37.17 1.834000
14) 14.7023 1.3000
15) 28.6288 4.0000 40.75 1.581440
16) -52.1653 D16

17) -59.0386 1.0000 64.14 1.516330
18) -493.0181 BF

(Aspheric data)
5th surface κ C4 C6 C8 C10 C12
4.0061 -9.89220E-06 -1.41230E-08 -1.23440E-10 5.07280E-13 -0.13887E-14

(Lens spacing data)
1-POS 2-POS 3-POS
f 29.04170 50.00000 91.66000
D0 ∞ ∞ ∞
D7 40.85521 16.41814 0.86114
D16 2.27269 6.31494 13.86477
BF 38.39137 49.89623 71.38420

(Values for conditional expressions)
Conditional expression (1) f3 / ft = -1.42
Conditional expression (2) X2 / fw = 1.54
Conditional expression (3) X2 / X3 = 1.35
Conditional expression (4) Bfw / Ymax = 1.78
Conditional expression (5) νd3 = 64.1

図６、図７、図８はそれぞれ、本実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。
図６、図７、図８より、本実施例に係るズームレンズは、広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態の各状態において、諸収差を良好に補正していることがわかる。 FIGS. 6, 7 and 8 are graphs showing various aberrations when the zoom lens according to the present embodiment is in focus at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state.
6, 7, and 8, it can be seen that the zoom lens according to the present example corrects various aberrations well in each of the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state.

（第３実施例）
図９は、本発明の第３実施例に係るズームレンズのレンズ構成と各レンズ群の移動軌跡を示す図である。
本実施例に係るズームレンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３との負・正・負の３つのレンズ群から構成されている。 (Third embodiment)
FIG. 9 is a diagram showing the lens configuration of the zoom lens according to the third embodiment of the present invention and the movement locus of each lens group.
The zoom lens according to the present example includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a third lens group having a negative refractive power. It consists of three negative, positive, and negative lens groups with G3.

第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ1-1と、両凹形状の負非球面レンズＬ1-2と、正メニスカスレンズＬ1-3とから構成されている。なお、前記負非球面レンズＬ1-2は、樹脂とガラスの複合によるいわゆる複合型非球面レンズであり、該レンズの像面Ｉ側レンズ面が非球面で構成されている。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸形状の正レンズと像面Ｉ側に凸面を向けた負メニスカスレンズと接合からなる接合正レンズＬ2-1と、開口絞りＳと、両凸形状の正レンズと両凹形状の負レンズとの接合からなる接合負レンズＬ2-2と、両凸形状の正レンズＬ2-3とから構成されている。
第３レンズ群Ｇ３は、両凹形状の負レンズのみで構成されている。 The first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L1-1 having a convex surface directed toward the object side, a biconcave negative aspheric lens L1-2, and a positive meniscus lens L1-3. ing. The negative aspherical lens L1-2 is a so-called compound aspherical lens made of a composite of resin and glass, and the lens surface on the image plane I side of the lens is aspherical.
In order from the object side, the second lens group G2 includes a biconvex positive lens, a negative meniscus lens having a convex surface facing the image plane I, a cemented positive lens L2-1 composed of a cemented lens, an aperture stop S, and a biconvex lens. It comprises a cemented negative lens L2-2 consisting of a cemented positive lens and a biconcave negative lens, and a biconvex positive lens L2-3.
The third lens group G3 includes only a biconcave negative lens.

本実施例に係るズームレンズの広角端状態から望遠端状態への変倍は、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との空気間隔が縮小し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との空気間隔が拡大するように、全てのレンズ群を物体側へ移動させることによって行われる。
また本実施例に係るズームレンズの近距離合焦は、第１レンズ群Ｇ１を物体側へ移動させることによって行われる。
以下の表３に、本発明の第３実施例に係るズームレンズの諸元の値を掲げる。 In the zoom lens according to the present embodiment, zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state reduces the air gap between the first lens group G1 and the second lens group G2, and the second lens group G2 and the third lens group. This is done by moving all the lens groups to the object side so that the air gap with G3 is increased.
In addition, the short distance focusing of the zoom lens according to the present embodiment is performed by moving the first lens group G1 to the object side.
Table 3 below lists values of specifications of the zoom lens according to the third example of the present invention.

［表３］
（全体諸元）
ｆ ＝29.04〜91.66
２ω＝76.6 〜26.1゜
Ｆ ＝ 4.1 〜 5.9

（レンズデータ）
面番号 ｒ ｄ ν ｎ
1) 29.5451 1.8000 42.72 1.834810
2) 17.1956 11.5000
3) -772.3054 1.6000 43.35 1.840421
4) 53.0000 0.3000 49.96 1.514600
★5) 44.2379 2.5355
6) 35.4107 3.5000 22.76 1.808090
7) 95.5310 D7

8) 29.5700 5.3000 65.42 1.603001
9) -41.9252 1.0000 34.96 1.801000
10) -122.1738 1.5000
11> 開口絞りＳ 1.0000
12) 20.9078 7.1000 60.03 1.640000
13) -43.2147 5.0000 37.17 1.834000
14) 14.0339 1.3000
15) 23.4930 4.0000 38.03 1.603420
16) -72.3848 D16

17) -450.8519 1.0000 64.14 1.516330
18) 65.0316 BF

（非球面データ）
第５面
κ C4 C6 C8 C10 C12
1.8846 -6.63410E-06 -1.76060E-08 -2.96490E-11 3.40650E-13 -0.13887E-14

（レンズ間隔データ）
1-POS 2-POS 3-POS
ｆ 29.04170 50.00000 91.66000
D0 ∞ ∞ ∞
D7 40.89091 16.44169 0.83380
D16 1.56577 5.48842 12.75642
BF 38.13168 49.29613 69.98204

（条件式対応値）
条件式（１） ｆ3／ｆt ＝ -1.20
条件式（２） Ｘ2／ｆw ＝ 1.48
条件式（３） Ｘ2／Ｘ3 ＝ 1.35
条件式（４） Ｂｆw／Ｙmax ＝ 1.77
条件式（５） νd3 ＝ 64.1
[Table 3]
(Overall specifications)
f = 29.04-91.66
2ω = 76.6 to 26.1 ° F = 4.1 to 5.9

(Lens data)
Surface number r d v n
1) 29.5451 1.8000 42.72 1.834810
2) 17.1956 11.5000
3) -772.3054 1.6000 43.35 1.840421
4) 53.0000 0.3000 49.96 1.514600
★ 5) 44.2379 2.5355
6) 35.4107 3.5000 22.76 1.808090
7) 95.5310 D7

8) 29.5700 5.3000 65.42 1.603001
9) -41.9252 1.0000 34.96 1.801000
10) -122.1738 1.5000
11> Aperture stop S 1.0000
12) 20.9078 7.1000 60.03 1.640000
13) -43.2147 5.0000 37.17 1.834000
14) 14.0339 1.3000
15) 23.4930 4.0000 38.03 1.603420
16) -72.3848 D16

17) -450.8519 1.0000 64.14 1.516330
18) 65.0316 BF

(Aspheric data)
5th surface κ C4 C6 C8 C10 C12
1.8846 -6.63410E-06 -1.76060E-08 -2.96490E-11 3.40650E-13 -0.13887E-14

(Lens spacing data)
1-POS 2-POS 3-POS
f 29.04170 50.00000 91.66000
D0 ∞ ∞ ∞
D7 40.89091 16.44169 0.83380
D16 1.56577 5.48842 12.75642
BF 38.13168 49.29613 69.98204

(Values for conditional expressions)
Conditional expression (1) f3 / ft = -1.20
Conditional expression (2) X2 / fw = 1.48
Conditional expression (3) X2 / X3 = 1.35
Conditional expression (4) Bfw / Ymax = 1.77
Conditional expression (5) νd3 = 64.1

図１０、図１１、図１２はそれぞれ、本実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。
図１０、図１１、図１２より、本実施例に係るズームレンズは、広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態の各状態において、諸収差を良好に補正していることがわかる。 FIGS. 10, 11 and 12 are graphs showing various aberrations at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom lens according to the present embodiment.
10, 11, and 12, it can be seen that the zoom lens according to the present example corrects various aberrations well in each of the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state.

以上各実施例によれば、少ないレンズ枚数で、２ω＝７６〜２６゜程度の画角を有し、Ｆ４〜Ｆ５．６程度の口径を有し、約３．２倍の変倍比を実現し、さらに小型軽量かつ小径で、コストパフォーマンスに優れた標準ズームレンズを実現することができる。   As described above, according to each embodiment, with a small number of lenses, an angle of view of about 2ω = 76 to 26 °, an aperture of about F4 to F5.6, and a zoom ratio of about 3.2 times are realized. In addition, it is possible to realize a standard zoom lens that is smaller, lighter, smaller in diameter, and superior in cost performance.

次に、上記第１〜第３実施例に係るズームレンズを備えた一眼レフカメラについて説明する。図１３は、本発明の第１〜第３実施例に係るズームレンズを備えた一眼レフカメラの構成を示す図である。
上記第１〜第３実施例に係るズームレンズを備えた一眼レフカメラは、図１３に示すように上記第１〜第３実施例に係るズームレンズを撮影光学系１としてカメラ本体２に備えている。そしてカメラ本体２内には被写体（不図示）側から順に、撮影光学系１を介し、ミラー３と、焦点板４と、プリズム５と接眼レンズ６とがファインダー光学系として配置されており、また、ミラー３の背後には撮像素子７が配置されている。 Next, the single-lens reflex camera provided with the zoom lens according to the first to third embodiments will be described. FIG. 13 is a diagram showing a configuration of a single-lens reflex camera provided with a zoom lens according to first to third embodiments of the present invention.
The single-lens reflex camera provided with the zoom lens according to the first to third examples includes the zoom lens according to the first to third examples as the photographing optical system 1 in the camera body 2 as shown in FIG. Yes. In the camera body 2, a mirror 3, a focusing screen 4, a prism 5, and an eyepiece lens 6 are arranged as a finder optical system via a photographing optical system 1 in order from the subject (not shown) side. An image sensor 7 is disposed behind the mirror 3.

斯かる構成の下、ファインダー観察時には、被写体光は、撮影レンズ１、ミラー３、焦点板４、プリズム５、接眼レンズ６を介して観察者の眼に導かれ肉眼観察される。そして撮影時には、ミラー３が光路外へ退避し、被写体光は撮像素子７へ導かれて被写体の撮影がなされる。
以上より、少ないレンズ枚数で、小型小径で約３．２倍の高変倍比を実現した負・正・負の３群ズームレンズを備えた撮影装置を実現することができる。 Under such a configuration, the subject light is guided to the observer's eye through the taking lens 1, the mirror 3, the focusing screen 4, the prism 5, and the eyepiece 6 and observed with the naked eye during finder observation. At the time of photographing, the mirror 3 is retracted out of the optical path, and the subject light is guided to the image sensor 7 to photograph the subject.
As described above, it is possible to realize an imaging apparatus including a negative, positive, and negative three-group zoom lens that realizes a high zoom ratio of about 3.2 times with a small size and a small number of lenses.

本発明の第１実施例に係るズームレンズのレンズ構成と各レンズ群の移動軌跡を示す図である。It is a figure which shows the lens structure of the zoom lens which concerns on 1st Example of this invention, and the movement locus | trajectory of each lens group. 本発明の第１実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。FIG. 6 is a diagram illustrating various aberrations when the zoom lens according to Example 1 of the present invention is in focus at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state. 本発明の第１実施例に係るズームレンズの中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。FIG. 5 is a diagram illustrating various aberrations when the zoom lens according to Example 1 of the present invention is focused at infinity in the intermediate focal length state. 本発明の第１実施例に係るズームレンズの望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。FIG. 6 is a diagram illustrating various aberrations when the zoom lens according to Example 1 of the present invention is focused at infinity in the telephoto end state. 本発明の第２実施例に係るズームレンズのレンズ構成と各レンズ群の移動軌跡を示す図である。It is a figure which shows the lens structure of the zoom lens which concerns on 2nd Example of this invention, and the movement locus | trajectory of each lens group. 本発明の第２実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。FIG. 12 is a diagram illustrating various aberrations when the zoom lens according to Example 2 of the present invention is in focus at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state. 本発明の第２実施例に係るズームレンズの中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。FIG. 10 is a diagram illustrating various aberrations when the zoom lens according to Example 2 of the present invention is in focus at infinity in the intermediate focal length state. 本発明の第２実施例に係るズームレンズの望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。FIG. 6 is a diagram illustrating various aberrations when the zoom lens according to Example 2 of the present invention is focused at infinity in the telephoto end state. 本発明の第３実施例に係るズームレンズのレンズ構成と各レンズ群の移動軌跡を示す図である。It is a figure which shows the lens structure of the zoom lens which concerns on 3rd Example of this invention, and the movement locus | trajectory of each lens group. 本発明の第３実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。FIG. 11 is a diagram illustrating various aberrations when the zoom lens according to Example 3 of the present invention is focused at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state. 本発明の第３実施例に係るズームレンズの中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。FIG. 10 is a diagram illustrating various aberrations when the zoom lens according to Example 3 of the present invention is focused at infinity in the intermediate focal length state. 本発明の第３実施例に係るズームレンズの望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。FIG. 10 is a diagram illustrating various aberrations at the time of focusing on infinity in the telephoto end state of the zoom lens according to Example 3 of the present invention. 本発明の第１〜第３実施例に係るズームレンズを備えた一眼レフカメラの構成を示す図である。It is a figure which shows the structure of the single-lens reflex camera provided with the zoom lens which concerns on the 1st-3rd Example of this invention.

符号の説明Explanation of symbols

Ｇ１ 第１レンズ群
Ｇ２ 第２レンズ群
Ｇ３ 第３レンズ群
Ｓ 開口絞り
Ｉ 像面
Ｗ 広角端状態
Ｔ 望遠端状態 G1 First lens group G2 Second lens group G3 Third lens group S Aperture stop I Image surface W Wide-angle end state T Telephoto end state

Claims (8)

物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との空気間隔が変化し、前記第３レンズ群が物体側へ移動するズームレンズにおいて、
前記第１レンズ群は、１つの非球面と、１枚の負レンズ成分と、１枚の正レンズ成分とを少なくとも有し、
前記第２レンズ群は、２枚の正レンズ成分と、１枚の負レンズ成分と、Ｆナンバーを決定する開口絞りとを少なくとも有し、
前記第３レンズ群は、１枚の負レンズのみからなり、
以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
−３．２ ≦ ｆ3／ｆt ≦ −１．０
ただし、
ｆ3：前記第３レンズ群の焦点距離
ｆt：望遠端状態における前記ズームレンズ全系の焦点距離 In order from the object side, the first lens group having negative refractive power, the second lens group having positive refractive power, and the third lens group having negative refractive power, and from the wide-angle end state to the telephoto end. In a zoom lens in which an air interval between the first lens group and the second lens group changes during zooming to a state, and the third lens group moves toward the object side,
The first lens group has at least one aspherical surface, one negative lens component, and one positive lens component,
The second lens group has at least two positive lens components, one negative lens component, and an aperture stop that determines an F number,
The third lens group consists of only one negative lens,
A zoom lens satisfying the following conditional expression:
−3.2 ≦ f 3 /ft≦−1.0
However,
f3: focal length of the third lens unit ft: focal length of the entire zoom lens system in the telephoto end state 広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第２レンズ群が物体側へ移動し、
以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
１．０ ≦ Ｘ2／ｆw ≦ ２．０
ただし、
Ｘ2：広角端状態から望遠端状態への変倍時の前記第２レンズ群の移動量
ｆw：広角端状態における前記ズームレンズ全系の焦点距離 When zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the second lens group moves toward the object side,
The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
1.0 ≤ X2 / fw ≤ 2.0
However,
X2: Amount of movement of the second lens group during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state fw: focal length of the entire zoom lens system in the wide-angle end state 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１又は請求項２に記載のズームレンズ。
１．２ ≦ Ｘ2／Ｘ3 ≦ ３．０
ただし、
Ｘ3：広角端状態から望遠端状態への変倍時の前記第３レンズ群の移動量 The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
1.2 ≤ X2 / X3 ≤ 3.0
However,
X3: Amount of movement of the third lens unit upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から請求項３のいずれか１項に記載のズームレンズ。
１．５ ≦ Ｂｆw／Ｙmax ≦ ２．３
ただし、
Ｂｆw：広角端状態における前記ズームレンズ全系のバックフォーカス
Ｙmax：結像面における最大像高 The zoom lens according to any one of claims 1 to 3, wherein the following conditional expression is satisfied.
1.5 ≦ Bfw / Ymax ≦ 2.3
However,
Bfw: Back focus of the entire zoom lens system in the wide-angle end state Ymax: Maximum image height on the imaging plane 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から請求項４のいずれか１項に記載のズームレンズ。
４５．０ ≦ νd3 ≦ ７０．０
ただし、
νd3：前記第３レンズ群を構成する前記負レンズの媒質のｄ線（λ=587.6nm）に対するアッべ数 The zoom lens according to any one of claims 1 to 4, wherein the following conditional expression is satisfied.
45.0 ≦ νd3 ≦ 70.0
However,
νd3: Abbe number for the d-line (λ = 587.6 nm) of the medium of the negative lens constituting the third lens group 前記第２レンズ群は、物体側から順に、接合正レンズと、接合負レンズとを有することを特徴とする請求項１から請求項５のいずれか１項に記載のズームレンズ。   The zoom lens according to claim 1, wherein the second lens group includes a cemented positive lens and a cemented negative lens in order from the object side. 前記開口絞りは、前記第２レンズ群における前記接合正レンズと前記接合負レンズとの間に配置されていることを特徴とする請求項１から請求項６のいずれか１項に記載のズームレンズ。   The zoom lens according to any one of claims 1 to 6, wherein the aperture stop is disposed between the cemented positive lens and the cemented negative lens in the second lens group. . 請求項１から請求項７のいずれか１項に記載のズームレンズを備えていることを特徴とする撮影装置。   An imaging apparatus comprising the zoom lens according to any one of claims 1 to 7.
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