JP2005264150A - Sidewall-reinforcing rubber composition and run flat tire using the same - Google Patents
Sidewall-reinforcing rubber composition and run flat tire using the same Download PDFInfo
- Publication number
- JP2005264150A JP2005264150A JP2005024996A JP2005024996A JP2005264150A JP 2005264150 A JP2005264150 A JP 2005264150A JP 2005024996 A JP2005024996 A JP 2005024996A JP 2005024996 A JP2005024996 A JP 2005024996A JP 2005264150 A JP2005264150 A JP 2005264150A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- weight
- rubber
- rubber composition
- parts
- flat tire
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Tires In General (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
Description
本発明は、ランフラット性能に優れるサイド補強用ゴム組成物およびそれを用いたランフラットタイヤに関する。 The present invention relates to a rubber composition for side reinforcement excellent in run flat performance and a run flat tire using the same.
現在、サイドウォール部の内側に配置されている高硬度のサイド補強用ゴムを有するランフラットタイヤが実用化され、パンクにより空気圧が失われた状態になっても、ある程度の距離を走行できるようになった。これにより、スペアタイヤを常備する必要性がなくなり、車輌全体における重量の軽量化が期待できる。しかし、ランフラットタイヤのパンク時におけるランフラット走行には、速度、距離の制限があり、さらなるランフラットタイヤの耐久性の向上が望まれている。 Currently, run-flat tires with high-strength side reinforcement rubber placed inside the side wall have been put into practical use so that even if the air pressure is lost due to puncture, it can run a certain distance became. As a result, there is no need to always have spare tires, and weight reduction in the entire vehicle can be expected. However, there is a limitation on speed and distance in run flat running during puncture of the run flat tire, and further improvement of the durability of the run flat tire is desired.
ランフラットタイヤの耐久性を向上させる有効な手段として、補強用ゴムを厚くすることにより変形を抑え、変形による破壊を防ぐ方法があげられる。しかし、タイヤの重量が大きくなるため、ランフラットタイヤの当初の目的である軽量化に反する。 As an effective means for improving the durability of the run-flat tire, there is a method of suppressing deformation by increasing the thickness of the reinforcing rubber and preventing destruction due to the deformation. However, since the weight of the tire increases, it is contrary to the weight reduction that is the original purpose of the run-flat tire.
また、ランフラットタイヤの耐久性を向上させる有効な手段として、カーボンブラックなどの補強用充填剤を増量し、それらを配合することによって補強用ゴムの硬度を上げ、変形を抑える方法があげられる。しかし、混練り、押出しなどの工程への負荷が大きく、また、加硫後物性において発熱性が高くなることから、ランフラット耐久性の向上はあまり期待できない。 In addition, as an effective means for improving the durability of the run-flat tire, there is a method of increasing the hardness of the reinforcing rubber and suppressing deformation by increasing the amount of reinforcing filler such as carbon black and blending them. However, the load on the processes such as kneading and extrusion is large, and the heat generation becomes high in the physical properties after vulcanization, so that improvement in run-flat durability cannot be expected so much.
さらに、ランフラットタイヤの耐久性を向上させる有効な手段として、カーボンブラックを増量することなく、加硫剤、加硫促進剤を多量に用いることによって加硫密度を上げ、変形、発熱を抑える方法があげられる（たとえば、特許文献１参照）。しかし、ゴムの伸びが小さくなり、破壊強度が低下してしまう。 Furthermore, as an effective means for improving the durability of run-flat tires, a method of increasing the vulcanization density and suppressing deformation and heat generation by using a large amount of vulcanizing agent and accelerator without increasing the amount of carbon black. (For example, refer to Patent Document 1). However, the elongation of the rubber is reduced and the breaking strength is lowered.
一方、空気入りタイヤのサイドウォール用ゴムに、雲母類などの薄板状天然鉱石を配合することにより、耐空気透過性や外観の向上をはかることが提案されている（たとえば、特許文献２および３）。しかし、これらのゴムは、耐屈曲性能が必要とされるため、硬度が低く、ランフラットタイヤのサイド補強用ゴムとして用い、低内圧時の荷重を支えるには硬度が不充分であるという問題があった。 On the other hand, it has been proposed to improve air permeation resistance and appearance by blending a lamellar natural ore such as mica with rubber for a sidewall of a pneumatic tire (for example, Patent Documents 2 and 3). ). However, since these rubbers require bending resistance, they have low hardness and are used as side reinforcing rubbers for run-flat tires, and there is a problem that the hardness is insufficient to support loads at low internal pressures. there were.
本発明の目的は、低発熱性および高強度を両立し、ランフラット耐久性を改善し得るランフラットタイヤのサイド補強用ゴム組成物、ならびに該ゴム組成物を用いたランフラットタイヤを提供することにある。 An object of the present invention is to provide a rubber composition for side reinforcement of a run flat tire that can achieve both low heat buildup and high strength and improve run flat durability, and a run flat tire using the rubber composition. It is in.
本発明は、ジエン系ゴム成分１００重量部に対して、チッ素吸着比表面積が３０〜１００ｍ2／ｇで、かつジブチルフタレート吸油量が５０ｍｌ／１００ｇ以上であるカーボンブラックを１０〜１００重量部、アスペクト比が３〜３０で、かつ平均粒子径が２〜３０μｍである薄板状天然鉱石を５〜１２０重量部、および、硫黄または硫黄化合物を２重量部以上含有するランフラットタイヤのサイド補強用ゴム組成物に関する。 In the present invention, 10 to 100 parts by weight of carbon black having a nitrogen adsorption specific surface area of 30 to 100 m 2 / g and a dibutyl phthalate oil absorption of 50 ml / 100 g or more with respect to 100 parts by weight of the diene rubber component, Side reinforcement rubber for run-flat tires containing 5 to 120 parts by weight of a plate-like natural ore having an aspect ratio of 3 to 30 and an average particle diameter of 2 to 30 μm, and 2 or more parts of sulfur or a sulfur compound Relates to the composition.
前記薄板状天然鉱石が雲母類であることが好ましい。 The lamellar natural ore is preferably mica.
前記雲母類が、カオリナイト、セリナイト、フロゴバイトおよびマスコバイトからなる群から１種以上選ばれることが好ましい。 It is preferable that the mica is at least one selected from the group consisting of kaolinite, serinite, phlogopite, and muscovite.
ジエン系ゴム成分の２０〜８０重量％がブタジエンゴムであることが好ましい。 It is preferable that 20 to 80% by weight of the diene rubber component is butadiene rubber.
さらに、前記ゴム組成物は、シランカップリング剤を薄板状天然鉱石１００重量部に対して２〜２０重量部含有することが好ましい。 Furthermore, the rubber composition preferably contains 2 to 20 parts by weight of a silane coupling agent with respect to 100 parts by weight of the lamellar natural ore.
サイド補強用ゴム組成物において、破断強度が１０ＭＰａ以上であり、かつ、下記式を満たすことが好ましい。
Ｅ”／（Ｅ＊）2≦７．０×１０-9Ｐａ-1
（式中、Ｅ”は損失弾性率、Ｅ＊は複素弾性率を示す。）
The rubber composition for side reinforcement preferably has a breaking strength of 10 MPa or more and satisfies the following formula.
E ″ / (E *) 2 ≦ 7.0 × 10 −9 Pa −1
(In the formula, E ″ represents a loss elastic modulus and E * represents a complex elastic modulus.)
また、本発明は、ゴム組成物からなるサイド補強用ゴムを有するランフラットタイヤに関する。 The present invention also relates to a run flat tire having a side reinforcing rubber made of a rubber composition.
本発明によれば、ゴム組成物にカーボンブラック、薄板状天然鉱石、ならびに硫黄または硫黄化合物を併用することにより、得られたゴム組成物の低発熱性および高強度を両立することができる。また、該ゴム組成物をランフラットタイヤのサイド補強用ゴムとして用いることにより、ランフラット耐久性を向上させることができる。 According to the present invention, by using carbon black, lamellar natural ore, and sulfur or a sulfur compound in combination with the rubber composition, it is possible to achieve both low heat buildup and high strength of the obtained rubber composition. Moreover, runflat durability can be improved by using this rubber composition as a rubber for side reinforcement of a runflat tire.
本発明のサイド補強用ゴム組成物は、ジエン系ゴム成分、カーボンブラック、薄板状天然鉱石、ならびに硫黄または硫黄化合物からなる。 The rubber composition for side reinforcement of the present invention comprises a diene rubber component, carbon black, lamellar natural ore, and sulfur or a sulfur compound.
本発明に用いられるジエン系ゴム成分としては、天然ゴム（ＮＲ）、ブタジエンゴム（ＢＲ）、シンジオタクチック−１，２−ポリブタジエン（１，２ＢＲ）、スチレン−ブタジエン共重合ゴム（ＳＢＲ）、イソプレンゴム（ＩＲ）、アクリロニトリル−ブタジエン共重合ゴム（ＮＢＲ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、スチレン−イソプレン−ブタジエン共重合ゴム（ＳＩＢＲ）、スチレン−イソプレン共重合ゴム、イソプレン−ブタジエン共重合ゴムなどがあげられる。これらは単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。 Examples of the diene rubber component used in the present invention include natural rubber (NR), butadiene rubber (BR), syndiotactic-1,2-polybutadiene (1,2BR), styrene-butadiene copolymer rubber (SBR), isoprene. Rubber (IR), acrylonitrile-butadiene copolymer rubber (NBR), chloroprene rubber (CR), styrene-isoprene-butadiene copolymer rubber (SIBR), styrene-isoprene copolymer rubber, isoprene-butadiene copolymer rubber and the like. . These may be used alone or in combination of two or more.
前記ジエン系ゴム成分中におけるＢＲの含有率は２０重量％以上であることが好ましい。ＢＲの含有率が２０重量％未満では、発熱性が高くなる傾向がある。また、該含有率はゴム成分中に８０重量％以下、さらには６０重量％以下であることが好ましい。ＢＲが８０重量％をこえると、ゴム強度が低下する傾向がある。 The BR content in the diene rubber component is preferably 20% by weight or more. When the BR content is less than 20% by weight, the heat build-up tends to be high. The content is preferably 80% by weight or less, more preferably 60% by weight or less in the rubber component. If BR exceeds 80% by weight, the rubber strength tends to decrease.
本発明に用いられるカーボンブラックのチッ素吸着比表面積（Ｎ2ＳＡ）は、３０ｍ2／ｇ以上であり、好ましくは３５ｍ2／ｇ以上である。Ｎ2ＳＡが３０ｍ2／ｇ未満では補強性が不足し、充分な耐久性が得られない。また、該カーボンブラックのＮ2ＳＡは、１００ｍ2／ｇ以下であり、好ましくは８０ｍ2／ｇ以下、より好ましくは６０ｍ2／ｇ以下である。Ｎ2ＳＡが１００ｍ2／ｇをこえると、発熱性が高くなる。 The nitrogen adsorption specific surface area (N 2 SA) of the carbon black used in the present invention is 30 m 2 / g or more, preferably 35 m 2 / g or more. If N 2 SA is less than 30 m 2 / g, the reinforcing property is insufficient and sufficient durability cannot be obtained. Further, the N 2 SA of the carbon black is 100 m 2 / g or less, preferably 80 m 2 / g or less, more preferably 60 m 2 / g or less. When N 2 SA exceeds 100 m 2 / g, exothermicity increases.
前記カーボンブラックのジブチルフタレート吸油量（ＤＢＰ吸油量）は、５０ｍｌ／１００ｇ以上、好ましくは８０ｍｌ／１００ｇ以上である。ＤＢＰ吸油量が５０ｍｌ／１００ｇ未満では、充分な補強性を得ることが困難になる。 The carbon black has a dibutyl phthalate oil absorption (DBP oil absorption) of 50 ml / 100 g or more, preferably 80 ml / 100 g or more. When the DBP oil absorption is less than 50 ml / 100 g, it is difficult to obtain sufficient reinforcement.
前記カーボンブラックの含有量は、ジエン系ゴム成分１００重量部に対して１０重量部以上であり、好ましくは２０重量部以上、より好ましくは３０重量部以上である。カーボンブラックが１０重量部より少ないと、充分なゴム強度が得られない。また、カーボンブラックの含有量は１００重量部以下であり、好ましくは７０重量部以下、より好ましくは６０重量部以下である。カーボンブラックが１００重量部をこえると、配合粘度が上昇し、ゴムの混練り、押出しが困難になる。 The content of the carbon black is 10 parts by weight or more, preferably 20 parts by weight or more, more preferably 30 parts by weight or more with respect to 100 parts by weight of the diene rubber component. If the amount of carbon black is less than 10 parts by weight, sufficient rubber strength cannot be obtained. The content of carbon black is 100 parts by weight or less, preferably 70 parts by weight or less, more preferably 60 parts by weight or less. When the amount of carbon black exceeds 100 parts by weight, the compounding viscosity increases and it becomes difficult to knead and extrude the rubber.
本発明に用いられる薄板状天然鉱石としては、特に雲母類が好ましい。 The lamellar natural ore used in the present invention is particularly preferably mica.
雲母類としては、たとえば、カオリナイト、セリナイト、フロゴバイトおよびマスコバイトが好ましく、これらのなかでも、特に硬度および破壊強度のバランスの点で、セリサイトがより好ましい。これらは、１種、または２種以上組み合わせて用いてもよい。 As the mica, for example, kaolinite, sericite, phlogopite and mascobite are preferable, and among these, sericite is more preferable particularly in terms of a balance between hardness and fracture strength. These may be used alone or in combination of two or more.
前記薄板状天然鉱石のアスペクト比（厚さに対する最大径の比）は、３以上であり、好ましくは５以上、より好ましくは１０以上である。薄板状天然鉱石のアスペクト比が３未満では、充分なゴム硬度が得られない。また、薄板状天然鉱石のアスペクト比は、３０以下であり、好ましくは２０以下である。アスペクト比が３０より大きいと、ゴムへの分散が低下し、破壊強度が落ちる。なお、アスペクト比は、薄板状天然鉱石を電子顕微鏡で観察し、任意の粒子５０個について長径と短径を測定し、その平均長径ａと平均短径ｂとにより、ａ／ｂとして求められる。 The aspect ratio (ratio of maximum diameter to thickness) of the lamellar natural ore is 3 or more, preferably 5 or more, more preferably 10 or more. If the aspect ratio of the lamellar natural ore is less than 3, sufficient rubber hardness cannot be obtained. The aspect ratio of the lamellar natural ore is 30 or less, preferably 20 or less. When the aspect ratio is larger than 30, the dispersion in rubber is lowered and the breaking strength is lowered. The aspect ratio is obtained as a / b by observing the thin plate-like natural ore with an electron microscope, measuring the major axis and minor axis of 50 arbitrary particles, and calculating the average major axis a and average minor axis b.
前記薄板状天然鉱石の平均粒子径は、２μｍ以上であり、好ましくは５μｍ以上、より好ましくは１０μｍ以上である。平均粒子径が２μｍ未満では、粉砕にコストがかかるうえ、充分なゴム硬度が得られない。また、薄板状天然鉱石の平均粒子径は、３０μｍ以下であり、好ましくは２０μｍ以下である。平均粒子径が３０μｍをこえると、薄板状天然鉱石が破壊の起点となり、耐屈曲疲労性が低下する。なお、平均粒子径は、薄板状天然鉱石の長径の平均値をいう。 The average particle diameter of the lamellar natural ore is 2 μm or more, preferably 5 μm or more, more preferably 10 μm or more. If the average particle size is less than 2 μm, the grinding is costly and sufficient rubber hardness cannot be obtained. Moreover, the average particle diameter of a thin plate-like natural ore is 30 micrometers or less, Preferably it is 20 micrometers or less. When the average particle diameter exceeds 30 μm, the thin plate-like natural ore becomes the starting point of fracture, and the bending fatigue resistance decreases. In addition, an average particle diameter says the average value of the long diameter of a thin plate-like natural ore.
前記薄板状天然鉱石の配合量は、ジエン系ゴム成分１００重量部に対して５重量部以上であり、好ましくは１０重量部以上、特に好ましくは１５重量部以上である。配合量が５重量部未満では、薄板状天然鉱石を配合することにより得られる効果が充分に得られない。また、薄板状天然鉱石の配合量は１２０重量部以下であり、好ましくは８０重量部以下、特に好ましくは６０重量部以下である。配合量が１２０重量部をこえると、ゴムへの分散が困難になるうえ、発熱しやすくなる。 The amount of the lamellar natural ore is 5 parts by weight or more, preferably 10 parts by weight or more, and particularly preferably 15 parts by weight or more with respect to 100 parts by weight of the diene rubber component. When the blending amount is less than 5 parts by weight, the effect obtained by blending the lamellar natural ore cannot be sufficiently obtained. Further, the blending amount of the lamellar natural ore is 120 parts by weight or less, preferably 80 parts by weight or less, particularly preferably 60 parts by weight or less. If the blending amount exceeds 120 parts by weight, it is difficult to disperse in rubber and heat is easily generated.
さらに、本発明のゴム組成物には、前記薄板状天然鉱石と併用してシランカップリング剤を添加することが好ましい。 Furthermore, it is preferable to add a silane coupling agent to the rubber composition of the present invention in combination with the lamellar natural ore.
前記シランカップリング剤としては、たとえば、ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィド、ビス（３−トリメトキシシリルプロピル）テトラスルフィド、ビス（２−トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィド、３−メルカプトプロピルトリエトキシシラン、２−メルカプトエチルトリメトキシシランなどがあげられ、これらをそれぞれ単独で、または任意に組み合わせて用いることができる。 Examples of the silane coupling agent include bis (3-triethoxysilylpropyl) tetrasulfide, bis (3-trimethoxysilylpropyl) tetrasulfide, bis (2-triethoxysilylpropyl) tetrasulfide, and 3-mercaptopropyl. Examples thereof include triethoxysilane and 2-mercaptoethyltrimethoxysilane, and these can be used alone or in any combination.
前記シランカップリング剤の配合量は、薄板状天然鉱石１００重量部に対して２重量部以上、さらには４重量部以上であることが好ましい。２重量部未満では、シランカップリング剤を配合することによる効果が充分に得られない。また、該配合量は、薄板状天然鉱石の２０重量部以下、さらには１５重量部以下であることが好ましい。２０重量部をこえると、コストがかかる割に得られる効果を充分に得ることができない。 The compounding amount of the silane coupling agent is preferably 2 parts by weight or more, and more preferably 4 parts by weight or more with respect to 100 parts by weight of the lamellar natural ore. If it is less than 2 parts by weight, the effect of blending the silane coupling agent cannot be obtained sufficiently. Further, the blending amount is preferably 20 parts by weight or less, more preferably 15 parts by weight or less of the lamellar natural ore. When the amount exceeds 20 parts by weight, the effect obtained for the cost is not sufficiently obtained.
本発明に用いられる硫黄または硫黄化合物としては、硫黄の表面析出を抑える点で、不溶性硫黄が好ましい。 The sulfur or sulfur compound used in the present invention is preferably insoluble sulfur from the viewpoint of suppressing surface precipitation of sulfur.
前記不溶性硫黄としては、平均分子量が１００００以上、特には１０００００以上で、５０００００以下、特には３０００００以下の硫黄が好ましく用いられる。平均分子量が１００００未満では、低温での分解が起こりやすく表面析出しやすい傾向があり、５０００００をこえるとゴム中での分散性が低下する傾向がある。 As the insoluble sulfur, sulfur having an average molecular weight of 10,000 or more, particularly 100,000 or more and 500,000 or less, particularly 300,000 or less is preferably used. If the average molecular weight is less than 10,000, decomposition at low temperature tends to occur and surface precipitation tends to occur, and if it exceeds 500,000, dispersibility in rubber tends to decrease.
硫黄または硫黄化合物の配合量は、２重量部以上、さらには３重量部以上であることが好ましく、１０重量部以下、さらには８重量部以下であることが好ましい。硫黄または硫黄化合物が２重量部未満では、充分な硬さが得られない傾向があり、１０重量部をこえると、未加硫ゴムの貯蔵安定性が損なわれる傾向がある。 The compounding amount of sulfur or sulfur compound is preferably 2 parts by weight or more, more preferably 3 parts by weight or more, and preferably 10 parts by weight or less, more preferably 8 parts by weight or less. If the sulfur or sulfur compound is less than 2 parts by weight, sufficient hardness tends not to be obtained, and if it exceeds 10 parts by weight, the storage stability of the unvulcanized rubber tends to be impaired.
さらに、本発明のサイド補強用ゴム組成物は、本発明の効果を損なわない範囲で、通常のゴム配合に用いられる酸化亜鉛、ワックス、ステアリン酸、オイル、老化防止剤、加硫促進剤などを含んでもよい。 Further, the rubber composition for side reinforcement of the present invention contains zinc oxide, wax, stearic acid, oil, anti-aging agent, vulcanization accelerator and the like used in ordinary rubber compounding within a range not impairing the effects of the present invention. May be included.
前記加硫促進剤として用いられる化合物は多種にわたるが、なかでもスルフェンアミド系促進剤は、遅延系加硫促進剤として、製造過程において焼けが起こりにくく、加硫特性に優れているので、最も良く使用される。また、スルフェンアミド系促進剤を用いたゴム配合は、加硫後ゴム物性においても外力による変形に対して発熱性が低いため、本発明における最大の目的であるランフラットタイヤの耐久性向上に対する効果も大きい。 There are a wide variety of compounds used as the vulcanization accelerator. Among them, the sulfenamide accelerator is a retarded vulcanization accelerator, which is hardly baked in the manufacturing process and has excellent vulcanization characteristics. Often used. In addition, rubber compounding using a sulfenamide accelerator has low heat build-up with respect to deformation due to external force even in rubber physical properties after vulcanization, so that the greatest object of the present invention is to improve the durability of run flat tires. Great effect.
スルフェンアミド系促進剤としては、たとえば、ＴＢＢＳ（Ｎ−ｔｅｒｔ−ブチル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド）、ＣＢＳ（Ｎ-シクロヘキシル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド）、ＤＺ（Ｎ，Ｎ’−ジシクロヘキシル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド）などがあげられる。その他の加硫促進剤としては、たとえば、ＭＢＴ（メルカプトベンゾチアゾール）、ＭＢＴＳ（ジベンゾチアジルジスルフィド）、ＤＰＧ（ジフェニルグアニジン）などを用いることができる。 Examples of the sulfenamide accelerator include TBBS (N-tert-butyl-2-benzothiazolylsulfenamide), CBS (N-cyclohexyl-2-benzothiazolylsulfenamide), DZ (N, N '-Dicyclohexyl-2-benzothiazolylsulfenamide) and the like. As other vulcanization accelerators, for example, MBT (mercaptobenzothiazole), MBTS (dibenzothiazyl disulfide), DPG (diphenylguanidine) and the like can be used.
本発明のゴム組成物は、加硫後の物性で破断強度（ＴB）が１０ＭＰａ以上、さらには１２ＭＰａ以上、特には１４ＭＰａ以上であることが好ましい。ＴBが１０ＭＰａ未満ではランフラット走行時に車輌の荷重による屈曲により破壊され、ランフラット性能が著しく不足する傾向がある。 The rubber composition of the present invention preferably has a rupture strength (T B ) of 10 MPa or more, more preferably 12 MPa or more, and particularly preferably 14 MPa or more. When T B is less than 10 MPa, the run-flat performance tends to be remarkably insufficient due to breakage caused by bending of the vehicle during run-flat running.
さらに、本発明のゴム組成物の損失弾性率（Ｅ”）および複素弾性率（Ｅ＊）は、下記式を満たすことが好ましい。
Ｅ”／（Ｅ＊）2≦７．０×１０-9Ｐａ-1
Ｅ”／（Ｅ＊）2が７．０×１０-9Ｐａ-1以下、さらには６．０×１０-9Ｐａ-1以下であることが好ましい。Ｅ”／（Ｅ＊）2が７．０×１０-9Ｐａ-1より大きいと、ランフラット時の変形による発熱が大きくなり、ゴムの熱劣化を促進し、破壊に至る傾向がある。
Furthermore, it is preferable that the loss elastic modulus (E ″) and complex elastic modulus (E *) of the rubber composition of the present invention satisfy the following formula.
E ″ / (E *) 2 ≦ 7.0 × 10 −9 Pa −1
E ″ / (E *) 2 is preferably 7.0 × 10 −9 Pa −1 or less, more preferably 6.0 × 10 −9 Pa −1 or less. E ″ / (E *) 2 is 7 or less. If it is greater than 0.0 × 10 −9 Pa −1 , heat generation due to deformation during run flattening increases, which tends to promote thermal deterioration of the rubber and lead to breakage.
本発明のゴム組成物は、ランフラットタイヤのサイド補強用ゴムとして用いられる。ここでサイド補強用ゴムとは、ランフラットタイヤのサイドウォール部の内側に配置されたライニングストリップ層のことをいい、ランフラットタイヤにおいてサイド補強用ゴムが存在することで、空気圧が失われた状態でも車輌を支えることができ、優れたランフラット耐久性を付与することができる。 The rubber composition of the present invention is used as a side reinforcing rubber for a run flat tire. Here, the side reinforcing rubber means a lining strip layer disposed inside the sidewall portion of the run flat tire, and the air pressure is lost due to the presence of the side reinforcing rubber in the run flat tire. However, it can support the vehicle and provide excellent run-flat durability.
以下に、実施例に基づいて本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらのみに限定されるものではない。 EXAMPLES The present invention will be specifically described below based on examples, but the present invention is not limited to these.
以下に、実施例および比較例で用いた材料をまとめて示す。
ＮＲ：ＲＳＳ＃３
ＢＲ：宇部興産（株）製のＶＣＲ４１２
カーボンブラック（ＦＥＦ）：三菱化学（株）製のダイヤブラックＥ（Ｎ2ＳＡ４１ｍ2／ｇ、ＤＢＰ吸油量１１５ｍｌ／１００ｇ）
セリサイト：日本フォラム（株）製のＫＭ−８（アスペクト比１５、平均粒子径１７μｍ）
ステアリン酸：日本油脂（株）製の椿
酸化亜鉛：三井金属鉱業（株）製の酸化亜鉛２種
老化防止剤：住友化学工業（株）製のアンチゲン６Ｃ
シランカップリング剤：デグッサ・ヒュルス（株）製のＳｉ−７５
不溶性硫黄：四国化成工業（株）製のミュークロンＯＴ
加硫促進剤：大内新興化学工業（株）製のノクセラーＮＳ（Ｎ−ｔｅｒｔ−ブチル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド）
The materials used in the examples and comparative examples are collectively shown below.
NR: RSS # 3
BR: VCR412 manufactured by Ube Industries, Ltd.
Carbon Black (FEF): Diamond Black E (N 2 SA 41 m 2 / g, DBP oil absorption 115 ml / 100 g) manufactured by Mitsubishi Chemical Corporation
Sericite: KM-8 manufactured by Nippon Foram Co., Ltd. (aspect ratio 15; average particle size 17 μm)
Stearic acid: Zinc oxide manufactured by Nippon Oil & Fats Co., Ltd .: Two types of zinc oxide manufactured by Mitsui Metal Mining Co., Ltd. Anti-aging agent: Antigen 6C manufactured by Sumitomo Chemical Co., Ltd.
Silane coupling agent: Si-75 manufactured by Degussa Huls Co., Ltd.
Insoluble sulfur: Mucron OT manufactured by Shikoku Kasei Kogyo Co., Ltd.
Vulcanization accelerator: Noxeller NS (N-tert-butyl-2-benzothiazolylsulfenamide) manufactured by Ouchi Shinsei Chemical Industry Co., Ltd.
実施例１〜２および比較例１〜４
表１に示す配合内容にしたがって、不溶性硫黄および加硫促進剤以外の成分を、１５０℃で４分間混練りした。得られた混練り物に不溶性硫黄と加硫促進剤を加えて８０℃で３分間練り込んでゴム組成物を得た。
Examples 1-2 and Comparative Examples 1-4
Ingredients other than insoluble sulfur and a vulcanization accelerator were kneaded at 150 ° C. for 4 minutes according to the formulation shown in Table 1. Insoluble sulfur and a vulcanization accelerator were added to the resulting kneaded product and kneaded at 80 ° C. for 3 minutes to obtain a rubber composition.
サイドウォールの内側の補強ゴムに、実施例および比較例の各ゴム組成物からなるライニングストリップ層を配置した２１５／４５ＺＲ１ ７サイズのランフラットタイヤを製造し、以下の各評価を行なった。評価結果を表１に示す。 A run-flat tire of 215 / 45ZR17 size in which lining strip layers made of the rubber compositions of Examples and Comparative Examples were arranged on the reinforcing rubber inside the sidewall was manufactured, and the following evaluations were performed. The evaluation results are shown in Table 1.
＜ＴB（破断強度）＞
タイヤのライニングストリップ層より厚さ２ｍｍのシートを切り出し、ＪＩＳ Ｋ６２５１にしたがって、ＴB（ＭＰａ）の評価を行なった。
<T B (breaking strength)>
A sheet having a thickness of 2 mm was cut out from the lining strip layer of the tire, and T B (MPa) was evaluated according to JIS K6251.
＜Ｅ”／（Ｅ＊）2＞
（株）岩本製作所製の粘弾性スペクトロメータで測定温度７０℃、初期歪み１０％、動歪み±１％、周波数１０ＨｚにてＥ”（損失弾性率）、Ｅ＊（複素弾性率）を測定し、Ｅ”／（Ｅ＊）2をもとめた。
<E ”/ (E *) 2 >
E ″ (loss elastic modulus) and E * (complex elastic modulus) were measured with a viscoelastic spectrometer manufactured by Iwamoto Seisakusho Co., Ltd. at a measurement temperature of 70 ° C., an initial strain of 10%, a dynamic strain of ± 1%, and a frequency of 10 Hz. , E ″ / (E *) 2 .
＜ランフラット性能＞
空気内圧０ｋＰａにてドラム上を８０ｋｍ／時の速度で走行し、タイヤが破壊されるまでの走行距離を比較した。比較例１を基準（１００）とし、それぞれ指数表示をした。数値が大きいほどランフラット耐久性に優れることを示す。
<Run flat performance>
The vehicle traveled on the drum at an air pressure of 0 kPa at a speed of 80 km / hour, and the travel distance until the tire was destroyed was compared. Comparative example 1 was used as a reference (100), and each was indicated as an index. Larger values indicate better run flat durability.
Claims (7)
Ｅ”／（Ｅ＊）2≦７．０×１０-9Ｐａ-1
（式中、Ｅ”は損失弾性率、Ｅ＊は複素弾性率を示す。） 6. The rubber composition according to claim 1, having a breaking strength of 10 MPa or more and satisfying the following formula.
E ″ / (E *) 2 ≦ 7.0 × 10 −9 Pa −1
(In the formula, E ″ represents a loss elastic modulus and E * represents a complex elastic modulus.)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2005024996A JP4268946B2 (en) | 2004-02-17 | 2005-02-01 | Side reinforcing rubber composition and run-flat tire using the same |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2004039834 | 2004-02-17 | ||
| JP2005024996A JP4268946B2 (en) | 2004-02-17 | 2005-02-01 | Side reinforcing rubber composition and run-flat tire using the same |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2005264150A true JP2005264150A (en) | 2005-09-29 |
| JP4268946B2 JP4268946B2 (en) | 2009-05-27 |
Family
ID=35089015
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2005024996A Expired - Fee Related JP4268946B2 (en) | 2004-02-17 | 2005-02-01 | Side reinforcing rubber composition and run-flat tire using the same |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4268946B2 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007119521A1 (en) | 2006-04-06 | 2007-10-25 | Sumitomo Rubber Industries, Ltd. | Rubber composition and run flat tire using same |
| JP2007297602A (en) * | 2006-04-06 | 2007-11-15 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | Rubber composition and run flat tire using the same |
| JP2009234374A (en) * | 2008-03-26 | 2009-10-15 | Bridgestone Corp | Run-flat tire |
-
2005
- 2005-02-01 JP JP2005024996A patent/JP4268946B2/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007119521A1 (en) | 2006-04-06 | 2007-10-25 | Sumitomo Rubber Industries, Ltd. | Rubber composition and run flat tire using same |
| JP2007297602A (en) * | 2006-04-06 | 2007-11-15 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | Rubber composition and run flat tire using the same |
| JP4722873B2 (en) * | 2006-04-06 | 2011-07-13 | 住友ゴム工業株式会社 | Rubber composition and run flat tire using the same |
| JP2011137169A (en) * | 2006-04-06 | 2011-07-14 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | Rubber composition |
| EP2481772A1 (en) | 2006-04-06 | 2012-08-01 | Sumitomo Rubber Industries Limited | Rubber composition and run flat tire using same |
| US8785541B2 (en) | 2006-04-06 | 2014-07-22 | Sumitomo Rubber Industries, Ltd. | Rubber composition and run-flat tire using same |
| JP2009234374A (en) * | 2008-03-26 | 2009-10-15 | Bridgestone Corp | Run-flat tire |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP4268946B2 (en) | 2009-05-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP1577339B1 (en) | Rubber composition for tire and run flat tire using the same | |
| JP5356437B2 (en) | Rubber composition | |
| JP2006273934A (en) | Radial-ply tire | |
| JP5399783B2 (en) | Run-flat tire rubber composition and run-flat tire | |
| JP4722873B2 (en) | Rubber composition and run flat tire using the same | |
| JP3692027B2 (en) | Run flat tire | |
| JP2010215831A (en) | Rubber composition for sidewall reinforcement layer, and tire | |
| JP2005272604A (en) | Rubber composition for bead and pneumatic tire | |
| JP4796454B2 (en) | Side reinforcing rubber composition and run-flat tire using the same | |
| JP4268946B2 (en) | Side reinforcing rubber composition and run-flat tire using the same | |
| JP2007056107A (en) | Rubber composition for tire and run-flat tire having reinforcing layer made of the same | |
| EP1564031B1 (en) | Side-reinforcing rubber composition and run flat tire using the same | |
| JP5394720B2 (en) | Run-flat tire rubber composition and run-flat tire. | |
| JP4405897B2 (en) | Run-flat tire rubber composition and run-flat tire comprising the same | |
| JP2005187825A (en) | Pneumatic tire | |
| JP5437690B2 (en) | Rubber composition for inner liner and pneumatic tire | |
| JP5307989B2 (en) | Rubber composition for side reinforcing rubber layer and tire having side reinforcing rubber layer using the same | |
| JP2008297457A (en) | Rubber composition for sidewall reinforcing layer of run flat tire | |
| JP5354515B2 (en) | Run flat tire |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20050926 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20080228 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20080520 |
|
| A601 | Written request for extension of time |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A601 Effective date: 20080716 |
|
| A602 | Written permission of extension of time |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A602 Effective date: 20080722 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20080801 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A821 Effective date: 20080801 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20081028 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20081031 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20090217 |
|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20090223 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120227 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120227 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130227 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140227 Year of fee payment: 5 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |