JP2005244742A - High gain microstrip antenna - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、高利得マイクロストリップアンテナに係り、特に、八木アンテナのように、棒状で指向性が鋭い、高利得アンテナが必要とされる高い周波数帯(GHz帯)の通信又は放送システムのアンテナに最適な高利得マイクロストリップアンテナに関する。 The present invention relates to a high gain microstrip antenna, and more particularly to an antenna for a communication or broadcasting system in a high frequency band (GHz band) where a high gain antenna is required, like a Yagi antenna, which has a rod shape and sharp directivity. The present invention relates to an optimum high gain microstrip antenna.
従来、比較的低い周波数では、多素子八木アンテナを用いて棒状(エンドファイヤーアレイ)の高利得アンテナを実現しているが、共振形であるため、帯域が狭く、高い周波数で製作しようとした場合、機械的な組立精度が必要となるという問題点があった。
一方、マイクロストリップアンテナは、エッチングにより精度よく作製することが可能である。
Conventionally, a rod-shaped (endfire array) high gain antenna has been realized using a multi-element Yagi antenna at a relatively low frequency. However, since it is a resonance type, the band is narrow and it is intended to be manufactured at a high frequency There is a problem that mechanical assembly accuracy is required.
On the other hand, the microstrip antenna can be accurately manufactured by etching.
前述したように、マイクロストリップアンテナは、エッチングにより精度よく作製することが可能であるが、面積を拡げ、アレイ化する以外には容易に高利得化を図ることができないという問題点があった。
本発明は、前記従来技術の問題点を解決するためになされたものであり、本発明の目的は、簡単な構造で容易に高利得化を図ることが可能な高利得マイクロストリップアンテナを提供することにある。
As described above, the microstrip antenna can be manufactured with high accuracy by etching, but there is a problem that high gain cannot be easily achieved except by increasing the area and making an array.
The present invention has been made to solve the above-described problems of the prior art, and an object of the present invention is to provide a high gain microstrip antenna that can easily achieve high gain with a simple structure. There is.
本願において開示される発明のうち、代表的なものの概要を簡単に説明すれば、下記の通りである。
即ち、本発明は、接地導電板と、前記接地導電板上に配置される第1誘電体層と、前記第1誘電体層上に配置されるマイクロストリップアンテナ素子と、前記マイクロストリップアンテナ素子上に配置される第2誘電体層とを有する高利得マイクロストリップアンテナであって、λoを使用中心周波数の自由空間波長とするとき、前記第2誘電体層は、0.5λo×0.5λo以上の断面積を有し、前記第2誘電体層の比誘電率は、前記第1誘電体層の比誘電率よりも小さいことを特徴とする。
また、本発明では、前記第2誘電体層の厚さをBtop、比誘電率をεr.topとするとき、Btopは下記(2)式を満足することを特徴とする。
[数2]
0.75≦Btop/Btopmax≦1.25
Btopmax=λo×1.6×(εr.top−1)−1.25
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・ (2)
また、本発明では、前記マイクロストリップアンテナ素子上に配置される第3誘電体層と、前記第3誘電体層上に配置される無給電素子とを有し、前記第2誘電体層は、前記無給電素子上に配置されることを特徴とする。
Of the inventions disclosed in this application, the outline of typical ones will be briefly described as follows.
That is, the present invention provides a ground conductive plate, a first dielectric layer disposed on the ground conductive plate, a microstrip antenna element disposed on the first dielectric layer, and the microstrip antenna element. The second dielectric layer is 0.5λo × 0.5λo or more, where λo is a free space wavelength of the used center frequency. The relative dielectric constant of the second dielectric layer is smaller than the relative dielectric constant of the first dielectric layer.
In the present invention, the thickness of the second dielectric layer is B top , and the relative dielectric constant is ε r. When the top, B top is characterized by satisfying the following expression (2).
[Equation 2]
0.75 ≦ B top / B topmax ≦ 1.25
B topmax = λo × 1.6 × (ε r.top −1) −1.25
(2)
In the present invention, it further includes a third dielectric layer disposed on the microstrip antenna element, and a parasitic element disposed on the third dielectric layer, and the second dielectric layer includes: It is arranged on the parasitic element.
本願において開示される発明のうち代表的なものによって得られる効果を簡単に説明すれば、下記の通りである。
本発明によれば、角柱形状、あるいは円柱形状の第2誘電体層をマイクロストリップアンテナ素子上に配置するという簡単な構造で、容易に高利得化を図ることが可能となる。
また、周波数範囲が広いため機械的な組立精度も不要となり、安価で、高利得マイクロストリップアンテナを実現することが可能となる。
The effects obtained by the representative ones of the inventions disclosed in the present application will be briefly described as follows.
According to the present invention, high gain can be easily achieved with a simple structure in which a prismatic or cylindrical second dielectric layer is disposed on a microstrip antenna element.
In addition, since the frequency range is wide, mechanical assembly accuracy is not required, and a high-gain microstrip antenna can be realized at low cost.
以下、図面を参照して本発明の実施例を詳細に説明する。
なお、実施例を説明するための全図において、同一機能を有するものは同一符号を付け、その繰り返しの説明は省略する。
図1は、本発明の実施例の高利得マイクロストリップアンテナの概略構成を示す斜視図である。
図1において、1は接地導電板、2は第1誘電体層、3はマイクロストリップアンテナ素子(以下、パッチ素子という。)、4は第2誘電体層、5は給電用のマイクロストリップ線路である。
本実施例の高利得マイクロストリップアンテナでは、接地導電板1上に、一辺の長さがLの正方形形状を有するとともに、厚さがBbtm、比誘電率がεrの第1誘電体層2が配置される。
なお、λoを使用中心周波数の自由空間波長とするとき、Lは、0.5λo以上(L≧0.5λo)とされる。
第1誘電体層2上に、一辺がSptchの正方形形状のパッチ素子3が配置される。なお、パッチ素子3は、円形形状であってもよい。
また、パッチ素子3は、例えば、エッチングにより形成される。ここで、パッチ素子3の給電は、ストリップ線幅がWの垂直のマイクロストリップ線路5を使用して行われる。
パッチ素子3上には、一辺の長さがLの正方形形状を有するとともに、厚さがBtop、比誘電率がer.topの第2誘電体層4が配置される。
ここで、第2誘電体層4の比誘電率(er.top)は、第1誘電体層2の比誘電率(εr)よりも小さく(er.top<εr)される。
なお、第2誘電体層4の断面積は、正方形形状に限定されるものではなく、断面積が0.5λo×0.5λo以上であれば、円形形状、あるいは多角形形状であってもよい。
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings.
In all the drawings for explaining the embodiments, parts having the same functions are given the same reference numerals, and repeated explanation thereof is omitted.
FIG. 1 is a perspective view showing a schematic configuration of a high gain microstrip antenna according to an embodiment of the present invention.
In FIG. 1, 1 is a ground conductive plate, 2 is a first dielectric layer, 3 is a microstrip antenna element (hereinafter referred to as a patch element), 4 is a second dielectric layer, and 5 is a microstrip line for feeding. is there.
In the high gain microstrip antenna of the present embodiment, the first
Note that when λo is a free space wavelength of the use center frequency, L is 0.5λo or more (L ≧ 0.5λo).
On the first
The
The
Here, the relative dielectric constant (e r.top ) of the second
The cross-sectional area of the second
図2は、本実施例のマイクロストリップアンテナにおいて、第2誘電体4の厚さ(Btop)を変化させたときの利得特性を示すグラフである。
この図2は、使用中心周波数を8GHz(λo=37.5mm)とし、下記(イ)〜(ト)の条件下で、図1に示すマイクロストリップアンテナを、FDTD法で解析した結果を示すグラフである。
(イ)接地導電板1の大きさが無限大
(ロ)第1誘電体層2の厚さ(Bbtm)が、0.04λo(Bbtm=0.04λo)
(ハ)第1誘電体層2の比誘電率(εr)が、2.07
(ニ)第1誘電体層2および第2誘電体層4の一辺の長さ(L)が0.8λo(L=0.8λo)
(ホ)パッチ素子3の一辺の長さ(Sptch)が0.28λo(Sptch=0.28λo)
(ヘ)給電用のマイクロストリップ線路5のストリップ線幅(W)が、0.04λo(W=0.04λo)
(ト)給電点の座標(x,y)=(XFD,0)とするとき、XFD=0.07λo
図2から分かるように、利得(dBi)は、第2誘電体層4の厚さ(Btop)によって増加し、第2誘電体層4の比誘電率(er.top)が1に近いほど利得が大きくなる。
図2では、第2誘電体層4の比誘電率(er.top)が、1.44(er.top=1.44)の場合、利得が約9.3(dBi)増加している。
また、第2誘電体層4の比誘電率(er.top)が大きくなると、利得変動の周期が短くなることが分かる。
FIG. 2 is a graph showing gain characteristics when the thickness (B top ) of the second dielectric 4 is changed in the microstrip antenna of this example.
FIG. 2 is a graph showing the result of analyzing the microstrip antenna shown in FIG. 1 by the FDTD method under the following conditions (a) to (g) with a use center frequency of 8 GHz (λo = 37.5 mm). It is.
(B) The size of the ground
(C) The relative dielectric constant (ε r ) of the first
(D) The length (L) of one side of the first
(E) The length (S ptch ) of one side of the
(F) The strip line width (W) of the power
(G) When the coordinates (x, y) = (X FD , 0) of the feeding point, X FD = 0.07λo
As can be seen from FIG. 2, the gain (dBi) increases with the thickness (B top ) of the second
In FIG. 2, when the relative dielectric constant ( er.top ) of the second
It can also be seen that the gain fluctuation period is shortened as the relative dielectric constant (e r.top ) of the second
図3ないし図5の各図は、図2に示す利得特性において、利得が最大となるときの放射パターンを、第2誘電体層4の比誘電率(er.top)をパラメータとして示すグラフである。
図3は、図2に示す利得特性において、第2誘電体層4の比誘電率(er.top)が1.44の場合に、利得(dBi)が最大となる厚さ(図2の(1)に示すBtop(1)=168mm)のときの放射パターンを示すグラフである。
また、図4は、図2に示す利得特性において、第2誘電体層4の比誘電率(er.top)が2.07の場合に、利得(dBi)が最大となる厚さ(図2の(2)に示すBtop(2)=55mm)のときの放射パターンを示すグラフである。
さらに、図5は、図2に示す利得特性において、第2誘電体層4の比誘電率(er.top)が2.60の場合に、利得(dBi)が最大となる厚さ(図2の(3)に示すBtop(3)=33mm)のときの放射パターンを示すグラフである。
なお、図3ないし図5の各図において、(a)は、本実施例のマイクロストリップアンテナのX−Z面(電界面)の放射パターンを示すグラフであり、(b)は、本実施例のマイクロストリップアンテナのY−Z面(磁界面)の放射パターンを示すグラフであり、実線は電界(Eθ)成分を、点線は磁界(Eφ)成分を示す。
3 to 5 are graphs showing the radiation pattern when the gain is maximum in the gain characteristic shown in FIG. 2, with the relative dielectric constant ( er.top ) of the second
FIG. 3 shows a thickness (maximum gain (dBi) in FIG. 2) when the relative dielectric constant ( er.top ) of the second
Further, FIG. 4 shows a thickness (FIG. 4) at which the gain (dBi) becomes maximum when the relative dielectric constant ( er.top ) of the second
Further, FIG. 5 shows the thickness (FIG. 5) at which the gain (dBi) becomes maximum when the relative dielectric constant ( er.top ) of the second
3 to 5, (a) is a graph showing a radiation pattern on the XZ plane (electric field plane) of the microstrip antenna of the present example, and (b) is the present example. 2 is a graph showing a radiation pattern of the YZ plane (magnetic field plane) of the microstrip antenna, in which a solid line indicates an electric field (E θ ) component and a dotted line indicates a magnetic field (E φ ) component.
図6は、本実施例のマイクロストリップアンテナにおける、利得の周波数特性を示すグラフである。
この図6は、前述の(イ)〜(ト)の条件下における、利得の周波数特性を示すグラフであり、第2誘電体層4の比誘電率(er.top)が2.60の場合に、最大利得16(dBi)が得られている。
具体的には、パッチ素子3上に、断面積が0.8λo×0.8λo、軸長(即ち、厚さ(Btop))が180mm、比誘電率(εr)が1.44の四角柱を配置するだけで、利得を約9(dBi)増大させることができ、利得16(dBi)を実現することができる。
また、図6に示すグラフは、八木アンテナと異なり、周波数に対する依存性が少ないことが分かる。
FIG. 6 is a graph showing the frequency characteristics of gain in the microstrip antenna of this example.
FIG. 6 is a graph showing the frequency characteristics of the gain under the conditions (a) to ( g ) described above, and the relative dielectric constant ( er.top ) of the second
Specifically, on the
In addition, the graph shown in FIG. 6 is less dependent on the frequency than the Yagi antenna.
今、利得(dBi)が最大となるときの第2誘電体層4の厚さを、Btopmaxとするとき、図7は、図2に示す利得特性において、利得(dBi)が最大となるときの第2誘電体層4の厚さ(Btopmax)と、第2誘電体層4の比誘電率(er.top)との関係を示すグラフである。
この図7において、X=(er.top−1)、Y=(Btopmax/λo)であり、XとYの間には、下記(3)式の関係がある。
[数3]
Y=1.6×X−1.25
Btopmax/λo=1.6×(εr.top−1)−1.25
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・ (3)
したがって、利得が最大となるときの第2誘電体層4の厚さ(Btopmax)と、第2誘電体層4の比誘電率(er.top)と、使用中心周波数のλoとの間には、下記(4)式の関係がある。
[数4]
Btopmax=λo×1.6×(εr.top−1)−1.25
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・ (4)
この(4)式を満たすように、第2誘電体層4の厚さ(Btop)と、第2誘電体層4の比誘電率(er.top)を選択することにより、最大利得(dBi)を得ることが可能となり、図2から分かるように、第2誘電体層4の厚さ(Btop)が、下記(5)式を満足すれば、利得(dBi)として、ほぼ最大値に近いを値を得ることが可能である。
[数5]
0.75≦Btop/Btopmax≦1.25
Now, when the thickness of the second
In FIG. 7, X = (e r.top −1), Y = (B topmax / λo ), and there is a relationship of the following formula (3) between X and Y.
[Equation 3]
Y = 1.6 × X− 1.25
B topmax /λo=1.6×(ε r.top −1) −1.25
(3)
Therefore, between the thickness (B topmax ) of the
[Equation 4]
B topmax = λo × 1.6 × (ε r.top −1) −1.25
(4)
By selecting the thickness (B top ) of the
[Equation 5]
0.75 ≦ B top / B topmax ≦ 1.25
図8は、本発明の実施例の高利得マイクロストリップアンテナの変形例の概略構成を示す斜視図である。
図8に示す高利得マイクロストリップアンテナでは、マイクロストリップアンテナ素子3上に、厚さがBmidの第3誘電体層7を配置し、当該第3誘電体層7上に無給電素子6を配置し、無給電素子6上に、第2誘電体層4を配置する。
即ち、図8に示す高利得マイクロストリップアンテナは、マイクロストリップアンテナ素子3と第2誘電体層4との間に、第3誘電体層7を介して無給電素子6を配置した点で、図1に示す高利得マイクロストリップアンテナと相違するが、それ以外の構成は、図1と同じであるので詳細な説明は省略する。
なお、図8では、給電用のマイクロストリップ線路5の図示は省略しているが、給電は図1と同様にして行われる。
図8に示す高利得マイクロストリップアンテナは、前述の図1に示す高利得マイクロストリップアンテナと同様、容易に高利得化を図ることができるばかりか、無給電素子6の作用により広帯域化を図ることが可能となる。
以上説明したように、本実施例によれば、角柱形状、あるいは円柱形状の第2誘電体層4をマイクロストリップアンテナ素子3上に配置するという簡単な構造で、容易に高利得化を図ることが可能となる。
また、周波数範囲が広いため、機械的な組立精度も不要となり、安価で、高利得マイクロストリップアンテナを実現することができる。
以上、本発明者によってなされた発明を、前記実施例に基づき具体的に説明したが、本発明は、前記実施例に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲において種々変更可能であることは勿論である。
FIG. 8 is a perspective view showing a schematic configuration of a modified example of the high gain microstrip antenna according to the embodiment of the present invention.
In the high gain microstrip antenna shown in FIG. 8, the third
That is, the high-gain microstrip antenna shown in FIG. 8 has a
In FIG. 8, the illustration of the
The high gain microstrip antenna shown in FIG. 8 can easily achieve high gain as well as the high gain microstrip antenna shown in FIG. Is possible.
As described above, according to the present embodiment, it is possible to easily increase the gain with a simple structure in which the prismatic or cylindrical second
In addition, since the frequency range is wide, mechanical assembly accuracy is not required, and a low-cost, high-gain microstrip antenna can be realized.
As mentioned above, the invention made by the present inventor has been specifically described based on the above embodiments. However, the present invention is not limited to the above embodiments, and various modifications can be made without departing from the scope of the invention. Of course.
1 接地導電板
2 第1誘電体層
3 マイクロストリップアンテナ素子(パッチ素子)
4 第2誘電体層
5 給電用のマイクロストリップ線路
6 無給電素子
7 第3誘電体層
DESCRIPTION OF
4 Second
Claims (3)
前記接地導電板上に配置される第1誘電体層と、
前記第1誘電体層上に配置されるマイクロストリップアンテナ素子と、
前記マイクロストリップアンテナ素子上に配置される第2誘電体層とを有する高利得マイクロストリップアンテナであって、
λoを使用中心周波数の自由空間波長とするとき、前記第2誘電体層は、0.5λo×0.5λo以上の断面積を有し、
前記第2誘電体層の比誘電率は、前記第1誘電体層の比誘電率よりも小さいことを特徴とする高利得マイクロストリップアンテナ。 A grounding conductive plate;
A first dielectric layer disposed on the ground conductive plate;
A microstrip antenna element disposed on the first dielectric layer;
A high gain microstrip antenna having a second dielectric layer disposed on the microstrip antenna element,
When λo is a free space wavelength of the use center frequency, the second dielectric layer has a cross-sectional area of 0.5λo × 0.5λo or more,
The high gain microstrip antenna, wherein a relative dielectric constant of the second dielectric layer is smaller than a relative dielectric constant of the first dielectric layer.
[数1]
0.75≦Btop/Btopmax≦1.25
Btopmax=λo×1.6×(εr.top−1)−1.25
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・ (1) The thickness of the second dielectric layer is B top and the relative dielectric constant is ε r. 2. The high gain microstrip antenna according to claim 1, wherein B top satisfies the following expression (1):
[Equation 1]
0.75 ≦ B top / B topmax ≦ 1.25
B topmax = λo × 1.6 × (ε r.top −1) −1.25
(1)
前記第3誘電体層上に配置される無給電素子とを有し、
前記第2誘電体層は、前記無給電素子上に配置されることを特徴とする請求項1または請求項2に記載の高利得マイクロストリップアンテナ。 A third dielectric layer disposed on the microstrip antenna element;
A parasitic element disposed on the third dielectric layer,
The high gain microstrip antenna according to claim 1 or 2, wherein the second dielectric layer is disposed on the parasitic element.
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