JP2005233154A - Steam turbine - Google Patents
Steam turbine Download PDFInfo
- Publication number
- JP2005233154A JP2005233154A JP2004046405A JP2004046405A JP2005233154A JP 2005233154 A JP2005233154 A JP 2005233154A JP 2004046405 A JP2004046405 A JP 2004046405A JP 2004046405 A JP2004046405 A JP 2004046405A JP 2005233154 A JP2005233154 A JP 2005233154A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- flow guide
- upper half
- steam turbine
- lower half
- chip flow
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Images
Landscapes
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Abstract
Description
本発明は、排気側の圧力損失を低減して高効率を実現しうる蒸気タービンに関するものである。 The present invention relates to a steam turbine that can achieve high efficiency by reducing pressure loss on the exhaust side.
火力発電所などで用いられる蒸気タービンの効率を向上させることは、エネルギー資源の有効利用、CO2排出量の削減のための重要な課題となっている。蒸気タービンの効率向上は、与えられたエネルギーを有効に機械仕事に変換することであり、このためには様々な内部損失の低減が必要である。 Improving the efficiency of steam turbines used in thermal power plants and the like is an important issue for effective use of energy resources and reduction of CO 2 emissions. An improvement in the efficiency of a steam turbine is to effectively convert the given energy into mechanical work, which requires various internal loss reductions.
蒸気タービンの内部損失には、翼の形状に起因する損失、二次流れ損失、漏洩損失、湿り損失等の蒸気タービン翼列内の損失と、蒸気弁・クロスオーバ管などの損失、排気損失がある。排気損失は、蒸気タービン全損失の10%〜20%と非常に大きな割合を示す。 The internal loss of the steam turbine includes the loss due to the blade shape, secondary flow loss, leakage loss, wetting loss, etc. within the steam turbine cascade, the loss of the steam valve / crossover pipe, etc., and the exhaust loss. is there. Exhaust loss shows a very large ratio of 10% to 20% of the total loss of the steam turbine.
排気損失は、最終段出口から、復水器入口までの間で発生する損失であり、その内訳はさらにリービング損失、フード損失、環状面積制限損失、ターンナップ損失に分類される。 Exhaust loss is a loss that occurs between the final stage outlet and the condenser inlet, and the breakdown is further classified into a leaving loss, a hood loss, an annular area limiting loss, and a turn-up loss.
このうち、フード損失は、排気室から復水器までの圧力損失であり、排気室の形式、形状、サイズに大きく依存する。一般に圧力損失は、流速の二乗で大きくなるため、許される範囲で排気サイズを大きくして流速を低減することが効果的であるが、サイズにはコストや建屋などからの制約がある。フード損失も軸流速度、すなわち排気室を通過する体積流量に依存する。図10には、軸流速度と排気損失の関係をその内訳と合わせて示す。フード損失はディフューザを含めた排気室設計に依存する。低圧排気室は蒸気タービン全体でも非常に大きな容量を占めるため、損失を低減させるためにそのサイズを拡大することは、全体のサイズやコストに大きな影響を与える。このため、限られたサイズで損失の小さい排気室形状とすることが重要となる。 Of these, the hood loss is a pressure loss from the exhaust chamber to the condenser, and greatly depends on the type, shape, and size of the exhaust chamber. In general, the pressure loss increases with the square of the flow velocity. Therefore, it is effective to reduce the flow velocity by increasing the exhaust size within an allowable range. However, the size has limitations due to cost and building. The hood loss also depends on the axial flow speed, that is, the volume flow through the exhaust chamber. FIG. 10 shows the relationship between the axial flow velocity and the exhaust loss together with the breakdown. Hood loss depends on the exhaust chamber design including the diffuser. Since the low-pressure exhaust chamber occupies a very large capacity even in the entire steam turbine, increasing its size in order to reduce the loss greatly affects the overall size and cost. For this reason, it is important to have an exhaust chamber shape with a limited size and a small loss.
復水器が蒸気タービンの下側に配置されるプラント配置は最も一般的であるが、この場合に使用される下方排気型低圧排気室の従来例を図8に示す。 The plant arrangement in which the condenser is arranged on the lower side of the steam turbine is the most common. FIG. 8 shows a conventional example of a lower exhaust type low-pressure exhaust chamber used in this case.
図8は、2つの低圧段落がひとつにまとめられたダブルフロー型と呼ばれる低圧排気室の例を示している。この場合、クロスオーバ管4から流入した蒸気は、図8の左右の低圧段落に分岐して流入して仕事をする。この蒸気は、それぞれの最終段落のノズル6、羽根5を通過した後、チップフローガイド9、10およびルートフローガイド11、軸受コーン12で形成された拡大流路であるディフューザで流速を減じ、静圧を回復する。その後、外部ケーシング1で囲まれた空間で下向きに転向し、さらに排気室の下に位置する復水器に流出する。図9は、図8のディフューザ部分を拡大したものであり、ダブルフロー型の片側のみを示している。排気室での損失を極力低減するためには、このディフューザ部で極力減速させて静圧を回復する必要があるが、このためにはディフューザの面積比(ディフューザ出口の面積:A2/最終段落出口の環状面積A1)を極力大きくする必要がある。しかしながら、急拡大流路では、流れが剥離してしまって有効な静圧回復が妨げられるためその拡大率や流路形状には最適値が存在する。このため、ディフューザ部分の形状についてはさまざまな提案がなされているが、結局のところディフューザにおける静圧回復を大きくとるためにはディフューザ長さLDを長くとることが必要となる。また、ディフューザ出口から、排気室出口までの圧力損失を低減するためには、排気室の容積を大きくとって、内部流速を低くすることが効果的である。これらを達成するためには、排気室の軸方向寸法を大きくとれば良いが、これによってロータ長さが長くなることは、強度や振動特性およびコストの点から好ましくない。したがって、軸方向寸法を延長することなく、内部の流れを効果的に減速しできる排気室形状が望まれている。
FIG. 8 shows an example of a low-pressure exhaust chamber called a double flow type in which two low-pressure paragraphs are combined into one. In this case, the steam flowing in from the
図8、9に示す低圧段落では、排気室外部ケーシング1と軸受コーン12が一体化され、この軸受コーン12内に収められた軸受13によって低圧ロータ3が支持される。軸系の信頼性を高めるためには、低圧排気室の両端に配置される軸受13の間隔は極力小さいことが望ましく、一方、排気室の圧力損失を低減するために排気室の軸方向寸法は極力大きくすることが望ましいため、軸受コーン12は排気室端面から内側へ突出した形状を有している。軸受コーン12と内部ケーシング7、8の間には、ルートフローガイド11が配置される。低圧段落の翼列は、内部ケーシング7、8の中に収められており、内部ケーシング7、8は外部ケーシング下半2によって支持されている。
In the low pressure stage shown in FIGS. 8 and 9, the exhaust chamber
フローガイドを改善した例としては、回転軸の軸心よりも下側のフローガイドが上側のフローガイドよりも長く形成されたものがある(特許文献1参照)。 As an example of improving the flow guide, there is one in which the lower flow guide is formed longer than the upper flow guide (see Patent Document 1).
上述した技術において、タービン最終段の水平面より下半側より流出する流体はチップフローガイドと軸受コーンによって減速しながら、90°方向を変えて復水器へと流れていく。水平面より上半側より流出する流体は複雑な流れとなる。タービン最終段より出た流体は90°方向を上側に変え、そしてすぐに上半ケーシングの天井部によって90°方向を変え、排気室中心部へ向かい、一部はすぐに90°下側に方向を変え、一部は中心部まで流れて90°方向を変えて復水器側へと流れていく。このように複雑な流れとなるが、図11に示したように何度も方向を変えるうちに流れは大きな渦18となり、その渦部で損失が発生する。従来のような上半側のチップフローガイド9が下半側チップフローガイド10に比べて軸方向距離、または流路距離LDが短い場合は流れが十分減速せずに方向変換を繰り返すため、大きな渦18となり、その分、そこでの損失発生も大きい。また、上下半のチップフローガイドが同じ形状の場合、上半側チップフローガイドの軸方向距離、または流路距離LDが下半側より短い場合よりは渦の形成に対し、良い結果となるが、それでもまだ、不十分である。
本発明は、以上説明したような従来技術の問題点を解決し、下方排気型の排気室おける圧力損失を低減し、高性能の蒸気タービンを得ることを目的とする。 An object of the present invention is to solve the problems of the prior art as described above, reduce pressure loss in the lower exhaust type exhaust chamber, and obtain a high performance steam turbine.
請求項1に記載の発明は、内部ケーシングと外部ケーシングで構成される低圧排気室内部の最終段落下流側に環状ディフューザを有し、前記ディフューザの外周側を画成するチップフローガイドが設けられた蒸気タービンにおいて、前記チップフローガイドがその上半側、下半側で非対称形状に形成され、上半側チップフローガイドの軸方向長さが下半側チップフローガイドの軸方向長さより長いことを特徴とする。 In the first aspect of the present invention, a chip flow guide having an annular diffuser on the downstream side of the final stage of the low pressure exhaust chamber composed of an inner casing and an outer casing and defining the outer peripheral side of the diffuser is provided. In the steam turbine, the tip flow guide is formed in an asymmetric shape on the upper half side and the lower half side, and the axial length of the upper half tip flow guide is longer than the axial length of the lower half tip flow guide. Features.
請求項2に記載の発明は、前記ディフューザの内周側を画成する軸受コーンをさらに有し、この軸受けコーンは、上半、下半で非対称形状に形成され、上半側軸受コーンの中心軸に対する傾斜角が下半側軸受けコーンの中心軸に対する傾斜角より小さいことを特徴とする。
The invention according to
請求項3に記載の発明は、前記チップフローガイドの入口傾斜部が中心軸となす傾斜角が上半側チップフローガイドと下半側チップフローガイドとで異なり、下半側チップフローガイドの傾斜角が上半側チップフローガイドの傾斜角より大きいこと特徴とする。 According to a third aspect of the present invention, an inclination angle formed by a central axis of an inlet inclined portion of the chip flow guide is different between the upper half chip flow guide and the lower half chip flow guide, and the lower half chip flow guide is inclined. The angle is larger than the inclination angle of the upper half chip flow guide.
請求項4に記載の発明は、前記チップフローガイドの入口傾斜部が中心軸となす傾斜角が、上半側チップフローガイドと下半側チップフローガイドとで同一であること特徴とする。
The invention according to
請求項5に記載の発明は、前記チップフローガイドの形状は、上半側は同一断面形状を有し、水平面より下半側にて形状が変化することを特徴とする。
The invention according to
請求項6に記載の発明は、中心軸の直上方向から中心軸周りに等角度ずつ振り分けた45°の角度範囲において、前記上半側チップフローガイドの下流側端縁と筒状の前記外部ケーシングの天井壁との間の流体通過断面積が、前記上半側チップフローガイドの下流側端縁と前記外部ケーシングの側壁との間の流体通過断面積の1.1倍であることを特徴とする。 According to a sixth aspect of the present invention, in the angular range of 45 ° that is distributed at equal angles around the central axis from the direction directly above the central axis, the downstream end edge of the upper half chip flow guide and the cylindrical outer casing The fluid passage cross-sectional area between the upper half-side chip flow guide and the side wall of the outer casing is 1.1 times the fluid passage cross-sectional area between the ceiling wall and the upper-side chip flow guide. To do.
請求項1に記載の発明によれば、上半側チップフローガイドを長く設定しているから、上半側ディフューザの流路を長くしてその中の流れを充分減速させエネルギを減少させることができる。したがって、これに続く上半側の流れ中の渦も小さくすることができエネルギ損失を小さくすることができる。また、下半側チップフローガイドの軸方向長さが上半側より小さいため、最終段より出た流体は上半側より下半側により多く流れるようになる。従って、上半側流れをより減速することができ、形成される渦もより小さくすることができる。よって、全体として流路中のエネルギ損失を削減することが可能となる。 According to the first aspect of the present invention, since the upper half chip flow guide is set long, the flow path of the upper half diffuser can be lengthened to sufficiently decelerate the flow therein to reduce energy. it can. Therefore, the vortex in the flow of the upper half side following this can also be reduced, and energy loss can be reduced. Further, since the axial direction length of the lower half side chip flow guide is smaller than the upper half side, more fluid flows out from the final stage than in the upper half side. Therefore, the upper half side flow can be further decelerated, and the formed vortex can be made smaller. Therefore, it is possible to reduce energy loss in the flow path as a whole.
請求項2に記載の発明によれば、下半側軸受コーンが最終段落からの流体を下半側により積極的に導くことができ、上半側に流れる流量を減らすことができる。一方上半側軸受コーンは上半側チップフローガイドと協働することによって最終段落からの流体をより効率的に減速させることができる。したがって、上半側の流れを弱め、形成される渦を小さくすることができ、エネルギ損失を削減することができる。 According to the second aspect of the present invention, the lower half bearing cone can more actively guide the fluid from the final paragraph to the lower half side, and the flow rate flowing to the upper half side can be reduced. On the other hand, the upper half bearing cone cooperates with the upper half chip flow guide to more efficiently decelerate the fluid from the last paragraph. Therefore, the flow on the upper half side can be weakened, the vortex formed can be reduced, and energy loss can be reduced.
請求項3に記載の発明によれば、下半側チップフローガイドはより下側を向くようになるとともに軸方向の長さが短くなる。一方、上半側チップフローガイドの軸方向の長さは長くなる。このため、最終段落から吐出される流体をより下側に積極的に導くことができ、上半側に流れる流量を減らすことができる。従って、最終段落の上側から吐出される流体をより効率的に減速させることができ、渦を小さくすることができ、エネルギ損失を削減することができる。 According to the third aspect of the present invention, the lower half chip flow guide is directed to the lower side and the axial length is shortened. On the other hand, the axial length of the upper half chip flow guide is increased. For this reason, the fluid discharged from the last paragraph can be actively guided to the lower side, and the flow rate flowing to the upper half side can be reduced. Therefore, the fluid discharged from the upper side of the last paragraph can be decelerated more efficiently, the vortex can be reduced, and energy loss can be reduced.
請求項4に記載の発明によっても、上半側チップフローガイドの長さを長くし、下半側チップフローガイドの長さを短くすることができる。従って、同様にエネルギ損失を削減することができる。 According to the fourth aspect of the invention, the length of the upper half chip flow guide can be increased and the length of the lower half chip flow guide can be shortened. Therefore, energy loss can be reduced similarly.
請求項5に記載の発明によれば、上半側チップフローガイドの形状を変えず、上下半の形状の違いは下半側チップフローガイドで合わせることによって、同様にエネルギ損失を削減することができる。 According to the fifth aspect of the present invention, the energy loss can be similarly reduced by changing the shape of the upper and lower half chip flow guides without changing the shape of the upper and lower half chip flow guides. it can.
請求項6に記載の発明によれば、強い渦の発生を抑制し排気室で発生する損失も抑制することができ、エネルギ損失を最適に削減することができる。 According to the sixth aspect of the present invention, the generation of strong vortices can be suppressed and the loss generated in the exhaust chamber can be suppressed, and the energy loss can be optimally reduced.
以下、本発明の実施の形態について図1ないし図7を参照して説明する。なお、背景技術で説明した蒸気タービンと同一構成の部分には同一符号を付して詳細な説明を省略する。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to FIGS. In addition, the same code | symbol is attached | subjected to the part of the same structure as the steam turbine demonstrated by background art, and detailed description is abbreviate | omitted.
まず、本発明の第1の実施の形態について図1および図2を参照して説明する。図1において、符号1は外部ケーシング上半、符号2は外部ケーシング下半を示す。この外部ケーシング上半1は、回転軸心Xを中心とする筒状の天井部1aと回転軸心Xと垂直になされた側壁部1bとを有している。また、外部ケーシング上半1及び外部ケーシング下半2の内部には、回転軸心Xのまわりに略筒状の内部ケーシング上半7、内部ケーシング下半8が設けられており、これら内部ケーシング上半7、内部ケーシング下半8は、その吐出口付近に最終段ノズル6を有している。さらに、回転軸心Xに沿ってロータ3が水平に設けられており、軸受13によって回転自在に軸支されている。また、このロータ3は、最終段ノズル6の下流側に最終段羽根5を有している。
First, a first embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. 1 and FIG. In FIG. 1, the code |
最終段羽根5の下流側には、下流側にいくに従い拡径する軸受コーン12が回転軸心Xまわりに設けられている。この軸受コーン12と最終段羽根5の内周側端縁との間のロータ3には、ルートフローガイド11が装着されている。
On the downstream side of the
一方、内部ケーシング上半7の吐出側端部には下流側にいくにしたがい拡径する漏斗状のチップフローガイド上半9が配設されている。同様に、内部ケーシング下半8の吐出側端部には下流側にいくにしたがい拡径する漏斗状のチップフローガイド下半10が配設されている。そして、チップフローガイド上半9と軸受コーン12との間に上側ディフューザ21aが形成され、チップフローガイド下半10と軸受コーン12との間に下側ディフューザ21bが形成される。
On the other hand, a funnel-shaped tip flow guide
そして、これらチップフローガイド上半9およびチップフローガイド下半10は、チップフローガイド上半9の回転軸心X方向の長さLupが、チップフローガイド下半10の回転軸心X方向の長さLudより大きいようになされている。
The tip flow guide
この実施の形態においては、図2に示すように、チップフローガイド上半9を長く設定しているから、このチップフローガイド9と軸受コーン12とで形成される上側ディフューザ21aの流路を長くすることができる。従って、この上側ディフューザ21a中の流れ14を充分減速することができ、これに続く上半側流れ16のエネルギーを充分減少させることができる。このため、形成される渦18も小さくすることができ、渦18において発生するエネルギ損失を小さくすることができる。また、チップフローガイド下半10の軸方向距離がチップフローガイド上半9より小さいため、最終段羽根5より出た流体は上半側より下半側により多く流れるようになる。従って、上半側流れ16をより減速することができ、形成される渦18もより小さくすることができる。よって、全体として流路中のエネルギ損失を削減することが可能となる。
In this embodiment, as shown in FIG. 2, since the tip flow guide
このように、この実施の形態にあっては、チップフローガイド上半9の回転軸心方向長さをチップフローガイド下半10の回転軸心方向長さより大きくすることによって、最終段羽根5より出た流れを下半側に導き、上半側の流れの流速をできるだけ減速させることによって、大きく強い渦の発生を抑制し、排気室で発生する損失の発生も抑制することができる。
Thus, in this embodiment, by making the length of the tip flow guide
次に、第2の実施の形態について、図3ないし図5を参照して説明する。 Next, a second embodiment will be described with reference to FIGS.
図3は、第1の実施の形態の変形例である。この図において、軸受コーン12は、軸受コーン12の上半側と回転軸心Xとで形成される角度θ1と、軸受コーン12の下半側と回転軸心Xとで形成される角度θ2との関係が、θ1<θ2となるように形成されている。
FIG. 3 is a modification of the first embodiment. In this figure, the bearing
このように構成されているので、下半側の軸受コーン12は最終段羽根5からの流体を下側すなわち復水器側へ導くことになり、最終段羽根5からの流体を下半側により積極的に導くことによって上半側に流れる流量を減らすことができる。また、上半側の軸受コーン12はチップフローガイド上半9と協働することによって、最終段羽根5からの流体をより効率的に減速させることができる。したがって、図2に示した上半側流れ18を弱め、形成される渦18を小さくすることができ、エネルギ損失を削減することができる。
Since the bearing
図4においては、チップフローガイド上半9、チップフローガイド下半10の外径はそれぞれ同じに設定されている。しかし、最終段ノズル6から延びるチップフローガイド上半9と回転軸心Xとで形成する角度をαとし、最終段ノズル6から延びるチップフローガイド下半10と回転軸心Xとで形成する角度をβとしたとき、α<βとなるようにチップフローガイド上半9、チップフローガイド下半10を形成し、チップフローガイドの回転軸心方向距離を上半側で長くしている。
In FIG. 4, the outer diameters of the chip flow guide
このように構成されているので、チップフローガイド下半10はより下側を向くようになるとともに、その回転軸心方向の長さが短くなる。一方、チップフローガイド上半9の回転軸心方向の長さは長くなる。このため、最終段羽根5から吐出される流体をより下側すなわち復水器側に積極的に導くことができ、上半側に流れる流量を減らすことができる。従って、最終段羽根5の上側から吐出される流体をより効率的に減速させることができ、渦18を小さくすることができ、エネルギ損失を削減することができる。
Since it is configured in this manner, the
図5においては、最終段ノズル6から延びるチップフローガイド上半9と回転軸心Xとで形成する角度、チップフローガイド下半10と回転軸心Xとで形成する角度をともにαとして同じに設定する一方、チップフローガイド下半10の半径をチップフローガイド上半9の半径より小さくしている。このようにすることによって、チップフローガイド上半9の回転軸心方向の長さをチップフローガイド下半10より長くしている。
In FIG. 5, the angle formed between the tip flow guide
このように構成することによっても同様にエネルギ損失を削減することができる。 By configuring in this way, energy loss can be similarly reduced.
また、図4、図5において、上下のチップフローガイドの接続部の形状は、チップフローガイド上半9の形状は変えずに、チップフローガイド下半10側で軸方向距離の短い下半側と上半側を連続的に繋ぐように構成している。
4 and 5, the shape of the connection part of the upper and lower chip flow guides is the same as the shape of the
このように構成することによって、チップフローガイド上半側の形状を変えず、上下半の形状の違いはチップフローガイド下半側で合わせることで、上半側流れにおいて渦が形成しにくいようにすることができる。 By configuring in this way, the shape of the upper half side of the chip flow guide is not changed, and the difference between the upper and lower half shapes is matched on the lower half side of the chip flow guide so that vortices are not easily formed in the upper half flow. can do.
このように第2の実施の形態においても、チップフローガイド上半9の軸方向長さをチップフローガイド下半10の軸方向長さより大きくすることによって、最終段羽根5より吐出された流れを下半側に導き、上半側の流れの流速をできるだけ減速させることで、大きく強い渦の発生を抑制し、排気室で発生する損失の発生も抑制することができる。
Thus, also in the second embodiment, by making the axial length of the chip flow guide
次に、第3の実施の形態について図6及び図7を参照して説明する。ここで、 図6及び図7は図4を例にチップフローガイド上半9の形状を最適にする一例を示している。これらの図において、符号9tはチップフローガイド上半9の下流側端縁を示している。この下流側端縁9tと外部ケーシング1の天井部1aとの間の流体通過断面であって、回転軸心Xの直上方向からこの回転軸心Xまわりに等角度ずつ振り分けてω=45°とした角度範囲内の部分を第1のエリアAで示し、この下流側端縁9tと外部ケーシング1の側壁部1bとの間の流体通過断面積であって、上記ω=45°とした角度範囲内の部分を第2のエリアBで示している。
Next, a third embodiment will be described with reference to FIGS. Here, FIGS. 6 and 7 show an example of optimizing the shape of the chip flow guide
チップフローガイド上半9の軸方向距離は無制限に大きくできる訳ではない。軸方向距離が大きくなるに従い、外径も大きくなり、図6及び図7に示す第1のエリアAの面積が小さくなっていく。また、軸方向距離が大きくなるに従い第2のエリアBの面積も小さくなっていく。第2のエリアBの面積は図9にA2で示した面積以上、また、第1のエリアAの面積は第2のエリアBの面積の1.1倍以上とするのが好ましい。特に第1のエリアAの面積が小さくなると図2に示した上半側流れ16が排気室中心側に十分流れることができず、チップフローガイド上半9と軸受コーン12の間に渦を形成する場合がある。また、チップフローガイド上半9と軸受コーン12の間に渦を形成しなくとも、流れ14の流速が遅いにも関わらず、回転半径の小さな強い渦18が生成するため損失が大きくなる。
The axial distance of the chip flow guide
このように、チップフローガイドの大きさに制限を設けることで、強い渦の発生を抑制し、排気室で発生する損失も抑制することができる。 Thus, by providing a restriction on the size of the chip flow guide, it is possible to suppress the generation of strong vortices and to suppress the loss generated in the exhaust chamber.
1 外部ケーシング上半
2 外部ケーシング下半
3 ロータ
5 最終段羽根
6 最終段ノズル
7 内部ケーシング上半
8 内部ケーシング下半
9 チップフローガイド上半
10 チップフローガイド下半
12 軸受コーン
14 流れ
16 上半側蒸気流れ
18 渦
A 第1のエリア
B 第2のエリア
1 Upper half of outer casing
2 Lower half of
9 Chip flow guide
Claims (6)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2004046405A JP2005233154A (en) | 2004-02-23 | 2004-02-23 | Steam turbine |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2004046405A JP2005233154A (en) | 2004-02-23 | 2004-02-23 | Steam turbine |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2005233154A true JP2005233154A (en) | 2005-09-02 |
Family
ID=35016351
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2004046405A Withdrawn JP2005233154A (en) | 2004-02-23 | 2004-02-23 | Steam turbine |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2005233154A (en) |
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1921278A1 (en) * | 2006-11-13 | 2008-05-14 | ALSTOM Technology Ltd | Diffuser and exhaust system for turbine |
JP2012107617A (en) * | 2010-11-16 | 2012-06-07 | General Electric Co <Ge> | Low pressure exhaust gas diffuser for steam turbine |
US20120183397A1 (en) * | 2011-01-14 | 2012-07-19 | Hitachi, Ltd. | Exhaust System for Steam Turbine |
JP2013174160A (en) * | 2012-02-24 | 2013-09-05 | Toshiba Corp | Steam turbine |
JP2014005813A (en) * | 2012-06-27 | 2014-01-16 | Hitachi Ltd | Exhaust chamber of steam turbine and its remodeling method |
JP2015017520A (en) * | 2013-07-10 | 2015-01-29 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | Low pressure exhaust chamber of steam turbine |
JP2016094922A (en) * | 2014-11-17 | 2016-05-26 | 三菱重工業株式会社 | Turbine diffuser and axial-flow turbine |
JP2019120152A (en) * | 2017-12-28 | 2019-07-22 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | Exhaust chamber and steam turbine |
-
2004
- 2004-02-23 JP JP2004046405A patent/JP2005233154A/en not_active Withdrawn
Cited By (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1921278A1 (en) * | 2006-11-13 | 2008-05-14 | ALSTOM Technology Ltd | Diffuser and exhaust system for turbine |
WO2008058821A1 (en) * | 2006-11-13 | 2008-05-22 | Alstom Technology Ltd | Diffuser and exhaust system for turbine |
JP2010509534A (en) * | 2006-11-13 | 2010-03-25 | アルストム テクノロジー リミテッド | Turbine diffuser and exhaust system |
US7934904B2 (en) | 2006-11-13 | 2011-05-03 | Alstom Technology Ltd. | Diffuser and exhaust system for turbine |
JP2012107617A (en) * | 2010-11-16 | 2012-06-07 | General Electric Co <Ge> | Low pressure exhaust gas diffuser for steam turbine |
US20120183397A1 (en) * | 2011-01-14 | 2012-07-19 | Hitachi, Ltd. | Exhaust System for Steam Turbine |
US9033656B2 (en) * | 2011-01-14 | 2015-05-19 | Mitsubishi Hitachi Power Systems, Ltd. | Exhaust system for steam turbine |
JP2013174160A (en) * | 2012-02-24 | 2013-09-05 | Toshiba Corp | Steam turbine |
JP2014005813A (en) * | 2012-06-27 | 2014-01-16 | Hitachi Ltd | Exhaust chamber of steam turbine and its remodeling method |
JP2015017520A (en) * | 2013-07-10 | 2015-01-29 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | Low pressure exhaust chamber of steam turbine |
JP2016094922A (en) * | 2014-11-17 | 2016-05-26 | 三菱重工業株式会社 | Turbine diffuser and axial-flow turbine |
JP2019120152A (en) * | 2017-12-28 | 2019-07-22 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | Exhaust chamber and steam turbine |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN102042048B (en) | Exhaust gas diffuser | |
JP5606473B2 (en) | Steam turbine | |
JP6334258B2 (en) | Steam turbine | |
JP6847673B2 (en) | Turbine exhaust chamber | |
JP5535562B2 (en) | Discharge scroll and turbo machine | |
JP2008151022A (en) | Cascade of axial flow compressor | |
JP5606373B2 (en) | Steam turbine | |
JP5618879B2 (en) | Axial exhaust turbine | |
JP6632510B2 (en) | Steam turbine exhaust chamber, flow guide for steam turbine exhaust chamber, and steam turbine | |
JP6783924B2 (en) | Exhaust chamber of steam turbine and steam turbine | |
JP2005233154A (en) | Steam turbine | |
US8870532B2 (en) | Exhaust hood diffuser | |
JP2004150357A (en) | Steam turbine | |
JP2015194085A (en) | steam turbine | |
JP5687641B2 (en) | Axial exhaust turbine | |
JP2017008756A (en) | Axial flow turbine | |
JP2017061898A (en) | Steam turbine | |
JP2007255218A (en) | Steam turbine | |
JP4664854B2 (en) | Low pressure steam turbine | |
JP2006307738A (en) | Steam turbine | |
JP2016217285A (en) | Steam turbine | |
JP2005240713A (en) | Centrifugal compressor | |
JP2006029227A (en) | Hydraulic machine and runner thereof | |
KR20190116516A (en) | Gas turbine | |
JP2005214051A (en) | Axial-flow turbine stage and axial-flow turbine |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20070501 |