JP2005214140A - Oil pump - Google Patents

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暢家 鈴木
Masahisa Miyahara
正久 宮原
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Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To improve wear resistance and seizure resistance of an inner rotor and an outer rotor and to reduce the radial clearance between the inner rotor and the outer rotor in connection with oil temperature rise. <P>SOLUTION: The outer rotor 3 is composed of sintered alloy composed of a structure of Fe and austenite stainless steel. The inner rotor 5 is composed of austenite stainless steel. Austenite stainless steel excellent in wear resistance and seizure resistance can be used for the outer rotor 3 and the inner rotor 5. The inner rotor 5 is composed of a material having higher expansioncoefficient than the material of the outer rotor 3, and thereby the radial clearance between both rotors reduces as oil temperature rises due to difference of expansion coefficient of both rotors 3, 5 to maintain good delivery flow rate performance. <P>COPYRIGHT: (C)2005,JPO&NCIPI

Description

本発明は、インナーロータとアウターロータとハウジングを備えたオイルポンプに関するものである。   The present invention relates to an oil pump including an inner rotor, an outer rotor, and a housing.

従来、ｎ（ｎは自然数）枚の外周歯が形成されたインナーロータと、該外周歯と噛み合うｎ＋１枚の内周歯が形成されたアウターロータと、流体が吸入される吸入ポートおよび流体が吐出される吐出ポートが形成されたハウジングとを備え、両ロータが噛み合って回転するときに両ロータの歯面間に形成されるセル等と称する隙間の容積変化により流体を吸入、吐出することによって流体を搬送するオイルポンプが知られている(例えば特許文献１)。   Conventionally, an inner rotor formed with n (n is a natural number) outer peripheral teeth, an outer rotor formed with n + 1 inner peripheral teeth that mesh with the outer peripheral teeth, a suction port through which fluid is sucked, and a fluid discharged And a housing in which a discharge port is formed, and the fluid is sucked and discharged by changing the volume of a gap called a cell or the like formed between the tooth surfaces of both rotors when both rotors mesh with each other and rotate. There is known an oil pump that conveys (for example, Patent Document 1).

そして、このようなオイルポンプのインナーロータ、アウターロータの材料の改良に伴う性能向上として、インナーロータをアウターロータの材料よりも線膨張係数の高い材料で形成し、両ロータの線膨張係数差に起因して、オイル温度上昇に伴いインナーロータとアウターロータとの間の歯先隙間を減少し、吐出流量性能を維持しようとするものが公知である。このような材料の組合せとして、インナーロータをアルミニウム合金により形成し、アウターロータを鉄鋼材料としたものが開示されているが、アルミニウム合金は軽量化を図れるものの鋼に比較して耐摩耗性や焼き付き性にやや劣る虞がある。   And as an improvement in performance accompanying the improvement of the materials of the inner rotor and outer rotor of such an oil pump, the inner rotor is formed of a material having a higher linear expansion coefficient than the material of the outer rotor, and the difference between the linear expansion coefficients of both rotors is reduced. As a result, it is known that the tip clearance between the inner rotor and the outer rotor is reduced as the oil temperature rises to maintain the discharge flow rate performance. As such a combination of materials, an inner rotor is made of an aluminum alloy and an outer rotor is made of a steel material, but the aluminum alloy can reduce the weight but wear resistance and seizure compared to steel. May be slightly inferior in sex.

そして、両ロータを鉄鋼材料で形成するにあたって、鉄鋼材料であっても膨張係数に差があるため、インナーロータを比較的線膨張係数の高いオーステナイト系ステンレス鋼により形成し、アウターロータを比較的線膨張係数の低い鉄系焼結合金で形成すること、さらなる改良としてオーステナイト系ステンレス鋼にモリブデンなどの硬質粒を加え、かかる硬質粒を加えたオーステナイト系ステンレス鋼をインナーロータの材料とし、アウターロータを前記のような鉄系素材にて形成することにより、その膨張係数差をより大きくすることも知られている(特許文献２)。   When both rotors are made of steel material, there is a difference in expansion coefficient even between steel materials. Therefore, the inner rotor is formed of austenitic stainless steel having a relatively high linear expansion coefficient, and the outer rotor is relatively linear. As a further improvement, hard grains such as molybdenum are added to austenitic stainless steel, and austenitic stainless steel with such hard grains is used as the material for the inner rotor. It is also known to increase the difference in expansion coefficient by using the iron-based material as described above (Patent Document 2).

さらに、インナロータ及びアウタロータを、ハウジングを形成する材料の熱膨張係数よりも高い熱膨張係数を有する材料で形成し、高油温時におけるサイドクリアランス及びボデークリアランスを小さくするものも知られている(特許文献３)。
特開平９−２５６９６５号公報 特開２００１−２０７９７４号公報 特開２００３−２８６９７０号公報 Furthermore, it is also known that the inner rotor and the outer rotor are formed of a material having a thermal expansion coefficient higher than that of the material forming the housing, and the side clearance and body clearance at a high oil temperature are reduced (patents). Reference 3).
Japanese Patent Laid-Open No. 9-256965 JP 2001-207974 A JP 2003-286970 A

ところで、同じ鉄鋼材料であっても、オーステナイト系ステンレス鋼をインナーロータとアウターロータの材料とした場合には、両者の膨張係数が同じなのでオイル温度上昇に伴いインナーロータとアウターロータとの間の歯先隙間を減少することができなくなる。 However, even with the same steel material, when the austenitic stainless steel as the material of the inner rotor and outer rotor, since expansion coefficients of both is the same with the oil temperature rise between the inner rotor and outer rotor It becomes impossible to reduce the tooth gap.

解決しようとする問題点は、インナーロータとアウターロータにオーステナイト系ステンレス鋼を用いてオイル温度上昇に伴いインナーロータとアウターロータとの間の歯先隙間が減少することができ、良好な吐出流量性能を維持することができるオイルポンプを提供する点である。 A problem to be solved may be tooth tip clearance decreases between the inner rotor and outer rotor with the oil temperature rise using the austenitic stainless steel inner rotor and outer rotor, good ejection flow The point is to provide an oil pump capable of maintaining the performance.

請求項１の発明は、外周歯が形成されたインナーロータと、前記外周歯と噛合する内周歯が形成されたアウターロータと、前記アウターロータを収容し流体が吸入される吸入ポート及び流体が吐出される吐出ポートが形成されたハウジングとを備えると共に、前記インナーロータを形成する金属材料の熱膨張係数を、前記アウターロータを形成する金属材料の熱膨張係数より高くしたオイルポンプにおいて、前記インナーロータをオーステナイトステンレス鋼により形成し、前記アウターロータをＦｅとオーステナイトステンレス鋼の複合組織からなる焼結合金により形成されたことを特徴とするオイルポンプである。 The invention according to claim 1 includes an inner rotor having outer peripheral teeth, an outer rotor having inner peripheral teeth meshing with the outer peripheral teeth, a suction port and a fluid that accommodates the outer rotor and sucks fluid. An oil pump including a housing in which a discharge port is formed, wherein the coefficient of thermal expansion of the metal material forming the inner rotor is higher than the coefficient of thermal expansion of the metal material forming the outer rotor. The rotor is formed of austenitic stainless steel, and the outer rotor is formed of a sintered alloy composed of a composite structure of Fe and austenitic stainless steel.

請求項２の発明は、前記インナーロータに表面処理層を形成することを特徴とする請求項１記載のオイルポンプである。   A second aspect of the present invention is the oil pump according to the first aspect, wherein a surface treatment layer is formed on the inner rotor.

請求項３の発明においては、前記表面処理層は塩浴軟窒化処理層であることを特徴とする請求項２記載のオイルポンプである。   According to a third aspect of the present invention, in the oil pump according to the second aspect, the surface treatment layer is a salt bath soft nitriding layer.

請求項４の発明においては、前記インナーロータを前記オーステナイトステンレス鋼素地にＭｏ系硬質粒子が分散した焼結合金により形成したことを特徴とする請求項１記載のオイルポンプである。   The invention according to claim 4 is the oil pump according to claim 1, wherein the inner rotor is formed of a sintered alloy in which Mo-based hard particles are dispersed in the austenitic stainless steel substrate.

請求項５の発明は、前記Ｆｅを１０〜３０重量％、残部オーステナイトステンレス鋼であることを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載のオイルポンプである。   The invention according to claim 5 is the oil pump according to any one of claims 1 to 4, wherein the Fe is 10 to 30% by weight and the balance is austenitic stainless steel.

請求項１の発明によれば、インナーロータとアウターロータとをオーステナイトステンレス鋼により形成し、アウターロータをＦｅとオーステナイトステンレス鋼の複合組織からなる焼結合金により形成することで、オーステナイトステンレス鋼単体よりも熱膨張係数を低くすることで、オイル温度上昇に伴いインナーロータとアウターロータとの間の歯先隙間を減少し、良好な吐出流量性能を維持することができる。 According to the invention of claim 1, the inner rotor and the outer rotor are formed of austenitic stainless steel, and the outer rotor is formed of a sintered alloy composed of a composite structure of Fe and austenitic stainless steel. In addition, by reducing the thermal expansion coefficient, the gap between the tooth tips between the inner rotor and the outer rotor can be reduced as the oil temperature rises, and good discharge flow rate performance can be maintained.

請求項２の発明によれば、表面処理層を設けることによりインナーロータの耐摩耗性や耐焼き付き性をさらに向上することができる。   According to the invention of claim 2, by providing the surface treatment layer, it is possible to further improve the wear resistance and seizure resistance of the inner rotor.

請求項３の発明によれば、表面処理層を塩浴軟窒化処理層とすることにより、歪の少ない表面処理を行なうことができる。   According to the third aspect of the present invention, the surface treatment layer can be a salt bath soft nitriding treatment layer, whereby a surface treatment with less strain can be performed.

請求項４の発明によれば、オーステナイトステンレス鋼素地にＭｏ系硬質粒子が分散した焼結合金により形成して、インナーロータの熱膨張係数をオーステナイトステンレス鋼単体よりも高く形成することにより、インナーロータとアウターロータとの間の歯先隙間をいっそう減少することができる。   According to the invention of claim 4, the inner rotor is formed by a sintered alloy in which Mo-based hard particles are dispersed in an austenitic stainless steel base, and the inner rotor has a higher thermal expansion coefficient than that of the austenitic stainless steel alone. The tooth tip gap between the outer rotor and the outer rotor can be further reduced.

請求項５の発明によれば、Ｆｅを１０重量％より少なくしたときには熱膨張係数を低くなりにくく、一方Ｆｅを３０重量％より多くしたときには耐摩耗性や耐焼き付き性の向上を図ることができない。   According to the invention of claim 5, when the Fe content is less than 10% by weight, the thermal expansion coefficient is hardly lowered, whereas when the Fe content is more than 30% by weight, the wear resistance and seizure resistance cannot be improved. .

本発明における好適な実施の形態について、添付図面を参照して説明する。尚、以下に説明する実施の形態は、特許請求の範囲に記載された本発明の内容を限定するものではない。また、以下に説明される構成の全てが、本発明の必須要件であるとは限らない。   Preferred embodiments of the present invention will be described with reference to the accompanying drawings. The embodiments described below do not limit the contents of the present invention described in the claims. In addition, all of the configurations described below are not necessarily essential requirements of the present invention.

図１は実施例１を示しており、内接ギア型オイルポンプは、ケーシング等とも称するハウジング１内に回転自在に囲まれて設けられ内周歯２を備えたアウターロータ３と、このアウターロータ３の内周歯２に噛合させられる外周歯４を有するインナーロータ５と、このインナーロータ５を支持すると共に、前記アウターロータ３の回転中心Ｏ1からインナーロータ５の回転中心Ｏ2を所定方向へ偏心させて保持する駆動軸６を備えている。   FIG. 1 shows a first embodiment. An inscribed gear type oil pump includes an outer rotor 3 provided with an inner peripheral tooth 2 provided rotatably surrounded in a housing 1 also called a casing, and the outer rotor. 3 and an inner rotor 5 having outer peripheral teeth 4 meshed with the inner peripheral teeth 2, and supporting the inner rotor 5, and decentering the rotational center O 2 of the inner rotor 5 from the rotational center O 1 of the outer rotor 3 in a predetermined direction. A drive shaft 6 is provided to hold it.

これら一対のロータ３，５の各歯２，４の歯面間に区画して形成される隙間Ｓは、両ロータ３，５が回転してその容積が最小になったり、最大となるような構成となっている。   The gap S formed between the tooth surfaces of the teeth 2 and 4 of the pair of rotors 3 and 5 is such that the volumes of the rotors 3 and 5 are rotated to be minimized or maximized. It has a configuration.

また、前記ハウジング１の両ロータ３，５の端面と対向する部分には、前記隙間Ｓ内に作動油等の流体を供給する吸入ポート７と、前記隙間Ｓに吸入・密閉された流体が吐出され、この流体をハウジング１の外部へ導く吐出ポート８が形成されている。尚、９はハウジング１に形成された円筒形状の両ロータ３，５の収容空間を示している。   Further, a suction port 7 for supplying fluid such as hydraulic oil into the gap S and a fluid sucked and sealed in the gap S are discharged to a portion of the housing 1 facing the end surfaces of the rotors 3 and 5. A discharge port 8 is formed to guide the fluid to the outside of the housing 1. Reference numeral 9 denotes a housing space for the two cylindrical rotors 3 and 5 formed in the housing 1.

そして、前記構成においては、収容空間９内での両ロータ３，５の相対回転により、前記内周歯２と外周歯４との間に形成される隙間Ｓの容積を変化させることにより、隙間Ｓの増加時において吸入ポート７から流体を吸引し、この吸引した流体を両ロータ３，５の回転によって搬送し、さらに、前記隙間Ｓの減少時において前記流体を吐出ポート８から排出するようになっている。   And in the said structure, by changing the volume of the clearance gap S formed between the said inner periphery tooth | gear 2 and the outer periphery tooth | gear 4 by the relative rotation of both the rotors 3 and 5 in the accommodation space 9, a clearance gap is obtained. The fluid is sucked from the suction port 7 when S increases, the sucked fluid is conveyed by the rotation of the rotors 3 and 5, and the fluid is discharged from the discharge port 8 when the gap S decreases. It has become.

そして、前記ハウジング１を例えば硬鋼等鉄鋼材料又はアルミ合金により形成し、前記アウターロータ３をオーステナイトステンレス鋼とＦｅ(純鉄)との組織からなる焼結合金により形成する。このオーステナイトステンレス鋼及びＦｅの比率はオーステナイトステンレス鋼がほぼ９０〜７０重量％で、Ｆｅ(純鉄)がほぼ１０〜３０重量％の範囲内にあり、さらに僅かに不可避な不純物等を含むものである。さらに、インナーロータ５をオーステナイトステンレス鋼により形成する。そして、これらハウジング１、アウターロータ３及びインナーロータ５はそれぞれの金属粉からなる圧粉体を焼結した焼結金属により形成したものである。尚、図１中において３Ａ，３Ｂはオーステナイトステンレス鋼、Ｆｅの粒の配置を参考的に示したものである。   The housing 1 is made of, for example, a steel material such as hard steel or an aluminum alloy, and the outer rotor 3 is made of a sintered alloy having a structure of austenitic stainless steel and Fe (pure iron). The ratio of this austenitic stainless steel and Fe is approximately 90 to 70% by weight for austenitic stainless steel and approximately 10 to 30% by weight for Fe (pure iron), and further contains slightly inevitable impurities and the like. Further, the inner rotor 5 is formed of austenitic stainless steel. The housing 1, the outer rotor 3, and the inner rotor 5 are made of sintered metal obtained by sintering a green compact made of each metal powder. In FIG. 1, reference numerals 3A and 3B indicate the arrangement of austenitic stainless steel and Fe grains for reference.

前記硬鋼の熱膨張係数は、１０．７×１０-6／℃である。また、オーステナイトステンレス鋼の熱膨張係数は、１７．１×１０-6／℃、Ｆｅ(純鉄)の熱膨張係数は、１１．７６×１０-6／℃であり、前述のアウターロータ３を形成するオーステナイトステンレス鋼にＦｅを加えたオーステナイトステンレス鋼−Ｆｅの熱膨張係数は、ほぼ１５×１０-6／℃となる。 The thermal expansion coefficient of the hard steel is 10.7 × 10 −6 / ° C. The austenitic stainless steel has a thermal expansion coefficient of 17.1 × 10 −6 / ° C., and Fe (pure iron) has a thermal expansion coefficient of 11.76 × 10 −6 / ° C. The thermal expansion coefficient of austenitic stainless steel-Fe obtained by adding Fe to the formed austenitic stainless steel is approximately 15 × 10 −6 / ° C.

さらに、前記インナーロータ５は表面処理を行なっている。表面処理としては、塩浴軟窒化を用いる。この塩浴軟窒化処理は青酸カリや炭酸カリなどをチタンるつぼに入れて溶融し、この中に空気を吹き込みながら処理を行う方法であって、処理温度は５７０℃前後、時間は３０〜２４０分程度、加熱後は油冷か水冷を行うことで、窒素と炭素が同時に侵入し、炭窒化物の表面処理層10が形成されるものである。   Further, the inner rotor 5 is subjected to a surface treatment. As the surface treatment, salt bath soft nitriding is used. This salt bath soft nitriding treatment is a method in which potassium cyanide or potassium carbonate is melted in a titanium crucible, and the treatment is performed while air is blown into the titanium crucible. The treatment temperature is around 570 ° C., and the time is about 30 to 240 minutes. After the heating, by performing oil cooling or water cooling, nitrogen and carbon enter simultaneously, and the carbonitride surface treatment layer 10 is formed.

このように、アウターロータ３をＦｅとオーステナイトステンレス鋼の複合組織からなる焼結合金により形成すると共に、インナーロータ５をオーステナイトステンレス鋼により形成することにより、アウターロータ３及びインナーロータ５に、オーステナイトステンレス鋼を用いることができ、さらにインナーロータ５をアウターロータ３の材料よりも膨張係数の高い材料で形成し、両ロータ３，５の膨張係数差に起因して、オイル温度上昇に伴いアウターロータ３とインナーロータ５との間の歯先隙間が減少し、良好な吐出流量性能を維持することができる。 Thus, while forming a sintered alloy comprising an outer rotor 3 from the composite structure of Fe and austenitic stainless steel, the inner rotor 5 by forming the austenitic stainless steel, the outer rotor 3 and the inner rotor 5, O over A stainless steel can be used, and the inner rotor 5 is formed of a material having a higher expansion coefficient than the material of the outer rotor 3, and the outer temperature increases as the oil temperature rises due to the difference in expansion coefficient between the rotors 3 and 5. The tooth tip gap between the rotor 3 and the inner rotor 5 is reduced, and good discharge flow rate performance can be maintained.

さらに、インナーロータ５に塩浴軟窒化処理による表面処理層10を形成することにより、外周歯４やハウジング１に摺動する側面の耐摩耗性、疲労強度、耐焼き付性、さらには耐食性を向上することができ、さらに歪も少なくして形成することができる。   Further, by forming a surface treatment layer 10 by salt bath soft nitriding treatment on the inner rotor 5, the wear resistance, fatigue strength, seizure resistance, and corrosion resistance of the outer teeth 4 and the side surface sliding on the housing 1 are improved. It can be improved and can be formed with less distortion.

しかも、ハウジング１を硬鋼等鉄鋼材料としたときには、熱膨張係数は、ハウジング１、アウターロータ３、次にインナーロータ５の順に材料が配置されることとなり、ハウジング１とアウターロータ３、インナーロータ５との間に係るオイル高温時におけるサイドクリアランス及びボデークリアランスを小さくすることができる。一方、ハウジング１をアルミ合金としたときには、オイルポンプの軽量化を図ることができる。   Moreover, when the housing 1 is made of a steel material such as hard steel, the thermal expansion coefficient is such that the materials are arranged in the order of the housing 1, the outer rotor 3, and then the inner rotor 5, and the housing 1, the outer rotor 3, and the inner rotor. 5 and the side clearance and body clearance when the oil temperature is high. On the other hand, when the housing 1 is made of an aluminum alloy, the weight of the oil pump can be reduced.

また、前記Ｆｅを１０〜３０重量％、残部オーステナイトステンレス鋼とすることにより、オーステナイトステンレス鋼が単独なものより確実に熱膨張係数を下げることができる。すなわち、Ｆｅが１０重量％より低いと熱膨張係数がオーステナイトステンレス鋼のものと差が小さくなってしまい、一方、Ｆｅが３０重量％より高いと耐摩耗性、耐焼き付性を確保することができなくなる虞がある。   Further, by using 10 to 30% by weight of the remaining Fe and the remaining austenitic stainless steel, the thermal expansion coefficient can be reliably lowered as compared with a single austenitic stainless steel. That is, when Fe is lower than 10% by weight, the difference in thermal expansion coefficient from that of austenitic stainless steel becomes small. On the other hand, when Fe is higher than 30% by weight, it is possible to ensure wear resistance and seizure resistance. There is a risk that it will not be possible.

実施例２において、前記実施例１と同一部分については同一符号を付し、その詳細な説明を省略して説明する。前記ハウジング１を例えば硬鋼等鉄鋼材料又はアルミ合金により形成し、前記アウターロータ３をオーステナイトステンレス鋼がほぼ９０〜７０重量％で、Ｆｅ(純鉄)がほぼ１０〜３０重量％の範囲内にあるＦｅとオーステナイトステンレス鋼の組織からなる焼結合金により形成する。さらに、インナーロータ５をオーステナイトステンレス鋼にＭｏ（モリブデン)又その合金等Ｍｏ系の硬質粒子を加えて、オーステナイトステンレス鋼素地にＭｏ系硬質粒子が分散した焼結合金により形成している。また、前記ハウジング１は金属粉からなる圧粉体を焼結した焼結金属により形成したものである。尚、図２中において５Ａ，５Ｂはオーステナイトステンレス鋼、モリブデンによる硬質粒子の配置を参考的に示したものである。   In the second embodiment, the same parts as those in the first embodiment are denoted by the same reference numerals, and detailed description thereof is omitted. The housing 1 is made of, for example, a steel material such as hard steel or an aluminum alloy, and the outer rotor 3 is in a range of approximately 90 to 70% by weight of austenitic stainless steel and approximately 10 to 30% by weight of Fe (pure iron). It is formed of a sintered alloy composed of a certain Fe and austenitic stainless steel structure. Further, the inner rotor 5 is formed of a sintered alloy in which Mo hard particles such as Mo (molybdenum) or its alloy are added to austenitic stainless steel, and Mo hard particles are dispersed in the austenitic stainless steel substrate. The housing 1 is made of sintered metal obtained by sintering a green compact made of metal powder. In FIG. 2, reference numerals 5A and 5B indicate the arrangement of hard particles of austenitic stainless steel and molybdenum for reference.

したがって、アウターロータ３を形成するＦｅとオーステナイトステンレス鋼の複合組織からなる焼結合金の熱膨張係数は、ほぼ１５×１０-6／℃となり、インナーロータ５はオーステナイト系ステンレス鋼にモリブデンなどの硬質粒子５Ｂを加えるとさらに膨張係数が上がるので、インナーロータ５をアウターロータ３の材料よりもさらに膨張係数の高い材料で形成することができ、いっそう良好な吐出流量性能を維持することができる。 Therefore, the thermal expansion coefficient of the sintered alloy composed of a composite structure of Fe and austenitic stainless steel forming the outer rotor 3 is approximately 15 × 10 −6 / ° C., and the inner rotor 5 is made of austenitic stainless steel and hard such as molybdenum. When the particles 5B are added, the expansion coefficient is further increased. Therefore, the inner rotor 5 can be formed of a material having a higher expansion coefficient than the material of the outer rotor 3, and more excellent discharge flow rate performance can be maintained.

このように、アウターロータ３をＦｅとオーステナイトステンレス鋼の複合組織からなる焼結合金により形成すると共に、インナーロータ５をオーステナイトステンレス鋼素地にＭｏ系硬質粒子が分散した焼結合金により形成することにより、アウターロータ３及びインナーロータ５に、耐摩耗性や耐焼き付き性に優れるオーステナイトステンレス鋼を用いることができ、さらにインナーロータ５をアウターロータ３の材料よりもさらに膨張係数の高い材料で形成して良好な吐出流量性能を維持すること等ができる。   Thus, the outer rotor 3 is formed of a sintered alloy composed of a composite structure of Fe and austenitic stainless steel, and the inner rotor 5 is formed of a sintered alloy in which Mo hard particles are dispersed in an austenitic stainless steel substrate. The outer rotor 3 and the inner rotor 5 can be made of austenitic stainless steel having excellent wear resistance and seizure resistance, and the inner rotor 5 is made of a material having a higher expansion coefficient than the material of the outer rotor 3. Good discharge flow rate performance can be maintained.

しかも、ハウジング１を硬鋼等鉄鋼材料としたときには、熱膨張係数は、ハウジング１、アウターロータ３、次にインナーロータ５の順に材料が配置され、ハウジング１とアウターロータ３、インナーロータ５との間に係るサイドクリアランス及びボデークリアランスを小さくすることができる。   Moreover, when the housing 1 is made of a steel material such as hard steel, the thermal expansion coefficient is such that the materials are arranged in the order of the housing 1, the outer rotor 3, and then the inner rotor 5, and the housing 1, the outer rotor 3, and the inner rotor 5 The side clearance and body clearance can be reduced.

以上のように本発明にかかる実施例２においてインナーロータに例えば塩浴軟窒化処理層による表面処理層を形成してもよい。   As described above, in Example 2 according to the present invention, a surface treatment layer made of, for example, a salt bath soft nitriding layer may be formed on the inner rotor.

本発明の実施例１を示す一部を拡大した断面図である。It is sectional drawing which expanded a part which shows Example 1 of this invention. 本発明の実施例２を示す一部を拡大した断面図である。It is sectional drawing which expanded a part which shows Example 2 of this invention.

符号の説明Explanation of symbols

２ 内周歯
３ アウターロータ
３Ａ オーステナイトステンレス鋼
３Ｂ Ｆｅ
４ 外周歯
５ インナーロータ
５Ａ オーステナイトステンレス鋼
５Ｂ 硬質粒
10 表面処理層
2 Inner peripheral teeth 3 Outer rotor 3A Austenitic stainless steel 3B Fe
4 outer peripheral teeth 5 inner rotor 5A austenitic stainless steel 5B hard particles
10 Surface treatment layer

Claims (5)

外周歯が形成されたインナーロータと、前記外周歯と噛合する内周歯が形成されたアウターロータと、前記アウターロータを収容し流体が吸入される吸入ポート及び流体が吐出される吐出ポートが形成されたハウジングとを備えると共に、前記インナーロータを形成する金属材料の熱膨張係数を、前記アウターロータを形成する金属材料の熱膨張係数より高くしたオイルポンプにおいて、前記インナーロータをオーステナイトステンレス鋼により形成し、前記アウターロータをＦｅとオーステナイトステンレス鋼の組織からなる焼結合金により形成されたことを特徴とするオイルポンプ。   An inner rotor formed with outer peripheral teeth, an outer rotor formed with inner peripheral teeth that mesh with the outer peripheral teeth, a suction port that accommodates the outer rotor and sucks fluid, and a discharge port that discharges fluid are formed. The inner rotor is made of austenitic stainless steel in an oil pump having a thermal expansion coefficient of the metal material forming the inner rotor higher than that of the metal material forming the outer rotor. An oil pump, wherein the outer rotor is formed of a sintered alloy having a structure of Fe and austenitic stainless steel. 前記インナーロータに表面処理層を形成することを特徴とする請求項１記載のオイルポンプ。   The oil pump according to claim 1, wherein a surface treatment layer is formed on the inner rotor. 前記表面処理層は塩浴軟窒化処理層であることを特徴とする請求項２記載のオイルポンプ。   3. The oil pump according to claim 2, wherein the surface treatment layer is a salt bath soft nitriding treatment layer. 前記インナーロータを前記オーステナイトステンレス鋼素地にＭｏ系硬質粒子が分散した焼結合金により形成したことを特徴とする請求項１記載のオイルポンプ。   2. The oil pump according to claim 1, wherein the inner rotor is formed of a sintered alloy in which Mo hard particles are dispersed in the austenitic stainless steel substrate. 前記Ｆｅを１０〜３０重量％、残部オーステナイトステンレス鋼であることを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載のオイルポンプ。   The oil pump according to any one of claims 1 to 4, wherein the Fe is 10 to 30% by weight and the balance is austenitic stainless steel.
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