JP2005189284A - Imaging lens device and zoom lens - Google Patents

Imaging lens device and zoom lens Download PDF

Info

Publication number
JP2005189284A
JP2005189284A JP2003427264A JP2003427264A JP2005189284A JP 2005189284 A JP2005189284 A JP 2005189284A JP 2003427264 A JP2003427264 A JP 2003427264A JP 2003427264 A JP2003427264 A JP 2003427264A JP 2005189284 A JP2005189284 A JP 2005189284A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
lens
lens group
zoom
imaging
power
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
JP2003427264A
Other languages
Japanese (ja)
Inventor
Iku Kojima
郁 小島
Kazuhiko Ishimaru
和彦 石丸
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Konica Minolta Opto Inc
Original Assignee
Konica Minolta Opto Inc
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Konica Minolta Opto Inc filed Critical Konica Minolta Opto Inc
Priority to JP2003427264A priority Critical patent/JP2005189284A/en
Priority to US10/799,110 priority patent/US7050241B2/en
Publication of JP2005189284A publication Critical patent/JP2005189284A/en
Pending legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
    • G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
    • G02B15/16—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group
    • G02B15/177—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group having a negative front lens or group of lenses
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
    • G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
    • G02B15/143—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having three groups only
    • G02B15/1435—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having three groups only the first group being negative
    • G02B15/143507—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having three groups only the first group being negative arranged -++

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide an imaging lens device with which downsizing is attained by shortening of a back focus while the high performance to satisfy high sharpness in a zoom lens system is assured. <P>SOLUTION: The imaging lens device is equipped with a zoom lens system TL which performs variable magnification by changing the spacing between lens groups and an imaging element SR which changes the optical image formed by the zoom lens system TL to an electrical signal. The zoom lens system TL consists of three components; successively from an object side, a first lens group GR 1 having negative optical power, a second lens group GR 2 having positive optical power, and a third lens group GR 3 having positive optical power and satisfies a conditional expression: 0.1<Bf/Y'<1.0, where Bf: the axial distance from a final lens face up to an image plane (the shortest axial distance among respective zoom positions in the case the final lens in the variable magnification is movable), and Y': half the diagonal angle of the imaging plane. <P>COPYRIGHT: (C)2005,JPO&NCIPI

Description

本発明は撮像レンズ装置とズームレンズに関するものであり、更に詳しくは被写体の映像をズームレンズにより光学的に取り込んで撮像素子により電気的な信号として出力する撮像レンズ装置、なかでも小型のズームレンズとそれを備えた撮像レンズ装置に関するものである。   The present invention relates to an imaging lens device and a zoom lens, and more specifically, an imaging lens device that optically captures an image of a subject by a zoom lens and outputs it as an electrical signal by an imaging device, and in particular, a small zoom lens, The present invention relates to an imaging lens device including the same.

近年、携帯電話や携帯情報端末等の小型で携帯可能な情報機器端末に、小型の撮像レンズ装置を搭載して画像入力機能を持たせたものが急速に普及してきている。また、デジタル画像を入力するための機器(ウェッブカメラ等)においても、小型の撮像レンズ装置が求められている。これらの機器に用いられる撮像レンズ装置は、最近普及している４００万画素を超える画像を取り扱うデジタルスチルカメラ用の撮像レンズ装置等と比較すると、画像伝送速度の問題があるため、画像の画素数が少ないものが多い。このため、トリミング等によって画像を変倍する、いわゆる電子ズームを行うと、画像に著しい劣化が生じるという問題がある。したがって、これらの撮像レンズ装置においても、変倍による画像の劣化が生じない光学ズーム機能を備えることができれば、そのメリットは大きい。しかし、光学ズーム機能を持った撮像レンズ装置を小型の機器に搭載するには、撮像レンズ装置の小型化が必要となる。   2. Description of the Related Art In recent years, small and portable information device terminals such as mobile phones and portable information terminals that have a small imaging lens device and an image input function are rapidly spreading. There is also a demand for a small imaging lens device for devices (such as web cameras) for inputting digital images. The imaging lens device used in these devices has a problem in image transmission speed compared to the imaging lens device for digital still cameras that handles images exceeding 4 million pixels that are widely used recently. There are many things with few. For this reason, when so-called electronic zoom is performed to change the image by trimming or the like, there is a problem that the image is significantly deteriorated. Therefore, these imaging lens devices also have a great merit if they can have an optical zoom function that does not cause image degradation due to zooming. However, in order to mount an imaging lens device having an optical zoom function in a small device, it is necessary to reduce the size of the imaging lens device.

小型の撮像レンズ装置としては、例えば、特許文献１，２で提案されているものが挙げられる。特許文献１，２に記載されている撮像レンズ装置に用いられているズームレンズ系はいずれも、物体側から順に、負の光学的パワーを有する第１レンズ群と、正の光学的パワーを有する第２レンズ群と、を少なくとも含むズーム構成(以下「負リードのズームレンズ系」という。)になっている。
特開平１１−７２７０２号公報 特開２００３−４３３５４号公報 As a small imaging lens device, for example, those proposed in Patent Documents 1 and 2 can be cited. The zoom lens systems used in the imaging lens apparatuses described in Patent Documents 1 and 2 have a first lens group having negative optical power and a positive optical power in order from the object side. And a second lens group (hereinafter referred to as “negative lead zoom lens system”).
Japanese Patent Laid-Open No. 11-72702 JP 2003-43354 A

特許文献１には、各レンズ群がレンズ１枚から成るズームレンズ系が記載されており、レンズ枚数を少なくすることで全系の小型化が図られている。しかし、このズーム構成では１枚１枚のレンズにかかる負担が大きくなり、パワーが強くなりすぎてしまう。パワーが強くなると感度が高くなるため、その製造が困難になる。また、特許文献１記載のズームレンズ系は、回折光学素子を含んでいるため、撮影レンズ系として用いる場合には、２次光，３次光のゴーストが無視できず、撮像性能がやや劣ることが懸念される。   Patent Document 1 describes a zoom lens system in which each lens group includes one lens, and the entire system is reduced in size by reducing the number of lenses. However, with this zoom configuration, the load on each lens increases, and the power becomes too strong. As the power increases, the sensitivity increases, making it difficult to manufacture. In addition, since the zoom lens system described in Patent Document 1 includes a diffractive optical element, when used as a photographing lens system, the ghost of secondary light and tertiary light cannot be ignored, and the imaging performance is slightly inferior. Is concerned.

特許文献２には、光路を折り曲げるための反射光学素子を有するズームレンズ系が記載されている。光路の折り曲げによりカメラの薄型化を図ってはいるが、分厚い光学的ローパスフィルター等を含んでいるため、バックフォーカスが長く、長さの面で全系の小型化が達成されていない。このようにバックフォーカス部分に光学的ローパスフィルターを配置しようとすると、バックフォーカスを極端に短くすることが困難になる。また、バックフォーカスを短くすると、射出瞳が像面の近くに位置することになる。その結果、ズームレンズ系から射出した軸外光束が像面に対して斜めに入射することになるため、固体撮像素子の前面に設けられているマイクロレンズの集光性能が十分に発揮されず、画像の明るさが画像中央部と画像周辺部とで極端に変化するという問題が生じることになる。この問題を解決するために撮像レンズの射出瞳位置を像面から離そうとすると、どうしてもズームレンズ系全体の大型化が避けられなくなる。   Patent Document 2 describes a zoom lens system having a reflective optical element for bending an optical path. Although the camera is thinned by bending the optical path, it includes a thick optical low-pass filter and the like, so the back focus is long and the entire system is not downsized in terms of length. When an optical low-pass filter is arranged in the back focus portion in this way, it becomes difficult to extremely shorten the back focus. If the back focus is shortened, the exit pupil is positioned near the image plane. As a result, the off-axis light beam emitted from the zoom lens system is obliquely incident on the image plane, so that the condensing performance of the microlens provided on the front surface of the solid-state image sensor is not sufficiently exhibited, There arises a problem that the brightness of the image changes extremely between the central portion of the image and the peripheral portion of the image. If the exit pupil position of the imaging lens is to be separated from the image plane in order to solve this problem, it is inevitable that the entire zoom lens system is enlarged.

本発明はこのような状況に鑑みてなされたものであって、その目的は、ズームレンズ系において高画質を満足する高性能を確保しつつ、バックフォーカスの短縮により小型化を達成した撮像レンズ装置とその主要部を成すズームレンズを提供することにある。   The present invention has been made in view of such circumstances, and an object of the present invention is to provide an imaging lens device that achieves downsizing by shortening the back focus while ensuring high performance that satisfies high image quality in a zoom lens system. And providing a zoom lens constituting the main part thereof.

上記目的を達成するために、第１の発明の撮像レンズ装置は、物体側から順に第１レンズ群，第２レンズ群及び第３レンズ群を少なくとも含み、レンズ群間隔を変えることにより変倍を行うズームレンズ系と、そのズームレンズ系により形成された光学像を電気的な信号に変換する撮像素子と、を備えた撮像レンズ装置であって、前記第１レンズ群が負の光学的パワーを有し、前記第２レンズ群が正の光学的パワーを有し、以下の条件式(1)を満たすことを特徴とする。
0.1＜Bf／Y'＜1.0 …(1)
ただし、
Bf：最終レンズ面から像面までの軸上距離(ただし、変倍において最終レンズが可動の場合には各ズームポジションのうちで最短の軸上距離である。)、
Y'：撮像面の対角長の２分の１、
である。 In order to achieve the above object, an imaging lens device according to a first aspect of the present invention includes at least a first lens group, a second lens group, and a third lens group in order from the object side, and performs zooming by changing a lens group interval. An imaging lens apparatus comprising: a zoom lens system to perform; and an imaging element that converts an optical image formed by the zoom lens system into an electrical signal, wherein the first lens group has negative optical power. And the second lens group has a positive optical power and satisfies the following conditional expression (1).
0.1 <Bf / Y '<1.0 (1)
However,
Bf: the axial distance from the final lens surface to the image plane (however, when the final lens is movable during zooming, it is the shortest axial distance among the zoom positions),
Y ′: half the diagonal length of the imaging surface,
It is.

第２の発明の撮像レンズ装置は、物体側から順に第１レンズ群，第２レンズ群及び第３レンズ群を少なくとも含み、レンズ群間隔を変えることにより変倍を行うズームレンズ系と、そのズームレンズ系により形成された光学像を電気的な信号に変換する撮像素子と、を備えた撮像レンズ装置であって、前記第１レンズ群が負の光学的パワーを有し、前記第２レンズ群が正の光学的パワーを有し、以下の条件式(2)を満たすことを特徴とする。
0.1＜Bf／fw＜0.8 …(2)
ただし、
Bf：最終レンズ面から像面までの軸上距離(ただし、変倍において最終レンズが可動の場合には各ズームポジションのうちで最短の軸上距離である。)、
fw：広角端でのズームレンズ系全体の焦点距離、
である。 An imaging lens device according to a second aspect of the present invention includes a zoom lens system including at least a first lens group, a second lens group, and a third lens group in order from the object side, and performing zooming by changing the lens group interval, and a zoom thereof An imaging lens device comprising: an imaging element that converts an optical image formed by a lens system into an electrical signal, wherein the first lens group has negative optical power, and the second lens group Has positive optical power and satisfies the following conditional expression (2).
0.1 <Bf / fw <0.8 (2)
However,
Bf: the axial distance from the final lens surface to the image plane (however, when the final lens is movable during zooming, it is the shortest axial distance among the zoom positions),
fw: Focal length of the entire zoom lens system at the wide-angle end,
It is.

第３の発明の撮像レンズ装置は、上記第１又は第２の発明において、以下の条件式(9)を満たすことを特徴とする。
0.2＜P23／Pw＜1.0 …(9)
ただし、
P23：第２レンズ群と第３レンズ群との合成パワー、
Pw：広角端でのズームレンズ系全体のパワー、
である。 An imaging lens device according to a third aspect of the invention is characterized in that, in the first or second aspect of the invention, the following conditional expression (9) is satisfied.
0.2 <P23 / Pw <1.0 (9)
However,
P23: Composite power of the second lens group and the third lens group,
Pw: Power of the entire zoom lens system at the wide-angle end,
It is.

第４の発明の撮像レンズ装置は、複数のレンズ群から成りレンズ群間隔を変えることにより変倍を行うズームレンズ系と、そのズームレンズ系により形成された光学像を電気的な信号に変換する撮像素子と、を備えた撮像レンズ装置であって、前記ズームレンズ系が、物体側から順に、負の光学的パワーを有する第１レンズ群と、正の光学的パワーを有する第２レンズ群と、正の光学的パワーを有する第３レンズ群と、の３成分から成り、以下の条件式(9)を満たすことを特徴とする。
0.2＜P23／Pw＜1.0 …(9)
ただし、
P23：第２レンズ群と第３レンズ群との合成パワー、
Pw：広角端でのズームレンズ系全体のパワー、
である。 According to a fourth aspect of the present invention, there is provided an image pickup lens apparatus comprising a plurality of lens groups, and a zoom lens system for changing a magnification by changing a lens group interval, and an optical image formed by the zoom lens system being converted into an electrical signal. An imaging lens apparatus comprising: an imaging element, wherein the zoom lens system includes, in order from the object side, a first lens group having negative optical power, and a second lens group having positive optical power. And a third lens group having a positive optical power, and satisfying the following conditional expression (9).
0.2 <P23 / Pw <1.0 (9)
However,
P23: Composite power of the second lens group and the third lens group,
Pw: Power of the entire zoom lens system at the wide-angle end,
It is.

第５の発明の撮像レンズ装置は、上記第１〜第４のいずれか１つの発明において、以下の条件式(5)を満たすことを特徴とする。
-0.8＜P1／Pw＜-0.1 …(5)
ただし、
P1：第１レンズ群のパワー、
Pw：広角端でのズームレンズ系全体のパワー、
である。 An imaging lens device according to a fifth invention is characterized in that, in any one of the first to fourth inventions, the following conditional expression (5) is satisfied.
-0.8 <P1 / Pw <-0.1 (5)
However,
P1: Power of the first lens group,
Pw: Power of the entire zoom lens system at the wide-angle end,
It is.

第６の発明の撮像レンズ装置は、上記第１〜第５のいずれか１つの発明において、以下の条件式(7)を満たすことを特徴とする。
0.15＜P3／Pw＜0.85 …(7)
ただし、
P3：第３レンズ群のパワー、
Pw：広角端でのズームレンズ系全体のパワー、
である。 The imaging lens device according to a sixth aspect of the invention is characterized in that, in any one of the first to fifth aspects, the following conditional expression (7) is satisfied.
0.15 <P3 / Pw <0.85 (7)
However,
P3: Power of the third lens group,
Pw: Power of the entire zoom lens system at the wide-angle end,
It is.

第７の発明の撮像レンズ装置は、上記第１〜第６のいずれか１つの発明において、以下の条件式(10)を満たすことを特徴とする。
-0.15＜(R1＋R2)／(R1−R2)＜0.5 …(10)
ただし、
R1：最終レンズ群の最も像側に配置されたレンズの物体側の面の曲率半径、
R2：最終レンズ群の最も像側に配置されたレンズの像側の面の曲率半径、
である。 An imaging lens device according to a seventh invention is characterized in that, in any one of the first to sixth inventions, the following conditional expression (10) is satisfied.
-0.15 <(R1 + R2) / (R1-R2) <0.5 (10)
However,
R1: the radius of curvature of the object side surface of the lens arranged closest to the image side in the final lens group,
R2: radius of curvature of the image side surface of the lens arranged closest to the image side in the final lens group,
It is.

第８の発明の撮像レンズ装置は、上記第１〜第７のいずれか１つの発明において、前記第２レンズ群に絞りを有することを特徴とする。   An imaging lens device according to an eighth invention is characterized in that, in any one of the first to seventh inventions, the second lens group has a stop.

第９の発明のズームレンズは、光学像を電気的な信号に変換する撮像素子の受光面上に被写体の光学像を形成するためのズームレンズであって、物体側から順に第１レンズ群，第２レンズ群及び第３レンズ群を少なくとも含み、レンズ群間隔を変えることにより変倍を行い、前記第１レンズ群が負の光学的パワーを有し、前記第２レンズ群が正の光学的パワーを有し、以下の条件式(1)を満たすことを特徴とする。
0.1＜Bf／Y'＜1.0 …(1)
ただし、
Bf：最終レンズ面から像面までの軸上距離(ただし、変倍において最終レンズが可動の場合には各ズームポジションのうちで最短の軸上距離である。)、
Y'：撮像面の対角長の２分の１、
である。 A zoom lens according to a ninth aspect of the present invention is a zoom lens for forming an optical image of a subject on a light receiving surface of an image sensor that converts an optical image into an electrical signal. The image forming apparatus includes at least a second lens group and a third lens group, and performs zooming by changing an interval between the lens groups. The first lens group has a negative optical power, and the second lens group has a positive optical power. It has power and satisfies the following conditional expression (1).
0.1 <Bf / Y '<1.0 (1)
However,
Bf: the axial distance from the final lens surface to the image plane (however, when the final lens is movable during zooming, it is the shortest axial distance among the zoom positions),
Y ′: half the diagonal length of the imaging surface,
It is.

第１０の発明のズームレンズは、光学像を電気的な信号に変換する撮像素子の受光面上に被写体の光学像を形成するためのズームレンズであって、物体側から順に、負の光学的パワーを有する第１レンズ群と、正の光学的パワーを有する第２レンズ群と、正の光学的パワーを有する第３レンズ群と、の３成分から成り、レンズ群間隔を変えることにより変倍を行い、以下の条件式(9)を満たすことを特徴とする。
0.2＜P23／Pw＜1.0 …(9)
ただし、
P23：第２レンズ群と第３レンズ群との合成パワー、
Pw：広角端でのズームレンズ系全体のパワー、
である。 A zoom lens according to a tenth aspect of the invention is a zoom lens for forming an optical image of a subject on a light receiving surface of an image sensor that converts an optical image into an electrical signal. It consists of three components: a first lens group having power, a second lens group having positive optical power, and a third lens group having positive optical power. And the following conditional expression (9) is satisfied.
0.2 <P23 / Pw <1.0 (9)
However,
P23: Composite power of the second lens group and the third lens group,
Pw: Power of the entire zoom lens system at the wide-angle end,
It is.

本発明によれば、バックフォーカスが適正に設定されているため、ズーム全域にわたって高画質を満足する高性能でありながら小型化が十分に達成された撮像レンズ装置とズームレンズを実現することができる。そして、本発明に係る撮像レンズ装置をデジタルカメラ，携帯情報端末等の機器に用いれば、これらの機器の薄型・軽量・コンパクト化，低コスト化，高性能化及び高機能化等に寄与することができる。   According to the present invention, since the back focus is appropriately set, it is possible to realize an imaging lens device and a zoom lens that are sufficiently high in size and sufficiently small to satisfy high image quality over the entire zoom range. . If the imaging lens device according to the present invention is used in a device such as a digital camera or a portable information terminal, it contributes to making these devices thinner, lighter, more compact, lower in cost, higher in performance and higher in functionality. Can do.

以下、本発明を実施した撮像レンズ装置とズームレンズを、図面を参照しつつ説明する。本発明に係る撮像レンズ装置は、被写体の映像を光学的に取り込んで電気的な信号として出力する光学装置であって、被写体の静止画撮影や動画撮影に用いられるカメラの主たる構成要素を成すものである。そのようなカメラの例としては、デジタルカメラ；ビデオカメラ；監視カメラ；車載カメラ；テレビ電話用カメラ；ドアホーン用カメラ；パーソナルコンピュータ，モバイルコンピュータ，携帯電話，携帯情報端末(ＰＤＡ：Personal Digital Assistant)，これらの周辺機器(マウス，スキャナー，プリンター等)，その他のデジタル機器等に内蔵又は外付けされるカメラが挙げられる。これらの例から分かるように、撮像レンズ装置を用いることによりカメラを構成することができるだけでなく、各種機器に撮像レンズ装置を搭載することによりカメラ機能を付加することも可能である。例えば、カメラ付き携帯電話等の画像入力機能付きデジタル機器を構成することが可能である。   Hereinafter, an imaging lens device and a zoom lens embodying the present invention will be described with reference to the drawings. An imaging lens device according to the present invention is an optical device that optically captures an image of a subject and outputs it as an electrical signal, and constitutes a main component of a camera used for still image shooting and moving image shooting of a subject. It is. Examples of such a camera include a digital camera; a video camera; a surveillance camera; an in-vehicle camera; a videophone camera; a doorphone camera; a personal computer, a mobile computer, a mobile phone, a personal digital assistant (PDA), These peripheral devices (mouse, scanner, printer, etc.), and cameras built in or externally attached to other digital devices can be mentioned. As can be seen from these examples, it is possible not only to configure a camera by using an imaging lens device, but also to add a camera function by mounting the imaging lens device in various devices. For example, a digital device with an image input function such as a mobile phone with a camera can be configured.

なお、従来「デジタルカメラ」の語は、専ら光学的な静止画を記録するものを指していたが、静止画と動画を同時に扱えるデジタルスチルカメラや家庭用デジタルムービーカメラも提案されており、現在では特に区別されなくなってきている。したがって「デジタルカメラ」の語は、デジタルスチルカメラ，デジタルムービーカメラ，ウェッブカメラ(オープン型・プライベート型を問わず、ネットワークに接続されて画像の送受信を可能にする機器に接続されるカメラであって、ネットワークに直接接続されるもの、パーソナルコンピュータ等の情報処理機能を有する機器を介して接続されるもの、の両方を含む。)等のように、光学像を形成する撮影レンズ系，その光学像を電気信号に変換する撮像素子等を備えた撮像レンズ装置を主たる構成要素とするカメラすべてを含むものとする。   The term “digital camera” used to refer to the recording of optical still images, but digital still cameras and home digital movie cameras that can handle still images and movies simultaneously have been proposed. In particular, it has become indistinguishable. Therefore, the term “digital camera” means a digital still camera, digital movie camera, or web camera (whether an open type or a private type, a camera that is connected to a network and connected to a device that enables image transmission / reception). , And the like, including those directly connected to a network and those connected via a device having an information processing function such as a personal computer.) All of cameras including an imaging lens device including an imaging device that converts the signal into an electrical signal as main components are included.

図９(Ａ),(Ｂ)に、撮像レンズ装置の構成例を示す。図９(Ａ)に示す撮像レンズ装置は、光路の折り曲げがないタイプの光学構成になっており、後述する第２の実施の形態(図２)に相当する。図９(Ｂ)に示す撮像レンズ装置は、光路の折り曲げがあるタイプの光学構成になっており、後述する第１，第３の実施の形態(図１，図４；図３，図５)に相当する。これらの撮像レンズ装置は、物体(すなわち被写体)側から順に、物体の光学像(ＩＭ：像面)を変倍可能に形成するズームレンズ系(撮影レンズ系に相当する。)ＴＬと、撮像素子ＳＲのカバーガラスＣＧと、ズームレンズ系ＴＬにより受光面上に形成された光学像ＩＭを電気的な信号に変換する撮像素子ＳＲとを備え、デジタルカメラ，携帯情報機器(つまり、携帯電話，ＰＤＡ等の小型で携帯可能な情報機器端末)等に相当するデジタル機器の一部を成している。これらの撮像レンズ装置でデジタルカメラを構成する場合、通常そのカメラのボディ内部に撮像レンズ装置を配置することになるが、カメラ機能を実現する際には必要に応じた形態を採用することが可能である。例えば、ユニット化した撮像レンズ装置をカメラボディに対して着脱自在又は回動自在に構成してもよく、ユニット化した撮像レンズ装置を携帯情報機器(携帯電話，ＰＤＡ等)に対して着脱自在又は回動自在に構成してもよい。   9A and 9B show a configuration example of the imaging lens device. The imaging lens device shown in FIG. 9A has a type of optical configuration in which the optical path is not bent, and corresponds to a second embodiment (FIG. 2) described later. The imaging lens device shown in FIG. 9B has a type of optical configuration in which the optical path is bent, and first and third embodiments (FIGS. 1, 4; FIGS. 3, 5) described later. It corresponds to. These imaging lens apparatuses are a zoom lens system (corresponding to a photographing lens system) TL that forms an optical image (IM: image plane) of an object in order from the object (namely, subject) side so as to be variable, and an imaging element. An SR cover glass CG and an image sensor SR that converts an optical image IM formed on the light receiving surface by the zoom lens system TL into an electrical signal, and includes a digital camera, a portable information device (that is, a mobile phone, a PDA). A small and portable information device terminal) and the like. When a digital camera is configured with these image pickup lens devices, the image pickup lens device is usually arranged inside the body of the camera, but it is possible to adopt a form as necessary when realizing the camera function. It is. For example, the unitized imaging lens device may be configured to be detachable or rotatable with respect to the camera body, and the unitized imaging lens device may be detachable with respect to a portable information device (cell phone, PDA, etc.) You may comprise so that rotation is possible.

図９(Ｂ)に示す撮像レンズ装置では、ズームレンズ系ＴＬ内の光路中に平面状の反射面ＲＬが配置されている。この反射面ＲＬにより、ズームレンズ系ＴＬを屈曲光学系として使用するための光路の折り曲げが行われ、その際、光軸ＡＸが略９０度(つまり９０度又は実質的に９０度)折り曲げられるようにして光束が反射される。このようにズームレンズ系ＴＬの光路中に光路を折り曲げる反射面ＲＬを設ければ、撮像レンズ装置の配置の自由度が高まるとともに、撮像レンズ装置の厚さ方向のサイズを変化させて、撮像レンズ装置の見かけ上の薄型化を達成することが可能となる。   In the imaging lens device shown in FIG. 9B, a planar reflecting surface RL is disposed in the optical path in the zoom lens system TL. By this reflection surface RL, the optical path for using the zoom lens system TL as a bending optical system is bent, and at this time, the optical axis AX is bent by approximately 90 degrees (that is, 90 degrees or substantially 90 degrees). Thus, the light beam is reflected. If the reflection surface RL that bends the optical path is provided in the optical path of the zoom lens system TL in this way, the degree of freedom of arrangement of the imaging lens device is increased, and the size of the imaging lens device in the thickness direction is changed, so that the imaging lens It is possible to achieve an apparent thinning of the device.

図９(Ｂ)に示す反射面ＲＬは直角プリズムで構成されているが、使用する反射部材はプリズム類に限らない。平面ミラー等のミラー類を反射部材として用いることにより、反射面ＲＬを構成してもよい。また、光路を折り曲げるための光学的作用は反射に限らず、屈折，回折，それらの組み合わせでもよい。図９(Ｂ)中のプリズムＰＲは光学的パワー(パワー：焦点距離の逆数で定義される量)を有していないが、光路を折り曲げる光学部材に光学的パワーを持たせてもよい。例えば、プリズムＰＲの反射面ＲＬ，光入射側面，光射出側面等に、ズームレンズ系ＴＬの光学的パワーを一部負担させれば、レンズ素子のパワー負担を減らして光学性能を向上させることが可能となる。また、光路の折り曲げ位置はズームレンズ系ＴＬの前側，途中，後ろ側のいずれでもよい。光路の折り曲げ位置は必要に応じて設定すればよく、光路の適正な折り曲げにより、撮像レンズ装置が搭載されるデジタル機器(デジタルカメラ等)の見かけ上の薄型化やコンパクト化を達成することが可能となる。   Although the reflecting surface RL shown in FIG. 9B is a right-angle prism, the reflecting member used is not limited to prisms. The reflection surface RL may be configured by using a mirror such as a plane mirror as the reflection member. The optical action for bending the optical path is not limited to reflection, and may be refraction, diffraction, or a combination thereof. The prism PR in FIG. 9B does not have optical power (power: an amount defined by the reciprocal of the focal length), but the optical member that bends the optical path may have optical power. For example, if the optical power of the zoom lens system TL is partially borne on the reflecting surface RL, the light incident side surface, the light emitting side surface, and the like of the prism PR, the optical performance can be improved by reducing the power burden on the lens element. It becomes possible. Further, the bending position of the optical path may be any of the front side, the middle, and the rear side of the zoom lens system TL. The optical path bending position can be set as necessary, and by appropriately bending the optical path, it is possible to achieve an apparently thin and compact digital device (such as a digital camera) equipped with an imaging lens device. It becomes.

ズームレンズ系ＴＬは複数のレンズ群から成り、複数のレンズ群が光軸ＡＸに沿って移動し、レンズ群間隔を変化させることにより変倍(すなわちズーミング)を行う構成になっている。後述する各実施の形態では、ズームレンズ系ＴＬが負・正・正の３成分ズーム構成になっており、例えば、図９(Ａ)のタイプでは第３レンズ群ＧＲ３を固定群としてズーミングが行われ、図９(Ｂ)のタイプではプリズムＰＲを含む第１レンズ群ＧＲ１を固定群としてズーミングが行われる。   The zoom lens system TL includes a plurality of lens groups. The plurality of lens groups move along the optical axis AX, and is configured to perform zooming (ie, zooming) by changing the lens group interval. In each embodiment described later, the zoom lens system TL has a negative, positive, and positive three-component zoom configuration. For example, in the type of FIG. 9A, zooming is performed with the third lens group GR3 as a fixed group. In the type of FIG. 9B, zooming is performed with the first lens group GR1 including the prism PR as a fixed group.

撮像素子ＳＲとしては、例えば複数の画素を有するＣＣＤ(Charge Coupled Device)やＣＭＯＳ(Complementary Metal Oxide Semiconductor)センサー等の固体撮像素子が用いられる。そして、ズームレンズ系ＴＬにより(撮像素子ＳＲの受光面上に)形成された光学像は、撮像素子ＳＲにより電気的な信号に変換される。撮像素子ＳＲで生成した信号は、必要に応じて所定のデジタル画像処理や画像圧縮処理等が施されてデジタル映像信号としてメモリー(半導体メモリー，光ディスク等)に記録されたり、場合によってはケーブルを介したり赤外線信号に変換されたりして他の機器に伝送される。   As the imaging element SR, for example, a solid-state imaging element such as a CCD (Charge Coupled Device) or a CMOS (Complementary Metal Oxide Semiconductor) sensor having a plurality of pixels is used. The optical image formed on the zoom lens system TL (on the light receiving surface of the image sensor SR) is converted into an electrical signal by the image sensor SR. The signal generated by the image sensor SR is subjected to predetermined digital image processing, image compression processing, etc. as necessary, and recorded as a digital video signal in a memory (semiconductor memory, optical disk, etc.), or in some cases via a cable. Or converted into an infrared signal and transmitted to another device.

なお、図９(Ａ)(Ｂ)に示す撮像レンズ装置では、ズームレンズ系ＴＬによって拡大側の被写体から縮小側の撮像素子ＳＲへの縮小投影が行われるが、撮像素子ＳＲの代わりに２次元画像を表示する表示素子(例えば液晶表示素子)を用い、ズームレンズ系ＴＬを投影レンズ系として使用すれば、縮小側の画像表示面から拡大側のスクリーン面への拡大投影を行う画像投影装置を構成することができる。つまり、以下に説明する各実施の形態のズームレンズ系ＴＬは、撮影レンズ系としての使用に限らず、投影レンズ系としても好適に使用することが可能である。   In the image pickup lens device shown in FIGS. 9A and 9B, the zoom lens system TL performs reduction projection from the enlargement subject to the reduction image pickup element SR, but two-dimensionally instead of the image pickup element SR. By using a display element (for example, a liquid crystal display element) that displays an image and using the zoom lens system TL as a projection lens system, an image projection apparatus that performs an enlarged projection from a reduction-side image display surface to an enlargement-side screen surface is provided. Can be configured. That is, the zoom lens system TL of each embodiment described below can be suitably used not only as a photographing lens system but also as a projection lens system.

図１〜図３は、第１〜第３の実施の形態を構成するズームレンズ系ＴＬにそれぞれ対応する光学構成図であり、広角端(Ｗ)でのレンズ配置，光路等を光路展開状態における光学断面で示している。また、図４，図５は、第１，第３の実施の形態を構成するズームレンズ系ＴＬにそれぞれ対応する光学構成図であり、広角端(Ｗ)でのレンズ配置，光路等を光路折り曲げ状態における光学断面で示している。図１〜図３中、矢印ｍ１，ｍ２，ｍ３は広角端(Ｗ)から望遠端(Ｔ)へのズーミングにおける第１レンズ群ＧＲ１，第２レンズ群ＧＲ２，第３レンズ群ＧＲ３の移動をそれぞれ模式的に示しており、破線矢印はそのレンズ群がズーミングにおいて位置固定であることを示している。また矢印ｍＦは、無限遠撮影から近距離撮影へのフォーカスレンズ群の移動を模式的に示している。   1 to 3 are optical configuration diagrams respectively corresponding to the zoom lens systems TL constituting the first to third embodiments, and the lens arrangement, the optical path, and the like at the wide angle end (W) in the optical path expanded state. An optical cross section is shown. 4 and 5 are optical configuration diagrams corresponding to the zoom lens systems TL constituting the first and third embodiments, respectively, and the lens arrangement at the wide angle end (W), the optical path, and the like are bent. An optical cross section in the state is shown. 1 to 3, arrows m1, m2, and m3 indicate movements of the first lens group GR1, the second lens group GR2, and the third lens group GR3 during zooming from the wide-angle end (W) to the telephoto end (T), respectively. This is schematically shown, and a broken-line arrow indicates that the lens group is fixed in position during zooming. An arrow mF schematically shows the movement of the focus lens group from infinity shooting to short-distance shooting.

図１〜図３中、ri(i=1,2,3,...)が付された面は物体側から数えてi番目の面(riに*印が付された面は非球面)であり、di(i=1,2,3,...)が付された軸上面間隔は、物体側から数えてi番目の軸上面間隔のうち、ズーミングにおいて変化する可変間隔(d0：物体距離)である。第１〜第３の実施の形態のズームレンズ系ＴＬは、物体側から順に、負のパワーを有する第１レンズ群ＧＲ１と、正のパワーを有する第２レンズ群ＧＲ２と、正のパワーを有する第３レンズ群ＧＲ３と、から成り、第１レンズ群ＧＲ１と第２レンズ群ＧＲ２、又は第２レンズ群ＧＲ２と第３レンズ群ＧＲ３を可動群として、各レンズ群間隔を変化させることによりズーミングを行う３成分ズームレンズである。各実施の形態のレンズ構成を以下に詳しく説明する。   1 to 3, the surface with ri (i = 1,2,3, ...) is the i-th surface from the object side (the surface with ri marked with * is aspheric) The distance between the shaft upper surfaces with di (i = 1, 2, 3,...) Is a variable interval (d0: object that changes during zooming among the i-th shaft upper surface intervals counted from the object side Distance). The zoom lens systems TL of the first to third embodiments have, in order from the object side, a first lens group GR1 having a negative power, a second lens group GR2 having a positive power, and a positive power. The first lens group GR1 and the second lens group GR2, or the second lens group GR2 and the third lens group GR3 as a movable group, and zooming is performed by changing the distance between the lens groups. This is a three-component zoom lens to be performed. The lens configuration of each embodiment will be described in detail below.

第１の実施の形態(図１)では、負・正・正の３成分ズーム構成において各レンズ群が以下のように構成されている。第１レンズ群ＧＲ１は、プリズムＰＲのみで構成されている。そのプリズムＰＲは光軸ＡＸを９０度曲げるための反射面ＲＬ(図４)を有しており、プリズムＰＲの入射側の面は物体側に凹面を向けた非球面から成っている。第２レンズ群ＧＲ２は、物体側から順に、絞りＳＴと、両面が非球面から成る両凸の正レンズと、両凸の正レンズと、両凹の負レンズと、で構成されている。第３レンズ群ＧＲ３は、両面が非球面から成る両凸の正レンズ１枚で構成されている。   In the first embodiment (FIG. 1), each lens group in the negative / positive / positive three-component zoom configuration is configured as follows. The first lens group GR1 includes only the prism PR. The prism PR has a reflecting surface RL (FIG. 4) for bending the optical axis AX by 90 degrees, and the incident-side surface of the prism PR is an aspherical surface with a concave surface facing the object side. The second lens group GR2 includes, in order from the object side, a stop ST, a biconvex positive lens whose both surfaces are aspheric surfaces, a biconvex positive lens, and a biconcave negative lens. The third lens group GR3 includes one biconvex positive lens whose both surfaces are aspheric surfaces.

第２の実施の形態(図２)では、負・正・正の３成分ズーム構成において各レンズ群が以下のように構成されている。第１レンズ群ＧＲ１は、物体側から順に、両面が非球面から成る両凹の負レンズと、物体側に凸の正メニスカスレンズと、で構成されている。第２レンズ群ＧＲ２は、物体側から順に、絞りＳＴと、両面が非球面から成る両凸の正レンズと、像側面が非球面から成る像側に凹の負メニスカスレンズと、で構成されている。第３レンズ群ＧＲ３は、両面が非球面から成る両凸の正レンズ１枚で構成されている。   In the second embodiment (FIG. 2), each lens group is configured as follows in a negative / positive / positive three-component zoom configuration. The first lens group GR1 includes, in order from the object side, a biconcave negative lens whose both surfaces are aspheric surfaces, and a positive meniscus lens convex on the object side. The second lens group GR2 includes, in order from the object side, a stop ST, a biconvex positive lens whose both surfaces are aspheric surfaces, and a negative meniscus lens whose image side surface is aspheric and concave on the image side. Yes. The third lens group GR3 includes one biconvex positive lens whose both surfaces are aspheric surfaces.

第３の実施の形態(図３)では、負・正・正の３成分ズーム構成において各レンズ群が以下のように構成されている。第１レンズ群ＧＲ１は、物体側から順に、プリズムＰＲと、物体側に凹の負メニスカスレンズ及び像側に凸の正メニスカスレンズから成る接合レンズと、で構成されている。そのプリズムＰＲは光軸ＡＸを９０度曲げるための反射面ＲＬ(図５)を有しており、プリズムＰＲの入射側の面は物体側に凹面を向けた非球面から成っている。第２レンズ群ＧＲ２は、物体側から順に、絞りＳＴと、物体側面が非球面から成る物体側に凸の正メニスカスレンズ及び像側に凹の負メニスカスレンズから成る接合レンズと、両凸の正レンズと、で構成されている。第３レンズ群ＧＲ３は、物体側から順に、物体側に凹の負メニスカスレンズと、両面が非球面から成る両凸の正レンズと、で構成されている。   In the third embodiment (FIG. 3), each lens group is configured as follows in a negative / positive / positive three-component zoom configuration. The first lens group GR1 includes, in order from the object side, a prism PR and a cemented lens including a negative meniscus lens concave on the object side and a positive meniscus lens convex on the image side. The prism PR has a reflecting surface RL (FIG. 5) for bending the optical axis AX by 90 degrees, and the incident-side surface of the prism PR is an aspherical surface with a concave surface facing the object side. The second lens group GR2 includes, in order from the object side, a stop ST, a cemented lens including a positive meniscus lens convex on the object side having an aspheric object side surface and a negative meniscus lens concave on the image side, and a biconvex positive lens. And a lens. The third lens group GR3 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens that is concave on the object side, and a biconvex positive lens whose both surfaces are aspheric surfaces.

ところで、カメラを小型化する上で最大のネックとなっているのが、光学全長(つまり、光学系の最も物体側の面から像面までの長さ)である。光学全長を短くするための手法としては、例えば、各レンズの屈折率を高くすること、各面の曲率を強くすること、構成レンズ枚数を少なくすること等が考えられる。しかし、いずれの手法にも問題の発生が予想される。例えば、諸収差に影響を与えるといった問題、レンズ個々のパワーが強くなって感度が高くなった結果、製造困難なレンズ系になるといった問題等である。このような問題の発生無しに光学全長を確実に短くするには、撮影レンズ系のバックフォーカスを短くするのが最も有効である。   By the way, the biggest bottleneck in miniaturizing the camera is the total optical length (that is, the length from the most object-side surface to the image plane of the optical system). As a method for shortening the optical total length, for example, increasing the refractive index of each lens, increasing the curvature of each surface, reducing the number of constituent lenses, and the like can be considered. However, problems are expected to occur in both methods. For example, there are a problem of affecting various aberrations, a problem of a lens system that is difficult to manufacture as a result of an increase in sensitivity of each lens and an increase in sensitivity. In order to reliably shorten the optical total length without occurrence of such a problem, it is most effective to shorten the back focus of the taking lens system.

解像限界周波数周辺の性能を抑えてやれば、光学的ローパスフィルターを用いなくてもノイズの発生を懸念する必要がない。また、ノイズがあまり目立たない表示系(携帯電話の液晶画面等)を用いてユーザーが撮影や鑑賞を行う場合には、撮影レンズ系に光学的ローパスフィルターを用いる必要がない。したがって、光学的ローパスフィルターを必要としない撮像レンズ装置では、射出瞳位置を適正に配置することができれば、バックフォーカスの短縮により撮像レンズ装置やカメラの小型化を達成することが可能である。このような観点から、以下に説明するような構成を採用することが望ましい。   If the performance around the resolution limit frequency is suppressed, there is no need to worry about the generation of noise without using an optical low-pass filter. In addition, when a user performs shooting or viewing using a display system (such as a liquid crystal screen of a mobile phone) in which noise is not so conspicuous, it is not necessary to use an optical low-pass filter for the shooting lens system. Therefore, in an imaging lens device that does not require an optical low-pass filter, if the exit pupil position can be appropriately arranged, it is possible to achieve downsizing of the imaging lens device and camera by shortening the back focus. From such a viewpoint, it is desirable to adopt a configuration as described below.

３成分以上から成る負リードのズームレンズ系において、充分な像高と高性能を確保しつつ光学全長の短縮により小型化を達成するには、以下の条件式(1)を満たすことが望ましい。
0.1＜Bf／Y'＜1.0 …(1)
ただし、
Bf：最終レンズ面から像面までの軸上距離(ただし、変倍において最終レンズが可動の場合には各ズームポジションのうちで最短の軸上距離である。)、
Y'：撮像面の対角長の２分の１、
である。 In a negative lead zoom lens system composed of three or more components, it is desirable to satisfy the following conditional expression (1) in order to achieve miniaturization by shortening the optical total length while ensuring sufficient image height and high performance.
0.1 <Bf / Y '<1.0 (1)
However,
Bf: the axial distance from the final lens surface to the image plane (however, when the final lens is movable during zooming, it is the shortest axial distance among the zoom positions),
Y ′: half the diagonal length of the imaging surface,
It is.

条件式(1)は、最大像高(すなわち撮像面の対角長の２分の１)とバックフォーカスとの関係について、好ましい条件範囲を規定している。条件式(1)の下限を越えると、最終レンズ面から固体撮像素子面(撮像面)までの軸上距離が短くなりすぎて、最終レンズ面等に付着したゴミの影響が顕著に現れてしまう。一般に、最終レンズ面と固体撮像素子面が近ければ近いほど、許容されるゴミの大きさは小さくなっていき、製造過程において多大な設備投資(例えばクリーンルーム等)が必要になる。逆に、条件式(1)の上限を越えると、固体撮像素子の大きさに対してバックフォーカスが長くなりすぎてしまい、光学系はコンパクトさに欠けたものとなる。   Conditional expression (1) defines a preferable condition range for the relationship between the maximum image height (that is, half the diagonal length of the imaging surface) and the back focus. If the lower limit of conditional expression (1) is exceeded, the axial distance from the final lens surface to the solid-state image sensor surface (imaging surface) becomes too short, and the effect of dust adhering to the final lens surface, etc. will be noticeable. . In general, the closer the final lens surface and the solid-state imaging device surface are, the smaller the allowable dust size becomes, and a great investment in equipment (for example, a clean room) is required in the manufacturing process. On the contrary, if the upper limit of conditional expression (1) is exceeded, the back focus becomes too long with respect to the size of the solid-state imaging device, and the optical system lacks compactness.

光学全長を短くしてコンパクト化を達成するには、以下の条件式(1a)を満たすことが更に望ましい。
0.1＜Bf／Y'＜0.7 …(1a)
この条件式(1a)は、上記条件式(1)が規定している条件範囲のなかでも、上記観点等に基づいた更に好ましい条件範囲を規定している。 In order to reduce the overall optical length and achieve compactness, it is more desirable to satisfy the following conditional expression (1a).
0.1 <Bf / Y '<0.7 (1a)
The conditional expression (1a) defines a more preferable condition range based on the above viewpoints, etc., among the condition ranges defined by the conditional expression (1).

また、３成分以上から成る負リードのズームレンズ系において、適正な射出瞳位置と高性能を確保しつつ光学全長の短縮により小型化を達成するには、以下の条件式(2)を満たすことが望ましい。
0.1＜Bf／fw＜0.8 …(2)
ただし、
Bf：最終レンズ面から像面までの軸上距離(ただし、変倍において最終レンズが可動の場合には各ズームポジションのうちで最短の軸上距離である。)、
fw：広角端でのズームレンズ系全体の焦点距離、
である。 In order to achieve downsizing by shortening the total optical length while securing an appropriate exit pupil position and high performance in a negative lead zoom lens system composed of three or more components, the following conditional expression (2) is satisfied. Is desirable.
0.1 <Bf / fw <0.8 (2)
However,
Bf: the axial distance from the final lens surface to the image plane (however, when the final lens is movable during zooming, it is the shortest axial distance among the zoom positions),
fw: Focal length of the entire zoom lens system at the wide-angle end,
It is.

条件式(2)は、広角端での全系焦点距離とバックフォーカスとの関係について、好ましい条件範囲を規定している。条件式(2)の下限を越えると、バックフォーカスが短くなりすぎてしまい、射出瞳が像面の非常に近くに位置する状態となる。そうなれば、固体撮像素子の前面に設けられているマイクロレンズの取り付けをいかに工夫しようとも、ズームレンズ系から射出した軸外光束が像面に対して斜めに入射してしまう。その結果、固体撮像素子の前面に設けられているマイクロレンズの集光性能を充分に発揮させることができなくなって、照度落ちや照度ムラ等が発生することになる。バックフォーカスの短いズームレンズ系の広角端での照度確保は、解決することが困難な事項の１つである。射出瞳を像面から遠ざけるために、第１レンズ群のレンズパワーを強くしたとしても、広角端での歪曲収差を補正しつつ射出瞳位置と像面との距離を確保することは困難である。逆に、条件式(2)の上限を越えると、バックフォーカスが長くなりすぎてしまい、光学系はコンパクトさに欠けたものとなる。   Conditional expression (2) defines a preferable condition range for the relationship between the focal length of the entire system at the wide-angle end and the back focus. If the lower limit of conditional expression (2) is exceeded, the back focus becomes too short, and the exit pupil is positioned very close to the image plane. In this case, the off-axis light beam emitted from the zoom lens system is incident on the image plane obliquely regardless of how the microlens provided on the front surface of the solid-state imaging device is attached. As a result, the condensing performance of the microlens provided on the front surface of the solid-state imaging device cannot be fully exhibited, and illuminance drop, illuminance unevenness, and the like occur. Ensuring illuminance at the wide-angle end of a zoom lens system with a short back focus is one of the issues that are difficult to solve. Even if the lens power of the first lens unit is increased in order to move the exit pupil away from the image plane, it is difficult to secure the distance between the exit pupil position and the image plane while correcting the distortion at the wide-angle end. . On the other hand, if the upper limit of conditional expression (2) is exceeded, the back focus becomes too long, and the optical system lacks compactness.

光学全長を短くしてコンパクト化を達成するには、以下の条件式(2a)を満たすことが更に望ましい。
0.1＜Bf／fw＜0.6 …(2a)
この条件式(2a)は、上記条件式(2)が規定している条件範囲のなかでも、上記観点等に基づいた更に好ましい条件範囲を規定している。 In order to reduce the overall optical length and achieve compactness, it is more desirable to satisfy the following conditional expression (2a).
0.1 <Bf / fw <0.6 (2a)
The conditional expression (2a) defines a more preferable condition range based on the above viewpoints, etc., among the condition ranges defined by the conditional expression (2).

また、３成分以上から成る負リードのズームレンズ系において、適正な射出瞳位置と高性能を確保しつつ光学全長の短縮により小型化を達成するには、以下の条件式(3)を満たすことが望ましい。
0.01＜Bf／Lw＜0.2 …(3)
ただし、
Bf：最終レンズ面から像面までの軸上距離(ただし、変倍において最終レンズが可動の場合には各ズームポジションのうちで最短の軸上距離である。)、
Lw：広角端での光学全長(ズームレンズ系の最も物体側の面から像面までの長さ)、
である。 In order to achieve downsizing by shortening the total optical length while securing an appropriate exit pupil position and high performance in a negative lead zoom lens system composed of three or more components, the following conditional expression (3) is satisfied. Is desirable.
0.01 <Bf / Lw <0.2 (3)
However,
Bf: the axial distance from the final lens surface to the image plane (however, when the final lens is movable during zooming, it is the shortest axial distance among the zoom positions),
Lw: Total optical length at the wide-angle end (length from the most object-side surface to the image plane of the zoom lens system),
It is.

条件式(3)は、広角端での光学全長とバックフォーカスとの関係について、好ましい条件範囲を規定している。条件式(3)の下限を越えると、バックフォーカスが短くなりすぎてしまい、射出瞳が像面の非常に近くに位置する状態となる。そうなれば、固体撮像素子の前面に設けられているマイクロレンズの取り付けをいかに工夫しようとも、ズームレンズ系から射出した軸外光束が像面に対して斜めに入射してしまう。その結果、固体撮像素子の前面に設けられているマイクロレンズの集光性能を充分に発揮させることができなくなって、照度落ちや照度ムラ等が発生することになる。バックフォーカスの短いズームレンズ系の広角端での照度確保は、解決することが困難な事項の１つである。射出瞳を像面から遠ざけるために、第１レンズ群のレンズパワーを強くしたとしても、広角端での歪曲収差を補正しつつ射出瞳位置と像面との距離を確保することは困難である。逆に、条件式(3)の上限を越えると、光学全長に対してバックフォーカスが長くなりすぎてしまい、光学系はコンパクトさに欠けたものとなる。   Conditional expression (3) defines a preferable condition range for the relationship between the optical total length at the wide-angle end and the back focus. When the lower limit of conditional expression (3) is exceeded, the back focus becomes too short, and the exit pupil is positioned very close to the image plane. In this case, the off-axis light beam emitted from the zoom lens system is incident on the image plane obliquely regardless of how the microlens provided on the front surface of the solid-state imaging device is attached. As a result, the condensing performance of the microlens provided on the front surface of the solid-state imaging device cannot be fully exhibited, and illuminance drop, illuminance unevenness, and the like occur. Ensuring illuminance at the wide-angle end of a zoom lens system with a short back focus is one of the issues that are difficult to solve. Even if the lens power of the first lens unit is increased in order to move the exit pupil away from the image plane, it is difficult to secure the distance between the exit pupil position and the image plane while correcting the distortion at the wide-angle end. . On the other hand, if the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, the back focus becomes too long with respect to the total optical length, and the optical system lacks compactness.

光学全長を短くしてコンパクト化を達成するには、以下の条件式(3a)を満たすことが更に望ましい。
0.01＜Bf／Lw＜0.12 …(3a)
この条件式(3a)は、上記条件式(3)が規定している条件範囲のなかでも、上記観点等に基づいた更に好ましい条件範囲を規定している。 In order to reduce the overall optical length and achieve compactness, it is more desirable to satisfy the following conditional expression (3a).
0.01 <Bf / Lw <0.12 (3a)
The conditional expression (3a) defines a more preferable condition range based on the above viewpoints, etc., among the condition ranges defined by the conditional expression (3).

また、３成分以上から成る負リードのズームレンズ系において、高性能を確保しつつ光学全長の短縮により小型化を達成するには、以下の条件式(4)を満たすことが望ましい。
1＜Bf／D＜10 …(4)
ただし、
Bf：最終レンズ面から像面までの軸上距離(ただし、変倍において最終レンズが可動の場合には各ズームポジションのうちで最短の軸上距離である。)、
D：最終レンズ面から撮像素子のカバーガラス前面までの軸上距離(ただし、変倍において最終レンズが可動の場合には各ズームポジションのうちで最短の軸上距離である。)、
である。 In a negative lead zoom lens system composed of three or more components, it is desirable to satisfy the following conditional expression (4) in order to achieve miniaturization by shortening the optical total length while ensuring high performance.
1 <Bf / D <10 (4)
However,
Bf: the axial distance from the final lens surface to the image plane (however, when the final lens is movable during zooming, it is the shortest axial distance among the zoom positions),
D: Axial distance from the last lens surface to the front surface of the cover glass of the image sensor (however, when the last lens is movable during zooming, it is the shortest on-axis distance among the zoom positions).
It is.

条件式(4)は、バックフォーカスとそのうちのカバーガラスまでの距離との関係について、好ましい条件範囲を規定している。条件式(4)の下限を越えると、最終レンズ面とカバーガラス面とが近づきすぎてしまい、光線の面間反射による悪影響(フレアやゴースト等)が発生する。逆に、条件式(4)の上限を越えると、バックフォーカスが非常に長くなりすぎてしまい、光学系はコンパクトさに欠けたものとなる。   Conditional expression (4) defines a preferable condition range regarding the relationship between the back focus and the distance to the cover glass. When the lower limit of conditional expression (4) is exceeded, the final lens surface and the cover glass surface are too close to each other, and an adverse effect (flare, ghost, etc.) due to the inter-surface reflection of light rays occurs. Conversely, if the upper limit of conditional expression (4) is exceeded, the back focus becomes too long, and the optical system lacks compactness.

光学全長を短くしてコンパクト化を達成するには、以下の条件式(4a)を満たすことが更に望ましい。
1＜Bf／D＜9 …(4a)
この条件式(4a)は、上記条件式(4)が規定している条件範囲のなかでも、上記観点等に基づいた更に好ましい条件範囲を規定している。 In order to reduce the overall optical length and achieve compactness, it is more desirable to satisfy the following conditional expression (4a).
1 <Bf / D <9 (4a)
This conditional expression (4a) defines a more preferable condition range based on the above viewpoints, etc., among the condition ranges defined by the conditional expression (4).

各実施の形態のように第１レンズ群ＧＲ１が負パワーを有するズームレンズ系ＴＬにおいて、広角端(Ｗ)で発生する歪曲収差と像面湾曲を補正することは、一般に極めて難しい。レンズ枚数を多くすることによってこの問題を解決することは通常可能であるが、レンズ枚数を増やせばレンズ全長が大きくなる。また、レンズ枚数を増やさずに同じパワーを得るためには各レンズのパワーを強くする必要があるが、パワーを強くすると像面湾曲が更に大きく発生してしまう。この問題を解決するには、最も物体側に位置するレンズ(すなわち第１レンズ)に非球面を用いることが好ましく、光軸ＡＸから離れるほど第１レンズの負パワーが弱くなる非球面を用いることが更に好ましい。第１〜第３の実施の形態では、第１レンズに非球面を導入することにより、構成上発生する歪曲収差，非点収差等の補正を行っている。   In the zoom lens system TL in which the first lens group GR1 has negative power as in each embodiment, it is generally very difficult to correct distortion and field curvature that occur at the wide angle end (W). Although it is usually possible to solve this problem by increasing the number of lenses, increasing the number of lenses increases the overall length of the lens. Further, in order to obtain the same power without increasing the number of lenses, it is necessary to increase the power of each lens. However, when the power is increased, the field curvature is further increased. In order to solve this problem, it is preferable to use an aspherical surface for the lens closest to the object side (that is, the first lens), and to use an aspherical surface in which the negative power of the first lens decreases as the distance from the optical axis AX increases. Is more preferable. In the first to third embodiments, an aspheric surface is introduced into the first lens to correct distortion, astigmatism, and the like that occur in the configuration.

各実施の形態のように第１レンズ群ＧＲ１が負の光学的パワーを有するズームレンズ系ＴＬにおいては、以下の条件式(5),(6)のうちの少なくとも１つを満たすことが望ましい。
-0.8＜P1／Pw＜-0.1 …(5)
-1.5＜P1／Pt＜-0.5 …(6)
ただし、
P1：第１レンズ群のパワー、
Pw：広角端でのズームレンズ系全体のパワー、
Pt：望遠端でのズームレンズ系全体のパワー、
である。 In the zoom lens system TL in which the first lens group GR1 has negative optical power as in each embodiment, it is desirable that at least one of the following conditional expressions (5) and (6) is satisfied.
-0.8 <P1 / Pw <-0.1 (5)
-1.5 <P1 / Pt <-0.5 (6)
However,
P1: Power of the first lens group,
Pw: Power of the entire zoom lens system at the wide-angle end,
Pt: Power of the entire zoom lens system at the telephoto end,
It is.

条件式(5),(6)は、第１レンズ群の光学的パワーについての好ましい条件範囲を規定している。条件式(5)又は(6)の下限を越えると、第１レンズ群の負の光学的パワーが強くなりすぎて樽型の歪曲収差が大きくなる。その結果、歪曲収差を良好に補正することができなくなる。また、レンズ又はプリズムの曲率が強くなりすぎて、感度が高くなりズームレンズ系の製造が困難になる。さらに、レンズ又はプリズムの製造も困難となる。逆に、条件式(5)又は(6)の上限を越えると、第１レンズ群の負の光学的パワーが弱くなりすぎ、広角端での糸巻型の歪曲収差が大きくなる。その結果、歪曲収差を良好に補正することができなくなる。   Conditional expressions (5) and (6) define a preferable condition range for the optical power of the first lens group. When the lower limit of conditional expression (5) or (6) is exceeded, the negative optical power of the first lens group becomes too strong and the barrel distortion becomes large. As a result, it becomes impossible to correct distortion well. In addition, the curvature of the lens or prism becomes too strong, and the sensitivity becomes high, making it difficult to manufacture a zoom lens system. Furthermore, it becomes difficult to manufacture lenses or prisms. Conversely, if the upper limit of conditional expression (5) or (6) is exceeded, the negative optical power of the first lens group becomes too weak, and the pincushion distortion at the wide angle end becomes large. As a result, it becomes impossible to correct distortion well.

以下の条件式(5a),(6a)のうちの少なくとも１つを満たすことが更に望ましい。
-0.6＜P1／Pw＜-0.2 …(5a)
-1.2＜P1／Pt＜-0.6 …(6a)
この条件式(5a),(6a)は、上記条件式(5),(6)が規定している条件範囲のなかでも、上記観点等に基づいた更に好ましい条件範囲を規定している。 It is further desirable to satisfy at least one of the following conditional expressions (5a) and (6a).
-0.6 <P1 / Pw <-0.2 (5a)
-1.2 <P1 / Pt <-0.6 (6a)
The conditional expressions (5a) and (6a) define more preferable condition ranges based on the above viewpoints and the like among the condition ranges defined by the conditional expressions (5) and (6).

各実施の形態のように第３レンズ群ＧＲ３が正の光学的パワーを有するズームレンズ系ＴＬにおいては、以下の条件式(7),(8)のうちの少なくとも１つを満たすことが望ましい。
0.15＜P3／Pw＜0.85 …(7)
0.5＜P3／Pt＜2.5 …(8)
ただし、
P3：第３レンズ群のパワー、
Pw：広角端でのズームレンズ系全体のパワー、
Pt：望遠端でのズームレンズ系全体のパワー、
である。 In the zoom lens system TL in which the third lens group GR3 has positive optical power as in each embodiment, it is desirable that at least one of the following conditional expressions (7) and (8) is satisfied.
0.15 <P3 / Pw <0.85 (7)
0.5 <P3 / Pt <2.5 (8)
However,
P3: Power of the third lens group,
Pw: Power of the entire zoom lens system at the wide-angle end,
Pt: Power of the entire zoom lens system at the telephoto end,
It is.

条件式(7),(8)は、第３レンズ群の光学的パワーについての好ましい条件範囲を規定している。条件式(7)又は(8)の下限を越えると、第３レンズ群の正の光学的パワーが弱くなりすぎて、射出瞳位置を適正に保てなくなる。射出瞳位置を適正に保つためにバックフォーカスを長く確保しようとすれば、光学系はコンパクトさに欠けたものになってしまう。逆に、条件式(7)又は(8)の上限を越えると、第３レンズ群の正の光学的パワーが強くなりすぎて、射出瞳位置が逆にオーバーテレセントリック側になってしまい、照度ムラの発生が懸念される。また、オーバーテレセントリック側になると、第３レンズ群のレンズ径が大きくなってしまう。   Conditional expressions (7) and (8) define a preferable condition range for the optical power of the third lens group. When the lower limit of conditional expression (7) or (8) is exceeded, the positive optical power of the third lens group becomes too weak, and the exit pupil position cannot be maintained properly. If an attempt is made to ensure a long back focus in order to keep the exit pupil position appropriate, the optical system will lack compactness. On the other hand, if the upper limit of conditional expression (7) or (8) is exceeded, the positive optical power of the third lens group becomes too strong, and the exit pupil position becomes on the over telecentric side. There is concern about the occurrence of On the over telecentric side, the lens diameter of the third lens group becomes large.

以下の条件式(7a),(8a)のうちの少なくとも１つを満たすことが更に望ましい。
0.2＜P3／Pw＜0.8 …(7a)
0.6＜P3／Pt＜2.3 …(8a)
この条件式(7a),(8a)は、上記条件式(7),(8)が規定している条件範囲のなかでも、上記観点等に基づいた更に好ましい条件範囲を規定している。 It is further desirable to satisfy at least one of the following conditional expressions (7a) and (8a).
0.2 <P3 / Pw <0.8 (7a)
0.6 <P3 / Pt <2.3 (8a)
The conditional expressions (7a) and (8a) define more preferable condition ranges based on the above viewpoints and the like among the condition ranges defined by the conditional expressions (7) and (8).

また、３成分以上から成る負リードのズームレンズ系において、適正な射出瞳位置と高性能を確保しつつ光学全長の短縮により小型化を達成するには、以下の条件式(9)を満たすことが望ましい。
0.2＜P23／Pw＜1.0 …(9)
ただし、
P23：第２レンズ群と第３レンズ群との合成パワー、
Pw：広角端でのズームレンズ系全体のパワー、
である。 In order to achieve downsizing by shortening the optical total length while securing an appropriate exit pupil position and high performance in a negative lead zoom lens system composed of three or more components, the following conditional expression (9) is satisfied. Is desirable.
0.2 <P23 / Pw <1.0 (9)
However,
P23: Composite power of the second lens group and the third lens group,
Pw: Power of the entire zoom lens system at the wide-angle end,
It is.

条件式(9)は、第２，第３レンズ群の光学的合成パワーについての好ましい条件範囲を規定している。条件式(9)の下限を越えると、第２レンズ群と第３レンズ群との合成パワーが弱くなりすぎてしまい、射出瞳位置が物体側に遠ざかりすぎることになる。このため、長焦点側でのズームレンズ系の収差補正、特に非点収差の補正が難しくなる。逆に、条件式(9)の上限を越えると、第２レンズ群と第３レンズ群との合成パワーが強くなりすぎてしまい、射出瞳位置が像側に近づきすぎることになる。このため、短焦点側でのズームレンズ系の像面照度を確保することが難しくなる。   Conditional expression (9) defines a preferable condition range for the optical combined power of the second and third lens groups. If the lower limit of conditional expression (9) is exceeded, the combined power of the second lens group and the third lens group becomes too weak, and the exit pupil position is too far away from the object side. For this reason, it becomes difficult to correct aberrations of the zoom lens system on the long focal side, particularly correction of astigmatism. Conversely, when the upper limit of conditional expression (9) is exceeded, the combined power of the second lens group and the third lens group becomes too strong, and the exit pupil position becomes too close to the image side. For this reason, it becomes difficult to ensure the image plane illuminance of the zoom lens system on the short focus side.

以下の条件式(9a)を満たすことが更に望ましい。
0.3＜P23／Pw＜0.7 …(9a)
この条件式(9a)は、上記条件式(9)が規定している条件範囲のなかでも、上記観点等に基づいた更に好ましい条件範囲を規定している。 It is more desirable to satisfy the following conditional expression (9a).
0.3 <P23 / Pw <0.7 (9a)
The conditional expression (9a) defines a more preferable condition range based on the above viewpoints, etc., among the condition ranges defined by the conditional expression (9).

最終レンズ群(例えば負・正・正の３成分ズームレンズ系における第３レンズ群)の最も像側に配置されたレンズは、以下の条件式(10)を満たすことが望ましい。
-0.15＜(R1＋R2)／(R1−R2)＜0.5 …(10)
ただし、
R1：最終レンズ群の最も像側に配置されたレンズの物体側の面の曲率半径、
R2：最終レンズ群の最も像側に配置されたレンズの像側の面の曲率半径、
である。 It is desirable that the lens arranged closest to the image side of the final lens group (for example, the third lens group in the negative / positive / positive three-component zoom lens system) satisfies the following conditional expression (10).
-0.15 <(R1 + R2) / (R1-R2) <0.5 (10)
However,
R1: the radius of curvature of the object side surface of the lens arranged closest to the image side in the final lens group,
R2: radius of curvature of the image side surface of the lens arranged closest to the image side in the final lens group,
It is.

条件式(10)は、歪曲収差，コマ収差，非点収差等の軸外収差をバランス良く補正するための好ましい条件範囲を、最終レンズに関して規定している。この条件式(10)を満たすことは、軸外収差補正だけでなく、広角端(Ｗ)から望遠端(Ｔ)に至るまで射出瞳位置を適切な距離に配置することにも大きく貢献する。条件式(10)の下限を越えると、カバーガラス間での反射に起因するゴーストの発生が懸念される。逆に、条件式(10)の上限を越えると、レンズ面の曲率増大に起因する軸外収差の劣化が懸念される。いずれにしても、条件式(10)の範囲を外れると、軸外収差をバランス良く補正することが困難になる。   Conditional expression (10) defines a preferable range of conditions for correcting off-axis aberrations such as distortion, coma and astigmatism in a balanced manner with respect to the final lens. Satisfying the conditional expression (10) greatly contributes not only to correcting off-axis aberrations but also to arranging the exit pupil position at an appropriate distance from the wide-angle end (W) to the telephoto end (T). If the lower limit of conditional expression (10) is exceeded, there is a concern about the occurrence of ghosts due to reflection between cover glasses. On the other hand, if the upper limit of conditional expression (10) is exceeded, there is a concern about the deterioration of off-axis aberrations due to the increased curvature of the lens surface. In any case, it is difficult to correct off-axis aberrations in a well-balanced manner outside the range of conditional expression (10).

以下の条件式(10a)を満たすことが更に望ましい。
-0.1＜(R1＋R2)／(R1−R2)＜0.4 …(10a)
この条件式(10a)は、上記条件式(10)が規定している条件範囲のなかでも、上記観点等に基づいた更に好ましい条件範囲を規定している。 It is more desirable to satisfy the following conditional expression (10a).
-0.1 <(R1 + R2) / (R1-R2) <0.4 (10a)
This conditional expression (10a) defines a more preferable condition range based on the above viewpoints, etc., among the condition ranges defined by the conditional expression (10).

バックフォーカスを短くしても射出瞳位置が適正に配置されるようにするには、第２レンズ群に絞りを配置することが好ましい。各実施の形態においては、開口絞りＳＴを第２レンズ群ＧＲ２の最も物体側に配置しているが、絞り位置は第２レンズ群の像側でもよく途中でもよい。また、開口絞りＳＴのほかに不要光をカットするための光束規制板等を必要に応じて配置してもよい。   In order to properly arrange the exit pupil position even when the back focus is shortened, it is preferable to dispose a stop in the second lens group. In each embodiment, the aperture stop ST is disposed closest to the object side of the second lens group GR2, but the stop position may be on the image side of the second lens group or in the middle. In addition to the aperture stop ST, a light flux restricting plate or the like for cutting unnecessary light may be disposed as necessary.

第１，第３の実施の形態(図１，図３)では、最終レンズ群が移動群になっているが、固定群を最終レンズ群として追加してもよい。つまり、広角端(Ｗ)から望遠端(Ｔ)までのズーミングに際し像面ＩＭに対して位置固定のレンズ群(例えば、コンデンサー機能を有するレンズ群)を像面ＩＭ付近に配置してもよい。ズーミング中位置固定の正パワー又は負パワーのレンズ群を像面ＩＭ付近に追加すれば、若干の性能向上が見込まれる。   In the first and third embodiments (FIGS. 1 and 3), the final lens group is a moving group, but a fixed group may be added as the final lens group. That is, when zooming from the wide-angle end (W) to the telephoto end (T), a lens group (for example, a lens group having a condenser function) whose position is fixed with respect to the image plane IM may be disposed near the image plane IM. If a positive power or negative power lens group with a fixed position during zooming is added near the image plane IM, a slight performance improvement is expected.

前述したように第１，第３の実施の形態のズームレンズ系ＴＬ(図４，図５)は、第１レンズ群ＧＲ１にプリズムＰＲを反射部材として有している。用いられているプリズムＰＲは直角プリズムであり、ズームレンズ系ＴＬの光軸ＡＸを略９０°折り曲げるように内部の反射面ＲＬで光束を反射させる構成になっている。なお、プリズムＰＲは直角プリズムに限らず、例えば、２つ以上の反射面ＲＬでズームレンズ系ＴＬの光軸ＡＸを略９０°折り曲げるように光束を反射させるものでもよい。   As described above, the zoom lens system TL (FIGS. 4 and 5) according to the first and third embodiments has the prism PR as a reflecting member in the first lens group GR1. The prism PR used is a right-angle prism, and is configured to reflect the light beam by the internal reflection surface RL so that the optical axis AX of the zoom lens system TL is bent by approximately 90 °. Note that the prism PR is not limited to a right-angle prism, and may be one that reflects a light beam so that the optical axis AX of the zoom lens system TL is bent by approximately 90 ° with two or more reflecting surfaces RL, for example.

第１，第３の実施の形態に用いられているプリズムＰＲは、光入射側面にのみ光学的パワーを有しているが、光射出側面にも光学的パワーを持たせてもよい。つまり、プリズムＰＲの光入射側面，光射出側面のうちの少なくとも一方に曲率を持たせてもよい。その光学的パワーは屈折作用によるものに限らず、回折作用やそれらの組み合わせによるものでもよい。また、反射面ＲＬの代わりに屈折面や回折面を用いて光軸ＡＸを折り曲げるようにしてもよく、上記と同様、光学的パワーを反射部材の反射面ＲＬに持たせてもよい。   The prism PR used in the first and third embodiments has optical power only on the light incident side surface, but may also have optical power on the light emission side surface. That is, at least one of the light incident side surface and the light emission side surface of the prism PR may have a curvature. The optical power is not limited to that due to refraction, but may be due to diffraction or a combination thereof. Further, the optical axis AX may be bent using a refracting surface or a diffractive surface instead of the reflecting surface RL, and the optical power may be given to the reflecting surface RL of the reflecting member as described above.

第１，第３の実施の形態に用いられているプリズムＰＲは内部反射プリズムであるが、これに限るものではない。反射面ＲＬを構成する反射部材としては、表面反射プリズム，内部反射平板ミラー，表面反射平板ミラー等、いずれの反射部材を採用してもよい。内部反射プリズムがプリズム内部で物体光を反射させるのに対し、表面反射プリズムは物体光をプリズム内部に入射させずに、プリズム表面を反射面ＲＬとして物体光を反射させるものである。また、表面反射平板ミラーがミラー表面を反射面ＲＬとして物体光を反射させるのに対し、内部反射平板ミラーはガラス板裏面を反射面ＲＬとして、ガラス板内に入射させた物体光を反射させるものである。また、反射面ＲＬは完全な全反射面でなくてもよい。つまり、反射面ＲＬのうち一部分の反射率を適宜調整して一部の物体光を分岐するようにし、測光用センサーや測距用センサーに入射させてもよい。さらに、反射面ＲＬ全体の反射率を適宜調整してファインダー光を分岐させてもよい。   The prism PR used in the first and third embodiments is an internal reflection prism, but is not limited thereto. As the reflection member constituting the reflection surface RL, any reflection member such as a surface reflection prism, an internal reflection flat plate mirror, or a surface reflection flat plate mirror may be employed. The internal reflection prism reflects the object light inside the prism, whereas the surface reflection prism reflects the object light with the prism surface as the reflection surface RL without entering the object light inside the prism. The front-reflection flat mirror reflects the object light with the mirror surface as the reflection surface RL, whereas the internal reflection flat mirror reflects the object light incident on the glass plate with the back surface of the glass plate as the reflection surface RL. It is. Further, the reflection surface RL may not be a complete total reflection surface. That is, a part of the object light may be branched by appropriately adjusting the reflectance of a part of the reflecting surface RL and may be incident on the photometric sensor or the distance measuring sensor. Furthermore, the finder light may be branched by appropriately adjusting the reflectance of the entire reflecting surface RL.

近接撮影を行う際のフォーカシングは、第２の実施の形態(図２)では第１レンズ群ＧＲ１を物体側に繰り出すこと(矢印ｍＦ)により行われ、第１，第３実施の形態(図１，図３)では第３レンズ群ＧＲ３を物体側に繰り出すこと(矢印ｍＦ)により行われる。従来より、ズーミングに対するレンズ駆動は、１つの駆動装置の動力をズームカムを通じて複数の移動レンズ群に伝達することで行われている。フォーカシングは、別の駆動装置を用いたフォーカスレンズ群の移動により行われている。しかし、各実施の形態のようにズーミングやフォーカシングで移動するレンズ群が２つであれば、カム等を使わずに２つのレンズ群にそれぞれ駆動装置を直接接続することができる。各レンズ群の移動量をコントロールすることによりズーミングやフォーカシングを行えば、カムが不要となるので構成を簡略化することができ、ひいては小型化につながるので好ましい。   In the second embodiment (FIG. 2), focusing when performing close-up shooting is performed by extending the first lens group GR1 to the object side (arrow mF), and the first and third embodiments (FIG. 1). 3), the third lens group GR3 is extended to the object side (arrow mF). Conventionally, lens driving for zooming has been performed by transmitting the power of one driving device to a plurality of moving lens groups through a zoom cam. Focusing is performed by moving the focus lens group using another driving device. However, if there are two lens groups that move by zooming or focusing as in each embodiment, the driving device can be directly connected to the two lens groups without using a cam or the like. If zooming or focusing is performed by controlling the movement amount of each lens group, a cam is not necessary, so that the configuration can be simplified and the size can be reduced.

各実施の形態を構成しているズームレンズ系ＴＬには、入射光線を屈折作用により偏向させる屈折型レンズ(つまり、異なる屈折率を有する媒質同士の界面で偏向が行われるタイプのレンズ)が用いられているが、使用可能なレンズはこれに限らない。例えば、回折作用により入射光線を偏向させる回折型レンズ，回折作用と屈折作用との組み合わせで入射光線を偏向させる屈折・回折ハイブリッド型レンズ，入射光線を媒質内の屈折率分布により偏向させる屈折率分布型レンズ等を用いてもよい。ただし、媒質内で屈折率が変化する屈折率分布型レンズは、その複雑な製法がコストアップを招くため、屈折率分布の均一な均質素材レンズを用いることが望ましい。   The zoom lens system TL constituting each embodiment uses a refractive lens that deflects incident light by refraction (that is, a lens that deflects at the interface between media having different refractive indexes). However, the usable lens is not limited to this. For example, a diffractive lens that deflects incident light by diffracting action, a refractive / diffractive hybrid lens that deflects incident light by combining diffractive action and refracting action, and a refractive index distribution that deflects incident light by a refractive index distribution in the medium A mold lens or the like may be used. However, it is desirable to use a homogeneous material lens having a uniform refractive index distribution, because the refractive index distribution type lens whose refractive index changes in the medium increases the cost of its complicated manufacturing method.

なお、上述した各実施の形態や後述する各実施例には以下の構成(Z1)…等が含まれており、その構成によると、変倍域全域で高画質を満足する良好な光学性能が確保され、かつ、バックフォーカスを短くすることによって小型化を達成したズームレンズを実現することができる。そして、それをデジタルカメラ，携帯情報機器(携帯電話，ＰＤＡ等)等の撮影レンズ系として用いることにより、当該機器の軽量・コンパクト化，低コスト化，高性能化及び高機能化等に寄与することができる。   Each embodiment described above and each example to be described later include the following configuration (Z1), etc., and according to the configuration, good optical performance satisfying high image quality over the entire zoom range is obtained. It is possible to achieve a zoom lens that is ensured and has a reduced size by shortening the back focus. And by using it as a photographic lens system for digital cameras, portable information devices (cell phones, PDAs, etc.), it contributes to lightening, compactness, low cost, high performance and high functionality of the devices. be able to.

(Z1) 複数のレンズ群から成りレンズ群間隔を変えることにより変倍を行うズームレンズであって、物体側から順に、負の光学的パワーを有する第１レンズ群と、正の光学的パワーを有する第２レンズ群と、第３レンズ群と、を含み、前記条件式(1),(1a),(2),(2a),(3),(3a),(4),(4a),(5),(5a),(6),(6a),(7),(7a),(8),(8a),(9),(9a),(10),(10a)のうちの少なくとも１つを満たすことを特徴とするズームレンズ。   (Z1) A zoom lens that includes a plurality of lens groups and performs zooming by changing the distance between the lens groups, and in order from the object side, a first lens group having negative optical power and a positive optical power A second lens group having a third lens group, and the conditional expressions (1), (1a), (2), (2a), (3), (3a), (4), (4a) , (5), (5a), (6), (6a), (7), (7a), (8), (8a), (9), (9a), (10), (10a) A zoom lens satisfying at least one of the following.

(Z2) 物体側から順に、負の光学的パワーを有する第１レンズ群と、正の光学的パワーを有する第２レンズ群と、正の光学的パワーを有する第３レンズ群と、の３つのズーム成分のみから成ることを特徴とする上記(Z1)記載のズームレンズ。
ズームレンズ。 (Z2) In order from the object side, a first lens group having a negative optical power, a second lens group having a positive optical power, and a third lens group having a positive optical power The zoom lens according to (Z1) above, comprising only a zoom component.
Zoom lens.

(Z3) 前記第２レンズ群に開口絞りを有することを特徴とする上記(Z1)又は(Z2)記載のズームレンズ。   (Z3) The zoom lens according to (Z1) or (Z2), wherein the second lens group includes an aperture stop.

(U1) 上記(Z1)〜(Z3)のいずれか１項に記載のズームレンズと、そのズームレンズにより形成された光学像を電気的な信号に変換する撮像素子と、を備えたことを特徴とする撮像レンズ装置。   (U1) The zoom lens according to any one of (Z1) to (Z3), and an image pickup device that converts an optical image formed by the zoom lens into an electrical signal. An imaging lens device.

(C1) 上記(U1)記載の撮像レンズ装置を備え、被写体の静止画撮影，動画撮影のうちの少なくとも一方に用いられることを特徴とするカメラ。   (C1) A camera comprising the imaging lens device according to (U1) and used for at least one of still image shooting and moving image shooting of a subject.

(C2) デジタルカメラ；ビデオカメラ；又は携帯電話，携帯情報端末，パーソナルコンピュータ，モバイルコンピュータ，若しくはこれらの周辺機器に内蔵又は外付けされるカメラであることを特徴とする上記(C1)記載のカメラ。   (C2) A digital camera; a video camera; or a camera as described in (C1) above, which is a mobile phone, a personal digital assistant, a personal computer, a mobile computer, or a camera built in or externally attached to these peripheral devices .

(D1) 上記(U1)記載の撮像レンズ装置を備えることにより、被写体の静止画撮影，動画撮影のうちの少なくとも一方の機能が付加されたことを特徴とするデジタル機器。   (D1) A digital device provided with the imaging lens device according to (U1), to which at least one of a still image shooting and a moving image shooting function is added.

(D2) 携帯電話，携帯情報端末，パーソナルコンピュータ，モバイルコンピュータ，又はこれらの周辺機器であることを特徴とする上記(D1)記載のデジタル機器。   (D2) The digital device described in (D1) above, which is a mobile phone, a personal digital assistant, a personal computer, a mobile computer, or a peripheral device thereof.

以下、本発明を実施した撮像レンズ装置に用いられるズームレンズ系の構成等を、コンストラクションデータ等を挙げて更に具体的に説明する。ここで挙げる実施例１〜３は、前述した第１〜第３の実施の形態にそれぞれ対応する数値実施例であり、第１〜第３の実施の形態を表す光学構成図(図１〜図３)は、対応する実施例１〜３のレンズ構成をそれぞれ示している。   Hereinafter, the configuration of the zoom lens system used in the imaging lens apparatus embodying the present invention will be described more specifically with reference to construction data and the like. Examples 1 to 3 listed here are numerical examples corresponding respectively to the first to third embodiments described above, and are optical configuration diagrams showing the first to third embodiments (FIGS. 1 to 3). 3) shows the lens configurations of the corresponding first to third embodiments.

表１〜表３に、実施例１〜実施例３のコンストラクションデータを示し、表４に各条件式規定のパラメータに対応するデータ及び関連するデータを各実施例について示す。表１〜表３において、λ0は設計波長(単位:nm)、Y'は撮像素子ＳＲの受光面上での最大像高(光軸ＡＸからの距離に相当する。単位:mm)、f,Fnoは各焦点距離状態(Ｗ),(Ｍ),(Ｔ)に対応する全系の焦点距離(単位:mm)，Ｆナンバーをそれぞれ示している。なお、Ｗは広角端(最短焦点距離状態)、Ｍはミドル(中間焦点距離状態)、Ｔは望遠端(最長焦点距離状態)である。 Tables 1 to 3 show construction data of Examples 1 to 3, and Table 4 shows data corresponding to parameters defined by the conditional expressions and related data for each example. In Tables 1 to 3, λ 0 is the design wavelength (unit: nm), Y ′ is the maximum image height on the light receiving surface of the image sensor SR (corresponding to the distance from the optical axis AX, unit: mm), f , Fno respectively indicate the focal length (unit: mm) and F number of the entire system corresponding to each focal length state (W), (M), (T). W is the wide angle end (shortest focal length state), M is the middle (intermediate focal length state), and T is the telephoto end (longest focal length state).

表１〜表３中の物体面ＯＢから像面ＩＭまでの基本的な光学構成(i：面番号)において、ri(i=0,1,2,3,...)は物体側から数えてi番目の面の曲率半径(単位:mm)、di(i=0,1,2,3,...)は物体側から数えてi番目の面と(i+1)番目の面との間の軸上面間隔(単位:mm)を示しており(d0：物体距離)、Ｎi(i=1,2,3,...),νi(i=1,2,3,...)は軸上面間隔diに位置する光学材料のｄ線に対する屈折率(Ｎd),アッベ数(νd)を示している。   In the basic optical configuration (i: surface number) from the object plane OB to the image plane IM in Tables 1 to 3, ri (i = 0,1,2,3, ...) is counted from the object side. The radius of curvature of the i-th surface (unit: mm) and di (i = 0,1,2,3, ...) are the i-th surface and (i + 1) -th surface counted from the object side. (D0: object distance), Ni (i = 1,2,3, ...), νi (i = 1,2,3, ...) ) Indicates the refractive index (Nd) and Abbe number (νd) of the optical material located at the axial upper surface distance di with respect to the d-line.

曲率半径riのデータに*印が付された面は、非球面(非球面形状の屈折光学面、非球面と等価な屈折作用を有する面等)であり、非球面の面形状を表わす以下の式(AS)で定義される。表１〜表３中に、各実施例の非球面データをあわせて示す(ただし、E-n=×10-nであり、表記の無い係数は０である。)。また、軸上面間隔diのデータに#印が付された空気間隔は、ズーミングにより変化する可変間隔である。表１〜表３中に、各焦点距離状態(Ｗ),(Ｍ),(Ｔ)に対応する可変間隔データを各実施例について示す。 Surfaces marked with * in the data of the radius of curvature ri are aspheric surfaces (aspherical refractive optical surfaces, surfaces having a refractive action equivalent to aspherical surfaces, etc.), and represent the following aspherical surface shapes: It is defined by the formula (AS). In Tables 1 to 3, aspherical data of each example are shown together (however, En = × 10 −n , and a coefficient not described is 0). In addition, the air interval marked with # in the data of the shaft upper surface interval di is a variable interval that changes due to zooming. In Tables 1 to 3, variable interval data corresponding to each focal length state (W), (M), (T) is shown for each example.

x＝(C0・y2)／[1+{1-(1+K)・C02・y2}1/2]＋Σ(Aj・yj) …(AS)
ただし、式(AS)中、
x：高さyの位置での光軸ＡＸ方向の変位量(面頂点基準)、
y：光軸ＡＸに対して垂直な方向の高さ、
C0：近軸曲率(=1／ri)、
K：円錐係数、
Aj：j次の非球面係数、
である。 x = (C0 ・ y 2 ) / [1+ {1- (1 + K) ・ C0 2・ y 2 } 1/2 ] + Σ (Aj ・ y j )… (AS)
However, in the formula (AS)
x: Displacement amount in the optical axis AX direction at the position of height y (based on the surface vertex),
y: height in a direction perpendicular to the optical axis AX,
C0: Paraxial curvature (= 1 / ri),
K: cone coefficient,
Aj: j-order aspheric coefficient,
It is.

図６〜図８は実施例１〜実施例３にそれぞれ対応する収差図であり、(Ｗ)は広角端，(Ｍ)はミドル，(Ｔ)は望遠端における無限遠合焦状態での諸収差{左から順に、球面収差等，非点収差，歪曲収差である。FNO：Ｆナンバー，Y'：最大像高(mm)}を示している。球面収差図において、実線ｄはｄ線(波長：λ0)、一点鎖線ｇはｇ線、二点鎖線ｃはｃ線に対する各球面収差(mm)を表しており、破線ＳＣは正弦条件不満足量(mm)を表している。非点収差図において、破線ＤＭはメリディオナル面、実線ＤＳはサジタル面でのｄ線に対する各非点収差(mm)を表している。また、歪曲収差図において実線はｄ線に対する歪曲(％)を表している。 FIGS. 6 to 8 are aberration diagrams corresponding to Examples 1 to 3, respectively. (W) is the wide-angle end, (M) is the middle, and (T) is the infinite focus state at the telephoto end. Aberration {from left to right, spherical aberration, astigmatism, distortion, etc. FNO: F number, Y ′: Maximum image height (mm)}. In the spherical aberration diagram, the solid line d represents the d line (wavelength: λ 0 ), the alternate long and short dash line g represents the g line, the alternate long and two short dashes line c represents each spherical aberration (mm) with respect to the c line, and the broken line SC represents an unsatisfactory sine condition. (mm). In the astigmatism diagram, the broken line DM represents the meridional surface, and the solid line DS represents each astigmatism (mm) with respect to the d-line on the sagittal surface. In the distortion diagram, the solid line represents the distortion (%) with respect to the d-line.

Figure 2005189284
Figure 2005189284

Figure 2005189284
Figure 2005189284

Figure 2005189284
Figure 2005189284

Figure 2005189284
Figure 2005189284

第１の実施の形態(実施例１)の光路及びレンズ構成を光路展開状態で示す光学構成図。1 is an optical configuration diagram showing an optical path and a lens configuration of a first embodiment (Example 1) in an optical path developed state. FIG. 第２の実施の形態(実施例２)の光路及びレンズ構成を光路展開状態で示す光学構成図。The optical block diagram which shows the optical path and lens structure of 2nd Embodiment (Example 2) in an optical path expansion | deployment state. 第３の実施の形態(実施例３)の光路及びレンズ構成を光路展開状態で示す光学構成図。The optical block diagram which shows the optical path and lens structure of 3rd Embodiment (Example 3) in an optical path expansion | deployment state. 第１の実施の形態(実施例１)の光路及びレンズ構成を光路折り曲げ状態で示す光学構成図。FIG. 3 is an optical configuration diagram showing the optical path and lens configuration of the first embodiment (Example 1) in a bent optical path state. 第３の実施の形態(実施例３)の光路及びレンズ構成を光路折り曲げ状態で示す光学構成図。The optical block diagram which shows the optical path and lens structure of 3rd Embodiment (Example 3) in an optical path bending state. 実施例１の収差図。FIG. 6 is an aberration diagram of Example 1. 実施例２の収差図。FIG. 6 is an aberration diagram of Example 2. 実施例３の収差図。FIG. 6 is an aberration diagram of Example 3. 本発明に係る撮像レンズ装置の概略光学構成を示す模式図。1 is a schematic diagram showing a schematic optical configuration of an imaging lens device according to the present invention.

符号の説明Explanation of symbols

ＴＬ ズームレンズ系(ズームレンズ)
ＧＲ１ 第１レンズ群
ＧＲ２ 第２レンズ群
ＧＲ３ 第３レンズ群
ＳＴ 絞り
ＰＲ プリズム
ＲＬ 反射面
ＳＲ 撮像素子
ＣＧ カバーガラス
ＩＭ 像面
ＡＸ 光軸 TL zoom lens system (zoom lens)
GR1 First lens group GR2 Second lens group GR3 Third lens group ST Aperture PR Prism RL Reflecting surface SR Image sensor CG Cover glass IM Image surface AX Optical axis

Claims (10)

物体側から順に第１レンズ群，第２レンズ群及び第３レンズ群を少なくとも含み、レンズ群間隔を変えることにより変倍を行うズームレンズ系と、そのズームレンズ系により形成された光学像を電気的な信号に変換する撮像素子と、を備えた撮像レンズ装置であって、前記第１レンズ群が負の光学的パワーを有し、前記第２レンズ群が正の光学的パワーを有し、以下の条件式(1)を満たすことを特徴とする撮像レンズ装置；
0.1＜Bf／Y'＜1.0 …(1)
ただし、
Bf：最終レンズ面から像面までの軸上距離(ただし、変倍において最終レンズが可動の場合には各ズームポジションのうちで最短の軸上距離である。)、
Y'：撮像面の対角長の２分の１、
である。 A zoom lens system including at least a first lens group, a second lens group, and a third lens group in order from the object side, and performing zooming by changing the lens group interval, and an optical image formed by the zoom lens system An imaging lens device comprising: an imaging element that converts the signal into a specific signal, wherein the first lens group has a negative optical power, and the second lens group has a positive optical power, An imaging lens device that satisfies the following conditional expression (1):
0.1 <Bf / Y '<1.0 (1)
However,
Bf: the axial distance from the final lens surface to the image plane (however, when the final lens is movable during zooming, it is the shortest axial distance among the zoom positions),
Y ′: half the diagonal length of the imaging surface,
It is. 物体側から順に第１レンズ群，第２レンズ群及び第３レンズ群を少なくとも含み、レンズ群間隔を変えることにより変倍を行うズームレンズ系と、そのズームレンズ系により形成された光学像を電気的な信号に変換する撮像素子と、を備えた撮像レンズ装置であって、前記第１レンズ群が負の光学的パワーを有し、前記第２レンズ群が正の光学的パワーを有し、以下の条件式(2)を満たすことを特徴とする撮像レンズ装置；
0.1＜Bf／fw＜0.8 …(2)
ただし、
Bf：最終レンズ面から像面までの軸上距離(ただし、変倍において最終レンズが可動の場合には各ズームポジションのうちで最短の軸上距離である。)、
fw：広角端でのズームレンズ系全体の焦点距離、
である。 A zoom lens system including at least a first lens group, a second lens group, and a third lens group in order from the object side, and performing zooming by changing the lens group interval, and an optical image formed by the zoom lens system An imaging lens device comprising: an imaging element that converts the signal into a specific signal, wherein the first lens group has a negative optical power, and the second lens group has a positive optical power, An imaging lens device that satisfies the following conditional expression (2):
0.1 <Bf / fw <0.8 (2)
However,
Bf: the axial distance from the final lens surface to the image plane (however, when the final lens is movable during zooming, it is the shortest axial distance among the zoom positions),
fw: Focal length of the entire zoom lens system at the wide-angle end,
It is. 以下の条件式(9)を満たすことを特徴とする請求項１又は２記載の撮像レンズ装置；
0.2＜P23／Pw＜1.0 …(9)
ただし、
P23：第２レンズ群と第３レンズ群との合成パワー、
Pw：広角端でのズームレンズ系全体のパワー、
である。 The imaging lens device according to claim 1, wherein the following conditional expression (9) is satisfied:
0.2 <P23 / Pw <1.0 (9)
However,
P23: Composite power of the second lens group and the third lens group,
Pw: Power of the entire zoom lens system at the wide-angle end,
It is. 複数のレンズ群から成りレンズ群間隔を変えることにより変倍を行うズームレンズ系と、そのズームレンズ系により形成された光学像を電気的な信号に変換する撮像素子と、を備えた撮像レンズ装置であって、前記ズームレンズ系が、物体側から順に、負の光学的パワーを有する第１レンズ群と、正の光学的パワーを有する第２レンズ群と、正の光学的パワーを有する第３レンズ群と、の３成分から成り、以下の条件式(9)を満たすことを特徴とする撮像レンズ装置；
0.2＜P23／Pw＜1.0 …(9)
ただし、
P23：第２レンズ群と第３レンズ群との合成パワー、
Pw：広角端でのズームレンズ系全体のパワー、
である。 An imaging lens apparatus comprising: a zoom lens system that includes a plurality of lens groups and performs zooming by changing a lens group interval; and an imaging element that converts an optical image formed by the zoom lens system into an electrical signal The zoom lens system includes, in order from the object side, a first lens group having a negative optical power, a second lens group having a positive optical power, and a third lens having a positive optical power. An imaging lens device comprising the three components of the lens group and satisfying the following conditional expression (9):
0.2 <P23 / Pw <1.0 (9)
However,
P23: Composite power of the second lens group and the third lens group,
Pw: Power of the entire zoom lens system at the wide-angle end,
It is. 以下の条件式(5)を満たすことを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載の撮像レンズ装置；
-0.8＜P1／Pw＜-0.1 …(5)
ただし、
P1：第１レンズ群のパワー、
Pw：広角端でのズームレンズ系全体のパワー、
である。 The imaging lens apparatus according to claim 1, wherein the following conditional expression (5) is satisfied:
-0.8 <P1 / Pw <-0.1 (5)
However,
P1: Power of the first lens group,
Pw: Power of the entire zoom lens system at the wide-angle end,
It is. 以下の条件式(7)を満たすことを特徴とする請求項１〜５のいずれか１項に記載の撮像レンズ装置；
0.15＜P3／Pw＜0.85 …(7)
ただし、
P3：第３レンズ群のパワー、
Pw：広角端でのズームレンズ系全体のパワー、
である。 The imaging lens apparatus according to claim 1, wherein the following conditional expression (7) is satisfied:
0.15 <P3 / Pw <0.85 (7)
However,
P3: Power of the third lens group,
Pw: Power of the entire zoom lens system at the wide-angle end,
It is. 以下の条件式(10)を満たすことを特徴とする請求項１〜６のいずれか１項に記載の撮像レンズ装置；
-0.15＜(R1＋R2)／(R1−R2)＜0.5 …(10)
ただし、
R1：最終レンズ群の最も像側に配置されたレンズの物体側の面の曲率半径、
R2：最終レンズ群の最も像側に配置されたレンズの像側の面の曲率半径、
である。 The imaging lens apparatus according to claim 1, wherein the following conditional expression (10) is satisfied:
-0.15 <(R1 + R2) / (R1-R2) <0.5 (10)
However,
R1: the radius of curvature of the object side surface of the lens arranged closest to the image side in the final lens group,
R2: radius of curvature of the image side surface of the lens arranged closest to the image side in the final lens group,
It is. 前記第２レンズ群に絞りを有することを特徴とする請求項１〜７のいずれか１項に記載の撮像レンズ装置。   The imaging lens device according to claim 1, wherein the second lens group includes a stop. 光学像を電気的な信号に変換する撮像素子の受光面上に被写体の光学像を形成するためのズームレンズであって、物体側から順に第１レンズ群，第２レンズ群及び第３レンズ群を少なくとも含み、レンズ群間隔を変えることにより変倍を行い、前記第１レンズ群が負の光学的パワーを有し、前記第２レンズ群が正の光学的パワーを有し、以下の条件式(1)を満たすことを特徴とするズームレンズ；
0.1＜Bf／Y'＜1.0 …(1)
ただし、
Bf：最終レンズ面から像面までの軸上距離(ただし、変倍において最終レンズが可動の場合には各ズームポジションのうちで最短の軸上距離である。)、
Y'：撮像面の対角長の２分の１、
である。 A zoom lens for forming an optical image of a subject on a light receiving surface of an image sensor that converts an optical image into an electrical signal, in order from the object side, a first lens group, a second lens group, and a third lens group The first lens group has a negative optical power, the second lens group has a positive optical power, and the following conditional expression: Zoom lens characterized by satisfying (1);
0.1 <Bf / Y '<1.0 (1)
However,
Bf: the axial distance from the final lens surface to the image plane (however, when the final lens is movable during zooming, it is the shortest axial distance among the zoom positions),
Y ′: half the diagonal length of the imaging surface,
It is. 光学像を電気的な信号に変換する撮像素子の受光面上に被写体の光学像を形成するためのズームレンズであって、物体側から順に、負の光学的パワーを有する第１レンズ群と、正の光学的パワーを有する第２レンズ群と、正の光学的パワーを有する第３レンズ群と、の３成分から成り、レンズ群間隔を変えることにより変倍を行い、以下の条件式(9)を満たすことを特徴とするズームレンズ；
0.2＜P23／Pw＜1.0 …(9)
ただし、
P23：第２レンズ群と第３レンズ群との合成パワー、
Pw：広角端でのズームレンズ系全体のパワー、
である。 A zoom lens for forming an optical image of a subject on a light receiving surface of an image sensor that converts an optical image into an electrical signal, the first lens group having negative optical power in order from the object side; It consists of three components, a second lens group having a positive optical power and a third lens group having a positive optical power, and zooming is performed by changing the lens group interval. The following conditional expression (9 Zoom lens characterized by satisfying
0.2 <P23 / Pw <1.0 (9)
However,
P23: Composite power of the second lens group and the third lens group,
Pw: Power of the entire zoom lens system at the wide-angle end,
It is.
JP2003427264A 2003-12-24 2003-12-24 Imaging lens device and zoom lens Pending JP2005189284A (en)

Priority Applications (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2003427264A JP2005189284A (en) 2003-12-24 2003-12-24 Imaging lens device and zoom lens
US10/799,110 US7050241B2 (en) 2003-12-24 2004-03-12 Image-taking lens apparatus

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2003427264A JP2005189284A (en) 2003-12-24 2003-12-24 Imaging lens device and zoom lens

Publications (1)

Publication Number Publication Date
JP2005189284A true JP2005189284A (en) 2005-07-14

Family

ID=34697472

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2003427264A Pending JP2005189284A (en) 2003-12-24 2003-12-24 Imaging lens device and zoom lens

Country Status (2)

Country Link
US (1) US7050241B2 (en)
JP (1) JP2005189284A (en)

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2007164157A (en) * 2005-11-17 2007-06-28 Matsushita Electric Ind Co Ltd Zoom lens system, imaging device, and camera
JP2011039184A (en) * 2009-08-07 2011-02-24 Nikon Corp Zoom lens, optical apparatus, and method of manufacturing zoom lens
JP2013178300A (en) * 2012-02-28 2013-09-09 Nikon Corp Zoom lens, optical device, and method for manufacturing zoom lens
WO2017043352A1 (en) * 2015-09-07 2017-03-16 Hoya株式会社 Variable power optical system for endoscope, and endoscope
CN113820828A (en) * 2021-10-09 2021-12-21 广东奥普特科技股份有限公司 High-resolution fixed-focus lens

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8614743B2 (en) * 2007-09-24 2013-12-24 Exelis Inc. Security camera system and method of steering beams to alter a field of view
TWI406005B (en) * 2009-02-24 2013-08-21 Asia Optical Co Inc Small-sized zoom lens and image pickup device with the same
CN102608735B (en) * 2011-01-19 2014-01-08 佛山普立华科技有限公司 Zooming projection lens
JP6253012B2 (en) * 2012-12-27 2017-12-27 パナソニックＩｐマネジメント株式会社 Inner focus lens system, interchangeable lens device and camera system

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5289317A (en) * 1989-01-06 1994-02-22 Canon Kabushiki Kaisha Compact zoom lens
JPH1172702A (en) * 1997-06-23 1999-03-16 Minolta Co Ltd Zoom lens
US7436599B2 (en) * 2001-05-14 2008-10-14 Olympus Corporation Electronic image pickup system
JP2003057547A (en) 2001-08-14 2003-02-26 Canon Inc Zoom lens and optical equipment having the same
JP2003131129A (en) 2001-10-22 2003-05-08 Nitto Kogaku Kk Zoom lens

Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2007164157A (en) * 2005-11-17 2007-06-28 Matsushita Electric Ind Co Ltd Zoom lens system, imaging device, and camera
JP2011039184A (en) * 2009-08-07 2011-02-24 Nikon Corp Zoom lens, optical apparatus, and method of manufacturing zoom lens
JP2013178300A (en) * 2012-02-28 2013-09-09 Nikon Corp Zoom lens, optical device, and method for manufacturing zoom lens
WO2017043352A1 (en) * 2015-09-07 2017-03-16 Hoya株式会社 Variable power optical system for endoscope, and endoscope
JPWO2017043352A1 (en) * 2015-09-07 2018-06-21 Hoya株式会社 Endoscope variable magnification optical system and endoscope
US10036883B2 (en) 2015-09-07 2018-07-31 Hoya Corporation Endoscope magnification optical system and endoscope
CN113820828A (en) * 2021-10-09 2021-12-21 广东奥普特科技股份有限公司 High-resolution fixed-focus lens

Also Published As

Publication number Publication date
US20050141100A1 (en) 2005-06-30
US7050241B2 (en) 2006-05-23

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP4867383B2 (en) Variable magnification optical system
JP4211761B2 (en) Shooting lens unit
JP5045267B2 (en) Zoom lens and imaging device
JP3656089B2 (en) Imaging lens device
JP4259495B2 (en) Variable magnification optical system
JP4806976B2 (en) Variable magnification optical system
JP5045266B2 (en) Zoom lens and imaging device
JP4103475B2 (en) Imaging lens device
US7113346B1 (en) Variable magnification optical system
JP2005338143A (en) Imaging lens device
US7068440B1 (en) Variable magnification optical system
JP2007114447A (en) Photographic lens unit
US20070014031A1 (en) Variable magnification optical system
JP2007072263A (en) Variable power optical system
JP3750672B2 (en) Imaging lens device
JP2004184627A (en) Image pickup lens device
JP2006039180A (en) Imaging apparatus
JP2005024969A (en) Imaging lens
JP2006011186A (en) Imaging apparatus
JP5206124B2 (en) Zoom lens and imaging device
JP3821087B2 (en) Imaging lens device
JP2006138969A (en) Variable power optical system
JP2006323051A (en) Variable power optical system
JP2004070235A (en) Image pickup lens device
JP4670261B2 (en) Imaging lens device

Legal Events

Date Code Title Description
A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20051101

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20070320

A02 Decision of refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02

Effective date: 20070717