JP2005161471A - Rotary tool - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は回転工具に関し、特に、流体供給穴内への切削液の圧入効率を向上して、高速で回転する場合であっても、切削液を切れ刃へ適切に供給することができる回転工具に関するものである。 The present invention relates to a rotary tool, and more particularly to a rotary tool that can improve the press-fitting efficiency of a cutting fluid into a fluid supply hole and appropriately supply the cutting fluid to a cutting blade even when rotating at high speed. Is.
従来、機械加工には、大量の切削液を使用することが一般的であり、例えば、毎分100Lを超えることもあった。しかし、切削液には、塩素や燐が含まれているため、切削液を大量に使用する湿式の加工方法では、環境汚染や作業者の作業環境への影響などが問題とされていた。 Conventionally, it has been common to use a large amount of cutting fluid for machining, for example, sometimes exceeding 100 L / min. However, since the cutting fluid contains chlorine and phosphorus, in the wet processing method using a large amount of the cutting fluid, there are problems such as environmental pollution and influence on the working environment of the worker.
そこで、近年では、湿式の加工方法に替わる環境対応加工法として、切削液を霧状にして刃先へ供給するセミドライ加工(ミスト加工)が提案されている。更に、ミスト加工の一形態として、環境に優しい植物油や合成エステルなどを切削液に使用すると共に、その切削液の量を極端に少なく(例えば、5cc〜25cc/時間)したMQL(Minimum Quantity Lubrication )加工も提案されている(特許文献1,2)。
Therefore, in recent years, semi-dry machining (mist machining) in which cutting fluid is atomized and supplied to the cutting edge has been proposed as an environmentally-friendly machining method that replaces the wet machining method. Furthermore, as one form of mist processing, MQL (Minimum Quantity Lubrication) which uses environmentally friendly vegetable oil or synthetic ester as a cutting fluid and extremely reduces the amount of the cutting fluid (for example, 5 cc to 25 cc / hour). Processing has also been proposed (
ここで、図6及び図7を参照して、MQL加工に使用される従来のドリル(回転工具)100について説明する。図6は、従来のドリル100を示す図である。また、図7は、ドリル100への切削液の供給方法を説明する概念図であり、ホルダ200に保持されたドリル100を示す断面図である。
Here, with reference to FIG.6 and FIG.7, the conventional drill (rotary tool) 100 used for MQL process is demonstrated. FIG. 6 is a view showing a
ドリル100は、工具本体101と、その工具本体101の先端側に設けられる切れ刃102及びねじれ刃103と、そのねじれ刃103に連設され略円柱状に形成されるシャンク部104と、そのシャンク部104から切れ刃102まで工具本体101の内部を縦通される2本の流体供給穴105とを備えている。
The
流体供給穴105は、図6(a)に示すように、工具本体101の内部を軸心L方向へスパイラル状に延設されており、各流体供給穴105の両端は、図6(a)〜(c)に示すように、工具本体101の後端面および先端において、互いに所定間隔を隔てつつ開口されている。なお、流体供給穴105の断面形状は略円弧状であり、その内径は全長にわたって略同一である。
As shown in FIG. 6A, the
ドリル100は、図7に示すように、シャンク部104を保持するホルダ200(コレット201)を介してMQL加工装置(図示せず)の回転力が伝達され、軸心Lまわりに回転されつつ軸心L方向へ向けて移動させられることにより、被加工物の穴開け加工を行う。
As shown in FIG. 7, the
一方、ホルダ200の内部には、図7に示すように、内部空間としての流体貯留空間202が形成されており、この流体貯留空間202には、MQL加工装置から圧縮空気と共に霧状の切削液が供給される(矢印A)。そして、流体貯留空間202内に供給された霧状の切削液は、ドリル100の流体供給穴105内へ圧入され(矢印B)、その流体供給穴105を通過した後、工具本体1の先端開口(図6(b),(c)参照)から吐出される。これにより、切れ刃102へ霧状の切削液が供給される。
しかしながら、上述のドリル100では、流体供給穴105が工具本体101の後端面に開口されているところ、ドリル100(ホルダ200)が高速で回転されると、ホルダ200の流体貯留空間202内に供給された霧状の切削液が遠心力によって外方(即ち、ホルダ200内の内周壁200a側)へ密集してしまう。そのため、流体供給穴105には、圧縮空気のみが圧入されてしまい、切れ刃102へ切削液を適切に供給することができないという問題点があった。
However, in the
本発明は上述した問題点を解決するためになされたものであり、流体供給穴105内への切削液の圧入効率を向上して、高速で回転される場合であっても、切削液を切れ刃へ適切に供給することができる回転工具を提供することを目的としている。
The present invention has been made to solve the above-described problems, and improves the press-fitting efficiency of the cutting fluid into the
この目的を達成するために、請求項1記載の回転工具は、軸心回りに回転される工具本体と、その工具本体の先端に設けられる刃部と、その刃部に連設されホルダに保持されるシャンク部と、そのシャンク部から前記刃部まで前記工具本体の内部を縦通されると共にそのシャンク部側の端部が前記ホルダの流体貯留空間に連通される流体供給穴とを備え、その流体供給穴内へ前記ホルダの流体貯留空間から切削液を圧縮空気と共に圧入し、前記刃部に霧状の切削液を供給すると共に、前記工具本体を軸心まわりに回転させつつ移動させることにより、被加工物の切削加工を行うものであり、前記工具本体は、その後端面と前記シャンク部の外周面とが交差する稜線部の少なくとも一部が前記軸心に対して傾斜するように切り取られ、その切り取り面から前記流体供給穴が露出するように構成されている。
In order to achieve this object, a rotary tool according to
請求項2記載の回転工具は、請求項1記載の回転工具において、前記切り取り面は、前記工具本体の後端面と前記シャンク部の外周面とが交差する稜線部の全周に形成されると共に、その稜線部を略直線状に面取りすることにより形成されており、その切り取り面と前記工具本体の軸心との間に形成される角度は、略30°以上、かつ、略60°以下の範囲とされている。 According to a second aspect of the present invention, in the rotary tool according to the first aspect, the cut surface is formed on the entire circumference of the ridge line portion where the rear end surface of the tool body intersects with the outer peripheral surface of the shank portion. The ridge line portion is formed by chamfering in a substantially straight line, and the angle formed between the cut surface and the axis of the tool body is approximately 30 ° or more and approximately 60 ° or less. It is considered as a range.
請求項3記載の回転工具は、請求項1記載の回転工具において、前記切り取り面は、前記工具本体の後端面と前記シャンク部の外周面とが交差する稜線部の全周に形成されると共に、その稜線部を略円弧状に面取りすることにより、前記工具本体の内方へ凸となるように湾曲して形成されている。
The rotary tool according to claim 3 is the rotary tool according to
請求項4記載の回転工具は、請求項1記載の回転工具において、前記切り取り面は、前記工具本体の後端面と前記シャンク部の外周面とが交差する稜線部の一部のみを切り取ることにより、前記流体供給穴に対応する部位のみに形成されている。
The rotary tool according to claim 4 is the rotary tool according to
請求項5記載の回転工具は、請求項4記載の回転工具において、前記切り取り面は、前記流体供給穴を挟んで一対の側壁が立設する断面略V字または断面略U字の凹溝として形成されており、前記一対の側壁の内の一方の側壁であって前記工具本体の回転方向側の側壁は、前記工具本体の回転方向へ傾斜して構成されている。 The rotary tool according to claim 5 is the rotary tool according to claim 4, wherein the cut surface is a concave groove having a substantially V-shaped cross section or a substantially U-shaped cross section in which a pair of side walls are erected with the fluid supply hole interposed therebetween. The one side wall of the pair of side walls, which is the side wall on the rotation direction side of the tool body, is inclined with respect to the rotation direction of the tool body.
請求項6記載の回転工具は、請求項5記載の回転工具において、前記一対の側壁の内の他方の側壁であって前記工具本体の回転方向と反対側の側壁は、前記工具本体の回転方向へ傾斜して構成されるか、或いは、前記工具本体の回転方向と反対側へ傾斜される場合には、前記一方の側壁の傾斜角よりも小さな傾斜角で傾斜するように構成されている。 The rotary tool according to claim 6 is the rotary tool according to claim 5, wherein the side wall opposite to the rotation direction of the tool body is the rotation direction of the tool body. Or when inclined to the opposite side of the direction of rotation of the tool body, it is configured to be inclined at an inclination angle smaller than the inclination angle of the one side wall.
請求項7記載の回転工具は、請求項5又は6に記載の回転工具において、前記切り取り面としての凹溝は、前記工具本体の軸心方向視において、前記工具本体の回転方向を指向するように前記工具本体の内方から外方へ向けて延設されている。 According to a seventh aspect of the present invention, in the rotary tool according to the fifth or sixth aspect, the concave groove as the cut surface is oriented in the rotational direction of the tool body in the axial direction of the tool body. The tool body extends from the inside to the outside.
請求項1記載の回転工具によれば、工具本体の後端面とシャンク部の外周面とが交差する稜線部の少なくとも一部が前記軸心に対して傾斜するように切り取られ、その切り取り面から流体供給穴が露出されている。よって、流体供給穴は、斜めに切り取られることにより、その開口面積が大きくなるので、その分、流体供給穴による切削液の捕集効率を向上して、切れ刃へ切削液を十分に供給することができるという効果がある。
According to the rotary tool of
また、切り取り面は、軸心に対して傾斜して形成されているので、回転工具がホルダに保持された場合には、切り取り面とホルダの内周壁との間に空間を形成することができる。また、流体供給穴は、切り取り面から露出されているので、その開口を上述の空間に対向させることができる。よって、回転工具が高速で回転し、遠心力の作用により、切削液が液体貯留空間の外方に密集する場合であっても、その切削液は、上述の空間内にも密集されるので、その空間に対向する流体供給穴内へ切削液が高効率に圧入される。その結果、流体供給穴による切削液の捕集効率を向上して、切れ刃へ切削液を適切に供給することができるという効果がある。 Moreover, since the cut surface is formed to be inclined with respect to the axis, when the rotary tool is held by the holder, a space can be formed between the cut surface and the inner peripheral wall of the holder. . Moreover, since the fluid supply hole is exposed from the cut surface, the opening can be opposed to the above-described space. Therefore, even when the rotary tool rotates at high speed and the cutting fluid is concentrated outside the liquid storage space by the action of centrifugal force, the cutting fluid is also concentrated in the above-described space, The cutting fluid is pressed into the fluid supply hole facing the space with high efficiency. As a result, there is an effect that the collection efficiency of the cutting fluid by the fluid supply hole is improved and the cutting fluid can be appropriately supplied to the cutting edge.
請求項2記載の回転工具によれば、請求項1記載の回転工具の奏する効果に加え、切り取り面は、工具本体の後端面とシャンク部の外周面とが交差する稜線部の全周を略直線状に面取りすることにより形成されているので、工具本体を軸心回りに回転させつつ、稜線部を切削または研磨などすることにより、かかる切り取り面を容易に加工することができる。よって、その加工コストを低減して、その分、回転工具全体としての製品コストの低減を図ることができるという効果がある。 According to the rotary tool of the second aspect, in addition to the effect achieved by the rotary tool of the first aspect, the cut surface is substantially the entire circumference of the ridge line portion where the rear end surface of the tool body intersects with the outer peripheral surface of the shank portion. Since it is formed by chamfering in a straight line, the cut surface can be easily machined by cutting or polishing the ridge line portion while rotating the tool body around the axis. Therefore, there is an effect that the machining cost can be reduced and the product cost of the entire rotary tool can be reduced accordingly.
更に、切り取り面と工具本体の軸心との間に形成される角度は、略30°以上とされているので、切り取り面の面積が広くなり過ぎることを抑制することができ、その分、シャンク部の長さを確保することができるという効果がある。その結果、回転工具をホルダに強固に保持させることができる。 Furthermore, since the angle formed between the cut surface and the axis of the tool body is approximately 30 ° or more, it is possible to suppress the area of the cut surface from becoming too large. There is an effect that the length of the portion can be secured. As a result, the rotary tool can be firmly held by the holder.
一方、上述の角度は、略60°以下とされているので、切り取り面から露出する流体供給穴が従来の回転工具と同様に工具本体の後端面側に開口することを抑制することができ、ホルダ内の内周壁側(流体貯留空間の外周側)に密集した切削液の捕集効率を確保することができるという効果がある。その結果、流体供給穴による切削液の捕集効率を向上して、切れ刃へ切削液を適切に供給することができるという効果がある。 On the other hand, since the above-mentioned angle is about 60 ° or less, it is possible to suppress the fluid supply hole exposed from the cut surface from opening to the rear end surface side of the tool body as in the conventional rotary tool, There is an effect that it is possible to secure the collection efficiency of the cutting fluid densely packed on the inner peripheral wall side (the outer peripheral side of the fluid storage space) in the holder. As a result, there is an effect that the collection efficiency of the cutting fluid by the fluid supply hole is improved and the cutting fluid can be appropriately supplied to the cutting edge.
請求項3記載の回転工具によれば、請求項1記載の回転工具の奏する効果に加え、切り取り面は、工具本体の後端面とシャンク部の外周面とが交差する稜線部の全周を略円弧状に面取りすることにより形成されているので、工具本体を軸心回りに回転させつつ、かかる切り取り面を容易に加工することができ、その分、加工コストの低減を図ることができるという効果がある。 According to the rotary tool of the third aspect, in addition to the effect produced by the rotary tool according to the first aspect, the cut surface is substantially the entire circumference of the ridge line portion where the rear end surface of the tool body intersects with the outer peripheral surface of the shank portion. Since it is formed by chamfering in an arc shape, the cutting surface can be easily machined while rotating the tool body around the axis, and the machining cost can be reduced accordingly. There is.
更に、切り取り面は、工具本体の内方へ凸となるように湾曲して形成されているので、その湾曲によって、切り取り面から露出する流体供給穴をホルダ内の内周壁側(流体貯留空間の外周側)を指向するように開口させることができる。よって、ホルダ内の内周壁側に密集した切削液を高効率に流体供給穴へ圧入することができるという効果があり、その結果、切れ刃へ切削液を適切に供給することができるという効果がある。 Further, since the cut surface is curved so as to be convex inward of the tool body, the fluid supply hole exposed from the cut surface is formed on the inner peripheral wall side in the holder (of the fluid storage space) by the curve. It can be opened so as to face the outer peripheral side. Therefore, there is an effect that the cutting fluid densely packed on the inner peripheral wall side in the holder can be pressed into the fluid supply hole with high efficiency, and as a result, the effect that the cutting fluid can be appropriately supplied to the cutting edge. is there.
請求項4記載の回転工具によれば、請求項1記載の回転工具の奏する効果に加え、切り取り面は、工具本体の後端面とシャンク部の外周面とが交差する稜線部の一部のみを切り取ることにより、流体供給穴に対応する部位のみに形成されている。よって、かかる切り取り面を形成するための加工工数を抑制することができるので、その分、加工コストの低減を図ることができるという効果がある。
According to the rotary tool according to claim 4, in addition to the effect achieved by the rotary tool according to
また、この場合には、工具本体の切り取り量が抑制されるので、その分、工具本体の剛性強度を確保することができると共に、シャンク部の長さを確保することができるので、回転工具をホルダに強固に保持させることができるという効果がある。 Further, in this case, since the cutting amount of the tool body is suppressed, the rigidity strength of the tool body can be secured correspondingly, and the length of the shank portion can be secured. There is an effect that the holder can be firmly held.
請求項5記載の回転工具によれば、請求項4記載の回転工具の奏する効果に加え、切り取り面を構成する一対の側壁は、工具本体の回転方向側の側壁が工具本体の回転方向へ傾斜されているので、工具本体が回転される場合には、その傾斜した側壁により切削液を切り取り面としての凹溝内へ案内して、その切削液を流体供給穴内へ高効率に圧入することができるという効果がある。その結果、流体供給穴による切削液の捕集効率を向上して、切れ刃へ切削液を適切に供給することができるという効果がある。 According to the rotary tool according to claim 5, in addition to the effect of the rotary tool according to claim 4, the pair of side walls constituting the cut surface is inclined in the direction of rotation of the tool body. Therefore, when the tool body is rotated, it is possible to guide the cutting fluid into the concave groove as the cut surface by the inclined side wall and press the cutting fluid into the fluid supply hole with high efficiency. There is an effect that can be done. As a result, there is an effect that the collection efficiency of the cutting fluid by the fluid supply hole is improved and the cutting fluid can be appropriately supplied to the cutting edge.
請求項6記載の回転工具によれば、請求項5記載の回転工具の奏する効果に加え、切り取り面を構成する一対の側壁は、工具本体の回転方向と反対側の側壁が工具本体の回転方向へ傾斜して構成されるか、或いは、工具本体の回転方向と反対側へ傾斜される場合には、回転方向側の側壁の傾斜角よりも小さな傾斜角で傾斜するように構成されている。 According to the rotary tool of the sixth aspect, in addition to the effect produced by the rotary tool according to the fifth aspect, the pair of side walls constituting the cut surface has a side wall opposite to the rotation direction of the tool main body in the rotation direction of the tool main body. In the case where the tool body is inclined to the opposite side to the rotation direction of the tool body, the tool body is configured to be inclined at an inclination angle smaller than the inclination angle of the side wall on the rotation direction side.
よって、工具本体が回転される場合には、その傾斜した回転方向と反対側の側壁によって、切削液を切り取り面としての凹溝内へ強制的に導入すると共に、凹溝内に導入された切削液が外部へ流出することを防止することができるので、その切削液を流体供給穴内へ高効率に圧入することができるという効果がある。その結果、流体供給穴による切削液の捕集効率を向上して、その分、切れ刃へ切削液を適切に供給することができるという効果がある。 Therefore, when the tool body is rotated, the cutting fluid is forcibly introduced into the concave groove as the cut surface by the side wall opposite to the inclined rotation direction, and the cutting introduced into the concave groove is performed. Since the liquid can be prevented from flowing out, there is an effect that the cutting liquid can be pressed into the fluid supply hole with high efficiency. As a result, there is an effect that the collection efficiency of the cutting fluid through the fluid supply hole is improved, and the cutting fluid can be appropriately supplied to the cutting edge accordingly.
請求項7記載の回転工具によれば、請求項5又は6に記載の回転工具の奏する効果に加え、切り取り面としての凹溝は、工具本体の軸心方向視において、工具本体の回転方向を指向するように工具本体の内方から外方へ向けて延設されているので、工具本体が回転される場合には、切削液をシャンク部の外周側から切り取り面としての凹溝内へ導入することができるという効果がある。その結果、切削液を流体供給穴内へ高効率に圧入することができるので、流体供給穴による切削液の捕集効率を向上して、切れ刃へ切削液を適切に供給することができるという効果がある。 According to the rotary tool of the seventh aspect, in addition to the effect produced by the rotary tool according to the fifth or sixth aspect, the concave groove as the cut-off surface indicates the rotation direction of the tool main body in the axial direction of the tool main body. Since the tool body is extended from the inside to the outside so that it is oriented, when the tool body is rotated, the cutting fluid is introduced from the outer peripheral side of the shank into the concave groove as the cutting surface. There is an effect that can be done. As a result, the cutting fluid can be pressed into the fluid supply hole with high efficiency, so that the efficiency of collecting the cutting fluid through the fluid supply hole can be improved and the cutting fluid can be appropriately supplied to the cutting edge. There is.
以下、本発明の好ましい実施例について、添付図面を参照して説明する。図1は、本発明の第1実施例におけるドリル1を示す図であり、図1(a)は、ドリル1の後端面図であり、図1(b)は、ドリル1の側面図である。なお、図1(b)では、ドリル1の先端側が省略して図示されると共に、切り取り面17を形成する前の工具本体11の外形が2点鎖線を用いて仮想的に図示されている。
Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described with reference to the accompanying drawings. FIG. 1 is a view showing a
ドリル1は、工具本体11と、その工具本体11の先端側に設けられる切れ刃およびねじれ刃(いずれも図示せず)と、そのねじれ刃に連設され略円柱状に形成されるシャンク部14と、そのシャンク部14から切れ刃まで工具本体11の内部を縦通される2本の流体供給穴15とを備えている。
The
なお、ドリル1の切れ刃(刃部)、ねじれ刃および流体供給穴15は、従来のドリル100の切れ刃102、ねじれ刃103及び流体供給穴105と同様の構成であるので(図6(a)から(c)参照)、それらの詳細構成についての説明は省略する。
Note that the cutting edge (blade part), the twisting blade, and the
ドリル1は、図1(a)及び(b)に示すように、工具本体11の後端面16とシャンク部14の外周面とが交差する稜線部(即ち、図1(b)の2点鎖線で示す部位)が切り取られており、その結果、工具本体11の後端部(図1(a)紙面手前側、図1(b)上側)には、軸心Lに対して傾斜する切り取り面17が形成されている。また、その切り取り面17からは、流体供給穴15の開口部が露出されている。
As shown in FIGS. 1A and 1B, the
このように、流体供給穴15の開口部は、軸心Lに対して傾斜される切り取り面17から露出されているので、図1(a)及び(b)に示すように、その開口形状を略楕円形として、その開口面積を拡大することができる。その結果、流体供給穴15内へ切削液を圧入し易くして、切削液の捕集効率を向上することができるので、流体供給穴105を介して、切れ刃(図示せず)へ切削液を十分に供給することができる。
Thus, since the opening part of the
また、上述のように、切り取り面17を軸心Lに対して傾斜させることにより、ドリル1がホルダ200に保持された場合には、かかる切り取り面17とホルダ200の内周壁200a(コレット201)との間に空間202aを形成することができ、また、流体供給穴15は、切り取り面17から露出されているので、その開口を空間202aに対向させることができる(図2参照)。
As described above, when the
よって、ドリル1が高速で回転し、遠心力の作用により、切削液が流体貯留空間202の外周側に密集してしまう場合であっても、その切削液を空間202aにも密集させることができる(図2参照)。従って、空間202aに対向する流体供給穴15には、空間202a内に密集した切削液が高効率に圧入されるので、従来のドリル100のように流体供給穴105内へ圧縮空気のみが圧入されることを抑制して、切れ刃へ切削液を十分に供給することができる。
Therefore, even if the
なお、切り取り面17は、図1(a)及び(b)に示すように、工具本体11の後端面とシャンク部14の外周面とが交差する稜線部の全周を面取りすることにより形成されている。よって、かかる切り取り面17の加工は、工具本体11を軸心L回りに回転させつつ、稜線部を切削または研磨などすることにより、容易に行うことができる。従って、その加工コストを低減して、その分、ドリル1全体としての製品コストの低減を図ることができる。
The
ここで、切り取り面17と工具本体11の軸心Lとの間に形成される角度αは、略30°以上、かつ、略60°以下の範囲で設定することが好ましい。角度αを略30°よりも小さくした場合には、切り取り面17の面積が広くなり過ぎて、その分、シャンク部14の長さが減少するため、ドリル1をホルダ200に強固に保持させることができなくなるからである。
Here, the angle α formed between the
また、角度αを略60°よりも大きくした場合には、従来のドリル100(図6及び図7参照)のように、流体供給穴15が工具本体11の後端面16側(即ち、図1(b)上方向)に開口してしまうと共に、空間202a(図2参照)の容量を確保することができなくなり、ドリル1が高速で回転し、切削液が遠心力で流体貯留空間202の外方に密集する場合には、その切削液の捕集効率が低下してしまうためである。なお、本実施例のドリル1では、角度αが45°とされている。
When the angle α is larger than about 60 °, the
次に、このように構成されたドリル1への切削液の供給方法について、図2を参照して説明する。図2は、ホルダ200に保持されたドリル1を示す断面図である。なお、図2では、ホルダ200やドリル1等の一部が省略して図示されている。また、図2中の矢印A,Cは、切削液の移動方向を模式的に示すものである。
Next, a method of supplying the cutting fluid to the
ドリル1は、図2に示すように、シャンク部14がホルダ200(コレット201)に保持され、そのホルダ200を介してMQL加工装置(図示せず)から伝達される回転力により軸心L回りに回転されつつ軸心L方向へ移動されることにより、被加工物の穴開け加工を行う。
As shown in FIG. 2, the
ホルダ200の流体貯留空間202には、MQL加工装置の主軸を介して圧縮空気と共に霧状の切削液が供給され(矢印A)、かかる圧縮空気により、流体貯留空間202内が所定の圧力に保たれる。そして、霧状の切削液は、流体貯留空間202内の圧力により、ドリル1の流体供給穴15内へ圧入され(矢印C)、その流体供給穴15を通過した後、ドリル1の先端開口(図6(b),(c)参照)から吐出される。これにより、切れ刃(図示せず)へ霧状の切削液が供給される。
The
この場合、ドリル1の後端部(図2上側)には、上述したように、軸心Lに対して傾斜する切り取り面17が形成されているので、かかるドリル1がホルダ200(コレット201)に保持された場合には、図2に示すように、切り取り面17とホルダ200の内周壁200a(コレット201)との間に空間202aを形成することができ、また、流体供給穴15は、切り取り面17に開口されているので、その開口を空間202aに対向させることができる。
In this case, as described above, the
よって、ドリル1が高速で回転し、遠心力の作用により、霧状の切削液が流体貯留空間202の外周側(ホルダ200の内周壁200a側)に密集してしまう場合であっても、その霧状の切削液を空間202aに密集させることができる。従って、空間202aに対向する流体供給穴15には、空間202a内に密集する切削液が高効率に圧入されるので、従来のドリル100(図7参照)のように流体供給穴105内へ圧縮空気のみが圧入されることを抑制して、その分、切れ刃へ切削液を十分に供給することができる。
Therefore, even when the
次に、上述のように構成されたドリル1を用いて行った耐久試験について、図3を参照して説明する。この耐久試験は、ドリル1を用いて被加工物に穴開け加工を行い、ドリル1が寿命に達するまでの間に加工可能な最大加工穴数を測定する試験である。なお、ドリル1の寿命は、切れ刃に所定の逃げ面最大摩耗幅が生じたか否かを基準に判断した。
Next, an endurance test performed using the
耐久試験の詳細諸元は、被削材:JIS−S50C、使用機械:横型マシニングセンタ、切削液:植物性油、ミスト供給エアー圧力:0.5MPa、切削液供給量:20cc/時間、送り量:0.20mm/回転である。また、主軸の回転速度は、2650回転/min、4200回転/min、6300回転/min、8000回転/min、9600回転/min、11150回転/minの5種類である。 Detailed specifications of the durability test are as follows: work material: JIS-S50C, machine used: horizontal machining center, cutting fluid: vegetable oil, mist supply air pressure: 0.5 MPa, cutting fluid supply amount: 20 cc / hour, feed amount: 0.20 mm / rotation. Further, there are five types of spindle rotation speeds: 2650 rpm / min, 4200 rpm / min, 6300 rpm / min, 8000 rpm / min, 9600 rpm / min, and 11150 rpm / min.
耐久試験には、上記実施例で説明したドリル1(以下、「発明品」と称す。)を使用した。発明品は、直径6mmの超鋼ドリルであり、液体供給穴15の直径は、1mmである。また、比較のため、従来のドリル100(以下、「従来品」と称す。)についても同様の耐久試験を行った。なお、発明品と従来品との差異は、切り取り面17の有無のみであり、その他の材質、寸法等の構成は同様である。
For the durability test, the drill 1 (hereinafter referred to as “invention product”) described in the above example was used. The invention is a super steel drill having a diameter of 6 mm, and the diameter of the
図3は、耐久試験の結果を示した図である。なお、図3中において、横軸18は、主軸の回転速度[回転/min]を表し、縦軸19は、最大加工穴数[個」を表している。また、図3では、発明品の測定値が白丸で、従来品の測定値が黒三角で、それぞれ図示されている。
FIG. 3 is a diagram showing the results of the durability test. In FIG. 3, the
図3に示すように、回転速度が2650回転/minから6300回転/minの範囲においては、発明品と従来品とを比較した結果、加工可能な穴数に明確な差異は認められない。これは、かかる回転速度領域では、回転による遠心力の影響が小さいため、ホルダ200の液体貯留空間202内において(図2及び図7参照)、霧状の切削液が略均一に分布されているためと考えられる。即ち、発明品および従来品の液体供給穴15,105内には、切り取り面17の有無とは無関係に、液体貯留空間202内の霧状の切削液がほぼ同一の効率で圧入されるため、切れ刃に供給される切削液の供給量に差が生じないのである。
As shown in FIG. 3, when the rotational speed is in the range of 2650 revolutions / min to 6300 revolutions / min, as a result of comparing the inventive product with the conventional product, there is no clear difference in the number of holes that can be processed. In this rotational speed region, since the influence of the centrifugal force due to the rotation is small, the mist-like cutting fluid is distributed substantially uniformly in the
一方、回転速度が6300回転/minを超え、主軸が更に高速で回転される場合には、図3に示すように、発明品と従来品とにおいて、加工可能な穴数に顕著な差異が生じることが確認された。具体的には、回転速度が8000回転/minに達すると、発明品では、加工可能な穴数が8765個であるのに対し、従来品では、3960個となり、両者の間には、2倍以上の差異が生じている。 On the other hand, when the rotational speed exceeds 6300 revolutions / min and the spindle is rotated at a higher speed, as shown in FIG. 3, there is a significant difference in the number of holes that can be machined between the invention product and the conventional product. It was confirmed. Specifically, when the rotational speed reaches 8000 revolutions / min, the number of holes that can be machined is 8765 in the invention product, whereas it is 3960 in the conventional product, and there is a double between them. The above differences are occurring.
更に、回転速度が9600回転/minに達すると、発明品では、加工可能な穴数が4300個であるのに対し、従来品では、398個となり、この場合には、両者の間に10倍以上の差異が生じている。なお、発明品においては、回転速度が11150回転/minに達しても、500個の加工が可能であった。 Furthermore, when the rotational speed reaches 9600 rpm, the number of holes that can be processed in the invention is 4300, whereas in the conventional product, it is 398, and in this case, 10 times between the two. The above differences are occurring. In the invention, 500 pieces could be processed even when the rotation speed reached 11150 rotations / min.
以上の結果より、主軸の回転速度が高速化して、流体貯留空間202内の切削液が遠心力により外方へ密集してしまう場合であっても、発明品のように、工具本体11の後端部に切り取り面17を設け、その切り取り面17から液体供給穴15を露出させることにより、その流体供給穴15内へ霧状の切削液を高効率に圧入することができ、その結果、従来品と比較して、より大量の切削液を切れ刃へ供給し得ることが確認された。
From the above results, even when the rotational speed of the main shaft is increased and the cutting fluid in the
次に、図4を参照して、第2実施例について説明する。第1実施例のドリル1では、切り取り面17が側面視略直線状に形成されていたのに対し、第2実施例のドリル20では、切り取り面27が側面視略円弧状に湾曲して形成されている。なお、前記した第1実施例と同一の部分には同一の符号を付して、その説明は省略する。
Next, a second embodiment will be described with reference to FIG. In the
図4は、本発明の第2実施例におけるドリル20を示す図であり、図4(a)は、ドリル20の後端面図であり、図4(b)は、ドリル1の側面図である。なお、図4(b)では、ドリル20の先端側が省略して図示されると共に、切り取り面27を形成する前の工具本体11の外形が2点鎖線を用いて仮想的に図示されている。
FIG. 4 is a view showing a
第2実施例のドリル20は、図4(a)及び(b)に示すように、工具本体11の後端面16とシャンク部14の外周とが交差する稜線部(即ち、図4(b)の2点鎖線で示す部位)が全周にわたって側面視略円弧状に面取りされている。その結果、工具本体11の後端部(図4(a)紙面手前側、図4(b)上側)には、工具本体11の内方へ向けて凸となるように湾曲する切り取り面27が形成されると共に、その切り取り面27から流体供給穴15の開口部が露出されている。
As shown in FIGS. 4A and 4B, the
このように、切り取り面27は、稜線部の全周を面取りすることにより形成されているので、かかる切り取り面27の加工は、第1実施例の場合と同様に、工具本体11を軸心L回りに回転させつつ、稜線部を切削または研磨などすることにより、容易に行うことができる。よって、その加工コストを低減することができるので、その分、ドリル20全体としての製品コストの低減を図ることができる。
Thus, since the
また、切り取り面27は、工具本体11の内方へ凸となるように湾曲して形成されているので、その湾曲によって、切り取り面27から露出する流体供給穴15の開口部をホルダ200の内周壁200a側(図2参照)を指向させることができる。その結果、ホルダ200の内周壁200a側(即ち、空間202a内、図2参照)に密集した切削液を流体供給穴15内へ高効率に圧入することができるので、ドリル20が高速で回転される場合でも、切れ刃への切削液の供給をより確実に行うことができる。
Further, since the
なお、切り取り面27は、図4(b)に示す側面視において、完全な円弧である必要は必ずしもなく、曲線状に湾曲していれば足りる。
Note that the cut-
次に、図5を参照して、第3実施例について説明する。第1実施例のドリル1では、切り取り面17が稜線部の全周を切り取ることにより形成されていたのに対し、第3実施例のドリル30では、切り取り面37が稜線部の一部のみを切り取ることにより形成されている。なお、前記した第1実施例と同一の部分には同一の符号を付して、その説明は省略する。
Next, a third embodiment will be described with reference to FIG. In the
図5は、本発明の第3実施例におけるドリル30を示す図であり、図5(a)は、ドリル30の後端面図であり、図5(b)及び図5(c)は、ドリル30の側面図である。なお、図5(a)の矢印Dは、ドリル30の回転方向を示すものである。また図5(b)では、ドリル1の先端側が省略して図示されている。
FIG. 5 is a view showing a
第3実施例のドリル30は、図5(a)から(b)に示すように、工具本体11の後端面16とシャンク部14の外周とが交差する稜線部の一部のみが切り取られており、その結果、工具本体11の後端部(図1(a)紙面手前側、図1(b)上側)には、流体供給穴15に対応する部位のみに切り取り面37が形成されている。
In the
このように、第3実施例のドリル30では、切り取り面37を流体供給穴15に対応する部位のみに形成したので、かかる切り取り面37を形成するための加工工数を抑制することができる。その結果、加工コストを低減して、ドリル30全体としての製品コストを低減することができる。また、この場合には、第1又は第2実施例の場合と比較して、工具本体11の切り取り量が抑制されるので、その分、工具本体11の剛性強度を確保することができると共に、シャンク部14の長さ(面積)を確保することができるので、ドリル30をホルダ200に強固に保持させることができる。
As described above, in the
ここで、切り取り面37は、図5(a)から(c)に示すように、液体供給穴15を挟んで一対の側壁37a,37bが立設する断面略U字状の凹溝として形成されている。この切り取り面37を構成する一対の側壁37a,37bは、ドリル30(工具本体11)の回転方向(矢印D方向)側の側壁37aが、図5(c)に示すように、ドリル30の回転方向(図5(c)下方向)へ向けて傾斜して形成されている。
Here, as shown in FIGS. 5A to 5C, the
よって、ドリル30が回転される場合には、その傾斜した側壁37aにより後端面16上の切削液を切り取り面37(凹溝)内へ案内して、その切削液を流体供給穴15内へ高効率に圧入することができる。その結果、流体供給穴15による切削液の捕集効率を向上して、切れ刃(図示せず)へ切削液を十分に供給することができる。
Therefore, when the
また、図5(c)に示すように、切り取り面37を構成する一対の側壁37a,37bは、ドリル30(工具本体11)の回転方向(矢印D方向)と反対側の側壁37bが、側壁37aと同様に、ドリル30の回転方向(図5(c)下方向)へ向けて傾斜して構成されている。
Further, as shown in FIG. 5C, the pair of
よって、ドリル30が回転される場合には、その傾斜した側壁37bによって、後端面16上の切削液を切り取り面37(凹溝)内へ強制的に導入すると共に、凹溝内に導入された切削液が外部へ流出することを防止して、その切削液を流体供給穴15内へ高効率に圧入することができる。その結果、流体供給穴15による切削液の捕集効率を向上して、切れ刃へ切削液を適切に供給することができる。
Therefore, when the
更に、切り取り面37としての凹溝は、図5(a)に示す工具本体11の軸心L方向視において、ドリル30(工具本体11)の回転方向(矢印D方向)を指向するように、即ち、軸心L上を通過しない直線状を工具本体11の内方から外方へ向けて延設されている。そのため、ドリル30の側面視においては、図5(b)に示すように、側壁37aの縁端が内方(図5(b)左側)へ後退するため、側壁37bが露出される。
Furthermore, the concave groove as the
よって、ドリル30が回転される場合には、上述した側壁37bの露出部によって、シャンク部14の外周側の切削液を切り取り面37(凹溝)内へ導入して、その切削液を流体供給穴15内へ高効率に圧入することができる。その結果、流体供給穴15による切削液の捕集効率を向上して、切れ刃へ切削液を適切に供給することができる。
Therefore, when the
ここで、切り取り面37の底部(即ち、側壁37a,37bが交差する稜線部)と工具本体11の軸心Lとの間に形成される角度βは、第1実施例の場合と同様の理由により、略30°以上、かつ、略60°以下の範囲で設定することが好ましい。なお、本実施例のドリル30では、角度βが45°とされている。
Here, the angle β formed between the bottom portion of the cut surface 37 (that is, the ridge line portion where the
以上、実施例に基づき本発明を説明したが、本発明は上記実施例に何ら限定される物ではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲内で種々の改良変形が可能であることは容易に推察できるものである。 The present invention has been described based on the embodiments. However, the present invention is not limited to the above embodiments, and various modifications can be easily made without departing from the spirit of the present invention. It can be guessed.
例えば、上記各実施例では、回転工具として、ドリル1,20,30を例に説明したが、必ずしもこれに限られるわけではなく、本発明を他の回転工具に適用することは当然可能である。なお、回転工具としては、例えば、エンドミルやフライス、或いは、タップやリーマなどが例示される。
For example, in each of the above embodiments, the
また、上記各実施例では特に説明しなかったが、切り取り面17,27,37上に開口する液体供給穴15の端面を面取りして、略円錐面に構成しても良い。これにより、液体供給穴15の入口が拡径されるので、液体供給穴15内へ切削液をよりスムーズに導入(圧入)することができ、その圧入効率を更に向上することができる。
Although not specifically described in the above embodiments, the end surface of the
更に、上記第3実施例では、側壁37bが、側壁37aと同様に、ドリル30(工具本体11)の回転方向(図5(c)下方向)へ傾斜して構成される場合を説明したが、必ずしもこれに限られるわけではなく、側壁37bを軸心Lと略平行(図5(c)左右方向)に立設させても良い。
Furthermore, although the said 3rd Example demonstrated the case where the
或いは、側壁37bをドリル30の回転方向と反対側(図5(c)上方向)、即ち、側壁37aと反対側へ傾斜させても良い。なお、側壁37bをドリル30の回転方向(即ち、側壁37a)と反対側に傾斜させる場合には、側壁37aの傾斜角よりも小さく(即ち、軸心Lにより平行となるように)することが好ましい。切削液の捕集効率を向上させるためである。
Alternatively, the
1,20,30 ドリル(回転工具)
11 工具本体
14 シャンク部
15 流体供給穴
16 後端面
17,27,37 切り取り面
37a,37b 側壁
200 ホルダ
202 流体貯留空間
L 軸心
α,β 切り取り面と軸心との間に形成される角度
1,20,30 drill (rotary tool)
DESCRIPTION OF
Claims (7)
その流体供給穴内へ前記ホルダの流体貯留空間から切削液を圧縮空気と共に圧入し、前記刃部に霧状の切削液を供給すると共に、前記工具本体を軸心まわりに回転させつつ移動させることにより、被加工物の切削加工を行う回転工具において、
前記工具本体は、その後端面と前記シャンク部の外周面とが交差する稜線部の少なくとも一部が前記軸心に対して傾斜するように切り取られ、その切り取り面から前記流体供給穴が露出するように構成されていることを特徴とする回転工具。 A tool main body rotated around an axis, a blade provided at the tip of the tool main body, a shank connected to the blade and held by a holder, and the tool main body from the shank to the blade A fluid supply hole that is vertically communicated with the end of the shank portion and communicated with the fluid storage space of the holder,
The cutting fluid is pressed into the fluid supply hole together with the compressed air from the fluid storage space of the holder, the mist-like cutting fluid is supplied to the blade portion, and the tool body is moved while rotating around the axis. In a rotary tool for cutting a workpiece,
The tool body is cut so that at least a part of a ridge line portion where a rear end surface thereof intersects with the outer peripheral surface of the shank portion is inclined with respect to the axis, and the fluid supply hole is exposed from the cut surface. It is comprised in the rotating tool characterized by the above-mentioned.
その切り取り面と前記工具本体の軸心との間に形成される角度は、略30°以上、かつ、略60°以下の範囲とされていることを特徴とする請求項1記載の回転工具。 The cut surface is formed by chamfering the ridge line portion in a substantially straight line while being formed on the entire circumference of the ridge line portion where the rear end surface of the tool body and the outer peripheral surface of the shank portion intersect.
The rotary tool according to claim 1, wherein an angle formed between the cut surface and the axis of the tool body is in a range of approximately 30 ° or more and approximately 60 ° or less.
前記一対の側壁の内の一方の側壁であって前記工具本体の回転方向側の側壁は、前記工具本体の回転方向へ傾斜して構成されていることを特徴とする請求項4記載の回転工具。 The cut surface is formed as a groove having a substantially V-shaped cross section or a substantially U-shaped cross section in which a pair of side walls are erected with the fluid supply hole interposed therebetween,
5. The rotary tool according to claim 4, wherein one of the pair of side walls and the side wall on the rotation direction side of the tool body is inclined in the rotation direction of the tool body. 6. .
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Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20100148454A1 (en) * | 2008-12-11 | 2010-06-17 | Joerg Guehring | Interface between a rotating shank tool and a lubricant transfer area in a tool holder |
JP2017031250A (en) * | 2015-07-29 | 2017-02-09 | ファナック株式会社 | Motor drive device capable of notifying of adhesion of cutting liquid |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6171907A (en) * | 1983-02-08 | 1986-04-12 | ゴツトリ−プ・ギユ−リング | Boring tool and manufacture thereof |
JPH10235507A (en) * | 1997-02-24 | 1998-09-08 | Hideaki Otsuka | Drilling method and drilling device |
JP2001059102A (en) * | 1999-07-02 | 2001-03-06 | Seco Tools Ab | Production of tool, tool and device |
JP2002361540A (en) * | 2001-06-04 | 2002-12-18 | Okuma Corp | Spindle device of machine tool |
JP2003094285A (en) * | 2001-09-26 | 2003-04-03 | Aisin Seiki Co Ltd | Semi-dry processing system |
-
2003
- 2003-12-03 JP JP2003404052A patent/JP4471637B2/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6171907A (en) * | 1983-02-08 | 1986-04-12 | ゴツトリ−プ・ギユ−リング | Boring tool and manufacture thereof |
JPH10235507A (en) * | 1997-02-24 | 1998-09-08 | Hideaki Otsuka | Drilling method and drilling device |
JP2001059102A (en) * | 1999-07-02 | 2001-03-06 | Seco Tools Ab | Production of tool, tool and device |
JP2002361540A (en) * | 2001-06-04 | 2002-12-18 | Okuma Corp | Spindle device of machine tool |
JP2003094285A (en) * | 2001-09-26 | 2003-04-03 | Aisin Seiki Co Ltd | Semi-dry processing system |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20100148454A1 (en) * | 2008-12-11 | 2010-06-17 | Joerg Guehring | Interface between a rotating shank tool and a lubricant transfer area in a tool holder |
US8360695B2 (en) * | 2008-12-11 | 2013-01-29 | Guehring Ohg | Interface between a rotating shank tool and a lubricant transfer area in a tool holder |
JP2017031250A (en) * | 2015-07-29 | 2017-02-09 | ファナック株式会社 | Motor drive device capable of notifying of adhesion of cutting liquid |
US10189135B2 (en) | 2015-07-29 | 2019-01-29 | Fanuc Corporation | Motor drive device capable of notifying adhesion of cutting fluid |
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Publication number | Publication date |
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