JP2005125465A - End mill - Google Patents

End mill

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JP2005125465A JP2003365863A JP2003365863A JP2005125465A JP 2005125465 A JP2005125465 A JP 2005125465A JP 2003365863 A JP2003365863 A JP 2003365863A JP 2003365863 A JP2003365863 A JP 2003365863A JP 2005125465 A JP2005125465 A JP 2005125465A
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Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide an end mill which is prevented from chipping and breakage at the time of thrust machining, to thereby carry out machining with high efficiency. <P>SOLUTION: According to the structure of the end mill, blade contact of a gash 6a extends up to a blade backside of a peripheral cutting edge 4a in an end cutting edge 5a, and an auxiliary groove 7a is formed in a ridge portion where the gash 6a and a twisting groove 3a intersects each other. Therefore when chips produced due to cutting operation of the end cutting edge 5a is lifted along a rake face, the chips are floated from the rake face by the auxiliary groove 7a, which leads to reduction of a length of chips affecting the cutting, i.e. a contact area between each of the chips and the rake face, to thereby minimize cutting resistance. As a result, chipping and breakage of the cutting edges can be prevented at the time of thrust machining, so that feeding speed at the time of thrust machining is increased to shorten a machining time, and accordingly grooving of a metal mold can be carried out with high efficiency. <P>COPYRIGHT: (C)2005,JPO&NCIPI

Description

本発明はエンドミルに関し、特に、突き加工時の刃欠けや折損を防止して、高能率な加工を行うことができるエンドミルに関するものである。   The present invention relates to an end mill, and more particularly, to an end mill capable of performing high-efficiency processing by preventing blade chipping and breakage during piercing.

エンドミルを使用した金型の凹み加工では、エンドミルを軸心まわりに回転駆動させつつ、まず、エンドミルを被加工物に対して軸心方向(或いは、軸心を含む方向)へ移動させ(突き加工)、次いで、エンドミルを軸心と交差する方向(例えば、軸心と直角な方向)へ横送りさせる。   In the dent machining of the mold using the end mill, the end mill is first driven to move in the axial direction (or the direction including the axial center) with respect to the workpiece while the end mill is driven to rotate around the axial center. Then, the end mill is laterally fed in a direction intersecting the axis (for example, a direction perpendicular to the axis).

ところで、エンドミルの側面加工では、切削側の反対側が開放状態となるため、切り屑の排出性を考慮する必要はほとんど生じないが、突き加工においては、切り屑の排出性等が問題となる。そのため、このような突き加工を行うエンドミルでは、底刃の切削性およびチップルームの容量を確保するべく、底刃のすくい面にギャッシュを設けることが一般的である。   By the way, in the side milling of the end mill, since the side opposite to the cutting side is in an open state, it is hardly necessary to consider the chip discharge. However, in the piercing process, the chip discharge is a problem. Therefore, in an end mill that performs such thrusting, it is common to provide a gash on the rake face of the bottom blade in order to ensure the machinability of the bottom blade and the capacity of the tip room.

特に、この突き加工では、切削速度が早い底刃の外周端近傍の刃欠けを防止する必要がある。そのため、例えば、特開平1−216710号公報には、外周刃の刃裏までギャッシュを設けることにより、その部分の刃先角を大きくして、刃欠けを防止し得るように構成したエンドミルが記載されている(特許文献1)。
特開平1−216710号公報(図1から図4など)
In particular, in this piercing process, it is necessary to prevent chipping near the outer peripheral edge of the bottom blade having a high cutting speed. Therefore, for example, Japanese Patent Application Laid-Open No. 1-216710 describes an end mill that is configured to prevent the chipping of a blade by providing a gash to the back of the outer peripheral blade to increase the edge angle of that portion. (Patent Document 1).
JP-A-1-216710 (FIGS. 1 to 4 etc.)

しかしながら、上述のエンドミルのように、底刃のすくい面にギャッシュを設けただけでは、突き加工時において、チップルームの容量が未だ不足すると共に、切り屑のスムーズな排出を十分に行うことができず、刃欠けや折損を適切に防止することができないという問題点があった。   However, just by providing a gash on the rake face of the bottom blade as in the above-mentioned end mill, the chip room capacity is still insufficient at the time of thrusting, and the chips can be smoothly discharged smoothly. Therefore, there was a problem that the chipping and breakage of the blade could not be prevented appropriately.

その結果、例えば、金型の凹み加工においては、突き加工時における刃欠け等を防止するべく、その送り速度を遅したり、ステップ加工を行なわなければならず、その分、加工時間が嵩み、加工能率が悪くなるという問題点があった。   As a result, for example, in the dent processing of the mold, in order to prevent blade chipping at the time of piercing processing, the feed speed must be delayed or step processing must be performed, and the processing time increases accordingly. There was a problem that processing efficiency deteriorated.

本発明は上述した問題点を解決するためになされたものであり、突き加工時の刃欠けや折損を防止して、高能率な加工を行うことができるエンドミルを提供することを目的としている。   The present invention has been made to solve the above-described problems, and an object of the present invention is to provide an end mill capable of performing high-efficiency machining by preventing blade chipping and breakage during piercing.

この目的を達成するために、請求項1記載の座ぐりエンドミルは、軸線まわりに回転される工具本体と、その工具本体の軸心まわりねじれて凹設されるねじれ溝と、そのねじれ溝に沿って形成される外周刃と、その外周刃に連設され前記工具本体の底部に形成される底刃と、その底刃のすくい面を形成するギャッシュとを備えるものであり、前記底刃は、前記工具本体に3枚以上が設けられると共に、その3枚以上の底刃のうちの少なくとも2枚以上の底刃のすくい面側には、前記ギャッシュとねじれ溝とが交わる稜線部に副溝が凹設されている。   In order to achieve this object, a counterbore end mill according to claim 1 is provided with a tool body rotated about an axis, a twist groove recessed by being twisted about the axis of the tool body, and along the twist groove. An outer peripheral blade, a bottom blade connected to the outer peripheral blade and formed at the bottom of the tool body, and a gash forming a rake face of the bottom blade, The tool body is provided with three or more pieces, and at least two of the bottom blades of the three or more bottom blades have a secondary groove at a ridge line portion where the gasche and the twisted groove intersect on the rake face side. It is recessed.

この請求項1記載の座ぐりエンドミルによれば、座ぐり加工時において、底刃の切削作用により発生し、その底刃のすくい面に沿って上がってくる切り屑の少なくとも一部は、底刃とねじれ溝との稜線部に凹設された副溝によってすくい面から浮き上がらされる。その結果、切削に関与する切り屑長さ、即ち、切り屑とすくい面との接触面積が小さくなり、その分、切削抵抗が軽減される。   According to the counterbore end mill according to claim 1, at the time of counterbore machining, at least a part of the chips generated by the cutting action of the bottom blade and rising along the rake face of the bottom blade is the bottom blade. It is lifted from the rake face by a sub-groove recessed in the ridge line portion between the ridge and the torsion groove. As a result, the chip length involved in cutting, that is, the contact area between the chip and the rake face is reduced, and the cutting resistance is reduced accordingly.

請求項2記載のエンドミルは、請求項1記載のエンドミルにおいて、前記副溝は、前記底刃側の端縁部と前記底刃との間の離間距離が、前記外周刃の外径Dに対して、少なくともその最短距離部において略0.12D以下の距離となるように構成されている。   The end mill according to claim 2 is the end mill according to claim 1, wherein the sub-groove has a separation distance between the end edge on the bottom blade side and the bottom blade with respect to the outer diameter D of the outer peripheral blade. Thus, at least at the shortest distance portion, the distance is approximately 0.12D or less.

請求項3記載のエンドミルは、請求項1又は2に記載のエンドミルにおいて、前記副溝は、前記外周刃側の端縁部が、前記外周刃の外径Dに対して、少なくとも略0.05D以上の距離だけ前記工具本体の外周端から離間するように構成されている。   The end mill according to claim 3 is the end mill according to claim 1 or 2, wherein the sub-groove has an end edge on the outer peripheral blade side at least approximately 0.05D with respect to the outer diameter D of the outer peripheral blade. It is configured to be separated from the outer peripheral end of the tool body by the above distance.

請求項4記載のエンドミルは、請求項1から3のいずれかに記載のエンドミルにおいて、前記副溝は、前記本体工具の軸線側の端縁部が、前記外周刃の外径Dに対して、少なくとも略0.15D以上の距離だけ前記工具本体の軸心から離間するように構成されている。   The end mill according to claim 4 is the end mill according to any one of claims 1 to 3, wherein the auxiliary groove has an end edge on the axis side of the main body tool with respect to an outer diameter D of the outer peripheral blade. It is configured to be separated from the axis of the tool body by a distance of at least about 0.15D.

請求項5記載のエンドミルは、請求項1から4のいずれかに記載のエンドミルにおいて、前記ギャッシュは、少なくとも2以上の底刃を前記工具本体の軸心近傍で欠落させるべくその底刃を越えて形成される欠落用ギャッシュと、残りの底刃を少なくとも前記工具本体の軸心まで延設させるべくその底刃を越えない範囲に形成される延設用ギャッシュとを備え、その延設用ギャッシュによりすくい面が形成される底刃のすくい面側、又は、前記工具本体の軸心まで延設される底刃のすくい面側には、前記副溝が凹設される一方、前記欠落用ギャッシュにより前記工具本体の軸心側が欠落され、かつ、前記欠落用ギャッシュによりすくい面が形成される底刃のすくい面側には、前記副溝が凹設されていない。   The end mill according to claim 5 is the end mill according to any one of claims 1 to 4, wherein the gasche extends beyond the bottom edge so that at least two bottom edges are missing in the vicinity of the axis of the tool body. A missing gash formed, and an extending gash formed in a range not exceeding the bottom blade so as to extend the remaining bottom blade to at least the axial center of the tool body, and by the extending gash On the rake face side of the bottom blade on which the rake face is formed, or on the rake face side of the bottom blade extending to the axis of the tool body, the sub-groove is recessed, but by the missing gash The sub-groove is not recessed on the rake face side of the bottom blade where the axial center side of the tool body is missing and the rake face is formed by the missing gash.

請求項1記載のエンドミルによれば、底刃のすくい面側であって、ギャッシュとねじれ溝とが交わる稜線部には、副溝が凹設されている。よって、かかる副溝によって、チップルームの容量を確保することができるという効果がある。更に、すくい面に沿って上がってくる切り屑を副溝によってすくい面から浮き上がらせることができるので、切削に関与する切り屑長さ、即ち、切り屑とすくい面との接触面積を小さくして、その分、切削抵抗を軽減することができるという効果があり、その結果、切り屑の排出をスムーズに行って、突き加工時における刃欠けや折損を防止することができるという効果がある。これにより、突き加工時の送り速度を高速化して、加工時間を短縮することができるので、例えば、金型の凹み加工などを高能率に行うことができるという効果がある。   According to the end mill of the first aspect, the sub-groove is recessed in the ridge line portion on the rake face side of the bottom blade where the gasche and the twisted groove intersect. Therefore, there is an effect that the capacity of the chip room can be secured by the sub-groove. Furthermore, since the chip rising along the rake face can be lifted from the rake face by the sub-groove, the chip length involved in cutting, that is, the contact area between the rake face and the rake face can be reduced. Therefore, there is an effect that the cutting resistance can be reduced, and as a result, there is an effect that the chip can be discharged smoothly and the chipping and breakage at the time of piercing can be prevented. Thereby, since the feed speed at the time of piercing can be increased and the processing time can be shortened, there is an effect that, for example, dent processing of a mold can be performed with high efficiency.

また、副溝は、ギャッシュとねじれ溝とが交わる稜線部を凹設するものであるため、副溝の周囲には、ギャッシュ及びねじれ溝により形成される空間が存在する。よって、かかる空間を利用して、砥石などの加工工具を副溝の凹設予定部位に対向配置させることができると共に、加工工具を往復移動させるための十分な空間を確保することができる。また、副溝の凹設加工は、凸形となる稜線部を削り取る加工を行えば良く、例えば、平面に凹部を凹設するなどの煩雑な加工を行う必要がない。その結果、副溝の加工が容易となり、その分、加工コストの低減を図ることができるという効果がある。   In addition, since the sub-groove has a ridge line where the gash and the twisted groove intersect, a space formed by the gash and the twisted groove exists around the sub-groove. Therefore, using such a space, it is possible to arrange a processing tool such as a grindstone so as to be opposed to the planned recessed portion of the sub-groove, and to secure a sufficient space for reciprocating the processing tool. Further, the concave groove is formed by removing the convex ridge line portion, and there is no need to perform complicated processing such as forming a concave portion on a flat surface. As a result, the sub-groove can be easily processed, and the processing cost can be reduced accordingly.

請求項2記載のエンドミルによれば、請求項1記載のエンドミルの奏する効果に加え、副溝の底刃側の端縁部が底刃から離間する離間距離は、外周刃の外径Dに対して、少なくともその最短距離部において略0.12D以下の距離、即ち、切り屑が自ら刃離れするまでにすくい面に沿って進む距離よりも短い距離となるように構成されている。よって、切り屑がすくい面から自ら刃離れする前に、その切り屑を副溝によりすくい面から浮き上がらせることができるので、その分、切り屑とすくい面との接触面積を小さくして、切削抵抗の軽減を確実に行うことができるという効果がある。   According to the end mill of the second aspect, in addition to the effect achieved by the end mill of the first aspect, the separation distance at which the edge portion of the sub-groove on the bottom blade side is separated from the bottom blade is relative to the outer diameter D of the outer peripheral blade. Thus, at least at the shortest distance portion, the distance is about 0.12 D or less, that is, the distance that is shorter than the distance that the chips travel along the rake face before the blade separates itself. Therefore, since the chips can be lifted from the rake face by the auxiliary groove before the chips are separated from the rake face by themselves, the contact area between the chips and the rake face is reduced accordingly, and the cutting is performed. There is an effect that the resistance can be surely reduced.

請求項3記載のエンドミルによれば、請求項1又は2に記載のエンドミルの奏する効果に加え、副溝は、外周刃側の端縁部が、外周刃の外径Dに対して、少なくとも略0.05D以上の距離だけ工具本体の外終端から離間するように構成されている。よって、外周刃の刃先と副溝との間に十分な離間距離を確保することができるので、副溝の凹設によって外周刃の刃先強度が低下することを抑制することができるという効果がある。   According to the end mill of the third aspect, in addition to the effect produced by the end mill according to the first or second aspect, the sub-groove has at least substantially the end edge portion on the outer peripheral blade side with respect to the outer diameter D of the outer peripheral blade. It is configured to be separated from the outer end of the tool body by a distance of 0.05D or more. Therefore, since a sufficient separation distance can be ensured between the cutting edge of the outer peripheral blade and the sub-groove, there is an effect that the cutting edge strength of the outer peripheral blade can be suppressed from being lowered due to the recessed groove. .

なお、このように、副溝が工具本体の外周端から軸心側へ所定距離だけ離間して配設される場合でも、外周端側のすくい面には、ねじれ溝が凹設されているので、かかるねじれ溝によって切り屑をすくい面から浮き上がらせることができ、切削抵抗の増加を抑制することができる。   Even when the sub-groove is disposed at a predetermined distance from the outer peripheral end of the tool body to the axial center as described above, the torsion groove is recessed in the rake face on the outer peripheral end side. Such twisted grooves can raise chips from the rake face and suppress an increase in cutting resistance.

請求項4記載のエンドミルによれば、請求項1から3のいずれかに記載のエンドミルの奏する効果に加え、副溝は、工具本体の軸心側の端縁部が、外周刃の外径Dに対して、少なくとも略0.15D以上の距離だけ工具本体の軸心から離間するように構成されている。よって、工具本体の軸心側やギャッシュ面と副溝との間の離間距離を大きくして、その分、砥石などの加工工具が往復移動するための空間を確保することができるので、副溝の凹設加工を行う際に、加工工具と工具本体とが干渉することを抑制することができるという効果がある。   According to the end mill of the fourth aspect, in addition to the effect produced by the end mill according to any one of the first to third aspects, the auxiliary groove has an end edge on the axial center side of the tool body, and an outer diameter D of the outer peripheral blade. On the other hand, it is configured to be separated from the axis of the tool body by a distance of at least about 0.15D. Therefore, since the separation distance between the axial center side of the tool body or the gash surface and the secondary groove can be increased, a space for reciprocating movement of a processing tool such as a grindstone can be secured accordingly. There is an effect that the machining tool and the tool main body can be prevented from interfering with each other when the concave machining is performed.

その結果、副溝を凹設するための加工工程においては、加工工具の移動精度に余裕が生じるので、高度な制御を不要とすることができ、その分、加工コストの低減を図ることができるという効果がある。また、加工工具が工具本体へ不用意に接触して、その接触により工具本体の剛性が低下することを未然に防止することができるという効果がある。   As a result, in the machining process for forming the sub-groove, there is a margin in the movement accuracy of the machining tool, so that advanced control can be eliminated, and the machining cost can be reduced accordingly. There is an effect. Further, there is an effect that it is possible to prevent the machining tool from inadvertently contacting the tool body and reducing the rigidity of the tool body due to the contact.

なお、底刃は、工具本体の軸心側に近づくほど切削速度が小さくなり、そのすくい面への副溝の凹設を本来必要としない。よって、上述のように、副溝の加工範囲を工具本体の軸心から所定距離だけ離間させることにより、凹設加工時の加工工具と工具本体との干渉を防止し得るだけでなく、不必要な副溝の凹設加工を不要として、その分、加工コストの低減を図ることができるという効果がある。   Note that the cutting speed of the bottom blade decreases as it approaches the axial center side of the tool body, and it is not originally necessary to provide a concave groove on the rake face. Therefore, as described above, by separating the machining range of the sub-groove by a predetermined distance from the axis of the tool body, it is possible not only to prevent interference between the machining tool and the tool body at the time of concave machining, but also unnecessary. Thus, there is an effect that the processing cost can be reduced correspondingly by eliminating the need for the concave groove forming process.

請求項5記載のエンドミルによれば、請求項1から4のいずれかに記載のエンドミルの奏する効果に加え、延設用ギャッシュによりすくい面が形成される底刃、又は、工具本体の軸心まで延設される底刃のすくい面側にのみ副溝を形成し、欠落用ギャッシュにより工具本体の軸心側が欠落され、かつ、欠落用ギャッシュによりすくい面が形成される底刃のすくい面側には、副溝を形成しない。即ち、相対的に剛性が高い底刃のすくい面側にのみ副溝を形成し、剛性が低い底刃のすくい面側には副溝を形成しないように構成したので、工具全体としての剛性の均一化を図ることができ、その結果、工具の寿命を向上させることができるという効果がある。   According to the end mill of the fifth aspect, in addition to the effect produced by the end mill according to any one of the first to fourth aspects, the bottom blade on which the rake face is formed by the extending gash, or the axial center of the tool body A sub-groove is formed only on the rake face side of the extended bottom blade, the axial center side of the tool body is missing due to the missing gash, and the rake face side is formed by the missing gash. Does not form minor grooves. In other words, since the secondary groove is formed only on the rake face side of the bottom blade having a relatively high rigidity and the secondary groove is not formed on the rake face side of the bottom blade having a low rigidity, the rigidity of the entire tool is reduced. Uniformity can be achieved, and as a result, the tool life can be improved.

以下、本発明の好ましい実施例について、添付図面を参照して説明する。図1は、本発明の一実施例におけるエンドミル1の正面図であり、図2は、図1の矢印II方向から見たエンドミル1の底面図である。まず、これら図1及び図2を参照してエンドミル1の全体構成について説明する。   Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described with reference to the accompanying drawings. FIG. 1 is a front view of an end mill 1 in one embodiment of the present invention, and FIG. 2 is a bottom view of the end mill 1 as viewed from the direction of arrow II in FIG. First, the overall configuration of the end mill 1 will be described with reference to FIGS. 1 and 2.

エンドミル1は、工具本体2と、その工具本体2に形成されるねじれ溝3a〜3c、外周刃4a〜4c及び底刃5a〜5cとを主に備えて構成されるソリッドタイプのエンドミルである。このエンドミル1は、工具本体2のシャンク部2aを保持するホルダー(図示せず)を介してマシニングセンター等の加工機械の回転力が伝達され、軸心Lまわりに回転駆動されつつ移動させられることにより、被加工物の切削加工を行う。   The end mill 1 is a solid-type end mill that mainly includes a tool body 2 and torsion grooves 3a to 3c, outer peripheral blades 4a to 4c, and bottom blades 5a to 5c formed in the tool body 2. The end mill 1 is moved while being rotationally driven about the axis L by the rotational force of a machining machine such as a machining center being transmitted through a holder (not shown) that holds the shank 2 a of the tool body 2. The workpiece is cut.

なお、本実施例のエンドミル1は、特に、被加工物に対して軸心L方向へ移動させられる突き加工に適した工具として構成されており、かかるドリリング加工を行う際には、底刃5a〜5cの切削作用により発生した切り屑をスムーズに排出して、刃欠けや折損を効果的に抑制することができる。   The end mill 1 of the present embodiment is particularly configured as a tool suitable for thrusting that is moved in the direction of the axis L with respect to the workpiece, and when performing such drilling, the bottom blade 5a. Chips generated by the cutting action of ˜5c can be discharged smoothly, and chipping and breakage can be effectively suppressed.

工具本体2は、タングステンカーバイト(WC)等を加圧焼結した超硬合金により構成されており、その基部側(図1左側)には、図1に示すように、シャンク部2aが略円柱状に形成されると共に、そのシャンク部2aの他端側(図1右側)には、ねじれ溝3a〜3c、外周刃4a〜4c及び底刃5a〜5c等がそれぞれ形成されている。   The tool body 2 is made of a cemented carbide obtained by pressure-sintering tungsten carbide (WC) or the like. On the base side (left side in FIG. 1), as shown in FIG. In addition to being formed in a columnar shape, torsion grooves 3a to 3c, outer peripheral blades 4a to 4c, bottom blades 5a to 5c and the like are formed on the other end side (right side in FIG. 1) of the shank portion 2a.

ねじれ溝3a〜3cは、図1に示すように、工具本体2の軸心Lまわりにねじれて凹設されており、外周刃4a〜4cは、それら各ねじれ溝3a〜3cの稜線に沿って形成されている。なお、本実施例では、外周刃4a〜4cの外径DがD=φ12mm、ねじれ角が45°とされている。但し、この値を切削条件に応じて適宜変更することは当然可能である。   As shown in FIG. 1, the torsion grooves 3 a to 3 c are recessed by being twisted around the axis L of the tool body 2, and the outer peripheral blades 4 a to 4 c are along the ridge lines of the respective torsion grooves 3 a to 3 c. Is formed. In this embodiment, the outer diameters D of the outer peripheral blades 4a to 4c are D = φ12 mm, and the twist angle is 45 °. However, it is naturally possible to change this value as appropriate according to the cutting conditions.

底刃5a〜5cは、外周刃4a〜4cにそれぞれ連設されつつ、工具本体2の底部(図1右側)に2°30’のすきま角を有して形成されている。これら各底刃5a〜5cには、図1及び図2に示すように、外周刃4の刃裏までギャッシュ6a〜6cの刃当たりがあり、これら各ギャッシュ6a〜6cによって、底刃5a〜5cのすくい面がそれぞれ形成されている。   The bottom blades 5a to 5c are connected to the outer peripheral blades 4a to 4c, respectively, and are formed to have a clearance angle of 2 ° 30 'at the bottom of the tool body 2 (right side in FIG. 1). As shown in FIG. 1 and FIG. 2, these bottom blades 5 a to 5 c have contact with the blades of the gash 6 a to 6 c up to the back of the outer peripheral blade 4, and the bottom blades 5 a to 5 c are caused by the respective gash 6 a to 6 c. Each rake face is formed.

なお、本実施例では、底刃5a〜5cのすくい角が3°、2番角が5°30’、3番角が13°とされており、また、ギャッシュ6a〜6cのギャッシュ角が45°、開き角が60°とされている。但し、これらの値を切削条件に応じて適宜変更することは当然可能である。   In the present embodiment, the rake angle of the bottom blades 5a to 5c is 3 °, the second angle is 5 ° 30 ', and the third angle is 13 °, and the gashes angles of the gashes 6a to 6c are 45 °. The opening angle is 60 °. However, it is naturally possible to change these values as appropriate according to the cutting conditions.

底刃5a,5bのすくい面には、図1に示すように、副溝7a,7bが凹設されている。この副溝7a,7bは、底刃5a,5bのすくい面に沿って上がってくる切り屑をそのすくい面から浮き上がらせるための凹部であり、ねじれ溝3a,3bとギャッシュ6a,6bとが交わる稜線部に凹設されている。ここで、副溝7a,7bの詳細構成について、図3を参照して説明する。   As shown in FIG. 1, sub-grooves 7a and 7b are recessed in the rake face of the bottom blades 5a and 5b. The sub grooves 7a and 7b are concave portions for lifting chips rising along the rake face of the bottom blades 5a and 5b from the rake face, and the twist grooves 3a and 3b and the gashes 6a and 6b intersect. It is recessed in the ridgeline. Here, the detailed configuration of the sub-grooves 7a and 7b will be described with reference to FIG.

図3は、図2の矢印III方向から底刃5aに正対して見たエンドミル1の部分図である。なお、底刃5bのすくい面側に凹設される副溝7bは、副溝7aと同様の構成であるので、その説明は省略する。   FIG. 3 is a partial view of the end mill 1 viewed from the direction of arrow III in FIG. In addition, since the subgroove 7b provided in the scoop surface side of the bottom blade 5b has the same configuration as the subgroove 7a, the description thereof is omitted.

上述したように、底刃5aには、外周刃4aの刃裏までギャッシュ6aの刃当たりがあり、副溝7aは、図3に示すように、ギャッシュ6aとねじれ溝3aとが交わる稜線部に凹設されている。   As described above, the bottom blade 5a has the contact of the gash 6a up to the back of the outer peripheral blade 4a, and the secondary groove 7a is formed at the ridge line portion where the gash 6a and the twist groove 3a intersect as shown in FIG. It is recessed.

そのため、底刃5aの切削作用により発生した切り屑がすくい面に沿って上がってきた場合には、この切り屑を副溝7aによってすくい面から浮き上がらせることができるので、切削に関与する切り屑の長さ、即ち、切り屑とすくい面との接触面積を小さくして、その分、切削抵抗を軽減することができる。その結果、切り屑の排出をスムーズに行って、突き加工時における刃欠けや折損を防止することができる。   Therefore, when chips generated by the cutting action of the bottom blade 5a rise along the rake face, the chips can be lifted from the rake face by the auxiliary groove 7a. Thus, the contact area between the chips and the rake face can be reduced, and the cutting resistance can be reduced accordingly. As a result, it is possible to smoothly discharge chips and prevent chipping or breakage during piercing.

また、副溝7aは、ギャッシュ6aとねじれ溝3aとが交わる稜線部を凹設するものであるため、副溝7aの周囲には、ギャッシュ6a及びねじれ溝3aにより形成される空間が存在する。よって、かかる空間を利用して、研削砥石などの加工工具を副溝7aの凹設予定部位に対向配置させることができると共に、加工工具を往復移動させるための空間を確保することができる。更に、副溝7aの凹設加工は、凸形となる稜線部を削り取る加工を行えば良く、例えば、平面に凹部を凹設するなどの煩雑な加工を行う必要がない。その結果、副溝7aを容易に加工することができるので、その分、加工コストの低減を図ることができる。   Further, since the auxiliary groove 7a is provided with a ridge line portion where the gash 6a and the twisted groove 3a intersect, a space formed by the gash 6a and the twisted groove 3a exists around the auxiliary groove 7a. Therefore, using such a space, a processing tool such as a grinding wheel can be disposed opposite to the planned recess portion of the sub-groove 7a, and a space for reciprocating the processing tool can be secured. Furthermore, the recessing process of the sub-groove 7a may be performed by scraping the convex ridgeline part, and for example, it is not necessary to perform a complicated process such as recessing a recess in a plane. As a result, the sub-groove 7a can be easily processed, so that the processing cost can be reduced accordingly.

ここで、副溝7aの底刃5a側(図3上側)の端縁部が底刃5aから離間する離間距離Hは、外周刃4a〜4cの外径Dに対して、少なくともその最短距離部において略0.12D以下となるように構成することが好ましい。これにより、切り屑がすくい面から自ら刃離れする前に、その切り屑を副溝7aによってすくい面から浮き上がらせることができるので、その分、切り屑とすくい面との接触面積を小さくして、切削抵抗の軽減を確実に行うことができるからである。   Here, the separation distance H at which the edge of the sub-groove 7a on the bottom blade 5a side (upper side in FIG. 3) is separated from the bottom blade 5a is at least the shortest distance portion with respect to the outer diameter D of the outer peripheral blades 4a to 4c. In this case, it is preferable to configure so as to be approximately 0.12D or less. As a result, the chips can be lifted from the rake face by the sub-groove 7a before the chips are separated from the rake face by themselves, so that the contact area between the chips and the rake face is reduced accordingly. This is because cutting resistance can be surely reduced.

なお、離間距離Hを略0.12D以下とするのは、以下の理由による。即ち、通常、突き加工における最大の切り込み量(回転当たりの送り量)は外周刃4a〜4cの外径Dの略2%程度とされるところ、切り屑は切り込み量の略6倍程度の長さ分だけすくい面に沿って上がった後に自ら刃離れすると考えられる。よって、離間距離Hを略0.12D以下とすることにより、離間距離Hを切り屑が自ら刃離れするまでにすくい面に沿って進む距離よりも短い距離とすることができるからである。   The reason why the separation distance H is about 0.12D or less is as follows. That is, normally, the maximum cutting amount (feed amount per rotation) in thrusting is about 2% of the outer diameter D of the outer peripheral blades 4a to 4c, and the chips are about 6 times longer than the cutting amount. It is thought that after going up along the rake face for a while, the blades themselves are separated. Therefore, by setting the separation distance H to approximately 0.12D or less, the separation distance H can be set to a distance shorter than the distance traveled along the rake face until the chips separate themselves from the blade.

本実施例では、この離間距離HがH=0.5mm(=0.042D)とされている。但し、この値を切削条件に応じて適宜変更することは当然可能である。   In this embodiment, the separation distance H is H = 0.5 mm (= 0.042D). However, it is naturally possible to change this value as appropriate according to the cutting conditions.

ここで、副溝7aは、外周刃4a側(図3左側)の端縁部が、外周刃4a〜4cの外径Dに対して、少なくとも略0.05D以上の距離W1だけ工具本体2の外終端(底刃5aの外終端)から軸心L側(図3右側)へ離間するように構成されることが好ましい。これにより、外周刃4aと副溝7aの間に十分な離間距離を確保することができるので、副溝7aの凹設によって外周刃4aの刃先強度が低下することを抑制することができるからである。   Here, the sub-groove 7a has an end edge portion on the outer peripheral blade 4a side (left side in FIG. 3) of the tool body 2 at a distance W1 of at least about 0.05D or more with respect to the outer diameter D of the outer peripheral blades 4a to 4c. It is preferable to be configured to be separated from the outer end (outer end of the bottom blade 5a) toward the axis L side (right side in FIG. 3). Thereby, since a sufficient separation distance can be secured between the outer peripheral blade 4a and the sub-groove 7a, it is possible to prevent the cutting edge strength of the outer peripheral blade 4a from being lowered due to the concave formation of the sub-groove 7a. is there.

本実施例では、この離間距離W1がW1=1.2mm(=0.1D)とされている。但し、この値を切削条件に応じて適宜変更することは当然可能である。   In this embodiment, the separation distance W1 is W1 = 1.2 mm (= 0.1D). However, it is naturally possible to change this value as appropriate according to the cutting conditions.

なお、このように、副溝7aを外周刃4aから軸心L側(図3右側)へ距離W1だけ離間させて配設した場合でも、外周刃4a側(図3左側)のすくい面(即ち、副溝7aよりも図3左側のすくい面)には、図3に示すように、ねじれ溝3aが凹設されているので、その外周刃4a側のすくい面に沿って上がってくる切り屑は、ねじれ溝3aによってすくい面から浮き上がらされるので、切り屑とすくい面との接触面積が小さくなり、切削抵抗の増加が抑制される
ここで、副溝7aは、軸心L側(図3右側)の端縁部が、外周刃4a〜4cの外径Dに対して、少なくとも略0.15D以上の距離W2だけ軸心Lから離間するように構成されることが好ましい。これにより、工具本体2の軸心L側やギャッシュ面と副溝7aとの間の離間距離を大きくして、その分、砥石などの加工工具が往復移動するための空間を確保することができるので、副溝7aの凹設加工を行う際には、加工工具が工具本体2の軸心L側やギャッシュ面に干渉することを抑制することができる。
In this way, even when the auxiliary groove 7a is disposed at a distance W1 from the outer peripheral blade 4a to the axis L side (right side in FIG. 3), the rake face on the outer peripheral blade 4a side (left side in FIG. 3) (ie As shown in FIG. 3, the twist groove 3a is recessed in the rake face on the left side of FIG. 3 with respect to the sub groove 7a), so that the chips rising along the rake face on the outer peripheral blade 4a side. Is raised from the rake face by the torsion groove 3a, the contact area between the chips and the rake face is reduced, and the increase in cutting resistance is suppressed. Here, the auxiliary groove 7a is formed on the axis L side (FIG. 3). The right edge) is preferably configured to be separated from the axis L by a distance W2 of at least about 0.15D or more with respect to the outer diameter D of the outer peripheral blades 4a to 4c. Thereby, the separation distance between the axial center L side of the tool main body 2 or the gash surface and the auxiliary groove 7a can be increased, and a space for reciprocating movement of a processing tool such as a grindstone can be ensured accordingly. Therefore, when performing the concave machining of the sub-groove 7a, it is possible to prevent the machining tool from interfering with the axis L side of the tool body 2 or the gash surface.

その結果、副溝7aを凹設するための加工工程においては、加工工具の移動精度に余裕が生じるので、高度な制御を不要とすることができ、その分、加工コストの低減を図ることができる。また、加工中に加工工具が工具本体2等へ不用意に接触してしまい、その接触により工具本体2の剛性が低下することを未然に防止することもできる。   As a result, in the machining step for forming the sub-groove 7a, there is a margin in the movement accuracy of the machining tool, so that advanced control can be eliminated, and the machining cost can be reduced accordingly. it can. In addition, it is possible to prevent the machining tool from inadvertently contacting the tool body 2 or the like during the machining and reducing the rigidity of the tool body 2 due to the contact.

本実施例では、この離間距離W2がW2=3.6mm(=0.3D)とされている。但し、この値を切削条件に応じて適宜変更することは当然可能である。   In this embodiment, the separation distance W2 is W2 = 3.6 mm (= 0.3D). However, it is naturally possible to change this value as appropriate according to the cutting conditions.

なお、底刃5aは、工具本体2の軸心L側(図3右側)に近づくほど切削速度が小さくなり、そのすくい面への副溝7aの凹設を本来必要としない。よって、図3に示すように、副溝7aの加工範囲を工具本体2の軸心Lから距離W2だけ離間する範囲に限ることにより、凹設加工時の加工工具と工具本体2との干渉を防止し得るだけでなく、不必要な副溝7aの凹設加工を不要とすることにより、加工量を軽減して、その分、加工コストの低減を図ることができる。   Note that the cutting speed of the bottom blade 5a decreases as it approaches the axis L side (the right side in FIG. 3) of the tool body 2, and the concave groove 7a is not originally required on the rake face. Therefore, as shown in FIG. 3, the machining range of the sub-groove 7a is limited to a range that is separated from the axis L of the tool body 2 by the distance W2, thereby preventing interference between the machining tool and the tool body 2 during the recessing machining. Not only can this be prevented, but the unnecessary machining of the sub-grooves 7a can be eliminated, thereby reducing the amount of machining and reducing the machining cost accordingly.

図1及び図2に戻って説明する。ギャッシュ6a及びギャッシュ6cは、図2に示すように、チップポケットの容量を確保するべく、底刃5c及び底刃5bを越えて凹設されており、これにより、底刃5b,5cが工具本体2の軸心L近傍で欠落して構成されている。一方、ギャッシュ6bは、突き加工を可能とするべく、底刃6aを越えない範囲に凹設されており、これにより、底刃5aが工具本体2の軸心Lを越えて延設されている。   Returning to FIG. 1 and FIG. As shown in FIG. 2, the gash 6a and the gash 6c are recessed beyond the bottom blade 5c and the bottom blade 5b so as to ensure the capacity of the chip pocket. 2 is missing near the axis L. On the other hand, the gash 6b is recessed in a range that does not exceed the bottom blade 6a so as to enable piercing, whereby the bottom blade 5a extends beyond the axis L of the tool body 2. .

そのため、底刃5cは、図2に示すように、そのすくい面側及び逃げ面側がギャッシュ6a及びギャッシュ6cによって大きく削られるため、ギャッシュ6bを挟んで配設される底刃5a及び底刃5bと比較して、相対的に剛性が低くなる。そこで、本実施例のエンドミル1では、図4に示すように、底刃5cのすくい面側に副溝を凹設しないように構成されている。なお、図4は、図2の矢印IV方向から底刃5cに正対して見たエンドミル1の部分図である。   Therefore, as shown in FIG. 2, the rake face side and the flank face side of the bottom blade 5c are greatly shaved by the gash 6a and the gash 6c. Therefore, the bottom blade 5a and the bottom blade 5b disposed between the gash 6b and In comparison, the rigidity is relatively low. Therefore, in the end mill 1 of the present embodiment, as shown in FIG. 4, the sub-groove is not provided in the rake face side of the bottom blade 5c. FIG. 4 is a partial view of the end mill 1 viewed from the direction of arrow IV in FIG. 2 facing the bottom blade 5c.

このように、相対的に剛性が高くなる底刃5a,5bのすくい面側にのみ副溝7a,7bを凹設し、相対的に剛性が低くなる底刃5cのすくい面側には副溝を凹設しないように構成することにより、各底刃5a〜5cの剛性を均一化することができるので、一部の底刃のみが他の底刃と比較して早期に刃欠けするなどの不具合を抑制して、その分、エンドミル1全体としての工具寿命を向上させることができる。   As described above, the auxiliary grooves 7a and 7b are recessed only on the rake face side of the bottom blades 5a and 5b having relatively high rigidity, and the auxiliary groove is provided on the rake face side of the bottom blade 5c having relatively low rigidity. Since the rigidity of each of the bottom blades 5a to 5c can be made uniform by not forming the recesses, only some of the bottom blades are chipped early compared to the other bottom blades. It is possible to improve the tool life of the end mill 1 as a whole by suppressing defects.

次に、上述のように構成されたエンドミル1を用いて行った切削試験について、図5を参照して説明する。この切削試験は、エンドミル1を軸心Lまわりに回転させつつ被加工物に対して軸心L方向へ移動させる突き加工を行った場合に、その軸心L方向に発生するスラスト抵抗値の値を測定する試験である。   Next, a cutting test performed using the end mill 1 configured as described above will be described with reference to FIG. In this cutting test, the thrust resistance value generated in the direction of the axis L when the end mill 1 is rotated around the axis L and the workpiece is moved in the direction of the axis L is performed. It is a test to measure.

切削試験の詳細諸元は、被削材:JIS−S50C、使用機械:縦型マシニングセンタ、切削方法:突き加工、切削油材:不使用(エアブロー)、加工深さ:6mm、下穴の有無:無し、である。   Detailed specifications of the cutting test are as follows: Work material: JIS-S50C, machine used: vertical machining center, cutting method: thrusting, cutting oil: not used (air blow), processing depth: 6 mm, presence or absence of pilot hole: None.

なお、本切削試験では、ステップ加工は行わず、また、切削速度は、60m/min(3185min−1)から120m/min(6370min−1)までの範囲で、送り量は、0.06mm/回転から0.18mm/回転までの範囲でそれぞれ行った(図5参照)。 In this cutting test, step processing is not performed, and the cutting speed is in the range from 60 m / min (3185 min −1 ) to 120 m / min (6370 min −1 ), and the feed amount is 0.06 mm / rotation. To 0.18 mm / rotation (see FIG. 5).

切削試験には、上記実施例で説明したエンドミル1(以下、「本発明品」と称す。)を使用した。また、比較のため、副溝を有さない従来品についても同様の切削試験を行った。本発明品の外径Dは、D=φ6mmであり、副溝7a,7bの仕様(外周刃4a,4b等からの離間距離H,W1,W2)は、それぞれH=0.25mm(=0.042D)、W1=1.2mm(=0.1D)、W2=1.8mm(=0.3D)である。また、底刃5cのすくい面側には、上記実施例で説明したと同様に、副溝を設けていない(図4参照)。なお、本発明品と従来品との差異は、副溝の有無のみであり、その他の材質、寸法等の構成は同様である。   For the cutting test, the end mill 1 (hereinafter referred to as “the product of the present invention”) described in the above example was used. For comparison, a similar cutting test was performed on a conventional product having no sub-groove. The outer diameter D of the present invention product is D = φ6 mm, and the specifications of the auxiliary grooves 7a, 7b (separation distances H, W1, W2 from the outer peripheral blades 4a, 4b, etc.) are H = 0.25 mm (= 0), respectively. 0.042D), W1 = 1.2 mm (= 0.1 D), and W2 = 1.8 mm (= 0.3 D). Moreover, the sub-groove is not provided on the rake face side of the bottom blade 5c as described in the above embodiment (see FIG. 4). The difference between the product of the present invention and the conventional product is only the presence or absence of the auxiliary groove, and the other materials, dimensions, etc. are the same.

図5は、切削試験の結果を示した図である。なお、図5中において、「No.」欄は、測定No.であり、12種類の切削条件について測定したことを示している。また、「最大値」欄および「平均値」欄の値は、各切削条件において、突き加工を開始してから終了するまでの間に測定されたスラスト抵抗値の最大値および平均値をそれぞれ示している。   FIG. 5 is a diagram showing the results of the cutting test. In FIG. 5, the “No.” column indicates the measurement No. It shows that measurement was performed for 12 types of cutting conditions. The values in the “maximum value” column and “average value” column indicate the maximum value and average value of the thrust resistance value measured from the start to the end of the piercing in each cutting condition. ing.

また、本発明品の「変化率」欄は、従来品に対する本発明品のスラスト抵抗値の変化率を示しており、例えば、「変化率」が「−25.3%」とあるのは、同じ切削条件において、本発明品のスラスト抵抗値の値が従来品のスラスト抵抗値の値よりも25.3%減少したことを示している。   Further, the “change rate” column of the product of the present invention indicates the change rate of the thrust resistance value of the product of the present invention with respect to the conventional product. For example, the “change rate” is “−25.3%” This shows that the thrust resistance value of the product of the present invention was reduced by 25.3% than the value of the thrust resistance value of the conventional product under the same cutting conditions.

図5に示すように、本発明品におけるスラスト抵抗値の値は、若干のばらつきはあるものの、最大値および平均値ともに、従来品におけるスラスト抵抗値の値よりも減少しており、「平均値」においては、切削速度や送り量の値によらず、概略8%〜20%程度のスラスト抵抗値の減少が見られる。   As shown in FIG. 5, the value of the thrust resistance value in the product of the present invention has a slight variation, but both the maximum value and the average value are smaller than the value of the thrust resistance value in the conventional product. The thrust resistance value is reduced by about 8% to 20% regardless of the cutting speed and the feed amount.

即ち、本発明品によれば、副溝7a,7bをすくい面側に凹設することにより、かかる副溝7a,7bによって切り屑をすくい面から浮き上がらせ、切削に関与する切り屑の長さ、即ち、切り屑とすくい面との接触面積を小さくすることができ、その結果、切削抵抗を軽減し得ることが確認された。   That is, according to the product of the present invention, the sub-grooves 7a and 7b are recessed on the rake face side, whereby the chips are lifted from the rake face by the sub-grooves 7a and 7b, and the length of the chips involved in cutting. That is, it was confirmed that the contact area between the chips and the rake face can be reduced, and as a result, the cutting resistance can be reduced.

なお、測定No.1〜No.12に示す各切削試験においては、底刃5a〜5cの刃欠けや折損の発生は見られなかった。即ち、上記実施例で示した離間距離H,W1,W2(図3参照)に基づいて副溝7a,7bを凹設すると共に、相対的に剛性が低い底刃5cのすくい面側には副溝を凹設しないように構成した場合には、エンドミル1(底刃5a〜5cや外周刃4a〜4c等)の剛性強度が副溝7a,7bの凹設に起因して低下することがなく、かつ、切り屑の排出性も同時に確保し得ることが確認された。   In addition, measurement No. 1-No. In each cutting test shown in No. 12, no chipping or breakage of the bottom blades 5a to 5c was observed. That is, the auxiliary grooves 7a and 7b are recessed based on the separation distances H, W1 and W2 (see FIG. 3) shown in the above embodiment, and the auxiliary blades on the rake face side of the bottom blade 5c having relatively low rigidity are provided. In the case where the groove is not provided, the rigidity of the end mill 1 (bottom blades 5a to 5c, outer peripheral blades 4a to 4c, etc.) does not decrease due to the recessed grooves of the auxiliary grooves 7a and 7b. In addition, it was confirmed that the chip dischargeability can be secured at the same time.

以上のように、本発明のエンドミルによれば、副溝7a,7bによって、チップルームの容量を確保することができるとと共に、切り屑とすくい面との接触面積を小さくして、切削抵抗を軽減することができるので、切り屑の排出をスムーズに行って、突き加工時における刃欠けや折損を防止することができる。その結果、突き加工時におけるステップ加工を不要とすることができると共に、その軸方向への送り速度を高速化することができるので、その分、加工時間を短縮して、例えば、金型の凹み加工などを高能率に行うことができるのである。   As described above, according to the end mill of the present invention, the capacity of the chip room can be secured by the auxiliary grooves 7a and 7b, and the contact area between the chips and the rake face can be reduced to reduce the cutting resistance. Since it can be reduced, chips can be discharged smoothly, and chipping and breakage during piercing can be prevented. As a result, step machining at the time of thrusting can be made unnecessary, and the feed rate in the axial direction can be increased, so that the machining time can be shortened accordingly, for example, the depression of the mold. Processing and the like can be performed with high efficiency.

以上、実施例に基づき本発明を説明したが、本発明は上記実施例に何ら限定される物ではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲内で種々の改良変形が可能であることは容易に推察できるものである。   The present invention has been described based on the embodiments. However, the present invention is not limited to the above embodiments, and various modifications can be easily made without departing from the spirit of the present invention. It can be guessed.

例えば、本実施例では、エンドミル1のエンド形状がスクエアエンドとして構成される場合を説明したが、必ずしもこのエンド形状に限られるわけではなく、例えば、ラジアスエンドとして構成することは当然可能である。同様に、本実施例では、エンドミル1が3枚刃で構成される場合を説明したが、エンドミル1を4枚以上の刃数で構成することは当然可能である。   For example, in the present embodiment, the case where the end shape of the end mill 1 is configured as a square end has been described. However, the end shape is not necessarily limited to this end shape. For example, the end mill 1 can be configured as a radius end. Similarly, in the present embodiment, the case where the end mill 1 is configured with three blades has been described, but it is naturally possible to configure the end mill 1 with four or more blades.

本発明の一実施例におけるエンドミルの正面図である。It is a front view of the end mill in one example of the present invention. 図1の矢印II方向から見たエンドミル1の底面図である。It is the bottom view of the end mill 1 seen from the arrow II direction of FIG. 図2の矢印III方向から底刃に正対して見たエンドミルの部分図である。FIG. 3 is a partial view of the end mill viewed from the direction of arrow III in FIG. 図2の矢印IV方向から底刃に正対して見たエンドミルの部分図である。FIG. 4 is a partial view of the end mill viewed from the direction of arrow IV in FIG. 切削試験の結果を示した図である。It is the figure which showed the result of the cutting test.

符号の説明Explanation of symbols

1 エンドミル
2 工具本体
3a〜3c ねじれ溝
4a〜4c 外周刃
5a〜5c 底刃
6a,6c ギャッシュ(欠落用ギャッシュ)
6b ギャッシュ(延設用ギャッシュ)
7a,7b 副溝
L 軸線
H 副溝の底刃側の端縁部と底刃との間の離間距離
W1 副溝の外周刃側の端縁部と工具本体の外周端との間の離間距離
W2 副溝の本体工具の軸線側の端縁部と軸心との間の離間距離
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 End mill 2 Tool main body 3a-3c Twist groove | channel 4a-4c Peripheral blade 5a-5c Bottom blade 6a, 6c Gash (gash for omission)
6b Gash (Gash for extension)
7a, 7b Sub-groove L Axis line H Separation distance W1 between the edge on the bottom blade side of the sub-groove and the bottom blade W1 Separation distance between the edge on the outer-blade side of the sub-groove and the outer edge of the tool body W2 Separation distance between the edge of the secondary groove on the axis side of the main body tool and the shaft center

Claims (5)

軸線まわりに回転される工具本体と、その工具本体の軸心まわりねじれて凹設されるねじれ溝と、そのねじれ溝に沿って形成される外周刃と、その外周刃に連設され前記工具本体の底部に形成される底刃と、その底刃のすくい面を形成するギャッシュとを備えたエンドミルにおいて、
前記底刃は、前記工具本体に3枚以上が設けられると共に、その3枚以上の底刃のうちの少なくとも2枚以上の底刃のすくい面側には、前記ギャッシュとねじれ溝とが交わる稜線部に副溝が凹設されていることを特徴とするエンドミル。
A tool body rotated about an axis, a twist groove recessed by being twisted around the axis of the tool body, an outer peripheral blade formed along the torsion groove, and the tool main body connected to the outer peripheral blade In an end mill provided with a bottom blade formed on the bottom of the gas and a gash forming a rake face of the bottom blade,
Three or more bottom blades are provided on the tool body, and at least two of the bottom blades of the three or more bottom blades have a ridge line where the gash and the twist groove intersect on the rake face side. An end mill characterized in that a sub-groove is provided in the part.
前記副溝は、前記底刃側の端縁部と前記底刃との間の離間距離が、前記外周刃の外径Dに対して、少なくともその最短距離部において略0.12D以下の距離となるように構成されていることを特徴とする請求項1記載のエンドミル。   The sub-groove has a distance of about 0.12D or less at least in the shortest distance portion with respect to the outer diameter D of the outer peripheral blade with respect to the outer edge D of the outer peripheral blade. The end mill according to claim 1, wherein the end mill is configured as follows. 前記副溝は、前記外周刃側の端縁部が、前記外周刃の外径Dに対して、少なくとも略0.05D以上の距離だけ前記工具本体の外周端から離間するように構成されていることを特徴とする請求項1又は2に記載のエンドミル。   The sub-groove is configured such that an end edge portion on the outer peripheral blade side is separated from the outer peripheral end of the tool body by a distance of at least about 0.05 D with respect to the outer diameter D of the outer peripheral blade. The end mill according to claim 1 or 2, characterized in that. 前記副溝は、前記本体工具の軸線側の端縁部が、前記外周刃の外径Dに対して、少なくとも略0.15D以上の距離だけ前記工具本体の軸心から離間するように構成されていることを特徴とする請求項1から3のいずれかに記載のエンドミル。   The sub-groove is configured such that an end portion on the axis line side of the main body tool is separated from the axis of the tool main body by a distance of at least about 0.15D with respect to the outer diameter D of the outer peripheral blade. The end mill according to any one of claims 1 to 3, wherein the end mill is provided. 前記ギャッシュは、少なくとも2以上の底刃を前記工具本体の軸心近傍で欠落させるべくその底刃を越えて形成される欠落用ギャッシュと、残りの底刃を少なくとも前記工具本体の軸心まで延設させるべくその底刃を越えない範囲に形成される延設用ギャッシュとを備え、
その延設用ギャッシュによりすくい面が形成される底刃のすくい面側、又は、前記工具本体の軸心まで延設される底刃のすくい面側には、前記副溝が凹設される一方、
前記欠落用ギャッシュにより前記工具本体の軸心側が欠落され、かつ、前記欠落用ギャッシュによりすくい面が形成される底刃のすくい面側には、前記副溝が凹設されていないことを特徴とする請求項1から4のいずれかに記載のエンドミル。
The gash has a missing gash formed beyond the bottom edge so that at least two bottom edges are missing near the axis of the tool body, and the remaining bottom edge extends at least to the axis of the tool body. An extension gash formed in a range not exceeding the bottom blade to be installed,
On the rake face side of the bottom blade where the rake face is formed by the extending gash, or on the rake face side of the bottom blade extended to the axis of the tool body, the auxiliary groove is recessed. ,
The axial center side of the tool body is missing due to the missing gash, and the sub-groove is not recessed on the rake face side of the bottom blade where the rake face is formed by the missing gash. The end mill according to any one of claims 1 to 4.
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