JP2005069248A

JP2005069248A - Belt-type continuously variable transmission

Info

Publication number: JP2005069248A
Application number: JP2003208284A
Authority: JP
Inventors: Naomi Miura; 尚美三浦; Yutaka Mabuchi; 豊馬渕; Takao Hayashi; 孝雄林
Original assignee: Nissan Motor Co Ltd
Current assignee: Nissan Motor Co Ltd
Priority date: 2003-08-21
Filing date: 2003-08-21
Publication date: 2005-03-17
Anticipated expiration: 2023-08-21
Also published as: JP4458228B2

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To reduce the friction of slide contact parts of rotating shafts of fixed pulleys, a ball and movable pulleys, found in a conventional belt type continuously variable transmission. <P>SOLUTION: The pulleys P1, P2 are mounted for winding a belt B on the rotating shafts S1, S2, and respectively provided with the fixed pulleys 1, 2, and the movable pulleys 3, 4 holding the ball 10 with the rotating shafts S1, S2, and a hard carbon coating film is formed on at least one of slide contact faces of the rotating shafts S1, S2 of the fixed pulleys 1, 2, the ball 10 and the movable pulleys 3, 4 slid and kept into contact with each other under a lubricant, to provide the slide contact part face with sufficiently high hardness, to improve scuffing resistance and abrasion resistance, and to remarkably reduce the friction. <P>COPYRIGHT: (C)2005,JPO&NCIPI

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、例えば自動車の動力伝達装置に用いられるベルト式無段変速機に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
ベルト式無段変速機は、概略的な構造として、平行に配した入力側及び出力側の回転軸に、入力側及び出力側のプーリを設けて、両プーリに回転伝達用のベルトを巻き掛けたものである。各プーリは、回転軸に一体的に設けた固定プーリと、回転軸との間に複数のボールを介装して軸線方向に往復動可能な可動プーリを備えており、油圧により可動プーリを動作させる。そして、両プーリの溝幅が反比例的に変化するように各可動プーリを往復動させることにより、入力側と出力側とでプーリに対するベルトの巻き掛け位置を半径方向にスライドさせて、変速比を無段階的に変化させる（例えば、特許文献１参照）。
【０００３】
なお、上記のベルト式無段変速機では、プーリを構成する固定プーリ及び可動プーリには、例えば構造用鋼鋼材（ＪＩＳＧ４０５２）が使用され、ボールには、例えば軸受鋼（ＪＩＳＧ４０８５）が使用されている。
【０００４】
【特許文献１】
特開２００１−３５５６９４
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、上記したようなベルト式無段変速機では、その作動時において、回転軸を含む固定プーリと可動プーリが互いに摺動接触し、固定プーリ及び可動プーリに形成したボール溝とボールが互いに摺動接触することとなるが、このような摺動接触部分に大きなフリクションが生じると変速時の円滑な動作を妨げる恐れがある。ところが、従来では、近年のエンジンの高出力化などに伴って摺動接触部分におけるフリクションの低減が要求されている一方で、上記の如き摺動接触部分の摩擦係数を充分に低くする技術が無かったため、その摺動接触部分におけるフリクションの低減を実現するうえでの改善が要望されていた。
【０００６】
【発明の目的】
本発明は、上記従来の状況に鑑みて成されたものであって、ベルト式無段変速機において、固定プーリと可動プーリとが互いに摺動接触する部分、さらに、固定プーリ及び可動プーリに形成したボール溝とボールとが互いに摺動接触する部分における大幅なフリクションの低減を実現することを目的としている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
本発明のベルト式無段変速機は、平行に配した入力側及び出力側の回転軸に、回転伝達用のベルトを巻き掛ける入力側及び出力側のプーリを備えると共に、各プーリは、固定プーリと可動プーリから構成され、固定プーリが軸となって可動プーリが往復動し且つ固定プーリとの間にボール溝及びボールを介して可動プーリが往復動するベルト式無段変速機であって、潤滑油下で固定プーリと可動プーリとが摺動接触し、さらに固定プーリ及び可動プーリに形成したボール溝とボールが互いに摺動接触するベルト式無段変速機において、固定プーリ、可動プーリ、固定プーリ及び可動プーリに形成したボール溝、並びにボールの少なくとも一つの摺動接触面に硬質炭素被膜を形成した構成としており、これにより、摺動接触面の硬度を充分に高いものにして、フリクションの大幅な低減を実現する。
【０００８】
なお、ベルト式無段変速機において、互いの摺動接触部分としては、回転軸を含む固定プーリと可動プーリとの摺動接触部分、固定プーリ及び可動プーリに夫々形成したボール溝の内周面とボールとの摺動接触部分が挙げられる。
【０００９】
【発明の効果】
本発明のベルト式無段変速機によれば、固定プーリと可動プーリの互いの摺動接触部分、固定プーリ及び可動プーリに形成したボール溝とボールの互いの摺動接触部分において、耐スカッフ性及び耐摩耗性を高めてフリクションを大幅に低減することができ、これにより変速時の円滑な動作や長寿命化を実現することができる。
【００１０】
【発明の実施の形態】
以下、本発明について、さらに詳細に説明する。なお、本明細書において「％」は、特記しない限り質量百分率を示すものとする。
【００１１】
図１に示すベルト式無段変速機は、自動車のエンジン側に連結する入力側回転軸Ｓ１と車軸側に連結する出力側回転軸Ｓ２とを上下に平行に備えると共に、各回転軸Ｓ１，Ｓ２に、一体成形により軸線方向に不動である固定プーリ１，２と、軸線方向に往復動可能な可動プーリ３，４とから成る入力側および出力側のプーリＰ１，Ｐ２を備えており、両プーリＰ１，Ｐ２を動力伝達用のベルトＢで連結した構成になっている。
【００１２】
入力側回転軸Ｓ１は、当該変速機のケース７に、軸受８，９を介して両端側が回転自在に保持してある。入力側プーリＰ１の可動プーリ３は、固定プーリ１と一体である入力側回転軸Ｓ１との間に複数のボール１０を介して装着することにより、軸線方向に移動自在であると共に、固定プーリ１及び入力側回転軸Ｓ１と一体的に回転可能である。ここで、可動プーリ３の軸孔３ａには、円周方向の複数個所において、断面円弧状のボール溝１２が形成してあり、これに対して、固定プーリ１と一体である入力側回転軸Ｓ１には、可動プーリ３のボール溝１２に対向する円弧状のボール溝１１が形成してあり、これらのボール溝１１，１２に複数のボール１０を収容している。これにより、可動プーリ３は、固定プーリ１が軸となってその軸線方向に往復動し、且つ固定プーリ１との間にボール溝１１，１２及びボール１０を介して往復動する。
【００１３】
また、入力側プーリＰ１の可動プーリ３の背面側には、シリンダ部材１３及びピストン１４が設けてあり、入力側回転軸Ｓ１には、シリンダ部材１３との間で第一圧力室１５を形成する第一隔壁１６と、ピストン１４との間で第二圧力室１７を形成する第二隔壁１８が設けてある。そして、両圧力室１５，１７に対して作動油の供給又は排出を行うことにより、油圧で可動プーリ３を往復動させる。なお、図１では、入力側プーリＰ１の可動プーリ３は後退位置にある。
【００１４】
出力側回転軸Ｓ２は、当該変速機のケース７に、軸受１９を介して図１中左側の一端側が回転自在に保持してあると共に、同ケース７に、スラストベアリング２５を介して他端側が回転自在に保持してある。出力側プーリＰ２は、入力側と同様に、固定プーリ２と一体の出力側回転軸Ｓ２に複数のボール１０を介して可動プーリ４が装着してある。また、入力側と同様に、可動プーリ４の軸孔４ａには、円周方向の複数個所にボール溝１２が形成してあり、これに対して、固定プーリ１と一体である入力側回転軸Ｓ１にもボール溝１２が形成してあり、これらのボール溝１１，１２に複数のボール１０を収容している。これにより、入力側と同様に、可動プーリ４は、固定プーリ２が軸となって往復動し且つ固定プーリ２との間にボール溝１１，１２及びボール１０を介して往復動する。
【００１５】
可動プーリ４の背面側には、シリンダ部材２０及びカバー部材２１が設けてあり、出力側回転軸Ｓ２に固定したピストン２２とシリンダ部材２０との間で第三圧力室２３を形成すると共に、ピストン２２とカバー部材２１との間で第四圧力室２４を形成している。そして、両圧力室２３，２４に対して作動油の供給又は排出を行うことにより、油圧で可動プーリ４を往復動させる。なお、図１では、出力側プーリＰ２の可動プーリ４は前進位置にある。
【００１６】
そして、上記のベルト式無段変速機は、両プーリＰ１，Ｐ２の溝幅が反比例的に変化するように各可動プーリ３，４を往復動させることにより、入力側と出力側とでプーリＰ１，Ｐ２に対するベルトの巻き掛け位置を半径方向にスライドさせて、変速比を無段階的に変化させることができ、可動プーリ３，４が往復動する際に、潤滑油下で、固定プーリ１，２の回転軸Ｓ１，Ｓ２に形成したボール溝１１とボール１０、ボール１０と可動プーリ３，４の軸孔３ａ，４ａに形成したボール溝１２、及び固定プーリ１，２の回転軸Ｓ１，Ｓ２の外周面と可動プーリ３，４の軸孔３ａ，４ａの内周面が互いに摺動接触することとなる。
【００１７】
そこで、当該ベルト式無段変速機では、回転軸Ｓ１，Ｓ２を含む固定プーリ１，２と可動プーリ３，４の互いの摺動接触部分、さらに固定プーリ１，２と一体である回転軸Ｓ１，Ｓ２に形成した各ボール溝１１，１２の内周面とボール１０の互いの摺動接触部分のうち、少なくとも一つの摺動接触面に硬質炭素被膜を形成し、これにより、摺動接触面の硬度を充分に高いものにすると共に、耐スカッフ性及び耐摩耗性を高めてフリクションの大幅な低減を実現し、変速時の円滑な動作を可能にしている。
【００１８】
硬質炭素薄膜は、各種ＰＶＤ法、具体的には、アーク式イオンプレーティング法により形成したＤＬＣ薄膜（ダイヤモンドライクカーボン薄膜）であることが望ましい。このＤＬＣ薄膜は、炭素元素を主として構成された非晶質のものであり、具体的には、炭素元素だけから成るａ−Ｃ（アモルファスカーボン）、水素を含有するａ−Ｃ：Ｈ（水素アモルファスカーボン）、及びチタン（Ｔｉ）やモリブデン（Ｍｏ）等の金属元素を一部に含むＭｅＣ（メタルカーボン又は金属炭化物）が挙げられるが、大幅な摩擦低減効果を発揮させる観点から、水素含有量が少ないものほど好ましく、水素原子の含有量が１０．０原子％以下、より好ましくは水素原子の含有量が１．０原子％以下、さらには水素を含まないａ−Ｃ系（アモルファスカーボン系）材料を好適に用いることができ、さらには、膜厚を０．３〜１．５μｍとするのが好ましい。
【００１９】
ここで、鉄鋼から成る各構成部材において、回転軸とボール溝を含む固定プーリ、ボール溝を含む可動プーリ、及びボールの各基材の表面粗さ、すなわち、硬質炭素薄膜の被覆前における摺動接触面の表面粗さがＲａで０．０８μｍを超えると、硬質炭素薄膜表面の粗さに起因する突起部が摺動相手との局所的な接触面積を増大させて皮膜の割れを誘発してしまうことから、硬質炭素薄膜の被覆前における摺動接触面の表面粗さをＲａで０．０８μｍ以下とすることが好ましく、より好ましくは硬質炭素薄膜の被覆前における摺動接触面の表面粗さをＲａで０．０３μｍ以下とする。また、硬質炭素薄膜が未成形（未形成）である誘導（摺動の誤記）接触面の表面粗さをＲａで０．０８μｍ以下とすることも、上記した皮膜の割れを防止するうえで有効である。
【００２０】
次に、本発明のベルト式無段変速機に用いる潤滑油組成物について詳細に説明する。この潤滑油組成物は、潤滑油基油に、エステル系化合物及びアミン系化合物の少なくとも一方、より具体的には、脂肪酸エステル系無灰摩擦調整剤及び脂肪族アミン系無灰摩擦調整剤の少なくとも一方を含有させて成る。
【００２１】
上記潤滑油基油としては特に限定されるものではなく、鉱油、合成油、油脂及びこれらの混合物など、潤滑油組成物の基油として通常使用されるものであれば、種類を問わず使用することができる。
【００２２】
鉱油として、具体的には、原油を常圧蒸留及び減圧蒸留して得られた潤滑油留分を溶剤脱れき、溶剤抽出、水素化分解、溶剤脱ろう、水素化精製、硫酸洗浄、白土処理等の精製処理等を適宜組み合わせて精製したパラフィン系又はナフテン系等の油やノルマルパラフィン等が使用でき、溶剤精製、水素化精製処理したものが一般的であるが、芳香族分をより低減することが可能な高度水素化分解プロセスやＧＴＬＷａｘ（ガス・トウー・リキッド・ワックス）を異性化した手法で製造したものを用いることがより好ましい。
【００２３】
合成油としては、具体的には、ポリ−α−オレフィン（例えば、１−オクテンオリゴマー、１−デセンオリゴマー、エチレン−プロピレンオリゴマー等）、ポリ−α−オレフィンの水素化物、イソブテンオリゴマー、イソブテンオリゴマーの水素化物、イソパラフィン、アルキルベンゼン、アルキルナフタレン、ジエステル（例えば、ジトリデシルグルタレート、ジオクチルアジペート、ジイソデシルアジペート、ジトリデシルアジペート、ジオクチルセバケート等）、ポリオールエステル（例えば、トリメチロールプロパンカプリレート、トリメチロールプロパンペラルゴネート、トリメチロールプロパンイソステアリネート等のトリメチロールプロパンエステル；ペンタエリスリトール２−エチルヘキサノエート、ペンタエリスリトールペラルゴネート等のペンタエリスリトールエステル）、ポリオキシアルキレングリコール、ジアルキルジフェニルエーテル、ポリフェニルエーテル等が挙げられる。中でも、１−オクテンオリゴマー、１−デセンオリゴマー等のポリ−α−オレフイン又はその水素化物が好ましい例として挙げられる。
【００２４】
本発明のベルト式無段変速機に用いる潤滑油組成物の基油は、鉱油系基油又は合成系基油を単独又は混合して用いる以外に、２種類以上の鉱油系基油又は２種類以上の合成系基油の混合物であっても差し支えない。また、上記混合物における２種類以上の基油の混合比も特に限定されず任意に選ぶことができる。
【００２５】
潤滑油基油中の硫黄分について、特に制限はないが、基油全量基準で、０．２％以下であることが好ましく、より好ましくは０．１％以下、さらには０．０５％以下であることが好ましい。特に、水素化精製鉱油や合成系基油の硫黄分は、０．００５％以下、あるいは実質的に硫黄分を含有していない（５ｐｐｍ以下）ことから、これらを基油として用いることが好ましい。
【００２６】
また、潤滑油基油中の芳香含有量についても、特に制限はないが、変速機用潤滑油組成物として長期間低摩擦特性を維持するためには、全芳香族含有量が１５％以下であることが好ましく、より好ましくは１０％以下、さらには５％以下であることが好ましい。即ち、潤滑油基油の全芳香族含有量が１５％を超える場合には、酸化安定性が劣るため好ましくない。
【００２７】
なお、ここで言う全芳香族含有量とは、ＡＳＴＭＤ２５４９に規定される方法に準拠して測定される芳香族留分（ａｒｏｍａｔｉｃｓｆｒａｃｔｉｏｎ）含有量を意味している。
【００２８】
潤滑油基油の動粘度にも、特に制限はないが、変速機用潤滑油組成物として使用する場合には、１００℃における動粘度が２ｍｍ^２／ｓ以上であることが好ましく、より好ましくは３ｍｍ^２／ｓ以上である。一方、その動粘度は、２０ｍｍ^２／ｓ以下であることが好ましく、１０ｍｍ^２／ｓ以下、特に８ｍｍ^２／ｓ以下であることが好ましい。１００℃における潤滑油基油の動粘度が２ｍｍ^２／ｓ未満である場合には、充分な耐摩耗性が得られないのに加えて、蒸発特性が劣る可能性があるため好ましくない。一方、１００℃における潤滑油基油の動粘度が２０ｍｍ^２／ｓを超える場合には、低摩擦性能を発揮しにくく、低温性能が悪くなる可能性があるため好ましくない。本発明のベルト式無段変速機においては、上記基油の中から選ばれる２種以上の基油を任意に混合した混合物等が使用でき、１００℃における動粘度が上記の好ましい範囲内に入る限りにおいては、基油単独の動粘度が上記以外のものであっても使用可能である。
【００２９】
また、潤滑油基油の粘度指数にも、特別な制限はないが、８０以上であることが好ましく、１００以上であることがさらに好ましく、特に変速機用潤滑油組成物として使用する場合には、１２０以上であることが好ましい。潤滑油基油の粘度指数を高めることでよりオイル消費が少なく、低温粘度特性等に優れた変速機用潤滑油組成物を得ることができる。
【００３０】
上記脂肪酸エステル系無灰摩擦調整剤及び／又は脂肪族アミン系無灰摩擦調整剤としては、炭素数６〜３０、好ましくは炭素数８〜２４、特に好ましくは炭素数１０〜２０の直鎖状又は分枝状炭化水素基を有する脂肪酸エステル、脂肪酸アミン化合物、及びこれらの任意混合物を挙げることができる。炭素数が６〜３０の範囲外のときは、摩擦低減効果が充分に得られない可能性がある。
【００３１】
炭素数６〜３０の直鎖状又は分枝状炭化水素基としては、具体的には、へキシル基、ヘプチル基、オクチル基、ノニル基、デシル基、ウンデシル基、ドデシル基、トリデシル基、テトラデシル基、ペンタデシル基、ヘキサデシル基、ヘプタデシル基、オクタデシル基、ノナデシル基、イコシル基、ヘンイコシル基、ドコシル基、トリコシル基、テトラコシル基、ペンタコシル基、ヘキサコシル基、ヘプタコシル基、オクタコシル基、ノナコシル基、トリアコンチル基等のアルキル基、ヘキセニル基、ヘプテニル基、オクテニル基、ノネニル基、デセニル基、ウンデセニル基、ドデセニル基、トリデセニル基、テトラデセニル基、ペンタデセニル基、ヘキサデセニル基、ヘプタデセニル基、オクタデセニル基、ノナデセニル基、イコセニル基、ヘンイコセニル基、ドコセニル基、トリコセニル基、テトラコセニル基、ペンタコセニル基、ヘキサコセニル基、ヘプタコセニル基、オクタコセニル基、ノナコセニル基、トリアコンテニル基等のアルケニル基などを挙げることができる。なお、上記アルキル基及びアルケニル基には、考えられる全ての直鎖状構造及び分枝状構造が含まれ、また、アルケニル基における二重結合の位置は任意である。
【００３２】
また、上記脂肪酸エステルとしては、かかる炭素数６〜３０の炭化水素基を有する脂肪酸と脂肪族１価アルコール又は脂肪族多価アルコールとのエステルなどを例示でき、具体的には、グリセリンモノオレート、グリセリンジオレート、ソルビタンモノオレート、ソルビタンジオレートなどを特に好ましい例として挙げることができる。
【００３３】
上記脂肪族アミン化合物としては、脂肪族モノアミン又はそのアルキレンオキシド付加物、脂肪族ポリアミン、イミダゾリン化合物等、及びこれらの誘導体等を例示できる。具体的には、ラウリルアミン、ラウリルジエチルアミン、ラウリルジエタノールアミン、ドデシルジプロパノールアミン、パルミチルアミン、ステアリルアミン、ステアリルテトラエチレンペンタミン、オレイルアミン、オレイルプロピレンジアミン、オレイルジエタノールアミン、Ｎ−ヒドロキシエチルオレイルイミダゾリン等の脂肪族アミン化合物や、これら脂肪族アミン化合物のＮ，Ｎ−ジポリオキシアルキレン−Ｎ−アルキル（又はアルケニル）（炭素数６〜２８）等のアミンアルキレンオキシド付加物、これら脂肪族アミン化合物に炭素数２〜３０のモノカルボン酸（脂肪酸等）や、シュウ酸、フタル酸、トリメリット酸、ピロメリット酸等の炭素数２〜３０のポリカルボン酸を作用させて、残存するアミノ基及び／又はイミノ基の一部又は全部を中和したりアミド化した、いわゆる酸変性化合物等が挙げられる。好適な例としては、Ｎ，Ｎ−ジポリオキシエチレン−Ｎ−オレイルアミン等が挙げられる。
【００３４】
また、本発明のベルト式無段変速機に用いる潤滑油組成物に含まれる脂肪酸エステル系無灰摩擦調整剤及び／又は脂肪族アミン系無灰摩擦調整剤の含有量は、潤滑油組成物全量基準で、０．０５〜３．０％であることが好ましく、さらに好ましくは０．１〜２．０％、特に好ましくは０．５〜１．４％であることがよい。上記含有量が０．０５％未満であると摩擦低減効果が小さくなり易く、３．０％を超えると潤滑油への溶解性や貯蔵安定性が著しく悪化し、沈殿物が発生し易いので、好ましくない。
【００３５】
一方、本発明のベルト式無段変速機に用いる潤滑油組成物は、ポリブテニルコハク酸イミド及び／又はその誘導体を含有することが好適であり、上記ポリブテニルコハク酸イミドとしては、次の一般式（１）及び（２）で表される化合物が挙げられる。
【００３６】
【化１】

【００３７】
【化２】

【００３８】
これら一般式におけるＰＩＢは、ポリブテニル基を示し、高純度イソブテン又は１−ブテンとイソブテンの混合物をフッ化ホウ素系触媒又は塩化アルミニウム系触媒で重合させて得られる数平均分子量が９００〜３５００、望ましくは１０００〜２０００のポリブテンから得られる。上記数平均分子量が９００未満の場合は清浄性効果が劣り易く、３５００を超える場合は低温流動性に劣り易いため、望ましくない。
【００３９】
また、上記一般式におけるｎは、清浄性に優れる点から１〜５の整数、より望ましくは２〜４の整数であることがよい。さらに、上記ポリブテンは、製造過程の触媒に起因して残留する微量のフッ素分や塩素分を吸着法や充分な水洗等の適切な方法により、５０ｐｐｍ以下、より望ましくは１０ｐｐｍ以下、特に望ましくは１ｐｐｍ以下まで除去してから用いることもよい。
【００４０】
さらに、上記ポリブテニルコハク酸イミドの製造方法としては、特に限定はないが、例えば、上記ポリブテンの塩素化物又は塩素やフッ素が充分除去されたポリブテンと無水マレイン酸とを１００〜２００℃で反応させて得られるポリブテニルコハク酸を、ジエチレントリアミン、トリエチレンテトラミン、テトラエチレンペンタミン、ペンタエチレンヘキサミン等のポリアミンと反応させることにより得ることができる。
【００４１】
一方、上記ポリブテニルコハク酸イミドの誘導体としては、上記一般式（１）又は（２）で表される化合物に、ホウ素化合物や含酸素有機化合物を作用させて、残存するアミノ基及び／又はイミノ基の一部又は全部を中和したり、アミド化した、いわゆるホウ素変性又は酸変性化合物を例示できる。その中でもホウ素含有ポリブテニルコハク酸イミド、特にホウ素含有ビスポリブテニルコハク酸イミドが最も好ましいものとして挙げられる。
【００４２】
上記ホウ素化合物としては、ホウ酸、ホウ酸塩、ホウ酸エステル等が挙げられる。具体的には、上記ホウ酸として、オルトホウ酸、メタホウ酸及びテトラホウ酸などが挙げられる。また、上記ホウ酸塩としては、アンモニウム塩等、具体的には、例えばメタホウ酸アンモニウム、四ホウ酸アンモニウム、五ホウ酸アンモニウム、八ホウ酸アンモニウム等のホウ酸アンモニウムが好適例として挙げられる。また、ホウ酸エステルとしては、ホウ酸と好ましくは炭素数１〜６のアルキルアルコールとのエステル、より具体的には例えば、ホウ酸モノメチル、ホウ酸ジメチル、ホウ酸トリメチル、ホウ酸モノエチル、ホウ酸ジエチル、ホウ酸トリエチル、ホウ酸モノプロピル、ホウ酸ジプロピル、ホウ酸トリププロピル、ホウ酸モノブチル、ホウ酸ジブチル、ホウ酸トリブチル等が好適例として挙げられる。なお、ホウ素含有ポリブテニルコハク酸イミドにおけるホウ素含有量Ｂと窒素含有量Ｎとの質量比「Ｂ／Ｎ」は、通常０．１〜３であり、好ましくは、０．２〜１である。
【００４３】
また、上記含酸素有機化合物としては、具体的には、例えばぎ酸、酢酸、グリコール酸、プロピオン酸、乳酸、酪酸、吉草酸、カプロン酸、エナント酸、カプリル酸、ペラルゴン酸、カプリン酸、ウンデシル酸、ラウリン酸、トリデカン酸、ミリスチン酸、ペンタデカン酸、パルミチン酸、マルガリン酸、ステアリン酸、オレイン酸、ノナデカン酸、エイコサン酸等の炭素数１〜３０のモノカルボン酸や、シュウ酸、フタル酸、トリメリット酸、ピロメリット酸等の炭素数２〜３０のポリカルポン酸並びにこれらの無水物、又はエステル化合物、炭素数２〜６のアルキレンオキサイド、ヒドロキシ（ポリ）オキシアルキレンカーボネート等が挙げられる
【００４４】
なお、本発明のベルト式無段変速機に用いる潤滑油組成物において、ポリブテニルコハク酸イミド及び／又はその誘導体の含有量は、０．１〜１５％が望ましく、より望ましくは１．０〜１２％であることが好ましい。０．１％未満では清浄性効果に乏しくなることがあり、１５％を超えると含有量に見合う清浄性効果が得られにくく、抗乳化性が悪化し易い。
【００４５】
さらにまた、本発明のベルト式無段変速機に用いる潤滑油組成物は、次の一般式（３）で表されるジチオリン酸亜鉛を含有することが好適である。
【００４６】
【化３】

【００４７】
上記式（３）中のＲ^４、Ｒ^５、Ｒ^６及びＲ^７は、それぞれ別個に炭素数１〜２４の炭化水素基を示す。これら炭化水素基としては、炭素数１〜２４の直鎖状又は分枝状のアルキル基、炭素数３〜２４の直鎖状又は分枝状のアルケニル基、炭素数５〜１３のシクロアルキル基又は直鎖状若しくは分枝状のアルキルシクロアルキル基、炭素数６〜１８のアリール基又は直鎖状若しくは分枝状のアルキルアリール基、炭素数７〜１９のアリールアルキル基等のいずれかであることが望ましい。また、アルキル基やアルケニル基は、第１級、第２級及び第３級のいずれであってもよい。
【００４８】
上記Ｒ^４、Ｒ^５、Ｒ^６及びＲ^７としては、具体的には、メチル基、エチル基、プロピル基、ブチル基、ペンチル基、へキシル基、ヘプチル基、オクチル基、ノニル基、デシル基、ウンデシル基、ドデシル基、トリデシル基、テトラデシル基、ペンタデシル基、ヘキサデシル基、ヘプタデシル基、オクタデシル基、ノナデシル基、イコシル基、ヘンイコシル基、ドコシル基、トリコシル基、テトラコシル基等のアルキル基、プロペニル基、イソプロペニル基、ブテニル基、ブタジエニル基、ペンテニル基、ヘキセニル基、ヘプテニル基、オクテニル基、ノネニル基、デセニル基、ウンデセニル基、ドデセニル基、トリデセニル基、テトラデセニル基、ペンタデセニル基、ヘキサデセニル基、ヘプタデセニル基、オレイル基等のオクタデセニル基、ノナデセニル基、イコセニル基、ヘンイコセニル基、ドコセニル基、トリコセニル基、テトラコセニル基等のアルケニル基、シクロペンチル基、シクロへキシル基、シクロヘプチル基等のシクロアルキル基、メチルシクロペンチル基、ジメチルシクロペンチル基、エチルシクロペンチル基、プロピルシクロペンチル基、エチルメチルシクロペンチル基、トリメチルシクロペンチル基、ジエチルシクロペンチル基、エチルジメチルシクロペンチル基、プロピルメチルシクロペンチル基、プロピルエチルシクロペンチル基、ジ−プロピルシクロペンチル基、プロピルエチルメチルシクロペンチル基、メチルシクロへキシル基、ジメチルシクロへキシル基、エチルシクロへキシル基、プロピルシクロへキシル基、エチルメチルシクロへキシル基、トリメチルシクロへキシル基、ジエチルシクロヘキシル基、エチルジメチルシクロヘキシル基、プロピルメチルシクロヘキシル基、プロピルエチルシクロヘキシル基、ジ−プロピルシクロへキシル基、プロピルエチルメチルシクロヘキシル基、メチルシクロヘプチル基、ジメチルシクロヘプチル基、エチルシクロヘプチル基、プロピルシクロヘプチル基、エチルメチルシクロヘプチル基、トリメチルシクロヘプチル基、ジエチルシクロヘプチル基、エチルジメチルシクロヘプチル基、プロピルメチルシクロヘプチル基、プロピルエチルシクロヘプチル基、ジ−プロピルシクロヘプチル基、プロピルエチルメチルシクロヘプチル基等のアルキルシクロアルキル基、フェニル基、ナフチル基等のアリール基、トリル基、キシリル基、エチルフェニル基、プロピルフェニル基、エチルメチルフェニル基、トリメチルフェニル基、ブチルフェニル基、プロピルメチルフェニル基、ジエチルフェニル基、エチルジメチルフェニル基、テトラメチルフェニル基、ペンチルフェニル基、ヘキシルフェニル基、ヘプチルフェニル基、オクチルフェニル基、ノニルフェニル基、デシルフェニル基、ウンデシルフェニル基、ドデシルフェニル基等のアルキルアリール基、ベンジル基、メチルベンジル基、ジメチルベンジル基、フェネチル基、メチルフェネチル基、ジメチルフェネチル基等のアリールアルキル基、等が例示できる。
【００４９】
なお、Ｒ^４、Ｒ^５、Ｒ^６及びＲ^７がとり得る上記炭化水素基には、考えられる全ての直鎖状構造及び分枝状構造をが含まれ、また、アルケニル基の二重結合の位置、アルキル基のシクロアルキル基への結合位置、アルキル基のアリール基への結合位置、及びアリール基のアルキル基への結合位置は任意である。また、上記炭化水素基の中でも、その炭化水素基が、直鎖状又は分柱状の炭素数１〜１８のアルキル基である場合若しくは炭素数６〜１８のアリール基、又は直鎖状若しくは分枝状アルキルアリール基である場合が特に好ましい。
【００５０】
上記ジチオリン酸亜鉛の好適な具体例としては、例えば、ジイソプロピルジチオリン酸亜鉛、ジイソブチルジチオリン酸亜鉛、ジ−ｓｅｃ−ブチルジチオリン酸亜鉛、ジ−ｓｅｃ−ペンチルジチオリン酸亜鉛、ジ−ｎ−ヘキシルジチオリン酸亜鉛、ジ−ｓｅｃ−ヘキシルジチオリン酸亜鉛、ジ−オクチルジチオリン酸亜鉛、ジ−２−エチルヘキシルジチオリン酸亜鉛、ジ−ｎ−デシルジチオリン酸亜鉛、ジ−ｎ−ドデシルジチオリン酸亜鉛、ジイソトリデシルジチオリン酸亜鉛、及びこれらの任意の組合せに係る混合物等が挙げられる。
【００５１】
また、上記ジチオリン酸亜鉛の含有量は、より高い摩擦低減効果を発揮させる観点から、潤滑油組成物全量基準且つリン元素換算量で、０．１％以下であることが好ましく、また０．０６％以下であることがより好ましく、さらにはジチオリン酸亜鉛が含有されないことが特に好ましい。ジチオリン酸亜鉛の含有量がリン元素換算量で０．１％を超えると、ＤＬＣ部材と鉄基部材との摺動面における上記脂肪酸エステル系無灰摩擦調整剤や上記脂肪族アミン系無灰摩擦調整剤の優れた摩擦低減効果が阻害されるおそれがある。
【００５２】
上記ジチオリン酸亜鉛の製造方法としては、従来方法を任意に採用することができ、特に制限されないが、具体的には、例えば、上記Ｒ^４、Ｒ^５、Ｒ^６及びＲ^７に対応する炭化水素基を持つアルコール又はフェノールを五二硫化りんと反応させてジチオリン酸とし、これを酸化亜鉛で中和させることにより合成することができる。なお、上記ジチオリン酸亜鉛の構造は、使用する原料アルコールによって異なることは言うまでもない。
【００５３】
本発明においては、上記一般式（３）に包含される２種以上のジチオリン酸亜鉛を任意の割合で混合して使用することもできる。
【００５４】
上述のように、本発明のベルト式無段変速機において、潤滑油組成物は、硬質炭素薄膜で被覆した摺動接触面、すなわち回転軸を含む固定プーリ、可動プーリ、固定プーリ及び可動プーリに夫々形成したボール溝、並びにボールのうちの少なくとも一つの摺動接触面に用いた場合に、極めて優れた低摩擦特性を示すものであるが、特に変速機用潤滑油組成物として必要な性能を高める目的で、金属系清浄剤、酸化防止剤、粘度指数向上剤、他の無灰摩擦調整剤、他の無灰分散剤、磨耗防止剤若しくは極圧剤、防錆剤、非イオン系界面活性剤、抗乳化剤、金属不活性化剤、消泡剤等を単独で又は複数種を組合せて配合し、必要な性能を高めることができる。
【００５５】
上記金属系清浄剤としては、潤滑油用の金属系清浄剤として通常用いられる任意の化合物が使用できる。例えば、アルカリ金属又はアルカリ土類金属のスルホネート、フェネート、サリシレートナフテネート等を単独で又は複数種を組合せて使用できる。ここで、上記アルカリ金属としてはナトリウム（Ｎａ）やカリウム（Ｋ）等、上記アルカリ土類金属としてはカルシウム（Ｃａ）やマグネシウム（Ｍｇ）等が例示できる。また、具体的な好適例としては、Ｃａ又はＭｇのスルフォネート、フェネート及びサリシレートが挙げられる。
【００５６】
なお、これら金属系清浄剤の全塩基価及び添加量は、要求される潤滑油の性能に応じて任意に選択できる。通常、全塩基価は、過塩素酸法で０〜５００ｍｇＫＯＨ／ｇ、望ましくは１５０〜４００ｍｇＫＯＨ／ｇであり、その添加量は潤滑油組成物全量基準で、通常０．１〜１０％である。
【００５７】
また、上記酸化防止剤としては、潤滑油用の酸化防止剤として通常用いられる任意の化合物を使用できる。例えば、４，４’−メチレンビス（２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェノール）、オクタデシル−３−（３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート等のフェノール系酸化防止剤、フェニル−α−ナフチルアミン、アルキルフェニル−α−ナフチルアミン、アルキルジフェニルアミン等のアミン系酸化防止剤、並びにこれらの任意の組合せに係る混合物等が挙げられる。また、かかる酸化防止剤の添加量は、潤滑油組成物全量基準で、通常０．０１〜５％である。
【００５８】
さらに、上記粘度指数向上剤としては、具体的には、各種メタクリル酸エステルから選ばれる１種又は２種以上のモノマーの共重合体やその水添物等のいわゆる非分散型粘度指数向上剤、及びさらに窒素化合物を含む各種メタクリル酸エステルを共重合させたいわゆる分散型粘度指数向上剤等が例示できる。また、他の粘度指数向上剤の具体例としては、非分散型又は分散型エチレン−α−オレフィン共重合体（α−オレフィンとしては、例えばプロピレン、１−ブテン、１−ペンテン等）及びその水素化物、ポリイソブチレン及びその水添物、スチレン−ジエン水素化共重合体、スチレン−無水マレイン酸エステル共重合体、並びにポリアルキルスチレン等も例示できる。
【００５９】
これら粘度指数向上剤の分子量は、せん断安定性を考慮して選定することが必要である。具体的には、粘度指数向上剤の数平均分子量は、例えば分散型及び非分散型ポリメタクリレートでは５０００〜１００００００、好ましくは１０００００〜８０００００がよく、ポリイソブチレン又はその水素化物では８００〜５０００、エチレン−α−オレフィン共重合体又はその水素化物では８００〜３０００００、好ましくは１００００〜２０００００がよい。また、かかる粘度指数向上剤は、単独で又は複数種を任意に組合せて含有させることができるが、通常その含有量は、潤滑油組成物基準で０．１〜４０．０％であることが望ましい。
【００６０】
さらにまた、他の無灰摩擦調整剤としては、ホウ酸エステル、高級アルコール、脂肪族エーテル等の無灰摩擦調整剤、ジチオリン酸モリブデン、ジチオカルバミン酸モリブデン、二硫化モリブデン等の金属系摩擦調整剤等が挙げられ、他の無灰分散剤としては、数平均分子量が９００〜３５００のポリブテニル基を有するポリブテニルベンジルアミン、ポリブテニルアミン、数平均分子量が９００未満のポリブテニル基を有するポリブテニルコハク酸イミド等及びそれらの誘導体等が挙げられる。
【００６１】
さらにまた、上記磨耗防止剤又は極圧剤としては、ジスルフィド、硫化油脂、硫化オレフィン、炭素数２〜２０の炭化水素基を１〜３個含有するリン酸エステル、チオリン酸エステル、亜リン酸エステル、チオ亜リン酸エステル及びこれらのアミン塩等が挙げられる。
【００６２】
さらにまた、上記防錆剤としては、アルキルベンゼンスルフォネート、ジノニルナフタレンスルフォネート、アルケニルコハク酸エステル、多価アルコールエステル等が挙げられ、上記非イオン系界面活性剤及び抗乳化剤としては、ポリオキシエチレンアルキルエーテル、ポリオキシエチレンアルキルフェニルエーテル、ポリオキシエチレンアルキルナフチルエーテル等のポリアルキレングリコール系非イオン系界面活性剤等が挙げられる。
【００６３】
さらにまた、上記金属不活性化剤としては、イミダゾリン、ピリミジン誘導体、チアジアゾール、ベンゾトリアゾール、チアジアゾール等が挙げられ、上記消泡剤としては、シリコーン、フルオロシリコーン、フルオロアルキルエーテル等が挙げられる。
【００６４】
なお、これら添加剤を本発明のベルト式無段変速機に適用する潤滑油組成物に含有させる場合には、その含有量は、潤滑油組成物全量基準で、他の摩擦調整剤、他の無灰分散剤、磨耗防止剤又は極圧剤、防錆剤、及び抗乳化剤については０．０１〜５％、金属不活性剤については０．００５〜１％、消泡剤については０．０００５〜１％の範囲から適宜選択できる。
【００６５】
【実施例】
以下、本発明を実施例及び比較例により具体的に説明するが、本発明は、これら実施例のみに限定されるものではない。
【００６６】
実施例１〜１０及び比較例１では、後記する表１に示すように、回転軸に相当するピン状の試料と、その摺動相手部材（ボール又は可動プーリ）であるリング状の摺動相手試料を用意した。そして、実施例１及び２については、試料及び摺動相手試料の双方の摺動接触面にＤＬＣ被膜を形成し、実施例３〜１０については、試料の摺動接触面にＤＬＣ被膜を形成し、比較例１については、ＤＬＣ被膜が無いものとし、基材の面粗度、ＤＬＣ被膜の膜厚及び水素含有量、並びに潤滑油中の添加剤を異ならせた。
【００６７】
実施例１１〜２０及び比較例２では、後記する表２に示すように、ボールに相当するピン状の試料と、その摺動相手部材（回転軸又は可動プーリ）であるリング状の摺動相手試料を用意した。そして、実施例１１及び１２については、試料及び摺動相手試料の双方の摺動接触面にＤＬＣ被膜を形成し、実施例１３〜２０については、試料の摺動接触面にＤＬＣ被膜を形成し、比較例２については、ＤＬＣ被膜が無いものとし、基材の面粗度、ＤＬＣ被膜の膜厚及び水素含有量、並びに潤滑油中の添加剤を異ならせた。
【００６８】
次に、ＪＩＳＤ４４１１に準処して、定速式摩擦試験機において、試料（ピン）と摺動相手試料（リング）を用いたピン−オン−リングによる摩擦試験を行った。この試験は、摺動相手材料に対して試料を一定荷重で押付けるとともにリングを定速度で回転させて摩擦力を測定するものである。そして、測定した摩擦力や試験前後に行った試料の厚さ及び重量の測定結果に基づいて摩擦係数を求めて、比較例１及び２を『１．００』として実施例１〜１０及び実施例１１〜２０の摩擦係数低減比を求めた。その結果を表１及び表２に示す。
【００６９】
【表１】

【００７０】
【表２】

【００７１】
表１及び表２に示すように、実施例１〜２０については、ＤＬＣ被膜の形成により、比較例１及び２のいずれに対しても摩擦係数が明らかに低減されたものとなり、とくに、試料及び相手摺動部材の両方にＤＬＣ被膜を形成した実施例１及び２については、摩擦係数の大幅な低減を確認することができた。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に係わるベルト式無段変速機の一実施形態を説明する断面図である。
【符号の説明】
Ｂベルト
Ｐ１入力側プーリ
Ｐ２出力側プーリ
Ｓ１入力側回転軸
Ｓ２出力側回転軸
１２固定プーリ
３４可動プーリ
１０ボール
１１１２ボール溝[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a belt-type continuously variable transmission used, for example, in a power transmission device of an automobile.
[0002]
[Prior art]
The belt-type continuously variable transmission has a schematic structure in which input-side and output-side pulleys are provided on input-side and output-side rotating shafts arranged in parallel, and a belt for rotation transmission is wound around both pulleys. It is a thing. Each pulley is equipped with a fixed pulley that is provided integrally with the rotating shaft, and a movable pulley that can reciprocate in the axial direction by interposing a plurality of balls between the rotating shafts. Let Then, by reciprocating each movable pulley so that the groove width of both pulleys changes inversely, the belt winding position with respect to the pulley on the input side and the output side is slid in the radial direction, and the gear ratio is increased. It is changed steplessly (see, for example, Patent Document 1).
[0003]
In the belt-type continuously variable transmission described above, for example, structural steel (JIS G4052) is used for the fixed pulley and the movable pulley constituting the pulley, and bearing steel (JIS G4085) is used for the ball, for example. Has been.
[0004]
[Patent Document 1]
JP 2001-355694 A
[0005]
[Problems to be solved by the invention]
By the way, in the belt type continuously variable transmission as described above, the fixed pulley including the rotating shaft and the movable pulley are in sliding contact with each other during the operation, and the ball groove formed on the fixed pulley and the movable pulley and the ball slide on each other. Although there is a dynamic contact, if a large friction is generated in such a sliding contact portion, there is a possibility that a smooth operation at the time of shifting is hindered. However, conventionally, with the recent increase in engine output and the like, reduction of friction at the sliding contact portion is required, but there is no technique for sufficiently reducing the friction coefficient of the sliding contact portion as described above. Therefore, there has been a demand for an improvement in reducing friction at the sliding contact portion.
[0006]
OBJECT OF THE INVENTION
The present invention has been made in view of the above-described conventional situation. In the belt-type continuously variable transmission, the fixed pulley and the movable pulley are in contact with each other, and further formed in the fixed pulley and the movable pulley. An object of the present invention is to realize a significant reduction in friction at a portion where the ball groove and the ball are in sliding contact with each other.
[0007]
[Problems to be solved by the invention]
The belt-type continuously variable transmission of the present invention includes input and output pulleys around which rotation transmission belts are wound around rotation shafts on input and output sides arranged in parallel, and each pulley is a fixed pulley. A belt-type continuously variable transmission in which the movable pulley reciprocates around the fixed pulley and the movable pulley reciprocates between the fixed pulley and the ball groove and the ball, In a belt type continuously variable transmission in which a fixed pulley and a movable pulley are in sliding contact under lubricating oil, and a ball groove and a ball formed in the fixed pulley and the movable pulley are in sliding contact with each other, the fixed pulley, the movable pulley, and the fixed pulley The hard groove is formed on the ball groove formed on the pulley and the movable pulley, and at least one sliding contact surface of the ball, thereby sufficiently increasing the hardness of the sliding contact surface. And to those, to achieve a significant reduction of friction.
[0008]
In the belt type continuously variable transmission, the sliding contact portions of each other include a sliding contact portion between a fixed pulley including a rotating shaft and a movable pulley, and an inner peripheral surface of a ball groove formed on each of the fixed pulley and the movable pulley. And a sliding contact portion between the ball and the ball.
[0009]
【The invention's effect】
According to the belt type continuously variable transmission of the present invention, in the sliding contact portion between the fixed pulley and the movable pulley, and in the sliding contact portion between the ball groove and the ball formed in the fixed pulley and the movable pulley, scuff resistance In addition, the wear resistance can be increased and the friction can be greatly reduced, thereby realizing a smooth operation and a longer life at the time of shifting.
[0010]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Hereinafter, the present invention will be described in more detail. In the present specification, “%” indicates mass percentage unless otherwise specified.
[0011]
The belt-type continuously variable transmission shown in FIG. 1 includes an input side rotary shaft S1 connected to the engine side of an automobile and an output side rotary shaft S2 connected to the axle side in parallel vertically, and each rotary shaft S1, S2. And pulleys P1 and P2 on the input side and the output side composed of fixed pulleys 1 and 2 that are fixed in the axial direction by integral molding and movable pulleys 3 and 4 that can reciprocate in the axial direction. P1 and P2 are connected by a belt B for power transmission.
[0012]
Both ends of the input side rotation shaft S1 are rotatably held by the case 7 of the transmission via bearings 8 and 9. The movable pulley 3 of the input-side pulley P1 is movable in the axial direction by being mounted via a plurality of balls 10 between the input-side rotating shaft S1 and the fixed pulley 1, and the fixed pulley 1 And it can rotate integrally with the input side rotating shaft S1. Here, in the shaft hole 3a of the movable pulley 3, ball grooves 12 having a circular arc cross section are formed at a plurality of locations in the circumferential direction. On the other hand, an input side rotating shaft that is integral with the fixed pulley 1 is formed. In S <b> 1, an arc-shaped ball groove 11 that faces the ball groove 12 of the movable pulley 3 is formed, and a plurality of balls 10 are accommodated in these

ball grooves

11 and 12. Accordingly, the movable pulley 3 reciprocates in the axial direction with the fixed pulley 1 as an axis, and reciprocates between the fixed pulley 1 via the

ball grooves

11 and 12 and the ball 10.
[0013]
A cylinder member 13 and a piston 14 are provided on the back side of the movable pulley 3 of the input side pulley P1, and a first pressure chamber 15 is formed between the input side rotary shaft S1 and the cylinder member 13. A second partition 18 that forms a second pressure chamber 17 between the first partition 16 and the piston 14 is provided. The hydraulic pulley is reciprocated by hydraulic pressure by supplying or discharging the hydraulic oil to or from the pressure chambers 15 and 17. In FIG. 1, the movable pulley 3 of the input side pulley P1 is in the retracted position.
[0014]
The output side rotary shaft S2 is rotatably held at one end side on the left side in FIG. 1 via the bearing 19 on the case 7 of the transmission, and at the other end side via the thrust bearing 25. It is held rotatably. As with the input side, the output pulley P2 has the movable pulley 4 mounted on the output side rotation shaft S2 integral with the fixed pulley 2 via a plurality of balls 10. Similarly to the input side, the shaft hole 4a of the movable pulley 4 is formed with ball grooves 12 at a plurality of locations in the circumferential direction. On the other hand, the input side rotating shaft that is integral with the fixed pulley 1 is formed. Ball grooves 12 are also formed in S 1, and a plurality of balls 10 are accommodated in these

ball grooves

11 and 12. Thereby, like the input side, the movable pulley 4 reciprocates around the fixed pulley 2 and reciprocates between the movable pulley 4 and the fixed pulley 2 via the

ball grooves

11 and 12 and the ball 10.
[0015]
A cylinder member 20 and a cover member 21 are provided on the back side of the movable pulley 4, and a third pressure chamber 23 is formed between the piston 22 fixed to the output-side rotation shaft S2 and the cylinder member 20, and the piston A fourth pressure chamber 24 is formed between the cover 22 and the cover member 21. The hydraulic pulley 4 is reciprocated by hydraulic pressure by supplying or discharging the hydraulic oil to or from the

pressure chambers

23 and 24. In FIG. 1, the movable pulley 4 of the output-side pulley P2 is in the forward movement position.
[0016]
In the belt type continuously variable transmission, the pulley P1 is moved between the input side and the output side by reciprocating the movable pulleys 3 and 4 so that the groove widths of the pulleys P1 and P2 change in inverse proportion. , P2 can be slid in the radial direction to change the gear ratio steplessly, and when the movable pulleys 3, 4 reciprocate, the fixed pulley 1, The ball grooves 11 and the balls 10 formed on the two rotation shafts S1 and S2, the ball grooves 12 formed in the shaft holes 3a and 4a of the balls 10 and the movable pulleys 3 and 4, and the rotation shafts S1 and S2 of the fixed pulleys 1 and 2 And the inner peripheral surfaces of the shaft holes 3a and 4a of the movable pulleys 3 and 4 are in sliding contact with each other.
[0017]
Therefore, in the belt type continuously variable transmission, the sliding contact portions of the fixed pulleys 1 and 2 and the movable pulleys 3 and 4 including the rotation shafts S1 and S2 and the rotation shaft S1 integrated with the fixed pulleys 1 and 2 are integrated. , S 2, a hard carbon coating is formed on at least one sliding contact surface of the inner peripheral surface of each

ball groove

11, 12 and the sliding contact portion of the ball 10. In addition to making the hardness of the machine sufficiently high, the scuffing and wear resistance are enhanced to achieve a significant reduction in friction, enabling smooth operation during shifting.
[0018]
The hard carbon thin film is desirably a DLC thin film (diamond-like carbon thin film) formed by various PVD methods, specifically, an arc ion plating method. This DLC thin film is an amorphous material mainly composed of carbon element, and specifically, a-C (amorphous carbon) composed only of carbon element, aC: H (hydrogen amorphous containing hydrogen). Carbon), and MeC (metal carbon or metal carbide) partially containing metal elements such as titanium (Ti) and molybdenum (Mo). From the viewpoint of exerting a significant friction reducing effect, the hydrogen content is The smaller the content, the more preferable, the hydrogen atom content is 10.0 atom% or less, more preferably the hydrogen atom content is 1.0 atom% or less, and further no aC-based (amorphous carbon) material containing hydrogen. The film thickness is preferably 0.3 to 1.5 μm.
[0019]
Here, in each component made of steel, the surface roughness of each base material of the fixed pulley including the rotating shaft and the ball groove, the movable pulley including the ball groove, and the ball, that is, sliding before the coating of the hard carbon thin film When the surface roughness of the contact surface exceeds 0.08 μm in Ra, the protrusion due to the surface roughness of the hard carbon thin film increases the local contact area with the sliding partner and induces cracking of the film. Therefore, the surface roughness of the sliding contact surface before coating with the hard carbon thin film is preferably 0.08 μm or less in terms of Ra, and more preferably the surface roughness of the sliding contact surface before coating with the hard carbon thin film. Is 0.03 μm or less in terms of Ra. It is also effective to prevent cracking of the above-mentioned film by setting the surface roughness of the induction (sliding error) contact surface where the hard carbon thin film is not formed (not formed) to Ra of 0.08 μm or less. It is.
[0020]
Next, the lubricating oil composition used in the belt type continuously variable transmission of the present invention will be described in detail. The lubricating oil composition comprises at least one of an ester compound and an amine compound, more specifically at least a fatty acid ester ashless friction modifier and an aliphatic amine ashless friction modifier. One is included.
[0021]
The lubricating base oil is not particularly limited, and any type of base oil can be used as long as it is normally used as a base oil of a lubricating oil composition, such as mineral oil, synthetic oil, fats and oils, and mixtures thereof. be able to.
[0022]
As mineral oil, specifically, lubricating oil fraction obtained by atmospheric distillation and vacuum distillation of crude oil can be desolvated, solvent extraction, hydrocracking, solvent dewaxing, hydrorefining, sulfuric acid washing, clay treatment Paraffinic or naphthenic oils or normal paraffins, etc., which are refined by appropriately combining purification treatments such as the above, can be used, and those that have been subjected to solvent purification and hydrorefining treatment are common, but the aromatic content is further reduced It is more preferable to use an advanced hydrocracking process or GTL Wax (gas tow liquid wax) produced by isomerization.
[0023]
Specific examples of synthetic oils include poly-α-olefins (eg, 1-octene oligomers, 1-decene oligomers, ethylene-propylene oligomers), poly-α-olefin hydrides, isobutene oligomers, and isobutene oligomers. Hydride, isoparaffin, alkylbenzene, alkylnaphthalene, diester (eg, ditridecyl glutarate, dioctyl adipate, diisodecyl adipate, ditridecyl adipate, dioctyl sebacate, etc.), polyol ester (eg, trimethylolpropane caprylate, trimethylolpropane pelargol And trimethylolpropane esters such as trimethylolpropane isostearinate; pentaerythritol 2-ethylhexanoate, pentaerythritol Pentaerythritol esters such as largonate), polyoxyalkylene glycols, dialkyldiphenyl ethers, polyphenyl ethers and the like. Among them, preferred examples include poly-α-olefins such as 1-octene oligomers and 1-decene oligomers or hydrides thereof.
[0024]
The base oil of the lubricating oil composition used in the belt type continuously variable transmission of the present invention may be a mineral base oil or a synthetic base oil used alone or in combination, or two or more mineral base oils or two kinds A mixture of the above synthetic base oils may be used. Further, the mixing ratio of two or more kinds of base oils in the above mixture is not particularly limited and can be arbitrarily selected.
[0025]
The sulfur content in the lubricating base oil is not particularly limited, but is preferably 0.2% or less, more preferably 0.1% or less, and even more preferably 0.05% or less, based on the total amount of the base oil. Preferably there is. In particular, since the sulfur content of hydrorefined mineral oil or synthetic base oil is 0.005% or less, or contains substantially no sulfur content (5 ppm or less), these are preferably used as the base oil.
[0026]
Further, the aromatic content in the lubricating base oil is not particularly limited, but the total aromatic content is 15% or less in order to maintain a low friction characteristic for a long period of time as a lubricating oil composition for a transmission. Preferably, it is 10% or less, more preferably 5% or less. That is, when the total aromatic content of the lubricating base oil exceeds 15%, the oxidation stability is inferior, which is not preferable.
[0027]
In addition, the total aromatic content said here means the aromatic fraction content measured based on the method prescribed | regulated to ASTMD2549.
[0028]
The kinematic viscosity of the lubricating base oil is not particularly limited, but when used as a lubricating oil composition for a transmission, the kinematic viscosity at 100 ° C. is preferably 2 mm ² / s or more, more preferably 3 mm ² / s or more. On the other hand, the kinematic viscosity is preferably 20 mm ² / s or less, preferably 10 mm ² / s or less, and particularly preferably 8 mm ² / s or less. When the kinematic viscosity of the lubricating base oil at 100 ° C. is less than 2 mm ² / s, it is not preferable because sufficient abrasion resistance cannot be obtained and evaporation characteristics may be deteriorated. On the other hand, when the kinematic viscosity of the lubricating base oil at 100 ° C. exceeds 20 mm ² / s, it is not preferable because low friction performance is hardly exhibited and low temperature performance may be deteriorated. In the belt-type continuously variable transmission of the present invention, a mixture of any two or more base oils selected from the above base oils can be used, and the kinematic viscosity at 100 ° C. falls within the above preferred range. As long as the kinematic viscosity of the base oil alone is other than the above, it can be used.
[0029]
Further, the viscosity index of the lubricating base oil is not particularly limited, but is preferably 80 or more, more preferably 100 or more, particularly when used as a lubricating oil composition for a transmission. 120 or more. By increasing the viscosity index of the lubricating base oil, it is possible to obtain a lubricating oil composition for a transmission with less oil consumption and excellent low-temperature viscosity characteristics.
[0030]
The fatty acid ester ashless friction modifier and / or the aliphatic amine ashless friction modifier is a straight chain having 6 to 30 carbon atoms, preferably 8 to 24 carbon atoms, and particularly preferably 10 to 20 carbon atoms. Or the fatty acid ester which has a branched hydrocarbon group, a fatty-acid amine compound, and these arbitrary mixtures can be mentioned. When the carbon number is outside the range of 6 to 30, there is a possibility that the friction reducing effect cannot be obtained sufficiently.
[0031]
Specific examples of the straight chain or branched hydrocarbon group having 6 to 30 carbon atoms include hexyl group, heptyl group, octyl group, nonyl group, decyl group, undecyl group, dodecyl group, tridecyl group, tetradecyl group. Group, pentadecyl group, hexadecyl group, heptadecyl group, octadecyl group, nonadecyl group, icosyl group, heicosyl group, docosyl group, tricosyl group, tetracosyl group, pentacosyl group, hexacosyl group, heptacosyl group, octacosyl group, nonacosyl group, triaconyl group, etc. Alkyl group, hexenyl group, heptenyl group, octenyl group, nonenyl group, decenyl group, undecenyl group, dodecenyl group, tridecenyl group, tetradecenyl group, pentadecenyl group, hexadecenyl group, heptadecenyl group, octadecenyl group, nonadecenyl group, icosenyl group, N'ikoseniru group include docosenyl, tricosenyl group, tetracosenyl group, Pentakoseniru group, Hekisakoseniru group, Heputakoseniru group, Okutakoseniru group, Nonakoseniru group, an alkenyl group such as tri container group. The alkyl group and alkenyl group include all possible linear structures and branched structures, and the position of the double bond in the alkenyl group is arbitrary.
[0032]
Moreover, as said fatty acid ester, the ester of the fatty acid which has this C6-C30 hydrocarbon group, and aliphatic monohydric alcohol or aliphatic polyhydric alcohol etc. can be illustrated, Specifically, glycerol monooleate, Particularly preferred examples include glycerine diolate, sorbitan monooleate, sorbitan diolate, and the like.
[0033]
Examples of the aliphatic amine compound include aliphatic monoamines or their alkylene oxide adducts, aliphatic polyamines, imidazoline compounds, and derivatives thereof. Specifically, fats such as laurylamine, lauryldiethylamine, lauryldiethanolamine, dodecyldipropanolamine, palmitylamine, stearylamine, stearyltetraethylenepentamine, oleylamine, oleylpropylenediamine, oleyldiethanolamine, N-hydroxyethyloleylimidazoline, etc. Amine alkylene compounds, amine alkylene oxide adducts such as N, N-dipolyoxyalkylene-N-alkyl (or alkenyl) (carbon number 6 to 28) of these aliphatic amine compounds, carbon numbers in these aliphatic amine compounds Residual amino group and / or imino by reacting 2-30 monocarboxylic acid (fatty acid, etc.) or polycarboxylic acid having 2-30 carbon atoms such as oxalic acid, phthalic acid, trimellitic acid, pyromellitic acid, etc. Base Some or amidated or neutralize all, so-called acid-modified compounds, and the like. Preferable examples include N, N-dipolyoxyethylene-N-oleylamine.
[0034]
Further, the content of the fatty acid ester-based ashless friction modifier and / or the aliphatic amine-based ashless friction modifier contained in the lubricating oil composition used in the belt type continuously variable transmission of the present invention is the total amount of the lubricating oil composition. On the basis, it is preferably 0.05 to 3.0%, more preferably 0.1 to 2.0%, and particularly preferably 0.5 to 1.4%. If the content is less than 0.05%, the friction reducing effect tends to be small, and if it exceeds 3.0%, the solubility and storage stability in the lubricating oil are significantly deteriorated, and precipitates are likely to be generated. It is not preferable.
[0035]
On the other hand, the lubricating oil composition used in the belt type continuously variable transmission of the present invention preferably contains polybutenyl succinimide and / or a derivative thereof, and the polybutenyl succinimide includes the following: And compounds represented by the general formulas (1) and (2).
[0036]
[Chemical 1]

[0037]
[Chemical 2]

[0038]
PIB in these general formulas represents a polybutenyl group, and the number average molecular weight obtained by polymerizing a high purity isobutene or a mixture of 1-butene and isobutene with a boron fluoride catalyst or an aluminum chloride catalyst is 900 to 3500, preferably Obtained from 1000-2000 polybutene. When the number average molecular weight is less than 900, the cleanability effect tends to be poor, and when it exceeds 3500, the low temperature fluidity tends to be poor.
[0039]
Further, n in the above general formula is preferably an integer of 1 to 5, more preferably an integer of 2 to 4, from the viewpoint of excellent cleanability. Further, the polybutene is used to remove a trace amount of fluorine and chlorine remaining due to the catalyst in the production process by an appropriate method such as an adsorption method or sufficient water washing, and is preferably 50 ppm or less, more preferably 10 ppm or less, and particularly preferably 1 ppm. It is also possible to use after removing to the following.
[0040]
Furthermore, the method for producing the polybutenyl succinimide is not particularly limited. For example, the polybutene chlorinated product or polybutene from which chlorine or fluorine is sufficiently removed and maleic anhydride are reacted at 100 to 200 ° C. The polybutenyl succinic acid thus obtained can be obtained by reacting with polyamines such as diethylenetriamine, triethylenetetramine, tetraethylenepentamine, pentaethylenehexamine and the like.
[0041]
On the other hand, as a derivative of the polybutenyl succinimide, a boron compound or an oxygen-containing organic compound is allowed to act on the compound represented by the general formula (1) or (2), thereby remaining amino groups and / or Examples thereof include so-called boron-modified or acid-modified compounds in which part or all of the imino group is neutralized or amidated. Among them, boron-containing polybutenyl succinimide, particularly boron-containing bispolybutenyl succinimide is most preferable.
[0042]
Examples of the boron compound include boric acid, borates, and borate esters. Specifically, examples of the boric acid include orthoboric acid, metaboric acid, and tetraboric acid. Moreover, as said borate, ammonium borate, such as ammonium salt etc., specifically, for example, ammonium metaborate, ammonium tetraborate, ammonium pentaborate, ammonium octaborate, etc. are mentioned as a suitable example. As the boric acid ester, an ester of boric acid and preferably an alkyl alcohol having 1 to 6 carbon atoms, more specifically, for example, monomethyl borate, dimethyl borate, trimethyl borate, monoethyl borate, boric acid Preferred examples include diethyl, triethyl borate, monopropyl borate, dipropyl borate, triplypropyl borate, monobutyl borate, dibutyl borate, tributyl borate and the like. In addition, the mass ratio “B / N” of the boron content B and the nitrogen content N in the boron-containing polybutenyl succinimide is usually 0.1 to 3, preferably 0.2 to 1. .
[0043]
Specific examples of the oxygen-containing organic compound include formic acid, acetic acid, glycolic acid, propionic acid, lactic acid, butyric acid, valeric acid, caproic acid, enanthic acid, caprylic acid, pelargonic acid, capric acid, undecyl. C1-C30 monocarboxylic acid such as acid, lauric acid, tridecanoic acid, myristic acid, pentadecanoic acid, palmitic acid, margaric acid, stearic acid, oleic acid, nonadecanoic acid, eicosanoic acid, oxalic acid, phthalic acid, C2-C30 polycarponic acid such as trimellitic acid, pyromellitic acid and the like, and anhydrides or ester compounds thereof, C2-C6 alkylene oxide, hydroxy (poly) oxyalkylene carbonate, etc. may be mentioned.
In the lubricating oil composition used in the belt type continuously variable transmission of the present invention, the content of polybutenyl succinimide and / or its derivative is preferably 0.1 to 15%, more preferably 1.0. It is preferably ˜12%. If it is less than 0.1%, the cleaning effect may be poor, and if it exceeds 15%, it is difficult to obtain a cleaning effect corresponding to the content, and the demulsibility tends to deteriorate.
[0045]
Furthermore, the lubricating oil composition used in the belt type continuously variable transmission of the present invention preferably contains zinc dithiophosphate represented by the following general formula (3).
[0046]
[Chemical 3]

[0047]
R ⁴ , R ⁵ , R ⁶ and R ⁷ in the above formula (3) each independently represent a hydrocarbon group having 1 to 24 carbon atoms. Examples of these hydrocarbon groups include linear or branched alkyl groups having 1 to 24 carbon atoms, linear or branched alkenyl groups having 3 to 24 carbon atoms, and cycloalkyl groups having 5 to 13 carbon atoms. Or a linear or branched alkylcycloalkyl group, an aryl group having 6 to 18 carbon atoms, a linear or branched alkylaryl group, an arylalkyl group having 7 to 19 carbon atoms, or the like. It is desirable. The alkyl group or alkenyl group may be any of primary, secondary, and tertiary.
[0048]
Specific examples of R ⁴ , R ⁵ , R ⁶ and R ⁷ include a methyl group, an ethyl group, a propyl group, a butyl group, a pentyl group, a hexyl group, a heptyl group, an octyl group, a nonyl group, and a decyl group. Undecyl group, dodecyl group, tridecyl group, tetradecyl group, pentadecyl group, hexadecyl group, heptadecyl group, octadecyl group, nonadecyl group, icosyl group, heicosyl group, docosyl group, tricosyl group, tetracosyl group, alkyl group, propenyl group, Isopropenyl group, butenyl group, butadienyl group, pentenyl group, hexenyl group, heptenyl group, octenyl group, nonenyl group, decenyl group, undecenyl group, dodecenyl group, tridecenyl group, tetradecenyl group, pentadecenyl group, hexadecenyl group, heptadecenyl group, oleyl Octadeseni Group, nonadecenyl group, icocenyl group, heicosenyl group, dococenyl group, tricocenyl group, tetracocenyl group and other alkenyl groups, cyclopentyl group, cyclohexyl group, cycloheptyl group and other cycloalkyl groups, methylcyclopentyl group, dimethylcyclopentyl group, ethyl Cyclopentyl group, propylcyclopentyl group, ethylmethylcyclopentyl group, trimethylcyclopentyl group, diethylcyclopentyl group, ethyldimethylcyclopentyl group, propylmethylcyclopentyl group, propylethylcyclopentyl group, di-propylcyclopentyl group, propylethylmethylcyclopentyl group, methylcyclohexyl Group, dimethylcyclohexyl group, ethylcyclohexyl group, propylcyclohexyl group, ethylmethylcyclohexyl , Trimethylcyclohexyl group, diethylcyclohexyl group, ethyldimethylcyclohexyl group, propylmethylcyclohexyl group, propylethylcyclohexyl group, di-propylcyclohexyl group, propylethylmethylcyclohexyl group, methylcycloheptyl group, dimethylcycloheptyl group, Ethylcycloheptyl group, propylcycloheptyl group, ethylmethylcycloheptyl group, trimethylcycloheptyl group, diethylcycloheptyl group, ethyldimethylcycloheptyl group, propylmethylcycloheptyl group, propylethylcycloheptyl group, di-propylcycloheptyl group Alkylcycloalkyl groups such as propylethylmethylcycloheptyl group, aryl groups such as phenyl group and naphthyl group, tolyl group, xylyl group, Nyl group, propylphenyl group, ethylmethylphenyl group, trimethylphenyl group, butylphenyl group, propylmethylphenyl group, diethylphenyl group, ethyldimethylphenyl group, tetramethylphenyl group, pentylphenyl group, hexylphenyl group, heptylphenyl group , Alkylaryl groups such as octylphenyl group, nonylphenyl group, decylphenyl group, undecylphenyl group, dodecylphenyl group, benzyl group, methylbenzyl group, dimethylbenzyl group, phenethyl group, methylphenethyl group, dimethylphenethyl group, etc. An arylalkyl group etc. can be illustrated.
[0049]
The hydrocarbon groups that R ⁴ , R ⁵ , R ^6, and R ⁷ can include all possible linear structures and branched structures, and also include double bonds of alkenyl groups. The position, the bonding position of the alkyl group to the cycloalkyl group, the bonding position of the alkyl group to the aryl group, and the bonding position of the aryl group to the alkyl group are arbitrary. Further, among the hydrocarbon groups, when the hydrocarbon group is a linear or branched alkyl group having 1 to 18 carbon atoms, an aryl group having 6 to 18 carbon atoms, or a linear or branched group Particularly preferred is a linear alkylaryl group.
[0050]
Preferred examples of the zinc dithiophosphate include, for example, zinc diisopropyldithiophosphate, zinc diisobutyldithiophosphate, zinc di-sec-butyldithiophosphate, zinc di-sec-pentyldithiophosphate, zinc di-n-hexyldithiophosphate. , Zinc di-sec-hexyldithiophosphate, zinc di-octyldithiophosphate, zinc di-2-ethylhexyldithiophosphate, zinc di-n-decyldithiophosphate, zinc di-n-dodecyldithiophosphate, zinc diisotridecyldithiophosphate , And mixtures according to any combination thereof.
[0051]
Further, the content of the zinc dithiophosphate is preferably 0.1% or less in terms of the total amount of the lubricating oil composition and in terms of phosphorus element, from the viewpoint of exerting a higher friction reduction effect, and 0.06. % Or less is more preferable, and it is particularly preferable that zinc dithiophosphate is not contained. When the zinc dithiophosphate content exceeds 0.1% in terms of phosphorus element, the fatty acid ester-based ashless friction modifier and the aliphatic amine-based ashless friction on the sliding surface between the DLC member and the iron base member There exists a possibility that the outstanding friction reduction effect of a regulator may be inhibited.
[0052]
As a method for producing the zinc dithiophosphate, a conventional method can be arbitrarily adopted, and is not particularly limited. Specifically, for example, hydrocarbons corresponding to R ⁴ , R ⁵ , R ⁶ and R ⁷ are used. It can be synthesized by reacting a group-containing alcohol or phenol with phosphorus pentasulfide to dithiophosphoric acid and neutralizing it with zinc oxide. In addition, it cannot be overemphasized that the structure of the said zinc dithiophosphate changes with raw material alcohol to be used.
[0053]
In the present invention, two or more kinds of zinc dithiophosphates included in the general formula (3) may be mixed and used at an arbitrary ratio.
[0054]
As described above, in the belt type continuously variable transmission of the present invention, the lubricating oil composition is applied to the sliding contact surface coated with the hard carbon thin film, that is, the fixed pulley including the rotating shaft, the movable pulley, the fixed pulley, and the movable pulley. When used for each formed ball groove and at least one of the sliding contact surfaces of the balls, it exhibits extremely excellent low friction characteristics, but particularly has the performance required as a lubricating oil composition for transmissions. For the purpose of enhancing, metallic detergents, antioxidants, viscosity index improvers, other ashless friction modifiers, other ashless dispersants, antiwear or extreme pressure agents, rust preventives, nonionic surfactants , A demulsifier, a metal deactivator, an antifoaming agent, etc. can be blended singly or in combination of two or more kinds to enhance the required performance.
[0055]
As said metallic detergent, the arbitrary compounds normally used as a metallic detergent for lubricating oil can be used. For example, alkali metal or alkaline earth metal sulfonates, phenates, salicylate naphthenates and the like can be used alone or in combination. Here, examples of the alkali metal include sodium (Na) and potassium (K), and examples of the alkaline earth metal include calcium (Ca) and magnesium (Mg). Specific preferred examples include Ca or Mg sulfonates, phenates and salicylates.
[0056]
In addition, the total base number and addition amount of these metal detergents can be arbitrarily selected according to the required performance of the lubricating oil. Usually, the total base number is 0 to 500 mgKOH / g, desirably 150 to 400 mgKOH / g by the perchloric acid method, and the addition amount is usually 0.1 to 10% based on the total amount of the lubricating oil composition.
[0057]
Further, as the antioxidant, any compound usually used as an antioxidant for lubricating oil can be used. For example, phenolic antioxidants such as 4,4′-methylenebis (2,6-di-tert-butylphenol) and octadecyl-3- (3,5-di-tert-butyl-4-hydroxyphenyl) propionate, phenyl Examples thereof include amine-based antioxidants such as -α-naphthylamine, alkylphenyl-α-naphthylamine, and alkyldiphenylamine, as well as mixtures according to any combination thereof. Moreover, the addition amount of this antioxidant is 0.01 to 5% normally on the basis of the total amount of the lubricating oil composition.
[0058]
Furthermore, as the viscosity index improver, specifically, a so-called non-dispersion type viscosity index improver such as a copolymer of one or two or more monomers selected from various methacrylic acid esters and hydrogenated products thereof, Furthermore, a so-called dispersion type viscosity index improver obtained by copolymerizing various methacrylic acid esters containing a nitrogen compound can be exemplified. Specific examples of other viscosity index improvers include non-dispersed or dispersed ethylene-α-olefin copolymers (eg, α-olefins include propylene, 1-butene, 1-pentene, etc.) and hydrogen thereof. Examples thereof include a compound, polyisobutylene and a hydrogenated product thereof, a styrene-diene hydrogenated copolymer, a styrene-maleic anhydride ester copolymer, and a polyalkylstyrene.
[0059]
The molecular weight of these viscosity index improvers needs to be selected in consideration of shear stability. Specifically, the number average molecular weight of the viscosity index improver is, for example, 5,000 to 1,000,000, preferably 100,000 to 800,000 for dispersed and non-dispersed polymethacrylates, 800 to 5,000 for polyisobutylene or a hydride thereof, ethylene- In the case of an α-olefin copolymer or a hydride thereof, 800 to 300,000, preferably 10,000 to 200,000 is preferable. In addition, the viscosity index improver can be contained alone or in any combination of two or more, but the content is usually 0.1 to 40.0% based on the lubricating oil composition. desirable.
[0060]
Furthermore, other ashless friction modifiers include ashless friction modifiers such as boric acid esters, higher alcohols and aliphatic ethers, metal friction modifiers such as molybdenum dithiophosphate, molybdenum dithiocarbamate, and molybdenum disulfide. Examples of other ashless dispersants include polybutenylbenzylamine having a polybutenyl group having a number average molecular weight of 900 to 3,500, polybutenylamine, and polybutenyl succinic acid having a polybutenyl group having a number average molecular weight of less than 900. Examples thereof include acid imides and derivatives thereof.
[0061]
Furthermore, as the above-mentioned antiwear or extreme pressure agent, disulfide, sulfurized fat and oil, sulfurized olefin, phosphate ester containing 1 to 3 hydrocarbon groups having 2 to 20 carbon atoms, thiophosphate ester, phosphite ester , Thiophosphite esters and amine salts thereof.
[0062]
Furthermore, examples of the rust preventive include alkylbenzene sulfonate, dinonyl naphthalene sulfonate, alkenyl succinic acid ester, polyhydric alcohol ester, and the like. Examples include polyalkylene glycol nonionic surfactants such as oxyethylene alkyl ether, polyoxyethylene alkyl phenyl ether, and polyoxyethylene alkyl naphthyl ether.
[0063]
Furthermore, examples of the metal deactivator include imidazoline, pyrimidine derivatives, thiadiazole, benzotriazole, thiadiazole, and examples of the antifoaming agent include silicone, fluorosilicone, and fluoroalkyl ether.
[0064]
In addition, when these additives are contained in the lubricating oil composition applied to the belt type continuously variable transmission of the present invention, the content is based on the total amount of the lubricating oil composition, other friction modifiers, other Ashless dispersant, antiwear or extreme pressure agent, rust inhibitor, and anti-emulsifier 0.01 to 5%, metal deactivator 0.005 to 1%, defoamer 0.0005 It can be suitably selected from the range of 1%.
[0065]
【Example】
EXAMPLES Hereinafter, although an Example and a comparative example demonstrate this invention concretely, this invention is not limited only to these Examples.
[0066]
In Examples 1 to 10 and Comparative Example 1, as shown in Table 1 to be described later, a pin-shaped sample corresponding to the rotating shaft and a ring-shaped sliding counterpart that is a sliding counterpart member (ball or movable pulley) A sample was prepared. And about Example 1 and 2, a DLC film is formed in the sliding contact surface of both a sample and a sliding other party sample, and about Examples 3-10, a DLC film is formed in the sliding contact surface of a sample. In Comparative Example 1, it was assumed that there was no DLC film, and the surface roughness of the substrate, the film thickness and hydrogen content of the DLC film, and the additive in the lubricating oil were varied.
[0067]
In Examples 11 to 20 and Comparative Example 2, as shown in Table 2 to be described later, a pin-shaped sample corresponding to a ball and a ring-shaped sliding partner which is a sliding counterpart member (rotating shaft or movable pulley) A sample was prepared. And about Example 11 and 12, a DLC film is formed in the sliding contact surface of both a sample and a sliding other sample, and about Examples 13-20, a DLC film is formed in the sliding contact surface of a sample. In Comparative Example 2, it was assumed that there was no DLC film, and the surface roughness of the substrate, the film thickness and hydrogen content of the DLC film, and the additive in the lubricating oil were varied.
[0068]
Next, in accordance with JIS D4411, a pin-on-ring friction test using a sample (pin) and a sliding counterpart sample (ring) was performed in a constant speed friction tester. In this test, a sample is pressed against a sliding material with a constant load, and a ring is rotated at a constant speed to measure a friction force. Then, the coefficient of friction was obtained based on the measured friction force and the measurement results of the thickness and weight of the sample before and after the test, and Comparative Examples 1 and 2 were set to “1.00” and Examples 1 to 10 and Examples A friction coefficient reduction ratio of 11 to 20 was obtained. The results are shown in Tables 1 and 2.
[0069]
[Table 1]

[0070]
[Table 2]

[0071]
As shown in Tables 1 and 2, in Examples 1 to 20, the coefficient of friction was clearly reduced for both Comparative Examples 1 and 2 due to the formation of the DLC film. For Examples 1 and 2 in which the DLC film was formed on both of the mating sliding members, a significant reduction in the friction coefficient could be confirmed.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a cross-sectional view illustrating an embodiment of a belt type continuously variable transmission according to the present invention.
[Explanation of symbols]
B Belt P1 Input pulley P2 Output pulley S1 Input rotary shaft S2 Output rotary shaft 1 2 Fixed pulley 3 4 Movable pulley 10 Ball 11 12 Ball groove

Claims

The input side and output side rotating shafts arranged in parallel are provided with input side and output side pulleys around which a belt for rotation transmission is wound, and each pulley is composed of a fixed pulley and a movable pulley, and the fixed pulley is a shaft. The belt type continuously variable transmission in which the movable pulley reciprocates and the movable pulley reciprocates via a ball groove and a ball between the fixed pulley and the fixed pulley and the movable pulley under lubricating oil. In a belt type continuously variable transmission in which a ball groove formed on a fixed pulley and a movable pulley and a ball are in sliding contact with each other in a sliding contact, a ball groove formed on the fixed pulley, the movable pulley, the fixed pulley and the movable pulley, and A belt type continuously variable transmission characterized in that a hard carbon coating is formed on at least one sliding contact surface of a ball.

The belt-type continuously variable transmission according to claim 1, wherein the thickness of the hard carbon film is 0.3 to 1.5 µm.

The belt-type continuously variable transmission according to claim 1 or 2, wherein the surface roughness of the sliding contact surface before the formation of the hard carbon film is Ra 0.08 µm or less.

The belt-type continuously variable transmission according to claim 3, wherein the surface roughness of the sliding contact surface before the formation of the hard carbon film is Ra 0.03 µm or less.

The belt-type continuously variable transmission according to any one of claims 1 to 4, wherein the lubricating oil contains at least one of an amine compound and an ester compound as an additive.

The belt-type continuously variable transmission according to any one of claims 1 to 5, wherein the amount of hydrogen contained in the hard carbon film is 10.0 atomic% or less.

The belt-type continuously variable transmission according to claim 6, wherein the amount of hydrogen contained in the hard carbon film is 1.0 atomic% or less.

The belt-type continuously variable transmission according to any one of claims 1 to 7, wherein the surface roughness of a sliding partner with respect to the untreated portion of the hard carbon coating is Ra 0.08 µm or less.