JP2005024823A

JP2005024823A - Imaging lens

Info

Publication number: JP2005024823A
Application number: JP2003189382A
Authority: JP
Inventors: Isamu Kaneko; 勇金子
Original assignee: Enplas Corp
Current assignee: Enplas Corp
Priority date: 2003-07-01
Filing date: 2003-07-01
Publication date: 2005-01-27

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide an imaging lens which can be effectively made small in size and light in weight by shortening the overall length of a lens system while maintaining high optical performance with a simple constitution and can appropriately maintain the high optical performance in spite of a change in ambient temperature. <P>SOLUTION: The imaging lens has, successively from an object side, a first lens 2 which is made of a glass material and has an aspherical surface on at least one face of the object side and an image plane side and has main positive power, a second lens 3 which is made of a resin material and has an aspherical surface on at least one face of the object side and the image plane side and has negative power, and a third lens 4 which is made of a resin material and has an aspherical surface on at least one face of the object side and the image plane side and has positive power. A diaphragm 8 is disposed at the object side of the first lens 2 or between the first lens 2 and the second lens 3. <P>COPYRIGHT: (C)2005,JPO&NCIPI

Description

【０００１】
【産業上の利用分野】
本発明は、撮像レンズに係り、特に、携帯型のコンピュータ、テレビ電話、携帯電話、デジタルカメラ等に搭載されるＣＣＤ、ＣＭＯＳ等の撮像素子を利用した撮像装置に用いられる３枚構成の撮像レンズに関する。
【０００２】
【従来の技術】
近年、マルチメディアの進展が著しく、携帯型のコンピュータ、テレビ電話、携帯電話、デジタルカメラ等に搭載されるＣＣＤ、ＣＭＯＳ等の撮像素子を利用したカメラの需要が著しく高まっている。このようなカメラは、限られた設置スペースに搭載する必要があることから、小型であり、かつ、軽量であることが望まれている。
【０００３】
そのため、このようなカメラに用いられる撮像レンズにも、同様に小型軽量であることが要求されており、このような撮像レンズとしては、従来から、１枚のレンズを用いた１枚構成のレンズ系や２枚のレンズを用いた２枚構成のレンズ系が用いられている。
【０００４】
しかしながら、これらのものは、レンズ系の小型軽量化には極めて有利であるものの、近年、撮像レンズに要求される高画質、高解像度化には充分対応できないという問題がある。
【０００５】
特に、最近においては、携帯電話等の分野において、従来のＣＩＦ（１１万画素程度）やＶＧＡ（３０万画素程度）を上回る１００万画素以上のさらなる高解像度の固体撮像素子を用いた撮像装置の需要が増々高まりつつあるが、このような高画質・高解像度の撮像装置に対しては、１枚構成あるいは２枚構成の撮像レンズではさらに不十分なものとなる。
【０００６】
そのため、従来から、３枚のレンズを用いた３枚構成のレンズ系を用い、これにより、高画質、高解像度化に対応することが行われている。
【０００７】
【特許文献１】
特開２００１−７５００６号公報
【特許文献２】
特開２００１−８３４０９号公報
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、カメラ付き携帯電話等には、簡易な固定焦点式の撮像レンズが鏡筒内に組み込まれた状態で搭載されているが、このような撮像レンズは、鏡筒内への組み込みの際に室温下で一旦フォーカス調整を行った後は、使用温度範囲内（例えば、−１０℃〜６０℃）における温度の変化にもかかわらず、再びフォーカス調整を必要としない程度の安定した光学性能が求められる。
【０００９】
なお、温度変化にともなうレンズの光学性能への影響としては、光学性能に大きく関与する一要素としての屈折率の変化が挙げられる。この屈折率の変化は、ｄｎ／ｄＴ（但し、ｄｎ：屈折率の変化、ｄＴ：温度変化）と表すことができる。
【００１０】
この他にも、光学性能に関与する重要な要素としては、レンズの形状の変化、例えば、中心曲率半径の変化ｒ（１＋αΔＴ）（但し、α：熱膨張率、ΔＴ：温度変化）、レンズの非球面式における非球面係数の変化Ａ（１−３αΔＴ）、Ｂ（１−５αΔＴ）（但し、Ａ：４次の項の係数、Ｂ：６次の項の係数）、レンズの中心厚もしくはレンズ間距離の変化ｄ（１＋αΔＴ）等が挙げられる。
【００１１】
したがって、温度変化にともなうレンズの光学性能への影響を少なくするためには、前述したレンズの光学性能に関与する各要素の温度依存性を充分に考慮した上でのレンズの設計が必要となる。
【００１２】
しかしながら、このような温度変化による光学性能への影響が少ない撮像レンズを、高解像度化および小型軽量化の要請に充分に応えつつ安価に実現することについては、未だ十分に有効な提案がなされていないというのが実情であった。
【００１３】
本発明は、このような点に鑑みなされたもので、簡易な構成により、高い光学性能を維持しつつレンズ系の全長を短くして小型軽量化を有効に図ることができ、その上、環境温度が変化しても高い光学性能を適正に維持することができる撮像レンズを提供することを目的とするものである。
【００１４】
【課題を解決するための手段】
前記目的を達成するため本発明の請求項１に係る撮像レンズの特徴は、物体側から像面側に向かって順に、物体側および像面側の少なくとも一方の面が非球面とされた主たる正のパワーを持つガラス材料からなる第１レンズと、物体側および像面側の少なくとも一方の面が非球面とされた負のパワーを持つ樹脂材料からなる第２レンズと、物体側および像面側の少なくとも一方の面が非球面とされた正のパワーを持つ樹脂材料からなる第３レンズとを有し、前記第１レンズの物体側または前記第１レンズと前記第２レンズとの間に絞りが配設されている点にある。
【００１５】
そして、この請求項１に係る発明によれば、第１レンズに主たるパワーを持たせるとともに、この第１レンズの近傍に絞りを配置することによって、撮像レンズの全長を有効に短縮化することが可能となる。
【００１６】
また、第１レンズを、樹脂材料に比べて屈折率の温度依存性が小さなガラス材料によって形成することにより、温度変化にともなう第１レンズのパワーへの影響を少なくすることができる。さらに、第２レンズと第３レンズとを、互いにパワーの符号が異なるレンズとし、且つ樹脂材料によって形成することにより、各々のレンズでは屈折率の温度依存性が大きいが、両レンズを組み合わせることによって互いのパワーの変化を相殺することができる。この結果、レンズ系全体としての屈折率の温度依存性を小さくすることが可能となるとともに、樹脂材料製のレンズを組み合わせることによって、撮像レンズの製造コストを安価にすることが可能となる。
【００１７】
さらに、３枚構成の非球面レンズによって、諸収差を良好に補正して高い光学性能を維持することが可能となる。
【００１８】
請求項２に係る撮像レンズの特徴は、請求項１において、更に、０．８＜ｆ／ｆ_１＜１．３、０．７５＜｜ｆ_２｜／ｆ_３＜１．５（但し、ｆ：レンズ系全体の焦点距離、ｆ_１：第１レンズの焦点距離、ｆ_２：第２レンズの焦点距離、ｆ_３：第３レンズの焦点距離）の各条件式を満足する点にある。
【００１９】
そして、この請求項２に係る発明によれば、更に、レンズ系の全長の短縮化と、光学性能の維持とをさらにバランス良く実現することが可能となる。
【００２０】
請求項３に係る撮像レンズの特徴は、請求項１または請求項２において、更に、ν_１＞５０、ν_２＜４０、ν_３＞５０（但し、ν_１：第１レンズのアッベ数、ν_２：第２レンズのアッベ数、ν_３：第３レンズのアッベ数）の各条件式を満足する点にある。
【００２１】
そして、この請求項３に係る発明によれば、更に、色収差をより良好に補正することが可能となる。
【００２２】
【発明の実施の形態】
以下、本発明に係る撮像レンズの実施形態について、図１を参照して説明する。
【００２３】
図１に示すように、本実施形態における撮像レンズ１は、物体側から像面側に向かって順に、物体側および像面側の少なくとも一方の面が非球面とされた主たる正のパワーを持つ第１レンズ２と、物体側および像面側の少なくとも一方の面が非球面とされた負のパワーを持つ第２レンズ３と、物体側および像面側の少なくとも一方の面が非球面とされた正のパワーを持つ第３レンズ４とを有している。第１レンズ２はガラス材料によって、第２、第３レンズ３，４は、樹脂材料（プラスチック）によってそれぞれ形成されている。
【００２４】
また、第１レンズ２の物体側または第１レンズ２と第２レンズ３との間には、絞り８が配設されている。
【００２５】
ここで、第１レンズ２、第２レンズ３、第３レンズ４における物体側の各レンズ面２ａ，３ａ，４ａを、それぞれ各レンズ２，３，４の第１面２ａ，３ａ，４ａと称し、像面側の各レンズ面２ｂ，３ｂ，４ｂを、それぞれ各レンズ２，３，４の第２面２ｂ，３ｂ，４ｂと称することとする。
【００２６】
各レンズ２，３，４は、フォーカス調整を経て筒状の鏡筒１０内に組み込まれている。
【００２７】
第３レンズ４の第２面４ｂ側には、カバーガラス、ＩＲカットフィルタ、ローパスフィルタ等の各種フィルタ５およびＣＣＤあるいはＣＭＯＳ等の撮像素子の受光面である撮像面６がそれぞれ配設されている。なお、各種フィルタ５は、必要に応じて省略することも可能である。
【００２８】
本実施形態においては、上記のように第１レンズ２に主たるパワーを持たせるとともに、この第１レンズ２の近傍に絞り８を配置することによって、レンズ系の全長を有効に短縮化することが可能となる。
【００２９】
また、第１レンズ２を、樹脂材料に比べて屈折率の温度依存性が小さいガラス材料によって形成することによって、温度変化による第１レンズ２のパワーへの影響を少なくすることができる。さらに、第２レンズ３と第３レンズ４とを、互いにパワーの符号の異なるレンズとし、また樹脂材料によって形成することで、各々のレンズ３，４においては屈折率の温度依存性が大きいものの、両レンズ３，４を組み合わせることによって、温度変化にとなう両レンズ３，４のパワーの変化を互いに相殺することができる。この結果、レンズ系全体としての屈折率の温度依存性を小さくすることが可能となる。
【００３０】
また、３枚構成のレンズ２，３，４の中に、樹脂材料製のレンズを組み合わせることによって、撮像レンズ１の製造コストを安価にすることが可能となる。
【００３１】
さらに、第１レンズ２、第２レンズ３および第３レンズ４をそれぞれ非球面レンズとすることによって、諸収差を良好に補正してさらに高い光学性能を維持しつつレンズ系の全長をさらに有効に短縮化することが可能となる。
【００３２】
上記の構成に加えて、本実施形態においては、更に、次の（１）、（２）に示す各条件式を満足するようにする。
【００３３】
０．８＜ｆ／ｆ_１＜１．３（１）
０．７５＜｜ｆ_２｜／ｆ_３＜１．５（２）
但し、（１）式において、ｆは、レンズ系全体の焦点距離、ｆ_１は、第１レンズ２の焦点距離であり、（２）式において、ｆ_２は、第２レンズ３の焦点距離、ｆ_３は、第３レンズ４の焦点距離である。
【００３４】
まず、上記（１）式については、ｆ／ｆ_１の値が（１）式に示す値（０．８）に満たない場合は、温度上昇とともにフィルタ５の第２面と撮像面６との間の光学距離である像面距離が増大し、温度がレンズの使用温度範囲の最大値である６０℃まで上昇すると、像面距離の移動量が正の許容値を上回ることによって像面距離が大きくなり過ぎてしまう。これにともなって、レンズ系の全長が長くなり過ぎてしまうこととなる。
【００３５】
なお、像面距離の移動量の許容値は、光軸９方向にＺ軸をとり、Ｚ軸に沿って物体側から像面側へ向かう方向を正とした場合、次式で表すことができる。
【００３６】
ΔＺ＝Ｆ×δ （２の２）
但し、前式において、ΔＺは、許容値であり、Ｆは、Ｆナンバーであり、δは、撮像面６における許容錯乱円の直径である。この許容値は、撮像素子の性能によっても異なるが、メガピクセル以上の高解像度の撮像素子に対しては、±１０μｍ以内に収まることが望ましい。
【００３７】
また、ｆ／ｆ_１の値が（１）式に示す値（０．８）に満たない場合は、温度降下とともに像面距離が減少し、温度がレンズの使用温度範囲の最小値である−１０℃まで降下すると、像面距離の移動量が負の許容値を下回ることによって像面距離が小さくなり過ぎてしまいピントずれによる画像品質の低下が起こる。また、歪曲収差が大きくなって画像性能が劣化することとなる。
【００３８】
一方、ｆ／ｆ_１の値が（１）式に示す値（１．３）を超えて大きくなる場合は、温度上昇とともに像面距離が減少し、温度が６０℃まで上昇すると、像面距離の移動量が負の許容値を下回ることによって像面距離が小さくなり過ぎてしまい、ピントずれによる画像品質の低下が起こる。また、歪曲収差が大きくなって画像性能が劣化することとなる。また、ｆ／ｆ_１の値が（１）式に示す値（１．３）を超えて大きくなる場合は、温度降下とともに像面距離が増大し、温度が−１０℃まで降下すると、像面距離の移動量が正の許容値を上回ることによって像面距離が大きくなり過ぎてしまい、これにともなってレンズ系の全長が長くなり過ぎてしまうこととなる。
【００３９】
次に上記（２）式については、｜ｆ_２｜／ｆ_３の値が（２）式に示す値（０．７５）に満たない場合は、温度上昇とともに像面距離が減少し、温度が６０℃まで上昇すると、像面距離の移動量が負の許容値を下回ることによって像面距離が小さくなり過ぎてしまい、ピントずれによる画像品質の低下が起こる。また、歪曲収差が大きくなって画像性能が劣化することとなる。また、｜ｆ_２｜／ｆ_３の値が（２）式に示す値（０．７５）に満たない場合、温度降下とともに像面距離が増大し、温度が−１０℃まで降下すると、像面距離の移動量が正の許容値を上回ることによって像面距離が大きくなり過ぎてしまい、これにともなってレンズ系の全長が長くなり過ぎてしまうこととなる。
【００４０】
一方、｜ｆ_２｜／ｆ_３の値が（２）式に示す値（１．５）を超えて大きくなる場合は、温度上昇とともに像面距離が増大し、温度が６０℃まで上昇すると、像面距離の移動量が正の許容値を上回ることによって像面距離が大きくなり過ぎてしまい、これにともなって、レンズ系の全長が長くなり過ぎてしまうこととなる。
【００４１】
また、｜ｆ_２｜／ｆ_３の値が（２）式に示す値（１．５）を超えて大きくなる場合、温度降下とともに像面距離が減少し、温度が−１０℃まで降下すると、像面距離の移動量が負の許容値を下回ることによって像面距離が小さくなり過ぎてしまい、ピントずれによる画像品質の低下が起こる。また、歪曲収差が大きくなって画像性能が劣化することとなる。
【００４２】
従って、本実施形態においては、ｆ／ｆ_１の値が（１）の条件式を満足するようにするとともに、｜ｆ_２｜／ｆ_３の値が（２）の条件式を満足するようにすることによって、レンズを使用する環境の温度変化にも関わらず像面距離の移動量を許容限度内に抑えることができ、その結果として、歪曲収差を適正に補正してさらに良好な光学性能を維持しつつ、レンズ系の全長をさらに有効に短縮化することが可能となる。
【００４３】
本実施形態においては、更に、次の（３）〜（５）に示す各条件式を満足するようにする。
【００４４】
ν_１＞５０（３）
ν_２＜４０（４）
ν_３＞５０（５）
但し、（３）式におけるν_１は、第１レンズ２のアッベ数であり、（４）式におけるν_２は、第２レンズ３のアッベ数であり、（５）式におけるν_３は、第３レンズ４のアッベ数である。
【００４５】
これにより、色収差をさらに良好に補正して高い光学性能をより適正に維持することが可能となる。
【００４６】
【実施例】
次に、本発明の実施例について、図２乃至図１５を参照して説明する。
【００４７】
ここで、本実施例において、ＦＮＯは、Ｆナンバー、ωは、半画角、ｒは、中心曲率半径を示す。また、ｄは、次の光学面までの距離を示す。また、ｎｅは、ｅ線（緑色）に対する屈折率、νｄは、アッベ数（ｄ線基準）を示す。さらに、ダミー面とは、撮像レンズ１の最も物体側の面（図２乃至図１５において鏡筒１０の物体側の端面）をいう。
【００４８】
ｋ、Ａ、Ｂは、次の（６）式における各係数を示す。すなわち、レンズの非球面の形状は、光軸９方向にＺ軸、光軸９に直交する方向にＸ軸をとり、物体側から像面側へ向かう方向を正とし、ｋを円錐係数、Ａ、Ｂを非球面係数、ｒを中心曲率半径としたとき次式で表される。
【００４９】

【００５０】
なお、本明細書中の非球面係数を示す数値の表示において、例えばｅ−０１の表示は、１０の−１乗を示すものである。
【００５１】
＜実施例１＞
図２は、本発明の第１の実施例を示したものであり、本実施例においては、第１レンズ２が低融点モールドガラスによって、第２レンズ３がポリカーボネートによって、第３レンズ４が非晶質ポリオレフィン樹脂によって形成されている。
【００５２】
また、本実施例においては、絞り８を第１レンズ２の第１面２ａ側に配置している。
【００５３】
さらに、本実施例の撮像レンズ１は、以下の条件に設定されている。
【００５４】
レンズの焦点距離（室温２５℃下）は、図３に示す通りである。
【００５５】
ＦＮＯ＝２．８０、２ω＝５７°

【００５６】
このような条件の下で、ｆ／ｆ_１＝１．０３となり、（１）の条件式を、満足するものであった。また、｜ｆ_２｜／ｆ_３＝１．１６となり、（２）の条件式を満足するものであった。さらに、ν_１＝６２．５、ν_２＝３０、ν_３＝５６．２となり、（３）〜（５）の条件式を満足するものであった。
【００５７】
この実施例１の撮像レンズ１における球面収差、非点収差、歪曲収差を図４に、温度変化にともなう像面距離の移動を図５に示す。
【００５８】
この結果によれば、球面収差、歪曲収差および非点収差のいずれも満足できる結果となり、充分な光学性能を得ることができることが分かる。
【００５９】
また、像面距離の移動を許容値（１０μｍ）内に納めることができることが分かる。
【００６０】
＜実施例２＞
図６は、本発明の第２の実施例を示したものであり、本実施例においては、実施例１と同様に、第１レンズ２が低融点モールドガラスによって、第２レンズ３がポリカーボネートによって、第３レンズ４が非晶質ポリオレフィン樹脂によって形成されている。
【００６１】
また、本実施例においては、実施例１と同様に、絞り８を第１レンズ２の第１面２ａ側に配置している。
【００６２】
さらに、本実施例の撮像レンズ１は、以下の条件に設定されている。
【００６３】
レンズの焦点距離（室温２５℃下）は、図３に示す通りである。
【００６４】
ＦＮＯ＝２．８０、２ω＝５５．２°

【００６５】
このような条件の下で、ｆ／ｆ_１＝１．２５となり、（１）の条件式を満足するものであった。また、｜ｆ_２｜／ｆ_３＝０．８１となり、（２）の条件式を満足するものであった。さらに、ν_１＝６２．５、ν_２＝３０、ν_３＝５６．２となり、（３）〜（５）の条件式を満足するものであった。
【００６６】
この実施例２の撮像レンズにおける球面収差、非点収差、歪曲収差を図７に、温度変化にともなう像面距離の移動を図５に示す。
【００６７】
この結果によれば、球面収差、非点収差および歪曲収差のいずれも満足できる結果となり、充分な光学性能を得ることができることが分かる。
【００６８】
また、像面距離の移動を許容値（１０μｍ）内に納めることができることが分かる。
【００６９】
＜実施例３＞
図８は、本発明の第３の実施例を示したものであり、本実施例においては、実施例１と同様に、第１レンズ２が低融点モールドガラスによって、第２レンズ３がポリカーボネートによって、第３レンズ４が非晶質ポリオレフィン樹脂によって形成されている。
【００７０】
また、本実施例においては、実施例１と同様に、絞り８を第１レンズ２の第１面２ａ側に配置している。
【００７１】
さらに、本実施例の撮像レンズ１は、以下の条件に設定されている。
【００７２】
レンズの焦点距離（室温２５℃下）は、図３に示す通りである。
【００７３】
ＦＮＯ＝２．８０、２ω＝５８．６°

【００７４】
このような条件の下で、ｆ／ｆ_１＝０．８８となり、（１）の条件式を満足するものであった。また、｜ｆ_２｜／ｆ_３＝１．４２となり、（２）の条件式を満足するものであった。さらに、ν_１＝６２．５、ν_２＝３０、ν_３＝５６．２となり、（３）〜（５）の条件式を満足するものであった。
【００７５】
この実施例３の撮像レンズ１における球面収差、、非点収差、歪曲収差を図９に、温度変化にともなう像面距離の移動を図５に示す。
【００７６】
この結果によれば、球面収差、非点収差および歪曲収差のいずれも満足できる結果となり、充分な光学性能を得ることができることが分かる。
【００７７】
また、像面距離の移動を許容値（１０μｍ）内に納めることができることが分かる。
【００７８】
＜実施例４＞
図１０は、本発明の第４の実施例を示したものであり、本実施例においては、実施例１と同様に、第１レンズ２が低融点モールドガラスによって、第２レンズ３がポリカーボネートによって、第３レンズ４が非晶質ポリオレフィン樹脂によって形成されている。
【００７９】
また、本実施例においては、実施例１と異なり、絞り８を第１レンズ２と第２レンズ３との間に配置している。
【００８０】
さらに、本実施例の撮像レンズ１は、以下の条件に設定されている。
【００８１】
レンズの焦点距離（室温２５℃下）は、図３に示す通りである。
【００８２】
ＦＮＯ＝２．８０、２ω＝５６．２°

【００８３】
このような条件の下で、ｆ／ｆ_１＝１．０３となり、（１）の条件式を満足するものであった。また、｜ｆ_２｜／ｆ_３＝１．０１となり、（２）の条件式を満足するものであった。さらに、ν_１＝６２．５、ν_２＝３０、ν_３＝５６．２となり、（３）〜（５）の条件式を満足するものであった。
【００８４】
この実施例４の撮像レンズにおける球面収差、非点収差および歪曲収差を図１１に、温度変化にともなう像面距離の移動を図５に示す。
【００８５】
この結果によれば、球面収差、非点収差および歪曲収差のいずれも満足できる結果となり、充分な光学性能を得ることができることが分かる。
【００８６】
また、像面距離の移動を許容値（１０μｍ）内に納めることができることが分かる。
【００８７】
＜実施例５＞
図１２は、本発明の第５の実施例を示したものであり、本実施例においては、実施例１と同様に、第１レンズ２が低融点モールドガラスによって、第２レンズ３がポリカーボネートによって、第３レンズ４が非晶質ポリオレフィン樹脂によって形成されている。
【００８８】
また、本実施例においては、実施例４と同様に、絞り８を第１レンズ２と第２レンズ３との間に配置している。
【００８９】
さらに、本実施例の撮像レンズ１は、以下の条件に設定されている。
【００９０】
レンズの焦点距離（室温２５℃下）は、図３に示す通りである。
【００９１】
ＦＮＯ＝２．８０、２ω＝５６．２°

【００９２】
このような条件の下で、ｆ／ｆ_１＝１．０９となり、（１）の条件式を満足するものであった。また、｜ｆ_２｜／ｆ_３＝０．８９となり、（２）の条件式を満足するものであった。さらに、ν_１＝６２．５、ν_２＝３０、ν_３＝５６．２となり、（３）〜（５）の条件式を満足するものであった。
【００９３】
この実施例５の撮像レンズにおける球面収差、非点収差および歪曲収差を図１３に、温度変化にともなう像面距離の移動を図５に示す。
【００９４】
この結果によれば、球面収差、非点収差および歪曲収差のいずれも満足できる結果となり、充分な光学性能を得ることができることが分かる。
【００９５】
また、像面距離の移動を許容値（１０μｍ）内に納めることができることが分かる。
【００９６】
＜実施例６＞
図１４は、本発明の第６の実施例を示したものであり、本実施例においては、実施例１と同様に、第１レンズ２が低融点モールドガラスによって、第２レンズ３がポリカーボネートによって、第３レンズ４が非晶質ポリオレフィン樹脂によって形成されている。
【００９７】
また、本実施例においては、実施例４と同様に、絞り８を第１レンズ２と第２レンズ３との間に配置している。
【００９８】
さらに、本実施例の撮像レンズ１は、以下の条件に設定されている。
【００９９】
レンズの焦点距離（室温２５℃下）は、図３に示す通りである。
【０１００】
ＦＮＯ＝２．８０、２ω＝５７．０°

【０１０１】
このような条件の下で、ｆ／ｆ_１＝０．８９となり、（１）の条件式を満足するものであった。また、｜ｆ_２｜／ｆ_３＝１．２９となり、（２）の条件式を満足するものであった。さらに、ν_１＝６２．５、ν_２＝３０、ν_３＝５６．２となり、（３）〜（５）の条件式を満足するものであった。
【０１０２】
この実施例６の撮像レンズ１における球面収差、非点収差および歪曲収差を図１５に、温度変化にともなう像面距離の移動を図５に示す。
【０１０３】
この結果によれば、球面収差、非点収差および歪曲収差のいずれも満足できる結果となり、充分な光学性能を得ることができることが分かる。
【０１０４】
また、像面距離の移動を許容値（１０μｍ）内に納めることができることが分かる。
【０１０５】
なお、本発明は前記実施形態のものに限定されるものではなく、必要に応じて種々変更することが可能である。
【０１０６】
【発明の効果】
以上述べたように、本発明の請求項１に係る撮像レンズによれば、高い光学性能を維持しつつレンズ系の全長を短くして小型軽量化を有効に図ることができるとともに、環境温度が変化しても高い光学性能を適正に維持することができる撮像レンズを、簡易な構成によって安価に実現することができる。
【０１０７】
請求項２に係る撮像レンズによれば、請求項１に係る撮像レンズの効果に加えて、さらに、高い光学性能をより適正に維持することができるとともに、像面距離を抑えてレンズ系の全長を更に有効に短縮化することができる撮像レンズを実現することができる。
【０１０８】
請求項３に係る撮像レンズによれば、請求項１または請求項２に係る撮像レンズの効果に加えて、さらに色収差がより良好に補正された光学性能に優れた小型軽量の撮像レンズを実現することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に係る撮像レンズの実施形態を示す概略構成図
【図２】本発明に係る撮像レンズの第１実施例を示す概略構成図
【図３】本発明に係る撮像レンズの第１〜第６実施例におけるレンズ系全体及び各レンズ毎の焦点距離（室温２５℃下）を示す表
【図４】図２の撮像レンズの球面収差、非点収差、歪曲収差を示す説明図
【図５】本発明に係る撮像レンズの第１〜第６実施例における温度変化にともなう像面距離の移動の態様を示す表
【図６】本発明に係る撮像レンズの第２実施例を示す概略構成図
【図７】図６の撮像レンズの球面収差、非点収差、歪曲収差を示す説明図
【図８】本発明に係る撮像レンズの第３実施例を示す概略構成図
【図９】図８の撮像レンズの球面収差、非点収差、歪曲収差を示す説明図
【図１０】本発明に係る撮像レンズの第４実施例を示す概略構成図
【図１１】図１０の撮像レンズの球面収差、非点収差、歪曲収差を示す説明図
【図１２】本発明に係る撮像レンズの第５実施例を示す概略構成図
【図１３】図１２の撮像レンズの球面収差、非点収差、歪曲収差を示す説明図
【図１４】本発明に係る撮像レンズの第６実施例を示す概略構成図
【図１５】図１４の撮像レンズの球面収差、非点収差、歪曲収差を示す説明図
【符号の説明】
１撮像レンズ
２第１レンズ
３第２レンズ
４第３レンズ
６撮像面
８絞り[0001]
[Industrial application fields]
The present invention relates to an imaging lens, and in particular, a three-lens imaging lens used in an imaging device using an imaging element such as a CCD or CMOS mounted in a portable computer, a videophone, a cellular phone, a digital camera, or the like. About.
[0002]
[Prior art]
In recent years, the progress of multimedia has been remarkable, and the demand for cameras using image sensors such as CCDs and CMOSs mounted on portable computers, videophones, mobile phones, digital cameras and the like has been significantly increased. Since such a camera needs to be mounted in a limited installation space, it is desired that the camera be small and lightweight.
[0003]
For this reason, an imaging lens used in such a camera is also required to be small and light, and as such an imaging lens, a lens having a single lens configuration using a single lens has been conventionally used. A two-lens lens system using a lens system or two lenses is used.
[0004]
However, these are extremely advantageous for reducing the size and weight of the lens system, but have a problem that they cannot sufficiently cope with the high image quality and high resolution required for imaging lenses in recent years.
[0005]
In particular, in recent years, in the field of mobile phones and the like, an imaging apparatus using a solid-state imaging device having a higher resolution of 1 million pixels or more that exceeds conventional CIF (about 110,000 pixels) and VGA (about 300,000 pixels). Although demand is increasing, an imaging lens having a single lens configuration or a dual lens configuration is still insufficient for such a high-quality and high-resolution imaging device.
[0006]
Therefore, conventionally, a three-lens configuration lens system using three lenses is used to cope with higher image quality and higher resolution.
[0007]
[Patent Document 1]
JP 2001-750006 A [Patent Document 2]
Japanese Patent Laid-Open No. 2001-83409
[Problems to be solved by the invention]
By the way, a simple fixed-focus imaging lens is mounted on a camera-equipped mobile phone or the like in a state where it is incorporated in a lens barrel. Once focus adjustment is performed at room temperature, stable optical performance that does not require focus adjustment again is required despite the change in temperature within the operating temperature range (for example, −10 ° C. to 60 ° C.). It is done.
[0009]
Note that the influence on the optical performance of the lens due to the temperature change includes a change in the refractive index as one factor greatly involved in the optical performance. This change in refractive index can be expressed as dn / dT (where dn: change in refractive index, dT: temperature change).
[0010]
In addition, as an important factor related to the optical performance, a change in the shape of the lens, for example, a change in central radius of curvature r (1 + αΔT) (where α is a coefficient of thermal expansion, ΔT is a temperature change), Changes in aspheric coefficients in the aspheric formula A (1-3αΔT), B (1-5αΔT) (where A: coefficient of the fourth-order term, B: coefficient of the sixth-order term), lens center thickness or lens A change d (1 + αΔT) between the distances.
[0011]
Therefore, in order to reduce the influence on the optical performance of the lens due to the temperature change, it is necessary to design the lens in consideration of the temperature dependence of each element involved in the optical performance of the lens described above. .
[0012]
However, there is still a sufficiently effective proposal for realizing an imaging lens that has little effect on optical performance due to temperature changes, and that can be realized at low cost while fully meeting the demands for higher resolution and smaller size and weight. The fact was that there was no.
[0013]
The present invention has been made in view of such points, and with a simple configuration, the overall length of the lens system can be shortened while maintaining high optical performance, and the reduction in size and weight can be effectively achieved. An object of the present invention is to provide an imaging lens capable of appropriately maintaining high optical performance even when the temperature changes.
[0014]
[Means for Solving the Problems]
In order to achieve the above object, the imaging lens according to claim 1 of the present invention is characterized in that a main positive lens in which at least one of the object side and the image plane side is an aspheric surface in order from the object side to the image plane side. A first lens made of a glass material having the following power; a second lens made of a resin material having a negative power in which at least one of the object side and the image plane side is aspheric; and the object side and the image plane side A third lens made of a resin material having a positive power and at least one surface of which is an aspheric surface, and an aperture between the object side of the first lens or between the first lens and the second lens Is located.
[0015]
According to the first aspect of the present invention, the overall power of the imaging lens can be effectively shortened by providing the first lens with the main power and disposing the aperture in the vicinity of the first lens. It becomes possible.
[0016]
In addition, by forming the first lens from a glass material having a temperature dependency of the refractive index smaller than that of the resin material, it is possible to reduce the influence on the power of the first lens due to a temperature change. Furthermore, by forming the second lens and the third lens with different signs of power from each other and using a resin material, each lens has a large temperature dependency of the refractive index. Mutual power changes can be offset. As a result, the temperature dependence of the refractive index of the entire lens system can be reduced, and the manufacturing cost of the imaging lens can be reduced by combining a lens made of a resin material.
[0017]
Further, the three-lens aspheric lens can satisfactorily correct various aberrations and maintain high optical performance.
[0018]
The imaging lens according to claim 2 is characterized in that in claim 1, 0.8 <f / f ₁ <1.3, 0.75 <| f ₂ | / f ₃ <1.5 (provided that f : The focal length of the entire lens system, f ₁ : the focal length of the first lens, f ₂ : the focal length of the second lens, and f ₃ : the focal length of the third lens).
[0019]
According to the second aspect of the present invention, it is possible to further reduce the overall length of the lens system and maintain the optical performance with a better balance.
[0020]
The imaging lens according to claim 3 is characterized in that, in the first or second aspect, ν ₁ > 50, ν ₂ <40, ν ₃ > 50 (where ν _{1 is} the Abbe number of the first lens, ν ₂ : Abbe number of the second lens, and ν ₃ : Abbe number of the third lens).
[0021]
According to the third aspect of the invention, it is possible to correct chromatic aberration more satisfactorily.
[0022]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Hereinafter, an embodiment of an imaging lens according to the present invention will be described with reference to FIG.
[0023]
As shown in FIG. 1, the imaging lens 1 according to the present embodiment has a main positive power in which at least one of the object side and the image plane side is aspherical in order from the object side to the image plane side. The first lens 2, the second lens 3 having negative power in which at least one of the object side and the image plane side is aspheric, and at least one of the object side and the image plane side is aspheric. And a third lens 4 having positive power. The first lens 2 is made of a glass material, and the second and

third lenses

3 and 4 are made of a resin material (plastic).
[0024]
An aperture 8 is disposed on the object side of the first lens 2 or between the first lens 2 and the second lens 3.
[0025]
Here, the

lens surfaces

2a, 3a, 4a on the object side in the first lens 2, the second lens 3, and the third lens 4 are referred to as the

first surfaces

2a, 3a, 4a of the

lenses

2, 3, 4, respectively. The lens surfaces 2b, 3b, 4b on the image plane side are referred to as

second surfaces

2b, 3b, 4b of the

lenses

2, 3, 4, respectively.
[0026]
Each

lens

2, 3, 4 is incorporated in a cylindrical barrel 10 through focus adjustment.
[0027]
On the second surface 4 b side of the third lens 4, various filters 5 such as a cover glass, an IR cut filter, a low-pass filter, and an imaging surface 6 that is a light receiving surface of an imaging element such as a CCD or a CMOS are arranged. . The various filters 5 can be omitted as necessary.
[0028]
In the present embodiment, as described above, the first lens 2 is given the main power, and the stop 8 is disposed in the vicinity of the first lens 2 to effectively shorten the overall length of the lens system. It becomes possible.
[0029]
Further, by forming the first lens 2 from a glass material having a temperature dependency of the refractive index smaller than that of the resin material, the influence on the power of the first lens 2 due to the temperature change can be reduced. Furthermore, although the second lens 3 and the third lens 4 are lenses having different power signs and are formed of a resin material, the temperature dependency of the refractive index in each of the

lenses

3 and 4 is large. By combining both

lenses

3 and 4, it is possible to cancel the power changes of both

lenses

3 and 4 that cause a temperature change. As a result, the temperature dependence of the refractive index of the entire lens system can be reduced.
[0030]
In addition, by combining a lens made of a resin material in the three

lenses

2, 3, and 4, the manufacturing cost of the imaging lens 1 can be reduced.
[0031]
Furthermore, by making each of the first lens 2, the second lens 3 and the third lens 4 aspherical lenses, it is possible to correct the various aberrations satisfactorily and maintain the higher optical performance, thereby further increasing the total length of the lens system. It becomes possible to shorten.
[0032]
In addition to the above configuration, the present embodiment further satisfies the following conditional expressions (1) and (2).
[0033]
0.8 <f / f ₁ <1.3 (1)
0.75 <| f ₂ | / f ₃ <1.5 (2)
However, in the formula (1), f is the focal length of the entire lens system, f ₁ is the focal length of the first lens 2, and in the formula (2), f ₂ is the focal length of the second lens 3, f ₃ is the focal length of the third lens 4.
[0034]
First, regarding the above equation (1), when the value of f / f ₁ is less than the value (0.8) shown in equation (1), the second surface of the filter 5 and the imaging surface 6 are increased as the temperature rises. When the image plane distance, which is the optical distance between them, increases and the temperature rises to 60 ° C., which is the maximum value of the operating temperature range of the lens, the amount of movement of the image plane distance exceeds the positive allowable value, so that the image plane distance is It gets too big. As a result, the total length of the lens system becomes too long.
[0035]
The allowable value of the movement amount of the image plane distance can be expressed by the following equation when the Z axis is taken in the direction of the optical axis 9 and the direction from the object side to the image plane side along the Z axis is positive. .
[0036]
ΔZ = F × δ (2 of 2)
However, in the above equation, ΔZ is an allowable value, F is an F number, and δ is a diameter of an allowable circle of confusion on the imaging surface 6. Although this allowable value varies depending on the performance of the image sensor, it is desirable that the allowable value be within ± 10 μm for a high-resolution image sensor of megapixels or more.
[0037]
Further, when the value of f / f ₁ is less than the value (0.8) shown in the equation (1), the image plane distance decreases with a temperature drop, and the temperature is the minimum value in the operating temperature range of the lens − When the temperature falls to 10 ° C., the amount of movement of the image plane distance is less than the negative allowable value, so that the image plane distance becomes too small and the image quality is deteriorated due to defocusing. Further, the distortion becomes large and the image performance is deteriorated.
[0038]
On the other hand, when the value of f / f ₁ increases beyond the value (1.3) shown in the equation (1), the image plane distance decreases as the temperature rises, and when the temperature rises to 60 ° C., the image plane distance. When the amount of movement of the lens falls below the negative allowable value, the image plane distance becomes too small, and the image quality is deteriorated due to the focus shift. Further, the distortion becomes large and the image performance is deteriorated. In addition, when the value of f / f ₁ exceeds the value (1.3) shown in the equation (1), the image plane distance increases with the temperature drop, and when the temperature drops to −10 ° C., the image plane When the distance movement amount exceeds the positive allowable value, the image plane distance becomes too large, and accordingly, the total length of the lens system becomes too long.
[0039]
Next, regarding the above expression (2), when the value of | f ₂ | / f ₃ is less than the value (0.75) shown in expression (2), the image plane distance decreases with increasing temperature, and the temperature When the temperature rises to 60 ° C., the movement amount of the image plane distance is less than the negative allowable value, so that the image plane distance becomes too small, and the image quality is deteriorated due to the focus shift. Further, the distortion becomes large and the image performance is deteriorated. Further, when the value of | f ₂ | / f ₃ is less than the value (0.75) shown in the equation (2), the image plane distance increases with the temperature drop, and when the temperature drops to −10 ° C., the image plane When the distance movement amount exceeds the positive allowable value, the image plane distance becomes too large, and accordingly, the total length of the lens system becomes too long.
[0040]
On the other hand, when the value of | f ₂ | / f ₃ exceeds the value (1.5) shown in the equation (2), the image plane distance increases as the temperature rises, and when the temperature rises to 60 ° C., If the movement amount of the image plane distance exceeds the positive allowable value, the image plane distance becomes too large, and accordingly, the entire length of the lens system becomes too long.
[0041]
Further, when the value of | f ₂ | / f ₃ exceeds the value (1.5) shown in the expression (2), the image plane distance decreases with a temperature drop, and when the temperature drops to −10 ° C., When the movement amount of the image plane distance is less than the negative allowable value, the image plane distance becomes too small, and the image quality is deteriorated due to the focus shift. Further, the distortion becomes large and the image performance is deteriorated.
[0042]
Therefore, in the present embodiment, the value of f / f ₁ satisfies the conditional expression (1), and the value of | f ₂ | / f ₃ satisfies the conditional expression (2). By doing so, the amount of movement of the image plane distance can be kept within the allowable limit regardless of the temperature change of the environment in which the lens is used, and as a result, the distortion aberration is appropriately corrected to achieve better optical performance. The total length of the lens system can be further effectively shortened while maintaining.
[0043]
In the present embodiment, the following conditional expressions (3) to (5) are further satisfied.
[0044]
ν ₁ > 50 (3)
ν ₂ <40 (4)
ν ₃ > 50 (5)
However, ν _{1 in} equation (3) is the Abbe number of the first lens 2, ν _{2 in} equation (4) is the Abbe number of the second lens 3, and ν _{3 in} equation (5) is 3 is the Abbe number of the lens 4.
[0045]
Thereby, it becomes possible to correct chromatic aberration more satisfactorily and maintain high optical performance more appropriately.
[0046]
【Example】
Next, an embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS.
[0047]
Here, in this embodiment, FNO is the F number, ω is the half angle of view, and r is the central radius of curvature. D indicates the distance to the next optical surface. Further, ne represents a refractive index with respect to e line (green), and νd represents an Abbe number (d line reference). Furthermore, the dummy surface is the most object-side surface of the imaging lens 1 (the object-side end surface of the lens barrel 10 in FIGS. 2 to 15).
[0048]
k, A, and B represent each coefficient in the following equation (6). That is, the aspherical shape of the lens is such that the Z-axis is in the direction of the optical axis 9, the X-axis is in the direction orthogonal to the optical axis 9, the direction from the object side to the image plane side is positive, k is the cone coefficient, A , B is an aspheric coefficient, and r is a central radius of curvature,
[0049]

[0050]
In addition, in the display of numerical values indicating the aspheric coefficient in the present specification, for example, the display of e-01 indicates 10 to the −1 power.
[0051]
<Example 1>
FIG. 2 shows a first embodiment of the present invention. In this embodiment, the first lens 2 is made of low melting point molded glass, the second lens 3 is made of polycarbonate, and the third lens 4 is not made. It is formed of a crystalline polyolefin resin.
[0052]
In this embodiment, the diaphragm 8 is disposed on the first surface 2 a side of the first lens 2.
[0053]
Furthermore, the imaging lens 1 of the present embodiment is set under the following conditions.
[0054]
The focal length of the lens (room temperature at 25 ° C.) is as shown in FIG.
[0055]
FNO = 2.80, 2ω = 57 °

[0056]
Under such conditions, f / f ₁ = 1.03 was achieved, thereby satisfying the expression (1). | F ₂ | / f ₃ = 1.16 was achieved, thereby satisfying the expression (2). Furthermore, ν ₁ = 62.5, ν ₂ = 30, ν ₃ = 56.2, and the conditional expressions (3) to (5) were satisfied.
[0057]
FIG. 4 shows spherical aberration, astigmatism, and distortion in the imaging lens 1 of Example 1, and FIG. 5 shows movement of the image plane distance with temperature change.
[0058]
According to this result, it can be seen that all of spherical aberration, distortion and astigmatism are satisfactory, and sufficient optical performance can be obtained.
[0059]
It can also be seen that the movement of the image plane distance can be kept within the allowable value (10 μm).
[0060]
<Example 2>
FIG. 6 shows a second embodiment of the present invention. In this embodiment, as in the first embodiment, the first lens 2 is made of low-melting mold glass, and the second lens 3 is made of polycarbonate. The third lens 4 is made of an amorphous polyolefin resin.
[0061]
In the present embodiment, similarly to the first embodiment, the diaphragm 8 is disposed on the first surface 2 a side of the first lens 2.
[0062]
Furthermore, the imaging lens 1 of the present embodiment is set under the following conditions.
[0063]
The focal length of the lens (room temperature at 25 ° C.) is as shown in FIG.
[0064]
FNO = 2.80, 2ω = 55.2 °

[0065]
Under such conditions, f / f ₁ = 1.25 was achieved, thereby satisfying the expression (1). | F ₂ | / f ₃ = 0.81 was achieved, thereby satisfying the expression (2). Furthermore, ν ₁ = 62.5, ν ₂ = 30, ν ₃ = 56.2, and the conditional expressions (3) to (5) were satisfied.
[0066]
FIG. 7 shows spherical aberration, astigmatism, and distortion in the image pickup lens of Example 2, and FIG. 5 shows movement of the image plane distance with temperature change.
[0067]
According to this result, it can be seen that all of spherical aberration, astigmatism and distortion are satisfactory, and sufficient optical performance can be obtained.
[0068]
It can also be seen that the movement of the image plane distance can be kept within the allowable value (10 μm).
[0069]
<Example 3>
FIG. 8 shows a third embodiment of the present invention. In this embodiment, as in the first embodiment, the first lens 2 is made of low-melting mold glass, and the second lens 3 is made of polycarbonate. The third lens 4 is made of an amorphous polyolefin resin.
[0070]
In the present embodiment, similarly to the first embodiment, the diaphragm 8 is disposed on the first surface 2 a side of the first lens 2.
[0071]
Furthermore, the imaging lens 1 of the present embodiment is set under the following conditions.
[0072]
The focal length of the lens (room temperature at 25 ° C.) is as shown in FIG.
[0073]
FNO = 2.80, 2ω = 58.6 °

[0074]
Under such conditions, f / f ₁ = 0.88 was achieved, thereby satisfying the expression (1). | F ₂ | / f ₃ = 1.42 was achieved, thereby satisfying the expression (2). Furthermore, ν ₁ = 62.5, ν ₂ = 30, ν ₃ = 56.2, and the conditional expressions (3) to (5) were satisfied.
[0075]
FIG. 9 shows spherical aberration, astigmatism, and distortion in the imaging lens 1 of Example 3, and FIG. 5 shows movement of the image plane distance with temperature change.
[0076]
According to this result, it can be seen that all of spherical aberration, astigmatism and distortion are satisfactory, and sufficient optical performance can be obtained.
[0077]
It can also be seen that the movement of the image plane distance can be kept within the allowable value (10 μm).
[0078]
<Example 4>
FIG. 10 shows a fourth embodiment of the present invention. In this embodiment, as in the first embodiment, the first lens 2 is made of low-melting mold glass, and the second lens 3 is made of polycarbonate. The third lens 4 is made of an amorphous polyolefin resin.
[0079]
In the present embodiment, unlike the first embodiment, the diaphragm 8 is disposed between the first lens 2 and the second lens 3.
[0080]
Furthermore, the imaging lens 1 of the present embodiment is set under the following conditions.
[0081]
The focal length of the lens (room temperature at 25 ° C.) is as shown in FIG.
[0082]
FNO = 2.80, 2ω = 56.2 °

[0083]
Under such conditions, f / f ₁ = 1.03 was achieved, thereby satisfying the expression (1). | F ₂ | / f ₃ = 1.01 was achieved, thereby satisfying the expression (2). Furthermore, ν ₁ = 62.5, ν ₂ = 30, ν ₃ = 56.2, and the conditional expressions (3) to (5) were satisfied.
[0084]
FIG. 11 shows spherical aberration, astigmatism and distortion in the imaging lens of Example 4, and FIG. 5 shows movement of the image plane distance with temperature change.
[0085]
According to this result, it can be seen that all of spherical aberration, astigmatism and distortion are satisfactory, and sufficient optical performance can be obtained.
[0086]
It can also be seen that the movement of the image plane distance can be kept within the allowable value (10 μm).
[0087]
<Example 5>
FIG. 12 shows a fifth embodiment of the present invention. In this embodiment, as in the first embodiment, the first lens 2 is made of low-melting mold glass, and the second lens 3 is made of polycarbonate. The third lens 4 is made of an amorphous polyolefin resin.
[0088]
In this embodiment, as in the fourth embodiment, the diaphragm 8 is disposed between the first lens 2 and the second lens 3.
[0089]
Furthermore, the imaging lens 1 of the present embodiment is set under the following conditions.
[0090]
The focal length of the lens (room temperature at 25 ° C.) is as shown in FIG.
[0091]
FNO = 2.80, 2ω = 56.2 °

[0092]
Under such conditions, f / f ₁ = 1.09 was achieved, thereby satisfying the expression (1). | F ₂ | / f ₃ = 0.89 was achieved, thereby satisfying the expression (2). Furthermore, ν ₁ = 62.5, ν ₂ = 30, ν ₃ = 56.2, and the conditional expressions (3) to (5) were satisfied.
[0093]
FIG. 13 shows spherical aberration, astigmatism, and distortion in the image pickup lens of Example 5, and FIG. 5 shows movement of the image plane distance with temperature change.
[0094]
According to this result, it can be seen that all of spherical aberration, astigmatism and distortion are satisfactory, and sufficient optical performance can be obtained.
[0095]
It can also be seen that the movement of the image plane distance can be kept within the allowable value (10 μm).
[0096]
<Example 6>
FIG. 14 shows a sixth embodiment of the present invention. In this embodiment, as in the first embodiment, the first lens 2 is made of low-melting mold glass, and the second lens 3 is made of polycarbonate. The third lens 4 is made of an amorphous polyolefin resin.
[0097]
In this embodiment, as in the fourth embodiment, the diaphragm 8 is disposed between the first lens 2 and the second lens 3.
[0098]
Furthermore, the imaging lens 1 of the present embodiment is set under the following conditions.
[0099]
The focal length of the lens (room temperature at 25 ° C.) is as shown in FIG.
[0100]
FNO = 2.80, 2ω = 57.0 °

[0101]
Under such conditions, f / f ₁ = 0.89 was achieved, thereby satisfying the expression (1). | F ₂ | / f ₃ = 1.29 was achieved, thereby satisfying the expression (2). Furthermore, ν ₁ = 62.5, ν ₂ = 30, ν ₃ = 56.2, and the conditional expressions (3) to (5) were satisfied.
[0102]
FIG. 15 shows spherical aberration, astigmatism, and distortion in the imaging lens 1 of Example 6, and FIG. 5 shows movement of the image plane distance with temperature change.
[0103]
According to this result, it can be seen that all of spherical aberration, astigmatism and distortion are satisfactory, and sufficient optical performance can be obtained.
[0104]
It can also be seen that the movement of the image plane distance can be kept within the allowable value (10 μm).
[0105]
In addition, this invention is not limited to the thing of the said embodiment, A various change is possible as needed.
[0106]
【The invention's effect】
As described above, according to the imaging lens of the first aspect of the present invention, the overall length of the lens system can be shortened while maintaining high optical performance, and a reduction in size and weight can be effectively achieved. An imaging lens that can appropriately maintain high optical performance even if it changes can be realized at low cost with a simple configuration.
[0107]
According to the imaging lens according to claim 2, in addition to the effect of the imaging lens according to claim 1, it is possible to more appropriately maintain high optical performance, and to suppress the image plane distance and to reduce the total length of the lens system. It is possible to realize an imaging lens that can further effectively shorten the length.
[0108]
According to the imaging lens according to claim 3, in addition to the effect of the imaging lens according to

claim

1 or 2, a small and lightweight imaging lens excellent in optical performance in which chromatic aberration is corrected more satisfactorily is realized. be able to.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a schematic configuration diagram illustrating an embodiment of an imaging lens according to the present invention. FIG. 2 is a schematic configuration diagram illustrating a first example of an imaging lens according to the present invention. Table showing the entire lens system and focal length (at room temperature of 25 ° C.) for each lens in Examples 1 to 6. FIG. 4 is an explanatory diagram showing spherical aberration, astigmatism, and distortion of the imaging lens in FIG. FIG. 5 is a table showing an aspect of movement of the image plane distance with temperature change in the first to sixth embodiments of the imaging lens according to the present invention. FIG. 6 is a schematic diagram showing a second embodiment of the imaging lens according to the present invention. FIG. 7 is an explanatory diagram showing spherical aberration, astigmatism and distortion of the imaging lens of FIG. 6. FIG. 8 is a schematic diagram showing a third embodiment of the imaging lens according to the present invention. FIG. 10 is an explanatory diagram showing spherical aberration, astigmatism, and distortion of the imaging lens of FIG. FIG. 11 is a schematic configuration diagram showing a fourth embodiment of the imaging lens. FIG. 11 is an explanatory diagram showing spherical aberration, astigmatism, and distortion of the imaging lens in FIG. 10. FIG. 12 is a fifth embodiment of the imaging lens according to the present invention. FIG. 13 is an explanatory diagram showing spherical aberration, astigmatism and distortion of the imaging lens of FIG. 12. FIG. 14 is a schematic diagram showing a sixth embodiment of the imaging lens according to the present invention. 15 is an explanatory diagram showing spherical aberration, astigmatism and distortion of the imaging lens of FIG.
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Imaging lens 2 1st lens 3 2nd lens 4 3rd lens 6 Imaging surface 8 Aperture

Claims

In order from the object side to the image plane side, a first lens made of a glass material having a main positive power in which at least one of the object side and the image plane side is aspherical, and the object side and the image plane side A second lens made of a resin material having negative power with at least one surface being aspherical, and a resin material having positive power with at least one surface on the object side and the image surface side made aspherical An imaging lens, comprising: a third lens, wherein an aperture is disposed on the object side of the first lens or between the first lens and the second lens.

Furthermore, each conditional expression shown in the following (1) and (2),
0.8 <f / f ₁ <1.3 (1)
0.75 <| f ₂ | / f ₃ <1.5 (2)
However, f ₁ : The focal length of the whole lens system f ₁ : The focal length f ₂ of the first lens: The focal length f _{2 of} the second lens f ₃ : The focal length of the third lens is satisfied. Imaging lens.

Furthermore, each conditional expression shown in the following (3) to (5),
ν ₁ > 50 (3)
ν ₂ <40 (4)
ν ₃ > 50 (5)
3. The imaging lens according to claim 1, wherein ν ₁ : Abbe number of the first lens ν ₂ : Abbe number of the second lens ν ₃ : Abbe number of the third lens is satisfied.