JP2005003585A

JP2005003585A - Method and device for chemiluminescence type gas analysis

Info

Publication number: JP2005003585A
Application number: JP2003169047A
Authority: JP
Inventors: Kotaro Akashi; 耕太郎明石; Hitoshi Hirai; 仁史平井
Original assignee: Horiba Ltd
Current assignee: Horiba Ltd
Priority date: 2003-06-13
Filing date: 2003-06-13
Publication date: 2005-01-06
Anticipated expiration: 2023-06-13
Also published as: JP4109578B2

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To precisely measure SO<SB>X</SB>and H<SB>2</SB>S in a gas sample. <P>SOLUTION: In this chemiluminescence type gas analyzing method for mixing the sample gas S with ozone to detect chemiluminescence generated by making the H<SB>2</SB>S in the gas sample S react with the ozone, sulfur compounds other than the H<SB>2</SB>S in the gas sample S are converted into H<SB>2</SB>S, using a reductant and a catalyst, before mixing the sample gas S with the ozone. <P>COPYRIGHT: (C)2005,JPO&NCIPI

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、自動車や煙道などの排ガスその他のサンプルガスの成分を測定する化学発光式ガス分析計に関する。
【０００２】
【従来の技術】
【特許文献１】特開平９−２１７５３号公報
化学発光法（Ｃｈｅｍｉｌｕｍｉｎｅｓｃｅｎｃｅ）を用いた従来の化学発光式ガス分析計として、上記特許文献１に示すように、光学窓を有する反応槽と、ＳＯ以外の硫黄化合物をＳＯに還元する還元器を経たサンプルガスを前記反応槽内に供給する第１のサンプルガス供給流路と、前記還元器を経ないサンプルガスを前記反応槽内に供給する第２のサンプルガス供給流路と、前記反応槽内にオゾンを供給するオゾン供給流路と、前記反応槽の光学窓に対向して配置され、反応槽での化学発光を検出する受光部と、反応槽の光学窓と受光部との間に配置され、ＳＯとオゾンとの反応により発生する化学発光とＳＯとオゾンとの反応により発生する化学発光とを波長により分離して受光部に導入する分光手段とを備えたものがある。
【０００３】
前記化学発光式ガス分析計では、前記第１のサンプルガス供給流路にサンプルガスを送り、還元器においてサンプル中のＳＯ_２をＳＯに還元し、その後、サンプルガスを反応槽内に供給して、サンプルガス中のＳＯとオゾン供給流路からのＯ_３とを反応させ、このとき生じた化学発光を前記受光部に導くことで、ＳＯ_Ｘを定量測定する。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、上記の構成からなる従来の化学発光式ガス分析計では、ＳＯ_ＸのうちＯ_３と反応して化学発光するのはＳＯのみであるため、反応槽内に供給されるサンプルガス中に含まれるＳＯ_Ｘを全てＳＯに変換して反応槽に導くまでその状態を保たなければ、高精度にＳＯ_Ｘを測定することが困難となる。
【０００５】
しかし、ＳＯは不安定であり、前記化学発光式ガス分析計では、サンプルガスが第１のサンプルガス供給流路の還元器を出てから反応槽内に到達するまでの間に、サンプルガス中のＳＯの一部がＳＯ_２に戻り、サンプルガス中のＳＯひいてはＳＯ_Ｘを正確に測定することができないという問題があった。
【０００６】
上記の問題への対策としては、前記還元器と反応槽とを可能な限り近づけることが考えられるが、このように構成した場合でも、反応槽内に供給されるサンプルガス中に含まれるＳＯの割合をある程度増やすことはできるが、やはり高精度のＳＯ_Ｘ測定を実現させることは困難であった。
【０００７】
この発明は、上述の事柄に留意してなされたものであって、その目的は、サンプルガス中のＳＯ_Ｘ及びＨ_２Ｓ（以下、サンプルガス中のＳＯ_Ｘ及びサンプルガス中のＨ_２Ｓを合計したものを「硫黄化合物」という。）を精度よく測定することができる化学発光式ガス分析方法および装置を提供することである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために、本発明の化学発光式ガス分析方法は、サンプルガスとオゾンとを混合し、サンプルガス中のＨ_２Ｓをオゾンと反応させることにより発生した化学発光を検出する化学発光式ガス分析方法であって、前記サンプルガスとオゾンとを混合する前に、還元剤および触媒を用いてサンプルガス中のＨ_２Ｓ以外の硫黄化合物をＨ_２Ｓに変換する（請求項１）。
【０００９】
上記の構成からなる本発明では、サンプルガス中の硫黄化合物を精度よく測定することができる化学発光式ガス分析方法を提供することが可能となる。
【００１０】
すなわち、上記の構成からなる化学発光式ガス分析方法では、サンプルガス中の硫黄化合物はＨ_２Ｓに変換された状態で前記オゾンと混合され、前記Ｈ_２Ｓとオゾンとが反応することで所定の波長の光が発生する。そして、この光を検出し、この検出値を所定の演算式に代入して演算することにより、サンプルガス中に含まれる硫黄化合物の量（濃度）を導出できる。ここで、前記Ｈ_２Ｓは、その一部がＳＯ_２に戻る不安定なＳＯとは異なり安定しており、サンプルガス中の硫黄化合物から変換して形成されたＨ_２Ｓは、他の物質に変化することなく前記オゾンと反応することから、高精度で硫黄化合物を測定することができる。
【００１１】
また、前記サンプルガスと前記オゾンを混合する前に、サンプルガス中のＨ_２Ｓ以外の硫黄化合物をＨ_２Ｓに変換するかしないかを選択してもよい（請求項２）。この場合には、サンプルガス中の全硫黄化合物濃度だけでなく、サンプルガス中に存在するＨ_２Ｓ濃度をも測定することが可能となる。従って、前記全硫黄化合物濃度からサンプルガス中に存在するＨ_２Ｓ濃度を減ずれば、サンプルガス中のＨ_２Ｓ以外の硫黄化合物（ＳＯ_Ｘ）濃度を求めることができる。
【００１２】
また、前記サンプルガスを、前記オゾンとともにほぼ一定濃度の窒素酸化物と混合してもよい（請求項３）。
【００１３】
この場合には、前記サンプルガス中のＮＯ_Ｘ量が急激に変動してもその変動がＨ_２Ｓの検出に与える影響を非常に軽減することができ、より正確に硫黄化合物濃度を測定することができる。
【００１４】
さらに、前記サンプルガスを、前記オゾンとともに希釈ガスと混合し、かつこの混合を行う空間内の温度および圧力を調整することで、前記オゾンとサンプルガス中のＨ_２Ｓとの反応により発生する化学発光の検出に干渉する成分の影響を抑えるとしてもよい（請求項４）。
【００１５】
前記サンプルガス中のＨ_２Ｓとオゾンとを混合する際に、この混合を行う空間内にＣＯ_２、ＣＯが存在すると、前記Ｈ_２Ｓとオゾンとの反応により発生した化学発光を検出したときの指示値に影響が生じる。詳しくは、前記ＣＯ_２やＣＯが及ぼす影響はクエンチング（ｑｕｅｎｃｈｉｎｇ）効果と呼ばれるもので、ＣＯ_２やＣＯが存在しているだけで、前記指示値が実際よりも小さくなるというものである。サンプルガスを希釈するとともに、温度及び圧力を調整することにより、上記影響を抑え、高精度に硫黄化合物濃度を求めることができる。
【００１６】
サンプルガスに、希釈ガスを混合し、圧力及び温度を調整することにより、オゾンとＨ_２Ｓとの反応に影響を及ぼす成分（例えば、ＣＯ_２，ＣＯ，ＮＯ_Ｘなど）がサンプルガス中に含まれていても、これらの成分がオゾンとＨ_２Ｓとの反応に及ぼす影響は小さくなり、また、オゾンとＨ_２Ｓが反応したときに放出される光の波長（３４０ｎｍ付近）と同波長の光を放出する成分（例えば、ＣＨ_３ＳＨ、（ＣＨ_３）_２ＳやＣ_２Ｈ_５ＳＨなどのＨ_２Ｓ以外の硫化物）がサンプルガス中に含まれていても、これらの成分が放出する光の量は少なくなり、加えて、前記サンプルガス、オゾンおよび希釈ガスの流量調整を行えば、より正確に硫黄化合物濃度を測定することができる。
【００１７】
また、前記サンプルガスを前記オゾンと混合する前に、サンプルガス中に含まれるＮＨ_３および／またはＮＯ_Ｘを除去するとしてもよい（請求項５）。すなわち、サンプルガスがＮＨ_３を数百ｐｐｍから千ｐｐｍ程度含む場合には、ＮＨ_３の影響によりサンプルガスが通る流路を構成する配管内や反応セル内において（ＮＨ４）_２Ｓが生成され、感度低下を引き起こす場合があるが、ＮＨ_３をサンプルガス中から除去することで、ＮＨ_３の影響無くＨ_２Ｓのみを測定することが可能となる。また、サンプルガス中からＮＯ_Ｘを除去すれば、ＮＯ_Ｘの影響をおさえて硫黄化合物の濃度を正確に測定するという効果が得られる。
【００１８】
一方、本発明の化学発光式ガス分析装置は、サンプルガス供給路と、オゾン発生器を有する反応ガス供給路と、前記サンプルガス供給路および反応ガス供給路が接続される反応セルを有する測定部とを備えた化学発光式ガス分析装置であって、前記サンプルガス供給路中に、サンプルガス中のＨ_２Ｓ以外の硫黄化合物をＨ_２Ｓに変換する変換部を設けた（請求項６）。
【００１９】
具体的には、前記変換部が、内部にセラミックを収容した筒体と、この筒体内を所定温度（例えば７５０℃以上）に加熱するための加熱手段と、前記筒体内にＨ_２を供給するためのＨ_２供給路とを備えている（請求項７）。
【００２０】
上記の構成からなる本発明では、サンプルガス中の硫黄化合物を精度よく測定することができる化学発光式ガス分析装置を提供することが可能となる。
【００２１】
すなわち、上記の構成からなる化学発光式ガス分析装置では、サンプルガス中の硫黄化合物は変換部のセラミックおよびＨ_２によりＨ_２Ｓに変換された状態で前記反応セル内に供給され、反応セル内においてサンプルガス供給路からのＨ_２Ｓと反応ガス供給路からのオゾンとが反応して所定の波長の光が発生する。そして、この光を検出し、この検出値を所定の演算式に代入して演算することにより、サンプルガス中に含まれる硫黄化合物の量（濃度）を導出できる。ここで、前記Ｈ_２Ｓは、その一部がＳＯ_２に戻る不安定なＳＯとは異なり安定していることから、サンプルガス供給路において硫黄化合物から変換して形成されたＨ_２Ｓは、他の物質に変化することなく反応セル内へと供給され、これにより、高精度で硫黄化合物を測定することができる。
【００２２】
また、前記測定部において、サンプルガス中のＨ_２Ｓと、ＮＯおよび／またはＣＯとを測定するように構成してもよい（請求項８）。この場合には、サンプルガスに含まれる複数成分を同時に測定することが可能となる。
【００２３】
さらに、前記サンプルガス供給路として、サンプルガスを前記反応セルに直接供給するための第一流路と、含有するＨ_２Ｓ以外の硫黄化合物がＨ_２Ｓに変換されたサンプルガスを前記反応セルに供給するための第二流路とを備えているとしてもよい（請求項９）。この場合には、サンプルガス中の全硫黄化合物濃度だけでなく、サンプルガス中に存在するＨ_２Ｓ濃度をも測定することが可能となる。従って、前記全硫黄化合物濃度からサンプルガス中に存在するＨ_２Ｓ濃度を減ずれば、サンプルガス中のＨ_２Ｓ以外の硫黄化合物（ＳＯ_Ｘ）濃度を求めることができる。
【００２４】
また、前記オゾン発生器に所定濃度のＯ_２とＮ_２とを供給する供給路と、前記反応セル内を所定温度となるように加熱する加熱手段と、反応セル内を減圧する減圧手段とを備えたとしてもよい（請求項１０）。
【００２５】
この場合、前記オゾン発生器に所定濃度のＯ_２とＮ_２とを供給することにより、オゾン発生器からほぼ一定濃度の窒素酸化物及び希釈ガスとしてのＮ_２が反応セルに供給される。これにより、前記サンプルガス中のＮＯ_Ｘ量が急激に変動してもその変動がＨ_２Ｓの検出に与える影響を非常に軽減することができ、また、ＣＯ_２やＣＯが共存することによるクエンチングの影響を抑えることができる。従って、より正確に硫黄化合物濃度を測定することができる。
【００２６】
また、前記反応セルに光透過窓を設け、前記サンプルガス供給路の下流端部又は反応ガス供給路の下流端部のいずれか一方が、前記光透過窓に向けて垂直に配置される内管となり、他方が前記内管の外側に配置される外管となるように構成してもよい（請求項１１）。
【００２７】
この場合には、前記反応セル内に供給されるサンプルガス中のＨ_２Ｓと反応ガス中のオゾンとが効率よく反応することから、正確な硫黄化合物濃度を測定することができるという上記の効果はさらに向上する。
【００２８】
また、前記サンプルガス供給路に、サンプルガス中のＮＨ_３および／またはＮＯ_Ｘを除去する除去手段を設けてもよい（請求項１２）。すなわち、サンプルガスがＮＨ_３を数百ｐｐｍから千ｐｐｍ程度含む場合には、ＮＨ_３の影響によりサンプルガス供給路を構成する配管内や反応セル内において（ＮＨ４）_２Ｓが生成され、感度低下を引き起こす場合があるが、ＮＨ_３をサンプルガス中から除去することで、ＮＨ_３の影響無くＨ_２Ｓのみを測定することが可能となる。また、サンプルガス中からＮＯ_Ｘを除去すれば、ＮＯ_Ｘの影響をおさえて硫黄化合物の濃度を正確に測定するという効果が得られる。
【００２９】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施例を、図を参照しながら説明する。
図１は、本発明の一実施例に係る化学発光式ガス分析方法に用いる化学発光式ガス分析装置（以下、分析装置という）Ｄの構成を概略的に示す説明図である。
本実施例の分析装置Ｄは、車両のエンジンからの排ガスをサンプルガスＳとし、このサンプルガスＳ中の硫黄化合物濃度を連続測定するように構成されている。詳しくは、前記分析装置Ｄは、サンプルガス供給路１と、オゾン発生器２を有する反応ガス供給路３と、前記サンプルガス供給路１および反応ガス供給路３が接続される反応セル４を有する測定部５とを備えている。
【００３０】
前記サンプルガス供給路１は、サンプルガス源（例えば自動車のエンジン、図示せず）からのサンプルガスＳを前記反応セル４に直接供給する第一供給状態と、前記サンプルガスＳ中のＨ_２Ｓ以外の硫黄化合物（実質的にはＳＯ_Ｘ）をＨ_２Ｓに変換した後にサンプルガス源（図示せず）からのサンプルガスＳを前記反応セル４に供給する第二供給状態とに切り換わるように構成されている。
【００３１】
詳しくは、前記サンプルガス供給路１は、前記反応セル４に下流端が接続され、流路の一部にキャピラリ部６ａを有する下流部６と、この下流部６の上流端に三方切換弁（例えば、三方電磁弁）７を介して接続され、流路の一部にキャピラリ部８ａを有する第一流路８と、前記下流部６の上流端に三方切換弁７を介して接続され、流路の一部にキャピラリ部９ａを有する第二流路９とを備えている。
【００３２】
前記三方切換弁７は、親ポートＰ_ｏと、第一ポートＰ_１と、第二ポートＰ_２との３つのポートを有しており、前記親ポートＰ_ｏおよび第一ポートＰ_１のみが連通する第一供給状態と、親ポートＰ_ｏおよび第二ポートＰ_２のみが連通する第二供給状態とに切り換わる。そして、三方切換弁７の親ポートＰ_ｏには前記下流部６の上流端が接続され、第一ポートＰ_１には前記第一流路８の下流端が接続され、第二ポートＰ_２には前記第二流路９の下流端が接続される。
【００３３】
前記第一流路８は、サンプルガスを前記反応セルに直接供給するためのものであり、前記第二流路９は、含有するＨ_２Ｓ以外の硫黄化合物がＨ_２Ｓに変換されたサンプルガスを前記反応セルに供給するためのものである。
【００３４】
前記第二流路９は、サンプルガスＳ中のＨ_２Ｓ以外の硫黄化合物をＨ_２Ｓに変換するためのコンバータ１０を前記キャピラリ部９ａの下流側に有し、また、第二流路９におけるキャピラリ部９ａとコンバータ１０との間には、前記コンバータ１０に水素（Ｈ_２）を供給するための水素供給路１１の下流端が接続されている。
【００３５】
前記コンバータ１０は、図２に示すように、触媒としてのＡｌ_２Ｏ_３を９９％以上含むセラミック（本実施例では複数のセラミックボール）１２を内部に収容した例えば石英管からなる筒体１３と、この筒体１３の内部を所定温度（例えば、７５０℃以上、好ましくは８００℃程度）に加熱するためのヒータなどの加熱手段１４とを備えている。なお、前記筒体１３内に収容されるセラミックボール１２は、例えば石英ウールからなる栓部材１５によって筒体１３内に密に詰まった状態で保持されている。
【００３６】
そして、前記コンバータ１０内にサンプルガスＳおよび還元剤としての水素（Ｈ_２）を導入することにより、サンプルガスＳ内の硫黄化合物（大部分はＳＯ_Ｘ）が全てＨ_２Ｓに変換される。
【００３７】
前記水素供給路１１は、水素の供給源（例えば水素を収容した高圧ガス容器）１１ａと、この水素供給路１１内の圧力を調整するための調圧器１１ｂと、キャピラリ部１１ｃとを上流側からこの順に有している。
【００３８】
また、上記の構成からなるサンプルガス供給路１における前記サンプルガス源から反応セル４までのサンプルガスＳの流路となる部分には、サンプルガスＳ中の成分や水分が流路の内壁に付着したり凝縮・結露することを防止するために、ヒータなどの加熱手段１６が設けられている。
【００３９】
前記オゾン発生器２としては、Ｏ_２に対して放電することによりオゾンを発生させるタイプのものや、Ｏ_２に対して紫外線を照射することによりオゾンを発生させるものなど、種々の公知のものを用いることができる。
【００４０】
前記反応ガス供給路３は、Ｏ_２の供給源１７ａ（例えば、Ｏ_２を収容した高圧ガス容器）およびキャピラリ部１７ｂを有する酸素供給路１７と、Ｎ_２の供給源１８ａ（例えば、Ｎ_２を収容した高圧ガス容器）およびキャピラリ部１８ｂを有する窒素供給路１８と、前記酸素供給路１７の下流端および窒素供給路１８の下流端が接続され、前記オゾン発生器２およびこのオゾン発生器２の下流側に設けられるキャピラリ部１９ａを有するガス供給路１９とを備えている。
【００４１】
上記の構成からなる反応ガス供給路３では、前記酸素供給源１７ａからのＯ_２と窒素供給源１８ａからのＮ_２とが所定の割合となるように（例えば、Ｎ_２に対するＯ_２の割合Ｎ_２／Ｏ_２が１５〜４０％、好ましくは２０〜３５％となるように）混合された状態でガス供給路１９（オゾン発生器２）へと送られ、オゾン発生器２内においてＯ_２が反応ガスとしてのオゾン（Ｏ_３）に変換され、その後、ガス供給路１９（反応ガス供給路３）から反応セル４内に所定濃度のＮ_２とオゾンとＯ_２とが送られ、同時に、微量でほぼ一定濃度のＮＯ_Ｘが反応セル４内に導入されることとなる。以下、ガス供給路１９（反応ガス供給路３）から反応セル４内に送られるガス（オゾン、Ｎ_２、Ｏ_２、ＮＯ_Ｘを含むガス）をまとめて反応ガス等という。
【００４２】
前記反応セル４は、一方側（図１では右側）に光透過窓２０を有し、他方側（図１では左側）に前記サンプルガス供給路１からのサンプルガスＳおよび反応ガス供給路３からの反応ガス等を反応セル４内に導入するためのガス導入部２１を有している。
【００４３】
前記光透過窓２０は、例えば、石英やサファイヤなどからなり、紫外線を透過するように構成されている。
【００４４】
前記ガス導入部２１は、前記光透過窓２０に向けて垂直に配置される内管２２と、この内管２２の外側に配置される外管２３とを有する二重管からなる。そして、前記サンプルガス供給路１および反応ガス供給路３のいずれか一方（本実施例では反応ガス供給路３）が前記内管２２に接続され、他方（本実施例ではサンプルガス供給路１）が前記外管２３に接続される。言い換えれば、サンプルガス供給路１の下流端部および反応ガス供給路３の下流端部のいずれか一方（本実施例では反応ガス供給路３の下流端部）が前記内管２２となり、他方（本実施例ではサンプルガス供給路１の下流端部）が前記外管２３となる。
【００４５】
前記内管２２は両端が開放されたほぼ円筒状をしており、前記外管２３は、一端（図１では右端）が開放され、他端（図１では左端）が閉塞されたほぼ円筒状をしており、また、他端部には前記サンプルガス供給路１の下流部６の下流端が接続される接続部分２３ａが設けられている。そして、内管２２と外管２３とは同軸上に（すなわち各軸がほぼ一致する状態で）配置される。
【００４６】
また、前記反応セル４には、ポンプ（真空ポンプ）２４を有する排出流路２５が接続されている。そして、反応セル４内は、ポンプ２４により減圧され、例えば４．０〜４．２Ｔｏｒｒ（約５６０Ｐａ）程度の圧力となっている。
【００４７】
さらに、前記反応セル４には、反応セル４内を適温（例えば、６０〜７０℃程度）に加熱するためのヒータ等の加熱手段２６が設けられている。
【００４８】
前記測定部５は、前記反応セル４と、この反応セル４の前記光透過窓２０を挟んで前記ガス導出部２１と対向する位置に配置される光検出器２７と、反応セル４と光検出器２７との間に配置される光学フィルタ２８とを備えている。
【００４９】
前記光検出器２７は、例えば、光電子増倍管（ｐｈｏｔｏｍｕｌｔｉｐｌｉｅｒ）からなる。
【００５０】
前記光学フィルタ２８は、３４０ｎｍ付近の光（紫外線）のみを透過させるように構成されている。
【００５１】
上記の構成からなる分析装置Ｄを用いて行われる化学発光式ガス分析方法の手順について説明する。
まず、前記三方切換弁７を前記第一供給状態とし、前記サンプルガス供給路１の第一流路８から下流部６を経て反応セル４内に導入されるサンプルガスＳの流量を数十ｍＬ／ｍｉｎ（例えば、２０ｍＬ／ｍｉｎ）に設定するとともに、前記反応ガス供給路３から反応セル４内に導入される反応ガス等の流量を数百ｍＬ／ｍｉｎ（例えば、４５０ｍＬ／ｍｉｎ）に調整（設定）する。
【００５２】
また、前記ポンプ２４をＯＮ状態にして、反応セル４内を所定の圧力とするとともに、前記加熱手段１６，２６をＯＮ状態にしてサンプルガス供給路１内および反応セル４内を適温に調整する。
【００５３】
上記の操作により、前記サンプルガス供給路１の第一流路８から下流部６を経てきたサンプルガスＳは、前記外管２３内（内管２２と外管２３との間）を通ったのち、外管２３の一端側から光透過窓２０に向けて反応セル４内に供給され、また、反応ガス供給路３からの反応ガス等は、前記内管２２内を通ったのち、内管２２の一端側から光透過窓２０に向けて反応セル４内に供給される。
【００５４】
そして、前記反応セル４内に供給されたサンプルガスＳ中のＨ_２Ｓと、反応ガス等中のオゾンとが反応して３４０ｎｍ付近の紫外線が発生し、前記光透過窓２０および光学フィルタ２８を透過した前記紫外線は光検出器２７により検出される。この紫外線の強度は、反応セル４内に導入されたＨ_２Ｓ濃度に依存するので、検出された紫外線の強度から所定の演算式を用いてＨ_２Ｓ濃度を導出できる。なお、前記反応セル４と光検出器２７との間に３４０ｎｍ付近の波長を有する紫外線のみを透過させる光学フィルタ２８を配置してあることから、オゾンとＮＯとが反応することで反応セル４内から発せられる６００ｎｍ以上の波長を有する紫外線などによる干渉影響を防ぐことができる。
【００５５】
その後、反応セル４内のガスは排出流路２５から分析装置Ｄの外部へと排出される。
【００５６】
そして、本実施例の分析方法では、前記三方切換弁７を第二供給状態とすることで、サンプルガスＳに含まれるＳＯ_Ｘ及びＨ_２Ｓをあわせた全硫黄化合物の測定を行う。
【００５７】
詳しくは、前記第二供給状態では、サンプルガス源からのサンプルガスＳは、コンバータ１０内を通り、下流部６を経た後反応セル４内に導入されることとなる。そして、前記コンバータ１０内を通ったときに、サンプルガスＳ中の硫黄化合物（ＳＯ_Ｘ）は、同じくコンバータ１０内に供給されているＨ_２と反応して、全てＨ_２Ｓに変換される。すなわち、サンプルガスＳ中に含まれるＨ_２Ｓ以外の硫黄分はＨ_２Ｓに変換されることとなる。
【００５８】
そして、前記反応セル４内に供給されたサンプルガスＳ中のＨ_２Ｓ及び変換されたＨ_２Ｓと、反応ガス等中のオゾンとが反応して３４０ｎｍ付近の紫外線が発生し、前記光透過窓２０および光学フィルタ２８を透過した前記紫外線は光検出器２７により検出される。この紫外線の強度は、前記サンプルガスＳ中の全硫黄化合物濃度に依存し、検出された紫外線の強度から所定の演算式を用いて全硫黄化合物濃度を導出できる。
【００５９】
上記の構成からなる分析方法および装置Ｄでは、サンプルガスＳ中の全硫黄化合物濃度を精度よく測定することができる。すなわち、前記分析方法および装置Ｄでは、サンプルガスＳ中の硫黄化合物（ＳＯ_Ｘ）を全てＨ_２Ｓに変換した状態で前記反応セル４内に供給し、反応セル４内においてサンプルガス供給路１からのＨ_２Ｓと反応ガス供給路３からのオゾンとを反応させて所定の波長の光を発生させ、この光を前記光検出器２７を用いて検出し、この検出値を所定の演算式に代入して演算することにより、サンプルガスＳ中に含まれる全硫黄化合物濃度を導出する。そのため、反応セル４内に供給されるサンプルガスＳ中に含まれる硫黄化合物（ＳＯ_Ｘ）を全てＨ_２Ｓに変換した状態で保たなければ、高精度にＳＯ_Ｘを測定することが困難となるが、前記Ｈ_２Ｓは安定しており、サンプルガス供給路１のコンバータ１０を経て形成されたＨ_２Ｓは、他の物質にほとんど変化することなく反応セル４内へと供給され、これにより、高精度で全硫黄化合物濃度を測定することができる。そして、この全硫黄化合物濃度から前記第一供給状態でのサンプルガスＳ中のＨ_２Ｓ濃度を減ずることにより、サンプルガスＳ中のＳＯ_Ｘ濃度を求めることができる。
【００６０】
ところで、前記サンプルガスＳ中のＨ_２Ｓとオゾンとを混合する際に、この混合を行う空間（反応セル４）内にＣＯ_２、ＣＯが存在すると、前記Ｈ_２Ｓとオゾンとの反応により発生した化学発光を検出したときの指示値に影響が生じる。詳しくは、前記ＣＯ_２やＣＯが及ぼす影響はクエンチング（ｑｕｅｎｃｈｉｎｇ）効果と呼ばれるもので、ＣＯ_２やＣＯが存在しているだけで、前記指示値が実際よりも小さくなるというものである。
【００６１】
そこで、上記の構成からなる分析方法および分析装置Ｄでは、前記オゾン発生器２に所定濃度のＯ_２とＮ_２とを供給し、オゾン発生器２を有する反応ガス供給路３から反応セル４に希釈ガスとしての所定濃度のＮ_２を送るようにしてあり、反応セル４内に導入されたサンプルガス供給路１からのサンプルガスＳを前記Ｎ_２によって希釈する。また、前記ポンプ２４によって反応セル４内を減圧する。さらに、前記加熱手段２６を用いることで、反応セル４内の温度を前記光検出器２７によってＨ_２Ｓを検出するのに最適な温度に調整する。また、反応セル４内に導入されるサンプルガス供給路１からのサンプルガスＳおよび反応ガス供給路３からの反応ガス等の流量をそれぞれの流路に設けられたキャピラリ部などによって調整する。
【００６２】
そして、上記の希釈と減圧と温度調整とにより、オゾンとＨ_２Ｓとの反応に影響を及ぼす成分（例えば、ＣＯ_２，ＣＯなど）がサンプルガスＳ中に含まれていても、これらの成分がオゾンとＨ_２Ｓとの反応に及ぼす影響は小さくなり、また、オゾンとＨ_２Ｓが反応したときに放出される光の波長（３４０ｎｍ付近）と同波長の光を放出する成分（例えば、ＣＨ_３ＳＨ、（ＣＨ_３）_２ＳやＣ_２Ｈ_５ＳＨなどのＨ_２Ｓ以外の硫化物）がサンプルガスＳ中に含まれていても、これらの成分が放出する光の量は少なくなり、加えて、上記流量調整を行うことによって、より正確にＨ_２Ｓ濃度を測定することができる。
【００６３】
言い換えれば、本実施例の分析方法および分析装置Ｄでは、上述のように前記希釈と減圧と温度調整と流量調整とを行うことにより、前記オゾンとサンプルガス中のＨ_２Ｓとの反応により発生する化学発光の検出に干渉する成分の影響を抑え、より正確な硫黄化合物濃度の測定を実現することができる。
【００６４】
下記表１には、前記希釈および温度調整とを行わない従来の分析装置を用いた場合と、本実施例の分析装置Ｄを用いた場合のそれぞれにおいて、Ｈ_２Ｓの検出感度を１．０００としたときの他の成分の感度比（相対感度）を示してある。この表１から明らかなように、従来の分析装置では、ＣＨ_３ＳＨおよびＣ_２Ｈ_５ＳＨなどの成分の感度はＨ_２Ｓの感度よりも大きかったが、本実施例の分析装置Ｄでは、ＣＨ_３ＳＨおよびＣ_２Ｈ_５ＳＨを含めたＨ_２Ｓ以外の成分のいずれの感度も、Ｈ_２Ｓの感度の約１０分の１程度以下におさえることができる。
【００６５】
【表１】

【００６６】
また、上記の構成からなる分析装置Ｄでは、前記反応セル４内に供給されるサンプルガスＳおよび反応ガス等は、前記ガス導出部２１から光検出器２７に向けて同軸状に導出され、サンプルガスＳ中のＨ_２Ｓと反応ガス等中のオゾンとが効率よく反応することから、正確な硫黄化合物濃度を測定することができるという上記の効果はさらに向上する。
【００６７】
さらに、上記の構成からなる分析方法および分析装置Ｄでは、前記オゾン発生器２に所定濃度のＯ_２とＮ_２とを供給し、オゾン発生器２を有する反応ガス供給路３から反応セル４に微量でほぼ一定濃度の窒素酸化物（ＮＯ_Ｘ）を送るようにしてあるので、前記反応セル４内に供給されるサンプルガスＳ中のＮＯ_Ｘ量が急激に変動してもその変動がＨ_２Ｓの検出に与える影響を非常に軽減することができる。
【００６８】
上記の効果を明らかにするために、反応セル４内に供給される反応ガス等内にＮＯ_Ｘを全く含まない従来の分析装置と、前記反応ガス等内に微量で一定濃度のＮＯ_Ｘを含む本実施例の分析装置Ｄとを用いて、前記反応セル４内に供給されるサンプルガスＳ中に既知濃度のＮＯを投入して、そのＮＯの投入量とＨ_２Ｓの検出値との関係を調べるという実験を行った。詳しくは、サンプルガスとしては一定濃度（５．１７ｐｐｍ）のＨ_２Ｓを含むガスを用い、第１段階でそのサンプルガスにＮＯを５０２．９ｐｐｍ投入し、その後、サンプルガスに投入するＮＯを第２段階で１００５．８ｐｐｍ，第３段階で１５０７．６ｐｐｍ，第４段階で２０１０，７ｐｐｍ，第５段階で２５１４．７ｐｐｍと段階的に増やした。その結果を図３（Ａ）および（Ｂ）に示す。なお、図３（Ａ）および（Ｂ）ではそれぞれ、横軸には時間（秒）を、縦軸には前記光検出器２７によるＨ_２Ｓの検出値（Ｖ）をとっている。
【００６９】
図３（Ａ）から明らかなように、前記反応セル４に供給する反応ガス等内にＮＯ_Ｘを一切含まない従来の分析装置では、第１段階で前記サンプルガス中に最初に５０２．９ｐｐｍのＮＯを投入したときには光検出器の支持値が急激に上昇し、その後、第２段階、第３段階と段階を経るごとに投入したＮＯの影響が小さくなっている。これは、全くＮＯ_Ｘを含んでいない状態のサンプルガスにＮＯを投入したときには、Ｈ_２Ｓの検出に及ぼす前記ＮＯの影響が大きいが、ある程度のＮＯ_Ｘを含んだ状態のサンプルガスにＮＯを投入したときには、Ｈ_２Ｓの検出に及ぼす前記ＮＯの影響が小さくなるためであると考えられる。
【００７０】
これに対して、図３（Ｂ）から明らかなように、前記反応セル４に供給する反応ガス等内に一定濃度のＮＯ_Ｘを含む本実施例の分析装置Ｄでは、サンプルガスに投入したＮＯは、Ｈ_２Ｓの検出にほとんど影響を及ぼしていない。このことから、本実施例の分析装置Ｄでは、前記反応セル４内に供給されるサンプルガスＳ中のＮＯ_Ｘ濃度が急激に変動しても、その変動の影響を受けることなく硫黄化合物の濃度を正確に測定できるということがわかる。
【００７１】
また、前記分析装置Ｄでは、サンプルガス供給路１に設けた加熱手段１６と、反応セル４に設けた加熱手段２６とによって、サンプルガス供給路１を経て反応セル４に送られるサンプルガスＳ中の成分や水分が、流路や反応セル４の内壁に付着したり凝縮・結露することを防止してあることからも、硫黄化合物の濃度を正確に測定できるという効果はさらに上昇することとなる。
【００７２】
また、前記分析方法および装置Ｄでは、前記サンプルガスＳと前記オゾンを混合する前に、サンプルガスＳ中のＨ_２Ｓ以外の硫黄化合物をＨ_２Ｓに変換するかしないかを選択できるように構成してあることから、サンプルガスＳ中の全硫黄化合物濃度だけでなく、サンプルガスＳ中に存在するＨ_２Ｓ濃度をも測定することが可能となる。従って、前記全硫黄化合物濃度からサンプルガスＳ中に存在するＨ_２Ｓ濃度を減ずれば、サンプルガスＳ中のＨ_２Ｓ以外の硫黄化合物（実質的にはＳＯ_Ｘ）濃度を求めることができる。
【００７３】
すなわち、上記の構成からなる分析装置Ｄおよびこの分析装置Ｄを用いる化学発光式ガス分析方法によれば、例えば、車両のエンジンからの排ガス中のＳＯ_Ｘ濃度やＨ_２Ｓ濃度及び全硫黄化合物濃度を、その排ガスに含まれるＨ_２Ｏ，ＮＯなどのＨ_２Ｓ以外の成分の影響を受けずに選択的に連続測定することができる。
【００７４】
なお、本実施例の分析装置Ｄにおいて、前記サンプルガス供給路１の下流部６（例えば、三方切換弁７とキャピラリ部６ａとの間）に、サンプルガスＳ中のＮＨ_３および／またはＮＯ_Ｘを除去する除去手段３０を設けてもよい。
【００７５】
前記除去手段３０は、例えば、図４に示すように、リン酸を含浸させた多孔質の珪石３１を複数内部に収容した例えば石英管からなる筒体３２と、この筒体３２の内部を適温（筒体３２内で水分が凝縮しない程度の温度、例えば１００℃程度）に加熱するためのヒータなどの加熱手段３３とを備えたスクラバからなる。なお、前記筒体３２内に収容される珪石３１は、例えば石英ウールからなる栓部材３４によって筒体３２内に密に詰まった状態で保持されている。
【００７６】
サンプルガスＳがＮＨ_３を数百ｐｐｍから千ｐｐｍ程度含む触媒後のガスなどである場合には、ＮＨ_３の影響によりサンプルガス供給路１を構成する配管内や反応セル４内において（ＮＨ４）_２Ｓが生成され、感度低下を引き起こすことがあるが、前記除去手段３０を配置することにより、サンプルガスＳ中に含まれるＮＨ_３を前記珪石３１により高効率でトラップしてサンプルガスＳ中から除去することができ、ＮＨ_３の影響無くＨ_２Ｓのみを測定することが可能となる。また、加えて、前記除去手段３０はＮＯ_Ｘの一部も同時にトラップするため、除去手段３０を設ければ、ＮＯ_Ｘの影響をおさえてＨ_２Ｓの濃度を正確に測定するという効果が上昇することとなる。
【００７７】
さらに、前記分析装置Ｄでは、少し構成を変更するだけで、サンプルガスＳ中の硫黄化合物だけではなく、オゾンと反応することで所定の波長を有する光を発するＮＯやＣＯなどの成分を測定することもできる。具体的には、オゾンと反応して６００ｎｍ以上の波長を有する紫外線を発する前記ＮＯを分析装置Ｄにより測定するためには、例えば、前記光学フィルタ２８が６００ｎｍ以上の紫外線のみを透過するように変更すればよく、また、オゾンと反応して４００ｎｍ付近の波長を有する紫外線を発する前記ＣＯを分析装置Ｄにより測定するためには、例えば、前記光学フィルタ２８が４００ｎｍ付近の紫外線のみを透過するように変更すればよい。
【００７８】
そして、例えば、前記光学フィルタ２８に代えて、図５に示すように、３４０ｎｍ付近の波長を有する紫外線のみを透過させる光学フィルタ２８ａと、６００ｎｍ以上の波長を有する紫外線のみを透過させる光学フィルタ２８ｂと、４００ｎｍ付近の波長を有する紫外線のみを透過させる光学フィルタ２８ｃとを有し、これら３つの光学フィルタのうちのいずれかのみを光検出器２７と光透過窓２０との間に保持できるホルダ２９を設けることにより、サンプルガスＳ中のＨ_２Ｓ（硫黄成分）、ＮＯおよびＣＯを測定できる分析装置Ｄを構成することができる。
【００７９】
また、前記光検出器２７を複数設け、各光検出器２７と光透過窓２０との間に、それぞれ異なる波長を有する光のみを透過する光学フィルタを配置することで、サンプルガスＳに含まれる複数成分を同時に測定することも可能となる。例えば、図６に示すように、前記光検出器２７を３つ並べて設け、１つの光検出器２７と光透過窓２０との間には、３４０ｎｍ付近の波長を有する紫外線のみを透過させる光学フィルタ２８ａを設け、他の１つの光検出器２７と光透過窓２０との間には６００ｎｍ以上の波長を有する紫外線のみを透過させる光学フィルタ２８ｂを設け、さらに他の１つの光検出器２７と光透過窓２０との間には４００ｎｍ付近の波長を有する紫外線のみを透過させる光学フィルタ２８ｃを設けることにより、前記３つの光検出器２７によってサンプルガスＳ中のＨ_２Ｓ（硫黄成分）、ＮＯおよびＣＯを同時に測定することも可能となる。
【００８０】
なお、前記測定部５においてサンプルガスＳ中のＮＯを測定するように構成した場合には、サンプルガス供給路１においてサンプルガスＳ中に含まれるＮＯ_Ｘを全てＮＯに変換するためのコンバータ（図示せず）を設けることにより、サンプルガスＳ中の全窒素を測定することも可能となり、また、前記測定部５においてサンプルガスＳ中のＣＯを測定するように構成した場合には、サンプルガス供給路１においてサンプルガスＳ中に含まれるＣＯ_Ｘを全てＣＯに変換するためのコンバータ（図示せず）を設けることにより、サンプルガスＳ中の全炭素を測定することも可能となる。
【００８１】
また、本実施例の分析装置Ｄでは、サンプルガスＳのサンプリング流量を小さくすることが可能であるため、例えば、サンプルガス供給路１の上流端をサンプリングプローブとして構成し、このサンプリングプローブを車両のテールパイプ内に挿入した状態で配置することによって、車両のエンジン気筒中のＳＯ_Ｘ濃度変化、Ｈ_２Ｓ濃度変化、全硫黄化合物の濃度変化、ＮＯ濃度変化やＣＯ濃度変化などを高速に直接測定することも可能となる。
【００８２】
さらに、本実施例の分析方法および装置Ｄでは、サンプルガスＳのサンプリング流量を小さくすることができるとともに、その分析にガスクロマトグラフィーを用いる必要がなく、さらに、煩雑な前処理が必要なＮＤＩＲを用いたＨ_２Ｓ計などに比べてそのような前処理が不要であることからも、ＳＯ_Ｘ、Ｈ_２Ｓ、ＣＯやＮＯの測定を安価にかつ高速に行うことが可能となる。
【００８３】
【発明の効果】
上記の構成からなる本発明によれば、サンプルガス中の硫黄化合物を精度よく測定することができる化学発光式ガス分析方法および装置を提供することが可能となる。
【００８４】
すなわち、上記の構成からなる化学発光式ガス分析方法および装置では、サンプルガス中の硫黄化合物はＨ_２Ｓに変換された状態で前記オゾンと混合され、前記Ｈ_２Ｓとオゾンとが反応することで所定の波長の光が発生する。そして、この光を検出し、この検出値を所定の演算式に代入して演算することにより、サンプルガス中に含まれる硫黄化合物の量（濃度）を導出できる。ここで、前記Ｈ_２Ｓは、その一部がＳＯ_２に戻る不安定なＳＯとは異なり安定しており、サンプルガス中の硫黄化合物から変換して形成されたＨ_２Ｓは、他の物質に変化することなく反応セル内へと供給され、これにより、高精度で硫黄化合物を測定することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の一実施例に係る化学発光式ガス分析方法に用いる化学発光式ガス分析装置の構成を概略的に示す説明図である。
【図２】上記実施例におけるコンバータの構成を概略的に示す説明図である。
【図３】（Ａ）および（Ｂ）は、従来の分析装置と本発明の分析装置とを用いて、反応セル内に供給されるサンプルガス中に既知濃度のＮＯを投入して、そのＮＯの投入量とＨ_２Ｓの検出値との関係を調べた実験の結果を示すグラフである。
【図４】上記実施例における除去手段の構成を概略的に示す説明図である。
【図５】前記化学発光式ガス分析装置の変形例の構成を概略的に示す説明図である。
【図６】前記化学発光式ガス分析装置の他の変形例の構成を概略的に示す説明図である。
【符号の説明】
Ｄ…化学発光式ガス分析装置、Ｓ…サンプルガス。[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a chemiluminescent gas analyzer for measuring components of exhaust gas and other sample gases such as automobiles and flues.
[0002]
[Prior art]
[Patent Document 1] Japanese Patent Laid-Open No. 9-21753
As a conventional chemiluminescence gas analyzer using a chemiluminescence method, as shown in the above-mentioned Patent Document 1, it passed through a reaction vessel having an optical window and a reducer that reduces sulfur compounds other than SO to SO. A first sample gas supply channel for supplying sample gas into the reaction vessel; a second sample gas supply channel for supplying sample gas that does not pass through the reducing device into the reaction vessel; and in the reaction vessel An ozone supply flow path for supplying ozone to the reaction tank, a light receiving part that is disposed opposite to the optical window of the reaction tank and that detects chemiluminescence in the reaction tank, and is disposed between the optical window and the light receiving part of the reaction tank. In addition, there is provided a spectroscopic means for separating chemiluminescence generated by the reaction of SO and ozone and chemiluminescence generated by the reaction of SO and ozone by wavelength and introducing the separated light into the light receiving unit.
[0003]
In the chemiluminescent gas analyzer, the sample gas is sent to the first sample gas supply channel, and the SO in the sample is reduced in the reducer. ₂ Then, the sample gas is supplied into the reaction vessel, and SO in the sample gas and O from the ozone supply channel are reduced. ₃ , And the chemiluminescence generated at this time is guided to the light receiving part. _X Is measured quantitatively.
[0004]
[Problems to be solved by the invention]
By the way, in the conventional chemiluminescent gas analyzer having the above-mentioned configuration, SO _X O ₃ Since only SO emits chemiluminescence upon reaction with SO, the SO contained in the sample gas supplied into the reaction vessel _X If the state is not maintained until it is completely converted to SO and led to the reaction vessel, the SO _X It becomes difficult to measure.
[0005]
However, SO is unstable, and in the chemiluminescent gas analyzer, the sample gas is not contained in the sample gas until it reaches the reaction chamber after it leaves the first sample gas supply channel. Part of SO ₂ To return to SO in the sample gas, _X There was a problem that it was impossible to measure accurately.
[0006]
As a countermeasure to the above problem, it is conceivable to bring the reducer and the reaction vessel as close as possible, but even in such a configuration, the SO contained in the sample gas supplied into the reaction vessel can be reduced. Although the ratio can be increased to some extent, it is still highly accurate SO _X It was difficult to realize the measurement.
[0007]
The present invention has been made in consideration of the above-described matters, and its purpose is to provide SO in the sample gas. _X And H ₂ S (hereinafter referred to as SO in sample gas) _X And H in the sample gas ₂ The total of S is called “sulfur compound”. Is provided with a chemiluminescent gas analyzing method and apparatus.
[0008]
[Means for Solving the Problems]
In order to achieve the above object, the chemiluminescent gas analysis method of the present invention mixes a sample gas and ozone to produce H in the sample gas. ₂ A chemiluminescent gas analysis method for detecting chemiluminescence generated by reacting S with ozone, wherein the sample gas and ozone are mixed with H in the sample gas before mixing with the sample gas and ozone. ₂ S sulfur compounds other than S ₂ Convert to S (Claim 1).
[0009]
In the present invention having the above-described configuration, it is possible to provide a chemiluminescent gas analysis method capable of accurately measuring a sulfur compound in a sample gas.
[0010]
That is, in the chemiluminescent gas analysis method having the above configuration, the sulfur compound in the sample gas is H. ₂ In the state converted to S, it is mixed with the ozone, and the H ₂ S and ozone react to generate light of a predetermined wavelength. Then, the amount (concentration) of the sulfur compound contained in the sample gas can be derived by detecting this light and substituting the detected value into a predetermined arithmetic expression. Where H ₂ Part of S is SO ₂ H is formed by conversion from sulfur compounds in the sample gas. ₂ Since S reacts with the ozone without changing to other substances, sulfur compounds can be measured with high accuracy.
[0011]
In addition, before mixing the sample gas and the ozone, H in the sample gas ₂ S sulfur compounds other than S ₂ Whether or not to convert to S may be selected (claim 2). In this case, not only the total sulfur compound concentration in the sample gas but also the H present in the sample gas. ₂ It is also possible to measure the S concentration. Therefore, H present in the sample gas is calculated from the total sulfur compound concentration. ₂ If the S concentration is reduced, H in the sample gas ₂ Sulfur compounds other than S (SO _X ) The concentration can be determined.
[0012]
Further, the sample gas may be mixed with nitrogen oxide having a substantially constant concentration together with the ozone.
[0013]
In this case, NO in the sample gas _X Even if the quantity fluctuates rapidly, the fluctuation is H ₂ The influence on the detection of S can be greatly reduced, and the sulfur compound concentration can be measured more accurately.
[0014]
Furthermore, the sample gas is mixed with the dilution gas together with the ozone, and the temperature and pressure in the space in which the mixing is performed are adjusted, whereby the ozone and the H in the sample gas are adjusted. ₂ The influence of a component that interferes with detection of chemiluminescence generated by the reaction with S may be suppressed (claim 4).
[0015]
H in the sample gas ₂ When S and ozone are mixed, CO 2 is mixed into the space where the mixing is performed. ₂ , CO is present, ₂ The indication value when the chemiluminescence generated by the reaction between S and ozone is detected is affected. Specifically, the CO ₂ The effect of CO and CO is called the quenching effect. ₂ The indicated value becomes smaller than the actual value only by the presence of CO and CO. By diluting the sample gas and adjusting the temperature and pressure, it is possible to suppress the above influence and obtain the sulfur compound concentration with high accuracy.
[0016]
Mixing sample gas with dilution gas, adjusting pressure and temperature, ozone and H ₂ Components that affect the reaction with S (eg, CO ₂ , CO, NO _X Etc.) are contained in the sample gas even though these components are ozone and H ₂ The effect on the reaction with S is reduced, and ozone and H ₂ A component that emits light having the same wavelength as the wavelength of light emitted when S reacts (near 340 nm) (for example, CH ₃ SH, (CH ₃ ) ₂ S or C ₂ H ₅ H such as SH ₂ (Sulphides other than S) are contained in the sample gas, the amount of light emitted by these components is reduced, and in addition, the flow rate of the sample gas, ozone, and dilution gas can be adjusted more accurately. The sulfur compound concentration can be measured.
[0017]
In addition, before mixing the sample gas with the ozone, NH contained in the sample gas ₃ And / or NO _X May be removed (claim 5). That is, the sample gas is NH ₃ Is contained in the order of several hundred ppm to 1,000 ppm, NH ₃ (NH4) in pipes and reaction cells that make up the flow path for sample gas ₂ S may be generated and cause a decrease in sensitivity. ₃ By removing from the sample gas ₃ Without the influence of H ₂ Only S can be measured. Also, NO from the sample gas _X If NO is removed, NO _X The effect of accurately measuring the concentration of the sulfur compound can be obtained.
[0018]
On the other hand, the chemiluminescent gas analyzer of the present invention includes a sample gas supply path, a reaction gas supply path having an ozone generator, and a measurement unit having a reaction cell to which the sample gas supply path and the reaction gas supply path are connected. A chemiluminescent gas analyzer comprising: a sample gas supply path, wherein the sample gas supply channel includes H in the sample gas. ₂ S sulfur compounds other than S ₂ A conversion unit for converting to S is provided (claim 6).
[0019]
Specifically, the conversion unit includes a cylinder containing ceramic therein, heating means for heating the cylinder to a predetermined temperature (for example, 750 ° C. or higher), and H in the cylinder. ₂ H to supply ₂ And a supply path (Claim 7).
[0020]
According to the present invention having the above-described configuration, it is possible to provide a chemiluminescent gas analyzer that can accurately measure a sulfur compound in a sample gas.
[0021]
That is, in the chemiluminescent gas analyzer having the above-described configuration, the sulfur compound in the sample gas is converted into ceramic and H in the converter. ₂ H ₂ S is supplied into the reaction cell in a state of being converted to S, and H from the sample gas supply path in the reaction cell. ₂ S and ozone from the reaction gas supply path react to generate light having a predetermined wavelength. Then, the amount (concentration) of the sulfur compound contained in the sample gas can be derived by detecting this light and substituting the detected value into a predetermined arithmetic expression. Where H ₂ Part of S is SO ₂ H which is formed by converting from a sulfur compound in the sample gas supply path because it is stable unlike unstable SO that returns to ₂ S is supplied into the reaction cell without being changed to other substances, whereby the sulfur compound can be measured with high accuracy.
[0022]
In the measurement unit, H in the sample gas ₂ S and NO and / or CO may be measured (claim 8). In this case, it is possible to simultaneously measure a plurality of components contained in the sample gas.
[0023]
Furthermore, as the sample gas supply path, a first flow path for directly supplying a sample gas to the reaction cell, and H containing ₂ Sulfur compounds other than S are H ₂ A second flow path for supplying the sample gas converted to S to the reaction cell may be provided. In this case, not only the total sulfur compound concentration in the sample gas but also the H present in the sample gas. ₂ It is also possible to measure the S concentration. Therefore, H present in the sample gas is calculated from the total sulfur compound concentration. ₂ If the S concentration is reduced, H in the sample gas ₂ Sulfur compounds other than S (SO _X ) The concentration can be determined.
[0024]
Further, the ozone generator has a predetermined concentration of O. ₂ And N ₂ And a heating means for heating the inside of the reaction cell to a predetermined temperature, and a pressure reducing means for reducing the pressure in the reaction cell.
[0025]
In this case, the ozone generator has a predetermined concentration of O. ₂ And N ₂ Is supplied from the ozone generator, and nitrogen oxide with a substantially constant concentration and N as a diluent gas are supplied. ₂ Is fed to the reaction cell. Thereby, NO in the sample gas _X Even if the quantity fluctuates rapidly, the fluctuation is H ₂ The effect on the detection of S can be greatly reduced, and CO ₂ The influence of quenching due to coexistence of CO and CO can be suppressed. Therefore, the sulfur compound concentration can be measured more accurately.
[0026]
An inner tube in which a light transmission window is provided in the reaction cell, and either the downstream end of the sample gas supply path or the downstream end of the reaction gas supply path is arranged vertically toward the light transmission window. And the other may be an outer tube disposed outside the inner tube (claim 11).
[0027]
In this case, H in the sample gas supplied into the reaction cell. ₂ Since S and ozone in the reaction gas react efficiently, the above effect that the accurate sulfur compound concentration can be measured is further improved.
[0028]
Further, NH in the sample gas is connected to the sample gas supply path. ₃ And / or NO _X A removing means may be provided for removing (Claim 12). That is, the sample gas is NH ₃ Is contained in the order of several hundred ppm to 1,000 ppm, NH ₃ (NH4) in pipes and reaction cells that make up the sample gas supply path due to the influence of ₂ S may be generated and cause a decrease in sensitivity. ₃ By removing from the sample gas ₃ Without the influence of H ₂ Only S can be measured. Also, NO from the sample gas _X If NO is removed, NO _X The effect of accurately measuring the concentration of the sulfur compound can be obtained.
[0029]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings.
FIG. 1 is an explanatory diagram schematically showing a configuration of a chemiluminescent gas analyzer (hereinafter referred to as an analyzer) D used in a chemiluminescent gas analyzing method according to an embodiment of the present invention.
The analyzer D of the present embodiment is configured to continuously measure the sulfur compound concentration in the sample gas S using the exhaust gas from the vehicle engine as the sample gas S. Specifically, the analyzer D has a sample gas supply path 1, a reaction gas supply path 3 having an ozone generator 2, and a reaction cell 4 to which the sample gas supply path 1 and the reaction gas supply path 3 are connected. And a measurement unit 5.
[0030]
The sample gas supply path 1 includes a first supply state in which a sample gas S from a sample gas source (for example, an automobile engine, not shown) is directly supplied to the reaction cell 4, and H in the sample gas S ₂ Sulfur compounds other than S (substantially SO _X ) H ₂ After the conversion to S, the sample gas S from a sample gas source (not shown) is switched to the second supply state in which the reaction cell 4 is supplied.
[0031]
Specifically, the sample gas supply path 1 has a downstream end connected to the reaction cell 4, a downstream part 6 having a capillary part 6 a in a part of the flow path, and a three-way switching valve ( For example, a first flow path 8 having a capillary part 8a in a part of the flow path is connected via a three-way switching valve 7 and a flow path is connected via a three-way switching valve 7. And a second flow path 9 having a capillary portion 9a.
[0032]
The three-way selector valve 7 has a parent port P _o And the first port P ₁ And second port P ₂ And the parent port P _o And first port P ₁ First supply state that only communicates with the parent port P _o And second port P ₂ It switches to the 2nd supply state which only communicates. And the parent port P of the three-way switching valve 7 _o Is connected to the upstream end of the downstream portion 6 and the first port P ₁ The downstream end of the first flow path 8 is connected to the second port P ₂ Is connected to the downstream end of the second flow path 9.
[0033]
The first flow path 8 is for supplying a sample gas directly to the reaction cell, and the second flow path 9 contains H contained therein. ₂ Sulfur compounds other than S are H ₂ The sample gas converted to S is supplied to the reaction cell.
[0034]
The second flow path 9 is formed of H in the sample gas S. ₂ S sulfur compounds other than S ₂ A converter 10 for converting to S is provided on the downstream side of the capillary portion 9a, and between the capillary portion 9a and the converter 10 in the second flow path 9, hydrogen (H ₂ ) Is connected to the downstream end of the hydrogen supply path 11.
[0035]
As shown in FIG. 2, the converter 10 has Al as a catalyst. ₂ O ₃ For example, a quartz tube 13 made of, for example, a quartz tube containing ceramic (containing a plurality of ceramic balls in this embodiment) 12 in the interior, and the inside of the cylinder 13 at a predetermined temperature (for example, 750 ° C. or more, preferably Heating means 14 such as a heater for heating to about 800 ° C.). The ceramic balls 12 accommodated in the cylindrical body 13 are held in a tightly packed state in the cylindrical body 13 by a plug member 15 made of, for example, quartz wool.
[0036]
The sample gas S and hydrogen as a reducing agent (H ₂ ) To introduce sulfur compounds in the sample gas S (mostly SO _X ) Is all H ₂ Converted to S.
[0037]
The hydrogen supply path 11 includes a hydrogen supply source (for example, a high-pressure gas container containing hydrogen) 11a, a pressure regulator 11b for adjusting the pressure in the hydrogen supply path 11, and a capillary portion 11c from the upstream side. It has in this order.
[0038]
Further, components and moisture in the sample gas S adhere to the inner wall of the flow path in the portion of the sample gas supply path 1 having the above-described configuration that becomes the flow path of the sample gas S from the sample gas source to the reaction cell 4. Heating means 16 such as a heater is provided in order to prevent condensation and condensation.
[0039]
As the ozone generator 2, O ₂ Of the type that generates ozone by discharging with respect to ₂ Various known materials can be used such as those that generate ozone by irradiating them with ultraviolet rays.
[0040]
The reaction gas supply path 3 is O ₂ Source 17a (e.g. O ₂ Oxygen supply path 17 having a high-pressure gas container) and a capillary portion 17b, and N ₂ Source 18a (e.g., N ₂ And the nitrogen supply path 18 having the capillary portion 18b are connected to the downstream end of the oxygen supply path 17 and the downstream end of the nitrogen supply path 18, and the ozone generator 2 and the ozone generator 2 are connected to each other. And a gas supply path 19 having a capillary portion 19a provided on the downstream side.
[0041]
In the reaction gas supply path 3 having the above-described configuration, O 2 from the oxygen supply source 17a is obtained. ₂ And N from nitrogen source 18a ₂ And a predetermined ratio (for example, N ₂ O against ₂ Percentage N ₂ / O ₂ Is sent to the gas supply path 19 (ozone generator 2) in a mixed state (so that it becomes 15 to 40%, preferably 20 to 35%). ₂ Is ozone as the reaction gas (O ₃ Then, N of a predetermined concentration enters the reaction cell 4 from the gas supply path 19 (reactive gas supply path 3). ₂ And ozone and O ₂ At the same time, and at the same time, a very small amount of NO _X Will be introduced into the reaction cell 4. Hereinafter, gases (ozone, N, and the like) sent from the gas supply path 19 (reactive gas supply path 3) into the reaction cell 4 ₂ , O ₂ , NO _X Are collectively referred to as reaction gas.
[0042]
The reaction cell 4 has a light transmission window 20 on one side (right side in FIG. 1) and the sample gas S from the sample gas supply path 1 and the reaction gas supply path 3 on the other side (left side in FIG. 1). The reaction gas 4 is introduced into the reaction cell 4.
[0043]
The light transmission window 20 is made of, for example, quartz or sapphire, and is configured to transmit ultraviolet rays.
[0044]
The gas introduction part 21 is composed of a double tube having an inner tube 22 arranged vertically toward the light transmission window 20 and an outer tube 23 arranged outside the inner tube 22. One of the sample gas supply path 1 and the reaction gas supply path 3 (in this embodiment, the reaction gas supply path 3) is connected to the inner tube 22, and the other (in this embodiment, the sample gas supply path 1). Is connected to the outer tube 23. In other words, one of the downstream end of the sample gas supply path 1 and the downstream end of the reaction gas supply path 3 (in this embodiment, the downstream end of the reaction gas supply path 3) serves as the inner pipe 22, and the other ( In the present embodiment, the downstream end of the sample gas supply path 1 is the outer tube 23.
[0045]
The inner tube 22 has a substantially cylindrical shape with both ends open, and the outer tube 23 has a substantially cylindrical shape with one end (right end in FIG. 1) open and the other end (left end in FIG. 1) closed. In addition, a connecting portion 23 a to which the downstream end of the downstream portion 6 of the sample gas supply path 1 is connected is provided at the other end portion. The inner tube 22 and the outer tube 23 are arranged coaxially (that is, in a state where the respective axes substantially coincide).
[0046]
Further, a discharge flow path 25 having a pump (vacuum pump) 24 is connected to the reaction cell 4. The inside of the reaction cell 4 is depressurized by the pump 24 to a pressure of, for example, about 4.0 to 4.2 Torr (about 560 Pa).
[0047]
Furthermore, the reaction cell 4 is provided with heating means 26 such as a heater for heating the inside of the reaction cell 4 to an appropriate temperature (for example, about 60 to 70 ° C.).
[0048]
The measurement unit 5 includes the reaction cell 4, a photodetector 27 disposed at a position facing the gas deriving unit 21 across the light transmission window 20 of the reaction cell 4, and the reaction cell 4 and light detection. And an optical filter 28 disposed between the container 27 and the container 27.
[0049]
The photodetector 27 is formed of, for example, a photomultiplier tube.
[0050]
The optical filter 28 is configured to transmit only light (ultraviolet rays) near 340 nm.
[0051]
The procedure of the chemiluminescent gas analysis method performed using the analyzer D having the above configuration will be described.
First, the three-way switching valve 7 is set to the first supply state, and the flow rate of the sample gas S introduced into the reaction cell 4 from the first flow path 8 of the sample gas supply path 1 through the downstream portion 6 is several tens mL / While setting to min (for example, 20 mL / min), the flow rate of the reaction gas or the like introduced from the reaction gas supply path 3 into the reaction cell 4 is adjusted (set to several hundred mL / min (for example, 450 mL / min)). )
[0052]
Further, the pump 24 is turned on to set the inside of the reaction cell 4 to a predetermined pressure, and the heating means 16 and 26 are turned on to adjust the inside of the sample gas supply path 1 and the inside of the reaction cell 4 to appropriate temperatures. .
[0053]
By the above operation, the sample gas S that has passed through the downstream portion 6 from the first flow path 8 of the sample gas supply path 1 passes through the outer pipe 23 (between the inner pipe 22 and the outer pipe 23). The reaction tube 4 is supplied into the reaction cell 4 from one end side of the outer tube 23 toward the light transmission window 20, and the reaction gas and the like from the reaction gas supply path 3 passes through the inner tube 22 and then passes through the inner tube 22. It is supplied into the reaction cell 4 from one end side toward the light transmission window 20.
[0054]
And H in the sample gas S supplied into the reaction cell 4 ₂ S and ozone in the reaction gas react to generate ultraviolet light around 340 nm, and the ultraviolet light transmitted through the light transmission window 20 and the optical filter 28 is detected by the photodetector 27. The intensity of this ultraviolet ray is determined by the H introduced into the reaction cell 4. ₂ Since it depends on the S concentration, it is determined from the intensity of the detected ultraviolet ray using a predetermined arithmetic expression. ₂ S concentration can be derived. Since an optical filter 28 that transmits only ultraviolet light having a wavelength near 340 nm is disposed between the reaction cell 4 and the photodetector 27, ozone and NO react to react with each other in the reaction cell 4. It is possible to prevent the influence of interference caused by ultraviolet rays having a wavelength of 600 nm or more emitted from.
[0055]
Thereafter, the gas in the reaction cell 4 is discharged from the discharge channel 25 to the outside of the analyzer D.
[0056]
And in the analysis method of a present Example, the SO gas contained in the sample gas S is set by making the said three-way switching valve 7 into a 2nd supply state. _X And H ₂ The total sulfur compound including S is measured.
[0057]
Specifically, in the second supply state, the sample gas S from the sample gas source passes through the converter 10, passes through the downstream portion 6, and is then introduced into the reaction cell 4. Then, when passing through the converter 10, the sulfur compound (SO _X ) Is also supplied to the converter 10 ₂ All react with H ₂ Converted to S. That is, H contained in the sample gas S ₂ S other than S is H ₂ Will be converted to S.
[0058]
And H in the sample gas S supplied into the reaction cell 4 ₂ S and converted H ₂ S and ozone in the reaction gas react to generate ultraviolet light around 340 nm, and the ultraviolet light transmitted through the light transmission window 20 and the optical filter 28 is detected by the photodetector 27. The intensity of the ultraviolet light depends on the total sulfur compound concentration in the sample gas S, and the total sulfur compound concentration can be derived from the detected ultraviolet light intensity using a predetermined arithmetic expression.
[0059]
In the analysis method and apparatus D having the above-described configuration, the total sulfur compound concentration in the sample gas S can be accurately measured. That is, in the analysis method and apparatus D, the sulfur compound (SO _X ) All H ₂ In the state converted to S, it is supplied into the reaction cell 4, and in the reaction cell 4, H from the sample gas supply path 1 is supplied. ₂ S and ozone from the reaction gas supply path 3 are reacted to generate light of a predetermined wavelength, this light is detected using the photodetector 27, and the detected value is substituted into a predetermined arithmetic expression. By calculating, the total sulfur compound concentration contained in the sample gas S is derived. Therefore, the sulfur compound (SO) contained in the sample gas S supplied into the reaction cell 4 _X ) All H ₂ If it is not kept in the state converted to S, it is highly accurate SO _X It is difficult to measure ₂ S is stable and H formed through the converter 10 in the sample gas supply path 1 ₂ S is supplied into the reaction cell 4 with almost no change to other substances, whereby the total sulfur compound concentration can be measured with high accuracy. And from this total sulfur compound concentration, H in the sample gas S in the first supply state ₂ The SO concentration in the sample gas S is reduced by reducing the S concentration. _X The concentration can be determined.
[0060]
By the way, H in the sample gas S ₂ When S and ozone are mixed, CO 2 enters the space (reaction cell 4) where the mixing is performed. ₂ , CO is present, ₂ The indication value when the chemiluminescence generated by the reaction between S and ozone is detected is affected. Specifically, the CO ₂ The effect of CO and CO is called the quenching effect. ₂ The indicated value becomes smaller than the actual value only by the presence of CO and CO.
[0061]
Therefore, in the analysis method and analysis device D having the above-described configuration, the ozone generator 2 is supplied with a predetermined concentration of O. ₂ And N ₂ And a predetermined concentration of N as a diluent gas from the reaction gas supply path 3 having the ozone generator 2 to the reaction cell 4 ₂ The sample gas S from the sample gas supply path 1 introduced into the reaction cell 4 is supplied to the N ₂ Dilute with. Further, the pressure in the reaction cell 4 is reduced by the pump 24. Furthermore, by using the heating means 26, the temperature in the reaction cell 4 is increased by the photodetector 27. ₂ The temperature is adjusted to an optimum temperature for detecting S. Further, the flow rates of the sample gas S from the sample gas supply path 1 introduced into the reaction cell 4 and the reaction gas from the reaction gas supply path 3 are adjusted by capillary portions provided in the respective flow paths.
[0062]
And by the above dilution, decompression and temperature adjustment, ozone and H ₂ Components that affect the reaction with S (eg, CO ₂ , CO, etc.) are contained in the sample gas S, these components are ozone and H ₂ The effect on the reaction with S is reduced, and ozone and H ₂ A component that emits light having the same wavelength as the wavelength of light emitted when S reacts (near 340 nm) (for example, CH ₃ SH, (CH ₃ ) ₂ S or C ₂ H ₅ H such as SH ₂ Even if the sample gas S contains sulfides other than S, the amount of light emitted by these components decreases, and in addition, by adjusting the flow rate described above, more accurate H ₂ S concentration can be measured.
[0063]
In other words, in the analysis method and the analysis apparatus D of the present embodiment, by performing the dilution, decompression, temperature adjustment, and flow rate adjustment as described above, the ozone and the H in the sample gas are adjusted. ₂ The influence of the component which interferes with the detection of the chemiluminescence generated by the reaction with S can be suppressed, and a more accurate measurement of the sulfur compound concentration can be realized.
[0064]
In Table 1 below, in the case of using the conventional analyzer that does not perform the dilution and temperature adjustment, and in the case of using the analyzer D of this example, H ₂ The sensitivity ratio (relative sensitivity) of the other components when the S detection sensitivity is 1.000 is shown. As apparent from Table 1, in the conventional analyzer, CH ₃ SH and C ₂ H ₅ The sensitivity of components such as SH is H ₂ Although it was larger than the sensitivity of S, in the analyzer D of this example, CH ₃ SH and C ₂ H ₅ H including SH ₂ The sensitivity of any component other than S is H ₂ It can be reduced to about 1/10 or less of the sensitivity of S.
[0065]
[Table 1]

[0066]
Further, in the analyzer D having the above-described configuration, the sample gas S, the reaction gas, and the like supplied into the reaction cell 4 are led out coaxially from the gas lead-out unit 21 toward the photodetector 27, and are sampled. H in gas S ₂ Since S and ozone in the reaction gas and the like react efficiently, the above effect that the accurate sulfur compound concentration can be measured is further improved.
[0067]
Furthermore, in the analysis method and the analysis apparatus D having the above-described configuration, the ozone generator 2 is supplied with a predetermined concentration of O. ₂ And N ₂ And a small amount of nitrogen oxide (NO) from the reaction gas supply path 3 having the ozone generator 2 to the reaction cell 4. _X ) In the sample gas S supplied into the reaction cell 4 _X Even if the quantity fluctuates rapidly, the fluctuation is H ₂ The influence on the detection of S can be greatly reduced.
[0068]
In order to clarify the above effect, a reaction gas supplied into the reaction cell 4 is used. Etc. NO in _X A conventional analyzer that does not contain any NO, and a small amount of NO at a constant concentration in the reaction gas or the like. _X Using the analyzer D of the present embodiment including the above, NO of a known concentration is introduced into the sample gas S supplied into the reaction cell 4, and the amount of NO input and H ₂ An experiment was conducted to examine the relationship with the detected value of S. Specifically, the sample gas has a constant concentration (5.17 ppm) of H. ₂ Using a gas containing S, NO is charged to the sample gas in the first stage at 502.9 ppm, and then the NO to be charged into the sample gas is 1005.8 ppm in the second stage, 1507.6 ppm in the third stage, It was increased stepwise to 2010, 7 ppm and in the fifth step to 2514.7 ppm. The results are shown in FIGS. 3 (A) and (B). 3A and 3B, the horizontal axis represents time (seconds), and the vertical axis represents H by the photodetector 27. ₂ The detection value (V) of S is taken.
[0069]
As apparent from FIG. 3A, NO is contained in the reaction gas supplied to the reaction cell 4. _X In the conventional analyzer that does not contain any of the above, in the first stage, when 502.9 ppm of NO is initially introduced into the sample gas, the support value of the photodetector rapidly increases, and then the second stage, the third stage, The effect of NO input at each stage is reduced. This is totally NO _X When NO is introduced into the sample gas that does not contain ₂ The influence of NO on the detection of S is large, but a certain amount of NO _X When NO is introduced into the sample gas containing H ₂ This is probably because the influence of NO on the detection of S is reduced.
[0070]
On the other hand, as is clear from FIG. 3B, a constant concentration of NO in the reaction gas or the like supplied to the reaction cell 4. _X In the analyzer D of this embodiment including NO, NO input to the sample gas is H ₂ It has little influence on the detection of S. From this, in the analyzer D of the present embodiment, NO in the sample gas S supplied into the reaction cell 4 is obtained. _X It can be seen that even if the concentration fluctuates rapidly, the concentration of the sulfur compound can be accurately measured without being affected by the variation.
[0071]
In the analyzer D, the sample gas S sent to the reaction cell 4 through the sample gas supply path 1 is heated by the heating means 16 provided in the sample gas supply path 1 and the heating means 26 provided in the reaction cell 4. This prevents the components and moisture from adhering to the flow path and the inner wall of the reaction cell 4 and from condensing / condensing, so that the effect of accurately measuring the concentration of the sulfur compound is further increased. .
[0072]
In the analysis method and apparatus D, the H in the sample gas S is mixed before the sample gas S and the ozone are mixed. ₂ S sulfur compounds other than S ₂ Since it is configured to select whether or not to convert to S, not only the total sulfur compound concentration in the sample gas S but also the H present in the sample gas S ₂ It is also possible to measure the S concentration. Therefore, H present in the sample gas S is calculated from the total sulfur compound concentration. ₂ If the S concentration is reduced, H in the sample gas S ₂ Sulfur compounds other than S (substantially SO _X ) The concentration can be determined.
[0073]
That is, according to the analyzer D having the above configuration and the chemiluminescent gas analysis method using the analyzer D, for example, SO in exhaust gas from a vehicle engine is used. _X Concentration and H ₂ The S concentration and the total sulfur compound concentration are determined based on the H contained in the exhaust gas. ₂ H such as O and NO ₂ It is possible to selectively measure continuously without being affected by components other than S.
[0074]
In the analyzer D of the present embodiment, NH in the sample gas S is disposed in the downstream portion 6 of the sample gas supply path 1 (for example, between the three-way switching valve 7 and the capillary portion 6a). ₃ And / or NO _X A removal means 30 for removing water may be provided.
[0075]
For example, as shown in FIG. 4, the removing means 30 includes a cylindrical body 32 made of, for example, a quartz tube containing therein a plurality of porous silica 31 impregnated with phosphoric acid, and the inside of the cylindrical body 32 at an appropriate temperature. It consists of a scrubber provided with heating means 33 such as a heater for heating to a temperature at which moisture does not condense inside the cylinder 32 (for example, about 100 ° C.). The silica 31 accommodated in the cylinder 32 is held in a tightly packed state in the cylinder 32 by a plug member 34 made of, for example, quartz wool.
[0076]
Sample gas S is NH ₃ In the case of a gas after catalyst containing about several hundred ppm to about 1,000 ppm, NH ₃ (NH4) in the piping or reaction cell 4 constituting the sample gas supply path 1 due to the influence of ₂ Although S may be generated and the sensitivity may be lowered, the NH contained in the sample gas S can be obtained by arranging the removing means 30. ₃ Can be trapped with high efficiency by the silica 31 and removed from the sample gas S, NH ₃ Without the influence of H ₂ Only S can be measured. In addition, the removing means 30 is NO. _X Since a part of the trap is also trapped at the same time, if removing means 30 is provided, NO _X Suppress the influence of H ₂ The effect of accurately measuring the concentration of S will increase.
[0077]
Furthermore, the analyzer D measures not only the sulfur compounds in the sample gas S but also components such as NO and CO that emit light having a predetermined wavelength by reacting with ozone, with only a slight configuration change. You can also. Specifically, in order to measure the NO that emits ultraviolet light having a wavelength of 600 nm or more by reacting with ozone by the analyzer D, for example, the optical filter 28 is changed so as to transmit only ultraviolet light of 600 nm or more. In addition, in order to measure the CO that reacts with ozone and emits ultraviolet rays having a wavelength of around 400 nm by the analyzer D, for example, the optical filter 28 transmits only ultraviolet rays around 400 nm. Change it.
[0078]
For example, instead of the optical filter 28, as shown in FIG. 5, an optical filter 28a that transmits only ultraviolet light having a wavelength near 340 nm, and an optical filter 28b that transmits only ultraviolet light having a wavelength of 600 nm or more. A holder 29 capable of holding only one of these three optical filters between the photodetector 27 and the light transmission window 20. By providing, H in the sample gas S ₂ An analyzer D that can measure S (sulfur component), NO, and CO can be configured.
[0079]
Also, a plurality of the photodetectors 27 are provided, and an optical filter that transmits only light having different wavelengths is arranged between each photodetector 27 and the light transmission window 20, so that it is included in the sample gas S. Multiple components can be measured simultaneously. For example, as shown in FIG. 6, three optical detectors 27 are arranged side by side, and an optical filter that transmits only ultraviolet rays having a wavelength near 340 nm is provided between one optical detector 27 and the light transmission window 20. 28 a, an optical filter 28 b that transmits only ultraviolet light having a wavelength of 600 nm or more is provided between the other one photodetector 27 and the light transmission window 20, and the other one photodetector 27 and light An optical filter 28c that transmits only ultraviolet light having a wavelength of around 400 nm is provided between the transmission window 20 and the three photodetectors 27 to generate H in the sample gas S. ₂ S (sulfur component), NO and CO can be measured simultaneously.
[0080]
When the measurement unit 5 is configured to measure NO in the sample gas S, the NO contained in the sample gas S in the sample gas supply path 1 is measured. _X By providing a converter (not shown) for converting all of the gas into NO, it becomes possible to measure the total nitrogen in the sample gas S, and the measurement unit 5 measures the CO in the sample gas S. In such a configuration, CO contained in the sample gas S in the sample gas supply path 1 _X It is also possible to measure the total carbon in the sample gas S by providing a converter (not shown) for converting all of CO into CO.
[0081]
Moreover, in the analyzer D of the present embodiment, the sampling flow rate of the sample gas S can be reduced. For example, the upstream end of the sample gas supply path 1 is configured as a sampling probe, and this sampling probe is connected to the vehicle. By placing it in the tailpipe, the SO in the engine cylinder of the vehicle _X Concentration change, H ₂ It is also possible to directly measure the S concentration change, the total sulfur compound concentration change, the NO concentration change, the CO concentration change, and the like at high speed.
[0082]
Furthermore, in the analysis method and apparatus D of the present embodiment, the sampling flow rate of the sample gas S can be reduced, and it is not necessary to use gas chromatography for the analysis, and further, NDIR that requires complicated pretreatment is performed. H used ₂ Compared to S meter, etc., such pre-processing is unnecessary, so SO _X , H ₂ Measurement of S, CO and NO can be performed at low cost and at high speed.
[0083]
【The invention's effect】
According to the present invention having the above-described configuration, it is possible to provide a chemiluminescent gas analysis method and apparatus capable of accurately measuring a sulfur compound in a sample gas.
[0084]
That is, in the chemiluminescent gas analysis method and apparatus having the above-described configuration, the sulfur compound in the sample gas is H. ₂ In the state converted to S, it is mixed with the ozone, and the H ₂ S and ozone react to generate light of a predetermined wavelength. Then, the amount (concentration) of the sulfur compound contained in the sample gas can be derived by detecting this light and substituting the detected value into a predetermined arithmetic expression. Where H ₂ Part of S is SO ₂ H is formed by conversion from sulfur compounds in the sample gas. ₂ S is supplied into the reaction cell without being changed to other substances, whereby the sulfur compound can be measured with high accuracy.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is an explanatory diagram schematically showing the configuration of a chemiluminescent gas analyzer used in a chemiluminescent gas analyzing method according to an embodiment of the present invention.
FIG. 2 is an explanatory diagram schematically showing a configuration of a converter in the embodiment.
FIGS. 3A and 3B show a case where NO of a known concentration is introduced into a sample gas supplied into a reaction cell using a conventional analyzer and the analyzer of the present invention. Input amount and H ₂ It is a graph which shows the result of the experiment which investigated the relationship with the detected value of S.
FIG. 4 is an explanatory view schematically showing a configuration of a removing unit in the embodiment.
FIG. 5 is an explanatory view schematically showing a configuration of a modified example of the chemiluminescent gas analyzer.
FIG. 6 is an explanatory view schematically showing the configuration of another modification of the chemiluminescent gas analyzer.
[Explanation of symbols]
D: Chemiluminescent gas analyzer, S: Sample gas.

Claims

A chemiluminescent gas analysis method for detecting chemiluminescence generated by mixing sample gas and ozone and reacting H ₂ S in the sample gas with ozone, before mixing the sample gas and ozone And a sulfur compound other than H ₂ S in the sample gas is converted to H ₂ S using a reducing agent and a catalyst.

The chemiluminescent gas analysis method according to claim 1, wherein whether to convert a sulfur compound other than H ₂ S in the sample gas into H ₂ S is selected before mixing the sample gas and the ozone.

The chemiluminescent gas analysis method according to claim 1 or 2, wherein the sample gas is mixed with nitrogen oxide having a substantially constant concentration together with the ozone.

The sample gas is mixed with the dilution gas together with the ozone, and the temperature and pressure in the space in which the mixing is performed are adjusted, so that chemiluminescence generated by the reaction between the ozone and H ₂ S in the sample gas is generated. The chemiluminescent gas analysis method according to any one of claims 1 to 3, wherein an influence of a component that interferes with detection is suppressed.

5. The chemiluminescent gas analysis method according to claim 1, wherein NH ₃ and / or NO _X contained in the sample gas is removed before mixing the sample gas with the ozone.

A chemiluminescent gas analyzer comprising a sample gas supply path, a reaction gas supply path having an ozone generator, and a measurement unit having a reaction cell to which the sample gas supply path and the reaction gas supply path are connected. the sample gas supply path, chemiluminescence gas analyzer, characterized in that a converter for converting the H _{2 S} to sulfur compounds other than H _{2 S} in the sample gas.

The conversion unit includes a cylinder containing ceramic therein, heating means for heating the cylinder to a predetermined temperature, and a hydrogen supply path for supplying H ₂ to the cylinder. Item 7. The chemiluminescent gas analyzer according to Item 6.

The chemiluminescent gas analyzer according to claim 6 or 7, wherein the measurement unit is configured to measure H ₂ S and NO and / or CO in the sample gas.

As the sample gas supply path, a first flow path for directly supplying a sample gas to the reaction cell, and a sample gas in which a sulfur compound other than H ₂ S contained is converted to H ₂ S are supplied to the reaction cell. A chemiluminescent gas analyzer according to any one of claims 6 to 8, further comprising a second flow path for the purpose.

A supply path for supplying O ₂ and N ₂ at a predetermined concentration to the ozone generator, a heating means for heating the inside of the reaction cell to a predetermined temperature, and a pressure reducing means for reducing the pressure in the reaction cell. The chemiluminescent gas analyzer according to any one of claims 6 to 9.

The reaction cell is provided with a light transmission window, and either one of the downstream end of the sample gas supply path or the downstream end of the reaction gas supply path is an inner tube arranged vertically toward the light transmission window, The chemiluminescent gas analyzer according to any one of claims 6 to 10, wherein the other is an outer tube disposed outside the inner tube.

The chemiluminescent gas analyzer according to any one of claims 6 to 11, wherein a removal means for removing NH ₃ and / or NO _X in the sample gas is provided in the sample gas supply path.