JP2004501479A

JP2004501479A - Apparatus for reading from and / or writing to optical recording media

Info

Publication number: JP2004501479A
Application number: JP2002500381A
Authority: JP
Inventors: ダンバッハ　ゾレン; リヒテル　ハルトムート
Original assignee: Thomson Licensing SAS
Current assignee: Thomson Licensing SAS
Priority date: 2000-05-30
Filing date: 2001-05-29
Publication date: 2004-01-15
Anticipated expiration: 2021-05-29
Also published as: CN1254802C; CN1436348A; PL361273A1; PL203283B1; BR0111198A; JP4859009B2; ATE349057T1; KR20030019377A; MXPA02011773A; WO2001093254A1; BR0111198B1; US7596070B2; AU2001274079A1; EP1295286B1; KR100714381B1; EP1295286A1; US20030165106A1; DE50111692D1

Abstract

The present invention relates to an appliance for reading from and/or writing to optical recording media 1 having a first laser diode LD1 for producing a first scanning beam AS1 at a first wavelength lambda1 and having a second laser diode LD2 for producing a second scanning beam AS2 at a second wavelength lambda2, with the scanning beams AS1, AS2 running along a common optical axis 9, scanning an information layer 6 on the recording medium 1 and falling on a single photodetector 8 in order to produce an information signal IS, with a beam combination element being arranged at one point on the optical axis 9. According to the invention, the beam combination element is a diffraction grating 12.

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、光学記録媒体から読み出し及び／又は該媒体へ書き込む装置に関する。その装置は異なる波長の走査ビームを用い、その走査ビームは、共通の光軸に沿って通り、記録媒体を走査し、単一の光検出器によって検出される。特に、その装置は、光学再書込可能ディスクを再生し且つ記録する光学スキャナを有する。
【０００２】
【従来の技術】
ディジタル汎用ディスク（ＤＶＤ）及びコンパクトディスク（ＣＤ）に対して再生及び書き込みの両方ができる光学スキャナは、２つの異なるレーザ波長を必要とする。このために、ＣＤ互換のＤＶＤプレーヤ及びレコーダは、２つの異なるレーザダイオードを備えている。この別々の構造は、更に必要とされる光学部品によって、結果としてコストの増加につながる。最近、必要な部品数を減らす１つの提案として、いわゆるツインレーザダイオードが入手可能となっている。これらは、異なる波長の２つのレーザダイオードを構成し、共通のレーザハウジング内に横方向に離れて搭載されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
２つの光源の横方向分離は、結果として、スキャナの光学システムを通過した発光放射が、光ディスクの情報担持層に２つの相互に離れた光スポットで影像されるようになる。これは、２つの横方向分離の焦点が、ディスクから反射された光を影像する検出器のプレ−ンに交替で生成されることを意味する。従って、両方の波長に対して共通検出器を所望どおりに使用することは、不可能である。
【０００４】
ＵＳ−Ａ−６，０４３，９１１は、２つの波長の走査ビームを用いる装置を開示しており、それらビームは、共通の光軸に沿って伝搬するためにビーム組合せ素子を用いて組合せられる。この公知の装置は、プリズム及びホログラムの組合せからなるビーム組合せ素子が、生産するのに高価であるという欠点を有する。更に、ホログラムは、異なる波長を出力する光源の異なる特性に対して最適に整合せず、これはある程度の厳しい外乱の影響を導出する。
【０００５】
本発明の１つの目的は、改善された装置を提案することである。この目的は、請求項に記載された手段によって達成される。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
本発明によれば、ビーム組合せ素子が、この場合、回折格子である。これは、その特性が、計算され、特にレーザダイオードである光源の特徴に対して最適に整合されるという効果を有する。回折格子の特性は、この場合、以下の文章に記載された計算方法の１つを用いて計算されるのが好ましい。情報層は、記録媒体上の情報担持層であり、例えば、ＣＤ、ＤＶＤのような光ディスクであってもよいし、又は、読み出し専用、書き込み専用、若しくは読み出し及び書き込みの両方ができる他の光学記録媒体であってもよい。
【０００７】
回折格子は、ブレーズ形状、又はブレーズ形状と同じ形状を有する格子線を有することも好ましい。ブレーズ形状の場合、格子線は直角交差部分を有さないが、本質的に交差部分を斜めに通る。従って、その形状は、例えば、のこぎり歯形状である。ブレーズ形状を用いる１つの効果は、回折効果が最適に用いられ、できる限り強度が大きくなるように、各光源から組合せビームパスに結合されることである。従って、これは、結果として、できる限り最小の光損失となる。
【０００８】
本発明によれば、格子線は、ステップ形状を備える。このブレーズのような形状は、小さい力で発生され得るが、それにも関わらず、きれいなブレーズ形状と実質的にほとんど同じとなる特性を有するという効果がある。
【０００９】
回折格子の格子線は、容易に出力できるという効果のために、直線且つ平行であるのが好ましい。多くの場合、特に回折格子が平行ビームで配列されているならば、これは十分に良い品質を提供する。回折格子が、発散又は収束ビームで配列されているならば、格子線は、それらが曲がるように設計されるのが好ましい。従って、格子線の間の距離が位置の機能として異なるために、位置の機能として異なる回折要因が、非平行ビームにおいて満足され、収差が補正されるという効果を有する。
【００１０】
曲げられた格子線を用いるときでさえ、少なくとも１つの格子線は直線であるのが好ましい。これは、格子線の曲げが、直線の格子線から始まって特に容易に決定され得るという効果を有する。この格子線と光軸との間の距離は、光源の１つと光軸との間の距離の半分に対応することが好ましい。
【００１１】
本発明は、回折格子について、両方の波長のそれぞれの１次回折に対して最適となるように提供される。特に波長の組合せ６５０ｎｍ及び７８０ｎｍを用いるとき、効率と格子構造の簡単化とに対して１次回折を用いることが各場合で最適である。回折次数の他の組合せもまた、他の波長の組合せに対して価値がある。これもまた、０次だけでなく２次又はそれ以上の次数も含む。
【００１２】
最も簡単なケースでは、異なる波長で光を出力するレーザダイオードは、それらによって出力された走査ビームが、互いに平行に且つ光軸に平行に通るように配列される。本発明は、両方のレーザダイオードについて、光軸に対して傾けて配列すべく提供する。これは、回折格子と一緒に、結果として、できる限り軸に対称な強度形状となるという効果を有する。
【００１３】
回折格子はまた、この目的のために光軸に対して回転して配列されることも好ましい。レーザダイオード及び回折格子について、０次仮想光源が光軸上で停止するように回転して配列されるという特別な効果がある。
【００１４】
本発明によれば、更に、サイドスポットが光学記録媒体上の情報トラックに対して直角に向けられるように、回折格子が向けられている。サイドスポットは、回折格子が最適化されるようにそれらと異なる次数の第２のビームの焦点である。必要ならば、これら回折次数は、最適な強度を有する回折格子形状を決定するために計画的に設計される。情報トラックは、例えば、従来の光ディスク上にマークする伸長情報の螺旋状又は円状トラックである。本発明による回折格子の配列は、サイドスポットが、公知の方法を用いて、起こりうるディスクの傾きを検出するために、又は、走査スポット及びトラック中心との間の任意のずれを検出するために用いられ得るという効果を有する。
【００１５】
本発明によれば、レーザダイオード及び回折格子は、１つのモジュールに集積される。これは、モジュールが、予め組立てられた部分として供給され、組み込み中に必要とされる幾つかの組立体及び調整ステップと共に、組み込みのための品質制御を受ける。
【００１６】
回折格子は、記録媒体から来るビームパスに有利に配列されるが、光検出器の上流前段に配列されている。これは、ビーム組合せが走査ビームの後方パスにのみ置かれるという効果を有する。従って、それによって生じるかもしれないいずれかのエラーが、残っている短いビームパス中でいずれの効果もほとんど有さないために、回折格子は、簡単にするべく設計され得る。
【００１７】
この場合、回折格子及び検出器要素は、１つのモジュールに集積されるという効果を有する。
【００１８】
更なる回折格子は、ビームパスに配列されるのが好ましい。これは、例えばトラッキング用に用いられる更なる２次ビームを発生するという効果を有する。更に、回折格子がロンキー格子であるならば、そのとき、これは、２次ビームが波長の一方だけに対して発生するという効果を有する。これは、例えば、公知の３ビームトラッキング方法を実行するための更なる２次ビームが、波長の一方のみに対していずれの場合にも用いられようとするときに、特に有利である。
【００１９】
本発明は、光学記録媒体上に情報を記録するために、両方のレーザダイオードが同時に操作されるのに対して、読み出し操作の各場合には、レーザダイオードの一方だけが操作されることを提供する。本発明による回折格子は、両方のレーザダイオードのスポットが光学記録媒体上に重ね合わせられることを保証する。従って、データの記録又は削除を要求するそのエネルギは、同時に走査ビームを出力する両方のレーザダイオードによって効果的に印加される。１つの走査ビームは、記録媒体から読み出される各場合で要求される。ここで用いられるぢょ氏波長に対して本発明の見地の中であるけれども、異なる波長は、書き込み又は削除のために提供されるのが好ましい。
【００２０】
本発明による装置の中で特に用いる回折格子を製造する本発明の方法において、格子構造及び格子線形状が規定され、対応する高さ形状は、これから決定され且つ階段形状に細分され、この処理の中で発生した異なる高さの領域は、リソグラフィ及びエッチング処理を用いてブランクに移動される。
【００２１】
本発明の更なる効果的な改善は、例となる実施形態の以下の説明の中に含まれている。
【００２２】
【発明の実施の形態】
図１は、光学記録媒体１から読み出し及び／又は該媒体１へ書き込む装置の光学スキャナ３内のビームパスを表し、該スキャナは、２つのレーザダイオードＬＤ１及びＬＤ２を有する。いわゆるツインレーザダイオード又はデュアルレーザダイオードは、共通ハウジング２内に集積された、２つの分離レーザダイオードＬＤ１及びＬＤ２の配列を含む。光学記録媒体１から読み出し及び該媒体１へ書き込む光学スキャナ３のフィールドにおける応用について、第１のレーザダイオードＬＤ１は第１の波長λ_１＝６５０ｎｍで発光し、第２のレーザダイオードＬＤ２は第２の波長λ_２＝７８０ｎｍで発光する。図示された場合において、第２の波長λ_２の放射は、古いＣＤフォーマットから読み出し且つ該フォーマットへ書き込むために用いられるのに対し、第１の波長λ_１は、新しいＤＶＤフォーマットのために用いられる。異なるディスクフォーマットに対する種々の要求のために、スキャナ３の全ての部品は、両方の波長λ_１及びλ_２に対して最適化されなければならない。従って、例えば、コリメータレンズ４は、できる限りわずかな発散にすべきであり、更に、対物レンズ５は、ＣＤとＤＶＤとで異なる基板厚さｓｄ_１及びｓｄ_２の球面収差を補償すべきである。図１（ａ）における記録媒体１は、ＤＶＤの基板厚さｓｄ_１と、ＣＤの基板厚さｓｄ_２とを、選択可能として示している。明確にするために、異なるレーザダイオードＬＤ１及びＬＤ２のビームパスは、図１（ａ）及び図１（ｂ）の別々の図面に描かれている。このような装置は、以下の問題にさらされる。：基本的に、光学スキャナ３は、光学記憶ディスク１上にレーザ源ＬＤ１及びＬＤ２の回折限界イメージである。ツインレーザダイオードの場合、両方のレーザ源ＬＤ１及びＬＤ２は、搭載ハウジング２内に横方向に離れている。それらレーザ源は、スキャナ３の光軸９に沿って通る２つの走査ビームＡＳ１及びＡＳ２を出力する。それらビームは、ビームスプリッタ１６を通過し、コリメータレンズ４と対物レンズ５とを含む光学システムによって、光ディスク１の情報担持層６上に２つの相互分離スポットＳＰ１及びＳＰ２で影像される。これら２つのスポットＳＰ１及びＳＰ２は、交替で光源とみなされ、対物レンズ５及び円柱レンズ７を介して検出器８のプレ−ンに影像される。検出器８は、図１ｃに９０°傾けて描かれており、図１ｃの場合、それぞれの電気信号Ａ１、Ｂ１、Ｃ１及びＤ１を発光する４象限Ａ、Ｂ、Ｃ及びＤを有する。これら信号は、評価ユニット１０によって公知の方法で１つ以上の情報信号ＩＳに変換されるが、ここでは詳細には説明しない。円柱レンズ７によって導入された非点収差のために、検出器のプレ−ンに２つの光スポットＳＰ１及びＳＰ２のイメージＳＢ１及びＳＢ２はもはや回折限界の範囲にないが、円柱レンズ７の焦点距離にクリティカルに依存するサイズでもない。従って、２つのスポットＳＰ１及びＳＰ２の発生元の分離は、それらのイメージＳＢ１及びＳＢ２においてもはや保証されない。その問題は、数値例によって説明される。：２つのレーザ源ＬＤ１及びＬＤ２は、通常、およそｌｄ＝０．１ｍｍで互いに横方向に離れている。検出器プレ−ンにおいて、円柱レンズ７の焦点距離に依存して、およそｌｄ’＝０．１ｍｍで互いに離れたものと同様のＳＢ１及びＳＢ２を影像するように導く。検出器８におけるスポットＳＰ１及びＳＰ２のイメージＳＢ１及びＳＢ２が結果としておよそｄｂ＝０．１ｍｍの径ｄｂを同様に有するように、円柱レンズ７自身が通常選択される。従って、実際上、各々が４象限Ａ、Ｂ、Ｃ及びＤを有する２つの相互にシフトしたスポットイメージＳＢ１及びＳＢ２を見つけることができ、その間隔は、径ｄｂにほぼ対応する。１つの可能な対応策は、各々が４象限を有する２つのフォトダイオードから形成された検出器パターンを用いることである。しかしながら、この解決策の選択は、実際に実装するには高価となる。これは、検出器８のプレ−ンにおける２つのスポットイメージＳＢ１及びＳＢ２の間の距離が、円柱レンズ７の調整中に変化するためである。従って、検出器パターンによって予め決定されたような固定されたイメージの間隔を、光学スキャナ３の構造及び調整の間に維持することができない。
【００２３】
光学的配列は、４象限を有する単一検出器８の使用を認めることが所望される。従って、２つのスポットイメージＳＢ１及びＳＢ２は、検出器プレ−ンにおいて同じ位置に集まるようにすべきである。基本的に、この目的を達成するために２つの異なる解決策に区別することが可能である。：第１は、ディスク１上に、横方向に同じ位置に配置された２つのスポットＳＰ１及びＳＰ２を発生することである。これは、結果として、２つのスポットイメージＳＢ１及びＳＢ２が検出器プレ−ンにおいて同心となる。第２は、検出器プレ−ンの同じ位置に、ディスク１上で横方向に離れたスポットＳＰ１及びＳＰ２を影像することである。
【００２４】
後者について、ウォラストンプリズム１１の複屈折の特性を、検出器パスにおいて用いることが提案されている。これは、図２に描かれている。簡潔にするために、図面は、検出器８の方向において、記録媒体１から逆方向に通る走査ビームＡＳ１及びＡＳ２のみを表している。波長λ_１の走査ビームＡＳ１が、通常ビームとしてウォラストンプリズム１１に当たり、屈折せずに再びそれを維持するのに対し、波長λ_２の走査ビームＡＳ２は、異常ビームとして屈折する。ここで、配列は、２つの波長λ_１及びλ_２のイメージＳＢ１及びＳＢ２が、同じ横方向位置で検出器８に当たるように選択される。ビーム組合せのためのウォラストンプリズム１１の選択は、以下の欠点を含む。：２つの波長の偏光ベクトルは、互いに直角になければならない。これは、２つのレーザダイオードＬＤ１及びＬＤ２の可変方向に対して自由度を制限する。製造技術は、２つのレーザダイオードＬＤ１及びＬＤ２が、ハウジング内で相互に直角の偏光を有して事実上正確に一列に配列できないことを結果としてもたらす。これは、調整をかなり困難にする。特に、４分の１波長の位相板を用いるとき、記録媒体１の基板の複屈折は、記録媒体１に対する光学スキャナの位置の機能として偏光を回転させる。その位相板は、駆動装置に書き込むために通常用いられるがここでは図示していない。
【００２５】
前述した欠点は、材料の偏光依存特性を用いるビーム組合せが所望されないことを明らかにする。前述の２つの解決策に基づく偏光非依存のビーム組合せを許容する本発明による方法は、以下の文章に記載される。
【００２６】
図３に描かれたような本発明の基本原理は、逆の考え方で、回折格子１２の散乱特性を用いている。格子分光計の場合、固定の入射角αで格子に当たる多色（ｐｏｌｙｃｈｒｏｍｉｃ）放射は、以下の格子式に従って再び置かれる。
ｎ＊λ＝ｄ＊（ｓｉｎ（α）−ｓｉｎ（β））（１）
ここで、回折次数ｎの異なる角度βとし、この場合の異なる波長λ_１及びλ_２の放射が、角度α_１及びα_２で回折格子１２に当たる。格子式に従って、結果として同じ出口角β１及びβ２になるように、格子周期ｄが選択される。従って、β１＝β２＝０について、以下のようになる。
【数１】

ここで、ｎ_１及びｎ_２は、ビーム組合せのために用いられた回折次数を表す。これらは、始めから互いに別々となるように選択される。例えば、ｎ_１＝０及びｎ_２＝１を選択することが可能であり、α_１＝０の場合、結果として必要とされる格子周期は以下のようになる。
【数２】

式（２）の対応する解決策は、回折次数ｎ_１及びｎ_２の他の組合せに対して得られる。２つのレーザダイオードからの波長λ_１及びλ_２で発光された放射は、通常の表面に対して角度α_１及びα_２で回折格子に当たる。図面は、本発明によれば、両方の波長に対して同じとなるように選択される出口角βを表す。
【００２７】
図４は、本発明における回折格子１２の線形状の最適化を表す。ブレーズ形状は、図４（ａ）においてこの目的のために用いられ、ステップ形状は、図４（ｂ）のブレーズ形状の近似値として用いられる。ステップ形状は、この場合、４つの高さステップによって表されている。等距離ステップｈ_１、ｈ_２及びｈ_３は、平均的に、それらが図４（ａ）に表されているようにブレーズ角θ_Ｂに対応するように選択される。
【００２８】
回折次数ｎ_１及びｎ_２の適切な選択は、本発明によれば、更に回折効率εを考慮することによってなされる。回折効率εは、波長λ_１及びλ_２の発光レーザ光の部品が、スキャナ３の光学システムに利用できることを決定する。基本的に、回折効率εは、回折次数ｎ_１及びｎ_２の選択に依存するだけではなく、回折格子１２の構造要因、即ち別々の格子線１３の形状にクリティカルに依存する。図４は、このような格子線１３の形状の例を描いている。図４（ａ）に描かれた非対称的に形成されたブレーズ形状は、本発明によれば、１つの回折次数ｎだけで回折放射のできる限り大きな割合を集中するために特に最適となる。以下のようなブレーズ条件
【数３】

がこのような回折格子１２に対して厳密に満足され、その基板が回折指数ｎ_ｒによって特徴付けられる場合、ε＝１の回折効率は、対応する次数ｎに対して得られ、ε＝０の回折効率は、他の全ての次数ｎに対して得られる。実際、ブレーズ条件を、波長λ_１及びλ_２の両方に対して同時に満足できないことは、図４（ａ）及び式（４）から明らかである。回折効率εは、以下の式によって与えられる。
【数４】

ここで、α（ｎ）は、複素振幅回折効率を表す。変数α（ｎ）は、以下の式によって過度に小さくない格子周期に対して計算することができる。
【数５】

φ（ｘ）は、点ｘで格子ステップに当たるビームの相対的な位相を表す。ブレーズ格子に対して、以下の式が得られる。
【数６】

ここで、ｈ（ｘ）は、格子線１３の高さ形状を表す。図４（ａ）に表されたブレーズ角との関係は、以下の式によって与えれる。
ｈ（ｘ）＝ｔａｎ（θ_Ｂ）＊ｘ　　ｆｏｒｘ∈［０，ｄ］（８）
【００２９】
格子形状が、回折次数ｎ_１の波長λ_１に対して最適化されたならば、次数ｎ_２の波長λ_２に対して、以下の結果となる。
【数７】

格子基板の散乱を、即ち波長に対するｎ_ｒの変化を、無視できると仮定する。
【００３０】
所与の比率λ_１／λ_２＝０．８３３に対して両方の波長の最大の光出力を達成するために、ｎ_１＝ｎ_２＝±１となる回折次数を選択することは特に有利である、ということが分かった。例えば、図１１は、種々の回折次数ｎに対して回折効率εを表し、ブレーズ条件が１次で波長λ_１＝６５０ｎｍに対して厳密に満足するような格子形状を仮定する。波長λ_２＝７８０ｎｍに対して、このブレーズ条件は相反する。しかしながら、波長λ_１及びλ_２の間の比較的小さな差によって、９０％以上の回折効率εがλ_２に対しても達成することができることは明らかである。更に、図１１は、格子形状の結果である回折効率をリストしており、この場合、図４（ｂ）に描かれ、４つの別々のステップから形成されているように、４ステップ形状の形式のものである。このような形状は、理想的なブレーズ形状よりも、機械的に製造される必要があるリソグラフッフィック露光及びその後のエッチング処理によって容易に製造され得る。ステップの高さｈ_１、ｈ_２及びｈ_３とステップ数とは、この場合、最適化されたブレーズ形状のできる限り最良の近似値を達成するために選択される。この形状に対して図１１に示された回折効率は、式（５）の数値式によって決定される。この場合、同様に、７０％以上の出力が、両方の波長λ_１及びλ_２に対して達成できることが分かった。
【００３１】
ビーム組合せ用の光学スキャナの特定の配列は、特に回折次数ｎ_１＝ｎ_２＝±１に対して、以下の文章の中で説明される。
【００３２】
図５は、発散走査ビームＡＳ１及びＡＳ２においてビーム組合せのための本発明による装置のビームパスを表す。２つのレーザダイオードＬＤ１及びＬＤ２からの発散方法で発光された放射は、回折格子１２で回折した後で非収差であり、あたかも両方の波長が同じ点即ち仮想源ＶＳから発生しているかのように伝搬する。２つのレーザダイオードＬＤ１及びＬＤ２は、この場合、点光源とみなされる。回折格子１２で回折した後、２つの光源ＬＤ１及びＬＤ２からの放射は、あたかもそれらが単一源、いわゆる仮想源ＶＳから発生しているかのように伝搬する。仮想源ＶＳに対して、２つの実際の源ＬＤ１及びＬＤ２は、それぞれ、横方向に座標点（０，ｙ_１）及び（０，ｙ_２）に配置される。回折格子１２は、縦方向の距離Ｚ_０に配置される。回折格子１２の中心、即ち座標（Ｚ_０，０）に当たるビームは、回折の後で光軸９に沿って通り、両方のビームＡＳ１及びＡＳ２に対する出口角βは零となる。入射角α_１及びα_２は、一方で、以下のようになる幾何学的配置から決定され得る。
【数８】

他方では、それらは、β＝０の格子式（１）を満足しなければならず、従って、結果として以下の条件式となる。
【数９】

式（１１）の最後のステップのものが適用でき、λ_１ _， _２＜＜ｄに限定したものである。式（１１）は、再組立のために必要とされる格子定数ｄと、レーザダイオードＬＤ１及びレーザダイオードＬＤ２の間の所与の距離Δｙに対して決定すべき位置ｙ_１とを受け入れる。例えば、格子定数ｄ＝１３μｍ及び位置ｙ_１＝０．５ｍｍは、Ｚ_０＝１０ｍｍ及びΔｙ＝０．１ｍｍで得られる。
【００３３】
式（１１）に対応する周期を有する簡単な線形の回折格子１２が用いられる場合、２つの走査ビームＡＳ１及びＡＳ２の組合せが保証されるが、記録媒体１の情報担持層６上に回折限界スポットＳＰ１及びＳＰ２が存在しない。これは、線形格子上の発散ビームＡＳ１及びＡＳ２の回折中に生じる収差による。これを防ぐために、本発明による回折格子１２は、簡単な回折格子よりはるかに複雑に構成される。
【００３４】
図６は、曲がった格子線１３を有する最適化された回折格子１２の線構造を表す。理解できるように、１つの格子線１３’は曲がっていない。線間隔ｄは、この場合、ｄ_ｘ（ｘ，ｙ）及びｄ_ｙ（ｘ，ｙ）によって座標（ｘ，ｙ）の機能として直交座標形式で表される。
【００３５】
回折格子１２の正確な構造は、以下の文章に記載されているように、レーザダイオードＬＤ１からの放射に対して決定される。全ての収差に対する完全な補正は、２つのレーザダイオードＬＤ１及びＬＤ２の一方の波長λ_１及びλ_２に対してのみ可能となる。数値シミュレーション計算によって表されたように、レーザダイオードＬＤ２からの放射における有限収差は無視できる。
【００３６】
レーザダイオードＬＤ１から即ち点（０，ｙ_１）から発生し、点（ｘ_ａ，ｙ_ａ）で回折格子１２に当たる各ビームは、次のように回折するようになされる。その回折は、結果として生じるビームが、点（０，０）の仮想源ＶＳから発生したものに対応し、回折されることなく点（ｘ_ａ，ｙ_ａ）を通過するようになされる。これは、回折ビームの出口方向が、仮想ビームの入射方向と等しいことを意味する。曲がった格子線１３における回折が正確に表されていることを認めるために、格子周期は、図６に描かれたように、各格子座標（ｘ，ｙ）に対して直交座標ｄ_ｘ及びｄ_ｙに分解される。入射角αは、その座標α_ｘ及びα_ｙに対応する方法で細分される。
【００３７】
従って、距離Ｚ_０で（０，ｙ_１）から（ｘ_ａ，ｙ_ａ）へのビームに対して、以下の式となる。
【数１０】

【００３８】
仮想源ＶＳからの仮想ビームは、部品の形状で表されたものと同様に公称出口角βを決定する。これは、以下の式のように、仮想ビームの入射角と等しくなる。
【数１１】

【００３９】
前述で計算された角α_ｘ、α_ｙ、β_ｘ及びβ_ｙを有する格子式（１）が、１次回折に対して各点（ｘ_ａ，ｙ_ａ）で満足されるように、格子周期ｄ_ｘ（ｘ_ａ，ｙ_ａ）及びｄ_ｙ（ｘ_ａ，ｙ_ａ）が選択される。従って、以下の式を得る。
【数１２】

【００４０】
回折格子は、式（１４）によって完全に特徴付けられ、別々の格子線１３に細分され得る。本発明によれば、ｙ_ａ＝ｙ_１／２の格子線１３’は、線構造に対して適切な発生点である。この場合、ｄ_ｘの分母は、格子線１３’がｘ軸と平行に通ることを意味するという特異性を持っている。他の全ての格子線１３の形状は、ｄ_ｙの連続追加によって計算され得る。図６に描かれたような回折格子１２の構造は、この方法で計算された構造と質的に対応する。
【００４１】
図７は、光軸９に対して片寄って配列されたレーザダイオードＬＤ１及びＬＤ２に対するビームパスを表す。この場合の太矢印は、強度最大（ｉｎｔｅｎｓｉｔｙｍａｘｉｍａ）の発光角度を示す。強度形状の角度分布がＺ軸と平行して配列されるように、２つのレーザダイオードＬＤ１及びＬＤ２は、通常、配列される。強度最大の間の横方向の距離λｙ（Ｚ_１）は、レーザダイオードＬＤ１及びＬＤ２の間の距離ｙ_２（０）−ｙ_１（０）と伝搬距離Ｚ_１−Ｚ_０とに依存する。
【００４２】
これまでの記載は、レーザダイオードの発光特性を省略している。レーザダイオードＬＤ１及びＬＤ２は、その放射が特定の角度分布を持っていない点光源であると仮定されている。図７は、強度最大が最終的に移動する方向、即ち、それらの横方向間隔Δｙ（Ｚ_１）が長手方向にどのくらい増加するかを表している。従って、この間隔に対して、以下の式となる。
【数１３】

【００４３】
コリメータレンズ４がＺ_１に位置する場合、距離Δｙ（Ｚ_１）は、Ｚ＞Ｚ_１で一定に維持される。ｙ_２−ｙ_１＝０．１ｍｍ、Ｚ_０＝１０ｍｍ及びＺ_１＝２０ｍｍは、数値例として再度仮定する。従って、これは、結果として発光最大は０．２ｍｍで離されることになる。この値は、約３〜４ｍｍの対物レンズ５の典型的な口径と比較しても小さい。これは、実際上、強度最大の間の間隔がほとんど明白ではないことを意味する。対照的に、表されている軸９’に対する放射最大のシフトは、よりクリティカルである。このシフトｙ_１（Ｚ_１）は、Δｙ（Ｚ_１）の値のおよそ５倍と仮定する。前述の数値例について、これは、強度最大が光軸９’に対して約１ｍｍの間でシフトされることを意味する。従って、このシフトは、レンズ開口のおよそ１／４の量となり、従って補正されるべきである。本発明によれば、これは以下のように実行される。：回折格子１２から発生する波頭は、仮想源ＶＳの発光点から発生する球面波に相当する。従って、回折格子１２の鮮明度（ｄｅｆｉｎｉｔｉｏｎ）のための前段ステップが無効となることなく、点ＶＳに対して任意の所望の角度でその後の光学システムを回転させることが可能となる。従って、回折格子１２の特徴が変化することがない限り、組合せビームＡＳ１及びＡＳ２の一方の特徴に変化が生じない。実行される回転は、レーザダイオードＬＤ１の強度最大が、その後のシステムの光軸９に置かれるような角度で有効に提供される。図８は、対応する最適化された全体システムを表す。
【００４４】
図８は、発散ビーム中の回折格子１２を有する光学スキャナ８の全体構造を表す。回折格子１２に続く光学システムの光軸９に対して、２つのレーザダイオードＬＤ１及びＬＤ２の強度最大のシフトをできる限り小さく維持するために、レーザダイオードＬＤ１及びＬＤ２と回折格子１２とを含むユニットは、描かれたプレーンに直角であり且つ仮想源ＶＳを通る軸に対して回転される。最適な回転角は、回折格子１２を通過した後における２つのレーザダイオードＬＤ１及びＬＤ２の発光角度の平均値である。
【００４５】
本発明によれば、対応する小さい距離Ｚ_０を用いるとき、モジュール１４は、ツインレーザダイオードＬＤ１及びＬＤ２と回折格子１２とを含む、集積された全体部品として提供される。回折格子１２の残る回折次数が、結果として、光ディスク１上のトラックに対して直角に向けられた光スポットとなるように、回折格子に対する光学システムの向きは選択される。更なる検出器素子を用いる場合、ここで説明しないが、これらサイドスポットは、光ディスクの放射方向傾斜を検出するために用いられる。更なる格子１４が、選択的に表されている。これは、公知の３ビームトラッキング方法に基づいて、ＣＤディスクの複写中の任意のトラッキングエラーを検出するために用いられる。その格子線は、この目的のために、回折格子１２のものに対してほぼ直角に向けられ、ディスク１上の更なる格子１５に起因するサイドスポットが、トラックに沿って配列される。更なる格子１５がＤＶＤディスクから読み出す必要性がないために、本発明は、回折が波長λ_１に対して発生しないように用いられるべき格子を提供する。これは、例えば、６５０ｎｍのΔφ＝πを有するロンキー格子のような場合である。
【００４６】
平行ビーム中のビーム組合せは、前述した場合よりも簡単である。この場合、図９に描かれたように、レーザダイオードＬＤ１及びＬＤ２から発散形状に発生する放射ＡＳ１及びＡＳ２は、まず最初に、適切なコリメータレンズ４を用いて平行にされる。レーザダイオードＬＤ１及びＬＤ２の異なるオブジェクト位置により、波長λ_１及びλ_２を含む平行ビームは異なるフィールド角を有する。これらは、平行ビーム内に位置付けられた、本発明による回折格子１２によって互いに整合される。線形格子からの平行ビームの回折は、結果としていずれの収差にもならず、回折格子１２は、簡単な回折格子の形状として有利となる。両方の波長λ_１及びλ_２に対して発生する最大光子を達成するために、両方のレーザフィールドは、前述されたように、それぞれ１次で回折する。格子周期は、平行ビームのフィールド角Δα＝α_２−α_１の間の差を考慮して、以下の式のように設計される。
【数１４】

ここでｆ_ｃｏｌｌは、コリメータレンズ４の焦点距離を表す。条件β＝０に従うために、式（２）は、格子周期ｄ及び入射角α_１を独自に規定するために用いられる。
【数１５】

数値例：コリメータ焦点距離ｆ_ｃｏｌｌ＝２０ｍｍと、横方向間隔Δｙ＝０．１ｍｍのコリメータ焦点距離とに対して、これは、結果としてΔα＝０．２８６°になる。式（１７）を用いると、角度及び格子周期をそれぞれ、α_１＝１．４３°及びｄ＝２６μｍとして規定できる。
【００４７】
図１０は、本発明による装置の逆方向パスにおけるビーム組合せを表す。回折格子１２は、この場合、光学スキャナ８の検証パスの中に配列される。この配列は、図２に描かれたものに対応し、本発明による回折格子１２は、ウォラストンプリズム１１の代わりに、ビーム組合せのために用いられる。この場合、２つのレーザダイオードＬＤ１及びＬＤ２から発光された放射は、最初に、図１に表されたように、２つの横方向に離れたスポットＳＰ１及びＳＰ２が光ディスク１の情報層６上に発生するように組み合わされない。両方のスポットＳＰ１及びＳＰ２が検出器プレーンの同じ位置ＳＢ１及びＳＢ２にイメージされた境界条件は、この場合、逆方向パスの回折格子１２によって満足される。たとえ非平行ビームパス内に位置付けられていても、回折格子１２の構造は、この場合、簡単な線形格子の形状であってもよい。線形格子上の回折に起因する収差は、図５〜８に関連して記載された構造に対照して、この点で無視できる。光子発生理由について、回折格子１２は、１次回折における両方の波長λ_１及びλ_２に対して再度用いられてもよい。回折格子１２及び検出器８を含むモジュール１４’は、他の実施形態として、破線で描かれている。
【００４８】
本発明に対する更なる応用選択は、以下の文章内に明記されている。ビーム組合せのための最初の２つの選択は、結果として、２つの重複光スポットＳＢ１及びＳＢ２が光ディスク１上に発生するようになる。光学スキャナ８の通常動作中に、２つの波長λ_１及びλ_２の連続使用（ｓｕｃｃｅｓｓｉｖｅｕｓｅ）が好ましい。即ち、ＤＶＤ用の波長λ＝６５０ｎｍのレーザダイオードＬＤ１と、ＣＤ用の波長λ＝７８０ｎｍのレーザダイオードＬＤ２とを連続使用し、本発明による方法は、光学データ記憶用の新しいアプリケーションで開かれる。これらは、例えばいわゆる２光子処理を含む。これら処理は、ディスク１上のメモリ層６の使用からなり、情報単位を書き込むために分子電子遷移を用いる。この場合、状態ＺＡから他の状態ＺＢへの分子遷移は、中間レベルＺＣを介して起こる。例として、レーザダイオードＬＤ１からの光が、遷移ＺＡ→ＺＣを刺激するために用いられるのに対し、遷移ＺＣ→ＺＢがレーザダイオードＬＤ２からの放射によって刺激される。対照的に、書き込まれた情報は、２つのレーザダイオードＬＤ１及びＬＤ２の一方だけを用いて読み出される。このような２光子処理の使用は、将来的に信頼性が高い大量なデータを達成することが可能となる。いわゆる「前熱」処理は、重複スポットＳＰ１及びＳＰ２の更なる新しいアプリケーションとして想定される。この場合、例として、レーザダイオードＬＤ２からの光は、光ディスク上のメモリ層６の大きい領域が加熱されることを保証するのに対し、情報は、レーザダイオードＬＤ１の適切なパルスによってのみメモリ層６に書き込まれる。これは、処理を削除するとみなす信頼性の高い良いデータと、達成可能な高い効率密度との点で、現在の方法よりも有利である。高い効率密度は、例えば、多数の情報担持層６を有する光学記憶ディスク１の場合に所望される。
【００４９】
本発明は、２つのレーザダイオードＬＤ１及びＬＤ２から発光された放射を形成する回折方法に関し、単一検出器８の使用を可能とする。一方では、１つの方向は、光ディスク１上に同一線形で配列された２つの焦点ＳＰ１及びＳＰ２を達成するために指示され、従って単一検出器８を使用できる。他方では、１つの方向は、共通検出器８上で、光ディスク１上に離れた光スポットＳＰ１及びＳＰ２をイメージするために表される。ウォラストンプリズム１１の使用は、以下の欠点を有する。：レーザダイオードＬＤ１及びＬＤ２の偏光は、自由に選択することができない。それは、前段パスにおいて用いられないが、ディスク１上に発生するスポットＳＰ１及びＳＰ２を横方向に離れる。プラスチックからそれらを製造することができないので、ウォラストンプリズム１１は、比較的高価な光学部品である。回折格子１２の使用は、本発明によれば、２つの横方向に離れた単色光源から発光される放射に対して可能となる。レーザダイオードＬＤ１及びＬＤ２のこの場合、単色光源を形成するために、２つの波長λ１及びλ２の光ビームが、回折格子１２を通過した後で共通軸９を有するようになる。これは、ＤＶＤ及びＣＤを再生及び記録する光学スキャナ８に対して簡単な概念を達成することが可能となる。格子の回折の散乱特性は、放射の組み合わせに用いられ、１次回折ｎ＝±１が両方の波長λ_１及びλ_２に対して用いられる。補正収差のための複雑な線構造は、スキャナ８の前段パスにおける使用に対して表されている。両方の波長λ_１及びλ_２に対してできる限り高い回折効率を達成するために、即ち、低い光損失を達成するために、個別形状のブレーズ幾何学は、回折格子１２のステップ形状に用いられる。前熱記録及び２光子処理はその方法の更に可能な応用として言及されている。
【図面の簡単な説明】
【図１】
２つのレーザダイオードを用いるビームパスの構成図である。
【図２】
ウォラストンプリズムを用いるビーム組合せの構成図である。
【図３】
回折格子を用いるビーム組合せの構成図である。
【図４】
回折格子の線形状図である。
【図５】
回折格子を用いるビームパスの構成図である。
【図６】
本発明による回折格子の線構成図である。
【図７】
光軸に対して片寄って配列されたレーザダイオードのビームパスの構成図である。
【図８】
発散ビームの回折格子を有する本発明による装置の構成図である。
【図９】
平行ビームにおける回折格子を有する本発明による装置の構成図である。
【図１０】
検証パスにおける回折格子を有する本発明による装置の構成図である。
【図１１】
計算された回折効率のテーブルである。
【符号の説明】
１　光学記録媒体
２　共通ハウジング
３　光学スキャナ
４　コリメータレンズ
５　対物レンズ
７　円柱レンズ
８　検出器
９、９’ 共通の光軸
１０評価ユニット
１１ウォラストンプリズム
１２回折格子
１３、１３’ 格子線
１４、１４’ モジュール
１５更なる回折格子
１６ビームスプリッタ[0001]
TECHNICAL FIELD OF THE INVENTION
The present invention relates to an apparatus for reading from and / or writing to an optical recording medium. The apparatus uses scanning beams of different wavelengths, which scan along a common optical axis, scan the recording medium, and are detected by a single photodetector. In particular, the device has an optical scanner for playing and recording optical rewritable discs.
[0002]
[Prior art]
Optical scanners that can both play and write to digital versatile discs (DVD) and compact discs (CD) require two different laser wavelengths. For this, CD-compatible DVD players and recorders have two different laser diodes. This separate structure results in increased costs due to the further required optics. Recently, so-called twin laser diodes have become available as one proposal to reduce the number of required components. These constitute two laser diodes of different wavelengths and are mounted laterally separated in a common laser housing.
[0003]
[Problems to be solved by the invention]
Lateral separation of the two light sources results in the emission radiation passing through the optical system of the scanner being imaged on the information carrying layer of the optical disc with two mutually separated light spots. This means that the focus of the two lateral separations is generated alternately on the detector plane that images the light reflected from the disk. Therefore, it is not possible to use a common detector for both wavelengths as desired.
[0004]
US-A-6,043,911 discloses an apparatus using two wavelengths of a scanning beam, which beams are combined using a beam combining element to propagate along a common optical axis. This known device has the disadvantage that beam combining elements consisting of a combination of prisms and holograms are expensive to produce. Furthermore, the hologram does not optimally match the different characteristics of the light source outputting different wavelengths, which leads to some severe disturbance effects.
[0005]
One aim of the invention is to propose an improved device. This object is achieved by the measures described in the claims.
[0006]
[Means for Solving the Problems]
According to the invention, the beam combining element is in this case a diffraction grating. This has the effect that its properties are calculated and optimally matched to the characteristics of the light source, in particular a laser diode. The properties of the diffraction grating are in this case preferably calculated using one of the calculation methods described in the text below. The information layer is an information-carrying layer on a recording medium, which may be, for example, an optical disc such as a CD or DVD, or other optical recording that is read-only, write-only, or both readable and writable. It may be a medium.
[0007]
The diffraction grating also preferably has a blazed shape or a grating line having the same shape as the blazed shape. In the case of a blazed shape, the grid lines do not have right-angle intersections, but essentially pass obliquely through the intersections. Therefore, its shape is, for example, a sawtooth shape. One effect of using a blazed shape is that the diffraction effects are optimally used and coupled from each light source into a combined beam path such that the intensity is as high as possible. Thus, this results in the least possible light loss.
[0008]
According to the invention, the grid lines have a step shape. This blaze-like shape can be generated with a small force, but nevertheless has the effect of having properties substantially similar to a clean blaze shape.
[0009]
The grating lines of the diffraction grating are preferably straight and parallel for the effect of being able to output easily. In many cases, this will provide good enough quality, especially if the grating is arranged in parallel beams. If the diffraction gratings are arranged in a diverging or converging beam, the grating lines are preferably designed so that they bend. Therefore, since the distance between the grating lines is different as a function of position, different diffraction factors as a function of position are satisfied in the non-parallel beam, and there is an effect that aberration is corrected.
[0010]
Preferably, even when using curved grid lines, at least one grid line is straight. This has the effect that the bending of the grid lines can be determined particularly easily starting from straight grid lines. The distance between this grid line and the optical axis preferably corresponds to half the distance between one of the light sources and the optical axis.
[0011]
The invention is provided for a diffraction grating to be optimal for the respective first order diffraction of both wavelengths. In particular, when using a combination of wavelengths of 650 nm and 780 nm, it is optimal in each case to use first-order diffraction for efficiency and for simplifying the grating structure. Other combinations of diffraction orders are also valuable for other wavelength combinations. This also includes not only the zeroth order but also the second or higher order.
[0012]
In the simplest case, laser diodes that output light at different wavelengths are arranged such that the scanning beams output by them pass parallel to each other and parallel to the optical axis. The present invention provides for both laser diodes to be arranged at an angle to the optical axis. This has the effect that, together with the diffraction grating, the result is an intensity profile that is as axially symmetrical as possible.
[0013]
The diffraction grating is also preferably arranged rotationally with respect to the optical axis for this purpose. For the laser diode and the diffraction grating, there is a special effect that the zero-order virtual light source is arranged to rotate so as to stop on the optical axis.
[0014]
According to the invention, furthermore, the diffraction grating is oriented such that the side spot is oriented at right angles to the information track on the optical recording medium. The side spots are the focal points of a second beam of a different order from those so that the diffraction grating is optimized. If necessary, these diffraction orders are designed systematically to determine the diffraction grating shape with optimal intensity. The information track is, for example, a spiral or circular track of extended information to be marked on a conventional optical disc. The arrangement of the diffraction grating according to the invention allows the side spots to detect possible disc tilt using known methods, or to detect any deviation between the scanning spot and the track center. It has the effect that it can be used.
[0015]
According to the invention, the laser diode and the diffraction grating are integrated in one module. This means that the module is supplied as a pre-assembled part and undergoes quality control for installation, along with some assembly and adjustment steps required during installation.
[0016]
The diffraction grating is advantageously arranged in the beam path coming from the recording medium, but is arranged upstream and upstream of the photodetector. This has the effect that the beam combination is placed only in the backward path of the scanning beam. Thus, the diffraction grating can be designed to be simple, since any errors it may have have little effect in the remaining short beam path.
[0017]
In this case, the effect is that the diffraction grating and the detector element are integrated in one module.
[0018]
Further diffraction gratings are preferably arranged in the beam path. This has the effect of generating an additional secondary beam which is used, for example, for tracking. Furthermore, if the diffraction grating is a Ronchi grating, then this has the effect that a secondary beam is generated for only one of the wavelengths. This is particularly advantageous, for example, when a further secondary beam for performing the known three-beam tracking method is to be used in any case for only one of the wavelengths.
[0019]
The invention provides that in order to record information on an optical recording medium, both laser diodes are operated simultaneously, whereas in each case of a read operation only one of the laser diodes is operated. I do. The diffraction grating according to the invention ensures that the spots of both laser diodes are superimposed on the optical recording medium. Thus, that energy, which requires the recording or erasure of data, is effectively applied by both laser diodes outputting a scanning beam simultaneously. One scanning beam is required in each case read from the recording medium. Different wavelengths are preferably provided for writing or erasing, although within the scope of the invention for the Phus wavelength used herein.
[0020]
In the method according to the invention for producing a diffraction grating used particularly in an apparatus according to the invention, the grating structure and the grating line shape are defined, the corresponding height shape is determined from this and subdivided into a step-like shape, and The different height regions generated in the blank are transferred to the blank using lithography and etching processes.
[0021]
Further advantageous refinements of the present invention are included in the following description of exemplary embodiments.
[0022]
BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION
FIG. 1 shows the beam path in an optical scanner 3 of a device for reading from and / or writing to an optical recording medium 1, which has two laser diodes LD1 and LD2. A so-called twin laser diode or dual laser diode comprises an arrangement of two separate laser diodes LD1 and LD2 integrated in a common housing 2. For field applications of the optical scanner 3 for reading from and writing to the optical recording medium 1, the first laser diode LD 1 has a first wavelength λ₁= 650 nm, and the second laser diode LD2 has a second wavelength λ.₂= 780 nm. In the case shown, the second wavelength λ₂Is used to read from and write to the old CD format, while the first wavelength λ₁Is used for the new DVD format. Due to the different requirements for different disk formats, all components of the scanner 3 have both wavelengths λ₁And λ₂Must be optimized for Thus, for example, the collimator lens 4 should have as little divergence as possible, and the objective lens 5 should have a different substrate thickness sd for CD and DVD₁And sd₂Should be compensated for. The recording medium 1 in FIG. 1A has a DVD substrate thickness sd.₁And the thickness of the CD substrate sd₂Are shown as selectable. For clarity, the beam paths of the different laser diodes LD1 and LD2 are depicted in separate figures in FIGS. 1 (a) and 1 (b). Such devices are subject to the following problems. Basically, the optical scanner 3 is a diffraction limited image of the laser sources LD1 and LD2 on the optical storage disk 1. In the case of a twin laser diode, both laser sources LD1 and LD2 are laterally separated in the mounting housing 2. The laser sources output two scanning beams AS1 and AS2 passing along the optical axis 9 of the scanner 3. The beams pass through a beam splitter 16 and are imaged by an optical system including a collimator lens 4 and an objective lens 5 on an information carrying layer 6 of the optical disc 1 at two mutually separated spots SP1 and SP2. These two spots SP1 and SP2 are alternately regarded as light sources, and are imaged on the plane of the detector 8 via the objective lens 5 and the cylindrical lens 7. The detector 8 is depicted at 90 ° in FIG. 1c and has four quadrants A, B, C and D which emit respective electrical signals A1, B1, C1 and D1 in FIG. 1c. These signals are converted by the evaluation unit 10 into one or more information signals IS in a known manner, but will not be described in detail here. Due to the astigmatism introduced by the cylindrical lens 7, the images SB1 and SB2 of the two light spots SP1 and SP2 are no longer in the diffraction-limited range on the detector plane, but at the focal length of the cylindrical lens 7. Nor is it critically dependent on size. Thus, the separation of the sources of the two spots SP1 and SP2 is no longer guaranteed in their images SB1 and SB2. The problem is illustrated by a numerical example. : The two laser sources LD1 and LD2 are usually laterally separated from each other by approximately ld = 0.1 mm. In the detector plane, depending on the focal length of the cylindrical lens 7, it is guided to image SB1 and SB2 similar to those separated from each other at approximately ld '= 0.1 mm. The cylindrical lens 7 itself is usually selected such that the images SB1 and SB2 of the spots SP1 and SP2 at the detector 8 similarly have a diameter db of approximately db = 0.1 mm. Thus, in practice, two mutually shifted spot images SB1 and SB2 each having four quadrants A, B, C and D can be found, the spacing of which roughly corresponds to the diameter db. One possible solution is to use a detector pattern formed from two photodiodes, each having four quadrants. However, the choice of this solution is expensive to actually implement. This is because the distance between the two spot images SB1 and SB2 on the plane of the detector 8 changes during the adjustment of the cylindrical lens 7. Therefore, a fixed image spacing as predetermined by the detector pattern cannot be maintained during the construction and adjustment of the optical scanner 3.
[0023]
The optical arrangement is desired to allow the use of a single detector 8 having four quadrants. Therefore, the two spot images SB1 and SB2 should converge at the same position on the detector plane. Basically, it is possible to distinguish between two different solutions to achieve this goal. The first is to generate two spots SP1 and SP2 arranged at the same position in the horizontal direction on the disk 1. This results in the two spot images SB1 and SB2 being concentric in the detector plane. The second is to image laterally distant spots SP1 and SP2 on disk 1 at the same location on the detector plane.
[0024]
For the latter, it has been proposed to use the birefringent properties of Wollaston prism 11 in the detector path. This is depicted in FIG. For the sake of simplicity, the figure only shows the scanning beams AS1 and AS2 passing in the opposite direction from the recording medium 1 in the direction of the detector 8. Wavelength λ₁Scan beam AS1 strikes the Wollaston prism 11 as a normal beam and maintains it again without refraction, while the wavelength λ₂Is refracted as an extraordinary beam. Here, the array has two wavelengths λ₁And λ₂Images SB1 and SB2 are selected to strike the detector 8 at the same lateral position. The choice of Wollaston prism 11 for beam combination has the following disadvantages. : The polarization vectors of the two wavelengths must be at right angles to each other. This limits the degree of freedom for the variable directions of the two laser diodes LD1 and LD2. The manufacturing technique results in that the two laser diodes LD1 and LD2 have mutually orthogonal polarizations in the housing and cannot be aligned virtually exactly. This makes the adjustment quite difficult. In particular, when using a quarter-wave phase plate, the birefringence of the substrate of the recording medium 1 rotates the polarization as a function of the position of the optical scanner with respect to the recording medium 1. The phase plate is typically used to write to the drive, but is not shown here.
[0025]
The aforementioned disadvantages demonstrate that beam combinations using the polarization dependent properties of the material are not desired. A method according to the invention which allows polarization-independent beam combinations based on the two solutions described above is described in the following text.
[0026]
The basic principle of the present invention as depicted in FIG. 3 uses the scattering characteristics of the diffraction grating 12 in the opposite way. In the case of a grating spectrometer, the polychromatic radiation hitting the grating at a fixed angle of incidence α is repositioned according to the following grating equation:
n * λ = d * (sin (α) −sin (β)) (1)
Here, different angles β of diffraction orders n are used, and different wavelengths λ in this case are used.₁And λ₂Of the angle α₁And α₂At the diffraction grating 12. According to the lattice formula, the lattice period d is selected such that the result is the same exit angles β1 and β2. Therefore, for β1 = β2 = 0, the following is obtained.
(Equation 1)

Where n₁And n₂Represents the diffraction order used for beam combination. These are initially chosen to be separate from one another. For example, n₁= 0 and n₂= 1 can be selected and α₁If = 0, the resulting required grating period is:
(Equation 2)

The corresponding solution of equation (2) is the diffraction order n₁And n₂Obtained for other combinations. Wavelength λ from two laser diodes₁And λ₂Radiation emitted at an angle α with respect to the normal surface₁And α₂Hits the diffraction grating. The figure represents the exit angle β, which is chosen according to the invention to be the same for both wavelengths.
[0027]
FIG. 4 shows the optimization of the linear shape of the diffraction grating 12 according to the present invention. The blaze shape is used for this purpose in FIG. 4 (a), and the step shape is used as an approximation of the blaze shape in FIG. 4 (b). The step shape is in this case represented by four height steps. Equidistant step h₁, H₂And h₃Mean, on average, they have a blaze angle θ as shown in FIG._BIs selected to correspond to
[0028]
Diffraction order n₁And n₂Is selected according to the invention by further considering the diffraction efficiency ε. The diffraction efficiency ε is the wavelength λ₁And λ₂It is determined that the component of the emitted laser light can be used for the optical system of the scanner 3. Basically, the diffraction efficiency ε is the diffraction order n₁And n₂Of the diffraction grating 12, that is, critically depends on the shape of the individual grating lines 13. FIG. 4 illustrates an example of such a shape of the grid line 13. The asymmetrically formed blazed shape depicted in FIG. 4 (a) is particularly suitable according to the invention for concentrating as much of the diffracted radiation as possible in only one diffraction order n. Blaze conditions such as:
(Equation 3)

Is strictly satisfied for such a diffraction grating 12 whose substrate has a diffraction index n_rWhere the diffraction efficiency of ε = 1 is obtained for the corresponding order n, and the diffraction efficiency of ε = 0 is obtained for all other orders n. Actually, the blaze condition is changed to the wavelength λ.₁And λ₂It is clear from FIG. 4 (a) and equation (4) that both cannot be satisfied simultaneously. The diffraction efficiency ε is given by the following equation.
(Equation 4)

Here, α (n) represents the complex amplitude diffraction efficiency. The variable α (n) can be calculated for a grating period that is not too small by the following equation:
(Equation 5)

φ (x) represents the relative phase of the beam hitting the grating step at point x. The following equation is obtained for the blaze grating.
(Equation 6)

Here, h (x) represents the height shape of the grid line 13. The relationship with the blaze angle shown in FIG. 4A is given by the following equation.
h (x) = tan (θ_B) * X {for x} [0, d] (8)
[0029]
The grating shape is the diffraction order n₁Wavelength λ₁Is optimized for₂Wavelength λ₂Yields the following results:
(Equation 7)

The scattering of the grating substrate, ie n_rIs assumed to be negligible.
[0030]
Given ratio λ₁/ Λ₂To achieve maximum light output at both wavelengths for = 0.833, n₁= N₂It has been found to be particularly advantageous to select a diffraction order such that = ± 1. For example, FIG. 11 shows the diffraction efficiency ε for various diffraction orders n, where the blaze condition is the first order and the wavelength λ₁= 650 nm is assumed to be strictly satisfied. Wavelength λ₂= 780 nm, this blaze condition is contradictory. However, the wavelength λ₁And λ₂The diffraction efficiency ε of 90% or more is λ₂It is clear that this can also be achieved for Further, FIG. 11 lists the diffraction efficiencies that are the result of the grating shape, in this case a four step shape format as depicted in FIG. 4 (b) and formed from four separate steps. belongs to. Such shapes can be more easily manufactured by lithographic exposure and subsequent etching processes that need to be manufactured mechanically than ideal blazed shapes. Step height h₁, H₂And h₃And the number of steps are selected in this case to achieve the best possible approximation of the optimized blaze shape. The diffraction efficiency shown in FIG. 11 for this shape is determined by the numerical expression of Expression (5). In this case, similarly, the output of 70% or more is increased at both wavelengths λ.₁And λ₂Has been found to be achievable.
[0031]
The particular arrangement of the optical scanner for the beam combination is, in particular, the diffraction order n₁= N₂= ± 1 is explained in the text below.
[0032]
FIG. 5 shows the beam path of the device according to the invention for beam combination in the divergent scanning beams AS1 and AS2. The radiation emitted in a divergent manner from the two laser diodes LD1 and LD2 is non-aberrated after being diffracted by the diffraction grating 12 and as if both wavelengths originated from the same point, ie the virtual source VS. Propagate. The two laser diodes LD1 and LD2 are in this case considered as point light sources. After being diffracted by the diffraction grating 12, the radiation from the two light sources LD1 and LD2 propagates as if they originated from a single source, the so-called virtual source VS. With respect to the virtual source VS, the two actual sources LD1 and LD2 each have a coordinate point (0, y) in the lateral direction.₁) And (0, y₂). The diffraction grating 12 has a vertical distance Z₀Placed in The center of the diffraction grating 12, that is, the coordinates (Z₀, 0) passes along the optical axis 9 after diffraction and the exit angle β for both beams AS1 and AS2 is zero. Incident angle α₁And α₂Can, on the other hand, be determined from a geometry that:
(Equation 8)

On the other hand, they must satisfy the lattice equation (1) with β = 0, thus resulting in the following conditional expression:
(Equation 9)

The last step of equation (11) is applicable, and λ₁ _, ₂<< d is limited. Equation (11) gives the lattice constant d required for reassembly and the position y to be determined for a given distance Δy between laser diodes LD1 and LD2.₁And accept. For example, the lattice constant d = 13 μm and the position y₁= 0.5mm is Z₀= 10 mm and Δy = 0.1 mm.
[0033]
If a simple linear diffraction grating 12 with a period corresponding to equation (11) is used, a combination of two scanning beams AS1 and AS2 is guaranteed, but a diffraction limited spot on the information carrying layer 6 of the recording medium 1 SP1 and SP2 do not exist. This is due to aberrations that occur during the diffraction of the divergent beams AS1 and AS2 on the linear grating. To prevent this, the diffraction grating 12 according to the invention is constructed much more complicatedly than a simple diffraction grating.
[0034]
FIG. 6 shows the line structure of an optimized diffraction grating 12 with bent grating lines 13. As can be seen, one grid line 13 'is not bent. The line spacing d is in this case d_x(X, y) and d_y(X, y) represents the function of the coordinates (x, y) in a rectangular coordinate format.
[0035]
The exact structure of the diffraction grating 12 is determined for the radiation from the laser diode LD1, as described in the text below. The complete correction for all aberrations is the wavelength λ of one of the two laser diodes LD1 and LD2.₁And λ₂Only possible for As represented by the numerical simulation calculations, the finite aberration in the radiation from the laser diode LD2 is negligible.
[0036]
From the laser diode LD1, that is, the point (0, y₁) And the point (x_a, Y_aEach of the beams impinging on the diffraction grating 12 in () is diffracted as follows. The diffraction is such that the resulting beam corresponds to that emanating from the virtual source VS at point (0,0), and the point (x_a, Y_a). This means that the exit direction of the diffracted beam is equal to the incident direction of the virtual beam. To recognize that the diffraction at the bent grid lines 13 is accurately represented, the grating period is set to the orthogonal coordinate d for each grid coordinate (x, y), as depicted in FIG._xAnd d_yIs decomposed into The angle of incidence α is the coordinate α_xAnd α_yIs subdivided in a manner corresponding to
[0037]
Therefore, the distance Z₀And (0, y₁) To (x_a, Y_a) Is given by the following equation:
(Equation 10)

[0038]
The virtual beam from the virtual source VS determines the nominal exit angle β, similar to that represented by the shape of the part. This is equal to the incident angle of the virtual beam as in the following equation.
(Equation 11)

[0039]
Angle α calculated above_x, Α_y, Β_xAnd β_y(1) having a point (x_a, Y_a), The grating period d_x(X_a, Y_a) And d_y(X_a, Y_a) Is selected. Therefore, the following equation is obtained.
(Equation 12)

[0040]
The diffraction grating is fully characterized by equation (14) and can be subdivided into separate grating lines 13. According to the invention, y_a= Y₁The / 2 grid line 13 'is an appropriate origin for the line structure. In this case, d_xHas a singularity meaning that the grid line 13 'passes in parallel with the x-axis. The shape of all other grid lines 13 is d_yCan be calculated by successive addition of The structure of the diffraction grating 12 as depicted in FIG. 6 corresponds qualitatively to the structure calculated in this way.
[0041]
FIG. 7 shows the beam paths for the laser diodes LD1 and LD2 arranged offset with respect to the optical axis 9. The thick arrow in this case indicates the light emission angle at the maximum intensity (intensity maxima). The two laser diodes LD1 and LD2 are usually arranged so that the angular distribution of the intensity shape is arranged parallel to the Z-axis. Lateral distance λy (Z₁) Is the distance y between the laser diodes LD1 and LD2.₂(0) -y₁(0) and propagation distance Z₁-Z₀And depends on.
[0042]
In the description so far, the light emission characteristics of the laser diode are omitted. The laser diodes LD1 and LD2 are assumed to be point sources whose radiation does not have a specific angular distribution. FIG. 7 shows the direction in which the intensity maxima eventually move, ie their lateral spacing Δy (Z₁) Increases in the longitudinal direction. Therefore, the following equation is obtained for this interval.
(Equation 13)

[0043]
Collimator lens 4 is Z₁, The distance Δy (Z₁) Is Z> Z₁Is maintained constant. y₂-Y₁= 0.1mm, Z₀= 10mm and Z₁= 20 mm is again assumed as a numerical example. This therefore results in the emission maximum being separated by 0.2 mm. This value is smaller than the typical aperture of the objective lens 5 of about 3 to 4 mm. This means that in practice the spacing between the intensity maxima is hardly apparent. In contrast, the shift of the emission maximum relative to the axis 9 'represented is more critical. This shift y₁(Z₁) Is Δy (Z₁) Is assumed to be approximately 5 times. For the above numerical example, this means that the intensity maximum is shifted between about 1 mm with respect to the optical axis 9 '. Thus, this shift amounts to approximately one-fourth of the lens aperture and should be corrected for. According to the present invention, this is performed as follows. A wavefront generated from the diffraction grating 12 corresponds to a spherical wave generated from the light emitting point of the virtual source VS. Thus, it is possible to rotate the subsequent optical system at any desired angle with respect to the point VS without invalidating the previous steps for the definition of the diffraction grating 12. Therefore, as long as the characteristics of the diffraction grating 12 do not change, no change occurs in one of the characteristics of the combined beams AS1 and AS2. The rotation performed is advantageously provided at an angle such that the intensity maximum of the laser diode LD1 is placed on the optical axis 9 of the subsequent system. FIG. 8 represents the corresponding optimized overall system.
[0044]
FIG. 8 shows the overall structure of an optical scanner 8 having a diffraction grating 12 in a divergent beam. In order to keep the maximum intensity shift of the two laser diodes LD1 and LD2 as small as possible with respect to the optical axis 9 of the optical system following the diffraction grating 12, the unit comprising the laser diodes LD1 and LD2 and the diffraction grating 12 is , Rotated at right angles to the plane drawn and through the virtual source VS. The optimum rotation angle is an average value of the light emission angles of the two laser diodes LD1 and LD2 after passing through the diffraction grating 12.
[0045]
According to the invention, the corresponding small distance Z₀, The module 14 is provided as an integrated whole part, including the twin laser diodes LD1 and LD2 and the diffraction grating 12. The orientation of the optical system with respect to the diffraction grating is selected such that the remaining diffraction orders of the diffraction grating 12 result in light spots oriented perpendicular to the tracks on the optical disc 1. If additional detector elements are used, not described here, these side spots are used to detect the radial tilt of the optical disc. A further grating 14 is optionally represented. It is used to detect any tracking error during copying of a CD disc, based on a known three-beam tracking method. The grid lines are oriented for this purpose at substantially right angles to those of the diffraction grating 12, and the side spots due to the further grating 15 on the disc 1 are arranged along the track. Since the additional grating 15 does not need to be read from the DVD disc, the invention provides that the diffraction₁Provide a grid to be used so that it does not occur for This is the case, for example, for a Ronchi grating with Δφ = π of 650 nm.
[0046]
The combination of beams in a parallel beam is simpler than in the case described above. In this case, as depicted in FIG. 9, the radiations AS1 and AS2 generated in divergent form from the laser diodes LD1 and LD2 are first collimated using a suitable collimator lens 4. Due to the different object positions of the laser diodes LD1 and LD2, the wavelength λ₁And λ₂Have different field angles. These are aligned with one another by the diffraction grating 12 according to the invention, which is located in the parallel beam. Diffraction of a parallel beam from a linear grating does not result in any aberrations, and diffraction grating 12 is advantageous as a simple diffraction grating shape. Both wavelengths λ₁And λ₂In order to achieve the maximum photons generated for the two laser fields, each will diffract in the first order, as described above. The grating period is the field angle of the parallel beam Δα = α₂−α₁Is designed by taking into account the difference between
[Equation 14]

Where f_collRepresents the focal length of the collimator lens 4. In order to comply with the condition β = 0, equation (2) gives the grating period d and the incident angle α₁Is used to uniquely define
(Equation 15)

Numerical example: Collimator focal length f_coll= 20 mm and a collimator focal length with a lateral spacing Δy = 0.1 mm, this results in Δα = 0.286 °. Using equation (17), the angle and the grating period are respectively α₁= 1.43 ° and d = 26 μm.
[0047]
FIG. 10 shows the beam combination in the backward path of the device according to the invention. The diffraction grating 12 is in this case arranged in the verification path of the optical scanner 8. This arrangement corresponds to that depicted in FIG. 2, wherein a diffraction grating 12 according to the invention is used for beam combination instead of Wollaston prism 11. In this case, the radiation emitted from the two laser diodes LD1 and LD2 first generates two laterally separated spots SP1 and SP2 on the information layer 6 of the optical disc 1, as shown in FIG. Do not combine to The boundary condition in which both spots SP1 and SP2 are imaged at the same location SB1 and SB2 in the detector plane is satisfied in this case by the diffraction grating 12 in the reverse path. Even if positioned in the non-parallel beam path, the structure of the diffraction grating 12 may in this case be in the form of a simple linear grating. Aberrations due to diffraction on the linear grating are negligible in this respect, in contrast to the structures described in connection with FIGS. For photon generation reasons, the diffraction grating 12 has both wavelengths λ in the first order diffraction.₁And λ₂May be used again. The module 14 'including the diffraction grating 12 and the detector 8 is depicted as a dashed line in another embodiment.
[0048]
Further application options for the invention are specified in the text below. The first two choices for beam combination result in two overlapping light spots SB1 and SB2 occurring on the optical disc 1. During normal operation of the optical scanner 8, two wavelengths λ₁And λ₂Successive use of is preferred. That is, the laser diode LD1 of wavelength λ = 650 nm for DVD and the laser diode LD2 of wavelength λ = 780 nm for CD are continuously used, and the method according to the present invention is opened for new applications for optical data storage. These include, for example, so-called two-photon processing. These processes consist of using the memory layer 6 on the disk 1 and using molecular electronic transitions to write information units. In this case, the molecular transition from state ZA to another state ZB occurs via intermediate level ZC. By way of example, light from laser diode LD1 is used to stimulate the transition ZA → ZC, while transition ZC → ZB is stimulated by radiation from laser diode LD2. In contrast, the written information is read using only one of the two laser diodes LD1 and LD2. The use of such a two-photon processing will enable a large amount of reliable data to be achieved in the future. The so-called "preheat" process is envisaged as a further new application of the overlapping spots SP1 and SP2. In this case, by way of example, the light from the laser diode LD2 ensures that a large area of the memory layer 6 on the optical disc is heated, whereas the information is only transmitted by the appropriate pulse of the laser diode LD1. Is written to. This is an advantage over current methods in terms of good reliable data that considers processing to be eliminated and the high efficiency density that can be achieved. A high efficiency density is desired, for example, in the case of an optical storage disc 1 having a large number of information-carrying layers 6.
[0049]
The invention relates to a diffraction method for forming the radiation emitted from the two laser diodes LD1 and LD2, which allows the use of a single detector 8. On the one hand, one direction is indicated in order to achieve two focal points SP1 and SP2, which are co-linearly arranged on the optical disc 1, so that a single detector 8 can be used. On the other hand, one direction is represented on the common detector 8 to image the light spots SP1 and SP2 separated on the optical disc 1. The use of the Wollaston prism 11 has the following disadvantages. : The polarization of the laser diodes LD1 and LD2 cannot be freely selected. It is not used in the previous pass, but laterally leaves spots SP1 and SP2 that occur on disk 1. Wollaston prism 11 is a relatively expensive optical component because they cannot be manufactured from plastic. The use of a diffraction grating 12 is made possible according to the invention for radiation emitted from two laterally separated monochromatic sources. In this case of the laser diodes LD1 and LD2, the light beams of the two wavelengths λ1 and λ2 have a common axis 9 after passing through the diffraction grating 12 to form a monochromatic light source. This makes it possible to achieve a simple concept for the optical scanner 8 for reproducing and recording DVDs and CDs. The diffraction scattering properties of the grating are used for the combination of radiation, where the first order diffraction n = ± 1 is at both wavelengths λ₁And λ₂Used for The complex line structure for the correction aberration is shown for use in the previous pass of the scanner 8. Both wavelengths λ₁And λ₂To achieve as high a diffraction efficiency as possible, i.e., to achieve low light loss, a discrete shaped blaze geometry is used for the step shape of the diffraction grating 12. Preheat recording and two-photon processing are mentioned as further possible applications of the method.
[Brief description of the drawings]
FIG.
FIG. 3 is a configuration diagram of a beam path using two laser diodes.
FIG. 2
It is a block diagram of the beam combination using a Wollaston prism.
FIG. 3
It is a block diagram of the beam combination using a diffraction grating.
FIG. 4
It is a line figure of a diffraction grating.
FIG. 5
FIG. 3 is a configuration diagram of a beam path using a diffraction grating.
FIG. 6
FIG. 4 is a diagram illustrating a line configuration of a diffraction grating according to the present invention.
FIG. 7
FIG. 4 is a configuration diagram of a beam path of a laser diode arranged offset to an optical axis.
FIG. 8
FIG. 2 is a block diagram of an apparatus according to the present invention having a diverging beam diffraction grating.
FIG. 9
FIG. 2 is a block diagram of an apparatus according to the present invention having a diffraction grating in a parallel beam.
FIG. 10
FIG. 2 is a block diagram of an apparatus according to the present invention having a diffraction grating in a verification pass.
FIG. 11
It is a table of the calculated diffraction efficiency.
[Explanation of symbols]
1. Optical recording media
2 Common housing
3 Optical scanner
4 collimator lens
5mm objective lens
7 cylindrical lens
8 detector
9, 9 'common optical axis
10 Evaluation units
11 Wollaston prism
12 diffraction grating
13, 13 'grid lines
14, 14 'module
15 Further diffraction gratings
16 Beam splitter

Claims

An apparatus for reading from and / or writing to an optical recording medium (1), comprising a first laser diode (LD1) for outputting a first scanning beam (AS1) at a _first wavelength (λ ₁ ). And a second laser diode (LD2) for outputting a second scanning beam (AS2) at a _second wavelength (λ ₂ ), wherein the scanning beams (AS1, AS2) share a common optical axis (9). ), Scan the information layer (6) on said recording medium (1) and drop onto a single photodetector (8) to output an information signal (IS), In the apparatus, wherein the elements are arranged at one point on the optical axis (9),
Apparatus characterized in that said beam combining element is a diffraction grating (12) optimized to be higher than zero order diffraction for both wavelengths (λ ₁ , λ ₂ ).

Device according to claim 1, characterized in that the diffraction grating (12) has grating lines (13) having a blazed shape or the same shape.

Step shapes _{_{_{(h 1, h 2, h}}} 3) according to claim 2, characterized in that it comprises the grid lines (13) having a.

4. The device according to claim 1, wherein the diffraction grating (12) has a curved grating line (13).

Device according to claim 4, characterized in that one grid line (13 ') is a straight line.

6. The device according to claim ₁ , wherein the diffraction grating is optimized for first-order diffraction of both wavelengths (λ ₁ , λ ₂ ). 7.

7. The device according to claim 1, wherein the first laser diode and the second laser diode are arranged obliquely with respect to the optical axis. 8. The device according to item.

8. The device according to claim 1, wherein the diffraction grating is arranged at an angle with respect to the optical axis. 9.

9. The diffraction grating (12) according to claim 1, wherein the diffraction grating (12) is oriented such that a side spot is oriented at right angles to an information track on the optical recording medium (1). An apparatus according to claim 1.

10. The device according to claim 1, wherein the first laser diode (LD1), the second laser diode (LD2) and the diffraction grating (12) are integrated in one module (14). An apparatus according to any one of the preceding claims.

7. The device according to claim 1, wherein the diffraction grating is arranged upstream of the photodetector in a beam path coming from the recording medium. 8. apparatus.

Device according to claim 11, characterized in that the diffraction grating (12) and the photodetector (8) are integrated in one module (14 ').

Device according to one of the preceding claims, characterized in that further diffraction gratings (15), in particular Ronchi gratings, are arranged in the beam path.

In order to record information on the optical recording medium (1), both laser diodes (LD1, LD2) are operated simultaneously, whereas in each read operation, one of the laser diodes (LD1, LD2) is operated. 14. Device according to any of the preceding claims, wherein only one is operated.

15. A method for producing a diffraction grating (12) particularly used in an apparatus according to any one of claims 1 to 14,
The grid structure and the grid line shapes (h ₁ , h ₂ , h ₃ ) are defined, and the corresponding height shapes are subdivided into equal height surfaces, wherein the equal height surfaces are lithographically and etched. A method comprising transferring to a blank using processing.