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Abstract
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】
本発明は、高周波パッケージに関し、より詳細には、例えば約20GHz(準ミリ波)〜約90GHz帯の高周波信号を利用する半導体素子を収容する高周波パッケージに関する。
【0002】
【従来の技術】
高周波パッケージは、通常、誘電体基板上に形成された半導体素子実装領域及びその周辺部の高周波回路と、さらにその周囲に設けられた環状の枠体とその上に載置されるキャップを含んで構成されている。そして、上記の半導体素子実装領域及びその周辺部の高周波回路が、前記枠体とキャップとで密閉封止されるようになっている。また、高周波信号は、前記枠体の側壁部を貫通する信号線層を介して、外部から、前記半導体素子実装領域及びその周辺部の高周波回路に入出力されるようになっている。
【0003】
図6は、従来の高周波パッケージの一例を示す模式図であり、(a)は断面図、(b)は(a)に示したB−B線における断面部を含む斜視図である。誘電体基板41は板状であり、誘電体基板41の下面41bにグランド層42が形成されている。また、誘電体基板41の上面41aの半導体素子実装領域及びその周辺部の高周波回路領域を囲むように、誘電体材料で形成された環状の枠体44が設けられている。
【0004】
枠体44の内側領域44dにおける誘電体基板上面41aには、幅がW1の帯状の回路部43aが形成されている。さらに、枠体44の外側の誘電体基板上面41aにはリード部43bが設けられ、このリード部43bから延長され、回路部43aに電気的に接続された導体部43cが枠体44を貫通して設けられている。これら回路部43a、リード部43b、導体部43cを含んで信号線路43が構成されている。
【0005】
上記のリード部43bと回路部43aは、幅がほぼ同じ幅W1であり、導体部43cの幅W2は、回路部43a、リード部43bより狭くなっている。導体部43cの幅W2が、回路部43a、リード部43bより狭いのは、導体部43cとこの近傍の側壁部44aとを含んで構成される回路と、回路部43a、リード部43bの特性インピーダンスが同等になるようにするためである。そのような条件に設定することにより、信号線路43の回路部43a、リード部43b、導体部43cにおける各特性インピーダンスの整合を図り、反射損失を抑えて信号の伝送損失を小さくすることができるようになっている。
【0006】
半導体素子が高周波パッケージ40に実装される場合には、誘電体基板上面41aにおける枠体内側領域44dのほぼ中央部に半導体素子45が配置され、半導体素子45のパッド45aと回路部43aの端部とがボンディングワイヤ45bにより接続される。さらに、枠体44上部にキャップ46が接合され、このキャップ46により誘電体基板41上の枠体内側領域44dが密閉・封止される。
【0007】
上記の誘電体基板41、グランド層42、信号線路43、枠体44、キャップ46等を含んでマイクロストリップ線路タイプの高周波パッケージ40が構成されている。そして高周波信号(図示せず)は、信号線路43のリード部43bより導体部43c、回路部43a等を介して半導体素子45に入力され、半導体素子45より信号線路43の回路部43a、導体部43c等を介してリード部43bより出力されるようになっている。
【0008】
しかしながら、上記の高周波パッケージ40は、導体部43cの幅W2が狭いので、この寸法精度を確保することが難しく、また抵抗値が大きく、信号の伝送損失が大きくなりやすい。また製造する際、導体部43cの両端部と側壁部44aの内外面44b、44cとを正確に位置合わせすることが難しいという問題があった。
【0009】
この問題に対処するため、信号線路が埋設される枠体の側壁部分を薄く形成した高周波パッケージが開発されている。しかし、この高周波パッケージの場合には、側壁部が薄いので、製造が難しいという問題があった。
【0010】
この他、上述のような従来のマイクロストリップ線路タイプの高周波パッケージは、ミリ波や準ミリ波のようなより高周波数帯域の信号を処理する場合、半導体素子と信号線路の信号線層、グランド層との接続損失や、信号線層における放射損失が大きくなり易いという問題があった。この問題に対処するため、近年、誘電体基板の一方の主面側に信号線層及びグランド層を備え、それらの上に半導体素子がフリップチップボンディングにより実装される、いわゆるコプレナ・ウェーブガイドタイプの高周波パッケージが開発されている(例えば、特許文献1参照)。
【0011】
上記のコプレナ・ウェーブガイドタイプの高周波パッケージの場合には、枠体の内部領域に半導体素子を配置し、信号線層、グランド層の上に、フリップチップボンディングにより実装することが可能である。また、信号線層が、グランド層、導体層、及び基板(金属)によって囲まれるので、電磁的にシールドされると共に、信号線層等の環共振が抑制される。したがって、準ミリ波(〜30GHz帯)における高周波特性に優れるという長所がある。
【0012】
しかし、上記のコプレナ・ウェーブガイドタイプの高周波パッケージは、30GHzを超える帯域の高周波特性に劣る傾向がある。また、基板を構成するセラミック板の厚みを薄くすることが難しく、構造が複雑であるので、多くの製造工程を要するという難点があった。
【0013】
本発明者らは、上記の課題を解決するため、準ミリ波〜約70から90GHz帯域における高周波特性に優れ、かつ良好な封止構造を有すると共に、製造が容易で、コストが安い高周波パッケージを先に提案した(特許文献2)。
【0014】
図7は、本発明者らが先に提案した高周波パッケージの基本的な構成を示す図であり、(a)は全体の構成を示す部分断面斜視図、(b)は(a)に示したB−B線における要部拡大断面図である。図7に示した高周波パッケージ50は、誘電体基板11の一方の主面11a側に、環状の枠体12を備え、この枠体12の内側と外側の領域の主面11a上に、それぞれ第1の信号線層14、第2の信号線層15が形成されている。また、第1の信号線層14及び第2の信号線層15のそれぞれの周囲に、ギャップを介して形成されたそれぞれ第1のグランド層22、第2のグランド層23を備え、誘電体基板11の他方の主面11b側に、第3のグランド層24と、第3のグランド層24とはギャップ介して、枠体12をまたぐ態様で、第3の信号線層16が設けられている。
【0015】
そして、第1の信号線層14の一端部と第3の信号線層16の一端部、第2の信号線層15の一端部と第3の信号線層16の他端部とが、それぞれ第1の導体ビア17、17で接続され、第1のグランド層22と第3のグランド層24、及び第2のグランド層23と第3のグランド層24とが、複数の第2の導体ビア25で接続されている。
【0016】
【特許文献1】
特開平2−87701号公報
【特許文献2】
特開2001−144222号公報
【0017】
【発明が解決しようとする課題】
上記構成の高周波パッケージ50は、製造が容易であるので、安いコストで製造することが可能であり、準ミリ波〜約70から90GHz帯域における高周波特性に優れ、安定的に高周波信号を伝送することができるという、優れた長所を有している。
【0018】
高周波パッケージは、通常プリント回路基板(PCB)に実装されて使用される。この実装の際には、高周波パッケージがプリント回路基板に装着された後、高周波パッケージのリード端子とプリント回路基板の端子とが、ワイヤ又はリボンを用いたボンディングによって電気的に接続される。
【0019】
この場合、高周波パッケージの構造や接続の形態によっては、信号線路の特性インピーダンスの低下、プリント回路基板内への電磁放射等による高周波伝送特性の低下という問題が生じることがある。特に、高周波パッケージの信号線が、プリント回路基板に接触又は近接する場合、このような高周波伝送特性の低下が生じ易い。
【0020】
また、高周波パッケージが伝送可能な高周波信号の最高周波数は、誘電体基板の厚さの影響を受け、信号線層からグランド層までの距離によっては、不要な共振を起こし、特定の周波数を超えると信号の伝送特性への影響が大きくなる傾向がある。そのために、高い周波数の信号を伝送する高周波パッケージでは、誘電体基板の厚さを薄くしなければならないが、厚さを薄くすると、誘電体基板の強度を確保することが難しいという問題が生じる。
【0021】
本発明は、上記の課題を解決するためになされたものであって、約20GHz(準ミリ波)〜約90GHz帯域における高周波特性(伝送特性)に優れるとともに、プリント回路基板への実装が容易であり、プリント回路基板に実装した場合でも安定的に高周波信号を伝送することができる高周波パッケージを提供することを目的としている。
【0022】
【課題を解決するための手段及び効果】
上記目的を達成するために、本発明に係る高周波パッケージ(1)は、誘電体基板の一方の主面側に、該主面上に配設された環状枠体と、該環状枠体の内側と外側のそれぞれの領域の前記一方の主面に形成された第1の信号線層、第2の信号線層と、前記第1の信号線層及び前記第2の信号線層のそれぞれの周囲に、ギャップを介して形成された第1のグランド層、第2のグランド層とを備え、前記誘電体基板の内部に、前記環状枠体の側壁部の下方に位置する第3の信号線層と、該第3の信号線層の周囲にギャップを介して形成された第3のグランド層とを備え、前記誘電体基板の他方の主面側に、第4のグランド層を備え、前記第1の信号線層の一端部と前記第3の信号線層の一端部、前記第2の信号線層の一端部と前記第3の信号線層の他端部とを接続する第1の導体ビアと、前記第1、第2又は第3の信号線層を挟んで、前記第1のグランド層と前記第3のグランド層と前記第4のグランド層との間、及び前記第2のグランド層と前記第3のグランド層と前記第4のグランド層との間をそれぞれ接続する複数の第2の導体ビアとを備え、前記第3の信号線層と前記一方の主面との間隔hが、下記の(1)式を満足することを特徴としている。
h(mm)≦λ/(8×εr 1/2) (1)式
なお、λは、第1、第2及び第3の信号線層と第1の導体ビアを伝播する最高周波数信号の空気中における波長(単位:mm)、εrは誘電体基板の比誘電率である。
【0023】
上記の高周波パッケージ(1)によれば、誘電体基板の内部に配置された第3の信号線層と誘電体基板上面との間隔h、すなわち、誘電体基板上面の第1、第2の信号線層と誘電体基板内の第3の信号線層とを接続する第1の導体ビアの長さが、上記の(1)式によって制限されているので、第1の導体ビアのインダクタンスの影響を受けて、パッケージの高周波特性が低下することを防止できる。さらに、誘電体基板の下面に第4のグランド層が設けられているので、どのような材質のプリント回路基板に実装された場合でも、高周波信号の伝送特性に対するプリント回路基板の影響を最小限に抑えることができる。
【0024】
高周波パッケージ(1)の場合には、信号線路が、上述の第1、第2及び第3の信号線層と第1の導体ビア及び第1、第2、第3、第4のグランド層で構成され、これらによりグランド付コプレナ・ウェーブガイドが形成されている。そのために、上記の効果のほかに、各信号線層を伝播する信号の反射損失が少ないこと、電磁波が信号線路から誘電体基板中に放射されるのを抑制できること等の理由により、高周波パッケージ(1)は、約20GHz(準ミリ波)〜約90GHz(ミリ波)帯域における高周波特性(伝送特性)に極めて優れている。また、信号線層が枠体に接触していないので、枠体を金属製にして、電磁的にシールドさせることができ、封止を確実なものとすることができる。このように、グランド層、環状枠体、キャップ等により十分に接地を行うことができるので、安定して高周波信号を伝送することができるという効果も得られる。
【0025】
また、本発明に係る高周波パッケージ(2)は、上記の高周波パッケージ(1)において、隣接する前記第2の導体ビア同士の中心間の間隔Dが、下記の(2)式を満足することを特徴としている。なお、λ及びεrは(1)式の場合と同じことを意味する。
D(mm)<λ/(2×εr 1/2) (2)式
上記の高周波パッケージ(2)によれば、上記の高周波パッケージ(1)が有する効果に加えて、第2の導体ビア同士の間隔Dが(2)式を満たす範囲に設定されているので、第1、第2、第3の各信号線層及び第1の導体ビアから、第1、第2、第3の信号線層に直交し誘電体基板面に平行な方向へ放射された高周波信号が、第2の導体ビアの隙間Dから誘電体基板側に漏れることを抑制することができる。また、隙間Dに起因する不要モードによりリップルが発生することが防止され、より波長が短い高周波領域における高周波特性(伝送特性)の向上を図ることができる。
【0026】
また、本発明に係る高周波パッケージ(3)は、上記の高周波パッケージ(1)又は(2)において、前記第1、第2及び第3の信号線層の中心線と前記第2の導体ビアの中心との間の間隔Wが、下記の(3)式を満足することを特徴としている。なお、λ及びεrは、(2)式の場合と同じことを意味する。
W(mm)<λ/(4×εr 1/2) (3)式
上記の高周波パッケージ(3)によれば、上記の高周波パッケージ(1)または(2)が有する効果に加えて、第1、第2及び第3の信号線層の中心線と第2の導体ビアの中心との間隔Wが、(1)式を満足するように設定されているので、第1、第2及び第3の信号線層及び第1の導体ビアから、各信号線層に直交し誘電体基板面に平行な方向へ放射された高周波信号により、各信号線層と第2の導体ビアとの間で発生する共振を防止することができる。そのために、不要なモードによるリップルの発生を防止することができる。また、上記の(2)式を同時に満足する場合には、それらの相乗効果により、波長が短い高周波帯域における高周波特性(伝送特性)をいっそう向上させることができる。
【0027】
また、本発明に係る高周波パッケージ(4)は、上記の高周波パッケージ(1)、(2)又は(3)において、前記第1の導体ビアと前記第1の導体ビアに近接する少なくとも1つの前記第2の導体ビアの中心間の間隔WSが、下記の(4)式を満足することを特徴としている。なお、Wは、第1、第2又は第3の信号線層の中心線と第2の導体ビアの中心との間隔(単位:mm)である。
WS(mm)≧W (4)式
上記の高周波パッケージ(4)によれば、第1の導体ビアと第1の導体ビアに近接する少なくとも1つの第2の導体ビアの中心間の間隔WSが、(4)式を満足するように設定されているので、第1の導体ビアに近接する第2の導体ビアの影響を受けて、第1の導体ビアを伝播する信号に反射損失が生じることを防止することができる。そのために、信号の伝送特性をより向上させることができる。また、上記の(2)式、(3)式を同時に満足する場合には、それらの相乗効果により、波長が短い高周波帯域における高周波特性(伝送特性)をいっそう向上させることができる。
【0028】
【発明の実施の形態】
以下、本発明に係る高周波パッケージの実施の形態を図面に基づいて説明する。なお、従来例と同一の機能を有する構成部品には同一の符号を付してその説明を省略する。
【0029】
図1は実施の形態(1)に係る高周波パッケージ10を模式的に示した部分断面斜視図である。また図2は、実施の形態(1)に係る高周波パッケージ10の主要部の構造を示す部分拡大断面図、図3は、実施の形態(1)に係る高周波パッケージ10について、図2に示した各面における断面構造を示す図であり、(a)はA−A’切断線、(b)はB−B’切断線、(c)はC−C’切断線を含む紙面に垂直な面における断面図である。
【0030】
高周波パッケージ10は、誘電体基板11と、誘電体基板11の一方の主面(以下、単に「上面」と記す)11a上に配設された環状の枠体12と、信号線層14、15、16と、第1、第2、第3、第4のグランド層22、23、24、27とを含んで構成されている。誘電体基板11は板状で、アルミナ等のセラミックス、ガラスセラミックス又はテフロン(登録商標)等の樹脂で形成されている。
【0031】
枠体12は、誘電体基板上面11aに、半導体素子等の素子収容部(キャビティ)11cを囲む態様で配置されており、枠体12の形状は平面視ほぼ四角形である。また、この枠体12は、誘電体基板11と略同様の膨張係数を有するコバールまたはインバーといった合金によって形成されている。
【0032】
誘電体基板11の他方の主面(以下、単に「下面」と記す)11bには、例えば板状の銅タングステン製ヒートスラグ19が取り付けられており、キャビティ11cの底部はこのヒートスラグ19によって構成されている。半導体素子等がキャビティ11cに配置され、ワイヤボンディング等により電気的に接続された後、キャップ26により枠体12の内側の領域が密封されることによって内部の素子が保護されるようになっている。なお、キャップ26は、コバール、インバー等の合金で作製されたものが適しており、枠体12に対しては、ろう付け等によって接合される。
【0033】
枠体12の内側領域12bには、キャビティ11cを挟んで対向する誘電体基板上面11aの所定箇所に、帯状の第1の信号線層14、14がそれぞれ形成されている。一方、枠体12の外側領域12cには、枠体側壁部12aを挟んで第1の信号線層14、14に対向する位置に、帯状の第2の信号線層15、15が形成されている。
【0034】
誘電体基板11の上面11aには、枠体12の内側に第1の信号線層14とはギャップg1を介して第1のグランド層22、外側に第2の信号線層15とはギャップg2を介して第2のグランド層23が形成されている。第1のグランド層22と第2のグランド層23とは分離している必要はない。むしろ連続している方が望ましく、第1のグランド層22と第2のグランド層23の境界領域の上に枠体12が設けられているのが望ましい。
【0035】
一方、誘電体基板11の下面11bには、第4のグランド層27が、少なくとも、後に説明する第2の導体ビア25が設けられている領域に形成されている。なお、前述のヒートスラグ19は、第4のグランド層27に接合されている。
【0036】
図2に、図1に示したII−II’線における切断面の要部拡大断面図を示した。誘電体基板11の内部には、枠体側壁部12aの下方に、枠体側壁部12aの厚さより長さが長い第3の信号線層16が設けられている。また、第3の信号線層16と同じ面に、ギャップg3を介して、第3のグランド層24が設けられている(図3(b)参照)。そして、第3の信号線層16の枠体側壁部12aの内側に位置する端部16aとその上方の第1の信号線層14の端部14aとの間および第3の信号線層16の枠体側壁部12aの外側に位置する端部16bとその上方の第2の信号線層15の端部15aとの間は、それぞれ第1の導体ビア17、17で接続されている。また、第1、第2のグランド層22、23と第3のグランド層24と第4のグランド層27とは、複数の第2の導体ビア25によって接続されている。
【0037】
上記の第1、第2、第3の信号線層14、15、16及び第1、第2、第3、第4のグランド層22、23、24、27、第1、第2の導体ビア17、25を含んで、グランド付コプレナ・ウェーブガイドが構成されている。
【0038】
上記の第1、第2、第3、第4のグランド層22、23、24、27は、誘電体基板11がセラミックスの場合にはメタライズされたタングステンやモリブデン、ガラスセラミックスの場合はメタライズされた銀や銅、樹脂の場合にはメタライズされた銅で構成することが好ましい。
【0039】
高周波パッケージ10に半導体素子等が搭載されて使用される場合には、高周波信号は、一方の側(例えば、図1の左側)の第2の信号線層15、第1の導体ビア17、第3の信号線層16、第1の導体ビア17および第1の信号線層14を介して半導体素子等(図示省略)に入力され、対向する側(例えば、図1の右側)の第1の信号線層14、第1の導体ビア17、第3の信号線層16、第1の導体ビア17および第2の信号線層15を介して出力される。
【0040】
実施の形態(1)に係る高周波パッケージ10は、第3の信号線層16と誘電体基板11の上面11aとの間隔h(単位:mm)、すなわち第1、第2の信号線層14、15の下面から第3の信号線層16の上面までの深さが、下記の(1)式を満足するするように設定されている。
h≦λ/(8×εr 1/2) (1)式
ここで、λは、第1、第2及び第3の信号線層14、15、16と第1の導体ビア17を伝播する最高周波数信号の空気中における波長(単位:mm)、εrは、誘電体基板11の比誘電率である。
【0041】
上記のように、第3の信号線層16と誘電体基板11の上面との間隔h、すなわち、第1の導体ビア17の長さが、(1)式の右辺の値以下に設定されているので、第1の導体ビア17に起因するインダクタンスを抑制することができる。
【0042】
さらに、前述のように、誘電体基板11の下面11b側には、第4のグランド層27が形成されているので(図2、図3(c)参照)、高周波パッケージ10が搭載されるプリント回路基板が、どのような材料で構成されていたとしても、その影響を受けにくい。したがって、高周波パッケージ10は、特性インピーダンスが低くなり過ぎるような悪影響を受けることがほとんどない。
【0043】
第3の信号線層16と誘電体基板11の下面11bとの間隔は、hより大きい方が好ましい。誘電体基板11は、強度の面からある程度の厚さが必要であるので、高周波信号の伝播特性と強度の両面を考慮して、誘電体基板11の厚さを設定するのがよい。
【0044】
なお、図1〜図3には、誘電体基板11の下面11b側にヒートスラグ19が配設された図を示したが、これは一つの例であり、他の例ではヒートスラグ19の位置にプリント回路基板などの高周波パッケージ10を実装する基板が位置していてもよく、キャビティ11cの底部が、誘電体材料により誘電体基板11と一体的に形成されていてもよい。
【0045】
また、実施の形態(1)に係る高周波パッケージ10では、枠体12がコバール、インバー等の合金によって形成されている場合を例を挙げて説明したが、別の実施の形態では、枠体12が誘電体材料を用いて形成されていてもよい。この場合、枠体12の表面に導体が形成され、この導体が第1、第2のグランド層22、23と接続されている態様とすることが好ましい。さらに、実施の形態(1)では、キャップ26を、誘電体基板11上に配設された枠体12に接合して封止する場合を説明したが、別の実施の形態では、これら枠体とキャップが一体化された態様とし、キャップを誘電体基板11上に接合することによって封止するタイプとしてもよい。
【0046】
図4は、実施の形態(2)、(3)または(4)に係る高周波パッケージを説明するための要部拡大平面図である。これらの実施の形態(2)〜(4)に係る高周波パッケージは、いずれも、例えば、約20GHz以上の周波数というように、より短い波長の高周波信号が伝送される場合でも、信号の優れた伝送特性を確保するのに好適な高周波パッケージである。
【0047】
まず、図4に示した符号を説明する。符号Dは、第1、第2、第3の信号線層14、15、16を挟んで同じ側に位置する、第2の導体ビア35a、35cのうちの隣接する導体ビア同士の間隔、又は第2の導体ビア35b、35dのうちの隣接する導体ビア同士の間隔を表す。また、符号Wは、第1、第2、第3の信号線層14、15、16の中心線と第2の導体ビア35c、35dの中心との間隔、符号Wsは、第1の導体ビア17と第1の導体ビア17に近接する第2の導体ビア35a、35bの中心間の間隔を表す。
【0048】
実施の形態(2)に係る高周波パッケージは、実施の形態(1)に係る高周波パッケージが満足する条件に加え、さらに隣接する第2の導体ビア25同士の間隔D(単位:mm)が、下記の(2)式を満足する。
D<λ/(2×εr 1/2) (2)式
なお、λは、第1、第2及び第3の信号線層14、15、16と第1の導体ビア17を伝播する最高周波数信号の空気中における波長(単位:mm)、εrは、誘電体基板11の比誘電率である。間隔Dは小さい方が好ましいが、その下限は、製造技術の制約を受け、導体ビア同士を近接させて形成することができる限界の技術によって決まる。
【0049】
上記の実施の形態(2)に係る高周波パッケージの場合には、第1、第2、第3の信号線層14、15、16から、これらの信号線層に直交し誘電体基板面に平行に放射される高周波信号が、第2の導体ビア35a〜35dの隙間Dを介して誘電体基板11内に漏れることが抑制される。
【0050】
また、隙間Dに起因する不要モードによりリップルが発生することが防止され、より短い波長の高周波信号が伝送される場合でも、良好な信号の伝送特性を確保することができる。
【0051】
実施の形態(3)に係る高周波パッケージは、第1、第2、第3の信号線層14、15、16の中心線と第2の導体ビア35a〜35dの中心との間隔W(単位:mm)が、下記の(3)式を満足する。
W<λ/(4×εr 1/2) (3)式
なお、λとεrは、(2)式で用いられたものと同じである。ただし、この場合のλには、グランドビア径の影響があるので、利用しようとする高周波信号の1.15倍の周波数に対応する波長をλとして用い、間隔Wを求めることが好ましい。しかし、間隔Wは、一方では、第1、第2、第3の信号線層14、15、16の幅W1、W2、W3、ギャップg1、g2、g3、第2の導体ビア35a〜35dの直径等との関係から制限される値でもある。
【0052】
実施の形態(3)に係る高周波パッケージの場合には、第1、第2、第3の信号線層14、15、16から、これらの信号線層に直交し誘電体基板面に平行に放射される高周波信号の波長と、信号線層14、15、16の中心線から第2の導体ビア35a〜35dの中心までの距離(間隔)Wとの関係に起因する共振の発生を抑制することができるので、リップルの発生を防止することができる。また、前述の(2)式を同時に満足する場合には、相乗効果により、波長が短い高周波領域における高周波信号の伝送特性をさらに向上させることができる。
【0053】
実施の形態(4)に係る高周波パッケージは、第1の導体ビア17と第1の導体ビア17に近接する第2の導体ビア35a、35bの中心間の間隔Ws(単位:mm)が、下記の(4)式を満足する。
WS≧W (4)式
なお、上記のとおり、Wは、第1、第2、第3の信号線層14、15、16の中心線と第2の導体ビア35a〜35dの中心との間隔(単位:mm)を表している。
【0054】
実施の形態(4)に係る高周波パッケージの場合には、第1の導体ビア17と第1の導体ビア17に近接する第2の導体ビア35a、35bが、(4)式を満足する関係の位置に配置されている。また、第1の導体ビア17に近接する第2の導体ビア35a、35bに起因する、第1の導体ビア17を伝播する信号の反射損失を抑制することができるので、高周波信号の伝送特性をより向上させることができる。さらに、上記の(2)式及び(3)式のうちの少なくとも一方を満足する場合には、それらとの相乗効果により、高周波信号の伝送特性のいっそうの向上を図ることができる。
【0055】
なお、上記の実施の形態(1)〜(4)に係る高周波パッケージにおいて、第2の導体ビア35a〜35dの直径は同じである必要はなく、それぞれの直径が相違していてもよい。
【0056】
【実施例及び比較例】
図1〜図3に示した構成を有する高周波パッケージ10を対象に、本発明に係る実施例3ケース及び比較例1ケースについて、高周波信号の伝送特性を調査した。なお、誘電体基板11はいずれもガラスセラミックスで、大きさ:7.4mm×9.4mmとした。
【0057】
実施例1の高周波パッケージは、主な諸元の数値は表1のとおりであり、その他の条件は、誘電体基板11の厚さ:0.45mm、比誘電率:7.5、誘電体基板11の上面11aと第3の信号線層16との間隔(h):0.15mm、第2の導体ビア25同士の間隔(D):0.35mm、第1、第2の導体ビア17、25の径:0.13mmとした。
【0058】
実施例2の高周波パッケージは、主な諸元が表2のとおりであり、その他の条件は、誘電体基板11の厚さ:0.4mm、比誘電率:5.5、誘電体基板11の上面11aと第3の信号線層16との間隔(h):0.13mm、第2の導体ビア25同士の間隔(D):0.35mm、第1、第2の導体ビア17、25の径:0.13mmとした。
【0059】
【表1】
【0060】
【表2】
実施例3の高周波パッケージ10は、誘電体基板11の厚さを0.52mmとし、その他の条件は実施例2の場合と同じとした。
【0061】
比較例に係る高周波パッケージは、誘電体基板11の上面11aと第3の信号線層16との間隔(h)を0.26mm[λ/(8×5.51/2)で61GHzに相当]とし、その他の条件は実施例3の場合と同じとした。
【0062】
高周波信号の伝送特性は、高周波パッケージの第1の信号線層14の端部14bと、第2の信号線層の端部15bとに、グランド−シグナル−グランドタイプのエア・コプレナプローブを接続し、ネットワークアナライザを使用することによって測定した。この方法により、周波数2GHz〜110GHzの高周波信号を流し、高周波パッケージの信号経路すべてを含む領域における高周波信号の伝送特性を調査した。
【0063】
図5は測定結果を示すグラフである。図5(a)は実施例1、(b)は実施例2、(c)は実施例3、(d)は比較例に関する結果であり、それぞれ信号の周波数と、反射特性及び通過特性との関係を示している。
【0064】
図5(a)から、実施例1の場合は、77GHz付近まで反射損失が−14dB以下であり、広帯域で信号の反射損失が少ないことが分かった。また、この帯域では、通過損失も少なく、いずれも良好な特性であった。
【0065】
図5(b)から、実施例2の場合は、85GHz付近まで反射損失が−15dB以下であり、極めて広帯域で信号の反射損失が少ないことが分かった。また、この帯域では、通過損失も少なく、いずれも良好な特性であった。上記の実施例1に比べて特性がより優れているのは、誘電体基板11の比誘電率が小さいからである。
【0066】
図5(c)から、実施例3の場合は、反射損失は85GHz付近まで−13dB以下であり、この帯域では通過損失も少なく、広い帯域で良好な特性を示した。なお、実施例2に比べて反射損失がやや多いのは、誘電体基板11の厚さが厚かったためと考えられる。
【0067】
上記のように、実施例1〜3については、広い帯域で反射特性、通過特性ともに良好で高周波信号の伝送特性に優れており、リップル、スプリアス等の不要モードの発生が抑制されていることが裏付けられた。
【0068】
図5(d)から、比較例の場合には、60GHz付近を中心に、反射損失が多く、通過損失も顕著であり、高周波信号の伝送特性に劣っていた。このように伝送特性に劣る理由は、誘電体基板11の上面11aと第3の信号線層16との間隔(h)が大きく、60GHz付近以上の周波数で、前述の(1)式を満足しなくなるためである。(61GHzのλ/8が0.26mmか、確認してください)
【図面の簡単な説明】
【図1】実施の形態(1)に係る高周波パッケージを模式的に示した部分断面斜視図である。
【図2】図1に示した高周波パッケージの主要部の構造を示す部分拡大断面図である。
【図3】図2に示した断面図の各面における断面構造を示す図であり、(a)はA−A’切断線、(b)はB−B’切断線、(c)はC−C’切断線を含む紙面に垂直な面における断面図である。
【図4】実施の形態(2)、(3)または(4)に係る高周波パッケージを説明するための要部拡大平面図である。
【図5】高周波信号の伝送特性を測定した結果を示すグラフであり、(a)は実施例1、(b)は実施例2、(c)は実施例3、(d)は比較例を示している。
【図6】従来の高周波パッケージの一例を示す模式図であり、(a)は断面図、(b)は(a)に示したB−B線における断面部を含む斜視図である。
【図7】本発明者らが先に提案した高周波パッケージの基本的な構成を示す図であり、(a)は全体の構成を示す部分断面斜視図、(b)は(a)に示したB−B切断線における要部拡大断面図である。
【符号の説明】
10 高周波パッケージ
11 誘電体基板
11a 誘電体基板の上面
11b 誘電体基板の下面
12 枠体
12b 内側領域
12c 外側領域
14 第1の信号線層
15 第2の信号線層
16 第3の信号線層
14a、15a、16a、16b 端部
17 第1の導体ビア
22 第1のグランド層
23 第2のグランド層
24 第3のグランド層
25 第2の導体ビア
26 キャップ
27 第4のグランド層
35a〜35f 第2の導体ビア
g1〜g3 ギャップ[0001]
TECHNICAL FIELD OF THE INVENTION
The present invention relates to a high-frequency package, and more particularly, to a high-frequency package that accommodates a semiconductor element using a high-frequency signal in a band of about 20 GHz (quasi-millimeter wave) to about 90 GHz, for example.
[0002]
[Prior art]
The high-frequency package usually includes a semiconductor element mounting region formed on a dielectric substrate and a high-frequency circuit in a peripheral portion thereof, and further includes an annular frame provided therearound and a cap placed thereon. It is configured. The high-frequency circuit in the semiconductor element mounting region and its peripheral portion is hermetically sealed by the frame and the cap. Further, a high-frequency signal is externally input to and output from the semiconductor element mounting region and a high-frequency circuit in a peripheral portion thereof via a signal line layer penetrating a side wall portion of the frame.
[0003]
6A and 6B are schematic views showing an example of a conventional high-frequency package. FIG. 6A is a cross-sectional view, and FIG. 6B is a perspective view including a cross-section taken along the line BB shown in FIG. The
[0004]
The width W is formed on the
[0005]
The
[0006]
When the semiconductor element is mounted on the high-
[0007]
The microstrip line type high-
[0008]
However, the high-
[0009]
To cope with this problem, a high-frequency package has been developed in which the side wall of the frame in which the signal line is embedded is formed thin. However, in the case of this high-frequency package, there is a problem that manufacturing is difficult because the side wall portion is thin.
[0010]
In addition, the conventional microstrip line type high-frequency package as described above is used for processing a signal in a higher frequency band such as a millimeter wave or a quasi-millimeter wave. However, there is a problem that the connection loss with the signal line and the radiation loss in the signal line layer tend to increase. To cope with this problem, recently, a so-called coplanar waveguide type in which a signal line layer and a ground layer are provided on one main surface side of a dielectric substrate, and a semiconductor element is mounted thereon by flip chip bonding. A high-frequency package has been developed (for example, see Patent Document 1).
[0011]
In the case of the above-mentioned coplanar waveguide type high-frequency package, it is possible to arrange a semiconductor element in the inner region of the frame and mount it on the signal line layer and the ground layer by flip chip bonding. Further, since the signal line layer is surrounded by the ground layer, the conductor layer, and the substrate (metal), it is electromagnetically shielded and ring resonance of the signal line layer and the like is suppressed. Therefore, there is an advantage that the high frequency characteristics in a quasi-millimeter wave (up to 30 GHz band) are excellent.
[0012]
However, the above-mentioned coplanar waveguide type high-frequency package tends to have poor high-frequency characteristics in a band exceeding 30 GHz. Further, it is difficult to reduce the thickness of the ceramic plate constituting the substrate, and the structure is complicated, so that there is a problem that many manufacturing steps are required.
[0013]
In order to solve the above-mentioned problems, the present inventors have developed a high-frequency package that has excellent high-frequency characteristics in a quasi-millimeter wave to about 70 to 90 GHz band, has a good sealing structure, is easy to manufacture, and is inexpensive. It was previously proposed (Patent Document 2).
[0014]
FIGS. 7A and 7B are diagrams showing a basic configuration of the high-frequency package proposed by the present inventors, where FIG. 7A is a partial cross-sectional perspective view showing the entire configuration, and FIG. It is a principal part expanded sectional view in the BB line. The high-
[0015]
Then, one end of the first
[0016]
[Patent Document 1]
JP-A-2-87701
[Patent Document 2]
JP 2001-144222 A
[0017]
[Problems to be solved by the invention]
Since the high-
[0018]
The high-frequency package is usually used by being mounted on a printed circuit board (PCB). In this mounting, after the high frequency package is mounted on the printed circuit board, the lead terminals of the high frequency package and the terminals of the printed circuit board are electrically connected by bonding using a wire or a ribbon.
[0019]
In this case, depending on the structure and connection form of the high-frequency package, there may be a problem that the characteristic impedance of the signal line is reduced and the high-frequency transmission characteristics are reduced due to electromagnetic radiation into the printed circuit board. In particular, when the signal line of the high-frequency package is in contact with or close to the printed circuit board, such high-frequency transmission characteristics are likely to deteriorate.
[0020]
In addition, the highest frequency of a high-frequency signal that can be transmitted by the high-frequency package is affected by the thickness of the dielectric substrate. Depending on the distance from the signal line layer to the ground layer, unnecessary resonance occurs. The effect on signal transmission characteristics tends to increase. Therefore, in a high-frequency package for transmitting a high-frequency signal, the thickness of the dielectric substrate must be reduced. However, if the thickness is reduced, there is a problem that it is difficult to secure the strength of the dielectric substrate.
[0021]
The present invention has been made in order to solve the above-mentioned problems, and has excellent high-frequency characteristics (transmission characteristics) in a band of about 20 GHz (quasi-millimeter wave) to about 90 GHz, and is easy to mount on a printed circuit board. An object of the present invention is to provide a high-frequency package that can stably transmit a high-frequency signal even when mounted on a printed circuit board.
[0022]
Means and effects for solving the problem
In order to achieve the above object, a high-frequency package (1) according to the present invention comprises, on one main surface side of a dielectric substrate, an annular frame disposed on the main surface, and an inner side of the annular frame. A first signal line layer, a second signal line layer formed on the one main surface of each of the outer and outer regions, and a periphery of each of the first signal line layer and the second signal line layer A first ground layer and a second ground layer formed with a gap therebetween, and a third signal line layer located below the side wall of the annular frame inside the dielectric substrate. And a third ground layer formed around the third signal line layer with a gap therebetween, and a fourth ground layer on the other main surface side of the dielectric substrate. One end of one signal line layer and one end of the third signal line layer, one end of the second signal line layer, and the third signal line layer A first conductive via connecting the other end, the first ground layer, the third ground layer, and the fourth ground with the first, second, or third signal line layer interposed therebetween; A plurality of second conductor vias respectively connecting between the second ground layer, the second ground layer, the third ground layer, and the fourth ground layer, and the third signal line The distance h between the layer and the one main surface satisfies the following expression (1).
h (mm) ≦ λ / (8 × εr 1/2) (1)
Here, λ is the wavelength (unit: mm) in air of the highest frequency signal propagating through the first, second, and third signal line layers and the first conductor via, and ε.rIs the relative dielectric constant of the dielectric substrate.
[0023]
According to the high frequency package (1), the distance h between the third signal line layer disposed inside the dielectric substrate and the upper surface of the dielectric substrate, that is, the first and second signals on the upper surface of the dielectric substrate. Since the length of the first conductor via connecting the wire layer and the third signal line layer in the dielectric substrate is limited by the above equation (1), the influence of the inductance of the first conductor via is given. Accordingly, it is possible to prevent the high-frequency characteristics of the package from deteriorating. Furthermore, since the fourth ground layer is provided on the lower surface of the dielectric substrate, the influence of the printed circuit board on the transmission characteristics of high-frequency signals is minimized even when the printed circuit board is mounted on any material. Can be suppressed.
[0024]
In the case of the high-frequency package (1), the signal line is composed of the first, second, and third signal line layers, the first conductor via, and the first, second, third, and fourth ground layers. And a coplanar waveguide with a ground. For this reason, in addition to the above-described effects, the high-frequency package (for the reason that the reflection loss of the signal propagating in each signal line layer is small and that the electromagnetic wave can be suppressed from being radiated from the signal line into the dielectric substrate) can be suppressed. 1) is extremely excellent in high frequency characteristics (transmission characteristics) in a band of about 20 GHz (quasi-millimeter wave) to about 90 GHz (millimeter wave). Further, since the signal line layer is not in contact with the frame, the frame can be made of metal and can be electromagnetically shielded, so that sealing can be ensured. As described above, since the grounding can be sufficiently performed by the ground layer, the annular frame, the cap, and the like, the effect of stably transmitting a high-frequency signal can be obtained.
[0025]
Further, in the high-frequency package (2) according to the present invention, in the high-frequency package (1), the distance D between the centers of the adjacent second conductive vias satisfies the following expression (2). Features. Note that λ and εrMeans the same as in equation (1).
D (mm) <λ / (2 × εr 1/2) (2)
According to the high-frequency package (2), in addition to the effect of the high-frequency package (1), the distance D between the second conductive vias is set to a range satisfying the expression (2). High-frequency signals radiated from the first, second, and third signal line layers and the first conductor via in a direction perpendicular to the first, second, and third signal line layers and parallel to the dielectric substrate surface are provided. In addition, leakage from the gap D between the second conductive vias to the dielectric substrate side can be suppressed. Further, generation of ripples due to unnecessary modes caused by the gap D is prevented, and high-frequency characteristics (transmission characteristics) in a high-frequency region with a shorter wavelength can be improved.
[0026]
In the high-frequency package (3) according to the present invention, in the high-frequency package (1) or (2), a center line of the first, second, and third signal line layers and a center line of the second conductor via are provided. The distance W from the center satisfies the following expression (3). Note that λ and εrMeans the same as in the case of equation (2).
W (mm) <λ / (4 × εr 1/2) (3)
According to the high-frequency package (3), in addition to the effects of the high-frequency package (1) or (2), the center lines of the first, second, and third signal line layers and the second conductor via are provided. Is set so as to satisfy the expression (1), the distance W from the first, second and third signal line layers and the first conductor via is orthogonal to each signal line layer. Resonance generated between each signal line layer and the second conductor via can be prevented by a high-frequency signal emitted in a direction parallel to the dielectric substrate surface. Therefore, generation of ripples due to unnecessary modes can be prevented. Further, when the above equation (2) is satisfied at the same time, the high-frequency characteristics (transmission characteristics) in a high-frequency band having a short wavelength can be further improved by a synergistic effect thereof.
[0027]
Further, the high-frequency package (4) according to the present invention is the high-frequency package (1), (2) or (3) described above, wherein the first conductor via and at least one of the first conductor vias adjacent to the first conductor via are provided. Spacing W between centers of second conductive viasSAre characterized by satisfying the following expression (4). W is the distance (unit: mm) between the center line of the first, second or third signal line layer and the center of the second conductor via.
WS(Mm) ≧ W (4)
According to the high-frequency package (4), the distance W between the centers of the first conductor via and at least one second conductor via adjacent to the first conductor via is provided.SIs set so as to satisfy the expression (4), so that the signal propagating through the first conductor via suffers from the reflection loss due to the influence of the second conductor via adjacent to the first conductor via. Can be prevented. Therefore, the signal transmission characteristics can be further improved. Further, when the above equations (2) and (3) are simultaneously satisfied, the high frequency characteristics (transmission characteristics) in a high frequency band with a short wavelength can be further improved due to their synergistic effect.
[0028]
BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION
Hereinafter, embodiments of a high-frequency package according to the present invention will be described with reference to the drawings. Note that components having the same functions as those of the conventional example are denoted by the same reference numerals, and description thereof will be omitted.
[0029]
FIG. 1 is a partial cross-sectional perspective view schematically showing a high-
[0030]
The high-
[0031]
The
[0032]
For example, a plate-shaped
[0033]
In the
[0034]
On the
[0035]
On the other hand, on the
[0036]
FIG. 2 shows an enlarged cross-sectional view of a main part of a cut surface taken along line II-II 'shown in FIG. A third
[0037]
The first, second, and third signal line layers 14, 15, 16 and the first, second, third, and fourth ground layers 22, 23, 24, 27, first, and second conductive vias A coplanar waveguide with a ground is constituted by including 17 and 25.
[0038]
The first, second, third, and fourth ground layers 22, 23, 24, and 27 are metallized when the
[0039]
When a semiconductor element or the like is mounted on the high-
[0040]
In the high-
h ≦ λ / (8 × εr 1/2) (1)
Here, λ is the wavelength (unit: mm) in air of the highest frequency signal propagating through the first, second and third signal line layers 14, 15, 16 and the first conductive via 17, and ε.rIs the relative dielectric constant of the
[0041]
As described above, the distance h between the third
[0042]
Further, as described above, since the
[0043]
The distance between the third
[0044]
1 to 3 show a diagram in which the
[0045]
Further, in the high-
[0046]
FIG. 4 is an enlarged plan view of a main part for describing the high-frequency package according to the embodiment (2), (3) or (4). Each of the high-frequency packages according to the embodiments (2) to (4) has excellent transmission of a signal even when a high-frequency signal of a shorter wavelength is transmitted, for example, a frequency of about 20 GHz or more. This is a high-frequency package suitable for securing characteristics.
[0047]
First, the reference numerals shown in FIG. 4 will be described. Reference symbol D denotes a distance between adjacent conductor vias of the
[0048]
In the high-frequency package according to the embodiment (2), in addition to the conditions satisfied by the high-frequency package according to the embodiment (1), the distance D (unit: mm) between the adjacent second conductor vias 25 is as follows. (2) is satisfied.
D <λ / (2 × εr 1/2) (2)
Here, λ is the wavelength (unit: mm) in air of the highest frequency signal propagating through the first, second and third signal line layers 14, 15, 16 and the first conductive via 17, and ε.rIs the relative dielectric constant of the
[0049]
In the case of the high-frequency package according to the embodiment (2), the first, second, and third signal line layers 14, 15, and 16 are orthogonal to the signal line layers and parallel to the surface of the dielectric substrate. Is prevented from leaking into the
[0050]
Further, the occurrence of ripples due to unnecessary modes caused by the gap D is prevented, and good signal transmission characteristics can be ensured even when a high-frequency signal with a shorter wavelength is transmitted.
[0051]
In the high-frequency package according to the embodiment (3), the distance W between the center lines of the first, second, and third signal line layers 14, 15, 16 and the centers of the
W <λ / (4 × εr 1/2) (3)
Note that λ and εrIs the same as that used in equation (2). However, since λ in this case is affected by the diameter of the ground via, it is preferable to use the wavelength corresponding to the frequency 1.15 times the frequency of the high-frequency signal to be used as λ to determine the interval W. However, the interval W is, on the one hand, the width W of the first, second, and third signal line layers 14, 15, 16.1, W2, W3, Gap g1, G2,g3, The diameters of the
[0052]
In the case of the high-frequency package according to the embodiment (3), radiation is made from the first, second, and third signal line layers 14, 15, 16 in a direction perpendicular to these signal line layers and parallel to the surface of the dielectric substrate. Suppression of resonance caused by the relationship between the wavelength of the high-frequency signal to be performed and the distance (interval) W from the center line of the signal line layers 14, 15, 16 to the center of the
[0053]
In the high-frequency package according to the embodiment (4), the distance Ws (unit: mm) between the centers of the first conductor via 17 and the
WS≧ W Formula (4)
As described above, W represents the distance (unit: mm) between the center lines of the first, second, and third signal line layers 14, 15, 16 and the centers of the
[0054]
In the case of the high-frequency package according to the embodiment (4), the first conductive via 17 and the second
[0055]
In the high-frequency packages according to the above-described embodiments (1) to (4), the diameters of the
[0056]
[Examples and Comparative Examples]
For the high-
[0057]
In the high-frequency package according to the first embodiment, numerical values of main specifications are as shown in Table 1, and other conditions are as follows: the thickness of the dielectric substrate 11: 0.45 mm, the relative permittivity: 7.5, and the dielectric substrate. 11, an interval (h) between the
[0058]
The high-frequency package according to the second embodiment has the main specifications as shown in Table 2, and other conditions are as follows: the thickness of the dielectric substrate 11: 0.4 mm, the relative dielectric constant: 5.5, The distance (h) between the
[0059]
[Table 1]
[0060]
[Table 2]
In the high-
[0061]
In the high frequency package according to the comparative example, the distance (h) between the
[0062]
The transmission characteristic of the high-frequency signal is such that a ground-signal-ground type air coplanar probe is connected to the
[0063]
FIG. 5 is a graph showing the measurement results. FIG. 5A shows the result of Example 1, FIG. 5B shows the result of Example 2, FIG. 5C shows the result of Example 3, and FIG. 5D shows the result of Comparative Example. Shows the relationship.
[0064]
FIG. 5A shows that in the case of Example 1, the reflection loss was -14 dB or less up to around 77 GHz, and the signal reflection loss was small over a wide band. Further, in this band, the passage loss was small, and all had good characteristics.
[0065]
FIG. 5B shows that in the case of Example 2, the reflection loss was -15 dB or less up to around 85 GHz, and the reflection loss of the signal was very small in a very wide band. Further, in this band, the passage loss was small, and all had good characteristics. The reason why the characteristics are superior to that of the first embodiment is that the relative permittivity of the
[0066]
From FIG. 5C, in the case of Example 3, the reflection loss was -13 dB or less up to around 85 GHz, the pass loss was small in this band, and good characteristics were exhibited in a wide band. The reason why the reflection loss is slightly larger than that of the second embodiment is considered to be that the thickness of the
[0067]
As described above, regarding Examples 1 to 3, the reflection characteristics and the pass characteristics are good in a wide band, the transmission characteristics of high-frequency signals are excellent, and the occurrence of unnecessary modes such as ripple and spurious is suppressed. Supported.
[0068]
From FIG. 5D, in the case of the comparative example, the reflection loss was large and the passage loss was remarkable around 60 GHz, and the transmission characteristics of the high-frequency signal were inferior. The reason why the transmission characteristics are inferior is that the distance (h) between the
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a partial cross-sectional perspective view schematically showing a high-frequency package according to an embodiment (1).
FIG. 2 is a partially enlarged sectional view showing a structure of a main part of the high-frequency package shown in FIG.
3A and 3B are diagrams showing a cross-sectional structure on each surface of the cross-sectional view shown in FIG. 2, wherein FIG. 3A is an AA ′ cutting line, FIG. 3B is a BB ′ cutting line, and FIG. FIG. 4 is a cross-sectional view taken along a plane perpendicular to the plane of the drawing including a cut line of −C ′.
FIG. 4 is an enlarged plan view of a main part for describing a high-frequency package according to the embodiment (2), (3) or (4).
5A and 5B are graphs showing the results of measuring the transmission characteristics of a high-frequency signal, wherein FIG. 5A shows Example 1, FIG. 5B shows Example 2, FIG. 5C shows Example 3, and FIG. Is shown.
6A and 6B are schematic diagrams illustrating an example of a conventional high-frequency package, in which FIG. 6A is a cross-sectional view, and FIG. 6B is a perspective view including a cross-section taken along line BB shown in FIG.
FIGS. 7A and 7B are diagrams showing a basic configuration of a high-frequency package proposed by the present inventors, where FIG. 7A is a partial cross-sectional perspective view showing the entire configuration, and FIG. It is a principal part expanded sectional view in BB cutting line.
[Explanation of symbols]
10 High frequency package
11 Dielectric substrate
11a Top surface of dielectric substrate
11b Lower surface of dielectric substrate
12 Frame
12b Inside area
12c Outside area
14 First signal line layer
15 Second signal line layer
16 Third signal line layer
14a, 15a, 16a, 16b end
17 First conductive via
22 First ground layer
23 Second ground layer
24 Third Ground Layer
25 Second conductive via
26 cap
27 Fourth ground layer
35a to 35f Second conductor via
g1~ G3 gap
Claims (4)
前記誘電体基板の内部に、前記環状枠体の側壁部の下方に位置する第3の信号線層と、該第3の信号線層の周囲にギャップを介して形成された第3のグランド層とを備え、
前記誘電体基板の他方の主面側に、第4のグランド層を備え、
前記第1の信号線層の一端部と前記第3の信号線層の一端部、前記第2の信号線層の一端部と前記第3の信号線層の他端部とを接続する第1の導体ビアと、
前記第1、第2又は第3の信号線層を挟んで、前記第1のグランド層と前記第3のグランド層と前記第4のグランド層との間、及び前記第2のグランド層と前記第3のグランド層と前記第4のグランド層との間をそれぞれ接続する複数の第2の導体ビアとを備え、
前記第3の信号線層と前記一方の主面との間隔hが、下記の(1)式を満足することを特徴とする高周波パッケージ。
h(mm)≦λ/(8×εr 1/2) (1)式
ここで、
λ:第1、第2及び第3の信号線層と第1の導体ビアを伝播する最高周波数信号の空気中における波長(単位:mm)
εr:誘電体基板の比誘電率An annular frame disposed on the one main surface of the dielectric substrate, and a first frame formed on the one main surface in each of the inner and outer regions of the annular frame; A signal line layer, a second signal line layer, and a first ground layer and a second ground formed with a gap around each of the first signal line layer and the second signal line layer. With layers,
A third signal line layer located below the side wall of the annular frame inside the dielectric substrate; and a third ground layer formed around the third signal line layer with a gap therebetween. With
A fourth ground layer is provided on the other main surface side of the dielectric substrate,
A first connecting one end of the first signal line layer to one end of the third signal line layer, and one end of the second signal line layer to the other end of the third signal line layer. Conductor vias,
The first, second, or third signal line layer is interposed between the first ground layer, the third ground layer, and the fourth ground layer, and between the second ground layer and the fourth ground layer. A plurality of second conductor vias respectively connecting between a third ground layer and the fourth ground layer,
A high-frequency package wherein a distance h between the third signal line layer and the one main surface satisfies the following expression (1).
h (mm) ≦ λ / (8 × ε r 1/2 ) (1) where:
λ: wavelength in air of the highest frequency signal propagating through the first, second and third signal line layers and the first conductive via (unit: mm)
ε r : dielectric constant of dielectric substrate
D(mm)<λ/(2×εr 1/2) (2)式
ここで、
λ:第1、第2、第3の信号線層及び第1の導体ビアを伝播する最高周波数信号の空気中における波長(単位:mm)
εr:誘電体基板の比誘電率2. The high-frequency package according to claim 1, wherein a distance D between centers of the adjacent second conductor vias satisfies the following expression (2).
D (mm) <λ / (2 × ε r 1/2 ) Equation (2) where:
λ: wavelength in air of the highest frequency signal propagating through the first, second, and third signal line layers and the first conductive via (unit: mm)
ε r : dielectric constant of dielectric substrate
W(mm)<λ/(4×εr 1/2) (3)式
ここで、
λ:第1、第2、第3の信号線層及び第1の導体ビアを伝播する最高周波数信号の空気中における波長(単位:mm)
εr:誘電体基板の比誘電率The distance W between the center line of the first, second and third signal line layers and the center of the second conductive via satisfies the following expression (3). Or the high-frequency package according to claim 2.
W (mm) <λ / (4 × ε r 1/2 ) (3) where:
λ: wavelength in air of the highest frequency signal propagating through the first, second, and third signal line layers and the first conductive via (unit: mm)
ε r : dielectric constant of dielectric substrate
WS(mm)≧W (4)式
ここで、
W:第1、第2又は第3の信号線層の中心線と第2の導体ビアの中心との間隔(単位:mm)Claims spacing W S between the centers of at least one of said second conductive via in proximity to the first conductive via and the first conductor vias, and satisfies the following formula (4) The high-frequency package according to any one of Items 1 to 3.
W S (mm) ≧ W (4) where:
W: distance (unit: mm) between the center line of the first, second or third signal line layer and the center of the second conductive via
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JP2009267319A (en) * | 2008-04-25 | 2009-11-12 | Jiaotong Univ | Vertical transmission structure for high frequency transmission line |
-
2003
- 2003-04-03 JP JP2003100279A patent/JP2004311567A/en active Pending
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