JP2004292637A - Adhesive rubber composition - Google Patents
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Abstract
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、高飽和ニトリルゴムを含む接着性ゴム組成物、および、該ゴム組成物を塗布して加熱した繊維または金属とゴムとの複合体に関する。
【０００２】
【従来の技術】
ゴムと繊維との複合体は、ベルトやゴムホース、ダイアフラムなどの多くの分野で使用されている。ゴム繊維複合体ベルトの分野では、タイミングベルト、ポリリブドベルト、ラップドベルト、Ｖベルト、工業用コンベアベルト、産業機器等の送り用平ベルトおよび各種機器における伝達ベルト等があり、通常、基材の織布とゴムとが貼り合わさった複合体として形成されている。これらのゴム層には、近年、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体ゴム（以下、「ニトリルゴム」と記すことがある。）の持つ炭素−炭素二重結合を水素化した高飽和ニトリルゴムが耐熱性と耐油性とに優れるので使用されるようになっている。
【０００３】
上記ゴム繊維複合体には、歯車との噛み合いによる摩耗を軽減するために、また、基材の織布と高飽和ニトリルゴムとの接着力を高めるために、ゴムを有機溶剤に溶解させた溶剤系ゴム糊を織布に塗布して加熱する処理が施されてきたが、最近は、有機溶剤による環境汚染を防止する観点等から水系ゴム糊での処理技術が要求されるようになった。
水系ゴム糊としては、高飽和ニトリルゴムラテックスとレゾルシン−ホルムアルデヒド樹脂とを含む接着剤組成物が提案された（特許文献１および特許文献２参照）。しかしながら、高飽和ニトリルゴムラテックスとレゾルシン−ホルムアルデヒド樹脂とを含む接着性ゴム組成物で処理した繊維は、溶剤系ゴム糊で処理した繊維と比較して、耐摩耗性が必ずしも十分ではなかった。
これに対して、カルボキシル基含有高飽和ニトリルゴムのラテックスにレゾルシン−ホルムアルデヒド樹脂と芳香族系エポキシ樹脂とを配合してなる接着性ゴム組成物が提案された（特許文献３参照）。その結果、耐油性、耐熱性および耐摩耗性に優れたゴム繊維複合体を、有機溶剤による環境汚染を懸念することなく製造できるようになった。しかしながら、要求水準が高くなって、ゴム繊維複合体ベルトには、今や、耐熱性及び耐摩耗性のなお一層の向上が求められている。
【０００４】
一方、ゴム糊を金属板に塗布して加熱してなるゴム被覆金属板や、ゴム糊を金属板に塗布して加熱し、得られた被膜にゴムを積層してなるゴム金属複合体は、耐油性、耐熱性などに優れたガスケット、ゴムライニング金属部品などとして使用されている。しかし、これらのゴム被覆金属板やゴム金属複合体に対しても堅牢性、耐摩耗性等の向上が要請されている。
【０００５】
【特許文献１】
特開昭６３−２４８８７９号公報
【特許文献２】
特開平３−１６７２３９号公報
【特許文献３】
特開平８−３３３５６４号公報
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
本発明の目的は、繊維とゴムとを積層してゴム繊維複合体を形成するために繊維に塗布するゴム組成物として、ゴム繊維複合体に優れた耐熱性および耐摩耗性を付与することができる、水系の接着性ゴム組成物を提供することにある。また、本発明の目的は、該ゴム組成物を用いてなるゴム繊維複合体を提供することにある。
本発明のさらなる目的は、上記ゴム組成物を金属やゴム金属複合体に適用することにより、優れた堅牢性および耐摩耗性を有するゴム被覆金属板およびゴム金属複合体を提供することである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
本発明者は上記課題を解決すべく鋭意研究を重ねた結果、アミノ基及び／又はイミノ基含有単量体単位を特定量有し、かつ、水素添加率が特定値以上であり、特定の溶媒不溶解分を特定量含有する高飽和ニトリルゴムラテックスにレゾルシン−ホルムアルデヒド樹脂を配合してなる接着性ゴム組成物が、上記目的を達することを見出し、さらに広く検討して得た知見に基づき本発明を完成するに至った。
【０００８】
かくして、本発明によれば、以下１〜４の発明がそれぞれ提供される。
１． ニトリルゴムラテックスにレゾルシン−ホルムアルデヒド樹脂を配合してなる接着性ゴム組成物であって、
前記ニトリルゴムが、アミノ基及び／又はイミノ基を有する不飽和化合物単量体単位を０．１〜１０重量％含有し、
その炭素−炭素二重結合の６０％以上が水素添加されており、かつ、
メチルエチルケトン不溶解分を３０〜９５重量％含有するものである接着性ゴム組成物。
２． 上記１記載の接着性ゴム組成物を塗布して加熱した繊維に、ゴムを積層してなるゴム繊維複合体。
３． 上記１記載の接着性ゴム組成物を金属板に塗布して加熱してなるゴム被覆金属板。
４． 上記３記載のゴム被覆金属板のゴム被膜に、ゴムを積層してなるゴム金属複合体。
【０００９】
【発明の実施の形態】
本発明の接着性ゴム組成物は、ニトリルゴムラテックスにレゾルシン−ホルムアルデヒド樹脂を配合してなり、前記ニトリルゴムが、アミノ基及び／又はイミノ基を有する不飽和化合物単量体単位を０．１〜１０重量％含有し、その炭素−炭素二重結合の６０％以上が水素添加されており、かつ、メチルエチルケトン不溶解分を３０〜９５重量％含有するものであることを特徴とする。
【００１０】
本発明の接着性ゴム組成物の中のニトリルゴムラテックスは、ゴム分子中の炭素−炭素二重結合の６０％以上が水素添加されたニトリルゴム（以下、「アミノ基等含有高飽和ニトリルゴム」と記すことがある。）のラテックスである。水素添加される前のニトリルゴム（以下、「ベースニトリルゴム」と記すことがある。）は、アミノ基及び／又はイミノ基を有する不飽和化合物単量体、共役ジエン単量体、α，β−エチレン性不飽和ニトリル単量体並びに必要に応じて加えられるその他の共重合可能な単量体を、共重合することによって得られる。
ベースニトリルゴム中の各単量体単位の構成比率は、アミノ基及び／又はイミノ基を有する不飽和化合物単量体単位が、０．１〜１０重量％、好ましくは０．５〜７重量％、より好ましくは１〜２重量％；共役ジエン単量体単位が、通常、２０〜９０重量％、好ましくは３５〜８０重量％、より好ましくは４５〜７５重量％；α，β−エチレン性不飽和ニトリル単量体単位が、通常、８〜６０重量％、好ましくは１５〜５８重量％、より好ましくは２３〜５３重量％；および、必要に応じて加えられるその他の共重合可能な単量体の単位が、通常、０〜３０重量％、好ましくは０〜２０重量％、より好ましくは０〜１５重量％である。
【００１１】
アミノ基及び／又はイミノ基を有する不飽和化合物単量体は、具体的には下記一般式〔１〕、〔２〕又は〔３〕で表わされる化合物である。
【００１２】
【化１】
【化２】
【化３】
式中、Ｒ１ およびＲ２ は水素、塩素、臭素又は炭素数１〜１２のアルキル基；Ｒ３ は水素又は炭素数１〜４のアルキル基；Ｒ４ は水素又は炭素数１〜４のアルキル基もしくは炭素数６〜１２のアリール基；Ｒ５ は水素又は炭素数１〜４のアルキル基；Ｘは下記一般式〔４〕、〔５〕、〔６〕、〔７〕又は〔８〕を表わす。ただし、ｎは１〜８の整数である。
【００１６】
【化４】
【化５】
【化６】
【化７】
【化８】
一般式〔１〕で表わされる化合物の例としては、Ｎ−（４−アニリノフェニル）メタクリルアミド、Ｎ−（４−アニリノフェニル）シンナムアミド、Ｎ−（４−アニリノフェニル）クロトンアミド、Ｎ−〔４−（４−メチルアニリノ）フェニル〕アクリルアミド、Ｎ−〔４−（４−メチルアニリノ）フェニル〕メタクリルアミド，３−Ｎ−（４−アニリノフェニル）アミノ−２−ヒドロキシプロピル（メタ）アリルエーテル、（メタ）アクリル酸−１０−Ｎ−（４−アニリノフェニル）アミノ−９−ヒドロキシ−１０−ｎ−オクチルデシル、（メタ）アクリル酸−５−Ｎ−（４−アニリノフェニル）アミノ−２−ヒドロキシペンチル、（メタ）アクリル酸−２−Ｎ−（４−アニリノフェニル）アミノエチルなどが挙げられる。
【００２２】
また、一般式〔２〕で表わされる化合物の例としては、Ｎ−（４−アニリノフェニル）マレインイミド、Ｎ−〔４−（４−メチルアニリノ）フェニル〕マレインイミドなどが挙げられる。
【００２３】
また、一般式〔３〕であらわされる化合物の例としては、（メタ）アクリル酸−Ｎ，Ｎ−ジメチルアミノメチル、（メタ）アクリル酸Ｎ，Ｎ−ジエチルアミノエチル、（メタ）アクリル酸−３−（Ｎ，Ｎ−ジエチルアミノ）−２−ヒドロキシプロピルなどが挙げられる。
【００２４】
ベースニトリルゴム中のアミノ基及び／又はイミノ基を有する不飽和化合物単量体単位の含有量が少なすぎると耐熱性に劣るおそれがあり、逆に、多すぎると機械的特性に劣る可能性がある。
【００２５】
共役ジエン単量体としては、炭素数４〜１２の脂肪族共役ジエン化合物を使用することができる。かかる化合物の例としては、１，３−ブタジエン、ハロゲン置換１，３−ブタジエン、イソプレン、２，３−ジメチル−１，３−ブタジエン、１，３−ペンタジエンなどが挙げられ、なかでも１，３−ブタジエンが好ましい。不飽和ニトリルゴム中の共役ジエン単量体単位の含有量が少なすぎると硬化物がもろくなるおそれがあり、逆に、多すぎると耐油性が劣る可能性がある。
【００２６】
α，β−エチレン性不飽和ニトリル単量体としては、ニトリル基を有する炭素数３〜１８のα，β−エチレン性不飽和化合物を使用することができる。かかる化合物の例としては、アクリロニトリル、メタクリロニトリル、α−クロロアクリロニトリルなどが挙げられ、なかでもアクリロニトリルが好ましい。不飽和ニトリルゴム中のα，β−エチレン性不飽和ニトリル単量体単位の含有量が少なすぎると硬化物の耐油性が劣るおそれがあり、逆に、多すぎると耐寒性が低下する可能性がある。
【００２７】
前記必要に応じて加えられる共重合可能な単量体としては、α，β−エチレン性不飽和カルボン酸、非共役ジエン、α−オレフィン、芳香族ビニル、α，β−エチレン性不飽和モノカルボン酸エステル、フルオロオレフィンなどが挙げられる。中でもα，β−エチレン性不飽和カルボン酸は、架橋物の接着性及び耐摩耗性の向上に有効なので好ましい。
【００２８】
α，β−エチレン性不飽和カルボン酸は、炭素数３〜１８のカルボキシル基含有α，β−エチレン性不飽和化合物であり、かかる化合物には、α，β−エチレン性不飽和モノカルボン酸、α，β−エチレン性不飽和ジカルボン酸、α，β−エチレン性不飽和ジカルボン酸モノエステルのほか、重合反応時にカルボキシル基を有する化合物に変化するα，β−エチレン性不飽和ジカルボン酸無水物が含まれる。
α，β−エチレン性不飽和モノカルボン酸としては、アクリル酸、メタクリル酸、エチルアクリル酸、クロトン酸、ケイ皮酸などが例示される。α，β−エチレン性不飽和ジカルボン酸としては、マレイン酸、フマル酸、イタコン酸、シトラコン酸、クロロマレイン酸などが例示される。α，β−エチレン性不飽和ジカルボン酸モノエステルとしては、マレイン酸モノメチル、マレイン酸モノエチル、マレイン酸モノブチル、フマル酸モノメチル、フマル酸モノエチル、フマル酸モノブチル、フマル酸モノ−２−ヒドロキシエチル、イタコン酸モノメチル、イタコン酸モノエチル、イタコン酸モノブチルなどが例示される。α，β−エチレン性不飽和ジカルボン酸無水物としては、無水マレイン酸、無水イタコン酸、無水シトラコン酸などが挙げられる。
【００２９】
非共役ジエンとしては、炭素数５〜１２の非共役ジエンが使用され、１，４−ペンタジエン、１，４−ヘキサジエン、ビニルノルボルネン、ジシクロペンタジエンなどが例示される。α−オレフィンは、炭素数２〜１２の末端の炭素とそれに隣接する炭素との間に二重結合を有する鎖状モノオレフィンで、エチレン、プロピレン、１−ブテン、４−メチル−１−ペンテン、１−ヘキセン、１−オクテンなどが例示される。
【００３０】
芳香族ビニルには、スチレンおよび炭素数８〜１８のスチレン誘導体が含まれる。該誘導体の例としてはα−メチルスチレン、４−メチルスチレンなどが挙げられる。
α，β−エチレン性不飽和モノカルボン酸エステルは、α，β−エチレン性不飽和モノカルボン酸と炭素数１〜１２の脂肪族アルコールとのエステルであり、（メタ）アクリル酸メチル、（メタ）アクリル酸ブチル、（メタ）アクリル酸メトキシエチル、（メタ）アクリル酸トリフルオロエチル、（メタ）アクリル酸テトラフルオロプロピルなどが例示される。
フルオロオレフィンは、炭素数２〜１２の不飽和フッ化化合物で、ジフルオロエチレン、テトラフルオロエチレン、フルオロエチルビニルエーテル、フルオロプロピルビニルエーテル、ｏ−トリフルオロメチルスチレン、ペンタフルオロ安息香酸ビニルなどが例示される。
【００３１】
ベースニトリルゴムには、必要に応じて自己架橋性単量体単位を存在させてもよい。自己架橋性単量体単位を存在させることによって、耐水性を改良することができる。必要に応じて加えられる自己架橋性単量体の具体例としては、Ｎ−メチロール（メタ）アクリルアミド、Ｎ，Ｎ′−ジメチロール（メタ）アクリルアミド、（メタ）アクリルアミド、Ｎ−メトキシメチル（メタ）アクリルアミド、Ｎ−エトキシメチル（メタ）アクリルアミド、Ｎ−ブトキシメチル（メタ）アクリルアミド、Ｎ，Ｎ′−メチレンビスアクリルアミド等が例示される。特に、接着性ゴム組成物を塗布し、加熱することによって硬化した繊維の耐摩耗性を改良する観点からはＮ−メチロール基を有するＮ−メチロール（メタ）アクリルアミドが好適である。
かかる自己架橋性単量体単位のベースニトリルゴム中の量は、好ましくは０．３重量％以上、より好ましくは０．５〜１０重量％の範囲である。該単量体単位の量が過度に多いと、接着性ゴム組成物を塗布して加熱した繊維の屈曲性が損なわれるので好ましくない。
【００３２】
ベースニトリルゴムは、上記のアミノ基及び／又はイミノ基を有する不飽和化合物単量体、共役ジエン単量体、α，β−エチレン性不飽和ニトリル単量体並びに必要に応じて加えられるその他の共重合可能な単量体を共重合することにより製造される。共重合の方法としては、公知の乳化重合法や溶液重合法によれば良いが、本発明の接着性ゴム組成物が水系組成物であるので、生産性及び製造コストの観点から乳化重合による製造が好ましい。
【００３３】
ベースニトリルゴムのムーニー粘度（ＭＬ１＋４、１００℃）は、好ましくは１０以上、より好ましくは２０以上、特に好ましくは３０以上である。ムーニー粘度が小さすぎると硬化物の機械的特性が低下するおそれがある。
【００３４】
アミノ基等含有高飽和ニトリルゴムは、上記のベースニトリルゴムの分子構造中の炭素−炭素二重結合を６０％以上、好ましくは８０％以上、より好ましくは９０％以上水素添加（水素化）することによって得ることができる。水素化率が低すぎると接着性ゴム組成物を塗布して加熱した繊維の耐熱性が低下するおそれがある。
【００３５】
上記水素化には、乳化重合法で製造されたベースニトリルゴムの水性ラテックスを用いて該ゴム中の炭素−炭素二重結合を水素化する水層水素化法と、ベースニトリルゴムを有機溶媒に溶解した溶液中で該ゴム中の炭素−炭素二重結合を水素化した後、該溶液の溶媒を転相法により水に変換して水性ラテックスにする油層水素化法がある。生産性および製造コストの観点からは水層水素化法が好ましい。さらに、水層水素化法には、酸化剤、還元剤及び活性剤により水素化する（ａ）法と、水素化触媒存在下に水素を添加して水素化する（ｂ）法とがある。
【００３６】
水層水素化（ａ）法では、仕込みのベースニトリルゴムラテックスの固形分濃度は、１〜７０重量％、好ましくは１〜４０重量％である。ベースニトリルゴムラテックスに対して、酸化剤、還元剤および活性剤を加えて０℃から還流温度まで加熱することにより水素化する。反応温度は、通常、０〜２５０℃、好ましくは２０〜１００℃、より好ましくは４０〜８０℃である。
酸化剤としては、酸素、空気、過酸化水素などが用いられる。酸化剤の使用量は、炭素−炭素二重結合に対するモル比が、好ましくは０．１：１〜１００：１、より好ましくは０．８：１〜５：１である。
還元剤としてはヒドラジン、ヒドラジン水和物、酢酸ヒドラジン、ヒドラジン硫酸塩およびヒドラジン塩酸塩などのヒドラジン類、または、ヒドラジンを遊離する化合物が用いられる。還元剤の使用量は、炭素−炭素二重結合に対するモル比が、好ましくは０．１：１〜１００：１、より好ましくは０．８：１〜５：１である。
活性剤としては、銅、鉄、コバルト、鉛、ニッケル、鉄、スズなどの金属のイオンが用いられる。活性剤の使用量は、炭素−炭素二重結合に対するモル比が、好ましくは１：１０００〜１０：１、より好ましくは１：５０〜１：２である。
【００３７】
水層水素化（ｂ）法では、仕込みのベースニトリルゴムラテックスの固形分濃度は、凝集化を防止するため２０重量％以下であることが好ましい。ベースニトリルゴムのラテックスおよび水素化触媒を攪拌機付きのオートクレーブに仕込み、溶存酸素を減圧、不活性ガスパージ等で除去した後、反応温度、通常、０〜３００℃、好ましくは２０〜１５０℃にて、水素を、通常、０．１〜３０ＭＰａ、好ましくは０．５〜２０ＭＰａの圧力で封入して水素化反応を行う。反応時間は反応温度、水素圧、目標の水素化率等を勘案して選定される。
水層水素化（ｂ）法における水素化触媒は、水で分解しにくいパラジウム化合物であれば特に限定されない。その具体例としては、ギ酸、酢酸、プロピオン酸、ラウリン酸、コハク酸、オレイン酸、ステアリン酸、フタル酸、安息香酸などのカルボン酸のパラジウム塩；塩化パラジウム、ジクロロ（シクロオクタジエン）パラジウム、ジクロロ（ノルボルナジエン）パラジウム、ジクロロ（ベンゾニトリル）パラジウム、ジクロロビス（トリフェニルホスフィン）パラジウム、ヘキサクロロパラジウム（ＩＶ）酸アンモニウムなどのパラジウム塩素化物；ヨウ化パラジウムなどのヨウ素化物；硫酸パラジウム・二水和物などが挙げられる。これらの中でもカルボン酸のパラジウム塩、ジクロロ（ノルボルナジエン）パラジウム、ヘキサクロロパラジウム（ＩＶ）酸アンモニウムなどが特に好ましい。水素化触媒の使用量は、適宜定めればよいが、ベースニトリルゴム重量当たり、好ましくは５〜６，０００ｐｐｍ、より好ましくは１０〜４，０００ｐｐｍである。
水層水素化（ｂ）法の反応終了後、ラテックス中の水素化触媒を除去する。その方法として、例えば、活性炭、イオン交換樹脂等の吸着剤を添加して攪拌下で水素化触媒を吸着させ、次いでラテックスをろ過または遠心分離する方法を採ることができる。水素化触媒を除去せずにラテックス中に残存させることも可能である。
【００３８】
油層水素化法におけるベースニトリルゴムの有機溶媒溶液は、溶液重合によって該ゴムを得て、必要により、有機溶媒で濃度を整えて調製するか、乳化重合で得た該重合体のラテックスを凝固、乾燥した後、有機溶媒に溶解して調製する。油層でベースニトリルゴムを水素化し、次いで媒体を水系に転相してラテックスを調製する方法は、特開昭６３−２４８８７９号公報に記載されている、油層のニトリルゴムを水素化し、次いで媒体を水系に転相する方法を準用することができる。
【００３９】
本発明で使用するアミノ基等含有高飽和ニトリルゴムは、メチルエチルケトン（ＭＥＫ）不溶解分を３０〜９５重量％、好ましくは４０〜９０重量％、より好ましくは５０〜８０重量％含有する。ＭＥＫ不溶解分が少なすぎると耐摩耗性が不十分になるおそれがあり、逆に、多すぎると柔軟性に劣る可能性がある。ＭＥＫ不溶解分の量は、反応温度や自己架橋性単量体の共重合量を変更することによって調節することができる。
【００４０】
アミノ基等含有高飽和ニトリルゴムのラッテクスの固形分濃度は、好ましくは１０〜５０重量％、より好ましくは２０〜４０重量％である。該ラテックスの固形分濃度が高すぎると繊維部材への塗布が困難になるおそれがあり、逆に低すぎると塗膜の厚みが薄くなりすぎて接着性が低下する可能性がある。
【００４１】
本発明の接着性ゴム組成物は、上記アミノ基等含有高飽和ニトリルゴムラテックスに、レゾルシン−ホルムアルデヒド樹脂を配合して調製される。ここで、本発明組成物にはレゾルシン−ホルムアルデヒド樹脂の「前駆体」を用いるのであるが、慣例により「樹脂」の表現を用いる。
レゾルシン−ホルムアルデヒド樹脂は、特に限定されず、例えば特開昭５５−１４２６３５号公報などに記載されたものであり、レゾルシンとホルムアルデヒド水溶液を水中で水酸化ナトリウム、水酸化カリウム等のアルカリ金属水酸化物を触媒として反応させたレゾール型、又は、シュウ酸、塩酸等の酸性触媒下でメチロール化反応させたノボラック型のどちらでも使用できる。レゾルシンとホルムアルデヒドの比率は、モル比で１／１〜１／５が好ましく、１／１．２〜１／３がより好ましい。
ノボラック型の樹脂としては、スミカノール７００（住友化学工業社製）、アドハ−ＲＦ（保土ヶ谷化学社製）などが挙げられる。ノボラック型レゾルシン−ホルムアルデヒド樹脂を用いる場合には、必要に応じてホルムアルデヒド水溶液を添加しても良い。
本発明においては、レゾルシン−ホルムアルデヒド樹脂として、レゾルシンメチロール化物を用いても、レゾルシンメチロール化物の初期縮合体を用いても良い。
【００４２】
レゾルシン−ホルムアルデヒド樹脂の配合量は、アミノ基等含有高飽和ニトリルゴムラテックスの固形分１００重量部あたり、通常、５〜３０重量部、好ましくは８〜２０重量部である。レゾルシン−ホルムアルデヒド樹脂の配合量が少なすぎると接着性ゴム組成物の接着性が不十分となるおそれがあり、逆に、多すぎると接着性ゴム組成物を塗布して加熱、硬化した繊維の基布が硬くなりすぎて耐摩耗性に劣る可能性がある。
【００４３】
本発明の接着性ゴム組成物には、さらに、酸化亜鉛、過酸化亜鉛、硫黄などの架橋剤や、架橋促進剤、老化防止剤、カーボンブラックの水分散体などを本発明の効果を損なわない範囲で添加してもよい。
【００４４】
また、本発明の接着性ゴム組成物には、本発明の効果を損なわない範囲で、不飽和のニトリルゴムラテックス、スチレン−ブタジエン共重合体ゴムラテックスおよびその変性ラテックス、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体ゴムラテックスおよびその変性ラテックス、クロロプレンゴムラテックス、クロロスルホン化ポリエチレンラテックス、天然ゴムラテックス、アクリルゴムラテックス等の１種または２種以上を混合して使用することができる。
【００４５】
本発明のゴム繊維複合体は、上記の接着性ゴム組成物を塗布して加熱した繊維に、ゴム（以下、「被着ゴム」と記すことがある。）を積層してなるものである。ここで、該組成物を繊維に塗布すると、該組成物はしばしば繊維に含浸するが、「塗布」は含浸も含むものとする。
また、塗布する方法には限定はなく、ロール、ローラ、コーター等で展延する方法、該組成物中に繊維を浸漬して取り出す方法などがある。
複合の形態は繊維層と被着ゴム層とを各一層積層する形態、繊維層を上下から被着ゴム層で挟む形態、被着ゴム層と繊維層とを交互に複数層積層する形態などがある。
【００４６】
本発明のゴム繊維複合体において、上記接着性ゴム組成物を塗布する繊維の形態は、特に限定されず、ステープル、フィラメント、コード、ロープ、網状または布帛状の織布等、種々の形態の繊維に適用できる。また、繊維の種類も特に限定されず、綿、ビニロン、レーヨン、ナイロン、ポリエステル、アラミド、ポリ−ｐ−フェニレンベンゾビスオキサゾール、ウレタン弾性糸等種々の繊維に対して適用できる。特に、ゴム繊維複合ベルトを得る場合には、帆布等の織布状の基材を使用することが好ましい。
【００４７】
繊維に接着性ゴム組成物を塗布し、加熱する（以下、本発明組成物を塗布して加熱する処理を「硬化処理」と記すことがある。）方法には特に制限がないが、一例を示せば以下の通りである。先ず、繊維に接着性ゴム組成物を塗布して、必要ならば、好ましくは１００〜１５０℃で０．５〜１０分間乾燥した後、加熱する。加熱条件は、塗布により付着した接着性ゴム組成物を硬化させるのに十分な、例えば１３０〜２５０℃で数分〜数十分間の温度と時間である。
硬化処理した繊維において、接着性ゴム組成物の固形分の付着量は特に限定されないが、好ましくは、繊維１００重量部に対して２〜４０重量部、より好ましくは３〜３０重量部である。
【００４８】
本発明のゴム繊維複合体において被着ゴムは、特に限定されないが、分子構造の不飽和結合部を水素化した高飽和型のゴム、（メタ）アクリル酸エステル単量体単位含有ゴムなどが好ましい。これらの具体例としては、高飽和ニトリルゴム、カルボキシル基含有高飽和ニトリルゴム、高飽和イソプレン−ブタジエン−アクリロニトリル共重合体ゴム、高飽和イソプレン−アクリロニトリル共重合体ゴム、高飽和ブタジエン−アクリル酸メチル−アクリロニトリル共重合体ゴム、高飽和ブタジエン−アクリル酸−アクリロニトリル共重合体ゴム、高飽和ブタジエン−エチレン−アクリロニトリル共重合体ゴム、アクリル酸ブチル−アクリル酸エトキシエチル−ビニルノルボルネン−アクリロニトリル共重合体ゴム等が挙げられる。
特に、ゴム繊維複合体ベルト用の被着ゴムとしては、耐油性、耐熱性の観点から、高飽和ニトリルゴムが好ましい。
【００４９】
該高飽和ニトリルゴムの水素化率は、通常、６０％以上、好ましくは８０％以上、より好ましくは９０％以上である。水素化率が低すぎると、繊維に接着性ゴム組成物を硬化処理して被着ゴムを積層してなるゴム繊維複合体の耐熱性が低下するおそれがある。
該高飽和ニトリルゴムのアクリロニトリル単量体単位の含有量は、好ましくは１０〜６０重量％、より好ましくは１２〜５５重量％、特に好ましくは１５〜５０重量％である。アクリロニトリル単量体単位の含有量が少なすぎると架橋物の耐油性が劣るおそれがあり、逆に多すぎると耐寒性が低下する可能性がある。
また、該高飽和ニトリルゴムのムーニー粘度（ＭＬ１＋４、１００℃）は、好ましくは１０〜３００、より好ましくは２０〜２５０、特に好ましくは３０〜２００である。ムーニー粘度が小さすぎると成形加工性や機械的特性が低下するおそれがあり、大きすぎると成形加工性が低下する可能性がある。
かかる高飽和ニトリルゴムの例としてはＺｅｔｐｏｌ ２０１０Ｈ、同２０２０、同１０２０、同２０１０（いずれも日本ゼオン社製）などがある。
【００５０】
上記被着ゴムには、硫黄加硫剤、過酸化物加硫剤などの加硫剤のほか、ゴム加工に際して通常配合される、カーボンブラック、短繊維などの補強剤；シリカなどの充填剤；老化防止剤；可塑剤；顔料；粘着付与剤；加工助剤；スコーチ防止剤；などの配合剤を適宜添加することができる。
【００５１】
本発明のゴム繊維複合体を得るには、硬化処理をした繊維に、加硫剤等を添加したゴム配合物を展延し、次いで加圧および加熱する方法を採ると好ましい。ゴム配合物の展延、加圧は圧縮（プレス）成形機、金属ロール、射出成形機等を用いて行うことができる。
【００５２】
加圧の圧力は、好ましくは０．５〜２０ＭＰａ、より好ましくは２〜１０ＭＰａであり、加熱の温度は、好ましくは１３０〜３００℃、より好ましくは１５０〜２５０℃で、操作時間は、好ましくは１〜１８０分、より好ましくは５〜１２０分である。この方法により、被着ゴムの加硫および成形、並びに、硬化処理した繊維と被着ゴム間の接着を同時に行うことができる。
圧縮機の型の内面やロールの表面には、目的とするゴム繊維複合体の被着ゴムの所望の表面形状を実現する型を形成させておく。
【００５３】
本発明のゴム被覆金属板は、本発明の接着性ゴム組成物を金属板に塗布して加熱してなるものである。また、本発明のゴム金属複合体は、該ゴム被覆金属板に形成された被膜にゴムを積層してなるものである。
金属としては、ステンレス鋼、スチール鋼、アルミニウムなどが使用される。金属板への接着性ゴム組成物の塗布は、ロール、コーター、ローラ塗り、はけ塗りなど公知の方法で行えばよい。塗布量は、ゴム組成物を加熱、硬化させて得られる被膜の厚さが、通常、１μｍ〜１ｍｍ、好ましくは１０〜５００μｍとなる量である。加熱は、限定されないが、通常、１３０〜２５０℃で数分〜数十分行う。
こうして得られたゴム被覆金属板は、その状態でガスケット、ゴムライニング金属部品などに利用することができる。また、さらにゴムを積層してなるゴム金属複合体は、バルブや弁などとして有用である。積層する被着ゴムとしては、上記のゴム繊維複合体の説明において被着ゴムとして例示したゴムを好適に使用することができる。被着ゴムの積層方法は上記ゴム繊維複合体の場合と同様に行うことができる。
【００５４】
本発明のゴム繊維複合体は、接着性ゴム組成物で硬化処理された繊維の耐熱性および耐摩耗性に優れる。そのため本発明のゴム繊維複合体は、特にベルト、ホース、チューブ、ダイアフラムなどに好適に使用できる。
ベルトとしては、平ベルト、Ｖベルト、Ｖリブドベルト、丸ベルト、角ベルト、歯付ベルトなどが挙げられる。ホースとしては、単管ゴムホース、多層ゴムホース、編上式補強ホース、布巻式補強ホースなどが挙げ挙げられる。ダイアフラムとしては、平形ダイアフラム、転動形ダイアフラムなどが挙げられる。
本発明のゴム繊維複合体は、上記の用途以外にも、シール、ゴムロールなどの工業用製品として用いることができる。シールとしては、回転用、揺動用、往復動などの運動部位シールと固定部位シールが挙げられる。運動部位シールとしては、オイルシール、ピストンシール、メカニカルシール、ブーツ、ダストカバー、ダイアフラム、アキュムレータなどが挙げられる。固定部位シールとしては、Ｏリング、各種ガスケットなどが挙げられる。ゴムロールとしては、印刷機器、コピー機器などのＯＡ機器の部品であるロール；紡糸用延伸ロール、紡績用ドラフトロールなどの繊維加工用ロール；ブライドルロール、スナバロール、ステアリングロールなどの製鉄用ロール；などが挙げられる。
【００５５】
また、本発明のゴム金属複合体は、耐油性、耐熱性に加えて耐摩耗性に優れるので、気体又は液体用バルブ、弁、シール、ワッシャー、ロール、防振ゴム部品等に好適に使用される。また、ゴム被覆金属板も耐油性、耐熱性に、堅牢性などに優れるので、シリンダーガスケットやインテークマニホールドガスケットなどの自動車用ガスケット、空気圧機器、冷凍機、ポンプなどのコンプレッサーガスケット、シールワッシャー、その他配管フランジ用ガスケットなどのメタルコーティングガスケット；化学薬品や海水などの配管、熱交換器、貯槽、反応槽、タンクローリなどのゴムライニング部品；等に好ましく利用される。
【００５６】
【実施例】
以下に、参考例、実施例及び比較例を挙げて、本発明を具体的に説明する。部および％は、特に記載のない限り、重量基準である。なお、試験は下記によった。
【００５７】
（１）共重合体組成
ベースニトリルゴムラテックス１００グラムをメタノール１リットルで凝固した後、６０℃で一晩真空乾燥した。乾燥したゴムを重水素クロロホルムに溶解し、ＮＭＲ分析により共重合組成を算出した。
（２）水素添加率（水素化率）
ラテックス１００グラムをメタノール１リットルで凝固した後、６０℃で一晩真空乾燥した。乾燥したゴムをＩＳＯ１４５５８のＩＲ測定法に準じて測定した。
（３）メチルエチルケトン（ＭＥＫ）不溶解分
固形分３５重量％のラテックス１００グラムをメタノール１リットルで凝固した後、６０℃で一晩真空乾燥した。乾燥したゴムを１００メッシュの金網製のカゴに０．３グラム精秤して入れた状態でＭＥＫ１００ｃｃに２日間浸漬した後、金網製のカゴをドラフトで風乾し、次いでカゴごと６０℃で一晩真空乾燥してから乾燥重量を精秤、金網に溶解せずに残った不溶解分の上記精秤乾燥ゴムに対する重量百分率を求め、ＭＥＫ不溶解分とした。
【００５８】
（４）接着性ゴム組成物の硬化物の破断伸び及び１００％引張応力
水平に置かれたステンレス鋼製の内面が平滑な深さ５ｍｍの平皿状の型枠内に接着性ゴム組成物を流し込み、２０℃、湿度６５％で７２時間静置した。乾燥した接着性ゴム組成物を枠から剥がして得た厚さ０．５ｍｍの塗膜を空気循環式オーブンにて１６０℃で３０分間加熱し、得られた硬化物のシートからダンベル７号形の試験片を切り出した。ＪＩＳ Ｋ６２５１に規定の試験法に準じて、インストロン型の引張試験機を用いて３００ｍｍ／分の速度で引張り試験を行い、破断伸びＥｂ（１）（単位％）および１００％引張応力Ｍ１００（１）（単位ＭＰａ）を測定した。
次に、上記硬化物の残部をさらに空気循環式オーブンにて１４０℃で７２時間加熱し、上記と同様にして破断伸びＥｂ（２）および１００％引張応力Ｍ１００（２）を測定し、熱による老化の度合いを〔Ｅｂ（２）−Ｅｂ（１）〕／Ｅｂ（１）及び〔Ｍ１００（２）−Ｍ１００（１）〕／Ｍ１００（１）の百分率で表した。これら百分率の値が小さいほど熱老化が少ない。マイナス値の場合は強度が増加したことを意味する。
【００５９】
（５）ゴム繊維複合体の耐摩耗性試験
接着性ゴム組成物を２０℃、２４時間静置して熟成させた後、ナイロン６６からなる布を浸漬し、引き上げることによりこれを塗布した。該ナイロン６６の基材１００部に対して固形分が２０部付着するように接着性ゴム組成物を塗布した後、引き上げて空気循環式オーブンにて１１０℃で１０分間、次いで１５０℃で３分間加熱し、硬化処理ナイロン基材を得た。次に、表１記載の配合処方でバンバリーミキサーにより１５分間混練して調製したゴム配合物を前記硬化処理ナイロン基材１５ｃｍ×１５ｃｍの上にロールにて厚さ１ｍｍに展延した後、圧縮機で圧力０．１ＭＰａ、温度１６０℃で３０分間プレスしてゴムナイロン基材複合体を得た。
ゴムナイロン基材複合体について、カーペット用テーバ摩耗試験機を用いて耐摩耗性を試験した。試験条件は荷重１ｋｇ、摩耗表面温度１２０℃（赤外線ランプ照射）、ディスク回転数１万回で行った。評価の基準は、下記の通り。
５：摩耗が認められない、または、摩耗が認められるものの、ナイロンの表面積の２５％以下である。
４：ナイロン基材の表面積の２６〜５０％に摩耗が認められる。
３：ナイロン基材の表面積の５１〜７５％に摩耗が認められる。
２：ナイロン基材の表面積の７６〜９０％に摩耗が認められる。
１：ナイロン基材の表面積の９０％超に摩耗が認められる。
【００６０】
【表１】
（注）
＊１：高飽和ニトリルゴム、ヨウ素価１１、アクリロニトリル単量体単位含有量３６％、ムーニー１２０以上（日本ゼオン社製）。
＊２：Ｚｅｔｐｏｌ２０１０Ｈ（上記＊１参照）に、ジメタクリル酸亜鉛を分散させたゴム組成物（日本ゼオン社製）。
＊３：シーストＦ（東海カーボン社製）。
＊４：参加亜鉛（正同化学工業社製）。
＊５：ナウガード４４５（ユニロイヤル社製）。
【００６２】
（参考例１）ゴムラテックスＡの調製
内容積１リットルの耐圧ボトルに、水２４０部、アルキルベンゼンスルホン酸ナトリウム２．５部、アクリロニトリル３５部、Ｎ−（４−アニリノフェニル）メタクリルアミド２部をこの順で入れ、ボトル内を窒素で置換した後、ブタジエン６３部を圧入した。過硫酸アンモニウム０．２５部を添加し、反応温度４０℃で反応率８０％まで重合反応してベースニトリルゴムラテックスを得た。
次に、全固形分濃度２４重量％に調整した４００ミリリットル（全固形分９６グラム）のベースニトリルゴムを攪拌機付きの１リットルのオートクレーブに投入し、硫酸銅（ＣｕＳＯ４）０．２グラムおよびヒドラジン水和物１００グラムを添加した。次いで、攪拌しながら３０％の過酸化水素水を添加した、６０℃で３時間反応させた。その後、エバポレーターを用いて、固形分濃度が約４０％となるまで濃縮して、水素化率９０％、ＭＥＫ不溶解分７５重量％のイミノ基含有高飽和ニトリルゴムラテックス（ゴムラテックスＡ）を得た。
【００６３】
（参考例２）ゴムラテックスＢの調製
参考例１で得たベースニトリルゴムラテックスの全固形分濃度１２重量％に調整した４００ミリリットル（全固形分４８ｇ）を攪拌機付きの１リットルのオートクレーブに投入し、窒素ガスを１０分間流してラテックス中の溶存酸素を除去した。次いで、水素化触媒として酢酸パラジウムをその４倍モルの水２４０ミリリットルに溶解して添加した。系内を２回水素ガスで置換後、３ＭＰａまで水素ガスで加圧した状態で、内容物を５０℃とし、６時間反応させた。その後、エバポレーターを用いて、固形分濃度が約４０％となるまで濃縮して水素化率９０％、ＭＥＫ不溶解分０重量％のイミノ基含有高飽和ニトリルゴムラテックス（ゴムラテックスＢ）を得た。
【００６４】
（参考例３）ゴムラテックスＣの調製
上記ゴムラテックスＡ８０％とゴムラテックスＢ２０％とを混合して、水素化率９０％、ＭＥＫ不溶解分６０重量％のイミノ基含有高飽和ニトリルゴムラテックス（ゴムラテックスＣ）を得た。
【００６５】
（参考例４）ゴムラテックスＤの調製
上記参考例１において、ベースアクリルゴムの重合を、アクリロニトリル９８部とし、Ｎ−（４−アニリノフェニル）メタクリルアミドを添加しなかったほかは参考例１と同様に行い、反応率９５％まで重合反応させてベースニトリルゴムラテックスを得た。次いで水素化反応として該ラテックスを用いたほかは参考例１と同様に行って水素化率６５％、ＭＥＫ不溶解分５０重量％の高飽和ニトリルゴムラテックス（ラテックスＤ）を得た。
【００６６】
（参考例５）ゴムラテックスＥの調製
上記参考例１において、水素化反応をしなかったほかは参考例１と同様に行って水素化率０％、ＭＥＫ不溶解分５重量％のイミノ基含有高飽和ニトリルゴムラテックス（ゴムラテックスＥ）を得た。
【００６７】
（参考例６）レゾルシン−ホルムアルデヒド樹脂の調製
レゾルシン６．５部、ホルムアルデヒド（濃度３７％）９．４部および水酸化ナトリウム（濃度１０％）３部を水１３９．６部に溶解し、撹拌下２５℃で６時間反応させ、レゾルシン−ホルムアルデヒド樹脂液（ＲＦ液）を得た。
【００６８】
（実施例１）
２５０部のラテックスＡ（濃度４０％）、ＲＦ液（濃度６．２５％）１６０部、アンモニア水（濃度１４％）２２．６部及び水１２０．４部を混合して２５℃で２０時間攪拌し、接着性ゴム組成物Ａを得た。
接着性ゴム組成物Ａについて測定した破断伸びＥｂ（１）、Ｅｂ（２）およびその変化率、引張応力Ｍ１００（１）、Ｍ１００（２）およびその変化率、ならびに、接着性ゴム組成物を用いて作製したゴム繊維複合体について測定した耐摩耗性試験の結果を表２に示す。
【００６９】
（実施例２、比較例１〜３）
実施例１においてラテックスＡに代えてラテックスＣ、Ｂ、ＤまたはＥをそれぞれ用いたほかは実施例１と同様にして行った。
実施例１と同様に行った試験の結果を表２に示す。
【００７０】
【表２】
表２が示すように、イミノ基を有する不飽和化合物単量体単位を０．１〜１０重量％含有し、炭素−炭素二重結合の６０％以上が水素添加されており、かつ、ＭＥＫ不溶解分を３０〜９５重量％含有するニトリルゴムにレゾルシン−ホルムアルデヒド樹脂を配合してなる接着性ゴム組成物の硬化膜は、熱老化させてもいずれも破断伸びＥｂ（１）及び１００％引張応力Ｍ１００（１）は大きく変化することなく、また、それらの組成物を用いて得られるゴム繊維複合体の耐摩耗性は極めて良好であった（実施例１、２）。
これに対して、ＭＥＫ不溶解分のないニトリルゴムを用いた接着性ゴム組成物の硬化膜は、Ｍ１００（２）が熱老化試験で大きく増加する変化を起こし、また、ゴム繊維複合体の耐摩耗性が極めて低かった（比較例１）。
イミノ基を有する単量体単位を持たないニトリルゴムを用いた接着性ゴム組成物の硬化膜は、Ｅｂ（２）が著しく低下した上に、Ｍ１００（２）が熱老化試験で大きく増加する変化を起こした（比較例２）。
炭素−炭素二重結合を水素化率していないニトリルゴムを用いた接着性ゴム組成物の硬化膜は、Ｅｂ（２）が著しく低下し、また、ゴム繊維複合体の耐摩耗性が極めて低かった（比較例３）。
【００７２】
【発明の効果】
本発明によれば、繊維とゴムとを積層してゴム繊維複合体を形成するために繊維に塗布するゴム組成物として、ゴム繊維複合体に優れた耐熱性および耐摩耗性を付与することができる、水系のゴム組成物が提供される。[0001]
TECHNICAL FIELD OF THE INVENTION
The present invention relates to an adhesive rubber composition containing a highly saturated nitrile rubber, and a composite of a fiber or a metal and a rubber, which is coated with the rubber composition and heated.
[0002]
[Prior art]
Composites of rubber and fibers are used in many fields such as belts, rubber hoses and diaphragms. In the field of rubber fiber composite belts, there are timing belts, polyribbed belts, wrapped belts, V-belts, industrial conveyor belts, flat belts for feed of industrial equipment and the like, and transmission belts for various equipment. It is formed as a composite body in which a woven fabric and rubber are laminated. In these rubber layers, a highly saturated nitrile rubber obtained by hydrogenating a carbon-carbon double bond of an acrylonitrile-butadiene copolymer rubber (hereinafter sometimes referred to as “nitrile rubber”) has recently been used as a heat-resistant rubber layer. It is used because it has excellent oil resistance.
[0003]
The rubber fiber composite has a solvent in which rubber is dissolved in an organic solvent in order to reduce abrasion caused by meshing with a gear and to increase the adhesive force between the woven fabric of the base material and the highly saturated nitrile rubber. Although a treatment of applying a rubber paste to a woven fabric and heating has been performed, a treatment technique using a water-based rubber paste has recently been required from the viewpoint of preventing environmental pollution by an organic solvent.
As an aqueous rubber paste, an adhesive composition containing a highly saturated nitrile rubber latex and a resorcin-formaldehyde resin has been proposed (see Patent Documents 1 and 2). However, fibers treated with an adhesive rubber composition containing a highly saturated nitrile rubber latex and a resorcin-formaldehyde resin did not always have sufficient abrasion resistance as compared with fibers treated with a solvent-based rubber paste.
On the other hand, an adhesive rubber composition has been proposed in which a resorcinol-formaldehyde resin and an aromatic epoxy resin are mixed with a latex of a carboxyl group-containing highly saturated nitrile rubber (see Patent Document 3). As a result, a rubber fiber composite excellent in oil resistance, heat resistance and abrasion resistance can be manufactured without concern about environmental pollution by an organic solvent. However, as demand levels have increased, rubber fiber composite belts are now required to further improve heat resistance and abrasion resistance.
[0004]
On the other hand, a rubber-coated metal plate formed by applying rubber paste to a metal plate and heated, or a rubber-metal composite formed by applying rubber paste to a metal plate and heating and laminating rubber on the obtained coating, Used as gaskets and rubber-lined metal parts with excellent oil resistance and heat resistance. However, these rubber-coated metal plates and rubber-metal composites are also required to have improved robustness, wear resistance and the like.
[0005]
[Patent Document 1]
JP-A-63-248879
[Patent Document 2]
JP-A-3-167239
[Patent Document 3]
JP-A-8-333564
[0006]
[Problems to be solved by the invention]
An object of the present invention is to impart excellent heat resistance and abrasion resistance to a rubber fiber composite as a rubber composition applied to fibers to form a rubber fiber composite by laminating fibers and rubber. It is an object of the present invention to provide a water-based adhesive rubber composition. Another object of the present invention is to provide a rubber fiber composite using the rubber composition.
A further object of the present invention is to provide a rubber-coated metal plate and a rubber-metal composite having excellent robustness and abrasion resistance by applying the rubber composition to a metal or a rubber-metal composite.
[0007]
[Means for Solving the Problems]
The present inventor has conducted intensive studies to solve the above-mentioned problems, and as a result, it has a specific amount of an amino group and / or imino group-containing monomer unit, and has a hydrogenation rate of a specific value or more, and a specific solvent. It has been found that an adhesive rubber composition comprising a highly saturated nitrile rubber latex containing a specific amount of an insoluble component and a resorcinol-formaldehyde resin achieves the above-mentioned object, and the present invention is based on the knowledge obtained by further extensive study. Was completed.
[0008]
Thus, according to the present invention, the following inventions 1 to 4 are provided, respectively.
1. An adhesive rubber composition obtained by blending a resorcinol-formaldehyde resin with a nitrile rubber latex,
The nitrile rubber contains 0.1 to 10% by weight of an unsaturated compound monomer unit having an amino group and / or an imino group,
60% or more of the carbon-carbon double bonds are hydrogenated, and
An adhesive rubber composition containing 30 to 95% by weight of a methyl ethyl ketone insoluble matter.
2. 2. A rubber fiber composite obtained by laminating rubber on fibers heated by applying the adhesive rubber composition according to 1 above.
3. A rubber-coated metal plate obtained by applying the adhesive rubber composition according to 1 above to a metal plate and heating the metal plate.
4. 4. A rubber-metal composite obtained by laminating rubber on the rubber coating of the rubber-coated metal plate according to the above 3.
[0009]
BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION
The adhesive rubber composition of the present invention is obtained by mixing a resorcinol-formaldehyde resin with a nitrile rubber latex, wherein the nitrile rubber has an unsaturated compound monomer unit having an amino group and / or an imino group of 0.1 to 0.1%. It is characterized by containing 10% by weight, 60% or more of its carbon-carbon double bond being hydrogenated, and containing 30 to 95% by weight of a methyl ethyl ketone insoluble matter.
[0010]
The nitrile rubber latex in the adhesive rubber composition of the present invention is a nitrile rubber in which 60% or more of carbon-carbon double bonds in rubber molecules are hydrogenated (hereinafter referred to as “amino group-containing highly saturated nitrile rubber”). It may be written as a latex.) The nitrile rubber before hydrogenation (hereinafter sometimes referred to as “base nitrile rubber”) includes unsaturated compound monomers having amino groups and / or imino groups, conjugated diene monomers, α, β -Obtained by copolymerizing ethylenically unsaturated nitrile monomers and optionally other copolymerizable monomers.
The constituent ratio of each monomer unit in the base nitrile rubber is such that the unsaturated compound monomer unit having an amino group and / or an imino group is 0.1 to 10% by weight, preferably 0.5 to 7% by weight. , More preferably 1 to 2% by weight; the conjugated diene monomer unit is usually 20 to 90% by weight, preferably 35 to 80% by weight, more preferably 45 to 75% by weight; The saturated nitrile monomer unit is usually 8 to 60% by weight, preferably 15 to 58% by weight, more preferably 23 to 53% by weight; and other copolymerizable monomers added as needed. Is usually 0 to 30% by weight, preferably 0 to 20% by weight, more preferably 0 to 15% by weight.
[0011]
The unsaturated compound monomer having an amino group and / or an imino group is specifically a compound represented by the following general formula [1], [2] or [3].
[0012]
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Where R 1 And R 2 Is hydrogen, chlorine, bromine or an alkyl group having 1 to 12 carbon atoms; 3 Is hydrogen or an alkyl group having 1 to 4 carbon atoms; R 4 Is hydrogen or an alkyl group having 1 to 4 carbon atoms or an aryl group having 6 to 12 carbon atoms; 5 Is hydrogen or an alkyl group having 1 to 4 carbon atoms; X represents the following general formula [4], [5], [6], [7] or [8]. Here, n is an integer of 1 to 8.
[0016]
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Examples of the compound represented by the general formula [1] include N- (4-anilinophenyl) methacrylamide, N- (4-anilinophenyl) cinnamamide, N- (4-anilinophenyl) crotonamide, -[4- (4-methylanilino) phenyl] acrylamide, N- [4- (4-methylanilino) phenyl] methacrylamide, 3-N- (4-anilinophenyl) amino-2-hydroxypropyl (meth) allyl ether , (Meth) acrylic acid-10-N- (4-anilinophenyl) amino-9-hydroxy-10-n-octyldecyl, (meth) acrylic acid-5-N- (4-anilinophenyl) amino- 2-hydroxypentyl, 2-N- (4-anilinophenyl) aminoethyl (meth) acrylate, and the like.
[0022]
Examples of the compound represented by the general formula [2] include N- (4-anilinophenyl) maleimide and N- [4- (4-methylanilino) phenyl] maleimide.
[0023]
Examples of the compound represented by the general formula [3] include -N, N-dimethylaminomethyl (meth) acrylate, N, N-diethylaminoethyl (meth) acrylate, and -3- (meth) acrylate. (N, N-diethylamino) -2-hydroxypropyl and the like.
[0024]
When the content of the unsaturated compound monomer unit having an amino group and / or an imino group in the base nitrile rubber is too small, the heat resistance may be poor. On the contrary, when the content is too large, the mechanical properties may be poor. is there.
[0025]
As the conjugated diene monomer, an aliphatic conjugated diene compound having 4 to 12 carbon atoms can be used. Examples of such compounds include 1,3-butadiene, halogen-substituted 1,3-butadiene, isoprene, 2,3-dimethyl-1,3-butadiene, 1,3-pentadiene and the like. -Butadiene is preferred. If the content of the conjugated diene monomer unit in the unsaturated nitrile rubber is too small, the cured product may become brittle. Conversely, if the content is too large, the oil resistance may be poor.
[0026]
As the α, β-ethylenically unsaturated nitrile monomer, an α, β-ethylenically unsaturated compound having a nitrile group and having 3 to 18 carbon atoms can be used. Examples of such compounds include acrylonitrile, methacrylonitrile, α-chloroacrylonitrile and the like, with acrylonitrile being preferred. If the content of the α, β-ethylenically unsaturated nitrile monomer unit in the unsaturated nitrile rubber is too small, the oil resistance of the cured product may be deteriorated. Conversely, if the content is too large, the cold resistance may decrease. There is.
[0027]
Examples of the copolymerizable monomer added as required include α, β-ethylenically unsaturated carboxylic acid, non-conjugated diene, α-olefin, aromatic vinyl, α, β-ethylenically unsaturated monocarboxylic acid. Acid esters, fluoroolefins and the like. Among them, α, β-ethylenically unsaturated carboxylic acid is preferable because it is effective for improving the adhesiveness and abrasion resistance of the crosslinked product.
[0028]
The α, β-ethylenically unsaturated carboxylic acid is a carboxyl group-containing α, β-ethylenically unsaturated compound having 3 to 18 carbon atoms, and includes α, β-ethylenically unsaturated monocarboxylic acid, In addition to α, β-ethylenically unsaturated dicarboxylic acid, α, β-ethylenically unsaturated dicarboxylic acid monoester, and α, β-ethylenically unsaturated dicarboxylic anhydride which changes into a compound having a carboxyl group during the polymerization reaction. included.
Examples of the α, β-ethylenically unsaturated monocarboxylic acid include acrylic acid, methacrylic acid, ethylacrylic acid, crotonic acid, and cinnamic acid. Examples of the α, β-ethylenically unsaturated dicarboxylic acid include maleic acid, fumaric acid, itaconic acid, citraconic acid, chloromaleic acid and the like. Examples of the α, β-ethylenically unsaturated dicarboxylic acid monoester include monomethyl maleate, monoethyl maleate, monobutyl maleate, monomethyl fumarate, monoethyl fumarate, monobutyl fumarate, mono-2-hydroxyethyl fumarate, and itaconic acid Monomethyl, monoethyl itaconate, monobutyl itaconate and the like are exemplified. Examples of the α, β-ethylenically unsaturated dicarboxylic anhydride include maleic anhydride, itaconic anhydride and citraconic anhydride.
[0029]
As the non-conjugated diene, a non-conjugated diene having 5 to 12 carbon atoms is used, and examples thereof include 1,4-pentadiene, 1,4-hexadiene, vinylnorbornene, and dicyclopentadiene. α-olefin is a chain monoolefin having a double bond between a terminal carbon having 2 to 12 carbons and a carbon adjacent thereto, and ethylene, propylene, 1-butene, 4-methyl-1-pentene, Examples thereof include 1-hexene and 1-octene.
[0030]
Aromatic vinyl includes styrene and styrene derivatives having 8 to 18 carbon atoms. Examples of the derivative include α-methylstyrene, 4-methylstyrene and the like.
The α, β-ethylenically unsaturated monocarboxylic acid ester is an ester of an α, β-ethylenically unsaturated monocarboxylic acid and an aliphatic alcohol having 1 to 12 carbon atoms, and includes methyl (meth) acrylate, ) Butyl acrylate, methoxyethyl (meth) acrylate, trifluoroethyl (meth) acrylate, tetrafluoropropyl (meth) acrylate and the like.
The fluoroolefin is an unsaturated fluorinated compound having 2 to 12 carbon atoms, and examples thereof include difluoroethylene, tetrafluoroethylene, fluoroethyl vinyl ether, fluoropropyl vinyl ether, o-trifluoromethylstyrene, and vinyl pentafluorobenzoate.
[0031]
If necessary, a self-crosslinkable monomer unit may be present in the base nitrile rubber. Water resistance can be improved by the presence of a self-crosslinkable monomer unit. Specific examples of the self-crosslinkable monomer added as needed include N-methylol (meth) acrylamide, N, N'-dimethylol (meth) acrylamide, (meth) acrylamide, N-methoxymethyl (meth) acrylamide , N-ethoxymethyl (meth) acrylamide, N-butoxymethyl (meth) acrylamide, N, N'-methylenebisacrylamide and the like. In particular, N-methylol (meth) acrylamide having an N-methylol group is preferred from the viewpoint of improving the abrasion resistance of the fiber cured by applying and heating the adhesive rubber composition.
The amount of such a self-crosslinkable monomer unit in the base nitrile rubber is preferably 0.3% by weight or more, more preferably 0.5 to 10% by weight. An excessively large amount of the monomer unit is not preferred because the flexibility of the fiber heated by applying the adhesive rubber composition is deteriorated.
[0032]
The base nitrile rubber includes the above-mentioned unsaturated compound monomer having an amino group and / or an imino group, a conjugated diene monomer, an α, β-ethylenically unsaturated nitrile monomer, and other optional components. It is produced by copolymerizing a copolymerizable monomer. The method of copolymerization may be a known emulsion polymerization method or a solution polymerization method.However, since the adhesive rubber composition of the present invention is an aqueous composition, it is produced by emulsion polymerization from the viewpoint of productivity and production cost. Is preferred.
[0033]
Mooney viscosity of base nitrile rubber (ML 1 + 4 , 100 ° C.) is preferably 10 or more, more preferably 20 or more, and particularly preferably 30 or more. If the Mooney viscosity is too low, the mechanical properties of the cured product may decrease.
[0034]
The highly saturated nitrile rubber containing an amino group or the like hydrogenates (hydrogenates) the carbon-carbon double bond in the molecular structure of the base nitrile rubber by 60% or more, preferably 80% or more, more preferably 90% or more. Can be obtained by: If the hydrogenation rate is too low, the heat resistance of the fiber heated by applying the adhesive rubber composition may be reduced.
[0035]
In the hydrogenation, an aqueous layer hydrogenation method of hydrogenating carbon-carbon double bonds in the rubber using an aqueous latex of a base nitrile rubber produced by an emulsion polymerization method, and converting the base nitrile rubber into an organic solvent After hydrogenating carbon-carbon double bonds in the rubber in a dissolved solution, there is an oil layer hydrogenation method in which the solvent of the solution is converted into water by a phase inversion method to form an aqueous latex. The aqueous layer hydrogenation method is preferred from the viewpoint of productivity and production cost. Further, the aqueous layer hydrogenation method includes a method (a) of hydrogenation using an oxidizing agent, a reducing agent and an activator, and a method (b) of hydrogenation by adding hydrogen in the presence of a hydrogenation catalyst.
[0036]
In the aqueous layer hydrogenation (a) method, the solid content concentration of the base nitrile rubber latex charged is 1 to 70% by weight, preferably 1 to 40% by weight. The base nitrile rubber latex is hydrogenated by adding an oxidizing agent, a reducing agent and an activator and heating from 0 ° C. to the reflux temperature. The reaction temperature is usually from 0 to 250C, preferably from 20 to 100C, more preferably from 40 to 80C.
As the oxidizing agent, oxygen, air, hydrogen peroxide and the like are used. The molar ratio of the oxidizing agent to the carbon-carbon double bond is preferably 0.1: 1 to 100: 1, and more preferably 0.8: 1 to 5: 1.
As the reducing agent, hydrazines such as hydrazine, hydrazine hydrate, hydrazine acetate, hydrazine sulfate and hydrazine hydrochloride, or compounds that release hydrazine are used. The molar ratio of the reducing agent to the carbon-carbon double bond is preferably 0.1: 1 to 100: 1, more preferably 0.8: 1 to 5: 1.
As the activator, metal ions such as copper, iron, cobalt, lead, nickel, iron, and tin are used. The amount of the activator used is such that the molar ratio to the carbon-carbon double bond is preferably 1: 1000 to 10: 1, more preferably 1:50 to 1: 2.
[0037]
In the aqueous layer hydrogenation (b) method, the solid content of the charged base nitrile rubber latex is preferably 20% by weight or less to prevent agglomeration. A latex of base nitrile rubber and a hydrogenation catalyst are charged into an autoclave equipped with a stirrer, and the dissolved oxygen is removed under reduced pressure, inert gas purge or the like, and then at a reaction temperature, usually 0 to 300 ° C, preferably 20 to 150 ° C. The hydrogenation reaction is carried out by filling hydrogen at a pressure of usually 0.1 to 30 MPa, preferably 0.5 to 20 MPa. The reaction time is selected in consideration of the reaction temperature, hydrogen pressure, target hydrogenation rate, and the like.
The hydrogenation catalyst in the aqueous layer hydrogenation (b) method is not particularly limited as long as it is a palladium compound that is not easily decomposed by water. Specific examples thereof include palladium salts of carboxylic acids such as formic acid, acetic acid, propionic acid, lauric acid, succinic acid, oleic acid, stearic acid, phthalic acid, and benzoic acid; palladium chloride, dichloro (cyclooctadiene) palladium, and dichloromethane. Palladium chlorinated products such as (norbornadiene) palladium, dichloro (benzonitrile) palladium, dichlorobis (triphenylphosphine) palladium, ammonium hexachloropalladium (IV) acid; iodinated products such as palladium iodide; palladium sulfate dihydrate; No. Among these, palladium salts of carboxylic acids, dichloro (norbornadiene) palladium, ammonium hexachloropalladium (IV) and the like are particularly preferred. The amount of the hydrogenation catalyst used may be appropriately determined, but is preferably 5 to 6,000 ppm, more preferably 10 to 4,000 ppm, based on the weight of the base nitrile rubber.
After the completion of the reaction in the aqueous layer hydrogenation (b) method, the hydrogenation catalyst in the latex is removed. As the method, for example, a method of adding an adsorbent such as activated carbon or an ion exchange resin, adsorbing the hydrogenation catalyst under stirring, and then filtering or centrifuging the latex can be adopted. It is also possible to leave the hydrogenation catalyst in the latex without removing it.
[0038]
The organic solvent solution of the base nitrile rubber in the oil layer hydrogenation method is obtained by solution polymerization to obtain the rubber and, if necessary, adjusting the concentration with an organic solvent or coagulating the latex of the polymer obtained by emulsion polymerization. After drying, it is prepared by dissolving it in an organic solvent. A method for preparing a latex by hydrogenating a base nitrile rubber in an oil layer and then phase inverting the medium to an aqueous system is described in JP-A-63-248879, which comprises hydrogenating the nitrile rubber in the oil layer and then converting the medium. The method of inverting the phase to an aqueous system can be applied mutatis mutandis.
[0039]
The highly saturated nitrile rubber containing amino groups and the like used in the present invention contains 30 to 95% by weight, preferably 40 to 90% by weight, more preferably 50 to 80% by weight of methyl ethyl ketone (MEK) insoluble matter. If the MEK insoluble content is too small, the abrasion resistance may be insufficient, and if it is too large, the flexibility may be poor. The amount of the MEK-insoluble component can be adjusted by changing the reaction temperature or the copolymerization amount of the self-crosslinkable monomer.
[0040]
The latex solid content concentration of the amino group-containing highly saturated nitrile rubber is preferably 10 to 50% by weight, more preferably 20 to 40% by weight. If the solids content of the latex is too high, application to the fiber member may be difficult, and if it is too low, the thickness of the coating film may be too thin and the adhesiveness may be reduced.
[0041]
The adhesive rubber composition of the present invention is prepared by blending a resorcinol-formaldehyde resin with the amino group-containing highly saturated nitrile rubber latex described above. Here, the "precursor" of the resorcin-formaldehyde resin is used in the composition of the present invention, and the expression "resin" is used by convention.
The resorcinol-formaldehyde resin is not particularly limited, and is, for example, a resin described in JP-A-55-142635. An aqueous solution of resorcinol and formaldehyde in water is mixed with an alkali metal hydroxide such as sodium hydroxide or potassium hydroxide. May be used as a catalyst, or a novolak type obtained by a methylolation reaction in the presence of an acidic catalyst such as oxalic acid or hydrochloric acid. The molar ratio of resorcinol to formaldehyde is preferably 1/1 to 1/5, more preferably 1 / 1.2 to 1/3.
Examples of the novolak resin include Sumikanol 700 (manufactured by Sumitomo Chemical Co., Ltd.) and Adha-RF (manufactured by Hodogaya Chemical Co., Ltd.). When a novolak resorcin-formaldehyde resin is used, an aqueous formaldehyde solution may be added as necessary.
In the present invention, as the resorcinol-formaldehyde resin, a resorcinol methylolated product or an initial condensate of a resorcinol methylolated product may be used.
[0042]
The compounding amount of the resorcin-formaldehyde resin is usually 5 to 30 parts by weight, preferably 8 to 20 parts by weight, per 100 parts by weight of the solid content of the amino group-containing highly saturated nitrile rubber latex. If the amount of the resorcinol-formaldehyde resin is too small, the adhesiveness of the adhesive rubber composition may be insufficient. Conversely, if the amount is too large, the base of the fiber which has been coated with the adhesive rubber composition, heated and cured. The fabric may be too hard and have poor abrasion resistance.
[0043]
The adhesive rubber composition of the present invention further includes a crosslinking agent such as zinc oxide, zinc peroxide, and sulfur, a crosslinking accelerator, an antioxidant, and an aqueous dispersion of carbon black, which does not impair the effects of the present invention. You may add in the range.
[0044]
Further, the adhesive rubber composition of the present invention includes an unsaturated nitrile rubber latex, a styrene-butadiene copolymer rubber latex and a modified latex thereof, and an acrylonitrile-butadiene copolymer rubber, as long as the effects of the present invention are not impaired. Latex and its modified latex, chloroprene rubber latex, chlorosulfonated polyethylene latex, natural rubber latex, acrylic rubber latex and the like can be used alone or in combination of two or more.
[0045]
The rubber fiber composite of the present invention is obtained by laminating rubber (hereinafter, sometimes referred to as “adhered rubber”) on fibers heated by applying the above-mentioned adhesive rubber composition. Here, when the composition is applied to the fiber, the composition often impregnates the fiber, but “application” includes impregnation.
There is no particular limitation on the method of application, and examples include a method of spreading with a roll, a roller, a coater, or the like, and a method of dipping and removing the fiber in the composition.
Examples of the composite form include a form in which a fiber layer and a rubber layer to be adhered are each laminated, a form in which the fiber layer is sandwiched between rubber layers from above and below, a form in which a plurality of rubber layers and fiber layers are alternately laminated. is there.
[0046]
In the rubber fiber composite of the present invention, the form of the fiber to which the adhesive rubber composition is applied is not particularly limited, and various forms of fibers such as staples, filaments, cords, ropes, mesh-like or fabric-like woven fabrics, and the like. Applicable to In addition, the type of fiber is not particularly limited, and can be applied to various fibers such as cotton, vinylon, rayon, nylon, polyester, aramid, poly-p-phenylenebenzobisoxazole, and urethane elastic yarn. In particular, when a rubber fiber composite belt is obtained, it is preferable to use a woven base material such as canvas.
[0047]
There is no particular limitation on the method of applying the adhesive rubber composition to the fiber and heating (hereinafter, the treatment of applying and heating the composition of the present invention may be referred to as “curing treatment”). The following is shown. First, the fiber is coated with an adhesive rubber composition, and if necessary, dried at preferably 100 to 150 ° C. for 0.5 to 10 minutes, and then heated. The heating conditions are a temperature and a time sufficient for curing the adhesive rubber composition adhered by coating, for example, at 130 to 250 ° C. for several minutes to several tens of minutes.
In the cured fiber, the solid content of the adhesive rubber composition is not particularly limited, but is preferably 2 to 40 parts by weight, more preferably 3 to 30 parts by weight, per 100 parts by weight of the fiber.
[0048]
The rubber to be adhered in the rubber fiber composite of the present invention is not particularly limited, but is preferably a highly saturated rubber obtained by hydrogenating an unsaturated bond in a molecular structure, a rubber containing a (meth) acrylate monomer unit, or the like. . Specific examples of these include highly saturated nitrile rubber, carboxyl group-containing highly saturated nitrile rubber, highly saturated isoprene-butadiene-acrylonitrile copolymer rubber, highly saturated isoprene-acrylonitrile copolymer rubber, highly saturated butadiene-methyl acrylate- Acrylonitrile copolymer rubber, highly saturated butadiene-acrylic acid-acrylonitrile copolymer rubber, highly saturated butadiene-ethylene-acrylonitrile copolymer rubber, butyl acrylate-ethoxyethyl acrylate-vinyl norbornene-acrylonitrile copolymer rubber, etc. No.
In particular, as the rubber to be adhered to the rubber fiber composite belt, highly saturated nitrile rubber is preferable from the viewpoint of oil resistance and heat resistance.
[0049]
The hydrogenation rate of the highly saturated nitrile rubber is usually at least 60%, preferably at least 80%, more preferably at least 90%. If the hydrogenation rate is too low, the heat resistance of the rubber fiber composite obtained by curing the fiber with the adhesive rubber composition and laminating the adhered rubber may be reduced.
The content of the acrylonitrile monomer unit in the highly saturated nitrile rubber is preferably 10 to 60% by weight, more preferably 12 to 55% by weight, and particularly preferably 15 to 50% by weight. If the content of the acrylonitrile monomer unit is too small, the oil resistance of the crosslinked product may be inferior, and if it is too large, the cold resistance may decrease.
The Mooney viscosity (ML) of the highly saturated nitrile rubber 1 + 4 , 100 ° C) is preferably 10 to 300, more preferably 20 to 250, and particularly preferably 30 to 200. If the Mooney viscosity is too low, the moldability and mechanical properties may decrease, and if it is too high, the moldability may decrease.
Examples of such a highly saturated nitrile rubber include Zetpol 2010H, 2020, 1020, and 2010 (all manufactured by Zeon Corporation).
[0050]
In addition to the vulcanizing agent such as a sulfur vulcanizing agent or a peroxide vulcanizing agent, a reinforcing agent such as carbon black or short fiber, which is usually compounded during rubber processing; a filler such as silica; A compounding agent such as an antioxidant; a plasticizer; a pigment; a tackifier; a processing aid;
[0051]
In order to obtain the rubber fiber composite of the present invention, it is preferable to adopt a method in which a rubber compound obtained by adding a vulcanizing agent or the like to a cured fiber is spread, and then pressurized and heated. The spreading and pressurization of the rubber compound can be performed using a compression (press) molding machine, a metal roll, an injection molding machine, or the like.
[0052]
The pressure for pressurization is preferably 0.5 to 20 MPa, more preferably 2 to 10 MPa, the heating temperature is preferably 130 to 300 ° C., more preferably 150 to 250 ° C., and the operation time is preferably It is 1 to 180 minutes, more preferably 5 to 120 minutes. By this method, vulcanization and molding of the rubber to be adhered, and adhesion between the cured fiber and the rubber to be adhered can be simultaneously performed.
On the inner surface of the mold of the compressor or on the surface of the roll, a mold for realizing a desired surface shape of the rubber to be adhered to the target rubber fiber composite is formed.
[0053]
The rubber-coated metal plate of the present invention is obtained by applying the adhesive rubber composition of the present invention to a metal plate and heating it. The rubber-metal composite of the present invention is obtained by laminating rubber on a coating formed on the rubber-coated metal plate.
As the metal, stainless steel, steel steel, aluminum or the like is used. The application of the adhesive rubber composition to the metal plate may be performed by a known method such as roll coating, coater coating, roller coating, and brush coating. The amount of application is such that the thickness of the coating obtained by heating and curing the rubber composition is usually 1 μm to 1 mm, preferably 10 to 500 μm. The heating is not limited, but is usually performed at 130 to 250 ° C. for several minutes to several tens of minutes.
The rubber-coated metal plate thus obtained can be used in that state for a gasket, a rubber-lined metal part, or the like. A rubber-metal composite obtained by further laminating rubber is useful as a valve or a valve. As the rubber to be laminated, the rubber exemplified as the rubber to be bonded in the above description of the rubber fiber composite can be suitably used. The method of laminating the adhered rubber can be performed in the same manner as in the case of the rubber fiber composite.
[0054]
The rubber fiber composite of the present invention has excellent heat resistance and abrasion resistance of the fiber cured by the adhesive rubber composition. Therefore, the rubber fiber composite of the present invention can be suitably used particularly for belts, hoses, tubes, diaphragms and the like.
Examples of the belt include a flat belt, a V belt, a V-ribbed belt, a round belt, a square belt, and a toothed belt. Examples of the hose include a single tube rubber hose, a multilayer rubber hose, a braided reinforcing hose, a cloth-wound reinforcing hose, and the like. Examples of the diaphragm include a flat diaphragm and a rolling diaphragm.
The rubber fiber composite of the present invention can be used as industrial products such as seals and rubber rolls in addition to the above uses. Examples of the seal include a moving part seal for rotating, swinging, and reciprocating motion, and a fixed part seal. Examples of the moving part seal include an oil seal, a piston seal, a mechanical seal, a boot, a dust cover, a diaphragm, and an accumulator. Examples of the fixed site seal include an O-ring and various gaskets. Examples of the rubber roll include rolls that are parts of OA equipment such as printing equipment and copying equipment; fiber processing rolls such as drawing rolls for spinning and draft rolls for spinning; and steelmaking rolls such as bridle rolls, snubber rolls, and steering rolls. No.
[0055]
Further, the rubber-metal composite of the present invention is excellent in abrasion resistance in addition to oil resistance and heat resistance, and thus is suitably used for gas or liquid valves, valves, seals, washers, rolls, vibration-proof rubber parts and the like. You. In addition, rubber-coated metal plates are also excellent in oil resistance, heat resistance, robustness, etc., so automobile gaskets such as cylinder gaskets and intake manifold gaskets, compressor gaskets such as pneumatic equipment, refrigerators, pumps, etc., seal washers, and other piping Metal coating gaskets such as gaskets for flanges; rubber lining parts such as piping for chemicals and seawater, heat exchangers, storage tanks, reaction tanks, tank lorries, and the like;
[0056]
【Example】
Hereinafter, the present invention will be specifically described with reference to Reference Examples, Examples, and Comparative Examples. Parts and percentages are by weight unless otherwise indicated. The test was performed as follows.
[0057]
(1) Copolymer composition
After 100 g of base nitrile rubber latex was coagulated with 1 liter of methanol, it was vacuum-dried at 60 ° C. overnight. The dried rubber was dissolved in deuterated chloroform, and the copolymer composition was calculated by NMR analysis.
(2) Hydrogenation rate (hydrogenation rate)
After 100 g of the latex was coagulated with 1 liter of methanol, it was vacuum dried at 60 ° C. overnight. The dried rubber was measured according to the IR measurement method of ISO14558.
(3) Insoluble matter in methyl ethyl ketone (MEK)
100 g of a latex having a solid content of 35% by weight was coagulated with 1 liter of methanol, and then vacuum dried at 60 ° C. overnight. The dried rubber was immersed in 100 cc of MEK for 2 days after 0.3 g of the dried rubber was precisely weighed and placed in a basket made of a wire mesh, and then the basket made of the wire mesh was air-dried by a draft, and then the basket was kept at 60 ° C. overnight. After vacuum drying, the dry weight was precisely weighed, and the weight percentage of the insoluble portion remaining without dissolving in the wire net with respect to the above precisely weighed dry rubber was determined to be the MEK insoluble portion.
[0058]
(4) Elongation at break and 100% tensile stress of the cured product of the adhesive rubber composition
The adhesive rubber composition was poured into a flat plate-shaped mold having a depth of 5 mm made of stainless steel and having a smooth inner surface, and allowed to stand at 20 ° C. and a humidity of 65% for 72 hours. The dried adhesive rubber composition was peeled off from the frame, and a 0.5-mm-thick coating film was heated at 160 ° C. for 30 minutes in an air-circulating oven. A test piece was cut out. According to the test method specified in JIS K6251, a tensile test was performed at a speed of 300 mm / min using an Instron type tensile tester, and the elongation at break b (1) (unit%) and 100% tensile stress M 100 (1) (Unit MPa) was measured.
Next, the remaining part of the cured product was further heated at 140 ° C. for 72 hours in an air circulation oven, and the elongation at break was calculated in the same manner as described above. b (2) and 100% tensile stress M 100 (2) was measured and the degree of aging due to heat was determined as [E b (2) -E b (1)] / E b (1) and [M 100 (2) -M 100 (1)] / M 100 Expressed as a percentage of (1). The smaller these percentage values, the less heat aging. A negative value means that the strength has increased.
[0059]
(5) Abrasion resistance test of rubber fiber composite
The adhesive rubber composition was aged by standing at 20 ° C. for 24 hours, then dipped and pulled up with a cloth made of nylon 66, and applied. The adhesive rubber composition was applied so that 20 parts of the solid content adhered to 100 parts of the nylon 66 base material, and then pulled up and heated in an air circulation oven at 110 ° C. for 10 minutes, and then at 150 ° C. for 3 minutes. Heating was performed to obtain a cured nylon substrate. Next, a rubber compound prepared by kneading with a compounding recipe shown in Table 1 for 15 minutes using a Banbury mixer was spread to a thickness of 1 mm by a roll on the cured nylon substrate 15 cm × 15 cm, and then compressed. At a pressure of 0.1 MPa and a temperature of 160 ° C. for 30 minutes to obtain a rubber-nylon substrate composite.
The abrasion resistance of the rubber-nylon substrate composite was tested using a Taber abrasion tester for carpet. The test conditions were a load of 1 kg, a wear surface temperature of 120 ° C. (irradiation with an infrared lamp), and a disk rotation of 10,000 times. The evaluation criteria are as follows.
5: No wear or no wear, but not more than 25% of the surface area of nylon.
4: Wear is recognized in 26 to 50% of the surface area of the nylon base material.
3: Wear is recognized on 51 to 75% of the surface area of the nylon substrate.
2: Wear is observed on 76 to 90% of the surface area of the nylon substrate.
1: Wear is recognized on more than 90% of the surface area of the nylon substrate.
[0060]
[Table 1]
(note)
* 1: Highly saturated nitrile rubber, iodine value 11, acrylonitrile monomer unit content 36%, Mooney 120 or more (manufactured by Zeon Corporation).
* 2: A rubber composition (Zeon Corporation) in which zinc dimethacrylate is dispersed in Zetpol 2010H (see * 1 above).
* 3: Seast F (manufactured by Tokai Carbon Co., Ltd.).
* 4: Participating zinc (manufactured by Shodo Chemical Co., Ltd.).
* 5: Nowguard 445 (manufactured by Uniroyal).
[0062]
(Reference Example 1) Preparation of rubber latex A
240 parts of water, 2.5 parts of sodium alkylbenzenesulfonate, 35 parts of acrylonitrile, and 2 parts of N- (4-anilinophenyl) methacrylamide are placed in this order in a pressure-resistant bottle having an internal volume of 1 liter, and the bottle is filled with nitrogen. After the replacement, 63 parts of butadiene were injected. 0.25 parts of ammonium persulfate was added, and a polymerization reaction was carried out at a reaction temperature of 40 ° C. to a conversion of 80% to obtain a base nitrile rubber latex.
Next, 400 ml (96 g total solids) of base nitrile rubber adjusted to a total solid concentration of 24% by weight was charged into a 1 liter autoclave equipped with a stirrer, and copper sulfate (CuSO4) was added. 4 ) 0.2 grams and 100 grams of hydrazine hydrate were added. Next, a reaction was carried out at 60 ° C. for 3 hours to which 30% aqueous hydrogen peroxide was added while stirring. Then, the mixture is concentrated using an evaporator until the solid content concentration becomes about 40% to obtain a highly saturated nitrile rubber latex containing an imino group (rubber latex A) having a hydrogenation rate of 90% and a MEK insoluble content of 75% by weight. Was.
[0063]
(Reference Example 2) Preparation of rubber latex B
400 ml (total solid content: 48 g) of the base nitrile rubber latex obtained in Reference Example 1 adjusted to a total solid concentration of 12% by weight was charged into a 1-liter autoclave equipped with a stirrer, and nitrogen gas was allowed to flow for 10 minutes. Of dissolved oxygen was removed. Next, palladium acetate as a hydrogenation catalyst was dissolved in 240 ml of 4 times the molar amount of water and added. After replacing the inside of the system twice with hydrogen gas, the contents were heated to 50 ° C. and reacted for 6 hours while pressurizing with hydrogen gas to 3 MPa. Thereafter, the mixture was concentrated using an evaporator until the solid content concentration became about 40%, to obtain an imino group-containing highly saturated nitrile rubber latex (rubber latex B) having a hydrogenation rate of 90% and an MEK insoluble content of 0% by weight. .
[0064]
Reference Example 3 Preparation of Rubber Latex C
80% of the rubber latex A and 20% of the rubber latex B were mixed to obtain an imino group-containing highly saturated nitrile rubber latex (rubber latex C) having a hydrogenation rate of 90% and an MEK insoluble content of 60% by weight.
[0065]
(Reference Example 4) Preparation of rubber latex D
In the above Reference Example 1, the polymerization of the base acrylic rubber was carried out in the same manner as in Reference Example 1 except that 98 parts of acrylonitrile was used and N- (4-anilinophenyl) methacrylamide was not added. The reaction was performed to obtain a base nitrile rubber latex. Next, a highly saturated nitrile rubber latex (latex D) having a hydrogenation rate of 65% and a MEK insoluble content of 50% by weight was obtained in the same manner as in Reference Example 1 except that the latex was used as a hydrogenation reaction.
[0066]
(Reference Example 5) Preparation of rubber latex E
In Reference Example 1, the same procedure as in Reference Example 1 was carried out except that the hydrogenation reaction was not carried out, and a hydrogenation ratio of 0%, MEK insoluble content of 5% by weight, and an imino group-containing highly saturated nitrile rubber latex (rubber latex E) were used. Got.
[0067]
(Reference Example 6) Preparation of resorcin-formaldehyde resin
6.5 parts of resorcinol, 9.4 parts of formaldehyde (concentration 37%) and 3 parts of sodium hydroxide (concentration 10%) are dissolved in 139.6 parts of water and reacted with stirring at 25 ° C. for 6 hours to give resorcinol-formaldehyde. A resin liquid (RF liquid) was obtained.
[0068]
(Example 1)
250 parts of latex A (concentration: 40%), 160 parts of RF solution (concentration: 6.25%), 22.6 parts of aqueous ammonia (concentration: 14%) and 120.4 parts of water are mixed and stirred at 25 ° C. for 20 hours. Thus, an adhesive rubber composition A was obtained.
Elongation at break E measured for adhesive rubber composition A b (1), E b (2) and its change rate, tensile stress M 100 (1), M 100 Table 2 shows (2) and the rate of change thereof, and the results of the abrasion resistance test measured on the rubber fiber composite produced using the adhesive rubber composition.
[0069]
(Example 2, Comparative Examples 1 to 3)
Example 1 was repeated except that latex A was replaced with latex C, B, D or E.
Table 2 shows the results of tests performed in the same manner as in Example 1.
[0070]
[Table 2]
As shown in Table 2, 0.1 to 10% by weight of an unsaturated compound monomer unit having an imino group is contained, 60% or more of carbon-carbon double bonds are hydrogenated, and MEK is not added. A cured film of an adhesive rubber composition obtained by blending a resorcinol-formaldehyde resin with a nitrile rubber containing a dissolved content of 30 to 95% by weight has an elongation at break of any value even after heat aging. b (1) and 100% tensile stress M 100 (1) did not significantly change, and the abrasion resistance of the rubber fiber composite obtained using these compositions was extremely good (Examples 1 and 2).
On the other hand, a cured film of an adhesive rubber composition using a nitrile rubber having no MEK-insoluble content has M 100 (2) changed significantly in the heat aging test, and the abrasion resistance of the rubber fiber composite was extremely low (Comparative Example 1).
The cured film of the adhesive rubber composition using a nitrile rubber having no monomer unit having an imino group has a cured film of E b (2) is significantly reduced, and M 100 (2) caused a greatly increased change in the heat aging test (Comparative Example 2).
A cured film of an adhesive rubber composition using a nitrile rubber having no hydrogenation rate of carbon-carbon double bonds is E. b (2) was significantly reduced, and the abrasion resistance of the rubber fiber composite was extremely low (Comparative Example 3).
[0072]
【The invention's effect】
According to the present invention, as a rubber composition applied to fibers to form a rubber fiber composite by laminating fibers and rubber, it is possible to impart excellent heat resistance and wear resistance to the rubber fiber composite. A water-based rubber composition is provided.
Claims (4)
前記ニトリルゴムが、アミノ基及び／又はイミノ基を有する不飽和化合物単量体単位を０．１〜１０重量％含有し、
その炭素−炭素二重結合の６０％以上が水素添加されており、かつ、
メチルエチルケトン不溶解分を３０〜９５重量％含有するものである接着性ゴム組成物。An adhesive rubber composition obtained by blending a resorcinol-formaldehyde resin with a nitrile rubber latex,
The nitrile rubber contains 0.1 to 10% by weight of an unsaturated compound monomer unit having an amino group and / or an imino group,
60% or more of the carbon-carbon double bonds are hydrogenated, and
An adhesive rubber composition containing 30 to 95% by weight of a methyl ethyl ketone insoluble matter.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2003087039A JP4063118B2 (en) | 2003-03-27 | 2003-03-27 | Adhesive rubber composition |
Applications Claiming Priority (1)
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