JP2004283846A - Hot rolling method and its equipment - Google Patents
Hot rolling method and its equipment Download PDFInfo
- Publication number
- JP2004283846A JP2004283846A JP2003076806A JP2003076806A JP2004283846A JP 2004283846 A JP2004283846 A JP 2004283846A JP 2003076806 A JP2003076806 A JP 2003076806A JP 2003076806 A JP2003076806 A JP 2003076806A JP 2004283846 A JP2004283846 A JP 2004283846A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- bar
- temperature
- heater
- rough
- hot rolling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Images
Landscapes
- General Induction Heating (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】
この発明は、熱間圧延方法およびその設備、特に仕上圧延前に粗バーを誘導加熱する熱間圧延方法およびその設備に関する。
【0002】
【従来の技術】
高品質の熱延鋼板または鋼帯を得るためには、仕上圧延機に供給される粗バーは所定の温度および温度分布とする必要がある。このために、近年、粗圧延機列と仕上圧延機列との間に誘導加熱式バーヒーターを設けることが提案されている(例えば、特許文献1参照)。
【0003】
図8は、上記バーヒーターを備えた一般的な熱間圧延設備の一部を模式的に示している。加熱炉(図示しない)で加熱されたスラブSは、粗圧延機列1で粗バーBに圧延される。粗バーBは、誘導加熱式バーヒーター2〜4で所定の温度および温度分布となるように加熱される。粗バーBの先端部は、仕上圧延機への噛込みトラブルが生じないようにクロップシヤー5で剪断・除去される。ついで、粗バーBは仕上圧延機列6で所定の板厚および形状の熱延鋼板または鋼帯Hに仕上圧延される。
【0004】
上記誘導加熱式バーヒーターには、ソレノイド型バーヒーターとトランスバース型バーヒーターとがある。ソレノイド型バーヒーター13は、図9に示すように粗バーBが加熱コイル14内をコイル軸方向(つまりバー搬送方向)に通過する構成となっている。したがって、加熱コイル14で発生した磁束はバー搬送方向に向かい、粗バーBにはこれの縦断面内を環状に流れる加熱電流が発生する。一方、トランスバース型バーヒーター10は、図10(a)に示すように粗バーBの上、下に加熱コイル12が巻かれたU字形鉄心11が向かい合うように配置されている。加熱コイル12で発生した磁束は粗バーBをこれの厚さ方向に貫通し、粗バーBには図10(b)に示すようにこれの横断面内を環状に流れる2組の加熱電流が発生する。
【0005】
ところで、従来のバーヒーターではソレノイド型バーヒーターを用いることが提案されている(例えば、特許文献1参照)。しかし、ソレノイド型バーヒーターには次のような問題があった。
【0006】
ソレノイド型バーヒーターの場合、加熱電流がバー表面に集中するので、加熱直後の厚み中央部(バー表面から15mm)とバー表面との温度差は、約60℃と非常に高い(図11参照)。加熱後の粗バーの正確な温度情報を得るためには、均熱状態にある粗バーの温度を測定する必要がある。均熱状態にあるとみなされるバー厚さ中心部とバー表面との温度差を5℃とすれば、均熱に長時間、例えば図11に示すように12sec 程度を要する。したがって、ソレノイド型バーヒーターでは、均熱後の測定温度をフィードバックしてバー温度制御に反映することは困難である。ソレノイド型バーヒーターでは、図12に示すようにバー測定温度によるフィードバック制御は行われていない。
【0007】
図12は、ソレノイド型バーヒーターのバー温度制御装置26を示している。演算器27は、粗圧延機出側の測定温度とバーヒーター出側の目標温度とから必要昇温量を求め、必要昇温量を電力に換算する。加熱電源用高周波インバーター23の電力を電力コントローラー22にフィードバックし、必要昇温量から推定される所定の値に保つよう電圧または電流を制御する。粗バーの搬送中の放熱量、バーヒーターでの受熱量などには推定誤差を伴うので、昇温量の過不足が生じ、高精度のバー温度制御を実現することはできない。
【0008】
また、バーヒーターを仕上圧延機入側に設置する場合、バーヒーターによる昇温効果を得るためには、仕上圧延機とバーヒーターとの距離を可能な限り狭める方がよい。しかし、ソレノイド型バーヒーターでは、粗バーが均熱化した直後に仕上圧延されるように、仕上圧延機から上流側に例えば20m の距離をおいてバーヒーターが配置される。仕上圧延設定計算では仕上圧延機入側のバー温度測定値を用いるが、上述のような設備配置のため均熱化直後の測定温度を仕上圧延設定計算に反映することができず、板厚(特に、先端部)などの品質が悪化するおそれがある。
【0009】
【特許文献1】
特開平10−137870号公報(第4ページ、段落[0030])
【0010】
【発明が解決しようとする課題】
この発明は上記問題を解決し、高い精度でバー温度制御および仕上圧延を行うことができる熱間圧延方法およびその装置を提供することを課題としている。
【0011】
【課題を解決するための手段】
この発明の熱間圧延方法は、スラブを粗バーに粗圧延し、粗バーを誘導加熱したのち仕上圧延する熱間圧延方法において、前記粗バーをトランスバース型バーヒーターで加熱し、加熱直後にバー温度を測定し、前記温度測定値に基づいてバー温度をフィードバック制御する。
【0012】
この熱間圧延方法では、粗バーをトランスバース型バーヒーターで加熱するので、粗バーは厚み方向均一に加熱される。したがって、加熱直後にバー温度を測定し、この温度測定値に基づいてバー温度をフィードバック制御することが可能となり、バー温度制御を高い精度で行うことができる。
【0013】
上記熱間圧延方法において、圧延パスラインに沿い間隔をおいて複数台のバーヒーターを配置し、前記温度測定値に基づいて各バーヒーターのバー温度をそれぞれフィードバック制御するようにしてもよい。これにより、更に高い精度でバー温度制御を行なうことができる。
【0014】
また、圧延パスラインに沿い間隔をおいて複数台のバーヒーターを配置し、前段のバーヒーターの前記温度測定値に基づくフィードフォワード制御と前記フィードバック制御とによりバー温度を制御するようにしてもよい。これにより、更に高い精度でバー温度制御を行なうことができる。
【0015】
この発明の他の熱間圧延方法は、スラブを粗バーに粗圧延し、粗バーを誘導加熱したのち仕上圧延する熱間圧延方法において、前記粗バーをトランスバース型バーヒーターで加熱し、加熱直後にバー温度を測定し、仕上圧延機の設定値を前記温度測定値に基づいてフィードフォワード補正する。
【0016】
この熱間圧延方法では、加熱直後にバー温度を測定するので、この温度測定値に基づいて仕上圧延機の設定値をフィードフォワード補正することが可能となり、高精度の板厚の熱延鋼板を得ることができる。
【0017】
上記各熱間圧延方法において、前記粗バーがバーヒーターを出たのち2sec以内にバー温度を測定することが好ましい。
【0018】
この発明の熱間圧延設備は、粗圧延機列と、粗バーを誘導加熱するバーヒーターと、仕上圧延機列とを備えた熱間圧延設備において、前記バーヒーターがトランスバース型バーヒーターであり、前記バーヒーターの直後にバー温度を測定する温度計を配置している。
【0019】
この熱間圧延設備では、粗バーをトランスバース型バーヒーターで加熱するので、粗バーは厚み方向均一に加熱される。そして、バーヒーターの直後にバー温度を測定する温度計が配置してあるので、高精度でバー温度制御および仕上圧延を行うことができる。
【0020】
上記熱間圧延設備において、前記バーヒーター出口からの温度計設置距離を4m以内とすることが好ましい。
【0021】
【発明の実施の形態】
この発明の第1の実施の形態を図1〜図3を参照して説明する。図1は熱間圧延設備の概略模式図、図2はトランスバース型バーヒーター(以下、単にバーヒーターという)による加熱時間とバー温度との関係を示す線図、および図3はバー温度制御装置のブロック図である。なお、図8に示す設備の装置と同様の装置には同一の参照符号を付け、その詳細な説明は省略する。
【0022】
第1バーヒーター2、第2バーヒーター3および第3バーヒーター4が、仕上圧延機列6の上流側に順次配列されている。第3バーヒーター4の出口近くに温度計16、例えば放射温度計が設置されている。粗バーがバーヒーターを出てから温度測定されるまでの時間は短時間、例えば2sec以下であることが望ましい。2secを超えると、温度制御が不安定となるおそれがある。したがって、バーヒーター出口からの温度計設置距離は、例えば搬送速度を2m/s とした場合、4m 以内とすることが望ましい。
【0023】
図2は、加熱時間とバー温度との関係の例を示している。前述のように、加熱コイルで発生した磁束は粗バーBをこれの厚さ方向に貫通するので、加熱後においてバー厚さ中心部(バー表面から15mm)とバー表面との温度差はほとんど生じない。
【0024】
図3は、上記バー温度制御装置20のブロック図を示している。バーヒーター4で加熱された粗バーBの温度はバーヒーター出口直後で温度計16により測定され、その測定値は温度コントローラー21にフィードバックされる。温度コントローラー21は目標温度と測定温度とから所要の電力を演算し、その結果を電力コントローラー22に出力する。電力コントローラー22は高周波インバーター23に電圧制御信号を出力し、高周波インバーター23はバーヒーター4に所要の電力を供給する。高周波インバーター23の電力信号は電力コントローラー22にフィードバックされ、バーヒーター4に供給される電力が制御される。温度計16をバーヒーター出口近くに設けることにより、バー温度のフィードバック制御が可能となり、高い精度でバー温度制御を行うことができる。
【0025】
上記実施の形態では、3台のバーヒーター2、3、4のうち最後段(下流)側のバーヒーター4についてバー温度制御を行ったが、他の2台のバーヒーター2、3についてもバー温度制御するようにしてもよい。例えば、最終段バーヒーター4の出側のみに温度計を設置し、この温度計の測定温度に基づいて他のバーヒーター2、3の電力指令値を変えるようにしてもよい。あるいは、各バーヒーター2、3、4の出側に温度計を設置して、各温度計の測定温度に基づいてそれぞれのバーヒーター2、3、4の電力指令値を変えるようにしてもよい。
【0026】
この発明の第2の実施の形態を図4および図5を参照して説明する。この実施の形態では、第3バーヒーター4を前記フィードバック制御に加えてフィードフォワード制御する。図4に示すように、第3バーヒーター4の前段の第2バーヒーター3の出側直後にも温度計17を配置している。
【0027】
上記設備において、第2バーヒーター3の出側、つまり第3バーヒーター4の入側の温度測定値に基づき、第3バーヒーター4を前記フィードバック制御に加えてフィードフォワード制御する。図5に示すように、バーヒータ出側目標温度と第3バーヒーター入側の温度計17による測定温度との温度偏差が目標昇温量として温度コントローラー21に入力される。第3バーヒーター出側の温度計16による測定温度は、バーヒーター出側目標温度との偏差が求められ、その温度偏差は温度コントローラー21にフィードバックされる。このように、フィードバック制御およびフィードフォワード制御を組み合わせることにより、高い精度でバー温度制御を行うことができる。なお、第1バーヒーター2の出側にも温度計を配置し、第2バーヒーター3もフィードバック制御およびフィードフォワード制御を行なうようにしてもよい。
【0028】
つぎに、この発明の第3の実施の形態を図6および図7を参照して説明する。この実施の形態では、第3バーヒーター4の出側の温度測定値に基づいて仕上圧延機7の設定値をフィードフォワード補正する。第3バーヒーター出口から仕上圧延機列6入口までの距離は、第3バーヒーター4の出側の温度測定から設定値補正演算、設定値変更機械動作終了までの時間に粗バー搬送速度を乗じた距離以上でなければならない。上記ヒーター〜仕上圧延機間距離は仕上圧延機制御装置40の演算処理能力および機械動作速度にもよるが、例えば15m程度である。
【0029】
仕上圧延機7の設定補正は、次のようにして行われる(図7参照)。粗圧延機列の出側の粗バー温度測定実績に基づき粗圧延機列〜仕上圧延機間の温度降下量を求め、仕上圧延機入側の粗バー温度を予測する(ステップS10〜12)。仕上圧延機入側予測温度と仕上圧延機入側目標温度とからバーヒーター昇温量を設定する(ステップS13)。バーヒーター昇温量から第3バーヒーター加熱後温度を予測する(ステップS14)。製品目標板厚および上記バーヒーター加熱後の予測温度に基づいて圧延機設定計算が行われ、ロール開度が設定される(ステップS20、21)。粗バーはバーヒーターにより加熱され(ステップS15)、出側温度が測定される(ステップS16)。第3バーヒーター4の出側の温度測定信号は、仕上圧延機制御装置40に入力される。仕上圧延機制御装置40では、製品目標板厚と第3バーヒーター出側測定温度に基づいて圧延機設定再計算が行われる(ステップS17)。その結果に基づいてロール開度の補正指令信号が圧下装置42に出力され、各仕上圧延機7のロール開度が補正される(ステップS18)。この結果、高い板厚精度の鋼板または鋼帯Hが得られる。なお、すべての仕上圧延機で設定値を補正する必要はなく、例えば後段の3〜5台の仕上圧延機であってもよい。
【0030】
【実施例】
普通炭素鋼の粗バー(バー幅:1284mm、バー厚:30mm)について、バー温
度制御よび仕上圧延設定値補正について試験を行った。実施例(本発明)でバーヒーター出口〜温度計間距離は、1mである。バー搬送速度は1m/secであり、バーヒーター〜仕上圧延機間距離は15mである。バーヒーターは2台であり、仕上圧延機列は7スタンドで構成されている。比較例では、バーヒーター出口に温度計を配置していない。したがって、バー温度のフィードバック制御は行なっていない。表1中の比較例の加熱後材料温度は、実施例の加熱後材料測定温度および図11の温度曲線に基づきシミュレーションにより求めた値である。
【0031】
このシミュレーションによって求めた加熱後材料温度に基づいて、仕上圧延圧下設定を行った。バー温度制御結果および仕上圧延結果を表1に示す。
【0032】
【表1】
【0033】
(1)バー温度制御結果
実施例では目標温度(予測後材料温度)1045℃と測定温度(加熱後材料温度)1035℃との差は10℃である。これに対し、比較例では目標温度1045℃と測定(シミュレーション)温度1065℃との差は20℃である。
(2)仕上圧延結果
実施例1st、2ndおよび比較例1st、2nd はともに設定温度1045℃で圧下設定した。実施例1stおよび比較例1stは、加熱後の測定温度1035℃で、設定値補正せずに仕上圧延した。したがって、実施例1stおよび比較例1stの板厚偏差は両者とも0.12mmとなり、板厚許容偏差±0.1mmから外れた結果となった。
実施例2ndは、測定温度1035℃に基づき設定値補正を行った。その結果、板厚偏差が0.04mmの高精度の熱延鋼板が得られた。これに対し、比較例2ndは、シ
ミュレーション温度1065℃に基づき設定値補正を行ったので板厚偏差が0.27mmとなり、板厚許容偏差±0.1mmから大きく外れた。
【0034】
【発明の効果】
この発明では、粗バーをトランスバース型バーヒーターで加熱するので、粗バーは厚み方向均一に加熱される。したがって、加熱直後にバー温度を測定し、この温度測定値に基づいてバー温度をフィードバック制御することが可能となり、バー温度制御を高い精度で行うことができる。
【0035】
また、加熱直後のバー温度測定により、仕上圧延機の設定値をフィードフォワード補正することが可能となり、高精度の板厚の熱延鋼板を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図1】この発明の第1の実施の形態を示す熱間圧延設備の概略模式図である。
【図2】トランスバース型バーヒーターにおける加熱時間とバー温度との関係を示す線図である。
【図3】図1に示す熱間圧延設備のバー温度制御装置のブロック図である。
【図4】この発明の第2の実施の形態を示す熱間圧延設備の概略模式図である。
【図5】図4に示す熱間圧延設備のバー温度制御装置のブロック図である。
【図6】この発明の第3の実施の形態を示す熱間圧延設備の概略模式図である。
【図7】第3の実施の形態において、仕上圧延機の設定値補正の手順を示すフローチャートである。
【図8】バーヒーターを備えた一般的な熱間圧延設備の概略模式図である。
【図9】ソレノイド型バーヒーター加熱部の模式的縦断面図である。
【図10】(a)はトランスバース型バーヒーター加熱部の模式的縦断面図であり、(b)は同平面図である。
【図11】ソレノイド型バーヒーターにおける加熱時間とバー温度との関係を示す線図である。
【図12】ソレノイド型バーヒーターのバー温度制御装置のブロック図である。
【符号の説明】
1 粗圧延機列 2〜4 バーヒーター
6 仕上圧延機列 10 トランスバース型バーヒーター
11 鉄心 12、14 加熱コイル
16、17 温度計 20 バー温度制御装置
21 温度コントローラー 22 電力コントローラー
23 高周波インバーター 27 演算器
S スラブ B 粗バー H 熱延鋼板[0001]
TECHNICAL FIELD OF THE INVENTION
The present invention relates to a hot rolling method and equipment, and more particularly to a hot rolling method and apparatus for induction heating a rough bar before finish rolling.
[0002]
[Prior art]
In order to obtain a high-quality hot-rolled steel sheet or strip, the rough bar supplied to the finishing mill must have a predetermined temperature and temperature distribution. For this purpose, in recent years, it has been proposed to provide an induction heating type bar heater between a rough rolling mill row and a finishing rolling mill row (for example, see Patent Document 1).
[0003]
FIG. 8 schematically shows a part of a general hot rolling facility provided with the bar heater. The slab S heated in the heating furnace (not shown) is rolled into a rough bar B in the rough
[0004]
The induction heating type bar heater includes a solenoid type bar heater and a transverse type bar heater. As shown in FIG. 9, the solenoid
[0005]
By the way, it has been proposed to use a solenoid type bar heater in a conventional bar heater (for example, see Patent Document 1). However, the solenoid type bar heater has the following problems.
[0006]
In the case of a solenoid type bar heater, since the heating current is concentrated on the bar surface, the temperature difference between the center of the thickness immediately after heating (15 mm from the bar surface) and the bar surface is as high as about 60 ° C. (see FIG. 11). . In order to obtain accurate temperature information of the coarse bar after heating, it is necessary to measure the temperature of the coarse bar in a soaking state. If the temperature difference between the center of the bar thickness and the bar surface considered to be in the soaking state is 5 ° C., it takes a long time for soaking, for example, about 12 seconds as shown in FIG. Therefore, in the solenoid type bar heater, it is difficult to feed back the measured temperature after soaking to reflect it in the bar temperature control. In the solenoid type bar heater, the feedback control based on the bar measurement temperature is not performed as shown in FIG.
[0007]
FIG. 12 shows a bar
[0008]
In addition, when the bar heater is installed on the entrance side of the finishing mill, it is preferable to make the distance between the finishing mill and the bar heater as small as possible in order to obtain the temperature increasing effect of the bar heater. However, in the solenoid-type bar heater, the bar heater is arranged at a distance of, for example, 20 m upstream from the finishing mill so that the rough bar is finish-rolled immediately after soaking. In the finish rolling setting calculation, the bar temperature measurement value on the entrance side of the finishing mill is used. However, the measured temperature immediately after soaking cannot be reflected in the finishing rolling setting calculation due to the above-described equipment arrangement, and the sheet thickness ( In particular, there is a possibility that the quality of the tip portion) and the like may deteriorate.
[0009]
[Patent Document 1]
JP-A-10-137870 (
[0010]
[Problems to be solved by the invention]
It is an object of the present invention to solve the above problems and to provide a hot rolling method and apparatus capable of performing bar temperature control and finish rolling with high accuracy.
[0011]
[Means for Solving the Problems]
The hot rolling method of the present invention is a hot rolling method in which a slab is roughly rolled into a rough bar, and the rough bar is subjected to induction heating and then finish rolling, wherein the rough bar is heated by a transverse bar heater, and immediately after heating. The bar temperature is measured, and the bar temperature is feedback-controlled based on the measured temperature value.
[0012]
In this hot rolling method, the coarse bar is heated by the transverse bar heater, so that the coarse bar is uniformly heated in the thickness direction. Therefore, the bar temperature can be measured immediately after heating, and the bar temperature can be feedback-controlled based on the measured temperature value, and the bar temperature control can be performed with high accuracy.
[0013]
In the hot rolling method, a plurality of bar heaters may be arranged at intervals along the rolling pass line, and the bar temperatures of the bar heaters may be feedback-controlled based on the temperature measurement values. Thereby, the bar temperature control can be performed with higher accuracy.
[0014]
Also, a plurality of bar heaters may be arranged at intervals along the rolling pass line, and the bar temperature may be controlled by feedforward control based on the temperature measurement value of the preceding bar heater and the feedback control. . Thereby, the bar temperature control can be performed with higher accuracy.
[0015]
Another hot rolling method of the present invention is a hot rolling method in which a slab is roughly rolled into a rough bar, the rough bar is induction-heated, and then finish-rolled, wherein the rough bar is heated by a transverse bar heater and heated. Immediately thereafter, the bar temperature is measured, and the set value of the finishing mill is feed-forward corrected based on the measured temperature value.
[0016]
In this hot rolling method, since the bar temperature is measured immediately after heating, it is possible to feed-forward correct the set value of the finishing mill based on the temperature measurement value, and to obtain a hot rolled steel sheet having a highly accurate thickness. Obtainable.
[0017]
In each of the above hot rolling methods, it is preferable to measure the bar temperature within 2 seconds after the coarse bar leaves the bar heater.
[0018]
The hot rolling equipment according to the present invention is a hot rolling equipment comprising a rough rolling mill row, a bar heater for induction heating a coarse bar, and a finishing rolling mill row, wherein the bar heater is a transverse bar heater. A thermometer for measuring the bar temperature is disposed immediately after the bar heater.
[0019]
In this hot rolling equipment, the coarse bar is heated by the transverse bar heater, so that the coarse bar is uniformly heated in the thickness direction. Since a thermometer for measuring the bar temperature is provided immediately after the bar heater, the bar temperature control and the finish rolling can be performed with high accuracy.
[0020]
In the hot rolling equipment, it is preferable that a thermometer installation distance from the bar heater outlet be within 4 m.
[0021]
BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION
A first embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS. FIG. 1 is a schematic diagram of a hot rolling facility, FIG. 2 is a diagram showing a relationship between a heating time by a transverse bar heater (hereinafter simply referred to as a bar heater) and a bar temperature, and FIG. 3 is a bar temperature control device. FIG. The same reference numerals are given to the same devices as those of the equipment shown in FIG. 8, and the detailed description thereof will be omitted.
[0022]
The
[0023]
FIG. 2 shows an example of the relationship between the heating time and the bar temperature. As described above, since the magnetic flux generated by the heating coil penetrates the coarse bar B in the thickness direction thereof, a temperature difference between the center of the bar thickness (15 mm from the bar surface) and the bar surface hardly occurs after heating. Absent.
[0024]
FIG. 3 shows a block diagram of the bar
[0025]
In the above embodiment, the bar temperature control is performed for the last (downstream)
[0026]
A second embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS. In this embodiment, the
[0027]
In the above facility, the
[0028]
Next, a third embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS. In this embodiment, the set value of the finishing
[0029]
The setting correction of the finishing
[0030]
【Example】
A test was conducted on a coarse bar of ordinary carbon steel (bar width: 1284 mm, bar thickness: 30 mm) for bar temperature control and finish rolling set value correction. In the example (the present invention), the distance between the bar heater outlet and the thermometer is 1 m. The bar transport speed is 1 m / sec, and the distance between the bar heater and the finishing mill is 15 m. There are two bar heaters, and the finishing mill row is composed of seven stands. In the comparative example, a thermometer was not arranged at the outlet of the bar heater. Therefore, the feedback control of the bar temperature is not performed. The material temperature after heating of the comparative example in Table 1 is a value obtained by simulation based on the measured material temperature after heating of the example and the temperature curve of FIG.
[0031]
Finish rolling reduction was set based on the material temperature after heating obtained by this simulation. Table 1 shows the bar temperature control results and the finish rolling results.
[0032]
[Table 1]
[0033]
(1) Bar temperature control result In the embodiment, the difference between the target temperature (predicted material temperature) 1045 ° C and the measured temperature (heated material temperature) 1035 ° C is 10 ° C. On the other hand, in the comparative example, the difference between the target temperature 1045 ° C. and the measurement (simulation) temperature 1065 ° C. is 20 ° C.
(2) Finish Rolling Result In Examples 1st and 2nd and Comparative Examples 1st and 2nd, the rolling reduction was set at a set temperature of 1045 ° C. In Example 1st and Comparative Example 1st, finish rolling was performed at a measurement temperature of 1035 ° C. after heating without correcting the set value. Therefore, the thickness deviation of both Example 1st and Comparative Example 1st was 0.12 mm, which was a result outside the allowable thickness deviation ± 0.1 mm.
In Example 2nd, the set value was corrected based on the measured temperature of 1035 ° C. As a result, a highly accurate hot-rolled steel sheet having a thickness deviation of 0.04 mm was obtained. On the other hand, in Comparative Example 2nd, since the set value was corrected based on the simulation temperature of 1065 ° C., the plate thickness deviation was 0.27 mm, which was greatly deviated from the plate thickness tolerance ± 0.1 mm.
[0034]
【The invention's effect】
In this invention, since the coarse bar is heated by the transverse bar heater, the coarse bar is uniformly heated in the thickness direction. Therefore, the bar temperature can be measured immediately after heating, and the bar temperature can be feedback-controlled based on the measured temperature value, and the bar temperature control can be performed with high accuracy.
[0035]
In addition, by measuring the bar temperature immediately after heating, it is possible to feed-forward correct the set value of the finishing mill, and it is possible to obtain a hot-rolled steel sheet having a high thickness.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a schematic diagram of a hot rolling facility according to a first embodiment of the present invention.
FIG. 2 is a diagram showing a relationship between a heating time and a bar temperature in a transverse bar heater.
FIG. 3 is a block diagram of a bar temperature control device of the hot rolling equipment shown in FIG.
FIG. 4 is a schematic diagram of a hot rolling facility according to a second embodiment of the present invention.
FIG. 5 is a block diagram of a bar temperature control device of the hot rolling equipment shown in FIG.
FIG. 6 is a schematic diagram of a hot rolling facility according to a third embodiment of the present invention.
FIG. 7 is a flowchart showing a procedure for correcting a set value of a finishing mill in the third embodiment.
FIG. 8 is a schematic diagram of a general hot rolling facility provided with a bar heater.
FIG. 9 is a schematic longitudinal sectional view of a solenoid type bar heater heating unit.
FIG. 10A is a schematic longitudinal sectional view of a transverse bar heater heating section, and FIG. 10B is a plan view of the same.
FIG. 11 is a diagram showing a relationship between a heating time and a bar temperature in a solenoid type bar heater.
FIG. 12 is a block diagram of a bar temperature control device of a solenoid type bar heater.
[Explanation of symbols]
DESCRIPTION OF
Claims (7)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2003076806A JP2004283846A (en) | 2003-03-20 | 2003-03-20 | Hot rolling method and its equipment |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2003076806A JP2004283846A (en) | 2003-03-20 | 2003-03-20 | Hot rolling method and its equipment |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2004283846A true JP2004283846A (en) | 2004-10-14 |
Family
ID=33291730
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2003076806A Pending JP2004283846A (en) | 2003-03-20 | 2003-03-20 | Hot rolling method and its equipment |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2004283846A (en) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR100971974B1 (en) | 2003-07-16 | 2010-07-23 | 주식회사 포스코 | A Method of Controlling Finishing Mill Entry Temperature at Mini-Mill Processing |
JP2012148310A (en) * | 2011-01-19 | 2012-08-09 | Jfe Steel Corp | Method for heating steel plate edge part |
US8950227B2 (en) | 2009-04-09 | 2015-02-10 | Siemens Vai Metals Technologies Gmbh | Method and device for preparing hot-rolling stock |
CN106391698A (en) * | 2016-09-19 | 2017-02-15 | 石横特钢集团有限公司 | High-tenacity large-specification angle steel production machining technology |
-
2003
- 2003-03-20 JP JP2003076806A patent/JP2004283846A/en active Pending
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR100971974B1 (en) | 2003-07-16 | 2010-07-23 | 주식회사 포스코 | A Method of Controlling Finishing Mill Entry Temperature at Mini-Mill Processing |
US8950227B2 (en) | 2009-04-09 | 2015-02-10 | Siemens Vai Metals Technologies Gmbh | Method and device for preparing hot-rolling stock |
JP2012148310A (en) * | 2011-01-19 | 2012-08-09 | Jfe Steel Corp | Method for heating steel plate edge part |
CN106391698A (en) * | 2016-09-19 | 2017-02-15 | 石横特钢集团有限公司 | High-tenacity large-specification angle steel production machining technology |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5137842B2 (en) | Method and hot rolling line for hot rolling of introduced material | |
KR101185597B1 (en) | Method of continuous annealing for steel strip with curie point and continuous annealing apparatus therefor | |
JP2008238241A (en) | Manufacturing method of aluminum metal sheet | |
JP2009221578A (en) | Method of continuously annealing steel strip having curie point and continuous annealing apparatus therefor | |
JP2006055884A (en) | Method for manufacturing hot-rolled steel sheet and apparatus for controlling rolling | |
JP2004283846A (en) | Hot rolling method and its equipment | |
JP3596460B2 (en) | Heat treatment method for thick steel plate and heat treatment equipment | |
JP2019209372A (en) | Steel plate temperature control device in hot endless rolling line | |
JP4079098B2 (en) | Manufacturing method and manufacturing apparatus for hot-rolled steel sheet | |
JP3620464B2 (en) | Manufacturing method and manufacturing apparatus for hot-rolled steel sheet | |
JP2006239777A (en) | Method for manufacturing hot-rolled steel sheet | |
JP4258341B2 (en) | Manufacturing method of high-strength steel sheet with excellent material uniformity in the longitudinal direction of the steel sheet | |
JP3855429B2 (en) | Hot-rolled steel strip rolling method | |
JP2003033808A (en) | Hot rolling method and equipment | |
JP3582517B2 (en) | Manufacturing method of hot-rolled steel strip | |
JP3942285B2 (en) | Hot rolling method and hot rolling equipment | |
JP3371686B2 (en) | Hot rolled steel strip rolling method | |
JP3801154B2 (en) | Manufacturing method of hot-rolled steel sheet | |
JPH11169910A (en) | Manufacture of hot rolled steel sheet | |
JP3793515B2 (en) | Steel sheet hot rolling method and apparatus | |
JP3960204B2 (en) | Manufacturing method of hot-rolled steel strip | |
JP2003013134A (en) | Manufacturing method for steel sheet, and facility therefor | |
JPH0557322A (en) | Method for controlling finish rolling speed | |
JP2001137931A (en) | Manufacture of hot-rolled steel sheet excellent in uniformity of crown and shape of steel sheet | |
JP3644280B2 (en) | Steel rolling method |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20050603 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20050928 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20060214 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20060417 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20060516 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20060718 |
|
A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20061003 |