JP2004108499A

JP2004108499A - Synthetic resin compound for sliding bearings and sliding bearing molding the same

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Publication number: JP2004108499A
Application number: JP2002272147A
Authority: JP
Inventors: Kazuo Hokkirigawa; 堀切川　一男; Motoharu Akiyama; 秋山　元治; Meiten Kawamura; 河村　名展
Original assignee: Minebea Co Ltd
Current assignee: Minebea Co Ltd
Priority date: 2002-09-18
Filing date: 2002-09-18
Publication date: 2004-04-08

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide synthetic resin compound for sliding bearings and a sliding bearing molding the synthetic resin compound having peculiar tribological characteristics. <P>SOLUTION: The synthetic resin compound for sliding bearings includes a synthetic resin and fine powder of uniformly dispersed RBC or CRBC, and contents of the fine powder of RBC or CRBC are 30 to 70 weight % of entire compound. <P>COPYRIGHT: (C)2004,JPO

Description

【０００１】
【発明が属する技術分野】
本発明は、特異なトライボロジー特性を有する滑り軸受用合成樹脂組成物及びこれを成型した滑り軸受に関する。
【０００２】
【従来技術】
従来、合成樹脂を用いた滑り軸受などの摺動部材には、ナイロン６６、ナイロン６、ナイロン１１などのポリアミド系樹脂、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンテレフタレートなどポリエステル系樹脂、ポリプロピレン、ポリエチレンなどポリオレフィン系樹脂、ポリアセタールなどの樹脂が用いられてきた。中でも、ナイロン６６に代表されるポリアミド系樹脂が滑り軸受に要求される機械的性質、化学的特性、物理的特性を兼ね備えており、好ましく用いられている。（特許文献１参照）
また、本発明者によるＲＢＣ（ＲＢセラミックス）又はＣＲＢＣ（ＣＲＢセラミックス）は、成型できる炭素材料として知られている。（非特許文献１）
また、合成樹脂６０〜９５容量％と炭素繊維４０〜５容量％からなる繊維強化樹脂１００容量部に対して、固体潤滑剤５〜４０容量部を添加した潤滑性樹脂組成物も知られている。（特許文献２参照）
【特許文献１】
特開平５−３２７９７号公報
【特許文献２】
特開平７−２６８１２６号公報
【非特許文献１】
機能材料　１９９７年　５月号　Ｖｏｌ．１７　Ｎｏ．５　ｐ２４〜２８
【０００３】
【本発明が解決しようとする課題】
本発明者は、扱いなれた合成樹脂組成物とりわけポリアミド系組成物に、充填剤としてのＲＢＣ（ＲＢセラミックス）又はＣＲＢＣ（ＣＲＢセラミックス）に注目し、鋭意研究した結果、ＲＢＣ又はＣＲＢＣをある範囲内で含む合成樹脂組成物が特異な摺動特性を有することを突き止め、滑り軸受用合成樹脂組成物として有用である合成樹脂組成物に到達することができた。
本発明の第一発明者である堀切川　一男は、以下に説明するように、米ぬかから得られる脱脂ぬかを利用して新しい炭素材料であるＲＢセラミックス（以下ＲＢＣという。）及びＣＲＢセラミックス（以下ＣＲＢＣという。）を開発した。
日本において９０万トン／年、世界中で３３００万トン／年も排出されている米ぬかを利用して、多孔質炭素材料を得ようとすることは、堀切川　一男の研究により知られている。（機能材料　１９９７年　５月号　Ｖｏｌ．１７　Ｎｏ．５
ｐ２４〜２８参照）
ここには、米ぬかから得られる脱脂ぬかと、熱硬化性樹脂を混合して混錬し、加圧成型した成型体を乾燥させた後、乾燥成型体を不活性ガス雰囲気中で焼成した炭素材料であるＲＢＣ及びその製造方法が示されている。熱硬化性樹脂は、熱硬化しさえすればどのようなものでも良く、代表的にはフェノール系樹脂、ジアリールフタレート系樹脂、不飽和ポリエステル系樹脂、エポキシ系樹脂、ポリイミド系樹脂、トリアジン系樹脂が挙げられる。とくにフェノール系樹脂が好適に用いられる。　脱脂ぬかと熱硬化性樹脂の混合割合は、質量比で、５０〜９０：５０〜１０であるが、好適には７５：２５　が用いられる。
焼成温度は、７００℃〜１０００℃であり、通常はロータリーキルンが用いられ、焼成時間は約４０分から１４０分である。
ＲＢＣをさらに改良した炭素材料であるＣＲＢＣは、米ぬかから得られる脱脂ぬかと、熱硬化性樹脂とから得られるＲＢセラミックスの改良材であって、米ぬかから得られる脱脂ぬかと、熱硬化性樹脂を混合して混錬し、不活性ガス中７００℃〜１０００℃で一次焼成した後、１００メッシュ程度以下に粉砕して炭化粉末とし、該炭化粉末と熱硬化性樹脂を混合して混錬し、圧力２０ＭＰａ〜３０ＭＰａで加圧成型した後、成型体を不活性ガス雰囲気中で再び３００℃〜１１００℃で熱処理して得られる黒色樹脂ないし多孔質セラミックスである。
【０００４】
ＲＢＣ及びＣＲＢＣは、次のような優れた特徴を持っている。
・硬度が高い。
・膨張係数が非常に小さい。
・組織構造がポーラスである。
・電気伝導性を有する。
・比重が小さく軽い。
・摩擦係数が非常に小さい。
・耐摩耗性に優れる。
・材料が米ぬかで地球環境への悪影響が少なく、省資源に繋がる。
本発明においては、ＲＢＣ及びＣＲＢＣを平均粒子径３００μｍ以下、好ましくは１０〜２００μｍに微粉末化して用い、合成樹脂と混合することにより得られる合成樹脂組成物が、滑り軸受として優れた特性を有することを見出し、滑り軸受に利用する技術に関する。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
本発明者は、ＲＢＣ（ＲＢセラミックス）又はＣＲＢＣ（ＣＲＢセラミックス）の特異性に着目し、鋭意研究した結果、ＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末を均一に分散し、とくに、ＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末の含有量が組成物全体の３０〜７０質量％とくに４５〜５５質量％である合成樹脂組成物を成型すると、潤滑油保持性能が高くなることを見出し、本発明を完成させるに至った。
本発明の滑り軸受用合成樹脂組成物は、ＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末を合成樹脂の融点付近の温度で、上記の割合で混合し、混錬することにより、ＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末を均一に分散することにより得られる。
【０００６】
【本発明の実施の形態】
本発明において用いるＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末は、通常、平均粒子径３００μｍ以下のものが用いられる。とくに、平均粒子径１０〜２００μｍのものを用いて、ＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末の含有量が組成物全体の３０〜７０質量％である合成樹脂組成物を成型すると、潤滑油保持性能の高い表面状態を作り出すことができ、滑り軸受用の材料として適していることが判った。
【０００７】
本発明において用いることが出来る合成樹脂としては、ポリアミド、ポリエステル、ポリオレフィン、ポリアセタール等の熱可塑性樹脂が挙げられる。
具体的には、ナイロン６６（ポリヘキサメチレンアジポアミド）、ナイロン６（ポリカプラミド）、ナイロン１１（ポリウンデカンアミド）、ナイロン１２、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンテレフタレート、ポリプロピレン、ポリエチレン、ＰＯＭ等の熱可塑性樹脂が挙げられる。とくに、ナイロン６６、ナイロン１１、ポリブチレンテレフタレート、ポリプロピレン、ＰＯＭ等が好ましく用いられる。これら熱可塑性樹脂は、１種でも２種以上を混合して用いても良い。
【０００８】
さらに、本発明の趣旨を逸脱しない範囲において、熱可塑性樹脂と熱硬化性樹脂を併用することも出来る。このような熱硬化性樹脂としては、フェノール系樹脂、ジアリールフタレート系樹脂、不飽和ポリエステル系樹脂、エポキシ系樹脂、ポリイミド系樹脂、トリアジン系樹脂などが挙げられる。
ＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末の添加割合は、ＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末の含有量が組成物全体の３０〜７０質量％であることが必要である。とくに４５〜５５質量％の範囲が好ましい。
ＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末の添加割合が７０質量％を超えると樹脂組成物の機械的特性が低下し、また３０質量％以下では、潤滑油保持性能が低下する。
【０００９】
成型は、通常、押出成型または射出成型で行われる。
また、金型の温度をやや低めに設定すると良いことが解っている。基本的には合成樹脂のガラス転移点ないし融点の範囲の温度が良い。さらに、金型は、急冷するよりも徐冷する方が、良い表面状態の成型物が得られることが判明している。
本発明の滑り軸受用合成樹脂組成物には、必要に応じて老化防止剤、酸化防止剤や安定剤を加えることができる。
これらは合成樹脂の種類により適宜選択することができる。
本発明で用いられる老化防止剤としては、ポリアミドの場合はアミン系の老化防止剤などが選ばれる。例えば、アミン系老化防止剤としては、Ｎ，Ｎ＆＃０；−ジフェニル−ｐ−フェニレンジアミン、Ｎ，Ｎ＆＃０；−ジ−２−ナフチル−ｐ−フェニレンジアミンなどのジアリール−ｐ−フェニレンジアミン系老化防止剤、Ｎ−フェニル−Ｎ＆＃０；−イソプロピル−ｐ−フェニレンジアミン、Ｎ−フェニル−Ｎ＆＃０；−（１，３−ジメチル）−ｐ−フェニレンジアミン、Ｎ−フェニル−Ｎ＆＃０；−シクロヘキシル−ｐ−フェニレンジアミンなどのアリールアルキル−ｐ−フェニレンジアミン系老化防止剤、アルキレーティッドジフェニルアミド、４，４＆＃０；−ジ−オクチルジフェニルアミンなどのジフェニルアミン系老化防止剤などが挙げられる。
安定剤としては、リン酸エステル、亜リン酸エステルに代表されるような熱安定剤あるいは光安定剤としては、ヒンダードアミン系光安定剤、フェニルベンゾエート系光安定剤、ニッケル錯塩などがある。
このヒンダードアミン系またはフェニルベンゾエート系光安定剤の具体例として、ビス（２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジル）セバケート、コハク酸とＮ−（２−ヒドロキシプロピル）−２，２，６，６−テトラメチル−４−ヒドロキシピペリジンとの縮合物、テトラキス（２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジル）、１，２，３，４−ブタンテトラカルボキシレート、Ｎ，Ｎ＆＃０；−ビス（２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジル）ヘキサメチレンジアミンと１，２−ジブロモエタンとの重縮合物、ビス（２，２，６，６−テトラメチルピペリジル）アジペート、ビス（２，２，６，６−テトラメチルピペリジル）フマレート、ポリ〔〔６−（１，１，３，３−テトラメチルブチル）イミノ−１，３，５−トリアジン−２，４−ジイル〕〔（２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジル）イミノ〕ヘキサメチレン〔（２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジル）イミノ〕〕、２，４−ジ−ｔ−ブチルフェニル−３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシベンゾエート、４−オクチルフェニル−３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシベンゾエート、ｎ−ヘキサデシル−３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシベンゾエートなどが挙げられる。
【００１０】
本発明の滑り軸受用合成樹脂組成物で用いられる酸化防止剤の例としては、フェノール系、リン系、硫黄系のものなどがある。ここでフェノール系酸化防止剤としては、２，６−ジ−ｔ−ブチル−４−メチルフェノール、トリス（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシベンジル）イソシアヌレート、テトラキス〔メチレン−３−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート〕メタン、ｎ−オクタデシル−３−（３’，５’−ジ−ｔ−ブチル−４’−ヒドロキシフエニル）プロピオネート、４，４’ブチリデンビス−（３−メチル−６−ｔ−ブチルフエノール、トリエチレングリコール−ビス〔３−（３−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシ−５−メチルフエニル）プロピオネート〕、３，９−ビス〔２−〔３（３−ｔ−ブチル−４−ヒトロキシ−５−メチルフェニル）プロピオニルオキシ〕−１，１−ジメチルエチル〕−２，４，８，１０−テトラオキサスピロ〔５，５〕ウンデカンなどが挙げられる。
【００１１】
また、リン系酸化防止剤としては、トリスノニルフェニルホスファイト、ジステアリルペンタエリスリトールジホスファイト、トリス（２，４−ジ−ｔ−ブチルフェニル）ホスファイト、テトラキス（２，４−ジ−ｔ−ブチルフェニル）−４，４’−ビフェニレン−ジ−ホスホナイト、ビス（２，４−ジ−ｔ−ブチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト、ビス（２，６−ジ−ｔ−ブチル−４−メチルフェニル）ペンタエリスリトール−ジホスファイト、２，２，−メチレンビス（４，６−ジ−ｔ−ブチルフェニル）オクチルホスファイトなどを挙げることができる。硫黄系酸化防止剤としては、ジラウリル−３，３’−チオジプロピオネート、ジミリスチル−３，３’−チオジプロピオネート、ジステアリル−３，３’−チオジプロピオネート、ペンタエリスリトールテスラキス（３−ラウリルチオプロピオネート）などを挙げることができる。
【００１２】
また、本発明の滑り軸受用合成樹脂組成物には、必要に応じて難燃剤を添加することができる。難燃剤の例としては、テトラブロモビスフェノールＡ誘導体、ヘキサブロモジフェニールエーテル及びテトラブロモ無水フタル酸等のハロゲン含有化合物：トリフェニールホスフェート、トリフェニールホスファイト、赤リン及びポリリン酸アンモニウム等のリン含有化合物：尿素及びグアニジン等の窒素含有化合物：シリコンオイル、有機シラン及びケイ酸アルミニウム等のケイ素含有化合物：三酸化アンチモン及びリン酸アンチモン等のアンチモン化合物等が挙げられる。
さらに、本発明の滑り軸受用合成樹脂組成物には、必要に応じて体質充填剤を添加することができる。体質充填剤の例としては、カーボンブラック等の炭素微粉末が挙げられる。
さらに、本発明の滑り軸受用合成樹脂組成物中に、グラスファイバー、ロックウール、カーボン繊維等の無機質繊維、ポリエステル、レーヨン、ポリビニルアルコール、ポリアミド、ポリオレフイン、アクリル等の合成繊維又は木材パルプ、マニラ麻等の天然パルプ繊維を添加して、成型物の強度を高めることが出来る。
【００１３】
本発明の実施の形態をまとめると、以下のとおりである。
（１）　合成樹脂と均一に分散させたＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末を含み、ＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末の含有量が組成物全体の３０〜７０質量％である滑り軸受用合成樹脂組成物。
（２）　ＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末の含有量が組成物全体の４５〜５５質量％である上記１に記載した滑り軸受用合成樹脂組成物。
（３）　合成樹脂が、ナイロン６６、ナイロン６、ナイロン１１、ナイロン１２、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンテレフタレート、ポリプロピレン、ポリエチレン、ポリアセタールから選ばれる樹脂の１種又は２種以上である上記１又は上記２に記載した滑り軸受用合成樹脂組成物。
（４）　ＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末の平均径が、３００μｍ以下である上記１ないし上記３のいずれかひとつに記載した滑り軸受用合成樹脂組成物。
（５）　ＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末の平均径が、１０〜２００μｍである上記４に記載した滑り軸受用合成樹脂組成物。
（６）　合成樹脂がナイロン６６である上記３ないし上記５のいずれかひとつに記載した滑り軸受用合成樹脂組成物。
（７）　グラスファイバー、ロックウール、カーボン繊維から選ばれる無機質繊維、ポリエステル、レーヨン、ポリビニルアルコール、ポリアミド、ポリオレフイン、アクリルから選ばれる合成繊維又は木材パルプ、マニラ麻から選ばれるの天然パルプ繊維の少なくとも１種を添加した上記１ないし上記６のいずれかひとつに記載した滑り軸受用合成樹脂組成物。
（８）　上記１ないし上記６の滑り軸受用合成樹脂組成物を用いて成型した滑り軸受。
【００１４】
（実施例）
本発明を実施例に基づいてさらに詳細に説明する。
実施例に先立って、試験片Ａを作製した。
（試験片Ａの作成）
ナイロン６６ペレット１００ｇを原料樹脂とし射出成型して、直径５０ｍｍ厚さ３ｍｍの試験片Ａを作成した。
実施例１
（ＲＢＣ微粉末の作成）
米ぬかから得られる脱脂ぬか７５ｋｇと液体状のフェノール樹脂（レゾール）２５ｋｇを、５０℃〜６０℃に加熱しながら、混合して混錬した。可塑性を有する均質な混合物が得られた。
混合物を、ロータリーキルンを使って窒素雰囲気中で９５０℃で１２０分焼き上げた。得られた炭化焼成物を、１７０メッシュの篩にかけて平均粒径が１４０μｍ〜１６０μｍのＲＢＣ微粉末を得た。
（試験片Ｂの成型）
平均粒径が１５０μｍＲＢＣ微粉末３０ｇとナイロン６６ペレット７０ｇを溶融混合して得られた樹脂組成物を原料樹脂とし射出成型して、直径５０ｍｍ厚さ３ｍｍの試験片Ｂを作成した。
【００１５】
実施例２
（ＲＢＣ微粉末の製造）
実施例１で製造したＲＢＣ微粉末を用いた。
（試験片Ｃの作成）
平均粒径が１５０μｍＲＢＣ微粉末５０ｇとナイロン６６ペレット５０ｇを溶融混合して得られた樹脂組成物を原料樹脂とし射出成型して、直径５０ｍｍ厚さ３ｍｍの試験片Ｃを作成した。
【００１６】
実施例３
（ＣＲＢＣ微粉末の製造）
米ぬかから得られる脱脂ぬか７５ｋｇと液体状のフェノール樹脂（レゾール）２５ｋｇを、５０℃〜６０℃に加熱しながら、混合して混錬した。可塑性を有する均質な混合物が得られた。
混合物を、ロータリーキルンを使って窒素雰囲気中１０００℃で１２０分焼き上げた。得られた炭化焼成物を、１００メッシュの篩にかけて、平均粒径が２４０μｍ〜２６０μｍのＲＢＣ微粉末を得た。
得られたＲＢＣ微粉末６５Ｋｇと固体状のフェノール樹脂（レゾール）３５Ｋｇを１００℃〜１５０℃に加熱しながら、混合して混錬した。可塑性を有する均質な混合物が得られた。
次いで、可塑物を圧力２２ＭＰａで直径約２ｃｍの球形に加圧成型した。金型の温度は１５０℃であった。
金型から成型体を取り出し、窒素雰囲気中で５００℃までは３℃／分の昇温速度で温度を上げ、５００℃で３０分間保持し、１０００℃で約１２０分焼成した。
次いで５００℃までは２〜３℃／分の冷却速度で、温度を下げ、５００℃以下になると自然放冷した。
得られた直径約２ｃｍの球形のＣＲＢＣ成型物を、粉砕機を用いて粉砕し、８００おメッシュの篩にかけて、平均粒径が３０μｍであるＣＲＢＣ微粉末を得た。
（試験片Ｄの成型）
平均粒径が３０μｍのＣＲＢＣ微粉末５０ｇとナイロン６６ペレット５０ｇを溶融混合して得られた樹脂組成物を原料樹脂とし、射出成型して、直径５０ｍｍ厚さ３ｍｍの試験片Ｄを作成した。
【００１７】
実施例４
（ＲＢＣ微粉末の製造）
実施例１で製造したＲＢＣ微粉末を用いた。
（試験片Ｅの作成）
平均粒径が１５０μｍＲＢＣ微粉末７０ｇとナイロン６６ペレット３０ｇを溶融混合して得られた樹脂組成物を原料樹脂とし射出成型して、直径５０ｍｍ厚さ３ｍｍの試験片Ｅを作成した。
試験片Ａ〜Ｅとその特性を表１及び表２に示す。
【００１８】
【表１】

【表２】

【００１９】
図１に示す摩擦試験機を用いて試験片Ａ、試験片Ｂ、試験片Ｃ、試験片Ｄ及び試験片Ｅについて以下のテストを行った。テスト条件を表３及び表４に示す。
＜摩擦特性（摩擦係数、滑り速度）の測定＞
荷重０．４９Ｎ、ストローク５ｍｍ（０．００１−１．０ｍ／ｓについて）、無潤滑下または標準のエステル系潤滑油潤滑下の表４に示す条件下で、ボールＳＵＪ２φ１ｍｍ、弾性率２０６ＧＰａ、ポアソン比０．３の表３に示したボールを用いて、摩擦特性（摩擦係数、滑り速度）を計測した。
【００２０】
【表３】

【表４】

【００２１】
その結果を図２及び図３に示す。
図２は大気中無潤滑下における摩擦係数と滑り速度の関係を示し、この結果から、低速域と高速域での摩擦係数の差は小さいことがわかり、ＲＢＣ、ＣＲＢＣ微粉末粒子がナイロン６６の摩擦係数を低下させる効果を有することが解った。
図３は標準潤滑油であるエステル油潤滑下における摩擦係数と滑り速度の関係を示し、この結果から、低速域と高速域での摩擦係数の差は小さくなることがわかり、ＲＢＣ、ＣＲＢＣ微粉末粒子がナイロン６６の摩擦係数を大幅に低下させる効果を有することが解った。
大気中無潤滑下でもエステル油潤滑下でも、ナイロン６６にＲＢＣ、ＣＲＢＣ微粉末粒子を配合することにより、摩擦係数の滑り速度に対する安定性が改善されることが解った。
【００２２】
＜摩擦特性（比摩耗量）の測定＞
荷重０．４９Ｎ、ストローク５ｍｍ（０．００１−１．０ｍ／ｓについて）、無潤滑下または標準のエステル系潤滑油潤滑下の表４に示す条件下で、ボールＳＵＪ２φ１ｍｍ、弾性率２０６ＧＰａ、ポアソン比０．３の表３に示したボールを用いて、摩擦特性（比摩耗量）を計測した。
その結果を図４及び図５に示す。
図４は大気中無潤滑下における比摩耗量とＲＢＣ、ＣＲＢＣ微粉末粒子配合量の関係を示したものであり、ＲＢＣ、ＣＲＢＣ微粉末粒子配合量が多いほど比摩耗量が小さくなることが示されている。ＲＢＣ、ＣＲＢＣ微粉末粒子がナイロン６６の耐磨耗性を３０倍も向上させていることが解る。
図５は標準のエステル系潤滑下における比摩耗量とＲＢＣ、ＣＲＢＣ微粉末粒子配合量の関係を示したものである。
エステル油薄膜は、摩擦試験片を０．００５質量％に溶媒希釈したエステル油中に３分間浸漬した後、デシケータ中にて２分間の脱気乾燥を施すことにより作製された。
試験片Ａ、試験片Ｂ及び試験片Ｅの場合、無潤滑下とほぼ同じ比摩耗量を示したが、試験片Ｃ及び試験片Ｄは、試験片Ａに比して１／３００以下の小さい値を示した。この結果とくにＲＢＣ、ＣＲＢＣ微粉末粒子が５０質量％付近では、とくに優れた潤滑油保持性が発揮されたと考えられる。
【００２３】
実施例５
実施例２で用いた平均粒径が１５０μｍＲＢＣ微粉末５０ｇとナイロン６６ペレット５０ｇを溶融混合して得られた樹脂組成物を原料樹脂とし射出成型して、図６に示す直径２．９８ｍｍ長さ２０ｍｍの軸１と当該軸を受け入れる内径３．００ｍｍ、外径５．００ｍｍ、長さ１５．００ｍｍのスリーブ２からなるスリーブ軸受を作成した。
エステル油薄膜は、スリーブ軸受を０．００５質量％に溶媒希釈したエステル油中に３分間浸漬した後、デシケータ中にて２分間の脱気乾燥を施すことにより作製された。
図３に示す特性とほぼ同じ特性を有するスリーブ軸受が得られた。
【００２４】
さらに、実施例１で用いた平均粒子径１５０μｍＲＢＣ微粉末及び実施例３で用いた平均粒径が３０μｍのＣＲＢＣ微粉末を、ナイロン６、ナイロン１１、ナイロン１２、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンテレフタレート、ポリプロピレン、ポリエチレン、ポリアセタール（ＰＯＭ）と配合して合成樹脂組成物を製造し、試験片を作製して同様の実験を行った。
図１〜図４の結果とほぼ同様の傾向が見られた。
【００２５】
【本発明の効果】
図１〜図４の結果からも明らかなように、本発明のＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末を含む合成樹脂組成物が、合成樹脂と均一に分散させたＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末を含み、ＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末の含有量が組成物全体の３０〜７０質量％である合成樹脂組成物は、摩擦係数と滑り速度が低速域と高速域での差は小さいことが確認でき、耐摩耗性が良く、潤滑油保持特性が良いことから滑り軸受用合成樹脂組成物として有用であることが解った。
【図面の簡単な説明】
【図１】摩擦試験の概略図
【図２】無潤滑下における摩擦係数と滑り速度の関係図
【図３】エステル潤滑下における摩擦係数と滑り速度の関係図
【図４】無潤滑下における比摩耗量とＲＢＣ、ＣＲＢＣの配合量の関係図
【図５】エステル潤滑下における比摩耗量とＲＢＣ、ＣＲＢＣの配合量の関係図
【図６】本発明の滑り軸受用合成樹脂組成物を用いて成型したスリーブ軸受[0001]
TECHNICAL FIELD OF THE INVENTION
The present invention relates to a synthetic resin composition for a sliding bearing having unique tribological characteristics, and a sliding bearing obtained by molding the same.
[0002]
[Prior art]
Conventionally, sliding members such as sliding bearings using synthetic resins include polyamide resins such as nylon 66, nylon 6, and nylon 11, polyester resins such as polybutylene terephthalate and polyethylene terephthalate, and polyolefin resins such as polypropylene and polyethylene. Resins such as polyacetal have been used. Above all, a polyamide resin represented by nylon 66 has the mechanical properties, chemical properties, and physical properties required for a sliding bearing, and is preferably used. (See Patent Document 1)
Also, RBC (RB ceramics) or CRBC (CRB ceramics) by the present inventors is known as a moldable carbon material. (Non-Patent Document 1)
Also known is a lubricating resin composition in which 5 to 40 parts by volume of a solid lubricant is added to 100 parts by volume of a fiber reinforced resin composed of 60 to 95% by volume of a synthetic resin and 40 to 5% by volume of carbon fibers. . (See Patent Document 2)
[Patent Document 1]
JP-A-5-32797 [Patent Document 2]
JP-A-7-268126 [Non-Patent Document 1]
Functional Materials May 1997 Vol. 17 No. 5 p24-28
[0003]
[Problems to be solved by the present invention]
The present inventors have focused on RBC (RB ceramics) or CRBC (CRB ceramics) as a filler in a treated synthetic resin composition, particularly a polyamide-based composition, and as a result of earnest research, have found that RBC or CRBC is within a certain range. It has been found that the synthetic resin composition contained in the above has specific sliding characteristics, and a synthetic resin composition useful as a synthetic resin composition for a sliding bearing was able to be obtained.
As described below, Kazuo Horikiri, the first inventor of the present invention, made use of degreased bran obtained from rice bran to use RB ceramics (hereinafter referred to as RBC) and CRB ceramics (hereinafter referred to as CRBC) which are new carbon materials. It was developed.)
It is known from a study by Kazuo Horikirikawa that attempts to obtain a porous carbon material using rice bran, which emits 900,000 tons / year in Japan and 33 million tons / year worldwide. (Functional Materials May 1997 Vol. 17 No. 5
(See pages 24 to 28)
Here, a carbon material obtained by mixing and kneading a degreased bran obtained from rice bran and a thermosetting resin, drying the molded body pressed and then firing the dried molded body in an inert gas atmosphere. RBC and a method for producing the same are shown. The thermosetting resin may be of any type as long as it is thermally cured, and typically includes a phenolic resin, a diarylphthalate resin, an unsaturated polyester resin, an epoxy resin, a polyimide resin, and a triazine resin. No. In particular, a phenolic resin is preferably used. The mixing ratio of the degreased bran and the thermosetting resin is from 50 to 90:50 to 10 by mass, but preferably 75:25.
The firing temperature is from 700 ° C. to 1000 ° C., usually a rotary kiln is used, and the firing time is from about 40 minutes to 140 minutes.
CRBC, which is a carbon material obtained by further improving RBC, is a degreased bran obtained from rice bran and an improved material of RB ceramics obtained from a thermosetting resin. After mixing and kneading, primary firing at 700 ° C. to 1000 ° C. in an inert gas, pulverizing to about 100 mesh or less to obtain carbonized powder, mixing and kneading the carbonized powder and thermosetting resin, A black resin or a porous ceramic obtained by subjecting a molded body to heat treatment at 300 ° C. to 1100 ° C. again in an inert gas atmosphere after pressure molding at a pressure of 20 MPa to 30 MPa.
[0004]
RBC and CRBC have the following excellent features.
・ High hardness.
-Very low expansion coefficient.
・ The organizational structure is porous.
-It has electrical conductivity.
・ Light and low specific gravity.
-Very low coefficient of friction.
・ Excellent wear resistance.
-If the material is rice bran, there is little adverse effect on the global environment, leading to resource saving.
In the present invention, a synthetic resin composition obtained by using RBC and CRBC in the form of fine powder having an average particle size of 300 μm or less, preferably 10 to 200 μm, and mixing with a synthetic resin has excellent properties as a sliding bearing. The present invention relates to a technique used for a plain bearing.
[0005]
[Means for Solving the Problems]
The present inventor has focused on the specificity of RBC (RB ceramics) or CRBC (CRBC ceramics), and as a result of intensive research, as a result, the fine powder of RBC or CRBC was uniformly dispersed, and in particular, the fine powder of RBC or CRBC was contained. It has been found that when a synthetic resin composition having an amount of 30 to 70% by mass, particularly 45 to 55% by mass of the whole composition is molded, lubricating oil holding performance is enhanced, and the present invention has been completed.
The synthetic resin composition for a sliding bearing of the present invention is obtained by mixing and kneading RBC or CRBC fine powder at the above-mentioned ratio at a temperature near the melting point of the synthetic resin to uniformly mix the RBC or CRBC fine powder. Obtained by dispersion.
[0006]
[Embodiment of the present invention]
The RBC or CRBC fine powder used in the present invention usually has an average particle diameter of 300 μm or less. In particular, when a synthetic resin composition in which the content of fine powder of RBC or CRBC is 30 to 70% by mass of the whole composition is molded using a resin having an average particle diameter of 10 to 200 μm, a surface having high lubricating oil holding performance can be obtained. It was able to create conditions and proved to be suitable as a material for plain bearings.
[0007]
Examples of the synthetic resin that can be used in the present invention include thermoplastic resins such as polyamide, polyester, polyolefin, and polyacetal.
Specifically, thermoplastic resins such as nylon 66 (polyhexamethylene adipamide), nylon 6 (polycapramid), nylon 11 (polyundecaneamide), nylon 12, polybutylene terephthalate, polyethylene terephthalate, polypropylene, polyethylene, and POM Is mentioned. In particular, nylon 66, nylon 11, polybutylene terephthalate, polypropylene, POM and the like are preferably used. These thermoplastic resins may be used alone or in combination of two or more.
[0008]
Further, a thermoplastic resin and a thermosetting resin can be used in combination without departing from the spirit of the present invention. Examples of such a thermosetting resin include a phenol resin, a diaryl phthalate resin, an unsaturated polyester resin, an epoxy resin, a polyimide resin, and a triazine resin.
The content of the RBC or CRBC fine powder is required to be 30 to 70% by mass of the whole composition. Particularly, a range of 45 to 55% by mass is preferable.
If the addition ratio of the fine powder of RBC or CRBC exceeds 70% by mass, the mechanical properties of the resin composition deteriorates, and if it is 30% by mass or less, the lubricating oil holding performance decreases.
[0009]
Molding is usually performed by extrusion molding or injection molding.
Also, it has been found that it is better to set the temperature of the mold a little lower. Basically, a temperature in the range of the glass transition point or the melting point of the synthetic resin is good. Furthermore, it has been found that a mold having a better surface state can be obtained by gradually cooling the mold than by rapidly cooling.
An antioxidant, an antioxidant and a stabilizer can be added to the synthetic resin composition for a sliding bearing of the present invention as needed.
These can be appropriately selected depending on the type of the synthetic resin.
As the antioxidant used in the present invention, in the case of polyamide, an amine antioxidant is selected. For example, amine antiaging agents include diaryl-p-phenylenediamines such as N, N  -diphenyl-p-phenylenediamine and N, N  -di-2-naphthyl-p-phenylenediamine. Antioxidants, N-phenyl-N  -isopropyl-p-phenylenediamine, N-phenyl-N -( 1,3-dimethyl) -p-phenylenediamine, N-phenyl-N  And arylphenyl-p-phenylenediamine based antioxidants such as -cyclohexyl-p-phenylenediamine, alkylated diphenylamide, diphenylamine based antiaging agents such as 4,4  -di-octyldiphenylamine.
As a stabilizer, a heat stabilizer represented by a phosphoric acid ester or a phosphite or a light stabilizer includes a hindered amine light stabilizer, a phenylbenzoate light stabilizer, a nickel complex salt and the like.
Specific examples of the hindered amine or phenylbenzoate light stabilizer include bis (2,2,6,6-tetramethyl-4-piperidyl) sebacate, succinic acid and N- (2-hydroxypropyl) -2,2,2. Condensate with 6,6-tetramethyl-4-hydroxypiperidine, tetrakis (2,2,6,6-tetramethyl-4-piperidyl), 1,2,3,4-butanetetracarboxylate, N, N  -bis (2,2,6,6-tetramethyl-4-piperidyl) polycondensation product of hexamethylenediamine and 1,2-dibromoethane, bis (2,2,6,6-tetramethylpiperidyl) ) Adipate, bis (2,2,6,6-tetramethylpiperidyl) fumarate, poly [[6- (1,1,3,3-tetramethylbutyl) imino-1,3,5- Liazin-2,4-diyl] [(2,2,6,6-tetramethyl-4-piperidyl) imino] hexamethylene [(2,2,6,6-tetramethyl-4-piperidyl) imino]], 2,4-di-t-butylphenyl-3,5-di-t-butyl-4-hydroxybenzoate, 4-octylphenyl-3,5-di-t-butyl-4-hydroxybenzoate, n-hexadecyl- 3,5-di-t-butyl-4-hydroxybenzoate and the like.
[0010]
Examples of the antioxidant used in the synthetic resin composition for a sliding bearing of the present invention include phenol-based, phosphorus-based, and sulfur-based ones. Here, as the phenolic antioxidant, 2,6-di-t-butyl-4-methylphenol, tris (3,5-di-t-butyl-4-hydroxybenzyl) isocyanurate, tetrakis [methylene-3 -(3,5-di-t-butyl-4-hydroxyphenyl) propionate] methane, n-octadecyl-3- (3 ', 5'-di-t-butyl-4'-hydroxyphenyl) propionate, 4 , 4'butylidenebis- (3-methyl-6-t-butylphenol, triethyleneglycol-bis [3- (3-t-butyl-4-hydroxy-5-methylphenyl) propionate], 3,9-bis [2 -[3 (3-t-butyl-4-hydroxyl-5-methylphenyl) propionyloxy] -1,1-dimethylethyl] -2,4,8,10-tetrao Xaspiro [5,5] undecane and the like.
[0011]
Examples of the phosphorus-based antioxidants include trisnonylphenyl phosphite, distearylpentaerythritol diphosphite, tris (2,4-di-t-butylphenyl) phosphite, tetrakis (2,4-di-t-). (Butylphenyl) -4,4'-biphenylene-di-phosphonite, bis (2,4-di-t-butylphenyl) pentaerythritol diphosphite, bis (2,6-di-t-butyl-4-methylphenyl) ) Pentaerythritol-diphosphite, 2,2, -methylenebis (4,6-di-t-butylphenyl) octyl phosphite and the like. Examples of the sulfur-based antioxidants include dilauryl-3,3'-thiodipropionate, dimyristyl-3,3'-thiodipropionate, distearyl-3,3'-thiodipropionate, and pentaerythritol teslakis ( 3-laurylthiopropionate) and the like.
[0012]
Further, a flame retardant can be added to the synthetic resin composition for a sliding bearing of the present invention as needed. Examples of flame retardants include halogen-containing compounds such as tetrabromobisphenol A derivatives, hexabromodiphenyl ether and tetrabromophthalic anhydride: phosphorus-containing compounds such as triphenyl phosphate, triphenyl phosphite, red phosphorus and ammonium polyphosphate: Nitrogen-containing compounds such as urea and guanidine: silicon oil, organosilanes and silicon-containing compounds such as aluminum silicate: antimony compounds such as antimony trioxide and antimony phosphate.
Further, a filler may be added to the synthetic resin composition for a sliding bearing of the present invention, if necessary. Examples of the extender include fine carbon powder such as carbon black.
Further, in the synthetic resin composition for a sliding bearing of the present invention, glass fiber, rock wool, inorganic fiber such as carbon fiber, polyester, rayon, synthetic fiber such as polyvinyl alcohol, polyamide, polyolefin, acrylic or wood pulp, Manila hemp etc. By adding the natural pulp fiber, the strength of the molded product can be increased.
[0013]
The embodiments of the present invention are summarized as follows.
(1) A synthetic resin composition for a sliding bearing, comprising a fine RBC or CRBC powder uniformly dispersed in a synthetic resin, wherein the content of the fine RBC or CRBC powder is 30 to 70% by mass of the whole composition.
(2) The synthetic resin composition for a sliding bearing as described in (1) above, wherein the content of the fine powder of RBC or CRBC is 45 to 55% by mass of the whole composition.
(3) The above-mentioned 1 or 2 above, wherein the synthetic resin is one or more resins selected from nylon 66, nylon 6, nylon 11, nylon 12, polybutylene terephthalate, polyethylene terephthalate, polypropylene, polyethylene and polyacetal. The synthetic resin composition for a sliding bearing described above.
(4) The synthetic resin composition for a sliding bearing as described in any one of (1) to (3) above, wherein the average diameter of the fine powder of RBC or CRBC is 300 μm or less.
(5) The synthetic resin composition for a sliding bearing as described in (4) above, wherein the average diameter of the fine powder of RBC or CRBC is 10 to 200 μm.
(6) The synthetic resin composition for a sliding bearing as described in any one of (3) to (5) above, wherein the synthetic resin is nylon 66.
(7) At least one of inorganic fibers selected from glass fibers, rock wool and carbon fibers, synthetic fibers selected from polyester, rayon, polyvinyl alcohol, polyamide, polyolefin, and acrylic, and natural pulp fibers selected from wood pulp and manila hemp 7. The synthetic resin composition for a sliding bearing according to any one of the above 1 to 6, further comprising:
(8) A sliding bearing molded using the synthetic resin composition for a sliding bearing according to any one of the above 1 to 6.
[0014]
(Example)
The present invention will be described in more detail based on examples.
Prior to the examples, test pieces A were prepared.
(Preparation of test piece A)
A test piece A having a diameter of 50 mm and a thickness of 3 mm was prepared by injection molding 100 g of nylon 66 pellets as a raw material resin.
Example 1
(Preparation of RBC fine powder)
75 kg of defatted bran obtained from rice bran and 25 kg of liquid phenol resin (resole) were mixed and kneaded while heating to 50 ° C to 60 ° C. A homogeneous mixture with plasticity was obtained.
The mixture was baked in a nitrogen atmosphere at 950 ° C. for 120 minutes using a rotary kiln. The obtained carbonized fired product was sieved through a 170-mesh sieve to obtain RBC fine powder having an average particle size of 140 μm to 160 μm.
(Molding of test piece B)
A resin composition obtained by melting and mixing 30 g of RBC fine powder having an average particle size of 150 μm and 70 g of nylon 66 pellets was used as a raw material resin and injection molded to prepare a test piece B having a diameter of 50 mm and a thickness of 3 mm.
[0015]
Example 2
(Production of RBC fine powder)
The RBC fine powder produced in Example 1 was used.
(Preparation of test piece C)
A test piece C having a diameter of 50 mm and a thickness of 3 mm was prepared by injection molding a resin composition obtained by melting and mixing 50 g of RBC fine powder having an average particle size of 150 μm and 50 g of nylon 66 pellets as a raw material resin.
[0016]
Example 3
(Manufacture of CRBC fine powder)
75 kg of defatted bran obtained from rice bran and 25 kg of liquid phenol resin (resole) were mixed and kneaded while heating to 50 ° C to 60 ° C. A homogeneous mixture with plasticity was obtained.
The mixture was baked in a nitrogen atmosphere at 1000 ° C. for 120 minutes using a rotary kiln. The obtained carbonized fired product was sieved through a 100-mesh sieve to obtain fine RBC powder having an average particle size of 240 μm to 260 μm.
65 kg of the obtained RBC fine powder and 35 kg of a solid phenol resin (resole) were mixed and kneaded while heating to 100 ° C to 150 ° C. A homogeneous mixture with plasticity was obtained.
Next, the plastic was press-molded into a sphere having a diameter of about 2 cm at a pressure of 22 MPa. The mold temperature was 150 ° C.
The molded body was taken out of the mold, heated in a nitrogen atmosphere at a rate of 3 ° C./min up to 500 ° C., held at 500 ° C. for 30 minutes, and fired at 1000 ° C. for about 120 minutes.
Next, the temperature was lowered at a cooling rate of 2 to 3 ° C./min up to 500 ° C., and when the temperature was lowered to 500 ° C. or less, it was naturally cooled.
The obtained spherical CRBC molded article having a diameter of about 2 cm was pulverized using a pulverizer and sieved with an 800-mesh sieve to obtain a fine CRBC powder having an average particle diameter of 30 μm.
(Molding of test piece D)
A resin composition obtained by melting and mixing 50 g of CRBC fine powder having an average particle diameter of 30 μm and 50 g of nylon 66 pellets was used as a raw material resin, and injection molded to prepare a test piece D having a diameter of 50 mm and a thickness of 3 mm.
[0017]
Example 4
(Production of RBC fine powder)
The RBC fine powder produced in Example 1 was used.
(Preparation of test piece E)
A test piece E having a diameter of 50 mm and a thickness of 3 mm was prepared by injection molding a resin composition obtained by melting and mixing 70 g of RBC fine powder having an average particle size of 150 μm and 30 g of nylon 66 pellets as a raw material resin.
Tables 1 and 2 show the test pieces A to E and their properties.
[0018]
[Table 1]

[Table 2]

[0019]
The following tests were performed on the test pieces A, B, C, D and E using the friction tester shown in FIG. The test conditions are shown in Tables 3 and 4.
<Measurement of friction characteristics (friction coefficient, sliding speed)>
Under the conditions shown in Table 4 under a load of 0.49 N, a stroke of 5 mm (about 0.001 to 1.0 m / s), and without lubrication or lubrication of standard ester-based lubricating oil, a ball SUJ2 φ1 mm, an elastic modulus of 206 GPa, Poisson's ratio Using the balls shown in Table 3 of 0.3, the friction characteristics (friction coefficient, sliding speed) were measured.
[0020]
[Table 3]

[Table 4]

[0021]
The results are shown in FIGS.
FIG. 2 shows the relationship between the friction coefficient and the sliding speed under no air lubrication in the air. From this result, it was found that the difference between the friction coefficient in the low-speed region and that in the high-speed region was small. It was found that it had the effect of lowering the coefficient of friction.
FIG. 3 shows the relationship between the friction coefficient and the sliding speed under lubrication of an ester oil which is a standard lubricating oil. From the results, it was found that the difference between the friction coefficient in the low speed region and the friction coefficient in the high speed region became small. It has been found that the particles have the effect of significantly reducing the coefficient of friction of nylon 66.
It has been found that the stability of the friction coefficient with respect to the sliding speed can be improved by blending the RBC and CRBC fine powder particles with the nylon 66 under no lubrication in the air or under lubrication with ester oil.
[0022]
<Measurement of friction characteristics (specific wear)>
Under the conditions shown in Table 4 under a load of 0.49 N, a stroke of 5 mm (about 0.001 to 1.0 m / s), and without lubrication or lubrication of standard ester-based lubricating oil, a ball SUJ2 φ1 mm, an elastic modulus of 206 GPa, Poisson's ratio Using the balls shown in Table 3 of 0.3, the friction characteristics (specific wear amount) were measured.
The results are shown in FIGS.
FIG. 4 shows the relationship between the specific wear amount and the RBC / CRBC fine powder particle blending amount in the atmosphere without lubrication. It is shown that the specific wear amount decreases as the RBC / CRBC fine powder particle blending amount increases. Have been. It can be seen that RBC and CRBC fine powder particles improve the abrasion resistance of nylon 66 by 30 times.
FIG. 5 shows the relationship between the specific wear amount under standard ester lubrication and the compounding amount of RBC and CRBC fine powder particles.
The ester oil thin film was produced by immersing the friction test piece in ester oil diluted with a solvent to 0.005% by mass for 3 minutes, followed by degassing and drying for 2 minutes in a desiccator.
In the case of test piece A, test piece B and test piece E, the specific wear amount was almost the same as that under no lubrication, but test piece C and test piece D were smaller than test piece A by 1/300 or less. The value was shown. It is thought that particularly excellent lubricating oil retention was exhibited when the RBC and CRBC fine powder particles were around 50% by mass.
[0023]
Example 5
A resin composition obtained by melting and mixing 50 g of RBC fine powder having an average particle diameter of 150 μm and 50 g of nylon 66 pellets used in Example 2 was used as a raw material resin and injection-molded, and as shown in FIG. 6, the diameter was 2.98 mm and the length was 20 mm. And a sleeve 2 having an inner diameter of 3.00 mm, an outer diameter of 5.00 mm, and a length of 15.00 mm for receiving the shaft.
The ester oil thin film was produced by immersing the sleeve bearing in ester oil diluted with a solvent to 0.005% by mass for 3 minutes, followed by degassing and drying in a desiccator for 2 minutes.
A sleeve bearing having substantially the same characteristics as those shown in FIG. 3 was obtained.
[0024]
Further, the RBC fine powder having an average particle diameter of 150 μm used in Example 1 and the CRBC fine powder having an average particle diameter of 30 μm used in Example 3 were mixed with nylon 6, nylon 11, nylon 12, polybutylene terephthalate, polyethylene terephthalate, polypropylene, A synthetic resin composition was produced by blending with polyethylene and polyacetal (POM), a test piece was prepared, and a similar experiment was performed.
Almost the same tendency as the results of FIGS. 1 to 4 was observed.
[0025]
[Effects of the present invention]
As is clear from the results of FIGS. 1 to 4, the synthetic resin composition containing the fine RBC or CRBC powder of the present invention contains the fine RBC or CRBC powder uniformly dispersed with the synthetic resin, and contains the RBC or CRBC fine powder. In the synthetic resin composition in which the content of the fine powder of CRBC is 30 to 70% by mass of the whole composition, it can be confirmed that the difference in the friction coefficient and the sliding speed between the low-speed region and the high-speed region is small, and the abrasion resistance is low. It has been found that it is useful as a synthetic resin composition for sliding bearings because of its good lubricating oil retention properties.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a schematic diagram of a friction test. FIG. 2 is a diagram showing a relationship between a friction coefficient and a sliding speed under no lubrication. FIG. 3 is a diagram showing a relationship between a friction coefficient and a sliding speed under ester lubrication. FIG. 4 is a ratio under no lubrication. Diagram of the relationship between the amount of wear and the compounding amount of RBC and CRBC. [FIG. 5] Diagram of the relationship between the specific wear amount and the compounding amount of RBC and CRBC under ester lubrication. [FIG. 6] Using the synthetic resin composition for a sliding bearing of the present invention. Molded sleeve bearing

Claims

A synthetic resin composition for a sliding bearing, comprising a fine RBC or CRBC powder uniformly dispersed in a synthetic resin, wherein the content of the fine RBC or CRBC powder is 30 to 70% by mass of the whole composition.

The synthetic resin composition for a sliding bearing according to claim 1, wherein the content of the fine powder of RBC or CRBC is 45 to 55% by mass of the whole composition.

The synthetic resin is one or two or more resins selected from nylon 66, nylon 6, nylon 11, nylon 12, polybutylene terephthalate, polyethylene terephthalate, polypropylene, polyethylene, and polyacetal. Synthetic resin composition for sliding bearings.

The synthetic resin composition for a sliding bearing according to any one of claims 1 to 3, wherein the average diameter of the fine powder of RBC or CRBC is 300 µm or less.

The synthetic resin composition for a sliding bearing according to any one of claims 3 to 4, wherein the synthetic resin is nylon 66.

Glass fiber, rock wool, inorganic fiber selected from carbon fibers, polyester, rayon, polyvinyl alcohol, polyamide, polyolefin, synthetic fiber selected from acrylic or wood pulp, at least one of natural pulp fibers selected from Manila hemp was added. The synthetic resin composition for a sliding bearing according to any one of claims 1 to 5.

A sliding bearing formed using the synthetic resin composition for a sliding bearing according to claim 1.