JP2004044945A - Absorption accelerator for absorption-type refrigeration unit - Google Patents

Absorption accelerator for absorption-type refrigeration unit Download PDF

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JP2004044945A
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Sadayasu Inagaki
稲垣　定保
Hajime Yatsuhashi
八橋　元
Shiro Yakushiji
薬師寺　史朗
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Daikin Industries Ltd
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Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide an absorption accelerator suitably used in a multi-effect absorption-type refrigeration unit of more than triple effect and high operation temperature. <P>SOLUTION: In this multi-effect absorption-type refrigeration unit comprising a condenser C, an absorber A, an evaporator E, at least three or more regenerators Gn-G<SB>1</SB>respectively having different operation temperature from a high temperature side to a low temperature side, and a plurality of solution heat exchangers Hn-Hn<SB>-1</SB>corresponding to the regenerators Gn-G<SB>1</SB>, and utilizing the refrigerant vapor generated from the regenerators Gn , Gn<SB>-1</SB>at high temperature side as a heating source of the regenerators Gn<SB>-1</SB>, G<SB>1</SB>at low temperature side by successively introducing the refrigerant vapor to the regenerators Gn<SB>-1</SB>, G<SB>1</SB>at low temperature side, 7-6C alcoholic chained saturated hydrocarbon having one hydroxyl group, is applied as the absorption accelerator added into the absorption liquid. <P>COPYRIGHT: (C)2004,JPO

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本願発明は、少なくとも３重効用以上の多重効用型吸収式冷凍装置の吸収促進剤に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
一般に、吸収式冷凍装置は、凝縮器、蒸発器、吸収器、再生器、溶液熱交換器を構成要素とし、これら各構成要素を溶液配管と冷媒配管により順次循環作動可能に接続して、吸収式冷凍サイクルを構成している。
【０００３】
そして、安価、かつ安全で、しかも蒸発潜熱が他の系に比較して大きく、高い効率が得られるという理由から、一般に吸収液として臭化リチウム（ＬｉＢｒ）等のハロゲン化アルカリを主成分とする無機塩類水溶液、また冷媒として水の系を採用し、上記吸収器において生成された希溶液を上記再生器で加熱濃縮して吸収液（濃溶液）に再生し、これを上記吸収器に還流させる一方、上記再生器での希溶液の加熱濃縮によって生成された冷媒蒸気を上記凝縮器で凝縮させて液冷媒とするとともに、この液冷媒を上記蒸発器において蒸発させ、ここで発生した冷媒蒸気を、再び上記吸収器で濃溶液に吸収させて希溶液を生成させる。そして、これを繰り返すことで、上記吸収溶液と冷媒との循環サイクルが実現されるようになっている。
【０００４】
そして、上記蒸発器における冷媒の蒸発熱を冷房等所用の冷熱源として利用する。
【０００５】
ところで、該吸収式冷凍装置において、最近では、その省エネ性能の向上を図る方法の一つとして、例えば高温側から低温側に順次作動温度の異なる再生器を少なくとも３台以上の複数台設け、例えば１９０℃〜２３０℃以上の高温で作動する高温側再生器の加熱によって生成される冷媒蒸気を、順次低温で作動する低温側再生器側に導入し、これを低温側各再生器の加熱源として利用するようにした多重効用型のものがある。
【０００６】
このような構成によれば、吸収作用完了後の吸収液（希溶液）を、冷媒蒸気の温度を利用し、かつ多段階に分けて極めて熱効率良く濃縮することができ、再生器での所要加熱量を有効に低減することができる。
【０００７】
また、上記のような吸収式冷凍装置の場合、一般に吸収性能（吸収器の吸収能力）向上のために、上記吸収液には吸収促進剤が添加されている。
【０００８】
そして、吸収促進剤としては、従来から界面活性剤であるオクチルアルコール（２エチル１ヘキサノール：ＣＨ３（ＣＨ２）３ＣＨ（Ｃ２Ｈ５）ＣＨ２ＯＨ）が一般に採用されている。このオクチルアルコールを吸収剤として上述した吸収液に添加すると、吸収液の水蒸気吸収に伴う溶液の表面張力の低下によって、吸収器の吸収液上に液滴状に存在するオクチルアルコールのバランスがくずれて、その液滴が拡張し、その時にマランゴニ対流が発生することによるものとされている。
【０００９】
吸収器の吸収管上に薄く広がる液膜部に対流が発生するということは、その乱流により、当該液膜部に形成された濃度勾配、温度勾配を解消することができ、大幅な伝熱係数、物質移動係数の増大が期待できる。
【００１０】
また、オクチルアルコールは、界面活性剤として、吸収液の表面張力を低下させ、吸収管上への吸収液の濡れ性を向上させるので、その無効吸収面積を少なくすることができる。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】
ところが、上記従来の吸収促進剤、オクチルアルコールは、作動温度が１６０℃程度までの従来一般の１重効用型および２重効用型吸収式冷凍装置の場合には問題なく使用できるが、上記のように作動温度が１９０℃〜２３０℃以上になる最近の３重効用型以上の多重効用型吸収式冷凍装置に吸収促進剤として用いると、熱により酸化されてカルボン酸に変化する（ＲＣＨ２ＯＨ→ＲＣＨＯ→ＲＣＯＯＨ）。
【００１２】
このカルボン酸（ＲＣＯＯＨ）は、水溶液中で電離して水素イオンＨ＋とＲＣＯＯ−とを生じ、界面活性機能を喪失する。
【００１３】
その結果、上述のような吸収促進作用もなくなる。したがって、３重効用以上の多重効用型吸収式冷凍装置では、実用上採用し得ない問題がある。
【００１４】
本願発明は、このような事情に基いてなされたもので、上記３重効用以上の多重効用型吸収式冷凍装置に適した耐熱性の高い吸収促進剤を提供することを目的とするものである。
【００１５】
【課題を解決するための手段】
本願発明は、該目的を達成するために、次のような課題解決手段を備えて構成されている。
【００１６】
（１）　第１の課題解決手段
この発明の第１の課題解決手段は、凝縮器Ｃ、吸収器Ａおよび蒸発器Ｅと、高温側から低温側に各々作動温度を異にする少なくとも３台以上の複数台の再生器Ｇｎ〜Ｇ１と、これら各再生器Ｇｎ〜Ｇ１に対応する複数台の溶液熱交換器Ｈｎ〜Ｈｎ−１とを備え、上記高温側の再生器Ｇｎ，Ｇｎ−１で発生した冷媒蒸気を順次低温側の再生器Ｇｎ−１，Ｇ１に導入して、当該低温側各再生器Ｇｎ−１，Ｇ１の加熱源として利用するようにしてなる多重効用型吸収式冷凍装置において、その吸収液中に添加される吸収促進剤であって、炭素数が７〜６で、水酸基数が１であるアルコール系鎖式飽和炭化水素よりなることを特徴とするものである。
【００１７】
この第１の課題解決手段では、吸収促進剤として、炭素数が７〜６で、水酸基数が１のアルコール系鎖式飽和炭化水素が採用されている。炭素数が７〜６ということは、従来の吸収促進剤である２エチル１ヘキサノールに比べて炭素数が１ないし２少なく、その鎖式結合がコンパクトで、水に溶けやすく、しかも耐熱性が高いことを示す。そして、そのため、例えば上記高温再生器の再生部における１９０℃〜２３０℃程度の高温でも酸化せず、カルボン酸を生じない。
【００１８】
したがって、同温度状態でも有効な吸収促進作用を保持する。
【００１９】
これらのことは、各耐熱性、吸収促進作用の試験結果によっても確認された。
【００２０】
（２）　第２の課題解決手段
この発明の第２の課題解決手段は、上記第１の課題解決手段を前提とし、そのアルコール系鎖式飽和炭化水素は、２，４ジメチル３ペンタノールであることを特徴としている。
【００２１】
この２，４ジメチル３ペンタノールは、従来の吸収促進剤である２エチル１ヘキサノールに比べて炭素数が１少なく、水に溶けやすくて、耐熱性が高い。そして、そのため、１９０℃〜２３０℃程度の高温でも酸化せず、カルボン酸を生じない。
【００２２】
したがって、同温度状態でも有効な吸収促進作用を保持する。
【００２３】
これらのことは、各耐熱性、吸収促進作用の試験結果によっても確認された。
【００２４】
（３）　第３の課題解決手段
この発明の第３の課題解決手段は、上記第１の課題解決手段を前提とし、そのアルコール系鎖式飽和炭化水素は、３エチル３ペンタノールであることを特徴としている。
【００２５】
この３エチル３ペンタノールは、従来の吸収促進剤である２エチル１ヘキサノールに比べて炭素数が１少なく、水に溶けやすくて、耐熱性が高い。そして、そのため、１９０℃〜２３０℃程度の高温でも酸化せず、カルボン酸を生じない。
【００２６】
したがって、同温度状態でも有効な吸収促進作用を保持する。
【００２７】
これらのことは、各耐熱性、吸収促進作用の試験結果によっても確認された。
【００２８】
（４）　第４の課題解決手段
この発明の第４の課題解決手段は、上記第１の課題解決手段を前提とし、そのアルコール系鎖式飽和炭化水素は、２メチル２ヘキサノールであることを特徴としている。
【００２９】
この２メチル２ヘキサノールは、従来の吸収促進剤である２エチル１ヘキサノールに比べて炭素数が１少なく、水に溶けやすくて、耐熱性が高い。そして、そのため、１９０℃〜２３０℃程度の高温でも酸化せず、カルボン酸を生じない。
【００３０】
したがって、同温度状態でも有効な吸収促進作用を保持する。
【００３１】
これらのことは、各耐熱性、吸収促進作用の試験結果によっても確認された。
【００３２】
（５）　第５の課題解決手段
この発明の第５の課題解決手段は、上記第１の課題解決手段を前提とし、そのアルコール系鎖式飽和炭化水素は、１ヘプタールであることを特徴としている。
【００３３】
この１ヘプタールは、従来の吸収促進剤である２エチル１ヘキサノールに比べて炭素数が１少なく、水に溶けやすくて、耐熱性が高い。そして、そのため、１９０℃〜２３０℃程度の高温でも酸化せず、カルボン酸を生じない。
【００３４】
したがって、同温度状態でも有効な吸収促進作用を保持する。
【００３５】
これらのことは、各耐熱性、吸収促進作用の試験結果によっても確認された。
【００３６】
（６）　第６の課題解決手段
この発明の第６の課題解決手段は、上記第１の課題解決手段を前提とし、そのアルコール系鎖式飽和炭化水素は、４ヘプタールであることを特徴としている。
【００３７】
この４ヘプタールは、従来の吸収促進剤である２エチル１ヘキサノールに比べて炭素数が１少なく、水に溶けやすくて、より耐熱性が高い。そして、そのため、１９０℃〜２３０℃程度の高温でも酸化せず、カルボン酸を生じない。
【００３８】
したがって、同温度状態でも有効な吸収促進作用を保持する。
【００３９】
これらのことは、各耐熱性、吸収促進作用の試験結果によっても確認された。
【００４０】
（７）　第７の課題解決手段
この発明の第７の課題解決手段は、上記第１の課題解決手段を前提とし、そのアルコール系鎖式飽和炭化水素は、３，３ジメチル１ブタノールであることを特徴としている。
【００４１】
この３，３ジメチル１ブタノールは、従来の吸収促進剤である２エチル１ヘキサノールに比べて炭素数が２少なく、水に溶けやすくて、より耐熱性が高い。そして、そのため、１９０℃〜２３０℃程度の高温でも酸化せず、カルボン酸を生じない。
【００４２】
したがって、同温度状態でも有効な吸収促進作用を保持する。
【００４３】
これらのことは、各耐熱性、吸収促進作用の試験結果によっても確認された。
【００４４】
（８）　第８の課題解決手段
この発明の第８の課題解決手段は、上記第１の課題解決手段を前提とし、そのアルコール系鎖式飽和炭化水素は、２エチル１ブタノールであることを特徴としている。
【００４５】
この２エチル１ブタノールは、従来の吸収促進剤である２エチル１ヘキサノールに比べて炭素数が２少なく、水に溶けやすくて、より耐熱性が高い。そして、そのため、１９０℃〜２３０℃程度の高温でも酸化せず、カルボン酸を生じない。
【００４６】
したがって、同温度状態でも有効な吸収促進作用を保持する。
【００４７】
これらのことは、各耐熱性、吸収促進作用の試験結果によっても確認された。
【００４８】
（９）　第９の課題解決手段
この発明の第９の課題解決手段は、上記第１の課題解決手段を前提とし、そのアルコール系鎖式飽和炭化水素は、４メチル２ペンタノールであることを特徴としている。
【００４９】
この４メチル２ペンタノールは、従来の吸収促進剤である２エチル１ヘキサノールに比べて炭素数が２少なく、水に溶けやすくて、より耐熱性が高い。そして、そのため、１９０℃〜２３０℃程度の高温でも酸化せず、カルボン酸を生じない。
【００５０】
したがって、同温度状態でも有効な吸収促進作用を保持する。
【００５１】
これらのことは、各耐熱性、吸収促進作用の試験結果によっても確認された。
【００５２】
（１０）　第１０の課題解決手段
この発明の第１０の課題解決手段は、上記第１の課題解決手段を前提とし、そのアルコール系鎖式飽和炭化水素は、１ヘキサノールであることを特徴としている。
【００５３】
この１ヘキサノールは、従来の吸収促進剤である２エチル１ヘキサノールに比べて炭素数が２少なく、水に溶けやすくて、より耐熱性が高い。そして、そのため、１９０℃〜２３０℃程度の高温でも酸化せず、カルボン酸を生じない。
【００５４】
したがって、同温度状態でも有効な吸収促進作用を保持する。
【００５５】
これらのことは、各耐熱性、吸収促進作用の試験結果によっても確認された。
【００５６】
（１１）　第１１の課題解決手段
この発明の第１１の課題解決手段は、上記第１の課題解決手段を前提とし、そのアルコール系鎖式飽和炭化水素は、２メチル２ペンタノールであることを特徴としている。
【００５７】
この２メチル２ペンタノールは、従来の吸収促進剤である２エチル１ヘキサノールに比べて炭素数が２少なく、水に溶けやすくて、より耐熱性が高い。そして、そのため、１９０℃〜２３０℃程度の高温でも酸化せず、カルボン酸を生じない。
【００５８】
したがって、同温度状態でも有効な吸収促進作用を保持する。
【００５９】
これらのことは、各耐熱性、吸収促進作用の試験結果によっても確認された。
【００６０】
（１２）　第１２の課題解決手段
この発明の第１２の課題解決手段は、上記第１の課題解決手段を前提とし、そのアルコール系鎖式飽和炭化水素は、４メチル１ペンタノールであることを特徴としている。
【００６１】
この４メチル１ペンタノールは、従来の吸収促進剤である２エチル１ヘキサノールに比べて炭素数が２少なく、水に溶けやすくて、より耐熱性が高い。そして、そのため、１９０℃〜２３０℃程度の高温でも酸化せず、カルボン酸を生じない。
【００６２】
したがって、同温度状態でも有効な吸収促進作用を保持する。
【００６３】
これらのことは、各耐熱性、吸収促進作用の試験結果によっても確認された。
【００６４】
（１３）　第１３の課題解決手段
この発明の第１３の課題解決手段は、上記第１の課題解決手段を前提とし、そのアルコール系鎖式飽和炭化水素は、３メチル３ペンタノールであることを特徴としている。
【００６５】
この３メチル３ペンタノールは、従来の吸収促進剤である２エチル１ヘキサノールに比べて炭素数が２少なく、水に溶けやすくて、より耐熱性が高い。そして、そのため、１９０℃〜２３０℃程度の高温でも酸化せず、カルボン酸を生じない。
【００６６】
したがって、同温度状態でも有効な吸収促進作用を保持する。
【００６７】
これらのことは、各耐熱性、吸収促進作用の試験結果によっても確認された。
【００６８】
【実施の形態】
（多重効用型吸収式冷凍装置の構成）
次に、図１を参照して、先ず本願発明の実施の形態に係る吸収促進剤を使用して運転される多重効用（３重効用）型吸収式冷凍装置の構成を説明する。
【００６９】
この吸収式冷凍装置は、すでに述べたように、例えば水を冷媒、臭化リチウム（ＬｉＢｒ）を吸収液とし、さらに吸収作用後の同吸収液（希溶液）を多段階（少なくとも３段階）に分けて効率良く濃縮することにより、再生器への所要加熱量を有効に低減し得るようにした３重効用型吸収式冷凍装置を構成しており、以下の例では、少なくとも１台の凝縮器Ｃと、少なくとも１台の吸収器Ａ、少なくとも１台の蒸発器Ｅに対し、高温（１９０℃〜２３０℃）、中温（１３０℃〜１５０℃）、低温（８０℃〜９０℃）の各々作動温度を異にする少なくとも３台の再生器Ｇ３，Ｇ２，Ｇ１を順次段階的に接続して冷媒Ｒと吸収液Ｌとの高効率の循環サイクル（吸収式冷凍サイクル）を構成している。
【００７０】
上記蒸発器Ｅは、容器Ｅｔの中に、被冷却液（利用水）Ｗｅを通す熱交換部Ｅｃと、該熱交換部Ｅｃ上に冷媒（水）Ｒｅを散布する冷媒散布器Ｅｓとを有し、被冷却液配管Ｕｅから流入して、当該蒸発器Ｅ内の熱交換部Ｅｃを通過する被冷却液（利用水）Ｗｅを冷却する。なお、上記蒸発器Ｅ底部内の冷媒Ｒｅは、冷媒配管２０を介し、その下方側の冷媒ポンプＲＰにより、上方側の冷媒散布器Ｅｓ側に順次汲み上げられて、上記熱交換部Ｅｃ上に散布される。
【００７１】
吸収器Ａは、上記蒸発器Ｅと連通して該蒸発器Ｅから流入する低温（温度Ｔａ）の気化冷媒（水蒸気）Ｒａを吸収液中に吸収させる作用をするもので、容器Ａｔ内に、吸収液（濃溶液）Ｌｇを散布する吸収液散布器Ａｓと同吸収器Ａ内で発生する吸収熱を除去するための熱交換部（冷却コイル）Ａｃとを備えて構成されている。
【００７２】
熱交換部Ａｃには、冷却水配管Ｕａから冷却水Ｗａが供給されて、上記吸収器Ａ内で発生する吸収熱を除去する。なお、この冷却水Ｗａは、同熱交換部Ａｃから、さらに後述する凝縮器Ｃ側の熱交換部Ｃｃに供給されて凝縮熱の回収にも利用される。
【００７３】
一方、この吸収式冷凍装置で使用されている上記第１〜第３の３台の再生器Ｇ３，Ｇ２，Ｇ１は、それぞれ上記吸収作用完了後の冷媒を含む希溶液Ｌａを高温、中温、低温の第１〜第３の３段階に分けて効率良く加熱濃縮することによって、順次高濃度の濃溶液（濃度ξ３＜ξ２＜ξ１）とし、再生器における所要加熱量を可及的に節約して、省エネ効果を得るようにしている。同吸収液の希溶液は、上記吸収器Ａから、図示のように希溶液配管１１を通って、溶液ポンプＬＰにより、先ず最も高温側の第１の再生器（高温再生器）Ｇ３に導入される。なお、後述するように上記希溶液配管１１の途中には、同希溶液配管１１中の希溶液を低温側から高温側に段階的に加熱する第１〜第３の溶液熱交換器Ｈ１〜Ｈ３がそれぞれ設けられている。
【００７４】
上記第１の再生器Ｇ３は、一例として、例えばガス燃焼方式による加熱方法が採用されており、その容器Ｇ３ｔ内の所定の熱交換器（炉筒）に対応して、所定の加熱手段（例えばガスバーナー）Ｂを有し、その火炎Ｊにより、上記吸収器Ａで生成された希溶液Ｌａを、当該容器Ｇ３ｔ内の上記所定の熱交換器（炉筒）外周に導入して加熱濃縮する。そして、それにより第１の濃度ξ３（％）の濃溶液Ｌ３を生成するとともに、第１の温度Ｔ３（例えばＴ３＝１９０℃〜２３０℃）の冷媒蒸気Ｒ３を生成する。この最高温側の第１の再生器Ｇ３で生成された第１の濃度ξ３（％）の濃溶液Ｌ３は、次に高温溶液配管２３を通って次段の第２の再生器（中温再生器）Ｇ２に導入される。
【００７５】
この第２の再生器Ｇ２は、その容器Ｇ２ｔ内に溶液加熱器Ｋ２（第１の再生器Ｇ３で生成された第１の温度Ｔ３の冷媒蒸気Ｒ３を第１の冷媒蒸気配管３３を介して導入し、熱源とする）を有し、同溶液加熱器Ｋ２によって、上記第１の再生器Ｇ３から導入される第１の濃度ξ３（％）の溶液を第２段階として加熱濃縮する。そして、それにより上記第１の濃度ξ３（％）よりも濃度が高い第２の濃度ξ２（％）の濃溶液Ｌ２を生成するとともに、上記第１の温度Ｔ３（℃）よりも低い第２の温度Ｔ２（例えばＴ２＝１３０〜１５０℃）の冷媒蒸気Ｒ２を生成する。この第２の再生器Ｇ２で生成された第２の濃度ξ２（％）の濃溶液Ｌ２は、中温溶液配管２２を通って、さらに最終段の第３の再生器（低温再生器）Ｇ１に導入される。
【００７６】
この第３の再生器Ｇ１は、その容器Ｇ１ｔ内に溶液加熱器Ｋ１（第２の再生器Ｇ２で生成された第２の温度Ｔ２の冷媒蒸気Ｒ２を第２の冷媒蒸気配管３２を介して導入し、熱源とする）を有し、同溶液加熱器Ｋ２によって、上記第２の再生器Ｇ２から導入される第２の濃度ξ２（％）の希溶液を第３段階（最終段階）として加熱濃縮する。そして、それにより上記第２の濃度ξ２（％）よりも高い第３の濃度ξ１（％）の濃溶液Ｌ１を生成するとともに、第３の温度Ｔ１（例えばＴ１＝８０℃〜９０℃）の冷媒蒸気Ｒ１を生成する。
【００７７】
この第３の再生器Ｇ１で生成された上記第２の濃度ξ２（％）よりも高い第３の濃度ξ１（％）の濃溶液Ｌ１は、吸収液Ｌｇとして、低温溶液配管２１を通して、再び上記吸収器Ａ内上部へ導入され、上記吸収液散布器Ａｓから散布される。
【００７８】
吸収器Ａ内では、同吸収液散布器Ａｓから散布される最高濃度の吸収液Ｌｇ中に、上記蒸発器Ｅから導入される低温（温度Ｔａ℃）の冷媒蒸気Ｒａを吸収させる。その結果、上記吸収液Ｌｇは再び冷媒を含んだ希溶液Ｌａとなって、同吸収器Ａの容器Ａｔの底部に貯留される。そして、この吸収器Ａ内では上記吸収液Ｌｇが冷媒蒸気Ｒａを吸収する際に吸収熱が発生するが、この吸収熱は、上述のように熱交換部Ａｃに供給される冷却水Ｗａとの熱交換によって冷却され、その熱は必要に応じて外部に回収される。また同冷却水Ｗａは、上述のように吸収器Ａの熱交換部Ａｃを通過した後、さらに凝縮器Ｃにも供給される。
【００７９】
凝縮器Ｃは、容器Ｃｔ内に、第３の冷媒蒸気配管３１を介して上記最終段の第３の再生器Ｇ１から導入される冷媒蒸気Ｒ１を冷却凝縮させて液冷媒Ｒｃを生成させるようになっており、その容器Ｃｔ内には、同冷媒蒸気Ｒ１を冷却して凝縮させるための凝縮用熱交換部Ｃｃが設けられている。この凝縮用熱交換部Ｃｃには、冷却水配管Ｕｃを介して上記吸収器Ａを通過して所定値温度が高くなった冷却水が供給される。そして、それによって上記第３の再生器Ｇ１からの冷媒蒸気Ｒ１を液化させ、液冷媒Ｒｅとする。また、このとき生ずる凝縮熱で冷却水を加熱する。
【００８０】
ところで、上記第２の再生器Ｇ２の溶液加熱器Ｋ２に第１の冷媒蒸気配管３３を介して導入された冷媒蒸気Ｒ３および第３の再生器Ｇ１の溶液加熱器Ｋ１に第２の冷媒蒸気配管３２を介して導入された冷媒蒸気Ｒ２は、共に冷媒ドレンとなる。
そして、上記第２の再生器Ｇ２の溶液加熱器Ｋ２からの冷媒ドレンＲｄは、第１のドレン配管３４を介して最終段側第３の再生器Ｇ１の溶液加熱器Ｋ１からの第２のドレン配管４０部分で合流したあと、上述した凝縮器Ｃの容器Ｃｔ内の底部に送られる。
【００８１】
そして、以上の吸収冷凍サイクル中における上記吸収液中には、所定の吸収促進剤が添加されている。
【００８２】
（吸収促進剤）
本願発明は、この吸収促進剤として、例えば炭素数が７〜６で、水酸基数が１のアルコール系鎖式飽和炭化水素よりなる吸収促進剤を採用している。炭素数が７〜６ということは、前述した従来の吸収促進剤である２エチル１ヘキサノールに比べて炭素数が１ないし２少なく、その鎖式結合がコンパクトで、水に溶けやすく、しかも耐熱性が高いことを示す。そして、そのため、例えば上記高温再生器Ｇ３の再生部における１９０℃〜２３０℃程度の高温でも酸化せず、カルボン酸等の酸類を生じない。
【００８３】
したがって、同温度状態でも有効な吸収促進作用を保持することができる。
【００８４】
そして、これらのことは、次のような試験装置による耐熱性、吸収促進作用の各試験結果によっても確認される。
【００８５】
（試験装置の構成）
先ず図２は、上記吸収促進剤の耐熱性を試験する耐熱性試験装置の構成を示している。
【００８６】
該装置は、庫内空間１４ａを２５０℃程度まで加熱することができる加熱オーブン１４と、添加剤として上記吸収促進剤を含んだ所定濃度の吸収溶液が所定量収納された鉄製の加熱容器１５（１６は蓋部）とからなり、同加熱容器１５内に入れた上記吸収促進剤を含む吸収溶液を同加熱オーブン１４内で２５０℃程度の温度まで加熱する。
【００８７】
そして、同２５０℃の温度で３０日間保持する。
【００８８】
その後、蓋部１６を開いて上記加熱容器１５から上記吸収溶液を出し、イオンクロマトグラフで分析し、同吸収溶液中にカルボン酸等の酸類が析出しているか否かを検査する（一般にアルコールは、加熱による酸化反応により、徐々にカルボン酸等の酸類に転化する）。
【００８９】
その結果、、少なくとも以下の各実施の形態に示されるような、炭素数が７〜６で、水酸基数が１であるアルコール系鎖式飽和炭化水素よりなる吸収促進剤の場合には、何れも酸類の析出は見られなかった。
【００９０】
次に図３は、上記吸収剤の吸収促進作用を試験する吸収促進作用試験装置の構成を示している。
【００９１】
該装置１は、被試験体である吸収溶液に対して、水蒸発空間３ａ側から供給される水蒸気を吸収させる吸収空間２ａを備えた吸収チャンバー２と、上記水蒸発空間３ａを備え、下方側の水を蒸発させる水蒸発チャンバー３と、上記吸収チャンバー２内の吸収空間２ａと上記水蒸発チャンバー３内の水蒸発空間３ａとを水平方向に開閉ダンパー９を介して連通させる水蒸気供給通路（吸収性能測定時には開閉ダンパー９が開かれる）４と、上記吸収チャンバー２内の上記吸収空間２ａの上部と上記水蒸発チャンバー３内の水蒸発空間３ａの上部とを開閉ダンパー１２ａおよび冷却水供給パイプ１３ａを備えた凝縮チャンバー（凝縮器）１３を介して連通させる水蒸気還流通路（冷媒濃縮還流通路）１２と、上記吸収チャンバー２の吸収空間２ａ内にあって、伝熱管５ａ，５ｂの内部に冷却水（３０℃）が流される熱交換器５と、同熱交換器５の上方部から被試験体としての上記吸収促進剤を含む吸収溶液を散布する吸収溶液散布装置６と、上記吸収チャンバー２の吸収空間２ａ内底部の吸収溶液を上記吸収溶液散布装置６側に循環させる循環ポンプ８を備えた吸収溶液循環ライン７と、上記吸収チャンバー２内の吸収空間２ａの底部にあって、上記吸収溶液を所定の濃度に加熱濃縮する電気ヒータ１５と、上記吸収チャンバー２の吸収空間２ａ内に、予じめ所定濃度（５５％）に調整されている市販の臭化リチウム水溶液に測定対象の吸収促進剤を５００ｐｐｍ添加した被試験体吸収溶液を吸収溶液導入ポンプ１６ａを介して導入する吸収溶液導入口１６と、上記水蒸発空間３ａ内底部の水の温度（蒸発による水の温度の低下）を測る水温センサ１１と、同水蒸発空間３ａ内底部の水の水位（水量）の低下を測る水位計１０とから構成されている。
【００９２】
同装置１を用いた吸収促進性能の試験に際しては、上述のように、先ず市販の５５％臭化リチウム水溶液に測定対象である所望の吸収促進剤を５００ｐｐｍ添加し、上記吸収溶液導入口１６より、上記吸収チャンバー２の吸収空間２ａ内に封入する。そして、残存空気を排気した後、下部の電気ヒータ１５で加熱し、水を蒸発させて、臭化リチウムの濃度を６３％まで高める。蒸発した水は、凝縮チャンバー１３内で凝縮されて、試験用の冷媒となる。吸収促進剤は、吸収溶液と冷媒である水の両方に存在している。
【００９３】
試験は、吸収溶液と水がそれぞれ所定の温度になった時点で開始し、吸収溶液を吸収空間２ａ内に散布して水蒸発空間３ａ側からの水蒸気を吸収させることにより行う。
【００９４】
試験時間の経過とともに水の蒸発潜熱により水温は次第に低下する。この時、例えば図４のグラフに示すように、添加剤として吸収促進剤を入れた時と入れない時とでは、上記１０分後の水温の低下幅に大きな差が生じる。そこで、例えば上記試験開始から１０分後の水温の低下幅と水面の低下幅（蒸発水量に比例）から、当該吸収溶液中の添加吸収促進剤の吸収促進効果を評価すれば、添加された吸収促進剤の吸収促進性能を知ることができる。
【００９５】
そのようにして試験した結果、、少なくとも以下の各実施の形態に示されるような、炭素数が７〜６で、水酸基数が１であるアルコール系鎖式飽和炭化水素よりなる吸収促進剤の場合には、何れも有効な吸収促進効果を見ることができた。
【００９６】
（実施の形態１）
この実施の形態では、上記炭素数が７〜６で、水酸基の数が１であるアルコール系鎖式飽和炭化水素として、２，４ジメチル３ペンタノール：（（ＣＨ３）２ＨＣ）２ＨＣＯＨ、が採用されている。
【００９７】
この２，４ジメチル３ペンタノールは、従来の吸収促進剤である２エチル１ヘキサノール：ＣＨ３（ＣＨ２）３ＣＨ（Ｃ２Ｈ５）ＣＨ２ＯＨに比べて、炭素数が１少なく、水に溶けやすくて、耐熱性が高い。そして、そのため、上記高温再生器Ｇ３の高温再生部分の１９０℃〜２３０℃程度、またはそれ以上の高温でも酸化せず、カルボン酸等の酸類を生じない。
【００９８】
したがって、同温度状態でも有効な吸収促進作用を保持することができる。
【００９９】
これらのことは、上述の耐熱性および吸収促進作用確認試験の各試験結果によっても確認された。
【０１００】
すなわち、２，４ジメチル３ペンタノールは、例えば図２の耐熱性試験装置を使用した加熱試験後にもカルボン酸等の酸類は検出されず、さらに上記図３の吸収促進作用試験装置を使用して得られた水蒸発空間３ａ内の水温の低下幅（℃）は、４．９℃、水面の低下幅（ｍｍ）は、２．４ｍｍであり、それぞれ従来の吸収促進剤（２エチル１ヘキサノール）を２重効用型吸収式冷凍装置の高温再生器での再生温度１６０℃程度で使用した時の水温の低下幅５．１℃、水面の低下幅２．５ｍｍと同等であった。
【０１０１】
つまり、この実施の形態の２，４ジメチル３ペンタノールには、上記図１のような３重効用型吸収式冷凍装置の高温再生器Ｇ３部分での再生温度１９０℃〜２３０℃でも、カルボン酸（ＲＣＯＯＨ）等を生じることなく、有効な吸収促進作用を果たすことができることが分かる。
【０１０２】
（実施の形態２）
この実施の形態では、上記炭素数が７〜６で、水酸基の数が１であるアルコール系鎖式飽和炭化水素として、３エチル３ペンタノール：（Ｃ２Ｈ５）３ＣＯＨ、が採用されている。
【０１０３】
この３エチル３ペンタノールは、従来の吸収促進剤である２エチル１ヘキサノール：ＣＨ３（ＣＨ２）３ＣＨ（Ｃ２Ｈ５）ＣＨ２ＯＨに比べて、やはり炭素数が１少なく、水に溶けやすくて、耐熱性が高い。そして、そのため、上記高温再生器Ｇ３の高温再生部分の１９０℃〜２３０℃程度、またはそれ以上の高温でも酸化せず、カルボン酸等の酸類を生じない。
【０１０４】
したがって、同温度状態でも有効な吸収促進作用を保持することができる。
【０１０５】
これらのことは、上述の耐熱性および吸収促進作用確認試験の各試験結果によっても確認された。
【０１０６】
すなわち、３エチル３ペンタノールは、例えば図２の耐熱性試験装置を使用した加熱試験後にもカルボン酸等の酸類は検出されず、さらに上記図３の吸収促進作用試験装置を使用して得られた水蒸発空間３ａ内の水温の低下幅（℃）は、４．５℃、水面の低下幅（ｍｍ）は、２．３ｍｍであり、それぞれ従来の吸収促進剤（２エチル１ヘキサノール）を２重効用型吸収式冷凍装置の高温再生器の再生温度１６０℃程度で使用した時の水温の低下幅５．１℃、水面の低下幅２．５ｍｍと略同等であった。
【０１０７】
つまり、この実施の形態の３エチル３ペンタノールには、上記図１のような３重効用型吸収式冷凍装置の高温再生器Ｇ３部分での再生温度１９０℃〜２３０℃でも、カルボン酸（ＲＣＯＯＨ）等を生じることなく、有効な吸収促進作用を果たすことができることが分かる。
【０１０８】
（実施の形態３）
この実施の形態では、上記炭素数が７〜６で、水酸基の数が１であるアルコール系鎖式飽和炭化水素として、２メチル２ヘキサノール：ＣＨ３（ＣＨ２）Ｃ（ＣＨ３）２ＯＨ、が採用されている。
【０１０９】
この２メチル２ヘキサノールは、従来の吸収促進剤である２エチル１ヘキサノール：ＣＨ３（ＣＨ２）３ＣＨ（Ｃ２Ｈ５）ＣＨ２ＯＨに比べて、やはり炭素数が１少なく、水に溶けやすくて、耐熱性が高い。そして、そのため、上記高温再生器Ｇ３の高温再生部分の１９０℃〜２３０℃程度、またはそれ以上の高温でも酸化せず、カルボン酸等の酸類を生じない。
【０１１０】
したがって、同温度状態でも有効な吸収促進作用を保持することができる。
【０１１１】
これらのことは、上述の耐熱性および吸収促進作用確認試験の各試験結果によっても確認された。
【０１１２】
すなわち、２メチル２ヘキサノールは、例えば図２の耐熱性試験装置を使用した加熱試験後にもカルボン酸等の酸類は検出されず、さらに上記図３の吸収促進作用試験装置を使用して得られた水蒸発空間３ａ内の水温の低下幅（℃）は、４．３℃、水面の低下幅（ｍｍ）は、２．１ｍｍであり、それぞれ従来の吸収促進剤（２エチル１ヘキサノール）を２重効用型吸収式冷凍装置の高温再生器の再生温度１６０℃程度で使用した時の水温の低下幅５．１℃、水面の低下幅２．５ｍｍと略同等であった。
【０１１３】
つまり、この実施の形態の２，４ジメチル３ペンタノールには、上記図１のような３重効用型吸収式冷凍装置の高温再生器Ｇ３部分での再生温度１９０℃〜２３０℃でも、カルボン酸（ＲＣＯＯＨ）等を生じることなく、有効な吸収促進作用を果たすことができることが分かる。
【０１１４】
（実施の形態４）
この実施の形態では、上記炭素数が７〜６で、水酸基の数が１であるアルコール系鎖式飽和炭化水素として、１ヘプタノール：ＣＨ３（ＣＨ２）６ＯＨ、が採用されている。
【０１１５】
この１ヘプタノールは、従来の吸収促進剤である２エチル１ヘキサノール：ＣＨ３（ＣＨ２）３ＣＨ（Ｃ２Ｈ５）ＣＨ２ＯＨに比べて、やはり炭素数が１少なく、水に溶けやすくて、耐熱性が高い。そして、そのため、上記高温再生器Ｇ３の高温再生部分の１９０℃〜２３０℃程度、またはそれ以上の高温でも酸化せず、カルボン酸等の酸類を生じない。
【０１１６】
したがって、同温度状態でも有効な吸収促進作用を保持することができる。
【０１１７】
これらのことは、上述の耐熱性および吸収促進作用確認試験の各試験結果によっても確認された。
【０１１８】
すなわち、１ヘプタノールは、例えば図２の耐熱性試験装置を使用した加熱試験後にもカルボン酸等の酸類は検出されず、さらに上記図３の吸収促進作用試験装置を使用して得られた水蒸発空間３ａ内の水温の低下幅（℃）は、５．０℃、水面の低下幅（ｍｍ）は、２．５ｍｍであり、それぞれ従来の吸収促進剤（２エチル１ヘキサノール）を２重効用型吸収式冷凍装置の高温再生器の再生温度１６０℃程度で使用した時の水温の低下幅５．１℃、水面の低下幅２．５ｍｍと同等であった。
【０１１９】
つまり、この実施の形態の１ヘプタノールには、上記図１のような３重効用型吸収式冷凍装置の高温再生器Ｇ３部分での再生温度１９０℃〜２３０℃でも、カルボン酸（ＲＣＯＯＨ）等を生じることなく、有効な吸収促進作用を果たすことができることが分かる。
【０１２０】
（実施の形態５）
この実施の形態では、上記炭素数が７〜６で、水酸基の数が１であるアルコール系鎖式飽和炭化水素として、４ヘプタノール：（ＣＨ３ＣＨ２ＣＨ２）２ＣＨＯＨ、が採用されている。
【０１２１】
この４ヘプタノールは、従来の吸収促進剤である２エチル１ヘキサノール：ＣＨ３（ＣＨ２）３ＣＨ（Ｃ２Ｈ５）ＣＨ２ＯＨに比べて、やはり炭素数が１少なく、水に溶けやすくて、耐熱性が高い。そして、そのため、上記高温再生器Ｇ３の高温再生部分の１９０℃〜２３０℃程度、またはそれ以上の高温でも酸化せず、カルボン酸等の酸類を生じない。
【０１２２】
したがって、同温度状態でも有効な吸収促進作用を保持することができる。
【０１２３】
これらのことは、上述の耐熱性および吸収促進作用確認試験の各試験結果によっても確認された。
【０１２４】
すなわち、４ヘプタノールは、例えば図２の耐熱性試験装置を使用した加熱試験後にもカルボン酸等の酸類は検出されず、さらに上記図３の吸収促進作用試験装置を使用して得られた水蒸発空間３ａ内の水温の低下幅（℃）は、５．２℃、水面の低下幅（ｍｍ）は、２．６ｍｍであり、それぞれ従来の吸収促進剤（２エチル１ヘキサノール）を２重効用型吸収式冷凍装置の高温再生器の再生温度１６０℃程度で使用した時の水温の低下幅５．１℃、水面の低下幅２．５ｍｍと同等であった。
【０１２５】
つまり、この実施の形態の４ヘプタノールには、上記図１のような３重効用型吸収式冷凍装置の高温再生器Ｇ３部分での再生温度１９０℃〜２３０℃でも、カルボン酸（ＲＣＯＯＨ）等を生じることなく、有効な吸収促進作用を果たすことができることが分かる。
【０１２６】
（実施の形態６）
この実施の形態では、上記炭素数が７〜６で、水酸基の数が１であるアルコール系鎖式飽和炭化水素として、３，３ジメチル１ブタノール：（ＣＨ３）３Ｃ（ＣＨ２）ＯＨ、が採用されている。
【０１２７】
この３，３ジメチル１ブタノールは、従来の吸収促進剤である２エチル１ヘキサノール：ＣＨ３（ＣＨ２）３ＣＨ（Ｃ２Ｈ５）ＣＨ２ＯＨに比べて、炭素数が２も少なく、水に溶けやすくて、耐熱性が高い。そして、そのため、上記高温再生器Ｇ３の高温再生部分の１９０℃〜２３０℃程度、またはそれ以上の高温でも酸化せず、カルボン酸等の酸類を生じない。
【０１２８】
したがって、同温度状態でも有効な吸収促進作用を保持することができる。
【０１２９】
これらのことは、上述の耐熱性および吸収促進作用確認試験の各試験結果によっても確認された。
【０１３０】
すなわち、３，３ジメチル１ブタノールは、例えば図２の耐熱性試験装置を使用した加熱試験後にもカルボン酸等の酸類は検出されず、さらに上記図３の吸収促進作用試験装置を使用して得られた水蒸発空間３ａ内の水温の低下幅（℃）は、４．９℃、水面の低下幅（ｍｍ）は、２．５ｍｍであり、それぞれ従来の吸収促進剤（２エチル１ヘキサノール）を２重効用型吸収式冷凍装置の高温再生器の再生温度１６０℃程度で使用した時の水温の低下幅５．１℃、水面の低下幅２．５ｍｍと同等であった。
【０１３１】
つまり、この実施の形態の３，３ジメチル１ブタノールには、上記図１のような３重効用型吸収式冷凍装置の高温再生器Ｇ３部分での再生温度１９０℃〜２３０℃でも、カルボン酸（ＲＣＯＯＨ）等を生じることなく、有効な吸収促進作用を果たすことができることが分かる。
【０１３２】
（実施の形態７）
この実施の形態では、上記炭素数が７〜６で、水酸基の数が１であるアルコール系鎖式飽和炭化水素として、２エチル１ブタノール：（Ｃ２Ｈ５）２ＣＨＣＨ２ＯＨ、が採用されている。
【０１３３】
この２エチル１ブタノールは、従来の吸収促進剤である２エチル１ヘキサノール：ＣＨ３（ＣＨ２）３ＣＨ（Ｃ２Ｈ５）ＣＨ２ＯＨに比べて、やはり炭素数が２も少なく、水に溶けやすくて、耐熱性が高い。そして、そのため、上記高温再生器Ｇ３の高温再生部分の１９０℃〜２３０℃程度、またはそれ以上の高温でも酸化せず、カルボン酸等の酸類を生じない。
【０１３４】
したがって、同温度状態でも有効な吸収促進作用を保持することができる。
【０１３５】
これらのことは、上述の耐熱性および吸収促進作用確認試験の各試験結果によっても確認された。
【０１３６】
すなわち、２エチル１ブタノールは、例えば図２の耐熱性試験装置を使用した加熱試験後にもカルボン酸等の酸類は検出されず、さらに上記図３の吸収促進作用試験装置を使用して得られた水蒸発空間３ａ内の水温の低下幅（℃）は、４．５℃、水面の低下幅（ｍｍ）は、２．３ｍｍであり、それぞれ従来の吸収促進剤（２エチル１ヘキサノール）を２重効用型吸収式冷凍装置の高温再生器の再生温度１６０℃程度で使用した時の水温の低下幅５．１℃、水面の低下幅２．５ｍｍと略同等であった。
【０１３７】
つまり、この実施の形態の２エチル１ブタノールには、上記図１のような３重効用型吸収式冷凍装置の高温再生器Ｇ３部分での再生温度１９０℃〜２３０℃でも、カルボン酸（ＲＣＯＯＨ）等を生じることなく、有効な吸収促進作用を果たすことができることが分かる。
【０１３８】
（実施の形態８）
この実施の形態では、上記炭素数が７〜６で、水酸基の数が１であるアルコール系鎖式飽和炭化水素として、４メチル２ペンタノール：（ＣＨ３）２ＣＨＣＨ２ＣＨ（ＯＨ）、が採用されている。
【０１３９】
この４メチル２ペンタノールは、従来の吸収促進剤である２エチル１ヘキサノール：ＣＨ３（ＣＨ２）３ＣＨ（Ｃ２Ｈ５）ＣＨ２ＯＨに比べて、やはり炭素数が２も少なく、水に溶けやすくて、耐熱性が高い。そして、そのため、上記高温再生器Ｇ３の高温再生部分の１９０℃〜２３０℃程度、またはそれ以上の高温でも酸化せず、カルボン酸等の酸類を生じない。
【０１４０】
したがって、同温度状態でも有効な吸収促進作用を保持することができる。
【０１４１】
これらのことは、上述の耐熱性および吸収促進作用確認試験の各試験結果によっても確認された。
【０１４２】
すなわち、４メチル２ペンタノールは、例えば図２の耐熱性試験装置を使用した加熱試験後にもカルボン酸等の酸類は検出されず、さらに上記図３の吸収促進作用試験装置を使用して得られた水蒸発空間３ａ内の水温の低下幅（℃）は、４．７℃、水面の低下幅（ｍｍ）は、２．４ｍｍであり、それぞれ従来の吸収促進剤（２エチル１ヘキサノール）を２重効用型吸収式冷凍装置の高温再生器の再生温度１６０℃程度で使用した時の水温の低下幅５．１℃、水面の低下幅２．５ｍｍと同等であった。
【０１４３】
つまり、この実施の形態の４メチル２ペンタノールには、上記図１のような３重効用型吸収式冷凍装置の高温再生器Ｇ３部分での再生温度１９０℃〜２３０℃でも、カルボン酸（ＲＣＯＯＨ）等を生じることなく、有効な吸収促進作用を果たすことができることが分かる。
【０１４４】
（実施の形態９）
この実施の形態では、上記炭素数が７〜６で、水酸基の数が１であるアルコール系鎖式飽和炭化水素として、１ヘキサノール：ＣＨ３（ＣＨ２）５ＯＨ、が採用されている。
【０１４５】
この１ヘキサノールは、従来の吸収促進剤である２エチル１ヘキサノール：ＣＨ３（ＣＨ２）３ＣＨ（Ｃ２Ｈ５）ＣＨ２ＯＨに比べて、やはり炭素数が２も少なく、水に溶けやすくて、耐熱性が高い。そして、そのため、上記高温再生器Ｇ３の高温再生部分の１９０℃〜２３０℃程度、またはそれ以上の高温でも酸化せず、カルボン酸等の酸類を生じない。
【０１４６】
したがって、同温度状態でも有効な吸収促進作用を保持することができる。
【０１４７】
これらのことは、上述の耐熱性および吸収促進作用確認試験の各試験結果によっても確認された。
【０１４８】
すなわち、１ヘキサノールは、例えば図２の耐熱性試験装置を使用した加熱試験後にもカルボン酸等の酸類は検出されず、さらに上記図３の吸収促進作用試験装置を使用して得られた水蒸発空間３ａ内の水温の低下幅（℃）は、４．９℃、水面の低下幅（ｍｍ）は、２．５ｍｍであり、それぞれ従来の吸収促進剤（２エチル１ヘキサノール）を２重効用型吸収式冷凍装置の高温再生器の再生温度１６０℃程度で使用した時の水温の低下幅５．１℃、水面の低下幅２．５ｍｍと同等であった。
【０１４９】
つまり、この実施の形態の１ヘキサノールには、上記図１のような３重効用型吸収式冷凍装置の高温再生器Ｇ３部分での再生温度１９０℃〜２３０℃でも、カルボン酸（ＲＣＯＯＨ）等を生じることなく、有効な吸収促進作用を果たすことができることが分かる。
【０１５０】
（実施の形態１０）
この実施の形態では、上記炭素数が７〜６で、水酸基の数が１であるアルコール系鎖式飽和炭化水素として、２メチル２ペンタノール：ＣＨ３ＣＨ２ＣＨ２（ＣＨ３）２ＯＨ、が採用されている。
【０１５１】
この２メチル２ペンタノールは、従来の吸収促進剤である２エチル１ヘキサノール：ＣＨ３（ＣＨ２）３ＣＨ（Ｃ２Ｈ５）ＣＨ２ＯＨに比べて、やはり炭素数が２も少なく、水に溶けやすくて、耐熱性が高い。そして、そのため、上記高温再生器Ｇ３の高温再生部分の１９０℃〜２３０℃程度、またはそれ以上の高温でも酸化せず、カルボン酸等の酸類を生じない。
【０１５２】
したがって、同温度状態でも有効な吸収促進作用を保持することができる。
【０１５３】
これらのことは、上述の耐熱性および吸収促進作用確認試験の各試験結果によっても確認された。
【０１５４】
すなわち、２メチル２ペンタノールは、例えば図２の耐熱性試験装置を使用した加熱試験後にもカルボン酸等の酸類は検出されず、さらに上記図３の吸収促進作用試験装置を使用して得られた水蒸発空間３ａ内の水温の低下幅（℃）は、５．０℃、水面の低下幅（ｍｍ）は、２．５ｍｍであり、それぞれ従来の吸収促進剤（２エチル１ヘキサノール）を２重効用型吸収式冷凍装置の高温再生器の再生温度１６０℃程度で使用した時の水温の低下幅５．１℃、水面の低下幅２．５ｍｍと同等であった。
【０１５５】
つまり、この実施の形態の２，４ジメチル３ペンタノールには、上記図１のような３重効用型吸収式冷凍装置の高温再生器Ｇ３部分での再生温度１９０℃〜２３０℃でも、カルボン酸（ＲＣＯＯＨ）等を生じることなく、有効な吸収促進作用を果たすことができることが分かる。
【０１５６】
（実施の形態１１）
この実施の形態では、上記炭素数が７〜６で、水酸基の数が１であるアルコール系鎖式飽和炭化水素として、４メチル１ペンタノール：（ＣＨ３）２ＣＨＣＨ２ＣＨ２ＣＨ２ＯＨ、が採用されている。
【０１５７】
この４メチル１ペンタノールは、従来の吸収促進剤である２エチル１ヘキサノール：ＣＨ３（ＣＨ２）３ＣＨ（Ｃ２Ｈ５）ＣＨ２ＯＨに比べて、やはり炭素数が２も少なく、水に溶けやすくて、耐熱性が高い。そして、そのため、上記高温再生器Ｇ３の高温再生部分の１９０℃〜２３０℃程度、またはそれ以上の高温でも酸化せず、カルボン酸等の酸類を生じない。
【０１５８】
したがって、同温度状態でも有効な吸収促進作用を保持することができる。
【０１５９】
これらのことは、上述の耐熱性および吸収促進作用確認試験の各試験結果によっても確認された。
【０１６０】
すなわち、４メチル１ペンタノールは、例えば図２の耐熱性試験装置を使用した加熱試験後にもカルボン酸等の酸類は検出されず、さらに上記図３の吸収促進作用試験装置を使用して得られた水蒸発空間３ａ内の水温の低下幅（℃）は、４．６℃、水面の低下幅（ｍｍ）は、２．３ｍｍであり、それぞれ従来の吸収促進剤（２エチル１ヘキサノール）を２重効用型吸収式冷凍装置の高温再生器の再生温度１６０℃程度で使用した時の水温の低下幅５．１℃、水面の低下幅２．５ｍｍと略同等であった。
【０１６１】
つまり、この実施の形態の４メチル１ペンタノールには、上記図１のような３重効用型吸収式冷凍装置の高温再生器Ｇ３部分での再生温度１９０℃〜２３０℃でも、カルボン酸（ＲＣＯＯＨ）等を生じることなく、有効な吸収促進作用を果たすことができることが分かる。
【０１６２】
（実施の形態１２）
この実施の形態では、上記炭素数が７〜６で、水酸基の数が１であるアルコール系鎖式飽和炭化水素として、３メチル３ペンタノール：（ＣＨ３ＣＨ２）２Ｃ（ＣＨ３）ＯＨ、が採用されている。
【０１６３】
この３メチル３ペンタノールは、従来の吸収促進剤である２エチル１ヘキサノール：ＣＨ３（ＣＨ２）３ＣＨ（Ｃ２Ｈ５）ＣＨ２ＯＨに比べて、やはり炭素数が２も少なく、水に溶けやすくて、耐熱性が高い。そして、そのため、上記高温再生器Ｇ３の高温再生部分の１９０℃〜２３０℃程度、またはそれ以上の高温でも酸化せず、カルボン酸等の酸類を生じない。
【０１６４】
したがって、同温度状態でも有効な吸収促進作用を保持することができる。
【０１６５】
これらのことは、上述の耐熱性および吸収促進作用確認試験の各試験結果によっても確認された。
【０１６６】
すなわち、３メチル３ペンタノールは、例えば図２の耐熱性試験装置を使用した加熱試験後にもカルボン酸等の酸類は検出されず、さらに上記図３の吸収促進作用試験装置を使用して得られた水蒸発空間３ａ内の水温の低下幅（℃）は、４．８℃、水面の低下幅（ｍｍ）は、２．４ｍｍであり、それぞれ従来の吸収促進剤（２エチル１ヘキサノール）を２重効用型吸収式冷凍装置の高温再生器の再生温度１６０℃程度で使用した時の水温の低下幅５．１℃、水面の低下幅２．５ｍｍと同等であった。
【０１６７】
つまり、この実施の形態の３メチル３ペンタノールには、上記図１のような３重効用型吸収式冷凍装置の高温再生器Ｇ３部分での再生温度１９０℃〜２３０℃でも、カルボン酸（ＲＣＯＯＨ）等を生じることなく、有効な吸収促進作用を果たすことができることが分かる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本願発明の各実施の形態に係る吸収式冷凍装置の吸収促進剤が使用される多重効用型吸収式冷凍装置の構成を示す冷凍サイクル図である。
【図２】本願発明の各実施の形態に係る吸収式冷凍装置の吸収促進剤の耐熱性を試験する耐熱性試験装置の構成を示す図である。
【図３】本願発明の各実施の形態に係る吸収式冷凍装置の吸収促進剤の吸収促進作用を試験する吸収促進作用試験装置の構成を示す図である。
【図４】同図３の試験装置によって試験した場合に、吸収促進剤の吸収促進効果を評価し得ることを示すグラフである。[0001]
TECHNICAL FIELD OF THE INVENTION
The present invention relates to an absorption enhancer for a multi-effect absorption refrigeration apparatus having at least a triple effect or more.
[0002]
[Prior art]
In general, an absorption refrigeration system includes a condenser, an evaporator, an absorber, a regenerator, and a solution heat exchanger as components, and these components are sequentially connected by a solution pipe and a refrigerant pipe so as to be able to circulate, and are absorbed. It constitutes a refrigeration cycle.
[0003]
In general, as an absorbing solution, an alkali halide such as lithium bromide (LiBr) is used as a main component because it is inexpensive, safe, and has a large latent heat of vaporization and high efficiency compared to other systems. An aqueous solution of an inorganic salt or a water system is employed as a refrigerant, and the dilute solution generated in the absorber is heated and concentrated in the regenerator to regenerate an absorbing solution (concentrated solution), which is returned to the absorber. On the other hand, the refrigerant vapor generated by heating and concentrating the dilute solution in the regenerator is condensed in the condenser to form a liquid refrigerant, and the liquid refrigerant is evaporated in the evaporator, and the refrigerant vapor generated here is discharged. Then, the concentrated solution is again absorbed by the above-mentioned absorber to produce a dilute solution. Then, by repeating this, a circulation cycle of the absorption solution and the refrigerant is realized.
[0004]
Then, the heat of evaporation of the refrigerant in the evaporator is used as a cold heat source for cooling or the like.
[0005]
By the way, in the absorption refrigeration apparatus, recently, as one of the methods for improving the energy saving performance, for example, at least three or more regenerators having different operating temperatures are sequentially provided from a high temperature side to a low temperature side. Refrigerant vapor generated by heating a high-temperature regenerator operating at a high temperature of 190 ° C. to 230 ° C. or higher is sequentially introduced to a low-temperature regenerator operating at a low temperature, and this is used as a heating source for each low-temperature regenerator. There is a multi-effect type that is used.
[0006]
According to such a configuration, the absorption liquid (dilute solution) after the completion of the absorption operation can be concentrated with high thermal efficiency in multiple stages by utilizing the temperature of the refrigerant vapor, and the required heating in the regenerator can be achieved. The amount can be effectively reduced.
[0007]
In addition, in the case of the absorption refrigeration apparatus as described above, an absorption promoter is generally added to the absorption liquid in order to improve the absorption performance (absorption capacity of the absorber).
[0008]
As the absorption promoter, octyl alcohol (2-ethyl-1-hexanol: CH3 (CH2) 3CH (C2H5) CH2OH), which is a surfactant, has conventionally been generally employed. When this octyl alcohol is added to the above-mentioned absorbing solution as an absorbent, the octyl alcohol present in the form of droplets on the absorbing solution of the absorber is lost due to a decrease in the surface tension of the solution accompanying the absorption of water vapor by the absorbing solution. It is assumed that the droplet expands and Marangoni convection occurs at that time.
[0009]
Convection is generated in the liquid film that spreads thinly on the absorption tube of the absorber, which means that the turbulence can eliminate the concentration gradient and temperature gradient formed in the liquid film, and significant heat transfer The coefficient and mass transfer coefficient can be expected to increase.
[0010]
Further, octyl alcohol, as a surfactant, reduces the surface tension of the absorbing solution and improves the wettability of the absorbing solution on the absorbing tube, so that the ineffective absorbing area can be reduced.
[0011]
[Problems to be solved by the invention]
However, the above-mentioned conventional absorption enhancer, octyl alcohol, can be used without any problem in the case of conventional general single-effect and double-effect absorption refrigeration systems having an operating temperature of up to about 160 ° C. When used as an absorption enhancer in recent triple-effect or higher-effect absorption refrigeration systems having an operating temperature of 190 ° C. to 230 ° C. or higher, they are oxidized by heat to change to carboxylic acid (RCH 2 OH → RCHO → RCOOH).
[0012]
This carboxylic acid (RCOOH) is ionized in an aqueous solution to form hydrogen ions H + And RCOO − And the surfactant function is lost.
[0013]
As a result, the absorption promoting effect as described above is also eliminated. Therefore, there is a problem that a triple effect or more multiple effect absorption refrigeration system cannot be practically employed.
[0014]
The present invention has been made in view of such circumstances, and an object of the present invention is to provide an absorption accelerator having high heat resistance and suitable for the triple effect or more multi-effect absorption refrigerator. .
[0015]
[Means for Solving the Problems]
The present invention has the following problem solving means in order to achieve the object.
[0016]
(1) First problem solving means
The first object of the present invention is to provide a condenser C, an absorber A and an evaporator E, and at least three or more regenerators Gn to G having different operating temperatures from a high temperature side to a low temperature side. 1 And these regenerators Gn to G 1 Solution heat exchangers Hn-Hn corresponding to -1 And the high-temperature side regenerators Gn, Gn -1 The refrigerant vapor generated in the reactor is successively cooled to a low-temperature regenerator Gn. -1 , G 1 And the low temperature side regenerators Gn -1 , G 1 A multi-effect absorption refrigerating apparatus to be used as a heating source of an alcohol-based refrigerating apparatus, wherein the alcohol-based accelerating agent is added to the absorption liquid and has 7 to 6 carbon atoms and 1 hydroxyl group. It is characterized by being composed of a chain type saturated hydrocarbon.
[0017]
In the first means for solving the problem, an alcohol-based saturated hydrocarbon having 7 to 6 carbon atoms and 1 hydroxyl group is employed as an absorption promoter. The number of carbon atoms of 7 to 6 means that the number of carbon atoms is 1 to 2 less than that of a conventional absorption enhancer, 2-ethyl-1-hexanol, and the chain bond is compact, easily soluble in water, and has high heat resistance. It indicates that. For this reason, even at a high temperature of about 190 ° C. to 230 ° C. in the regenerating section of the high temperature regenerator, for example, it does not oxidize and does not generate carboxylic acid.
[0018]
Therefore, an effective absorption promoting action is maintained even at the same temperature.
[0019]
These facts were also confirmed by the test results of each heat resistance and absorption promoting action.
[0020]
(2) Second problem solving means
The second means for solving the problems of the present invention is based on the first means for solving the problems, and is characterized in that the alcohol-based chain saturated hydrocarbon is 2,4dimethyl-3-pentanol.
[0021]
This 2,4-dimethyl-3-pentanol has one less carbon number than the conventional absorption promoter, 2-ethyl-1-hexanol, is easily soluble in water, and has high heat resistance. And, therefore, it does not oxidize even at a high temperature of about 190 ° C. to 230 ° C. and does not generate carboxylic acid.
[0022]
Therefore, an effective absorption promoting action is maintained even at the same temperature.
[0023]
These facts were also confirmed by the test results of each heat resistance and absorption promoting action.
[0024]
(3) Third problem solving means
The third object of the present invention is based on the first object, and the alcohol-based saturated hydrocarbon is 3-ethyl-3-pentanol.
[0025]
This 3-ethyl-3-pentanol has one less carbon number than the conventional absorption promoter, 2-ethyl-1-hexanol, is easily soluble in water, and has high heat resistance. And, therefore, it does not oxidize even at a high temperature of about 190 ° C. to 230 ° C. and does not generate carboxylic acid.
[0026]
Therefore, an effective absorption promoting action is maintained even at the same temperature.
[0027]
These facts were also confirmed by the test results of each heat resistance and absorption promoting action.
[0028]
(4) Fourth problem solving means
The fourth means for solving the problems of the present invention is based on the first means for solving the problems, and is characterized in that the alcohol-based saturated hydrocarbon is 2-methyl-2-hexanol.
[0029]
This 2-methyl-2-hexanol has one less carbon atom than the conventional absorption promoter, 2-ethyl-1-hexanol, is easily soluble in water, and has high heat resistance. And, therefore, it does not oxidize even at a high temperature of about 190 ° C. to 230 ° C. and does not generate carboxylic acid.
[0030]
Therefore, an effective absorption promoting action is maintained even at the same temperature.
[0031]
These facts were also confirmed by the test results of each heat resistance and absorption promoting action.
[0032]
(5) Fifth problem solving means
The fifth object of the present invention is based on the first object, and the alcohol-based saturated hydrocarbon is 1 heptal.
[0033]
This 1 heptal has one less carbon number than 2ethyl 1-hexanol which is a conventional absorption promoter, is easily soluble in water, and has high heat resistance. And, therefore, it does not oxidize even at a high temperature of about 190 ° C. to 230 ° C. and does not generate carboxylic acid.
[0034]
Therefore, an effective absorption promoting action is maintained even at the same temperature.
[0035]
These facts were also confirmed by the test results of each heat resistance and absorption promoting action.
[0036]
(6) Sixth problem solving means
According to a sixth aspect of the present invention, based on the first aspect, the alcohol-based saturated hydrocarbon is 4-heptal.
[0037]
This 4-heptal has one less carbon atom than the conventional absorption promoter, 2-ethyl-1-hexanol, is easily soluble in water, and has higher heat resistance. And, therefore, it does not oxidize even at a high temperature of about 190 ° C. to 230 ° C. and does not generate carboxylic acid.
[0038]
Therefore, an effective absorption promoting action is maintained even at the same temperature.
[0039]
These facts were also confirmed by the test results of each heat resistance and absorption promoting action.
[0040]
(7) Seventh problem solving means
According to a seventh aspect of the present invention, based on the first aspect, the alcohol-based saturated hydrocarbon is 3,3 dimethyl-1-butanol.
[0041]
This 3,3 dimethyl 1-butanol has two carbon atoms less than the conventional absorption promoter, 2-ethyl 1-hexanol, is more soluble in water, and has higher heat resistance. And, therefore, it does not oxidize even at a high temperature of about 190 ° C. to 230 ° C. and does not generate carboxylic acid.
[0042]
Therefore, an effective absorption promoting action is maintained even at the same temperature.
[0043]
These facts were also confirmed by the test results of each heat resistance and absorption promoting action.
[0044]
(8) Eighth problem solving means
The eighth means for solving the problems of the present invention is based on the first means for solving the problems described above, and is characterized in that the alcohol-based saturated hydrocarbon is 2-ethyl-1-butanol.
[0045]
This 2-ethyl-1-butanol has two carbon atoms less than the conventional absorption promoter, 2-ethyl-1-hexanol, is easily soluble in water, and has higher heat resistance. And, therefore, it does not oxidize even at a high temperature of about 190 ° C. to 230 ° C. and does not generate carboxylic acid.
[0046]
Therefore, an effective absorption promoting action is maintained even at the same temperature.
[0047]
These facts were also confirmed by the test results of each heat resistance and absorption promoting action.
[0048]
(9) Ninth problem solving means
The ninth problem solving means of the present invention is based on the first problem solving means, wherein the alcohol-based chain saturated hydrocarbon is 4-methyl-2-pentanol.
[0049]
This 4-methyl-2-pentanol has two carbon atoms less than the conventional absorption promoter, 2-ethyl-1-hexanol, is easily soluble in water, and has higher heat resistance. And, therefore, it does not oxidize even at a high temperature of about 190 ° C. to 230 ° C. and does not generate carboxylic acid.
[0050]
Therefore, an effective absorption promoting action is maintained even at the same temperature.
[0051]
These facts were also confirmed by the test results of each heat resistance and absorption promoting action.
[0052]
(10) Tenth problem solving means
The tenth object of the present invention is based on the first object, and the alcohol-based saturated hydrocarbon is 1-hexanol.
[0053]
This 1-hexanol has two carbon atoms less than the conventional absorption promoter, 2-ethyl 1-hexanol, is easily soluble in water, and has higher heat resistance. And, therefore, it does not oxidize even at a high temperature of about 190 ° C. to 230 ° C. and does not generate carboxylic acid.
[0054]
Therefore, an effective absorption promoting action is maintained even at the same temperature.
[0055]
These facts were also confirmed by the test results of each heat resistance and absorption promoting action.
[0056]
(11) Eleventh problem solving means
The eleventh object of the present invention is based on the first object, and the alcohol-based saturated hydrocarbon is 2-methyl-2-pentanol.
[0057]
This 2-methyl-2-pentanol has two carbon atoms less than the conventional absorption promoter, 2-ethyl-1-hexanol, is easily soluble in water, and has higher heat resistance. And, therefore, it does not oxidize even at a high temperature of about 190 ° C. to 230 ° C. and does not generate carboxylic acid.
[0058]
Therefore, an effective absorption promoting action is maintained even at the same temperature.
[0059]
These facts were also confirmed by the test results of each heat resistance and absorption promoting action.
[0060]
(12) Twelfth problem solving means
The twelfth problem solving means of the present invention is based on the first problem solving means, wherein the alcohol-based saturated chain hydrocarbon is 4-methyl-1-pentanol.
[0061]
This 4-methyl-1-pentanol has two carbon atoms less than the conventional absorption promoter, 2-ethyl-1-hexanol, is easily soluble in water, and has higher heat resistance. And, therefore, it does not oxidize even at a high temperature of about 190 ° C. to 230 ° C. and does not generate carboxylic acid.
[0062]
Therefore, an effective absorption promoting action is maintained even at the same temperature.
[0063]
These facts were also confirmed by the test results of each heat resistance and absorption promoting action.
[0064]
(13) 13th problem solving means
A thirteenth aspect of the present invention is based on the first aspect, wherein the alcohol-based saturated hydrocarbon is 3-methyl-3-pentanol.
[0065]
This 3-methyl-3-pentanol has two carbon atoms less than the conventional absorption promoter, 2-ethyl-1-hexanol, is easily soluble in water, and has higher heat resistance. And, therefore, it does not oxidize even at a high temperature of about 190 ° C. to 230 ° C. and does not generate carboxylic acid.
[0066]
Therefore, an effective absorption promoting action is maintained even at the same temperature.
[0067]
These facts were also confirmed by the test results of each heat resistance and absorption promoting action.
[0068]
Embodiment
(Configuration of multi-effect absorption refrigeration system)
Next, with reference to FIG. 1, the structure of a multiple effect (triple effect) absorption refrigeration system operated using the absorption promoter according to the embodiment of the present invention will be described first.
[0069]
As described above, this absorption refrigeration apparatus uses, for example, water as a refrigerant and lithium bromide (LiBr) as an absorbing liquid, and further, absorbs the absorbing liquid (dilute solution) after the absorption action in multiple stages (at least three stages). The triple-effect absorption refrigeration system is configured such that the required heating amount to the regenerator can be effectively reduced by dividing and concentrating efficiently. In the following example, at least one condenser is used. C, at least one absorber A and at least one evaporator E, each operating at high temperature (190 ° C. to 230 ° C.), medium temperature (130 ° C. to 150 ° C.), and low temperature (80 ° C. to 90 ° C.) At least three regenerators G with different temperatures 3 , G 2 , G 1 Are sequentially connected stepwise to form a high-efficiency circulation cycle (absorption refrigeration cycle) of the refrigerant R and the absorption liquid L.
[0070]
The evaporator E has, in a container Et, a heat exchange unit Ec through which a liquid to be cooled (utilized water) We passes, and a refrigerant sprayer Es which sprays a refrigerant (water) Re on the heat exchange unit Ec. Then, the cooling liquid (utilized water) We flowing from the cooling liquid pipe Ue and passing through the heat exchange section Ec in the evaporator E is cooled. The refrigerant Re in the bottom of the evaporator E is sequentially pumped up to the upper refrigerant disperser Es side by the lower refrigerant pump RP via the refrigerant pipe 20 and dispersed on the heat exchange unit Ec. Is done.
[0071]
The absorber A has a function of absorbing the low-temperature (temperature Ta) vaporized refrigerant (water vapor) Ra flowing from the evaporator E in communication with the evaporator E into the absorbing liquid. It is configured to include an absorbing liquid sprayer As for spraying the absorbing liquid (concentrated solution) Lg and a heat exchange section (cooling coil) Ac for removing the heat of absorption generated in the absorber A.
[0072]
Cooling water Wa is supplied from the cooling water pipe Ua to the heat exchange section Ac, and heat absorption generated in the absorber A is removed. The cooling water Wa is supplied from the heat exchange section Ac to a heat exchange section Cc on the condenser C side, which will be described later, and is also used for collecting condensation heat.
[0073]
On the other hand, the first to third regenerators G used in the absorption refrigeration system 3 , G 2 , G 1 Is that the dilute solution La containing the refrigerant after the completion of the absorption action is efficiently heated and concentrated in the first to third stages of a high temperature, a medium temperature, and a low temperature, thereby sequentially increasing the concentration of the concentrated solution (concentration ξ). 3 <Ξ 2 <Ξ 1 ), The required amount of heating in the regenerator is reduced as much as possible to obtain an energy saving effect. The dilute solution of the absorption liquid flows from the absorber A through the dilute solution pipe 11 as shown in the figure and is first pumped by the solution pump LP to the first regenerator (high temperature regenerator) G on the highest temperature side. 3 Will be introduced. As will be described later, in the middle of the dilute solution pipe 11, first to third solution heat exchangers H for gradually heating the dilute solution in the dilute solution pipe 11 from a low temperature side to a high temperature side are used. 1 ~ H 3 Are provided respectively.
[0074]
The first regenerator G 3 Adopts, for example, a heating method using a gas combustion method, and the container G 3 A predetermined heating means (for example, a gas burner) B is provided corresponding to a predetermined heat exchanger (furnace tube) in t, and the dilute solution La generated in the absorber A is dissipated by the flame J thereof. Container G 3 It is introduced into the outer periphery of the above-mentioned predetermined heat exchanger (furnace tube) within t and concentrated by heating. And thereby the first concentration ξ 3 (%) Concentrated solution L 3 And the first temperature T 3 (Eg T 3 = 190 ° C to 230 ° C) refrigerant vapor R 3 Generate The first regenerator G on the highest temperature side 3 The first concentration generated in 3 (%) Concentrated solution L 3 Is then passed through the high-temperature solution pipe 23, and the second regenerator (medium temperature regenerator) G in the next stage 2 Will be introduced.
[0075]
This second regenerator G 2 Is the container G 2 Solution heater K in t 2 (First regenerator G 3 Temperature T generated at 3 Refrigerant vapor R 3 Is introduced through a first refrigerant vapor pipe 33 and is used as a heat source). 2 As a result, the first regenerator G 3 First concentration introduced from 3 The (%) solution is heated and concentrated as a second step. Then, the first concentration ξ 3 Second concentration higher than (%) ξ 2 (%) Concentrated solution L 2 And the first temperature T 3 (T) lower than the second temperature T 2 (Eg T 2 = 130-150 ° C) refrigerant vapor R 2 Generate This second regenerator G 2 The second concentration generated in 2 (%) Concentrated solution L 2 Is passed through the medium-temperature solution pipe 22, and further passed through the third regenerator (low-temperature regenerator) G in the final stage. 1 Will be introduced.
[0076]
This third regenerator G 1 Is the container G 1 Solution heater K in t 1 (Second regenerator G 2 Second temperature T generated in 2 Refrigerant vapor R 2 Is introduced through a second refrigerant vapor pipe 32 and is used as a heat source). 2 As a result, the second regenerator G 2 Second concentration introduced from 2 The (%) dilute solution is heated and concentrated as the third step (final step). Then, the second concentration ξ 2 Third concentration higher than (%) ξ 1 (%) Concentrated solution L 1 And a third temperature T 1 (Eg T 1 = 80 ° C to 90 ° C) refrigerant vapor R 1 Generate
[0077]
This third regenerator G 1 The second concentration で 2 Third concentration higher than (%) ξ 1 (%) Concentrated solution L 1 Is again introduced into the upper portion of the absorber A through the low-temperature solution pipe 21 as the absorbing solution Lg, and is sprayed from the absorbing solution sprayer As.
[0078]
In the absorber A, the low-temperature (temperature Ta ° C.) refrigerant vapor Ra introduced from the evaporator E is absorbed in the highest concentration of the absorbing liquid Lg sprayed from the absorbing liquid sprayer As. As a result, the absorbing liquid Lg becomes a dilute solution La containing the refrigerant again, and is stored at the bottom of the container At of the absorber A. Then, in the absorber A, absorption heat is generated when the absorption liquid Lg absorbs the refrigerant vapor Ra, and the absorption heat is different from the cooling water Wa supplied to the heat exchange unit Ac as described above. Cooled by heat exchange, the heat is recovered to the outside as needed. The cooling water Wa is also supplied to the condenser C after passing through the heat exchange section Ac of the absorber A as described above.
[0079]
The condenser C is provided in the vessel Ct via the third refrigerant vapor pipe 31 through the third regenerator G in the final stage. 1 Vapor R introduced from 1 Is cooled and condensed to generate a liquid refrigerant Rc, and the refrigerant vapor Rc is contained in the container Ct. 1 Is provided with a condensing heat exchange section Cc for cooling and condensing. Cooling water having a predetermined temperature increased through the absorber A is supplied to the condensing heat exchange section Cc via a cooling water pipe Uc. And, by this, the third regenerator G 1 Refrigerant vapor R from 1 Is liquefied to obtain a liquid refrigerant Re. The cooling water is heated by the condensation heat generated at this time.
[0080]
By the way, the second regenerator G 2 Solution heater K 2 Vapor R introduced into the refrigerant via the first refrigerant vapor pipe 33 3 And the third regenerator G 1 Solution heater K 1 Vapor R introduced into the refrigerant through the second refrigerant vapor pipe 32 2 Are both refrigerant drains.
Then, the second regenerator G 2 Solution heater K 2 Drain Rd from the third stage regenerator G through the first drain pipe 34 1 Solution heater K 1 After being merged at the second drain pipe 40 from the above, it is sent to the bottom of the condenser C in the container Ct.
[0081]
Then, a predetermined absorption accelerator is added to the absorption liquid in the above absorption refrigeration cycle.
[0082]
(Absorption promoter)
The present invention employs, as the absorption promoter, an absorption promoter composed of, for example, an alcohol-based saturated hydrocarbon having 7 to 6 carbon atoms and 1 hydroxyl group. The fact that the number of carbon atoms is 7 to 6 means that the number of carbon atoms is 1 to 2 less than that of the above-mentioned conventional absorption enhancer, 2-ethyl-1-hexanol, the chain type bond is compact, water-soluble, and heat resistance. Is higher. Then, for example, the high-temperature regenerator G 3 It does not oxidize even at a high temperature of about 190 ° C. to 230 ° C. in the regenerating section, and does not generate acids such as carboxylic acid.
[0083]
Therefore, an effective absorption promoting action can be maintained even at the same temperature state.
[0084]
These facts are also confirmed by the test results of the heat resistance and the absorption promoting action by the following test equipment.
[0085]
(Configuration of test equipment)
First, FIG. 2 shows the configuration of a heat resistance test apparatus for testing the heat resistance of the above-mentioned absorption promoter.
[0086]
The apparatus comprises a heating oven 14 capable of heating the interior space 14a to about 250 ° C., and an iron heating container 15 containing a predetermined amount of an absorption solution having a predetermined concentration containing the above-mentioned absorption promoter as an additive ( 16 is a lid) for heating the absorption solution containing the above-mentioned absorption promoter contained in the heating vessel 15 to a temperature of about 250 ° C. in the heating oven 14.
[0087]
And it is kept at the same temperature of 250 ° C. for 30 days.
[0088]
Thereafter, the lid 16 is opened and the absorption solution is taken out of the heating vessel 15 and analyzed by ion chromatography to examine whether or not acids such as carboxylic acid are precipitated in the absorption solution (generally, alcohol is used). , And is gradually converted to acids such as carboxylic acid by an oxidation reaction caused by heating).
[0089]
As a result, as shown in at least each of the following embodiments, in the case of an absorption promoter composed of an alcohol-based chain saturated hydrocarbon having 7 to 6 carbon atoms and 1 hydroxyl group, No precipitation of acids was observed.
[0090]
Next, FIG. 3 shows the configuration of an absorption promotion action test device for testing the absorption promotion action of the absorbent.
[0091]
The apparatus 1 includes an absorption chamber 2 provided with an absorption space 2a for absorbing water vapor supplied from the water evaporation space 3a side with respect to an absorption solution to be tested, and the water evaporation space 3a. A water supply chamber (absorption) that horizontally connects an absorption space 2a in the absorption chamber 2 and a water evaporation space 3a in the water evaporation chamber 3 through an opening / closing damper 9; The opening / closing damper 9 is opened at the time of performance measurement) 4, the opening / closing damper 12a and the cooling water supply pipe 13a between the upper part of the absorption space 2a in the absorption chamber 2 and the upper part of the water evaporation space 3a in the water evaporation chamber 3. And a water vapor recirculation passage (refrigerant concentration recirculation passage) 12 that communicates via a condensation chamber (condenser) 13 provided with And a heat exchanger 5 through which cooling water (30 ° C.) flows inside the heat transfer tubes 5 a and 5 b, and an absorption solution containing the above-mentioned absorption promoter as a test object from above the heat exchanger 5. An absorbing solution spraying device 6 for spraying; an absorbing solution circulating line 7 including a circulating pump 8 for circulating the absorbing solution in the bottom of the absorbing space 2a of the absorbing chamber 2 toward the absorbing solution spraying device 6; An electric heater 15 at the bottom of the absorption space 2a for heating and concentrating the absorption solution to a predetermined concentration, and a predetermined concentration (55%) in the absorption space 2a of the absorption chamber 2 in advance. An absorption solution inlet 16 for introducing a test object absorption solution obtained by adding 500 ppm of an absorption promoter to be measured to a commercially available aqueous solution of lithium bromide through an absorption solution introduction pump 16a; The water temperature sensor 11 for measuring the water temperature (temperature drop of water by evaporation), and a water level gauge 10 for measuring the drop in the water evaporation space 3a in the bottom of the water level (water).
[0092]
At the time of the absorption promotion performance test using the same apparatus 1, as described above, first, 500 ppm of a desired absorption promoter to be measured is added to a commercially available 55% aqueous lithium bromide solution, and the solution is introduced through the absorption solution inlet 16. Is enclosed in the absorption space 2a of the absorption chamber 2. After exhausting the remaining air, the air is heated by the lower electric heater 15 to evaporate water and increase the concentration of lithium bromide to 63%. The evaporated water is condensed in the condensation chamber 13 and becomes a test refrigerant. Absorption promoters are present in both the absorption solution and the water coolant.
[0093]
The test is started when each of the absorption solution and water reaches a predetermined temperature, and the absorption solution is sprayed into the absorption space 2a to absorb water vapor from the water evaporation space 3a.
[0094]
As the test time elapses, the water temperature gradually decreases due to the latent heat of evaporation of the water. At this time, as shown in the graph of FIG. 4, for example, there is a large difference in the decrease in water temperature after 10 minutes between when the absorption enhancer is added as an additive and when it is not added. Therefore, for example, if the absorption promoting effect of the added absorption enhancer in the absorption solution is evaluated based on the decrease in the water temperature and the decrease in the water level (in proportion to the amount of evaporated water) 10 minutes after the start of the test, the added absorption It is possible to know the absorption promoting performance of the accelerator.
[0095]
As a result of such a test, as shown in at least each of the following embodiments, in the case of an absorption accelerator composed of an alcohol-based saturated hydrocarbon having 7 to 6 carbon atoms and 1 hydroxyl group In each case, an effective absorption promoting effect could be seen.
[0096]
(Embodiment 1)
In this embodiment, 2,4-dimethyl-3-pentanol: ((CH3) 2HC) 2HCOH is used as the alcohol-based saturated hydrocarbon having 7 to 6 carbon atoms and 1 hydroxyl group. ing.
[0097]
This 2,4 dimethyl 3-pentanol has one less carbon number, is more soluble in water, and has lower heat resistance than the conventional absorption promoter, 2-ethyl 1-hexanol: CH3 (CH2) 3CH (C2H5) CH2OH. high. And, therefore, the high temperature regenerator G 3 It does not oxidize even at a high temperature of about 190 ° C. to 230 ° C. or higher than that of the high-temperature regenerated portion, and does not generate acids such as carboxylic acid.
[0098]
Therefore, an effective absorption promoting action can be maintained even at the same temperature state.
[0099]
These facts were also confirmed by the test results of the above-described heat resistance and absorption promotion action confirmation tests.
[0100]
That is, in 2,4 dimethyl 3-pentanol, acids such as carboxylic acid are not detected even after a heating test using, for example, the heat resistance test apparatus shown in FIG. 2 and the absorption promoting action test apparatus shown in FIG. The obtained water temperature in the water evaporating space 3a has a decrease in water temperature (C) of 4.9 ° C and a decrease in water level (mm) of 2.4 mm, each of which is a conventional absorption promoter (2-ethyl-1-hexanol). Was used at a regeneration temperature of about 160 ° C. in a high-temperature regenerator of a double-effect absorption refrigeration apparatus, the drop in water temperature was 5.1 ° C., and the drop in water level was equivalent to 2.5 mm.
[0101]
In other words, the high-temperature regenerator G of the triple effect absorption refrigerating apparatus as shown in FIG. 3 It can be seen that even at a regeneration temperature of 190 ° C. to 230 ° C. in the portion, an effective absorption promoting action can be achieved without generating carboxylic acid (RCOOH) and the like.
[0102]
(Embodiment 2)
In this embodiment, 3-ethyl-3-pentanol: (C2H5) 3COH is used as the alcohol-based saturated hydrocarbon having 7 to 6 carbon atoms and 1 hydroxyl group.
[0103]
This 3-ethyl-3-pentanol also has one less carbon number, is more soluble in water, and has higher heat resistance than the conventional absorption promoter, 2-ethyl-1-hexanol: CH3 (CH2) 3CH (C2H5) CH2OH. . And, therefore, the high temperature regenerator G 3 It does not oxidize even at a high temperature of about 190 ° C. to 230 ° C. or higher than that of the high-temperature regenerated portion, and does not generate acids such as carboxylic acid.
[0104]
Therefore, an effective absorption promoting action can be maintained even at the same temperature state.
[0105]
These facts were also confirmed by the test results of the above-described heat resistance and absorption promotion action confirmation tests.
[0106]
That is, for example, 3-ethyl-3-pentanol does not detect acids such as carboxylic acid even after a heating test using the heat resistance test apparatus shown in FIG. 2, and is obtained using the absorption promotion action test apparatus shown in FIG. The decrease in water temperature (° C.) in the water evaporation space 3a is 4.5 ° C., and the decrease in water level (mm) is 2.3 mm, and the conventional absorption enhancer (2 ethyl 1 hexanol) is used in each case. When used at a regeneration temperature of about 160 ° C. in the high-temperature regenerator of the heavy-effect absorption refrigeration apparatus, the drop in water temperature was about 5.1 ° C. and the drop in water level was about 2.5 mm.
[0107]
That is, the 3-ethyl-3-pentanol of this embodiment is provided with the high-temperature regenerator G of the triple effect absorption refrigerator as shown in FIG. 3 It can be seen that even at a regeneration temperature of 190 ° C. to 230 ° C. in the portion, an effective absorption promoting action can be achieved without generating carboxylic acid (RCOOH) and the like.
[0108]
(Embodiment 3)
In this embodiment, 2-methyl-2-hexanol: CH3 (CH2) C (CH3) 2OH is used as the alcohol-based saturated hydrocarbon having 7 to 6 carbon atoms and 1 hydroxyl group. I have.
[0109]
This 2-methyl-2-hexanol also has one less carbon number, is more soluble in water, and has higher heat resistance than the conventional absorption promoter, 2-ethyl-1-hexanol: CH3 (CH2) 3CH (C2H5) CH2OH. And, therefore, the high temperature regenerator G 3 It does not oxidize even at a high temperature of about 190 ° C. to 230 ° C. or higher than that of the high-temperature regenerated portion, and does not generate acids such as carboxylic acid.
[0110]
Therefore, an effective absorption promoting action can be maintained even at the same temperature state.
[0111]
These facts were also confirmed by the test results of the above-described heat resistance and absorption promotion action confirmation tests.
[0112]
That is, 2-methyl-2-hexanol, for example, no acid such as carboxylic acid was detected even after a heating test using the heat resistance test apparatus shown in FIG. 2, and was obtained using the absorption promoting action test apparatus shown in FIG. The decrease in water temperature (° C.) in the water evaporation space 3 a is 4.3 ° C., and the decrease in water level (mm) is 2.1 mm. Each of the conventional absorption promoters (2 ethyl 1 hexanol) is doubled. When used at a regeneration temperature of about 160 ° C. in a high-temperature regenerator of a utility absorption refrigeration unit, the drop in water temperature was 5.1 ° C. and the drop in water level was about 2.5 mm.
[0113]
In other words, the high-temperature regenerator G of the triple effect absorption refrigerating apparatus as shown in FIG. 3 It can be seen that even at a regeneration temperature of 190 ° C. to 230 ° C. in the portion, an effective absorption promoting action can be achieved without generating carboxylic acid (RCOOH) and the like.
[0114]
(Embodiment 4)
In this embodiment, 1-heptanol: CH3 (CH2) 6OH is used as the alcohol-based saturated hydrocarbon having 7 to 6 carbon atoms and 1 hydroxyl group.
[0115]
This 1-heptanol also has one less carbon number, is easily soluble in water, and has high heat resistance, as compared with the conventional absorption promoter, 2-ethyl 1-hexanol: CH3 (CH2) 3CH (C2H5) CH2OH. And, therefore, the high temperature regenerator G 3 It does not oxidize even at a high temperature of about 190 ° C. to 230 ° C. or higher than that of the high-temperature regenerated portion, and does not generate acids such as carboxylic acid.
[0116]
Therefore, an effective absorption promoting action can be maintained even at the same temperature state.
[0117]
These facts were also confirmed by the test results of the above-described heat resistance and absorption promotion action confirmation tests.
[0118]
That is, in 1-heptanol, for example, acids such as carboxylic acid are not detected even after a heating test using the heat resistance test apparatus shown in FIG. 2, and the water evaporation obtained using the absorption promoting action test apparatus shown in FIG. The water temperature drop (° C.) in the space 3 a is 5.0 ° C., and the water drop (mm) is 2.5 mm. Each of the conventional absorption promoters (2 ethyl 1 hexanol) is a double effect type. When used at a regeneration temperature of about 160 ° C. in the high-temperature regenerator of the absorption refrigerating apparatus, the drop in water temperature was 5.1 ° C. and the drop in water level was equivalent to 2.5 mm.
[0119]
In other words, one heptanol of this embodiment is provided with a high-temperature regenerator G of a triple effect absorption refrigeration system as shown in FIG. 3 It can be seen that even at a regeneration temperature of 190 ° C. to 230 ° C. in the portion, an effective absorption promoting action can be achieved without generating carboxylic acid (RCOOH) and the like.
[0120]
(Embodiment 5)
In this embodiment, 4-heptanol: (CH3CH2CH2) 2CHOH is employed as the alcohol-based saturated hydrocarbon having 7 to 6 carbon atoms and 1 hydroxyl group.
[0121]
This 4-heptanol also has one less carbon number, is more soluble in water, and has higher heat resistance than the conventional absorption promoter, 2ethyl 1-hexanol: CH3 (CH2) 3CH (C2H5) CH2OH. And, therefore, the high temperature regenerator G 3 It does not oxidize even at a high temperature of about 190 ° C. to 230 ° C. or higher than that of the high-temperature regenerated portion, and does not generate acids such as carboxylic acid.
[0122]
Therefore, an effective absorption promoting action can be maintained even at the same temperature state.
[0123]
These facts were also confirmed by the test results of the above-described heat resistance and absorption promotion action confirmation tests.
[0124]
That is, in the case of 4-heptanol, acids such as carboxylic acid were not detected even after a heating test using the heat resistance test apparatus shown in FIG. 2, for example, and the water evaporation obtained using the absorption promoting action test apparatus shown in FIG. The decrease in water temperature (° C.) in the space 3a is 5.2 ° C., and the decrease in water level (mm) is 2.6 mm. Each of the conventional absorption enhancers (2 ethyl 1 hexanol) is a double effect type. When used at a regeneration temperature of about 160 ° C. in the high-temperature regenerator of the absorption refrigerating apparatus, the drop in water temperature was 5.1 ° C. and the drop in water level was equivalent to 2.5 mm.
[0125]
That is, the high-temperature regenerator G of the triple effect absorption refrigerating apparatus as shown in FIG. 3 It can be seen that even at a regeneration temperature of 190 ° C. to 230 ° C. in the portion, an effective absorption promoting action can be achieved without generating carboxylic acid (RCOOH) and the like.
[0126]
(Embodiment 6)
In this embodiment, 3,3 dimethyl 1-butanol: (CH3) 3C (CH2) OH is used as the alcohol-based saturated hydrocarbon having 7 to 6 carbon atoms and one hydroxyl group. ing.
[0127]
This 3,3 dimethyl 1-butanol has two carbon atoms less than that of a conventional absorption enhancer, 2-ethyl 1-hexanol: CH3 (CH2) 3CH (C2H5) CH2OH, is easily soluble in water, and has heat resistance. high. And, therefore, the high temperature regenerator G 3 It does not oxidize even at a high temperature of about 190 ° C. to 230 ° C. or higher than that of the high-temperature regenerated portion, and does not generate acids such as carboxylic acid.
[0128]
Therefore, an effective absorption promoting action can be maintained even at the same temperature state.
[0129]
These facts were also confirmed by the test results of the above-mentioned heat resistance and absorption promoting action confirmation tests.
[0130]
That is, 3,3 dimethyl 1-butanol does not detect acids such as carboxylic acid even after a heat test using the heat resistance test apparatus shown in FIG. 2, for example, and is obtained using the absorption promotion action test apparatus shown in FIG. The decrease in water temperature (° C.) in the water evaporation space 3a is 4.9 ° C., and the decrease in water level (mm) is 2.5 mm, each of which uses a conventional absorption promoter (2 ethyl 1 hexanol). When used at a regeneration temperature of about 160 ° C. in the high-temperature regenerator of the double effect absorption refrigeration apparatus, the drop in water temperature was 5.1 ° C. and the drop in water level was equivalent to 2.5 mm.
[0131]
In other words, the high-temperature regenerator G of the triple effect absorption refrigerating apparatus as shown in FIG. 3 It can be seen that even at a regeneration temperature of 190 ° C. to 230 ° C. in the portion, an effective absorption promoting action can be achieved without generating carboxylic acid (RCOOH) and the like.
[0132]
(Embodiment 7)
In this embodiment, 2-ethyl-1-butanol: (C2H5) 2CHCH2OH is used as the alcohol-based saturated hydrocarbon having 7 to 6 carbon atoms and 1 hydroxyl group.
[0133]
This 2-ethyl 1-butanol also has two carbon atoms less than that of a conventional absorption promoter, 2-ethyl 1-hexanol: CH3 (CH2) 3CH (C2H5) CH2OH, is easily soluble in water, and has high heat resistance. . And, therefore, the high temperature regenerator G 3 It does not oxidize even at a high temperature of about 190 ° C. to 230 ° C. or higher than the high-temperature regenerated portion, and does not generate acids such as carboxylic acid.
[0134]
Therefore, an effective absorption promoting action can be maintained even at the same temperature state.
[0135]
These facts were also confirmed by the test results of the above-described heat resistance and absorption promotion action confirmation tests.
[0136]
That is, 2-ethyl-1-butanol, for example, did not detect acids such as carboxylic acid even after a heat test using the heat resistance test apparatus shown in FIG. 2, and was obtained using the absorption promotion test apparatus shown in FIG. The decrease in water temperature (° C.) in the water evaporation space 3a is 4.5 ° C., and the decrease in water level (mm) is 2.3 mm. Each of the conventional absorption enhancers (2 ethyl 1 hexanol) is doubled. When used at a regeneration temperature of about 160 ° C. in a high-temperature regenerator of a utility absorption refrigeration unit, the drop in water temperature was 5.1 ° C., and the drop in water level was almost equivalent to 2.5 mm.
[0137]
That is, the high temperature regenerator G of the triple effect absorption refrigerator as shown in FIG. 3 It can be seen that even at a regeneration temperature of 190 ° C. to 230 ° C. in the portion, an effective absorption promoting action can be achieved without generating carboxylic acid (RCOOH) and the like.
[0138]
(Embodiment 8)
In this embodiment, 4-methyl-2-pentanol: (CH3) 2CHCH2CH (OH) is used as the alcohol-based saturated hydrocarbon having 7 to 6 carbon atoms and 1 hydroxyl group. .
[0139]
This 4-methyl-2-pentanol also has two carbon atoms less than that of a conventional absorption promoter, 2ethyl 1-hexanol: CH3 (CH2) 3CH (C2H5) CH2OH, is easily soluble in water, and has heat resistance. high. And, therefore, the high temperature regenerator G 3 It does not oxidize even at a high temperature of about 190 ° C. to 230 ° C. or higher than that of the high-temperature regenerated portion, and does not generate acids such as carboxylic acid.
[0140]
Therefore, an effective absorption promoting action can be maintained even at the same temperature state.
[0141]
These facts were also confirmed by the test results of the above-mentioned heat resistance and absorption promoting action confirmation tests.
[0142]
That is, 4-methyl-2-pentanol, for example, does not detect acids such as carboxylic acid even after a heat test using the heat resistance test apparatus shown in FIG. 2, and is obtained using the absorption promotion action test apparatus shown in FIG. The decrease in water temperature (° C.) in the water evaporation space 3a is 4.7 ° C., and the decrease in water level (mm) is 2.4 mm, and the conventional absorption enhancer (2 ethyl 1 hexanol) is 2 mm each. When used at a regeneration temperature of about 160 ° C. in the high-temperature regenerator of the heavy-effect absorption refrigeration apparatus, the drop in water temperature was 5.1 ° C. and the drop in water level was equivalent to 2.5 mm.
[0143]
That is, the 4-methyl-2-pentanol of this embodiment is provided with the high-temperature regenerator G of the triple effect absorption refrigerator as shown in FIG. 3 It can be seen that even at a regeneration temperature of 190 ° C. to 230 ° C. in the portion, an effective absorption promoting action can be achieved without generating carboxylic acid (RCOOH) and the like.
[0144]
(Embodiment 9)
In this embodiment, 1 hexanol: CH3 (CH2) 5OH is used as the alcohol-based saturated hydrocarbon having 7 to 6 carbon atoms and 1 hydroxyl group.
[0145]
This 1-hexanol also has two carbon atoms less than that of a conventional absorption promoter, 2-ethyl 1-hexanol: CH3 (CH2) 3CH (C2H5) CH2OH, is easily soluble in water, and has high heat resistance. And, therefore, the high temperature regenerator G 3 It does not oxidize even at a high temperature of about 190 ° C. to 230 ° C. or higher than that of the high-temperature regenerated portion, and does not generate acids such as carboxylic acid.
[0146]
Therefore, an effective absorption promoting action can be maintained even at the same temperature state.
[0147]
These facts were also confirmed by the test results of the above-mentioned heat resistance and absorption promoting action confirmation tests.
[0148]
That is, 1-hexanol does not detect acids such as carboxylic acid even after a heating test using the heat resistance test apparatus shown in FIG. 2, for example, and furthermore, water evaporation obtained using the absorption promotion action test apparatus shown in FIG. The decrease in water temperature (° C.) in the space 3a is 4.9 ° C., and the decrease in water surface (mm) is 2.5 mm. Each of the conventional absorption enhancers (2 ethyl 1 hexanol) is a double effect type. When used at a regeneration temperature of about 160 ° C. in the high-temperature regenerator of the absorption refrigerating apparatus, the drop in water temperature was 5.1 ° C. and the drop in water level was equivalent to 2.5 mm.
[0149]
That is, the 1-hexanol of this embodiment is provided with the high-temperature regenerator G of the triple effect absorption refrigerator as shown in FIG. 3 It can be seen that even at a regeneration temperature of 190 ° C. to 230 ° C. in the portion, an effective absorption promoting action can be achieved without generating carboxylic acid (RCOOH) and the like.
[0150]
(Embodiment 10)
In this embodiment, 2-methyl-2-pentanol: CH3CH2CH2 (CH3) 2OH is used as the alcohol-based saturated hydrocarbon having 7 to 6 carbon atoms and 1 hydroxyl group.
[0151]
This 2-methyl-2-pentanol also has two fewer carbon atoms, is more soluble in water, and has better heat resistance than the conventional absorption promoter, 2-ethyl-1-hexanol: CH3 (CH2) 3CH (C2H5) CH2OH. high. And, therefore, the high temperature regenerator G 3 It does not oxidize even at a high temperature of about 190 ° C. to 230 ° C. or higher than that of the high-temperature regenerated portion, and does not generate acids such as carboxylic acid.
[0152]
Therefore, an effective absorption promoting action can be maintained even at the same temperature state.
[0153]
These facts were also confirmed by the test results of the above-mentioned heat resistance and absorption promoting action confirmation tests.
[0154]
That is, 2-methyl-2-pentanol, for example, does not detect acids such as carboxylic acid even after the heat test using the heat resistance test apparatus shown in FIG. 2 and is obtained using the absorption promotion action test apparatus shown in FIG. The degree of decrease in water temperature (° C.) in the water evaporation space 3a is 5.0 ° C., and the degree of decrease in water level (mm) is 2.5 mm. When used at a regeneration temperature of about 160 ° C. in the high-temperature regenerator of the heavy-effect absorption refrigeration apparatus, the drop in water temperature was 5.1 ° C. and the drop in water level was equivalent to 2.5 mm.
[0155]
In other words, the high-temperature regenerator G of the triple effect absorption refrigerating apparatus as shown in FIG. 3 It can be seen that even at a regeneration temperature of 190 ° C. to 230 ° C. in the portion, an effective absorption promoting action can be achieved without generating carboxylic acid (RCOOH) and the like.
[0156]
(Embodiment 11)
In this embodiment, 4-methyl-1-pentanol: (CH3) 2CHCH2CH2CH2OH is used as the alcohol-based saturated hydrocarbon having 7 to 6 carbon atoms and 1 hydroxyl group.
[0157]
This 4-methyl-1-pentanol also has two carbon atoms less than that of a conventional absorption promoter, 2-ethyl-1-hexanol: CH3 (CH2) 3CH (C2H5) CH2OH, is easily soluble in water, and has heat resistance. high. And, therefore, the high temperature regenerator G 3 It does not oxidize even at a high temperature of about 190 ° C. to 230 ° C. or higher than that of the high-temperature regenerated portion, and does not generate acids such as carboxylic acid.
[0158]
Therefore, an effective absorption promoting action can be maintained even at the same temperature state.
[0159]
These facts were also confirmed by the test results of the above-mentioned heat resistance and absorption promoting action confirmation tests.
[0160]
That is, for example, 4-methyl-1-pentanol does not detect acids such as carboxylic acid even after a heat test using the heat resistance test apparatus shown in FIG. 2, and is obtained using the absorption promotion action test apparatus shown in FIG. The decrease in water temperature (° C.) in the water evaporation space 3a is 4.6 ° C., and the decrease in water level (mm) is 2.3 mm, and the conventional absorption enhancer (2 ethyl 1 hexanol) is used in each case. When used at a regeneration temperature of about 160 ° C. in the high-temperature regenerator of the heavy-effect absorption refrigeration apparatus, the drop in water temperature was about 5.1 ° C. and the drop in water level was about 2.5 mm.
[0161]
That is, the 4-methyl-1-pentanol of this embodiment is provided with the high-temperature regenerator G of the triple effect absorption refrigerator as shown in FIG. 3 It can be seen that even at a regeneration temperature of 190 ° C. to 230 ° C. in the portion, an effective absorption promoting action can be achieved without generating carboxylic acid (RCOOH) and the like.
[0162]
(Embodiment 12)
In this embodiment, 3-methyl-3-pentanol: (CH3CH2) 2C (CH3) OH is used as the alcohol-based saturated hydrocarbon having 7 to 6 carbon atoms and 1 hydroxyl group. I have.
[0163]
This 3-methyl-3-pentanol also has two carbon atoms less than that of the conventional absorption promoter, 2ethyl 1-hexanol: CH3 (CH2) 3CH (C2H5) CH2OH, is easily soluble in water, and has heat resistance. high. And, therefore, the high temperature regenerator G 3 It does not oxidize even at a high temperature of about 190 ° C. to 230 ° C. or higher than that of the high-temperature regenerated portion, and does not generate acids such as carboxylic acid.
[0164]
Therefore, an effective absorption promoting action can be maintained even at the same temperature state.
[0165]
These facts were also confirmed by the test results of the above-mentioned heat resistance and absorption promoting action confirmation tests.
[0166]
That is, 3-methyl-3-pentanol does not detect acids such as carboxylic acid even after a heating test using, for example, the heat resistance test apparatus shown in FIG. 2, and is obtained using the absorption promoting action test apparatus shown in FIG. The decrease in water temperature (° C.) in the water evaporation space 3a is 4.8 ° C., and the decrease in water level (mm) is 2.4 mm. When used at a regeneration temperature of about 160 ° C. in the high-temperature regenerator of the heavy-effect absorption refrigeration apparatus, the drop in water temperature was 5.1 ° C. and the drop in water level was equivalent to 2.5 mm.
[0167]
That is, the 3-methyl-3-pentanol of this embodiment is provided with the high-temperature regenerator G of the triple effect absorption refrigerator as shown in FIG. 3 It can be seen that even at a regeneration temperature of 190 ° C. to 230 ° C. in the portion, an effective absorption promoting action can be achieved without generating carboxylic acid (RCOOH) and the like.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a refrigeration cycle diagram showing a configuration of a multiple-effect absorption refrigeration apparatus using an absorption promoter of an absorption refrigeration apparatus according to each embodiment of the present invention.
FIG. 2 is a diagram showing a configuration of a heat resistance test apparatus for testing the heat resistance of an absorption accelerator of an absorption refrigeration apparatus according to each embodiment of the present invention.
FIG. 3 is a diagram showing a configuration of an absorption promotion action test device for testing the absorption promotion action of an absorption enhancer of an absorption refrigeration apparatus according to each embodiment of the present invention.
FIG. 4 is a graph showing that the absorption promoting effect of an absorption enhancer can be evaluated when tested by the test device of FIG. 3;

Claims (13)

凝縮器（Ｃ）、吸収器（Ａ）および蒸発器（Ｅ）と、高温側から低温側に各々作動温度を異にする少なくとも３台以上の複数台の再生器（Ｇｎ〜Ｇ１）と、これら各再生器（Ｇｎ〜Ｇ１）に対応する複数台の溶液熱交換器（Ｈｎ〜Ｈｎ−１）とを備え、上記高温側の再生器（Ｇｎ，Ｇｎ−１）で発生した冷媒蒸気を順次低温側の再生器（Ｇｎ−１，Ｇ１）に導入して、当該低温側各再生器（Ｇｎ−１，Ｇ１）の加熱源として利用するようにしてなる多重効用型吸収式冷凍装置において、その吸収液中に添加される吸収促進剤であって、炭素数が７〜６で、水酸基数が１であるアルコール系鎖式飽和炭化水素よりなることを特徴とする吸収式冷凍装置の吸収促進剤。Condenser (C), absorber (A) and evaporator (E), at least three or more plurality of regenerator having different respective operating temperature on the low temperature side from the hot side (Gn~G 1), and a respective regenerator (Gn~G 1) a plurality of solution heat exchangers corresponding to (Hn~Hn -1), the high-temperature side of the regenerator (Gn, Gn -1) a refrigerant vapor generated in A multiple-effect absorption refrigeration system which is sequentially introduced into the regenerators (Gn -1 , G 1 ) on the low temperature side and is used as a heating source for each regenerator (Gn -1 , G 1 ) on the low temperature side. In the absorption refrigeration apparatus, an absorption accelerator added to the absorption liquid, wherein the absorption refrigeration apparatus comprises an alcohol-based saturated hydrocarbon having 7 to 6 carbon atoms and 1 hydroxyl group. Absorption promoter. アルコール系鎖式飽和炭化水素は、２，４ジメチル３ペンタノールであることを特徴とする請求項１記載の吸収式冷凍装置の吸収促進剤。The absorption accelerator according to claim 1, wherein the alcohol-based saturated hydrocarbon is 2,4dimethyl-3-pentanol. アルコール系鎖式飽和炭化水素は、３エチル３ペンタノールであることを特徴とする請求項１記載の吸収式冷凍装置の吸収促進剤。The absorption accelerator according to claim 1, wherein the alcohol-based saturated hydrocarbon is 3-ethyl-3-pentanol. アルコール系鎖式飽和炭化水素は、２メチル２ヘキサノールであることを特徴とする請求項１記載の吸収式冷凍装置の吸収促進剤。2. The absorption accelerator according to claim 1, wherein the alcohol-based saturated hydrocarbon is 2-methyl-2-hexanol. アルコール系鎖式飽和炭化水素は、１ヘプタールであることを特徴とする請求項１記載の吸収式冷凍装置の吸収促進剤。2. The absorption accelerator according to claim 1, wherein the alcohol-based saturated hydrocarbon is 1 heptal. アルコール系鎖式飽和炭化水素は、４ヘプタールであることを特徴とする請求項１記載の吸収式冷凍装置の吸収促進剤。2. The absorption accelerator according to claim 1, wherein the alcohol-based saturated hydrocarbon is 4-heptal. アルコール系鎖式飽和炭化水素は、３，３ジメチル１ブタノールであることを特徴とする請求項１記載の吸収式冷凍装置の吸収促進剤。2. The absorption accelerator according to claim 1, wherein the alcohol-based saturated hydrocarbon is 3,3 dimethyl-1-butanol. アルコール系鎖式飽和炭化水素は、２エチル１ブタノールであることを特徴とする請求項１記載の吸収式冷凍装置の吸収促進剤。The absorption accelerator according to claim 1, wherein the alcohol-based saturated hydrocarbon is 2-ethyl-1-butanol. アルコール系鎖式飽和炭化水素は、４メチル２ペンタノールであることを特徴とする吸収式冷凍装置の吸収促進剤。The alcohol-based saturated hydrocarbon is 4-methyl-2-pentanol, which is an absorption accelerator for an absorption refrigeration apparatus. アルコール系鎖式飽和炭化水素は、１ヘキサノールであることを特徴とする請求項１記載の吸収式冷凍装置の吸収促進剤。2. The absorption accelerator according to claim 1, wherein the alcohol-based saturated hydrocarbon is 1-hexanol. アルコール系鎖式飽和炭化水素は、２メチル２ペンタノールであることを特徴とする請求項１記載の吸収式冷凍装置の吸収促進剤。2. The absorption accelerator according to claim 1, wherein the alcohol-based saturated hydrocarbon is 2-methyl-2-pentanol. アルコール系鎖式飽和炭化水素は、４メチル１ペンタノールであることを特徴とする請求項１記載の吸収式冷凍装置の吸収促進剤。2. The absorption accelerator according to claim 1, wherein the alcohol-based saturated hydrocarbon is 4-methyl-1-pentanol. アルコール系鎖式飽和炭化水素は、３メチル３ペンタノールであることを特徴とする請求項１記載の吸収式冷凍装置の吸収促進剤。2. The absorption accelerator according to claim 1, wherein the alcohol-based saturated hydrocarbon is 3-methyl-3-pentanol.
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