JP2004034047A

JP2004034047A - Hydraulic press

Info

Publication number: JP2004034047A
Application number: JP2002190838A
Authority: JP
Inventors: Masashi Tawatari; 田渡　正史; Tatsuro Araki; 荒木　達朗; Hideji Nishihara; 西原　秀司; Kenji Hiraishi; 平石　研二; Yoshinobu Yamada; 山田　良亘; Koichi Kondo; 近藤　剛一; Yutaka Ozaki; 尾崎　豊
Original assignee: Sumitomo Heavy Industries Techno Fort Co Ltd
Current assignee: Sumitomo Heavy Industries Techno Fort Co Ltd
Priority date: 2002-06-28
Filing date: 2002-06-28
Publication date: 2004-02-05

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a hydraulic press by which a pressurization source optimum for the pressurization state of a pressurization ram can be employed, the pressurizing force of the press can be increased without upsizing of a liquid pressure generation source and the flexibility of the amount of stroke of the press can be maintained high. <P>SOLUTION: The hydraulic press 1 has the pressurization ram 5, a main cylinder 6 for actuating the pressurization ram 5 and the fluid pressurization source for pressurizing the working fluid housed in the main cylinder 6. The fluid pressurization source is provided with the low pressure side pressurization source 20 for pressurizing the working fluid in the main cylinder 6 when the pressurizing force generated by the pressurization ram 5 is small and the high pressure side pressurization source 10 for pressurizing the working fluid in the main cylinder 6 when the pressurizing force generated by the pressurization ram 5 is large. As a result, the press is provided with the pressurization source 10 to be used when the pressurizing force is large and the pressurization source 20 to be used when the pressurizing force is small and therefore the pressurization source optimum for the pressurizing state of the pressurization ram 5 can be employed. <P>COPYRIGHT: (C)2004,JPO

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、液圧プレスに関する。さらに詳しくは、機械式プレスに比べて、ストローク長の自由度が高く、環境性に優れた液圧プレスに関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来、油圧プレス等の液圧プレス（以下、油圧プレスという）は、フレーム内に上下方向移動可能に取り付けられたラムと、このラムを移動させるシリンダを備えており、油圧発生源からシリンダ内に高圧の油を直接供給排出することによってラムを移動させている。このような油圧プレスでは、その加圧力はシリンダに供給する油の圧力によって決定されるため、油圧を発生させる油圧ポンプ等の油圧発生源を大型化し、この油圧発生源によってシリンダに供給する油の圧力を高くしてやればプレスの加圧力を大きくすることができる。
ところが、油圧発生源が大型化すると、それに伴って油圧発生源が発生する騒音は大きくなるし、作動油のメンテナンスやラム部、油圧発生源のメンテナンス等の作業が大変になるため、油圧プレスのランニングコストが高くなるし、騒音防止対策などの環境対策に多大な費用がかかるという問題があった。
【０００３】
上記の問題を解決する油圧プレスとして、特開平８−２０６９００（従来例１）記載の技術がある。
従来例１の油圧プレスは、油圧発生源として、サーボモータとこのサーボモータによってピストンが作動されるサブシリンダを使用したものである。このサブシリンダは、その断面積がラムを駆動するシリンダ（以下、メインシリンダという）の断面積に比べて小さいものであり、メインシリンダと連通されている。
このため、サーボモータを作動させてサブシリンダからメインシリンダに作動油を供給すれば、メインシリンダを作動させることができる。そして、サブシリンダの断面積はメインシリンダの断面積に比べて小さいので、パスカルの原理により、サーボモータを作動させたときにサブシリンダ内に発生する油圧が小さくても、ラムの加圧力を大きくすることができる。
したがって、油圧発生源をコンパクトにしてもラムの加圧力を大きくすることができるので、油圧プレスのランニングコストや環境対策費用を安くすることができる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
しかるに、油圧プレスでは、プレスのストローク量、つまりラムの移動量はメインシリンダ内に供給されるの油の量によって決定されるが、従来例１の油圧プレスの場合、サブシリンダの断面積が小さいためサブシリンダのピストンの移動量に対してメインシリンダ内に供給されるの油の量が少なくなる。すると、たとえサブシリンダのストローク一杯までピストンを移動させても、ラムの移動量は小さくなってしまうから、プレスのストローク長が短くなり、ストローク長の自由度が低くなる。
かといって、サブシリンダのストローク長を長くすれば、メインシリンダ内に供給することができる作業油の量が多くなるからラムの移動量を大きくできるが、サブシリンダのストローク長を長くすることは結局油圧発生源を大型化することになる。そして、従来例１の油圧プレスでは、ピストンとサーボモータはボールネジ機構によって連結されているから、サブシリンダのストローク長を長くするとボールネジ機構のネジ軸の長さを長くしなければならず、ボールネジ機構の破損や動作不良が発生しやすくなる。
つまり、従来例１の油圧プレスでは、油圧発生源を大型化することなくプレスの加圧力を大きくできても、ストローク長の自由度が高いという液圧プレスの特徴が無くなってしまうという問題が生じる。
【０００５】
また、ラムの加圧力が小さい場合であれば、上述したサブシリンダを用いるよりも、油圧ポンプなどによってメインシリンダに直接作動油を供給した方が効率的である。しかし、従来例１の油圧プレスでは、ラムの加圧力が小さい場合であても、サーボモータを駆動してサブシリンダからメインシリンダに作動油を供給しなければならず、効率が悪いという問題がある。
【０００６】
本発明はかかる事情に鑑み、加圧ラムの加圧状態に最適な加圧源を採用することができ、液圧発生源を大型化することなくプレスの加圧力を大きくすることができ、しかもプレスのストローク長の自由度を高く保つことができる液圧プレスを提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
請求項１の液圧プレスは、加圧ラムと、該加圧ラムを作動させるメインシリンダと、該メインシリンダ内に収容された作動流体を加圧する流体加圧源とを有する液圧プレスであって、前記流体加圧源が、前記加圧ラムが発生する加圧力が小さい場合に、前記メインシリンダ内の作動流体を加圧する低圧側加圧源と、前記加圧ラムが発生する加圧力が大きい場合に、前記メインシリンダ内の作動流体を加圧する高圧側加圧源とを備えていることを特徴とする。
請求項２の液圧プレスは、請求項１記載の発明において、前記高圧側加圧源が、前記メインシリンダに連通され、内部に前記作動流体が収容された高圧側サブシリンダと、該高圧側サブシリンダ内に、液密かつ該高圧側サブシリンダの軸方向移動可能に取り付けられた高圧側ピストンと、該高圧側ピストンを、前記高圧側サブシリンダの軸方向に沿って移動させる高圧側移動装置とからなり、前記高圧側サブシリンダの断面積が、前記メインシリンダの断面積よりも小さいことを特徴とする。
請求項３の液圧プレスは、請求項２記載の発明において、前記高圧側移動装置がサーボモータであることを特徴とする。
請求項４の液圧プレスは、請求項２記載の発明において、前記低圧側加圧源によって前記メインシリンダ内の作動流体を加圧した後に、前記高圧側加圧源によって前記メインシリンダ内の作動流体を加圧することを特徴とする。
請求項５の液圧プレスは、請求項１記載の発明において、前記低圧側加圧源が、前記メインシリンダに連通され、内部に前記作動流体が収容された低圧側サブシリンダと、該低圧側サブシリンダ内に、液密かつ該低圧側サブシリンダの軸方向移動可能に取り付けられた低圧側ピストンと、該低圧側ピストンを、前記低圧側サブシリンダの軸方向に沿って移動させる低圧側移動装置とからなり、前記低圧側サブシリンダの断面積が、前記メインシリンダの断面積よりも小さいことを特徴とする。
請求項６の液圧プレスは、請求項５記載の発明において、前記低圧側移動装置がエアシリンダであることを特徴とする。
【０００８】
請求項１の発明によれば、作動流体を加圧する加圧源を、ラムが発生する加圧力が大きい場合、つまりプレスの負荷が大きい場合に使用する高圧側加圧源と、ラムが発生する加圧力が小さい場合、つまりプレスの負荷が小さい場合に使用する低圧側加圧源とを備えているので、加圧ラムの加圧状態に最適な加圧源を採用することができる。
請求項２の発明によれば、高圧側サブシリンダの断面積がメインシリンダの断面積よりも小さいので、高圧側移動装置が高圧側ピストンを作動させる力が小さくても、メインシリンダから加圧ラムに加わる力を大きくすることができる。つまり、高圧側移動装置に大容量の装置を使用しなくても加圧ラムの加圧力を大きくすることができるから、高圧側移動装置にコンパクトかつ安価な装置を採用することができる。よって、液圧プレスをコンパクトな構成とすることができるから、プレスのランニングコストや環境対策費用などを安くすることができる。
請求項３の発明によれば、サーボモータの回転量により作動流体の圧力を制御できるから、加圧ラムの加圧力を正確に制御することができる。また、高圧側加圧源に液圧ポンプを使用しないので、騒音を低減することができ、作動流体の量も少なくすることができる。よって、液圧プレスのランニングコストや環境対策費用などを安くすることができる。
請求項４の発明によれば、低圧側加圧源によって低い加圧力の状態で加圧ラムを大きく移動させ、最終的な加圧を行うときにのみ高圧側加圧源によって加圧ラムを移動させるようにすれば、高圧側サブシリンダのストローク長が短くても、加圧ラムのストローク長を長くすることができる。よって、高圧側加圧源の移動装置や高圧側サブシリンダを大型化しなくてもプレスのストローク長を長くすることができる。そして、低圧側加圧源による加圧ラムの移動量を調整すれば、高圧側加圧源による加圧ラムの移動量を調整しなくても、プレスのストローク長を調整できる。よって高圧側加圧源の移動装置や高圧側サブシリンダをコンパクトにしても、プレスのストローク長の自由度を高く保つことができる。
請求項５の発明によれば、低圧側サブシリンダの断面積がメインシリンダの断面積よりも小さいので、低圧側移動装置が低圧側ピストンを作動させる力が小さくても、メインシリンダから加圧ラムに加わる力を大きくすることができる。つまり、低圧側移動装置に大容量の装置を使用しなくても、所望の加圧ラムの加圧力を発生させることができるから、低圧側移動装置にコンパクトかつ安価な装置を採用することができる。よって、液圧プレスをコンパクトな構成とすることができるから、プレスのランニングコストや環境対策費用などを安くすることができる。
請求項６の発明によれば、エアシリンダによって低圧側ピストンを移動させるから、液圧ポンプを使用する場合に比べて、騒音を低減することができる。しかも、作動流体が空気であるから、液圧シリンダのようにシリンダの作動に使用される作動流体の漏れを気にする必要がないし、作動流体の補給などが不要である。よって、低圧側加圧源の設置費用やメンテナンス費用、ランニングコスト等を安くすることができるから、プレスのランニングコストなどを安くすることができる。
【０００９】
【発明の実施の形態】
つぎに、本発明の実施形態を図面に基づき説明する。
図１は本実施形態の液圧プレス１の概略縦断面図である。図２は本実施形態の液圧プレス１の加圧力と、上下のダイ間の距離の関係を示した図である。
【００１０】
図１において、符号２は、本実施形態の液圧プレス１のベッドを示している。符号３は、前記ベッド状に立設されたフレームを示しており、符号４は、フレーム上に設けられたクラウン４を示している。そして、符号５は、フレーム３に対して上下方向移動可能に設けられた加圧ラム５がを示している。
また、前記ベッド２の上面には下ダイセットＤ１が取り付けられており、加圧ラム５の下面には上ダイセットＤ２が取り付けられている。
【００１１】
図１に示すように、前記加圧ラム５は、その上部に上端から凹んだ凹部が形成されている。この加圧ラム５の凹部には、上端が前記クラウン４に固定された高圧側加圧源１０の高圧側サブシリンダ１１の下端部が挿入されており、その凹部の内周面は、高圧側サブシリンダ１１の下端部と液密かつ上下方向摺動可能に取り付けられている。そして、加圧ラム５の凹部の底面と高圧側サブシリンダ１１の下面との間に、メインシリンダ室６ｈが形成されている。
このメインシリンダ室６ｈには、例えば作動油等の作動流体が収容されている。そして、メインシリンダ室６ｈは、後述する高圧側加圧源１０の高圧側サブシリンダ１１のシリンダ室１１ｈ、および後述する低圧側加圧源２０の低圧側サブシリンダ２１のシリンダ室２１ｈと連通されており、両者とメインシリンダ室６ｈとの間にも作動流体が収容されている。
【００１２】
したがって、高圧側加圧源１０の高圧側サブシリンダ１１のシリンダ室１１ｈ、または後述する低圧側加圧源２０の低圧側サブシリンダ２１のシリンダ室２１ｈからメインシリンダ室６ｈ内に作動流体が供給されれば、メインシリンダ室６ｈ内に収容されている作動流体が加圧される。すると、加圧ラム５の凹部の内底面には作動流体の圧力が加わるので、その圧力によって加圧ラム５は高圧側サブシリンダ１１とフレーム３に沿って下降する。このため、上下のダイセットＤ１，Ｄ２間にプレスする素材Ｂを配置しておけば、加圧ラム５の下降によって素材Ｂを上下のダイセットＤ１　，Ｄ２に挟んで加圧することができる。
なお、前述した加圧ラム５の凹部が特許請求の範囲にいうメインシリンダを示しているが、以下では、説明を分かり易くするために、加圧ラム５の凹部を単にメインシリンダ６で示す。
【００１３】
つぎに、高圧側加圧源１０を詳細に説明する。
図１に示すように、メインシリンダ６には、高圧側加圧源１０の高圧側サブシリンダ１１が液密に挿入されている。この高圧側サブシリンダ１１には、その上下方向を貫通する貫通孔が形成されており、この貫通孔の内部が高圧側シリンダ室１１ｈ　となっている。したがって、高圧側サブシリンダ１１の高圧側シリンダ室１１ｈ　は、その下端が開口しており、この開口によってメインシリンダ６のメインシリンダ室６ｈに連通されるのである。
この高圧側シリンダ室１１ｈ　には、その上端の開口から高圧側ピストン１２が挿入されている。この高圧側ピストン１２は、その外周面が高圧側シリンダ室１１ｈ　の内周面に、液密かつ高圧側シリンダ室１１ｈ　の軸方向に沿って摺動可能取り付けられている。
この高圧側ピストン１２の上端部は、前記クラウン４を貫通してクラウン４の上方に突出しており、その上端はボールネジ機構１３とカップラ１５とを介してサーボモータ１４の主軸に取り付けられている。ボールネジ機構１３のネジ軸は、その軸方向が高圧側シリンダ室１１ｈ　の軸方向と平行となるようにカップリング１５に取り付けられている。そして、ボールネジ機構１３のナットは、ネジ軸に螺合した状態で高圧側ピストン１２に取り付けられている。
【００１４】
このため、サーボモータ１４を駆動すれば、カップリング１５を介してボールネジ機構１３のネジ軸が回転され、ネジ軸に沿ってナットが移動するので、このナットとともに高圧側ピストン１２はその軸方向に沿って上昇下降する。よって、高圧側ピストン１２が下降すれば、その下端によって高圧側シリンダ室１１ｈ　内の作動流体が加圧され、高圧側シリンダ室１１ｈ　から前記メインシリンダ６のメインシリンダ室６ｈに流入するので、加圧ラム５を下降させることができる。
しかも、高圧側サブシリンダ１１の高圧側シリンダ室１１ｈ　の断面積（以下、単に高圧側サブシリンダ１１の断面積という）は、メインシリンダ６のメインシリンダ室６ｈの断面積（以下、単にメインシリンダ６の断面積という）よりも小さいので、パスカルの原理により、サーボモータ１４が高圧側ピストン１２を作動させたときに作動流体から高圧側ピストン１２が受ける反力は、作動流体からメインシリンダ６の内底面、つまり作動流体から加圧ラム５が受ける力よりも小さくなる。言い換えれば、サーボモータ１４が高圧側ピストン１２を移動させるのに使用した力に比べて、作動流体から加圧ラム５に加わる力が大きくなる。よって、サーボモータ１４を大容量にしなくても加圧ラム５の加圧力を大きくすることができるから、コンパクトかつ安価なサーボモータ１４を採用することができる。
【００１５】
また、サーボモータ１４の回転量を制御することによって、高圧側ピストン１２の移動量が制御できるから、メインシリンダ６内の作動流体を加圧する圧力を制御することができる。つまり、サーボモータ１４の回転量を制御することによって作動流体から加圧ラム５が受ける力を制御することができるから、加圧ラムの加圧力を正確に制御することができる。しかも、高圧側加圧源１０に液圧ポンプを使用しないので、騒音を低減することができ、作動流体の量も少なくすることができる。よって、液圧プレスのランニングコストや環境対策費用などを安くすることができる。
【００１６】
つぎに、低圧側加圧源２０を詳細に説明する。
図１に示すように、前記フレーム３の両側方には、低圧側加圧源２０の一対の低圧側サブシリンダ２１が設けられている。この低圧側サブシリンダ２１には、その軸方向に沿って摺動可能かつ液密に低圧側ピストン２２が収容されている。そして、低圧側サブシリンダ２１と低圧側ピストン２２によって囲まれた部分に、低圧側シリンダ室２１ｈ　が形成されている。この低圧側シリンダ室２１ｈ　は、前記クラウン４および前記高圧側サブシリンダ１１を貫通する作動流体通路２０ｈ　によってメインシリンダ６のメインシリンダ室６ｈに連通されている。この作動流体通路２０ｈ　には、メインシリンダ６から低圧側サブシリンダ２１に向かって作動油が流れないように、逆止弁２４が介装されている。
【００１７】
前記低圧側ピストン２２の外面（図１では下面）には、エアシリンダ２３のピストンロッドの先端が取り付けられている。このエアシリンダ２３は、その伸縮方向が低圧側サブシリンダ２１の軸方向と平行となるように配設されている。
【００１８】
このため、エアシリンダ２３を作動すれば、低圧側シリンダ２１の軸方向に沿って低圧側ピストン２２が昇降する。よって、低圧側ピストン２２が上昇すれば、その上端によって低圧側シリンダ室２１ｈ　内の作動流体が加圧され、作動流体通路２０ｈ　を通って低圧側シリンダ室２１ｈ　から前記メインシリンダ６のメインシリンダ室６ｈに流入するので、加圧ラム５を下降させることができる。
しかも、低圧側サブシリンダ２１の低圧側シリンダ室２１ｈ　の断面積（以下、単に低圧側サブシリンダ２１の断面積という）は、メインシリンダ６の断面積よりも小さいので、パスカルの原理により、エアシリンダ２３が低圧側ピストン２２を作動させたときに作動流体から低圧側ピストン２２が受ける反力は、作動流体からメインシリンダ６の内底面、つまり作動流体から加圧ラム５が受ける力よりも小さくなる。言い換えれば、エアシリンダ２３が低圧側ピストン２２を移動させるのに使用した力に比べて、作動流体から加圧ラム５に加わる力が大きくなる。よって、エアシリンダ２３を大容量にしなくても加圧ラム５の加圧力を大きくすることができるから、液圧プレス１をコンパクトな構成とすることができ、プレスのランニングコストや環境対策費用などを安くすることができる。
【００１９】
さらに、エアシリンダ２３によって低圧側ピストン２２を移動させるから、液圧ポンプを使用する場合に比べて、騒音を低減することができる。しかも、エアシリンダ２３の作動に使用される作動流体は空気であるから、液圧ポンプのようにその作動に使用される作動流体の漏れを気にする必要がないし、作動流体の補給などが不要である。よって、低圧側加圧源２０の設置費用やメンテナンス費用、ランニングコスト等を安くすることができるから、プレスのランニングコストなどを安くすることができる。
【００２０】
なお、低圧側サブシリンダ２１を設ける数は２つに限られず、１つでもよいし２つ以上設けてもよい。
さらになお、低圧側サブシリンダ２１には、メインシリンダ６から低圧側サブシリンダ２１に向かって作動油を戻すために、バルブ２６が介装されたバイパス通路２５が設けられている。よって、バルブ２６を開けば、メインシリンダ６から低圧側サブシリンダ２１に向かって作動流体を戻すことができる。
さらになお、作動流体通路２０ｈ　には作動流体が収容されたタンクＴが接続されており、両者を連通する配管には、タンクＴから作動流体通路２０ｈ　に向かってのみ作動流体を流す逆止弁が改装されている。このため、作動流体通路２０ｈ　の圧力が高くなってもタンクＴに向かって作動流体が流入することができるし、作動流体通路２０ｈ　内の作動流体の圧力が一定の値よりも低くなる、つまりメインシリンダ６等に収容されている作動流体が減少すると、自動的に作動流体を補給することができる。
【００２１】
つぎに、本実施形態の液圧プレス１の動作を説明する。
以下には、図２に示すように、加圧ラム５が上死点にある場合において、上下ダイセットＤ１　，Ｄ２の間の距離が約３００ｍｍ、つまり加圧ラム５のストロークが約３００ｍｍであり、最終的な成形に約３０００ｔの加圧力が必要な場合について説明する。
まず、下ダイセットＤ１上に鍛造素材Ｂを配置し、低圧側加圧源２０のエアシリンダ２３を伸長させる。すると、低圧側ピストン２２が上昇し、作動流体通路２０ｈ　を通って低圧側シリンダ室２１ｈ　から前記メインシリンダ６のメインシリンダ室６ｈに流入するので、加圧ラム５が下降し、上下ダイセットＤ１　，Ｄ２によって鍛造素材Ｂが挟まれ加圧される。
そして、上下ダイセットＤ１　，Ｄ２の間隔が５０ｍｍとなるまでエアシリンダ２３を伸長させて、エアシリンダ２３の作動を停止する。このとき、加圧ラム５の加圧力は約５００ｔであるが、全てのエアシリンダ２３の断面積がメインシリンダ６の断面積の１／３程度の場合、本実施形態の場合、エアシリンダ２３を２台備えているから、エアシリンダ２３一台あたりに必要とされる加圧力は約８３ｔであるから、エアシリンダ２３でも加圧ラム５に十分な加圧力を発生させることができる。
【００２２】
エアシリンダ２３の作動を停止すると、サーボモータ１４が作動され、高圧側ピストン２２が下降する。すると、作動流体が高圧側シリンダ室１１ｈ　からメインシリンダ６のメインシリンダ室６ｈに流入し、加圧ラム５がさらに下降され、鍛造素材がより大きな加圧力で加圧される。このとき、加圧ラム５の加圧力は５００ｔから３０００ｔまで上昇するが、高圧側サブシリンダ１１の断面積はメインシリンダ６の断面積の１／１０程度であるから、サーボモータ１４に必要とされる加圧力は最大でも約３００　ｔである。したがって、大容量のサーボモータ１４を使用しなくても、加圧ラム５に十分な加圧力を発生させることができる。そして、高圧側ピストン２２のストロークは約５０ｍｍ程度であるから、ボールネジ機構１３のネジ軸は短くてもよいので、ボールネジ機構１３の強度を高くすることができ、ボールネジ機構１３のが破損することも防ぐことができる。
【００２３】
上記のごとく、本実施形態の液圧プレス１によれば、加圧ラム５が発生する加圧力が低い状態、つまりプレスの負荷が小さい状態において低圧側加圧源２０のエアシリンダ２３によって加圧ラム５を大きく移動させ、最終的な加圧を行うとき、つまりプレスの負荷が大きい状態においてのみ高圧側加圧源１０のサーボモータ１４によって加圧ラム５の移動させている。このため、サーボモータ１４による高圧側ピストン２２のストローク長を短くしても、加圧ラム５の全ストローク長を長くすることができる。よって、高圧側加圧源１０のサーボモータ１４を大型化しなくてもプレスのストローク長を長くすることができる。
また、低圧側加圧源２０のエアシリンダ２３による加圧ラム５の移動量を調整すれば、高圧側加圧源１０のサーボモータ１４による加圧ラム５の移動量を調整しなくても、プレスのストローク長を調整できる。よって高圧側加圧源１０のサーボモータ１４をコンパクトにしても、液圧プレスの特徴であるプレスストロークの自由度を高く保つことができる。
さらに、加圧ラム５の加圧力が小さいときには、サーボモータ１４を使用せず、エアシリンダ２３によって加圧ラム５を作動させているから、液圧プレス１を効率的よく運転することができる。
【００２４】
なお、大きな加圧力が必要とされない場合には、低圧側加圧源２０のエアシリンダ２３のみを用いて加圧ラム５を作動させて、鍛造素材Ｂを最終的な形状まで成形させてもよい。
【００２５】
【発明の効果】
請求項１の発明によれば、作動流体を加圧する加圧源を、加圧力が大きい場合に使用する高圧側加圧源と、加圧力が小さい場合に使用する低圧側加圧源とを備えているので、加圧ラムの加圧状態に最適な加圧源を採用することができる。
請求項２の発明によれば、液圧プレスをコンパクトな構成とすることができるから、プレスのランニングコストや環境対策費用などを安くすることができる。請求項３の発明によれば、加圧ラムの加圧力を正確に制御することができ、液圧プレスのランニングコストや環境対策費用などを安くすることができる。
請求項４の発明によれば、高圧側加圧源の移動装置を大型化しなくてもプレスのストローク長を長くすることができ、プレスストロークの自由度を高く保つことができる。
請求項５の発明によれば、液圧プレスをコンパクトな構成とすることができるから、プレスのランニングコストや環境対策費用などを安くすることができる。請求項６の発明によれば、低圧側加圧源の設置費用やメンテナンス費用、ランニングコスト等を安くすることができるから、プレスのランニングコストなどを安くすることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本実施形態の液圧プレス１の概略縦断面図である。
【図２】本実施形態の液圧プレス１の加圧力と、上下のダイ間の距離の関係を示した図である。
【符号の説明】
１　　　　　　液圧プレス
５　　　　　　加圧ラム
６　　　　　　メインシリンダ
１０　　　　　高圧側加圧源
１１　　　　　高圧側サブシリンダ
１２　　　　　高圧側ピストン
１４　　　　　サーボモータ
２０　　　　　低圧側加圧源
２１　　　　　低圧側サブシリンダ
２２　　　　　低圧側ピストン
２３　　　　　エアシリンダ[0001]
TECHNICAL FIELD OF THE INVENTION
The present invention relates to a hydraulic press. More specifically, the present invention relates to a hydraulic press that has a higher degree of freedom in stroke length and is more environmentally friendly than a mechanical press.
[0002]
[Prior art]
2. Description of the Related Art Conventionally, a hydraulic press such as a hydraulic press (hereinafter referred to as a hydraulic press) includes a ram mounted in a frame so as to be vertically movable, and a cylinder for moving the ram. The ram is moved by directly supplying and discharging high-pressure oil. In such a hydraulic press, the pressurizing force is determined by the pressure of the oil supplied to the cylinder. Therefore, the hydraulic pressure source such as a hydraulic pump for generating the hydraulic pressure is increased in size, and the hydraulic pressure source supplies the oil to the cylinder. By increasing the pressure, the pressing force of the press can be increased.
However, as the hydraulic pressure source increases in size, the noise generated by the hydraulic pressure source increases, and work such as maintenance of hydraulic oil and maintenance of the ram and hydraulic pressure source becomes difficult. There is a problem in that running costs are high and environmental measures such as noise prevention measures are very expensive.
[0003]
As a hydraulic press that solves the above problem, there is a technique described in Japanese Patent Application Laid-Open No. 8-206900 (conventional example 1).
The hydraulic press of Conventional Example 1 uses a servomotor and a sub-cylinder whose piston is operated by the servomotor as a hydraulic pressure generation source. The sub-cylinder has a smaller cross-sectional area than a cross-sectional area of a cylinder that drives the ram (hereinafter, referred to as a main cylinder), and is in communication with the main cylinder.
Therefore, the main cylinder can be operated by operating the servo motor to supply the operating oil from the sub cylinder to the main cylinder. Since the cross-sectional area of the sub-cylinder is smaller than the cross-sectional area of the main cylinder, according to the principle of Pascal, even if the hydraulic pressure generated in the sub-cylinder is small when the servomotor is operated, the pressing force of the ram is increased. can do.
Therefore, even if the hydraulic pressure generating source is made compact, the pressing force of the ram can be increased, so that the running cost of the hydraulic press and the cost of environmental measures can be reduced.
[0004]
[Problems to be solved by the invention]
However, in the hydraulic press, the stroke amount of the press, that is, the moving amount of the ram is determined by the amount of oil supplied into the main cylinder. In the case of the hydraulic press of the first conventional example, the sectional area of the sub cylinder is small. Therefore, the amount of oil supplied into the main cylinder is smaller than the amount of movement of the piston of the sub cylinder. Then, even if the piston is moved to the full stroke of the sub-cylinder, the amount of movement of the ram is reduced, so that the stroke length of the press is shortened and the degree of freedom of the stroke length is reduced.
On the other hand, if the stroke length of the sub-cylinder is increased, the amount of working oil that can be supplied into the main cylinder increases, so that the movement amount of the ram can be increased, but the stroke length of the sub-cylinder cannot be increased. Eventually, the hydraulic pressure generation source is increased in size. In the hydraulic press of Conventional Example 1, the piston and the servomotor are connected by a ball screw mechanism. Therefore, if the stroke length of the sub cylinder is increased, the length of the screw shaft of the ball screw mechanism must be increased. Damage and malfunctions are likely to occur.
In other words, in the hydraulic press of Conventional Example 1, even if the pressurizing force of the press can be increased without increasing the size of the hydraulic pressure source, there is a problem that the characteristic of the hydraulic press that the degree of freedom of the stroke length is high is lost. .
[0005]
If the pressing force of the ram is small, it is more efficient to supply the working oil directly to the main cylinder by a hydraulic pump or the like than to use the above-described sub-cylinder. However, in the hydraulic press of Conventional Example 1, even when the pressing force of the ram is small, it is necessary to drive the servomotor to supply the hydraulic oil from the sub cylinder to the main cylinder, which is inefficient. .
[0006]
In view of such circumstances, the present invention can employ an optimal pressurizing source for the pressurized state of the pressurizing ram, and can increase the pressing force of the press without increasing the size of the hydraulic pressure generating source. An object of the present invention is to provide a hydraulic press capable of maintaining a high degree of freedom in the stroke length of the press.
[0007]
[Means for Solving the Problems]
The hydraulic press according to claim 1 is a hydraulic press having a pressurizing ram, a main cylinder for operating the pressurizing ram, and a fluid pressurizing source for pressurizing a working fluid contained in the main cylinder. When the pressure applied by the fluid pressure source is small, the pressure applied by the low pressure side pressurizes the working fluid in the main cylinder when the pressure applied by the pressure ram is small. A high pressure side pressurizing source for pressurizing the working fluid in the main cylinder when the pressure is large.
According to a second aspect of the present invention, in the hydraulic press according to the first aspect, the high-pressure side pressurizing source is communicated with the main cylinder, and the high-pressure side sub-cylinder in which the working fluid is stored is provided. A high-pressure side piston mounted in a sub-cylinder, which is liquid-tight and capable of moving in the axial direction of the high-pressure side sub-cylinder, and a high-pressure side moving device for moving the high-pressure side piston along the axial direction of the high-pressure side sub-cylinder Wherein the sectional area of the high-pressure side sub-cylinder is smaller than the sectional area of the main cylinder.
According to a third aspect of the present invention, in the hydraulic press according to the second aspect, the high-pressure side moving device is a servomotor.
In the hydraulic press according to a fourth aspect, in the invention according to the second aspect, after the working fluid in the main cylinder is pressurized by the low-pressure side pressurizing source, the operation in the main cylinder is performed by the high-pressure side pressurizing source. It is characterized in that the fluid is pressurized.
According to a fifth aspect of the present invention, in the hydraulic press according to the first aspect, the low-pressure side pressurizing source is communicated with the main cylinder, and the low-pressure side sub-cylinder containing the working fluid therein; A low-pressure side piston which is mounted in a sub-cylinder and is fluid-tight and axially movable to the low-pressure side sub-cylinder, and a low-pressure side moving device for moving the low-pressure side piston along the axial direction of the low-pressure side sub-cylinder Wherein the low pressure side sub-cylinder has a smaller cross-sectional area than the main cylinder.
According to a sixth aspect of the present invention, in the hydraulic press according to the fifth aspect, the low-pressure side moving device is an air cylinder.
[0008]
According to the first aspect of the present invention, the pressurizing source for pressurizing the working fluid is used when the pressing force generated by the ram is large, that is, when the load of the press is large, and the ram is generated. Since there is provided a low-pressure side pressurizing source used when the pressurizing force is small, that is, when the load of the press is small, it is possible to employ an optimal pressurizing source for the pressurized state of the pressurizing ram.
According to the second aspect of the present invention, since the cross-sectional area of the high-pressure side sub-cylinder is smaller than the cross-sectional area of the main cylinder, even if the high-pressure side moving device has a small force to actuate the high-pressure side piston, the pressurizing ram can be moved from the main cylinder. Can be increased. That is, the pressure of the pressurizing ram can be increased without using a large-capacity device as the high-pressure side moving device, so that a compact and inexpensive device can be adopted as the high-pressure side moving device. Therefore, since the hydraulic press can be made compact, the running cost of the press and the cost of environmental measures can be reduced.
According to the third aspect of the present invention, since the pressure of the working fluid can be controlled by the rotation amount of the servomotor, the pressing force of the pressurizing ram can be accurately controlled. In addition, since a hydraulic pump is not used as the high-pressure side pressurizing source, noise can be reduced and the amount of working fluid can be reduced. Therefore, the running cost of the hydraulic press, the cost of environmental measures, and the like can be reduced.
According to the fourth aspect of the present invention, the pressurizing ram is largely moved by the low-pressure side pressurizing source under a low pressure state, and the pressurizing ram is moved by the high-pressure side pressurizing source only when the final pressurization is performed. By doing so, even if the stroke length of the high-pressure side sub-cylinder is short, the stroke length of the pressure ram can be lengthened. Therefore, the stroke length of the press can be increased without increasing the size of the moving device for the high-pressure side pressurizing source or the high-pressure side sub-cylinder. By adjusting the amount of movement of the pressurizing ram by the low-pressure side pressurizing source, the stroke length of the press can be adjusted without adjusting the amount of movement of the pressurizing ram by the high-pressure side pressurizing source. Therefore, even if the moving device for the high-pressure side pressurizing source and the high-pressure side sub-cylinder are made compact, the degree of freedom of the stroke length of the press can be kept high.
According to the fifth aspect of the present invention, since the cross-sectional area of the low-pressure side sub-cylinder is smaller than the cross-sectional area of the main cylinder, even if the low-pressure side moving device has a small force to operate the low-pressure side piston, the pressurizing ram is moved from the main cylinder. Can be increased. In other words, a desired pressure of the pressurizing ram can be generated without using a large-capacity device as the low-pressure side moving device, so that a compact and inexpensive device can be adopted as the low-pressure side moving device. . Therefore, since the hydraulic press can be made compact, the running cost of the press and the cost of environmental measures can be reduced.
According to the sixth aspect of the present invention, since the low pressure side piston is moved by the air cylinder, noise can be reduced as compared with the case where a hydraulic pump is used. Moreover, since the working fluid is air, there is no need to worry about leakage of the working fluid used for operating the cylinder as in a hydraulic cylinder, and it is not necessary to replenish the working fluid. Therefore, the installation cost, maintenance cost, running cost, and the like of the low-pressure side pressurizing source can be reduced, so that the running cost of the press can be reduced.
[0009]
BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION
Next, an embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings.
FIG. 1 is a schematic longitudinal sectional view of a hydraulic press 1 of the present embodiment. FIG. 2 is a diagram showing the relationship between the pressing force of the hydraulic press 1 of the present embodiment and the distance between the upper and lower dies.
[0010]
In FIG. 1, reference numeral 2 indicates a bed of the hydraulic press 1 of the present embodiment. Reference numeral 3 denotes a frame standing upright on the bed, and reference numeral 4 denotes a crown 4 provided on the frame. Reference numeral 5 denotes a pressing ram 5 provided to be vertically movable with respect to the frame 3.
A lower die set D1 is attached to the upper surface of the bed 2, and an upper die set D2 is attached to the lower surface of the pressure ram 5.
[0011]
As shown in FIG. 1, the pressure ram 5 has a concave portion formed from an upper end at an upper portion thereof. The lower end of the high-pressure sub-cylinder 11 of the high-pressure pressurizing source 10 whose upper end is fixed to the crown 4 is inserted into the concave portion of the pressure ram 5, and the inner peripheral surface of the concave portion is It is attached to the lower end of the sub cylinder 11 so as to be liquid-tight and slidable in the vertical direction. A main cylinder chamber 6h is formed between the bottom surface of the concave portion of the pressure ram 5 and the lower surface of the high-pressure side sub-cylinder 11.
The main cylinder chamber 6h contains a working fluid such as a working oil. The main cylinder chamber 6h communicates with a cylinder chamber 11h of the high-pressure side sub-cylinder 11 of the high-pressure side pressurizing source 10 described later and a cylinder chamber 21h of a low-pressure side sub-cylinder 21 of the low-pressure side pressurizing source 20 described later. The working fluid is also stored between the two and the main cylinder chamber 6h.
[0012]
Therefore, working fluid is supplied into the main cylinder chamber 6h from the cylinder chamber 11h of the high-pressure side sub-cylinder 11 of the high-pressure side pressurization source 10 or the cylinder chamber 21h of the low-pressure side sub-cylinder 21 of the low-pressure side pressurization source 20 described later. Then, the working fluid contained in the main cylinder chamber 6h is pressurized. Then, since the pressure of the working fluid is applied to the inner bottom surface of the concave portion of the pressurizing ram 5, the pressurizing ram 5 descends along the high-pressure side sub-cylinder 11 and the frame 3 by the pressure. For this reason, if the material B to be pressed is arranged between the upper and lower die sets D1 and D2, the material B can be pressed between the upper and lower die sets D1 and D2 by the lowering of the pressure ram 5.
Although the above-described recess of the pressure ram 5 indicates the main cylinder described in the claims, in the following, the recess of the pressure ram 5 is simply indicated by the main cylinder 6 for easy understanding.
[0013]
Next, the high-pressure side pressurizing source 10 will be described in detail.
As shown in FIG. 1, a high-pressure side sub-cylinder 11 of a high-pressure side pressurizing source 10 is inserted into the main cylinder 6 in a liquid-tight manner. The high-pressure side sub-cylinder 11 is formed with a through-hole penetrating in the vertical direction, and the inside of this through-hole forms a high-pressure side cylinder chamber 11h. Therefore, the high-pressure side cylinder chamber 11h of the high-pressure side sub-cylinder 11 is open at the lower end, and communicates with the main cylinder chamber 6h of the main cylinder 6 through this opening.
A high-pressure side piston 12 is inserted into the high-pressure side cylinder chamber 11h through an opening at an upper end thereof. The high-pressure side piston 12 is mounted so that its outer peripheral surface is slidable along the axial direction of the high-pressure side cylinder chamber 11h on the inner peripheral surface of the high-pressure side cylinder chamber 11h.
The upper end of the high pressure side piston 12 penetrates the crown 4 and protrudes above the crown 4, and the upper end is attached to the main shaft of a servomotor 14 via a ball screw mechanism 13 and a coupler 15. The screw shaft of the ball screw mechanism 13 is attached to the coupling 15 so that the axial direction thereof is parallel to the axial direction of the high-pressure side cylinder chamber 11h. The nut of the ball screw mechanism 13 is attached to the high-pressure side piston 12 while being screwed to the screw shaft.
[0014]
Therefore, when the servo motor 14 is driven, the screw shaft of the ball screw mechanism 13 is rotated via the coupling 15 and the nut moves along the screw shaft. Ascend and descend along. Therefore, when the high-pressure side piston 12 descends, the working fluid in the high-pressure side cylinder chamber 11h is pressurized by its lower end, and flows into the main cylinder chamber 6h of the main cylinder 6 from the high-pressure side cylinder chamber 11h. The ram 5 can be lowered.
In addition, the cross-sectional area of the high-pressure side cylinder chamber 11h of the high-pressure side sub-cylinder 11 (hereinafter simply referred to as the cross-sectional area of the high-pressure side sub-cylinder 11) is equal to the cross-sectional area of the main cylinder chamber 6h of the main cylinder 6 (hereinafter simply referred to as the main cylinder 6). , The reaction force received by the high-pressure side piston 12 from the working fluid when the servomotor 14 operates the high-pressure side piston 12 is determined by the principle of Pascal. It becomes smaller than the force which the pressurizing ram 5 receives from the bottom surface, that is, the working fluid. In other words, the force applied from the working fluid to the pressurizing ram 5 is greater than the force used by the servomotor 14 to move the high-pressure side piston 12. Therefore, the pressure of the pressurizing ram 5 can be increased without increasing the capacity of the servomotor 14, so that a compact and inexpensive servomotor 14 can be employed.
[0015]
Further, by controlling the amount of rotation of the servomotor 14, the amount of movement of the high-pressure side piston 12 can be controlled, so that the pressure for pressurizing the working fluid in the main cylinder 6 can be controlled. That is, by controlling the amount of rotation of the servomotor 14, the force that the pressurizing ram 5 receives from the working fluid can be controlled, so that the pressing force of the pressurizing ram can be accurately controlled. In addition, since no hydraulic pump is used for the high-pressure side pressurizing source 10, noise can be reduced and the amount of working fluid can be reduced. Therefore, the running cost of the hydraulic press, the cost of environmental measures, and the like can be reduced.
[0016]
Next, the low-pressure side pressurizing source 20 will be described in detail.
As shown in FIG. 1, a pair of low-pressure side sub-cylinders 21 of a low-pressure side pressurizing source 20 are provided on both sides of the frame 3. The low-pressure side sub-cylinder 21 accommodates a low-pressure-side piston 22 slidable and liquid-tight along the axial direction. A low-pressure side cylinder chamber 21h is formed in a portion surrounded by the low-pressure side sub-cylinder 21 and the low-pressure side piston 22. The low pressure side cylinder chamber 21h is communicated with the main cylinder chamber 6h of the main cylinder 6 by a working fluid passage 20h penetrating the crown 4 and the high pressure side sub cylinder 11. A check valve 24 is interposed in the working fluid passage 20h so that working oil does not flow from the main cylinder 6 toward the low-pressure sub-cylinder 21.
[0017]
The tip of the piston rod of the air cylinder 23 is attached to the outer surface (the lower surface in FIG. 1) of the low-pressure side piston 22. The air cylinder 23 is arranged such that its expansion and contraction direction is parallel to the axial direction of the low-pressure sub-cylinder 21.
[0018]
Therefore, when the air cylinder 23 is operated, the low-pressure side piston 22 moves up and down along the axial direction of the low-pressure side cylinder 21. Therefore, when the low-pressure side piston 22 rises, the working fluid in the low-pressure side cylinder chamber 21h is pressurized by the upper end, and passes through the working fluid passage 20h from the low-pressure side cylinder chamber 21h to the main cylinder chamber 6h of the main cylinder 6. , The pressure ram 5 can be lowered.
In addition, since the cross-sectional area of the low-pressure side cylinder chamber 21h of the low-pressure side sub-cylinder 21 (hereinafter, simply referred to as the cross-sectional area of the low-pressure side sub-cylinder 21) is smaller than the cross-sectional area of the main cylinder 6, the air cylinder is driven by the principle of Pascal. The reaction force received by the low-pressure side piston 22 from the working fluid when the 23 operates the low-pressure side piston 22 is smaller than the force received by the working fluid from the inner bottom surface of the main cylinder 6, that is, the pressurizing ram 5 from the working fluid. . In other words, the force applied from the working fluid to the pressurizing ram 5 is larger than the force used by the air cylinder 23 to move the low-pressure side piston 22. Therefore, the pressure of the pressurizing ram 5 can be increased without increasing the capacity of the air cylinder 23, so that the hydraulic press 1 can be made compact and the running cost of the press and the cost of environmental measures are reduced. Can be cheaper.
[0019]
Further, since the low pressure side piston 22 is moved by the air cylinder 23, noise can be reduced as compared with the case where a hydraulic pump is used. In addition, since the working fluid used to operate the air cylinder 23 is air, there is no need to worry about the leakage of the working fluid used for the operation as in a hydraulic pump, and there is no need to replenish the working fluid. It is. Therefore, the installation cost, maintenance cost, running cost, and the like of the low-pressure side pressurizing source 20 can be reduced, so that the running cost of the press can be reduced.
[0020]
The number of the low-pressure sub-cylinders 21 is not limited to two, and may be one or two or more.
Furthermore, the low-pressure side sub-cylinder 21 is provided with a bypass passage 25 in which a valve 26 is interposed to return hydraulic oil from the main cylinder 6 toward the low-pressure side sub-cylinder 21. Therefore, when the valve 26 is opened, the working fluid can be returned from the main cylinder 6 toward the low-pressure side sub-cylinder 21.
Further, a tank T containing a working fluid is connected to the working fluid passage 20h, and a check valve that allows the working fluid to flow only from the tank T toward the working fluid passage 20h is provided in a pipe that communicates the two. Has been renovated. Therefore, even if the pressure in the working fluid passage 20h increases, the working fluid can flow toward the tank T, and the pressure of the working fluid in the working fluid passage 20h becomes lower than a certain value. When the working fluid stored in the cylinder 6 or the like decreases, the working fluid can be automatically replenished.
[0021]
Next, the operation of the hydraulic press 1 of the present embodiment will be described.
Hereinafter, as shown in FIG. 2, when the pressure ram 5 is at the top dead center, the distance between the upper and lower die sets D1 and D2 is about 300 mm, that is, the stroke of the pressure ram 5 is about 300 mm. A case where a pressing force of about 3000 t is required for final molding will be described.
First, the forging material B is arranged on the lower die set D1, and the air cylinder 23 of the low-pressure side pressurizing source 20 is extended. Then, the low pressure side piston 22 rises and flows into the main cylinder chamber 6h of the main cylinder 6 from the low pressure side cylinder chamber 21h through the working fluid passage 20h, so that the pressurizing ram 5 descends, and the upper and lower die sets D1, D2 The forging material B is sandwiched and pressed by D2.
Then, the air cylinder 23 is extended until the distance between the upper and lower die sets D1, D2 becomes 50 mm, and the operation of the air cylinder 23 is stopped. At this time, the pressing force of the pressurizing ram 5 is about 500 t, but when the cross-sectional area of all the air cylinders 23 is about 1/3 of the cross-sectional area of the main cylinder 6, in the case of the present embodiment, Since two units are provided, the pressing force required per one air cylinder 23 is about 83 t, so that the air cylinder 23 can generate a sufficient pressing force on the pressurizing ram 5.
[0022]
When the operation of the air cylinder 23 is stopped, the servomotor 14 is operated, and the high-pressure side piston 22 is lowered. Then, the working fluid flows into the main cylinder chamber 6h of the main cylinder 6 from the high pressure side cylinder chamber 11h, the pressurizing ram 5 is further lowered, and the forging material is pressurized with a larger pressing force. At this time, the pressing force of the pressurizing ram 5 increases from 500 t to 3000 t. However, since the cross-sectional area of the high-pressure side sub-cylinder 11 is about 1/10 of the cross-sectional area of the main cylinder 6, it is necessary for the servomotor 14. The applied pressure is at most about 300 t. Therefore, a sufficient pressing force can be generated in the pressurizing ram 5 without using the servomotor 14 having a large capacity. Since the stroke of the high-pressure side piston 22 is about 50 mm, the screw shaft of the ball screw mechanism 13 may be short, so that the strength of the ball screw mechanism 13 can be increased, and the ball screw mechanism 13 may be damaged. Can be prevented.
[0023]
As described above, according to the hydraulic press 1 of the present embodiment, the pressure is generated by the air cylinder 23 of the low-pressure side pressurizing source 20 in a state where the pressing force generated by the pressurizing ram 5 is low, that is, in a state where the load of the press is small. The pressurizing ram 5 is moved by the servomotor 14 of the high-pressure side pressurizing source 10 only when the ram 5 is largely moved and final pressurization is performed, that is, only when the press load is large. For this reason, even if the stroke length of the high-pressure side piston 22 by the servomotor 14 is shortened, the entire stroke length of the pressurizing ram 5 can be increased. Therefore, the stroke length of the press can be increased without increasing the size of the servomotor 14 of the high-pressure side pressurizing source 10.
Further, if the moving amount of the pressurizing ram 5 by the air cylinder 23 of the low-pressure side pressurizing source 20 is adjusted, the moving amount of the pressurizing ram 5 by the servomotor 14 of the high-pressure side pressurizing source 10 can be adjusted. Press stroke length can be adjusted. Therefore, even if the servomotor 14 of the high-pressure side pressurizing source 10 is made compact, the degree of freedom of the press stroke, which is a feature of the hydraulic press, can be kept high.
Further, when the pressure of the pressurizing ram 5 is small, the pressurizing ram 5 is operated by the air cylinder 23 without using the servomotor 14, so that the hydraulic press 1 can be operated efficiently.
[0024]
If a large pressing force is not required, the pressurizing ram 5 may be operated using only the air cylinder 23 of the low-pressure side pressurizing source 20 to form the forged material B to a final shape. .
[0025]
【The invention's effect】
According to the invention of claim 1, the pressurizing source for pressurizing the working fluid is provided with a high-pressure side pressurizing source used when the pressing force is large, and a low-pressure side pressurizing source used when the pressing force is small. Therefore, it is possible to employ an optimal pressure source for the pressure state of the pressure ram.
According to the second aspect of the present invention, the hydraulic press can have a compact configuration, so that the running cost of the press and the cost of environmental measures can be reduced. According to the third aspect of the present invention, the pressing force of the pressurizing ram can be accurately controlled, and the running cost of the hydraulic press and the cost of environmental measures can be reduced.
According to the fourth aspect of the present invention, the stroke length of the press can be increased without increasing the size of the moving device for the high-pressure side pressurizing source, and the degree of freedom of the press stroke can be kept high.
According to the fifth aspect of the present invention, the hydraulic press can have a compact configuration, so that the running cost of the press and the cost of environmental measures can be reduced. According to the invention of claim 6, since the installation cost, maintenance cost, running cost, and the like of the low-pressure side pressurizing source can be reduced, the running cost of the press can be reduced.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a schematic longitudinal sectional view of a hydraulic press 1 of the present embodiment.
FIG. 2 is a diagram showing a relationship between a pressing force of a hydraulic press 1 of the present embodiment and a distance between upper and lower dies.
[Explanation of symbols]
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Hydraulic press 5 Pressurization ram 6 Main cylinder 10 High pressure side pressurization source 11 High pressure side subcylinder 12 High pressure side piston 14 Servo motor 20 Low pressure side pressurization source 21 Low pressure side subcylinder 22 Low pressure side piston 23 Air cylinder

Claims

A hydraulic press having a pressurizing ram, a main cylinder that operates the pressurizing ram, and a fluid pressurizing source that pressurizes a working fluid housed in the main cylinder,
The fluid pressurization source,
When the pressing force generated by the pressurizing ram is small, a low-pressure side pressurizing source that pressurizes the working fluid in the main cylinder;
A hydraulic press, comprising: a high-pressure side pressurizing source for pressurizing a working fluid in the main cylinder when a pressure generated by the pressurizing ram is large.

The high-pressure side pressurizing source,
A high-pressure side sub-cylinder communicated with the main cylinder and containing the working fluid therein;
A high-pressure side piston mounted in the high-pressure side sub-cylinder so as to be liquid-tight and movable in the axial direction of the high-pressure side sub-cylinder;
A high-pressure side moving device that moves the high-pressure side piston along the axial direction of the high-pressure side sub-cylinder,
The hydraulic press according to claim 1, wherein a cross-sectional area of the high-pressure side sub-cylinder is smaller than a cross-sectional area of the main cylinder.

The hydraulic press according to claim 2, wherein the high-pressure side moving device is a servomotor.

The hydraulic press according to claim 2, wherein after the working fluid in the main cylinder is pressurized by the low-pressure side pressurizing source, the working fluid in the main cylinder is pressurized by the high-pressure side pressurizing source. .

The low pressure side pressurizing source,
A low-pressure side sub-cylinder communicated with the main cylinder and containing the working fluid therein;
A low-pressure side piston which is mounted in the low-pressure side sub-cylinder and is liquid-tight and movably mounted in the axial direction of the low-pressure side sub-cylinder;
A low-pressure side moving device for moving the low-pressure side piston along the axial direction of the low-pressure side sub-cylinder;
The hydraulic press according to claim 1, wherein a cross-sectional area of the low-pressure sub-cylinder is smaller than a cross-sectional area of the main cylinder.

The hydraulic press according to claim 5, wherein the low-pressure side moving device is an air cylinder.