JP2004019563A - 多段圧縮式ロータリコンプレッサ及びその排除容積比設定方法 - Google Patents
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Abstract
【課題】コストの削減を図りながら最適な排除容積比を容易に設定することができる多段圧縮式ロータリコンプレッサを提供する。
【解決手段】密閉容器内に電動要素と、この電動要素にて駆動される第１及び第２の回転圧縮要素３２、３４を備え、第１の回転圧縮要素３２で圧縮され、吐出された冷媒ガスを第２の回転圧縮要素に吸引し、圧縮して吐出する多段圧縮式ロータリコンプレッサにおいて、第２の回転圧縮要素３４を構成するシリンダ３８を、吸込ポート１６１からローラ４６の回転方向における所定角度の範囲で外側に拡張させ、拡張部１００を構成する。
【選択図】 図４
【解決手段】密閉容器内に電動要素と、この電動要素にて駆動される第１及び第２の回転圧縮要素３２、３４を備え、第１の回転圧縮要素３２で圧縮され、吐出された冷媒ガスを第２の回転圧縮要素に吸引し、圧縮して吐出する多段圧縮式ロータリコンプレッサにおいて、第２の回転圧縮要素３４を構成するシリンダ３８を、吸込ポート１６１からローラ４６の回転方向における所定角度の範囲で外側に拡張させ、拡張部１００を構成する。
【選択図】 図４
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、第１の回転圧縮要素で圧縮されて吐出された冷媒ガスを第２の回転圧縮要素に吸引し、圧縮して吐出する多段圧縮式ロータリコンプレッサ及びその排除容積比の設定方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来のこの種多段圧縮式ロータリコンプレッサでは、第１の回転圧縮要素の吸入ポートから冷媒ガスがシリンダの低圧室側に吸入され、ローラとベーンの動作により圧縮されて中間圧となり、シリンダの高圧室側の吐出ポートより吐出される。そして、中間圧となった冷媒ガスは図５の左側に示すように第２の回転圧縮要素２３４の吸入ポート２６１からシリンダ２３８の低圧室側に吸入され、ローラ２４６とベーン２５０の動作により２段目の圧縮が行われて高温高圧の冷媒ガスとなり、高圧室側の吐出ポート２３９より吐出される。そして、コンプレッサから吐出された冷媒は、放熱器に流入し、放熱した後、膨張弁で絞られて蒸発器で吸熱し、第１の回転圧縮要素に吸入するサイクルを繰り返すものであった。尚、図５において、２１６は電動要素の回転軸であり、２２７は吐出消音室２６２内に設けられ、吐出ポート２３９を開閉自在に閉塞する吐出弁である。
【０００３】
尚、この場合、通常第２の回転圧縮要素２３４の排除容積は第１の回転圧縮要素の排除容積より小さくなるように設定されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
このような多段圧縮式ロータリコンプレッサを寒冷地などの外気温が低い地域で使用する場合、第１の回転圧縮要素で圧縮される冷媒の吐出圧力が低くなってしまうため、２段目の段差圧（第２の回転圧縮要素の吸入圧力と第２の回転圧縮要素の吐出圧力の差）が大きくなり、第２の回転圧縮要素の圧縮負荷が増大し、コンプレッサの耐久性及び信頼性が低下してしまう問題があった。
【０００５】
そのため、従来では図５の右側に示すようにローラ（２４６Ａで示す）及び回転軸２１６の偏心部（２４２Ａで示す）等の多くの部品を変更することにより、第２の回転圧縮要素２３４の排除容積を小さくすることで、２段目の段差圧を抑えていた。
【０００６】
しかしながら、このように第２の回転圧縮要素のローラ等の多くの部品を変更することにより、第１及び第２の排除容積比を最適値に設定した場合、部品変更によるコスト（素材型、加工設備、計測器などの変更コストを含む）がかかるという問題が生じる。
【０００７】
また、第２の回転圧縮要素の各部品を変更することにより、偏心部を有する回転軸のバランスが変わってしまうため、回転軸のバランスを調整するためにコンプレッサの電動要素に取り付けられるバランスウエイトも変更しなければならなかった。
【０００８】
本発明は、係る従来技術の課題を解決するために成されたものであり、コストの削減を図りながら最適な排除容積比を容易に設定することができる多段圧縮式ロータリコンプレッサ及びその排除容積比の設定方法を提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
即ち、請求項１の発明の多段圧縮式ロータリコンプレッサでは、第２の回転圧縮要素を構成するシリンダは、吸込ポートからローラの回転方向における所定角度の範囲で外側に拡張されているので、第２の回転圧縮要素のシリンダにおける冷媒の圧縮開始が遅れることになる。
【００１０】
請求項２の発明の方法では、第２の回転圧縮要素を構成するシリンダを、吸込ポートからローラの回転方向における所定角度の範囲で外側に拡張し、当該第２の回転圧縮要素の圧縮開始角度を調整することにより、第１及び第２の回転圧縮要素の排除容積比を設定するようにしたので、第２の回転圧縮要素のシリンダにおける冷媒の圧縮開始を遅らせて、第２の回転圧縮要素の排除容積を縮小することができるようになる。
【００１１】
【発明の実施の形態】
次に、図面に基づき本発明の実施の形態を詳述する。図１は本発明の多段圧縮式ロータリコンプレッサの実施例として、第１及び第２の回転圧縮要素３２、３４を備えた内部中間圧型多段（２段）圧縮式ロータリコンプレッサ１０の縦断面図、図２は本発明を給湯装置１５３に適用した場合の冷媒回路図、図３は常温用のロータリコンプレッサ１０の第１及び第２の回転圧縮要素３２、３４のシリンダ３８、４０の断面図、図４は本発明を適用した寒冷地用のロータリコンプレッサ１０の第１及び第２の回転圧縮要素３２、３４のシリンダ３８、４０の断面図をそれぞれ示している。
【００１２】
図１において、１０は内部中間圧型多段圧縮式ロータリコンプレッサで、この多段圧縮式ロータリコンプレッサ１０は、鋼板からなる円筒状の密閉容器１２Ａ、及びこの密閉容器１２Ａの上部開口を閉塞する略椀状のエンドキャップ（蓋体）１２Ｂとで形成されるケースとしての密閉容器１２と、この密閉容器１２の容器本体１２Ａの内部空間の上側に配置収納された電動要素１４と、この電動要素１４の下側に配置され、電動要素１４の回転軸１６により駆動される第１の回転圧縮要素３２及び第２の回転圧縮要素３４からなる回転圧縮機構部１８とにより構成されている。
【００１３】
尚、密閉容器１２は底部をオイル溜めとする。また、前記エンドキャップ１２Ｂの上面中心には円形状の取付孔１２Ｄが形成され、この取付孔１２Ｄには電動要素１４に電力を供給するためのターミナル（配線を省略）２０が取り付けられている。
【００１４】
電動要素１４は、密閉容器１２の上部空間の内面に沿って環状に取り付けられたステータ２２と、このステータ２２の内側に若干の隙間を設けて挿入設置されたロータ２４とからなる。そして、このロータ２４には鉛直方向に延びる回転軸１６が固定されている。
【００１５】
ステータ２２は、ドーナッツ状の電磁鋼板を積層した積層体２６と、この積層体２６の歯部に直巻き（集中巻き）方式によって巻装されたステータコイル２８を有している。また、ロータ２４もステータ２２と同様に電磁鋼板の積層体３０で形成され、この積層体３０内に永久磁石ＭＧを挿入して形成されている。そして、この積層体３０内に永久磁石ＭＧを挿入した後、この積層体３０の上下端面を図示しない非磁性体の端面部材で覆い、この端面部材の積層体３０とは接していない面にはバランスウエイト１０１（積層体３０の下側のバランスウエイトは図示せず）を取り付け、更に、積層体３０の上側に位置するバランスウエイト１０１の上側にオイル分離板１０２を重合して取り付けている。
【００１６】
そして、これらのロータ２４、バランスウエイト１０１・・及びオイル分離板１０２を貫通するリベット１０４にてそれらを一体に結合して構成されている。
【００１７】
他方、前記第１の回転圧縮要素３２と第２の回転圧縮要素３４との間には中間仕切板３６が狭持されている。即ち、第１の回転圧縮要素３２と第２の回転圧縮要素３４は、中間仕切板３６と、この中間仕切板３６の上下に配置されたシリンダ３８、４０と、図３に示すようにシリンダ３８、４０内を１８０度の異相差を有して回転軸１６に設けられた上下偏心部４２、４４に嵌合されて偏心回転する上下ローラ４６、４８と、この上下ローラ４６、４８に当接して上下シリンダ３８、４０内をそれぞれ低圧室側と高圧室側に区画するベーン５０、５２と、上シリンダ３８の上側の開口面及び下シリンダ４０の開口面を閉塞して回転軸１６の軸受けを兼用する支持部材としての上部支持部材５４及び下部支持部材５６にて構成される。
【００１８】
ここで、第２の回転圧縮要素３４の排除容積は第１の回転圧縮要素３２の排除容積よりも小さくなるが、この場合第２の回転圧縮要素３４の排除容積は大きめとされ、図３では第１の回転圧縮要素３２の排除容積の６５％となるように設計されている。
【００１９】
また、上部支持部材５４及び下部支持部材５６には、吸込ポート１６１、１６２にて上下シリンダ３８、４０の内部とそれぞれ連通する吸込通路６０（上側の吸込通路図示せず）と、上部支持部材５４及び下部支持部材５６の凹陥部を壁としてのカバーによって閉塞することにより形成された吐出消音室６２、６４とが設けられている。即ち、吐出消音室６２は当該吐出消音室６２を画成する壁としての上部カバー６６にて閉塞され、吐出消音室６４は下部カバー６８にて閉塞される。
【００２０】
この場合、上部支持部材５４の中央には軸受け５４Ａ起立形成されている。又、下部支持部材５６の中央には軸受け５６Ａが貫通形成されており、回転軸１６は上部支持部材５４の軸受け５４Ａと下部支持部材５６の軸受け５６Ａにて保持されいる。
【００２１】
そして、下部カバー６８はドーナッツ状の円形鋼板から構成されており、周辺部の４カ所を主ボルト１２９・・・によって下から下部支持部材５６に固定され、吐出ポート４１にて第１の回転圧縮要素３２の下シリンダ４０内部と連通する吐出消音室６４を画成する。この主ボルト１２９・・・の先端は上部支持部材５４に螺合する。
【００２２】
吐出消音室６４の上面には、吐出ポート４１を開閉可能に閉塞する吐出弁１２８（図３及び図４では説明のためにシリンダと同じ平面に示している。）が設けられている。この吐出弁１２８は縦長略矩形状の金属板からなる弾性部材にて構成されており、吐出弁１２８の一側が吐出ポート４１に当接して密閉すると共に、他側は吐出ポート４１と所定の間隔を存し、下部支持部材５６の図示しない取付孔にカシメピンにより固着されている。
【００２３】
また、この吐出弁１２８の下側には吐出弁抑え板としてのバッカーバルブ１２８Ａが配置され、前記吐出弁１２８と同様に下部支持部材５６に取り付けられている。
【００２４】
そして、下シリンダ４０内で圧縮され、所定の圧力に達した冷媒ガスが、吐出ポート４１を閉じている吐出弁１２８を押して吐出ポート４１を開き、吐出消音室６４へ吐出させる。このとき、吐出弁１２８は他側を下部支持部材５６に固着されているので吐出ポート４１に当接している一側が反り曲がり、吐出弁１２８の開き量を規制しているバッカーバルブ１２８Ａに当接する。冷媒ガスの吐出が終了する時期になると、吐出弁１２８がバッカーバルブ１２８Ａから離れ、吐出ポート４１を閉塞する。
【００２５】
第１の回転圧縮要素３２の吐出消音室６４と密閉容器１２内とは連通路にて連通されており、この連通路は上部カバー６６、上下シリンダ３８、４０、中間仕切板３６を貫通する図示しない孔である。この場合、連通路の上端には中間吐出管１２１が立設されており、この中間吐出管１２１から密閉容器１２内に中間圧の冷媒が吐出される。
【００２６】
また、上部カバー６６は第２の回転圧縮要素３４の上シリンダ３８内部と吐出ポート３９にて連通する吐出消音室６２を画成し、この上部カバー６６の上側には、上部カバー６６と所定間隔を存して、電動要素１４が設けられている。この上部カバー６６は前記上部支持部材５４の軸受け５４Ａが貫通する孔が形成された略ドーナッツ状の円形鋼板から構成されており、周辺部が４本の主ボルト７８・・・により、上から上部支持部材５４に固定されている。この主ボルト７８・・・の先端は下部支持部材５６に螺合する。
【００２７】
吐出消音室６２の下面には、吐出ポート３９を開閉可能に閉塞する吐出弁１２７（図３及び図４では説明のためにシリンダと同じ平面に示している。）が設けられている。この吐出弁１２７は縦長略矩形状の金属板からなる弾性部材にて構成されており、吐出弁１２７の一側が吐出ポート３９に当接して密閉すると共に、他側は吐出ポート３９と所定の間隔を存し、上部支持部材５４の図示しない取付孔にカシメピンにより固着されている。
【００２８】
また、この吐出弁１２７の上側には吐出弁抑え板としてのバッカーバルブ１２７Ａが配置され、前記吐出弁１２７と同様に上部支持部材５４に取り付けられている。
【００２９】
そして、上シリンダ３８内で圧縮され、所定の圧力に達した冷媒ガスが、吐出ポート３９を閉じている吐出弁１２７（図３及び図４では説明のためにシリンダと同じ平面に示している。）を押して吐出ポート３９を開き、吐出消音室６２へ吐出させる。このとき、吐出弁１２７は他側を上部支持部材５４に固着されているので吐出ポート３９に当接している一側が反り曲がり、吐出弁１２７の開き量を規制しているバッカーバルブ１２７Ａに当接する。冷媒ガスの吐出が終了する時期になると、吐出弁１２７がバッカーバルブ１２７Ａから離れ、吐出ポート３９を閉塞する。
【００３０】
一方、上下シリンダ３８、４０内にはベーン５０、５２を収納する図示しない案内溝と、この案内溝の外側に位置してバネ部材としてのスプリング７６、７８を収納する収納部７０、７２が形成されている。この収納部７０、７２は案内溝側と密閉容器１２（容器本体１２Ａ）側に開口している。前記スプリング７６、７８はベーン５０、５２の外側端部に当接し、常時ベーン５０、５２をローラ４６、４８側に付勢する。そして、このスプリング７６、７８の密閉容器１２側の収納部７０、７２内には金属製のプラグ１３７、１４０が設けられ、スプリング７６、７８の抜け止めの役目を果たす。
【００３１】
また、密閉容器１２の容器本体１２Ａの側面には、上部支持部材５４と下部支持部材５６の吸込通路６０（上側は図示せず）、吐出消音室６２、上部カバー６６の上側（電動要素１４の下端に略対応する位置）に対応する位置に、スリーブ１４１、１４２、１４３及び１４４がそれぞれ溶接固定されている。スリーブ１４１と１４２は上下に隣接すると共に、スリーブ１４３はスリーブ１４１の略対角線上にある。また、スリーブ１４４はスリーブ１４１と略９０度ずれた位置にある。
【００３２】
そして、スリーブ１４１内には上シリンダ３８に冷媒ガスを導入するための冷媒導入管９２の一端が挿入接続され、この冷媒導入管９２の一端は上シリンダ３８の図示しない吸込通路と連通する。この冷媒導入管９２は密閉容器１２の上側を通過してスリーブ１４４に至り、他端はスリーブ１４４内に挿入接続されて密閉容器１２内に連通する。
【００３３】
また、スリーブ１４２内には下シリンダ４０に冷媒ガスを導入するための冷媒導入管９４の一端が挿入接続され、この冷媒導入管９４の一端は下シリンダ４０の吸込通路６０と連通する。この冷媒導入管９４の他端は図示しないアキュムレータの下端に接続されている。また、スリーブ１４３内には冷媒吐出管９６が挿入接続され、この冷媒導入管９６の一端は吐出消音室６２と連通する。
【００３４】
ここで、図３のような多段圧縮式ロータリコンプレッサを寒冷地等の外気温が低い地域で使用するには、第１及び第２の回転圧縮要素３２、３４の排除容積比を変更しなければならない。即ち、第２の回転圧縮要素３４の排除容積が更に小さくなるように、変更しなければならない。
【００３５】
この場合、例えば、第２の回転圧縮要素３４の排除容積を第１の回転圧縮要素３２の排除容積の５５％に設定するには、図４に示すように前記上シリンダ３８に拡張部１００を形成する。この拡張部１００は、シリンダ３８の吸込ポート１６１からローラ４６の回転方向における所定角度の範囲でシリンダ３８の外側を拡張させたものである。この拡張部１００により、シリンダ３８での冷媒ガスの圧縮開始角度を拡張部１００のローラ４６の回転方向端まで遅らせることができる。即ち、シリンダ３８の拡張部１００が形成されている角度分だけ、シリンダ３８における冷媒の圧縮開始を遅くすることができるようになる。
【００３６】
従って、シリンダ３８内で圧縮される冷媒ガスの量を減らすことができるようになり、その結果、第２の回転圧縮要素３４の排除容積を小さくすることができる。
【００３７】
図４の例では第２の回転圧縮要素３４の排除容積が第１の回転圧縮要素３２の排除容積の５５％となるように、拡張部１００を形成する角度を調整している。このため、第２の回転圧縮要素３４のシリンダ、ローラ及び偏心部等を変更せずに第２の回転圧縮要素３４の排除容積を縮小し、２段目の段差圧（第２の回転圧縮要素の吸入圧力と第２の回転圧縮要素の吐出圧力の差）の増大を防ぐことができるようになる。
【００３８】
即ち、シリンダ３８に拡張部１００を形成するだけで第２の回転圧縮要素３４の排除容積を小さくすることができるので、部品変更によって発生するコスト増を抑制することができるようになる。
【００３９】
更に、回転軸１６のバランスを調整するために電動要素１４のロータ２４の端面に取り付けられる前記バランスウエイト１０１も変更する必要が無いので、より一層のコストの削減を図ることができるようになる。
【００４０】
次に、図２において上述した多段圧縮式ロータリコンプレッサ１０は図２に示す給湯装置１５３の冷媒回路の一部を構成する。
【００４１】
即ち、多段圧縮式ロータリコンプレッサ１０の冷媒吐出管９６はガスクーラ１５４に接続される。このガスクーラ１５４は水を加熱して温水を生成するため、給湯装置１５３の図示しない貯湯タンクに設けられている。ガスクーラ１５４を出た配管は減圧装置としての膨張弁１５６を経て蒸発器１５７に接続され、蒸発器１５７は図示しないアキュムレータを介して冷媒導入管９４に接続される。
【００４２】
以上の構成で次に動作を説明する。ターミナル２０及び図示されない配線を介して電動要素１４のステータコイル２８に通電されると、電動要素１４が起動してロータ２４が回転する。この回転により回転軸１６と一体に設けられた上下偏心部４２、４４に嵌合されて上下ローラ４６、４８が上下シリンダ３８、４０内を偏心回転する。
【００４３】
これにより、下部支持部材５６に形成された吸込通路６０を経由して吸込ポート１６２から下シリンダ４０の低圧室側に吸入された低圧の冷媒は、下ローラ４８と下ベーン５２の動作により圧縮されて中間圧となる。これにより吐出消音室６４内に設けられた吐出弁１２８が開放され、吐出消音室６４と吐出ポート４１とが連通するため、下シリンダ４０の高圧室側から吐出ポート４１内を通り下部支持部材５６に形成された吐出消音室６４に吐出される。吐出消音室６４内に吐出された冷媒ガスは図示しない連通孔を経て中間吐出管１２１から密閉容器１２内に吐出される。
【００４４】
そして、密閉容器１２内の中間圧の冷媒ガスは、冷媒配管９２を通って、上部支持部材５４に形成された図示しない吸込通路を経由して吸込ポート１６１から上シリンダ３８の低圧室側に吸入される。吸入された中間圧の冷媒ガスは、上ローラ４６と上べーン５０の動作により２段目の圧縮が行われて高温高圧の冷媒ガスとなる。これにより吐出消音室６２内に設けられた吐出弁１２７が開放され、吐出消音室６２と吐出ポート３９とが連通するため、上シリンダ３８の高圧室側から吐出ポート３９内を通り上部支持部材５４に形成された吐出消音室６２に吐出される。
【００４５】
そして、吐出消音室６２に吐出された高圧の冷媒ガスは冷媒吐出管９６を経てガスクーラ１５４内に流入する。このときの冷媒温度は略＋１００℃まで上昇しており、係る高温高圧の冷媒ガスはガスクーラ１５４から放熱し、図示しない貯湯タンク内の水を加熱して約＋９０℃の温水を生成する。
【００４６】
このガスクーラ１５４において冷媒自体は冷却され、ガスクーラ１５４を出る。そして、膨張弁１５６で減圧された後、蒸発器１５７に流入して蒸発し（このときに周囲から吸熱する）、図示しないアキュムレータを経て冷媒導入管９４から第１の回転圧縮要素３２内に吸い込まれるサイクルを繰り返す。
【００４７】
このように、常温用の多段圧縮式ロータリコンプレッサを寒冷地で使用する場合には、第２の回転圧縮要素３４を構成するシリンダを、吸込ポート１６１からローラ４６の回転方向における所定角度の範囲で外側に拡張し、第２の回転圧縮要素３４の圧縮開始角度を調整して、第２の回転圧縮要素３４のシリンダ３８における冷媒の圧縮開始を遅らせることにより、第２の回転圧縮要素３４の排除容積を小さくすることができるようになる。
【００４８】
これにより、第２の回転圧縮要素３４のシリンダ３８やローラ４６、回転軸１６の偏心部４２等の部品を変更すること無く、第２の回転圧縮要素３４の排除容積を最適値に設定することができるよになるので、部品変更によるコストの削減を図ることができるようになる。
【００４９】
尚、実施例では回転軸１６を縦置型とした多段圧縮式ロータリコンプレッサ１０について説明したが、この発明は回転軸を横置型とした多段圧縮式ロータリコンプレッサにも適応できることは云うまでもない。
【００５０】
更に、多段圧縮式ロータリコンプレッサを第１及び第２の回転圧縮要素を備えた２段圧縮式ロータリコンプレッサで説明したが、これに限らず回転圧縮要素を３段、４段或いはそれ以上の回転圧縮要素を備えた多段圧縮式ロータリコンプレッサに適応しても差し支えない。
【００５１】
【発明の効果】
以上詳述した如く請求項１の発明によれば、第２の回転圧縮要素を構成するシリンダは、吸込ポートからローラの回転方向における所定角度の範囲で外側に拡張されているので、第２の回転圧縮要素のシリンダにおける冷媒の圧縮開始が遅れることになる。
【００５２】
これにより、第２の回転圧縮要素のシリンダやローラ、回転軸の偏心部等の部品を変更すること無く、第２の回転圧縮要素の排除容積を小さくすることができるようになるので、第２の回転圧縮要素の排除容積を縮小する際のコストの削減を図ることができるようになる。
【００５３】
更に、第２の回転圧縮要素の部品の変更を行う必要がないため、回転軸のバランスを変更する必要が無くなり、この点においてもコンプレッサの生産コストの削減を図ることができるようになる。
【００５４】
請求項２の発明によれば、第２の回転圧縮要素を構成するシリンダを、吸込ポートからローラの回転方向における所定角度の範囲で外側に拡張し、当該第２の回転圧縮要素の圧縮開始角度を調整することにより、第１及び第２の回転圧縮要素の排除容積比を設定するようにしたので、第２の回転圧縮要素のシリンダにおける冷媒の圧縮開始を遅らせて、第２の回転圧縮要素の排除容積を縮小することができるようになる。
【００５５】
これにより、第２の回転圧縮要素のシリンダやローラ、回転軸の偏心部等の部品を変更すること無く、第１及び第２の回転圧縮要素の排除容積比を変更することができるようになるので、部品変更に伴うコスト増を解消することができるようになる。
【００５６】
更に、前述同様第２の回転圧縮要素の部品の変更を行う必要がないため、回転軸のバランスを変更する必要が無くなり、この点においてもコンプレッサの生産コストの削減を図ることができるようになる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施例の多段圧縮式ロータリコンプレッサの縦断面図である。
【図２】本発明のロータリコンプレッサを適用した実施例の給油装置の冷媒サイクルを示す図である。
【図３】常温用の図１のロータリコンプレッサの第１及び第２の回転圧縮要素のシリンダの縦断面図である。
【図４】本発明を適用した寒冷地用の図１のロータリコンプレッサの第１及び第２の回転圧縮要素のシリンダの縦断面図である。
【図５】従来における常温用及び寒冷地用のロータリコンプレッサの第２の回転圧縮要素のシリンダの縦断面図である。
【符号の説明】
１０ 多段圧縮式ロータリコンプレッサ
１２ 密閉容器
１４ 電動要素
１６ 回転軸
１８ 回転圧縮機構部
２０ ターミナル
２２ ステータ
２４ ロータ
２６ 積層体
２８ ステータコイル
３０ 積層体
３２ 第１の回転圧縮要素
３４ 第２の回転圧縮要素
３８、４０ シリンダ
３９、４１ 吐出ポート
５４ 上部支持部材
５６ 下部支持部材
６２、６４ 吐出消音室
６６ 上部カバー
６８ 下部カバー
１００ 拡張部
１０１ バランスウエイト
１０２ オイル分離板
１２７、１２８ 吐出弁
１５３ 給湯装置
１５４ ガスクーラ
１５６ 膨張弁
１５７ 蒸発器
１６１、１６２ 吸込ポート
【発明の属する技術分野】
本発明は、第１の回転圧縮要素で圧縮されて吐出された冷媒ガスを第２の回転圧縮要素に吸引し、圧縮して吐出する多段圧縮式ロータリコンプレッサ及びその排除容積比の設定方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来のこの種多段圧縮式ロータリコンプレッサでは、第１の回転圧縮要素の吸入ポートから冷媒ガスがシリンダの低圧室側に吸入され、ローラとベーンの動作により圧縮されて中間圧となり、シリンダの高圧室側の吐出ポートより吐出される。そして、中間圧となった冷媒ガスは図５の左側に示すように第２の回転圧縮要素２３４の吸入ポート２６１からシリンダ２３８の低圧室側に吸入され、ローラ２４６とベーン２５０の動作により２段目の圧縮が行われて高温高圧の冷媒ガスとなり、高圧室側の吐出ポート２３９より吐出される。そして、コンプレッサから吐出された冷媒は、放熱器に流入し、放熱した後、膨張弁で絞られて蒸発器で吸熱し、第１の回転圧縮要素に吸入するサイクルを繰り返すものであった。尚、図５において、２１６は電動要素の回転軸であり、２２７は吐出消音室２６２内に設けられ、吐出ポート２３９を開閉自在に閉塞する吐出弁である。
【０００３】
尚、この場合、通常第２の回転圧縮要素２３４の排除容積は第１の回転圧縮要素の排除容積より小さくなるように設定されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
このような多段圧縮式ロータリコンプレッサを寒冷地などの外気温が低い地域で使用する場合、第１の回転圧縮要素で圧縮される冷媒の吐出圧力が低くなってしまうため、２段目の段差圧（第２の回転圧縮要素の吸入圧力と第２の回転圧縮要素の吐出圧力の差）が大きくなり、第２の回転圧縮要素の圧縮負荷が増大し、コンプレッサの耐久性及び信頼性が低下してしまう問題があった。
【０００５】
そのため、従来では図５の右側に示すようにローラ（２４６Ａで示す）及び回転軸２１６の偏心部（２４２Ａで示す）等の多くの部品を変更することにより、第２の回転圧縮要素２３４の排除容積を小さくすることで、２段目の段差圧を抑えていた。
【０００６】
しかしながら、このように第２の回転圧縮要素のローラ等の多くの部品を変更することにより、第１及び第２の排除容積比を最適値に設定した場合、部品変更によるコスト（素材型、加工設備、計測器などの変更コストを含む）がかかるという問題が生じる。
【０００７】
また、第２の回転圧縮要素の各部品を変更することにより、偏心部を有する回転軸のバランスが変わってしまうため、回転軸のバランスを調整するためにコンプレッサの電動要素に取り付けられるバランスウエイトも変更しなければならなかった。
【０００８】
本発明は、係る従来技術の課題を解決するために成されたものであり、コストの削減を図りながら最適な排除容積比を容易に設定することができる多段圧縮式ロータリコンプレッサ及びその排除容積比の設定方法を提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
即ち、請求項１の発明の多段圧縮式ロータリコンプレッサでは、第２の回転圧縮要素を構成するシリンダは、吸込ポートからローラの回転方向における所定角度の範囲で外側に拡張されているので、第２の回転圧縮要素のシリンダにおける冷媒の圧縮開始が遅れることになる。
【００１０】
請求項２の発明の方法では、第２の回転圧縮要素を構成するシリンダを、吸込ポートからローラの回転方向における所定角度の範囲で外側に拡張し、当該第２の回転圧縮要素の圧縮開始角度を調整することにより、第１及び第２の回転圧縮要素の排除容積比を設定するようにしたので、第２の回転圧縮要素のシリンダにおける冷媒の圧縮開始を遅らせて、第２の回転圧縮要素の排除容積を縮小することができるようになる。
【００１１】
【発明の実施の形態】
次に、図面に基づき本発明の実施の形態を詳述する。図１は本発明の多段圧縮式ロータリコンプレッサの実施例として、第１及び第２の回転圧縮要素３２、３４を備えた内部中間圧型多段（２段）圧縮式ロータリコンプレッサ１０の縦断面図、図２は本発明を給湯装置１５３に適用した場合の冷媒回路図、図３は常温用のロータリコンプレッサ１０の第１及び第２の回転圧縮要素３２、３４のシリンダ３８、４０の断面図、図４は本発明を適用した寒冷地用のロータリコンプレッサ１０の第１及び第２の回転圧縮要素３２、３４のシリンダ３８、４０の断面図をそれぞれ示している。
【００１２】
図１において、１０は内部中間圧型多段圧縮式ロータリコンプレッサで、この多段圧縮式ロータリコンプレッサ１０は、鋼板からなる円筒状の密閉容器１２Ａ、及びこの密閉容器１２Ａの上部開口を閉塞する略椀状のエンドキャップ（蓋体）１２Ｂとで形成されるケースとしての密閉容器１２と、この密閉容器１２の容器本体１２Ａの内部空間の上側に配置収納された電動要素１４と、この電動要素１４の下側に配置され、電動要素１４の回転軸１６により駆動される第１の回転圧縮要素３２及び第２の回転圧縮要素３４からなる回転圧縮機構部１８とにより構成されている。
【００１３】
尚、密閉容器１２は底部をオイル溜めとする。また、前記エンドキャップ１２Ｂの上面中心には円形状の取付孔１２Ｄが形成され、この取付孔１２Ｄには電動要素１４に電力を供給するためのターミナル（配線を省略）２０が取り付けられている。
【００１４】
電動要素１４は、密閉容器１２の上部空間の内面に沿って環状に取り付けられたステータ２２と、このステータ２２の内側に若干の隙間を設けて挿入設置されたロータ２４とからなる。そして、このロータ２４には鉛直方向に延びる回転軸１６が固定されている。
【００１５】
ステータ２２は、ドーナッツ状の電磁鋼板を積層した積層体２６と、この積層体２６の歯部に直巻き（集中巻き）方式によって巻装されたステータコイル２８を有している。また、ロータ２４もステータ２２と同様に電磁鋼板の積層体３０で形成され、この積層体３０内に永久磁石ＭＧを挿入して形成されている。そして、この積層体３０内に永久磁石ＭＧを挿入した後、この積層体３０の上下端面を図示しない非磁性体の端面部材で覆い、この端面部材の積層体３０とは接していない面にはバランスウエイト１０１（積層体３０の下側のバランスウエイトは図示せず）を取り付け、更に、積層体３０の上側に位置するバランスウエイト１０１の上側にオイル分離板１０２を重合して取り付けている。
【００１６】
そして、これらのロータ２４、バランスウエイト１０１・・及びオイル分離板１０２を貫通するリベット１０４にてそれらを一体に結合して構成されている。
【００１７】
他方、前記第１の回転圧縮要素３２と第２の回転圧縮要素３４との間には中間仕切板３６が狭持されている。即ち、第１の回転圧縮要素３２と第２の回転圧縮要素３４は、中間仕切板３６と、この中間仕切板３６の上下に配置されたシリンダ３８、４０と、図３に示すようにシリンダ３８、４０内を１８０度の異相差を有して回転軸１６に設けられた上下偏心部４２、４４に嵌合されて偏心回転する上下ローラ４６、４８と、この上下ローラ４６、４８に当接して上下シリンダ３８、４０内をそれぞれ低圧室側と高圧室側に区画するベーン５０、５２と、上シリンダ３８の上側の開口面及び下シリンダ４０の開口面を閉塞して回転軸１６の軸受けを兼用する支持部材としての上部支持部材５４及び下部支持部材５６にて構成される。
【００１８】
ここで、第２の回転圧縮要素３４の排除容積は第１の回転圧縮要素３２の排除容積よりも小さくなるが、この場合第２の回転圧縮要素３４の排除容積は大きめとされ、図３では第１の回転圧縮要素３２の排除容積の６５％となるように設計されている。
【００１９】
また、上部支持部材５４及び下部支持部材５６には、吸込ポート１６１、１６２にて上下シリンダ３８、４０の内部とそれぞれ連通する吸込通路６０（上側の吸込通路図示せず）と、上部支持部材５４及び下部支持部材５６の凹陥部を壁としてのカバーによって閉塞することにより形成された吐出消音室６２、６４とが設けられている。即ち、吐出消音室６２は当該吐出消音室６２を画成する壁としての上部カバー６６にて閉塞され、吐出消音室６４は下部カバー６８にて閉塞される。
【００２０】
この場合、上部支持部材５４の中央には軸受け５４Ａ起立形成されている。又、下部支持部材５６の中央には軸受け５６Ａが貫通形成されており、回転軸１６は上部支持部材５４の軸受け５４Ａと下部支持部材５６の軸受け５６Ａにて保持されいる。
【００２１】
そして、下部カバー６８はドーナッツ状の円形鋼板から構成されており、周辺部の４カ所を主ボルト１２９・・・によって下から下部支持部材５６に固定され、吐出ポート４１にて第１の回転圧縮要素３２の下シリンダ４０内部と連通する吐出消音室６４を画成する。この主ボルト１２９・・・の先端は上部支持部材５４に螺合する。
【００２２】
吐出消音室６４の上面には、吐出ポート４１を開閉可能に閉塞する吐出弁１２８（図３及び図４では説明のためにシリンダと同じ平面に示している。）が設けられている。この吐出弁１２８は縦長略矩形状の金属板からなる弾性部材にて構成されており、吐出弁１２８の一側が吐出ポート４１に当接して密閉すると共に、他側は吐出ポート４１と所定の間隔を存し、下部支持部材５６の図示しない取付孔にカシメピンにより固着されている。
【００２３】
また、この吐出弁１２８の下側には吐出弁抑え板としてのバッカーバルブ１２８Ａが配置され、前記吐出弁１２８と同様に下部支持部材５６に取り付けられている。
【００２４】
そして、下シリンダ４０内で圧縮され、所定の圧力に達した冷媒ガスが、吐出ポート４１を閉じている吐出弁１２８を押して吐出ポート４１を開き、吐出消音室６４へ吐出させる。このとき、吐出弁１２８は他側を下部支持部材５６に固着されているので吐出ポート４１に当接している一側が反り曲がり、吐出弁１２８の開き量を規制しているバッカーバルブ１２８Ａに当接する。冷媒ガスの吐出が終了する時期になると、吐出弁１２８がバッカーバルブ１２８Ａから離れ、吐出ポート４１を閉塞する。
【００２５】
第１の回転圧縮要素３２の吐出消音室６４と密閉容器１２内とは連通路にて連通されており、この連通路は上部カバー６６、上下シリンダ３８、４０、中間仕切板３６を貫通する図示しない孔である。この場合、連通路の上端には中間吐出管１２１が立設されており、この中間吐出管１２１から密閉容器１２内に中間圧の冷媒が吐出される。
【００２６】
また、上部カバー６６は第２の回転圧縮要素３４の上シリンダ３８内部と吐出ポート３９にて連通する吐出消音室６２を画成し、この上部カバー６６の上側には、上部カバー６６と所定間隔を存して、電動要素１４が設けられている。この上部カバー６６は前記上部支持部材５４の軸受け５４Ａが貫通する孔が形成された略ドーナッツ状の円形鋼板から構成されており、周辺部が４本の主ボルト７８・・・により、上から上部支持部材５４に固定されている。この主ボルト７８・・・の先端は下部支持部材５６に螺合する。
【００２７】
吐出消音室６２の下面には、吐出ポート３９を開閉可能に閉塞する吐出弁１２７（図３及び図４では説明のためにシリンダと同じ平面に示している。）が設けられている。この吐出弁１２７は縦長略矩形状の金属板からなる弾性部材にて構成されており、吐出弁１２７の一側が吐出ポート３９に当接して密閉すると共に、他側は吐出ポート３９と所定の間隔を存し、上部支持部材５４の図示しない取付孔にカシメピンにより固着されている。
【００２８】
また、この吐出弁１２７の上側には吐出弁抑え板としてのバッカーバルブ１２７Ａが配置され、前記吐出弁１２７と同様に上部支持部材５４に取り付けられている。
【００２９】
そして、上シリンダ３８内で圧縮され、所定の圧力に達した冷媒ガスが、吐出ポート３９を閉じている吐出弁１２７（図３及び図４では説明のためにシリンダと同じ平面に示している。）を押して吐出ポート３９を開き、吐出消音室６２へ吐出させる。このとき、吐出弁１２７は他側を上部支持部材５４に固着されているので吐出ポート３９に当接している一側が反り曲がり、吐出弁１２７の開き量を規制しているバッカーバルブ１２７Ａに当接する。冷媒ガスの吐出が終了する時期になると、吐出弁１２７がバッカーバルブ１２７Ａから離れ、吐出ポート３９を閉塞する。
【００３０】
一方、上下シリンダ３８、４０内にはベーン５０、５２を収納する図示しない案内溝と、この案内溝の外側に位置してバネ部材としてのスプリング７６、７８を収納する収納部７０、７２が形成されている。この収納部７０、７２は案内溝側と密閉容器１２（容器本体１２Ａ）側に開口している。前記スプリング７６、７８はベーン５０、５２の外側端部に当接し、常時ベーン５０、５２をローラ４６、４８側に付勢する。そして、このスプリング７６、７８の密閉容器１２側の収納部７０、７２内には金属製のプラグ１３７、１４０が設けられ、スプリング７６、７８の抜け止めの役目を果たす。
【００３１】
また、密閉容器１２の容器本体１２Ａの側面には、上部支持部材５４と下部支持部材５６の吸込通路６０（上側は図示せず）、吐出消音室６２、上部カバー６６の上側（電動要素１４の下端に略対応する位置）に対応する位置に、スリーブ１４１、１４２、１４３及び１４４がそれぞれ溶接固定されている。スリーブ１４１と１４２は上下に隣接すると共に、スリーブ１４３はスリーブ１４１の略対角線上にある。また、スリーブ１４４はスリーブ１４１と略９０度ずれた位置にある。
【００３２】
そして、スリーブ１４１内には上シリンダ３８に冷媒ガスを導入するための冷媒導入管９２の一端が挿入接続され、この冷媒導入管９２の一端は上シリンダ３８の図示しない吸込通路と連通する。この冷媒導入管９２は密閉容器１２の上側を通過してスリーブ１４４に至り、他端はスリーブ１４４内に挿入接続されて密閉容器１２内に連通する。
【００３３】
また、スリーブ１４２内には下シリンダ４０に冷媒ガスを導入するための冷媒導入管９４の一端が挿入接続され、この冷媒導入管９４の一端は下シリンダ４０の吸込通路６０と連通する。この冷媒導入管９４の他端は図示しないアキュムレータの下端に接続されている。また、スリーブ１４３内には冷媒吐出管９６が挿入接続され、この冷媒導入管９６の一端は吐出消音室６２と連通する。
【００３４】
ここで、図３のような多段圧縮式ロータリコンプレッサを寒冷地等の外気温が低い地域で使用するには、第１及び第２の回転圧縮要素３２、３４の排除容積比を変更しなければならない。即ち、第２の回転圧縮要素３４の排除容積が更に小さくなるように、変更しなければならない。
【００３５】
この場合、例えば、第２の回転圧縮要素３４の排除容積を第１の回転圧縮要素３２の排除容積の５５％に設定するには、図４に示すように前記上シリンダ３８に拡張部１００を形成する。この拡張部１００は、シリンダ３８の吸込ポート１６１からローラ４６の回転方向における所定角度の範囲でシリンダ３８の外側を拡張させたものである。この拡張部１００により、シリンダ３８での冷媒ガスの圧縮開始角度を拡張部１００のローラ４６の回転方向端まで遅らせることができる。即ち、シリンダ３８の拡張部１００が形成されている角度分だけ、シリンダ３８における冷媒の圧縮開始を遅くすることができるようになる。
【００３６】
従って、シリンダ３８内で圧縮される冷媒ガスの量を減らすことができるようになり、その結果、第２の回転圧縮要素３４の排除容積を小さくすることができる。
【００３７】
図４の例では第２の回転圧縮要素３４の排除容積が第１の回転圧縮要素３２の排除容積の５５％となるように、拡張部１００を形成する角度を調整している。このため、第２の回転圧縮要素３４のシリンダ、ローラ及び偏心部等を変更せずに第２の回転圧縮要素３４の排除容積を縮小し、２段目の段差圧（第２の回転圧縮要素の吸入圧力と第２の回転圧縮要素の吐出圧力の差）の増大を防ぐことができるようになる。
【００３８】
即ち、シリンダ３８に拡張部１００を形成するだけで第２の回転圧縮要素３４の排除容積を小さくすることができるので、部品変更によって発生するコスト増を抑制することができるようになる。
【００３９】
更に、回転軸１６のバランスを調整するために電動要素１４のロータ２４の端面に取り付けられる前記バランスウエイト１０１も変更する必要が無いので、より一層のコストの削減を図ることができるようになる。
【００４０】
次に、図２において上述した多段圧縮式ロータリコンプレッサ１０は図２に示す給湯装置１５３の冷媒回路の一部を構成する。
【００４１】
即ち、多段圧縮式ロータリコンプレッサ１０の冷媒吐出管９６はガスクーラ１５４に接続される。このガスクーラ１５４は水を加熱して温水を生成するため、給湯装置１５３の図示しない貯湯タンクに設けられている。ガスクーラ１５４を出た配管は減圧装置としての膨張弁１５６を経て蒸発器１５７に接続され、蒸発器１５７は図示しないアキュムレータを介して冷媒導入管９４に接続される。
【００４２】
以上の構成で次に動作を説明する。ターミナル２０及び図示されない配線を介して電動要素１４のステータコイル２８に通電されると、電動要素１４が起動してロータ２４が回転する。この回転により回転軸１６と一体に設けられた上下偏心部４２、４４に嵌合されて上下ローラ４６、４８が上下シリンダ３８、４０内を偏心回転する。
【００４３】
これにより、下部支持部材５６に形成された吸込通路６０を経由して吸込ポート１６２から下シリンダ４０の低圧室側に吸入された低圧の冷媒は、下ローラ４８と下ベーン５２の動作により圧縮されて中間圧となる。これにより吐出消音室６４内に設けられた吐出弁１２８が開放され、吐出消音室６４と吐出ポート４１とが連通するため、下シリンダ４０の高圧室側から吐出ポート４１内を通り下部支持部材５６に形成された吐出消音室６４に吐出される。吐出消音室６４内に吐出された冷媒ガスは図示しない連通孔を経て中間吐出管１２１から密閉容器１２内に吐出される。
【００４４】
そして、密閉容器１２内の中間圧の冷媒ガスは、冷媒配管９２を通って、上部支持部材５４に形成された図示しない吸込通路を経由して吸込ポート１６１から上シリンダ３８の低圧室側に吸入される。吸入された中間圧の冷媒ガスは、上ローラ４６と上べーン５０の動作により２段目の圧縮が行われて高温高圧の冷媒ガスとなる。これにより吐出消音室６２内に設けられた吐出弁１２７が開放され、吐出消音室６２と吐出ポート３９とが連通するため、上シリンダ３８の高圧室側から吐出ポート３９内を通り上部支持部材５４に形成された吐出消音室６２に吐出される。
【００４５】
そして、吐出消音室６２に吐出された高圧の冷媒ガスは冷媒吐出管９６を経てガスクーラ１５４内に流入する。このときの冷媒温度は略＋１００℃まで上昇しており、係る高温高圧の冷媒ガスはガスクーラ１５４から放熱し、図示しない貯湯タンク内の水を加熱して約＋９０℃の温水を生成する。
【００４６】
このガスクーラ１５４において冷媒自体は冷却され、ガスクーラ１５４を出る。そして、膨張弁１５６で減圧された後、蒸発器１５７に流入して蒸発し（このときに周囲から吸熱する）、図示しないアキュムレータを経て冷媒導入管９４から第１の回転圧縮要素３２内に吸い込まれるサイクルを繰り返す。
【００４７】
このように、常温用の多段圧縮式ロータリコンプレッサを寒冷地で使用する場合には、第２の回転圧縮要素３４を構成するシリンダを、吸込ポート１６１からローラ４６の回転方向における所定角度の範囲で外側に拡張し、第２の回転圧縮要素３４の圧縮開始角度を調整して、第２の回転圧縮要素３４のシリンダ３８における冷媒の圧縮開始を遅らせることにより、第２の回転圧縮要素３４の排除容積を小さくすることができるようになる。
【００４８】
これにより、第２の回転圧縮要素３４のシリンダ３８やローラ４６、回転軸１６の偏心部４２等の部品を変更すること無く、第２の回転圧縮要素３４の排除容積を最適値に設定することができるよになるので、部品変更によるコストの削減を図ることができるようになる。
【００４９】
尚、実施例では回転軸１６を縦置型とした多段圧縮式ロータリコンプレッサ１０について説明したが、この発明は回転軸を横置型とした多段圧縮式ロータリコンプレッサにも適応できることは云うまでもない。
【００５０】
更に、多段圧縮式ロータリコンプレッサを第１及び第２の回転圧縮要素を備えた２段圧縮式ロータリコンプレッサで説明したが、これに限らず回転圧縮要素を３段、４段或いはそれ以上の回転圧縮要素を備えた多段圧縮式ロータリコンプレッサに適応しても差し支えない。
【００５１】
【発明の効果】
以上詳述した如く請求項１の発明によれば、第２の回転圧縮要素を構成するシリンダは、吸込ポートからローラの回転方向における所定角度の範囲で外側に拡張されているので、第２の回転圧縮要素のシリンダにおける冷媒の圧縮開始が遅れることになる。
【００５２】
これにより、第２の回転圧縮要素のシリンダやローラ、回転軸の偏心部等の部品を変更すること無く、第２の回転圧縮要素の排除容積を小さくすることができるようになるので、第２の回転圧縮要素の排除容積を縮小する際のコストの削減を図ることができるようになる。
【００５３】
更に、第２の回転圧縮要素の部品の変更を行う必要がないため、回転軸のバランスを変更する必要が無くなり、この点においてもコンプレッサの生産コストの削減を図ることができるようになる。
【００５４】
請求項２の発明によれば、第２の回転圧縮要素を構成するシリンダを、吸込ポートからローラの回転方向における所定角度の範囲で外側に拡張し、当該第２の回転圧縮要素の圧縮開始角度を調整することにより、第１及び第２の回転圧縮要素の排除容積比を設定するようにしたので、第２の回転圧縮要素のシリンダにおける冷媒の圧縮開始を遅らせて、第２の回転圧縮要素の排除容積を縮小することができるようになる。
【００５５】
これにより、第２の回転圧縮要素のシリンダやローラ、回転軸の偏心部等の部品を変更すること無く、第１及び第２の回転圧縮要素の排除容積比を変更することができるようになるので、部品変更に伴うコスト増を解消することができるようになる。
【００５６】
更に、前述同様第２の回転圧縮要素の部品の変更を行う必要がないため、回転軸のバランスを変更する必要が無くなり、この点においてもコンプレッサの生産コストの削減を図ることができるようになる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施例の多段圧縮式ロータリコンプレッサの縦断面図である。
【図２】本発明のロータリコンプレッサを適用した実施例の給油装置の冷媒サイクルを示す図である。
【図３】常温用の図１のロータリコンプレッサの第１及び第２の回転圧縮要素のシリンダの縦断面図である。
【図４】本発明を適用した寒冷地用の図１のロータリコンプレッサの第１及び第２の回転圧縮要素のシリンダの縦断面図である。
【図５】従来における常温用及び寒冷地用のロータリコンプレッサの第２の回転圧縮要素のシリンダの縦断面図である。
【符号の説明】
１０ 多段圧縮式ロータリコンプレッサ
１２ 密閉容器
１４ 電動要素
１６ 回転軸
１８ 回転圧縮機構部
２０ ターミナル
２２ ステータ
２４ ロータ
２６ 積層体
２８ ステータコイル
３０ 積層体
３２ 第１の回転圧縮要素
３４ 第２の回転圧縮要素
３８、４０ シリンダ
３９、４１ 吐出ポート
５４ 上部支持部材
５６ 下部支持部材
６２、６４ 吐出消音室
６６ 上部カバー
６８ 下部カバー
１００ 拡張部
１０１ バランスウエイト
１０２ オイル分離板
１２７、１２８ 吐出弁
１５３ 給湯装置
１５４ ガスクーラ
１５６ 膨張弁
１５７ 蒸発器
１６１、１６２ 吸込ポート
Claims (2)
- 密閉容器内に電動要素と、該電動要素にて駆動される第１及び第２の回転圧縮要素を備え、前記第１の回転圧縮要素で圧縮され、吐出された冷媒ガスを前記第２の回転圧縮要素に吸引し、圧縮して吐出する多段圧縮式ロータリコンプレッサにおいて、
前記第２の回転圧縮要素を構成するシリンダは、吸込ポートからローラの回転方向における所定角度の範囲で外側に拡張されていることを特徴とする多段圧縮式ロータリコンプレッサ。 - 密閉容器内に電動要素と、該電動要素にて駆動される第１及び第２の回転圧縮要素を備え、前記第１の回転圧縮要素で圧縮され、吐出された冷媒ガスを前記第２の回転圧縮要素に吸引し、圧縮して吐出する多段圧縮式ロータリコンプレッサにおいて、
前記第２の回転圧縮要素を構成するシリンダを、吸込ポートからローラの回転方向における所定角度の範囲で外側に拡張し、当該第２の回転圧縮要素の圧縮開始角度を調整することにより、前記第１及び第２の回転圧縮要素の排除容積比を設定することを特徴とする多段圧縮式ロータリコンプレッサの排除容積比設定方法。
Priority Applications (13)
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