JP2003315220A - 窒素酸化物測定装置 - Google Patents
窒素酸化物測定装置Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ＮＯ2 の吸着や溶解によるロスを極力抑えて
高精度の測定を行う窒素酸化物測定装置を提供する。 【解決手段】 サンプルガス中のＮＯX を定量分析する
ための窒素酸化物測定装置Ｄであって、前記サンプルガ
スを採取するための採取部２１と、前記サンプルガス中
のドレンを分離するためのドレンセパレータ２と、前記
サンプルガス中のＮＯ2 をＮＯに変換するためのＮＯ2
コンバータ３と、サンプルガスをさらに冷却するための
二次冷却器７と、ＮＯ分析計１とを上流側からこの順に
備え、前記ドレンセパレータ２が高流速冷却型であり、
さらに、前記採取部２１からドレンセパレータ２に至る
までのサンプルガスの流路全体を加熱および／または保
温するように構成する。
高精度の測定を行う窒素酸化物測定装置を提供する。 【解決手段】 サンプルガス中のＮＯX を定量分析する
ための窒素酸化物測定装置Ｄであって、前記サンプルガ
スを採取するための採取部２１と、前記サンプルガス中
のドレンを分離するためのドレンセパレータ２と、前記
サンプルガス中のＮＯ2 をＮＯに変換するためのＮＯ2
コンバータ３と、サンプルガスをさらに冷却するための
二次冷却器７と、ＮＯ分析計１とを上流側からこの順に
備え、前記ドレンセパレータ２が高流速冷却型であり、
さらに、前記採取部２１からドレンセパレータ２に至る
までのサンプルガスの流路全体を加熱および／または保
温するように構成する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、例えば、煙道など
から排出される排ガスに含まれる窒素酸化物を測定する
ために用いられる窒素酸化物測定装置に関する。
から排出される排ガスに含まれる窒素酸化物を測定する
ために用いられる窒素酸化物測定装置に関する。
【０００２】
【特許文献１】特開平６−１２３６８２号公報
【特許文献２】登録実用新案第２５８７８２３号公報火
力発電所における燃焼管理では、環境保全の観点からは
窒素酸化物の発生の低減および脱硝反応後のリークアン
モニア量の低減が、また、省エネルギーの観点からは最
適な脱硝のためのアンモニア注入量のコントロールが欠
かせず、このためには、煙道から採取した燃焼排ガス中
の窒素酸化物（ＮＯX ）濃度を測定する必要がある。そ
の測定には、窒素酸化物測定装置が用いられる。
力発電所における燃焼管理では、環境保全の観点からは
窒素酸化物の発生の低減および脱硝反応後のリークアン
モニア量の低減が、また、省エネルギーの観点からは最
適な脱硝のためのアンモニア注入量のコントロールが欠
かせず、このためには、煙道から採取した燃焼排ガス中
の窒素酸化物（ＮＯX ）濃度を測定する必要がある。そ
の測定には、窒素酸化物測定装置が用いられる。
【０００３】ところで、前記燃焼排ガス中のＮＯX のう
ち、一酸化窒素（ＮＯ）は、その不活性な物理化学的性
質により、前記窒素酸化物測定装置内の配管の内壁など
への吸着やドレンへの溶解を殆ど起こさないのに対し
て、二酸化窒素（ＮＯ2 ）は前記吸着や溶解を起こしや
すい性質を持っているのであるが、一般的に、煙道など
から排出される燃焼排ガス中のＮＯX の大部分はＮＯで
あり、ＮＯ2 は数パーセント程度（５〜１０％）に過ぎ
なかったことから、燃焼排ガス中に含まれるＮＯ X の測
定におけるＮＯ2 の濃度管理への要求は厳しいものでは
なかった。そのため、ＮＯ2 濃度の測定誤差に対しては
あまり注意が払われず、また、そのような誤差を生じさ
せる原因についても明確にされていなかった。
ち、一酸化窒素（ＮＯ）は、その不活性な物理化学的性
質により、前記窒素酸化物測定装置内の配管の内壁など
への吸着やドレンへの溶解を殆ど起こさないのに対し
て、二酸化窒素（ＮＯ2 ）は前記吸着や溶解を起こしや
すい性質を持っているのであるが、一般的に、煙道など
から排出される燃焼排ガス中のＮＯX の大部分はＮＯで
あり、ＮＯ2 は数パーセント程度（５〜１０％）に過ぎ
なかったことから、燃焼排ガス中に含まれるＮＯ X の測
定におけるＮＯ2 の濃度管理への要求は厳しいものでは
なかった。そのため、ＮＯ2 濃度の測定誤差に対しては
あまり注意が払われず、また、そのような誤差を生じさ
せる原因についても明確にされていなかった。
【０００４】しかし、近年、クリーン燃料といわれるＬ
ＮＧ（液化天然ガス）を使用した高温燃焼を伴う複合コ
ンバインド発電プラントが多く設置されるようになり、
同時に脱硝プラント技術の進歩などもあって、ＮＯX 排
出濃度の低減、さらに、前記燃焼排ガス中のＮＯX 全体
に占めるＮＯ2 の比率が５０％以上ともなるケースが増
加し、ＮＯ2 濃度の測定誤差を無視できなくなってきて
いる。
ＮＧ（液化天然ガス）を使用した高温燃焼を伴う複合コ
ンバインド発電プラントが多く設置されるようになり、
同時に脱硝プラント技術の進歩などもあって、ＮＯX 排
出濃度の低減、さらに、前記燃焼排ガス中のＮＯX 全体
に占めるＮＯ2 の比率が５０％以上ともなるケースが増
加し、ＮＯ2 濃度の測定誤差を無視できなくなってきて
いる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】そこで、本発明者ら
は、上記ＮＯ2 濃度の測定誤差の主な原因が、（１）サ
ンプリング系を構成する配管や機器内にＮＯ2 が吸着す
ることによって生じるＮＯ 2 のロスと、（２）サンプリ
ング系における望ましくない（意図しない）場所でのド
レンの凝縮・結露と、ドレン、微細ダスト及びＮＨ3 等
の混入によるＮＯ2をＮＯに変換するためのＮＯ2 コン
バータの変換効率の低下とによって生じるＮＯ2 のロス
との２つにあると考え、これら２つの原因によるＮＯ2
のロスを抑えることができる窒素酸化物測定装置を発明
したのである。
は、上記ＮＯ2 濃度の測定誤差の主な原因が、（１）サ
ンプリング系を構成する配管や機器内にＮＯ2 が吸着す
ることによって生じるＮＯ 2 のロスと、（２）サンプリ
ング系における望ましくない（意図しない）場所でのド
レンの凝縮・結露と、ドレン、微細ダスト及びＮＨ3 等
の混入によるＮＯ2をＮＯに変換するためのＮＯ2 コン
バータの変換効率の低下とによって生じるＮＯ2 のロス
との２つにあると考え、これら２つの原因によるＮＯ2
のロスを抑えることができる窒素酸化物測定装置を発明
したのである。
【０００６】なお、上記特許文献１には、ＮＯ2 の含有
比率が高い場合においても、ガス中ＮＯX 濃度を連続的
に測定できるＮＯX 濃度の計測装置が示されており、ま
た、上記特許文献２には、サンプリングライン中でのド
レン化を発生させずＮＯ2 の溶解を防止して分析精度の
向上を図れるサンプリング装置が示されている。
比率が高い場合においても、ガス中ＮＯX 濃度を連続的
に測定できるＮＯX 濃度の計測装置が示されており、ま
た、上記特許文献２には、サンプリングライン中でのド
レン化を発生させずＮＯ2 の溶解を防止して分析精度の
向上を図れるサンプリング装置が示されている。
【０００７】しかし、前記特許文献１に記載のＮＯX 濃
度の計測装置では、サンプリングプローブによりサンプ
リングしたガスサンプルが、保温されドレン防止対策が
施された管路を経て、第一ＮＯX コンバータに導入さ
れ、その後、ＭO 線のコイルが装填された管路を経由
し、除湿器で水分が除去されるのであり、上記（２）の
原因によるＮＯ2 のロスを抑えることは示されている
が、低濃度ＮＯX の精度が要求される煙道のサンプルガ
ス中には脱硝設備に用いられるアンモニアが含まれてお
り、特許文献１に記載のＮＯX 濃度の計測装置では、除
湿器よりも上流側に設けられている第一ＮＯX コンバー
タが前記アンモニアにより被毒し、コンバータ効率が著
しく低下してしまうおそれがある。
度の計測装置では、サンプリングプローブによりサンプ
リングしたガスサンプルが、保温されドレン防止対策が
施された管路を経て、第一ＮＯX コンバータに導入さ
れ、その後、ＭO 線のコイルが装填された管路を経由
し、除湿器で水分が除去されるのであり、上記（２）の
原因によるＮＯ2 のロスを抑えることは示されている
が、低濃度ＮＯX の精度が要求される煙道のサンプルガ
ス中には脱硝設備に用いられるアンモニアが含まれてお
り、特許文献１に記載のＮＯX 濃度の計測装置では、除
湿器よりも上流側に設けられている第一ＮＯX コンバー
タが前記アンモニアにより被毒し、コンバータ効率が著
しく低下してしまうおそれがある。
【０００８】また、前記特許文献２に記載のサンプリン
グ装置でも、サンプリングラインに三段構成の除湿手段
を設け、サンプリングライン中でのドレン化を効果的に
阻止するのであり、上記（２）の原因によるＮＯ2 のロ
スを抑えることは示されているが、上記（１）の原因に
よるＮＯ2 のロスを抑えることは示されていないのであ
る。
グ装置でも、サンプリングラインに三段構成の除湿手段
を設け、サンプリングライン中でのドレン化を効果的に
阻止するのであり、上記（２）の原因によるＮＯ2 のロ
スを抑えることは示されているが、上記（１）の原因に
よるＮＯ2 のロスを抑えることは示されていないのであ
る。
【０００９】すなわち、本発明は上述の事柄に留意して
なされたもので、その目的は、ＮＯ 2 の吸着や溶解によ
るロスを極力抑えて高精度の測定を行う窒素酸化物測定
装置を提供することである。
なされたもので、その目的は、ＮＯ 2 の吸着や溶解によ
るロスを極力抑えて高精度の測定を行う窒素酸化物測定
装置を提供することである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明の窒素酸化物測定装置は、サンプルガス中の
ＮＯX を定量分析するための窒素酸化物測定装置であっ
て、前記サンプルガスを採取するための採取部と、前記
サンプルガス中のドレンを分離するためのドレンセパレ
ータと、前記サンプルガス中のＮＯ2 をＮＯに変換する
ためのＮＯ2 コンバータと、サンプルガスをさらに冷却
するための二次冷却器と、ＮＯ分析計とを上流側からこ
の順に備え、前記ドレンセパレータが高流速冷却型であ
り、さらに、前記採取部からドレンセパレータに至るま
でのサンプルガスの流路全体を加熱および／または保温
するように構成する（請求項１）。
に、本発明の窒素酸化物測定装置は、サンプルガス中の
ＮＯX を定量分析するための窒素酸化物測定装置であっ
て、前記サンプルガスを採取するための採取部と、前記
サンプルガス中のドレンを分離するためのドレンセパレ
ータと、前記サンプルガス中のＮＯ2 をＮＯに変換する
ためのＮＯ2 コンバータと、サンプルガスをさらに冷却
するための二次冷却器と、ＮＯ分析計とを上流側からこ
の順に備え、前記ドレンセパレータが高流速冷却型であ
り、さらに、前記採取部からドレンセパレータに至るま
でのサンプルガスの流路全体を加熱および／または保温
するように構成する（請求項１）。
【００１１】上記の構成により、ＮＯ2 の吸着や溶解に
よるロスを極力抑えて高精度の測定を行う窒素酸化物測
定装置を提供することが可能となる。
よるロスを極力抑えて高精度の測定を行う窒素酸化物測
定装置を提供することが可能となる。
【００１２】また、前記ドレンセパレータの内容積に対
するドレンセパレータの内部を通るサンプルガスの流量
の比および／または前記ドレンセパレータ中に形成され
たサンプルガス流路の内表面積に対するドレンセパレー
タの内部を通るサンプルガスの流量の比が大きいとして
もよい（請求項２）。
するドレンセパレータの内部を通るサンプルガスの流量
の比および／または前記ドレンセパレータ中に形成され
たサンプルガス流路の内表面積に対するドレンセパレー
タの内部を通るサンプルガスの流量の比が大きいとして
もよい（請求項２）。
【００１３】さらに、前記ドレンセパレータの内容積
（ｃｍ3 ）に対するドレンセパレータの内部を通るサン
プルガスの流量（ｃｍ3 ／ｍｉｎ）の比が、１０（１／
ｍｉｎ）以上であるとしてもよく（請求項３）、前記ド
レンセパレータ中に形成されたサンプルガス流路の内表
面積（ｃｍ2 ）に対するドレンセパレータの内部を通る
サンプルガスの流量（ｃｍ3 ／ｍｉｎ）の比が１５（ｃ
ｍ／ｍｉｎ）以上であるとしてもよい（請求項４）。
（ｃｍ3 ）に対するドレンセパレータの内部を通るサン
プルガスの流量（ｃｍ3 ／ｍｉｎ）の比が、１０（１／
ｍｉｎ）以上であるとしてもよく（請求項３）、前記ド
レンセパレータ中に形成されたサンプルガス流路の内表
面積（ｃｍ2 ）に対するドレンセパレータの内部を通る
サンプルガスの流量（ｃｍ3 ／ｍｉｎ）の比が１５（ｃ
ｍ／ｍｉｎ）以上であるとしてもよい（請求項４）。
【００１４】また、前記ドレンセパレータと二次冷却器
とを一体化してあるとしてもよい（請求項５）。この場
合には、上述した効果に加えて、装置全体の構成をより
コンパクトにできるという効果を得ることが可能とな
る。
とを一体化してあるとしてもよい（請求項５）。この場
合には、上述した効果に加えて、装置全体の構成をより
コンパクトにできるという効果を得ることが可能とな
る。
【００１５】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施例を、図を参
照しながら説明する。図１は、本発明の第一実施例に係
る窒素酸化物測定装置（以下、測定装置という）Ｄの構
成を概略的に示す説明図である。測定装置Ｄは、サンプ
ルガス中のＮＯX を定量分析するためのものであり、前
記サンプルガスを採取するための採取部２１とＮＯ分析
計１とを結ぶサンプリングラインＬ中に、前記サンプル
ガス中のドレンを分離するためのドレンセパレータ２
と、前記サンプルガス中のＮＯ2 をＮＯに変換するため
のＮＯ2 コンバータ３と、サンプルガス中のダストを取
り除くためのフィルタ４と、サンプリングラインＬ内を
流れるサンプルガスの流量を調整するための制御弁５
と、サンプルガスを採取部２１からＮＯ分析計１へと流
すためのガス吸引ポンプ６と、ＮＯ分析計１へと導入さ
れるサンプルガスをさらに冷却するための二次冷却器７
とを上流側からこの順に備えている。
照しながら説明する。図１は、本発明の第一実施例に係
る窒素酸化物測定装置（以下、測定装置という）Ｄの構
成を概略的に示す説明図である。測定装置Ｄは、サンプ
ルガス中のＮＯX を定量分析するためのものであり、前
記サンプルガスを採取するための採取部２１とＮＯ分析
計１とを結ぶサンプリングラインＬ中に、前記サンプル
ガス中のドレンを分離するためのドレンセパレータ２
と、前記サンプルガス中のＮＯ2 をＮＯに変換するため
のＮＯ2 コンバータ３と、サンプルガス中のダストを取
り除くためのフィルタ４と、サンプリングラインＬ内を
流れるサンプルガスの流量を調整するための制御弁５
と、サンプルガスを採取部２１からＮＯ分析計１へと流
すためのガス吸引ポンプ６と、ＮＯ分析計１へと導入さ
れるサンプルガスをさらに冷却するための二次冷却器７
とを上流側からこの順に備えている。
【００１６】また、上記測定装置Ｄでは、前記サンプリ
ングラインＬにおける前記採取部２１からドレンセパレ
ータ２に至るまでの導入ラインＬａ全体を加熱および／
または保温するように構成してある。詳しくは、前記導
入ラインＬａの上流側部分を、例えば、ヒータ（図示せ
ず）などの加熱手段を備えた加熱配管８により形成し、
下流側部分を、例えば、保温性に優れた材質からなるホ
ットホース９により形成してある。なお、前記加熱配管
８の長さは、例えば約５０ｍであり、前記ホットホース
９の長さは、例えば約１〜５ｍである。
ングラインＬにおける前記採取部２１からドレンセパレ
ータ２に至るまでの導入ラインＬａ全体を加熱および／
または保温するように構成してある。詳しくは、前記導
入ラインＬａの上流側部分を、例えば、ヒータ（図示せ
ず）などの加熱手段を備えた加熱配管８により形成し、
下流側部分を、例えば、保温性に優れた材質からなるホ
ットホース９により形成してある。なお、前記加熱配管
８の長さは、例えば約５０ｍであり、前記ホットホース
９の長さは、例えば約１〜５ｍである。
【００１７】前記採取部２１は、例えば、内部に燃焼排
ガスＧが流れている煙道２２内に挿入された状態で配置
される採取管を備え、この採取部２１によって、燃焼排
ガスＧの一部がサンプルガスとして採取される。
ガスＧが流れている煙道２２内に挿入された状態で配置
される採取管を備え、この採取部２１によって、燃焼排
ガスＧの一部がサンプルガスとして採取される。
【００１８】前記ドレンセパレータ２は、高流速冷却型
であり、図２に示すように、熱伝導性の高い金属製のブ
ロック１０と、このブロック１０をほぼ上下に貫通する
貫通流路１１と、この貫通流路１１の途中から分岐して
斜め上方にのびる分岐流路１２と、前記ブロック１０を
冷却するための冷却手段１３とを備えている。
であり、図２に示すように、熱伝導性の高い金属製のブ
ロック１０と、このブロック１０をほぼ上下に貫通する
貫通流路１１と、この貫通流路１１の途中から分岐して
斜め上方にのびる分岐流路１２と、前記ブロック１０を
冷却するための冷却手段１３とを備えている。
【００１９】前記ブロック１０は、例えば、ほぼ直方体
形状または立方体形状に形成されている。
形状または立方体形状に形成されている。
【００２０】前記貫通流路１１は、横断面がほぼ円形状
の流路であり、その内部には、螺旋状の流路を形成する
ための螺旋流路形成体１１ａが配置されている。なお、
前記螺旋流路形成体１１ａも、例えば熱伝導性の高い金
属から形成されている。
の流路であり、その内部には、螺旋状の流路を形成する
ための螺旋流路形成体１１ａが配置されている。なお、
前記螺旋流路形成体１１ａも、例えば熱伝導性の高い金
属から形成されている。
【００２１】前記分岐流路１２は、前記ブロック１０内
における前記貫通流路１１の下部付近から分岐してい
る。
における前記貫通流路１１の下部付近から分岐してい
る。
【００２２】前記冷却手段１３は、例えば、冷却ペルチ
ェ素子を用いて形成されており、前記ブロック１０の一
面に沿うように固定配置されており、また、前記貫通流
路１１は、前記ブロック１０における前記冷却手段１３
が固定された面に近い位置に形成されている。
ェ素子を用いて形成されており、前記ブロック１０の一
面に沿うように固定配置されており、また、前記貫通流
路１１は、前記ブロック１０における前記冷却手段１３
が固定された面に近い位置に形成されている。
【００２３】上記の構成からなるドレンセパレータ２で
は、このドレンセパレータ２内に導入されたサンプルガ
スは、前記貫通流路１１を通る間に冷却され、ドレンが
サンプルガスから分離されて、貫通流路１１の下方へと
向かうとともに、ドレンが分離されたサンプルガスは、
前記ガス吸引ポンプ６によって吸引されていることか
ら、前記分岐流路１２からＮＯ2 コンバータ３に向かう
ことになる。
は、このドレンセパレータ２内に導入されたサンプルガ
スは、前記貫通流路１１を通る間に冷却され、ドレンが
サンプルガスから分離されて、貫通流路１１の下方へと
向かうとともに、ドレンが分離されたサンプルガスは、
前記ガス吸引ポンプ６によって吸引されていることか
ら、前記分岐流路１２からＮＯ2 コンバータ３に向かう
ことになる。
【００２４】また、サンプルガスは、前記貫通流路１１
の内壁と前記螺旋流路形成体１１ａとによって形成され
た螺旋流路内を通るときに最も冷却されるのであるが、
同時に、前記螺旋流路は貫通流路１１の他の部分に比べ
て狭くなっていることから、サンプルガスは高速でこの
螺旋流路を通ることになる。このように、前記ドレンセ
パレータ２は、サンプルガスからドレンを分離するため
の分離部として、前記螺旋流路を有していることを一つ
の特徴としている。
の内壁と前記螺旋流路形成体１１ａとによって形成され
た螺旋流路内を通るときに最も冷却されるのであるが、
同時に、前記螺旋流路は貫通流路１１の他の部分に比べ
て狭くなっていることから、サンプルガスは高速でこの
螺旋流路を通ることになる。このように、前記ドレンセ
パレータ２は、サンプルガスからドレンを分離するため
の分離部として、前記螺旋流路を有していることを一つ
の特徴としている。
【００２５】前記制御弁５は、例えば、ニードル弁から
なる。
なる。
【００２６】前記二次冷却器７は、例えば、電子冷却器
である。なお、前記二次冷却器７として、前記ドレンセ
パレータ２と同様の構成からなるものを採用してもよ
い。
である。なお、前記二次冷却器７として、前記ドレンセ
パレータ２と同様の構成からなるものを採用してもよ
い。
【００２７】次に、上記の構成からなる測定装置Ｄの動
作について説明する。前記採取部２１から採取されたサ
ンプルガスは、まず、前記導入ラインＬａを通る。ここ
で、前記導入ラインＬａにおいてサンプルガス中のドレ
ンが結露することは、ＮＯ2 がそのドレンに溶解する現
象が生じるなどして、ＮＯ2 のロスの発生につながるた
め、導入ラインＬａ全体を前記ドレンの結露が生じない
程度に加熱・保温しておく必要がある一方、導入ライン
Ｌａからそのすぐ下流側にあるドレンセパレータ２にあ
まりに高温のサンプルガスが導入されると、ドレンセパ
レータ２にかかる負担が非常に大きくなるため、サンプ
ルガスの温度をできるだけ下げておくことが望まれる。
作について説明する。前記採取部２１から採取されたサ
ンプルガスは、まず、前記導入ラインＬａを通る。ここ
で、前記導入ラインＬａにおいてサンプルガス中のドレ
ンが結露することは、ＮＯ2 がそのドレンに溶解する現
象が生じるなどして、ＮＯ2 のロスの発生につながるた
め、導入ラインＬａ全体を前記ドレンの結露が生じない
程度に加熱・保温しておく必要がある一方、導入ライン
Ｌａからそのすぐ下流側にあるドレンセパレータ２にあ
まりに高温のサンプルガスが導入されると、ドレンセパ
レータ２にかかる負担が非常に大きくなるため、サンプ
ルガスの温度をできるだけ下げておくことが望まれる。
【００２８】例えば、前記ホットホース９の下流端、す
なわちドレンセパレータ２の入口付近の温度が５５℃以
上（サンプルガス中の水分露点以上、一例として６５
℃）となるように、前記ホットホース９を介してドレン
セパレータ２に接続されている加熱配管８の温度を制御
し、ホットホース９を保温することも可能であり、ま
た、ホットホース９自身を５５℃以上に制御することも
可能である。このような構成によって、前記導入ライン
Ｌａは適宜の温度となるように加熱・保温されることか
ら、前記導入ラインＬａ中において、導入ラインＬａ内
を流れるサンプルガスの温度が下がりすぎてサンプルガ
スに含まれるドレンが結露するというようなことはな
く、また、ドレンが結露しない程度に温度を下げたサン
プルガスをドレンセパレータ２に供給することから、ド
レンセパレータ２にかかる負担を軽減することが可能と
なる。
なわちドレンセパレータ２の入口付近の温度が５５℃以
上（サンプルガス中の水分露点以上、一例として６５
℃）となるように、前記ホットホース９を介してドレン
セパレータ２に接続されている加熱配管８の温度を制御
し、ホットホース９を保温することも可能であり、ま
た、ホットホース９自身を５５℃以上に制御することも
可能である。このような構成によって、前記導入ライン
Ｌａは適宜の温度となるように加熱・保温されることか
ら、前記導入ラインＬａ中において、導入ラインＬａ内
を流れるサンプルガスの温度が下がりすぎてサンプルガ
スに含まれるドレンが結露するというようなことはな
く、また、ドレンが結露しない程度に温度を下げたサン
プルガスをドレンセパレータ２に供給することから、ド
レンセパレータ２にかかる負担を軽減することが可能と
なる。
【００２９】なお、前記ドレンセパレータ２の入口の温
度を６５℃に設定するためには、例えば、前記加熱配管
８の温度が、ドレンセパレータ２の入口の温度よりも数
十度高め（例えば、８０〜１００℃程度）となるように
制御すればよい。また、前記加熱配管８を加熱するだけ
では前記ドレンセパレータ２の入口の温度を充分に上げ
ることができない場合などには、前記ホットホース９を
加熱するようにしてもよい。
度を６５℃に設定するためには、例えば、前記加熱配管
８の温度が、ドレンセパレータ２の入口の温度よりも数
十度高め（例えば、８０〜１００℃程度）となるように
制御すればよい。また、前記加熱配管８を加熱するだけ
では前記ドレンセパレータ２の入口の温度を充分に上げ
ることができない場合などには、前記ホットホース９を
加熱するようにしてもよい。
【００３０】前記導入ラインＬａを通ったサンプルガス
は、約６５℃の温度で前記ドレンセパレータ２内へと供
給され、このドレンセパレータ２内でサンプルガス中の
ドレンが分離されることになる。そして、ドレンセパレ
ータ２を出たサンプルガスは、測定装置Ｄ内（サンプリ
ングラインＬ中）にドレンが発生しない温度（例えば、
室温よりも約５℃低い温度）となり、次に、前記ＮＯ2
コンバータ３内に導入され、サンプルガスに含まれるＮ
Ｏ2 がＮＯへと変換されることになる。
は、約６５℃の温度で前記ドレンセパレータ２内へと供
給され、このドレンセパレータ２内でサンプルガス中の
ドレンが分離されることになる。そして、ドレンセパレ
ータ２を出たサンプルガスは、測定装置Ｄ内（サンプリ
ングラインＬ中）にドレンが発生しない温度（例えば、
室温よりも約５℃低い温度）となり、次に、前記ＮＯ2
コンバータ３内に導入され、サンプルガスに含まれるＮ
Ｏ2 がＮＯへと変換されることになる。
【００３１】続いて、前記サンプルガスは、サンプルガ
ス中のダストを除去するための前記フィルタ４と、サン
プルガスをさらに冷却するための前記二次冷却器７を通
った後、ＮＯ分析計１に送られることになる。なお、前
記二次冷却器７から出た直後のサンプルガスの温度は、
約２．５〜５℃となるように構成されている。
ス中のダストを除去するための前記フィルタ４と、サン
プルガスをさらに冷却するための前記二次冷却器７を通
った後、ＮＯ分析計１に送られることになる。なお、前
記二次冷却器７から出た直後のサンプルガスの温度は、
約２．５〜５℃となるように構成されている。
【００３２】上記の構成からなる測定装置Ｄでは、前記
ドレンセパレータ２の上流側、すなわち導入ラインＬａ
を加熱・保温することにより、採取部２１からドレンセ
パレータ２までの間において、サンプルガス中のドレン
やＮＯ2 が配管内に結露したり付着することを防止でき
るのであり、言い換えれば、前記サンプリングラインＬ
において、サンプルガス中のドレンを分離するためのド
レンセパレータ２以外の望ましくない（意図しない）部
分でドレンが凝縮・結露することを防止し、サンプルガ
スからのドレンの分離をドレンセパレータ２において集
中的に行えることから、ドレンの結露が広範な望ましく
ない（意図しない）部分で生じる従来の装置に比して、
ＮＯ2 のロスがより少なくなるのであり、ひいては高精
度の測定を行うことが可能となる。
ドレンセパレータ２の上流側、すなわち導入ラインＬａ
を加熱・保温することにより、採取部２１からドレンセ
パレータ２までの間において、サンプルガス中のドレン
やＮＯ2 が配管内に結露したり付着することを防止でき
るのであり、言い換えれば、前記サンプリングラインＬ
において、サンプルガス中のドレンを分離するためのド
レンセパレータ２以外の望ましくない（意図しない）部
分でドレンが凝縮・結露することを防止し、サンプルガ
スからのドレンの分離をドレンセパレータ２において集
中的に行えることから、ドレンの結露が広範な望ましく
ない（意図しない）部分で生じる従来の装置に比して、
ＮＯ2 のロスがより少なくなるのであり、ひいては高精
度の測定を行うことが可能となる。
【００３３】また、前記ＮＯ2 コンバータ３の上流側に
て、前記採取部２１より採取したサンプルガス中のドレ
ンを分離することから、サンプルガスに含まれるドレン
及びＮＨ3 等が前記ＮＯ2 コンバータ３を構成する触媒
を劣化させることを防止して、ＮＯ2 コンバータ３の変
換効率の低下を抑えることができ、これによっても、Ｎ
Ｏ2 のロスを極力抑え、ひいては高精度の測定を行うこ
とが可能となる。
て、前記採取部２１より採取したサンプルガス中のドレ
ンを分離することから、サンプルガスに含まれるドレン
及びＮＨ3 等が前記ＮＯ2 コンバータ３を構成する触媒
を劣化させることを防止して、ＮＯ2 コンバータ３の変
換効率の低下を抑えることができ、これによっても、Ｎ
Ｏ2 のロスを極力抑え、ひいては高精度の測定を行うこ
とが可能となる。
【００３４】そして、上記測定装置Ｄで用いるドレンセ
パレータ２は、ドレンに溶解するサンプルガス中のＮＯ
2 の量を最小限に抑えるために一般的なドレンセパレー
タに比してその内部を流れるガス（サンプルガス）の流
速を高くしてある高流速冷却型であり、詳しくは、ドレ
ンセパレータ２の内容積に対するドレンセパレータ２の
内部を通るサンプルガスの流量の比（ドレンセパレータ
２の内部を通るサンプルガスの流量／ドレンセパレータ
２の内容積）と、前記ドレンセパレータ２中に形成され
たサンプルガス流路の内表面積（接ガス面積）に対する
ドレンセパレータ２の内部を通るサンプルガスの流量の
比（ドレンセパレータ２の内部を通るサンプルガスの流
量／ドレンセパレータ２中に形成されたサンプルガス流
路の内表面積）がともに大きくなるように構成されてお
り、具体的には、前記ドレンセパレータ２の内容積（ｃ
ｍ3 ）に対するドレンセパレータ２の内部を通るサンプ
ルガスの流量（ｃｍ3 ／ｍｉｎ）の比が、１０（１／ｍ
ｉｎ）以上となり、前記ドレンセパレータ２中に形成さ
れたサンプルガス流路の内表面積（ｃｍ2 ）に対するド
レンセパレータ２の内部を通るサンプルガスの流量（ｃ
ｍ3 ／ｍｉｎ）の比が、１５（ｃｍ／ｍｉｎ）以上とな
るように構成されている。
パレータ２は、ドレンに溶解するサンプルガス中のＮＯ
2 の量を最小限に抑えるために一般的なドレンセパレー
タに比してその内部を流れるガス（サンプルガス）の流
速を高くしてある高流速冷却型であり、詳しくは、ドレ
ンセパレータ２の内容積に対するドレンセパレータ２の
内部を通るサンプルガスの流量の比（ドレンセパレータ
２の内部を通るサンプルガスの流量／ドレンセパレータ
２の内容積）と、前記ドレンセパレータ２中に形成され
たサンプルガス流路の内表面積（接ガス面積）に対する
ドレンセパレータ２の内部を通るサンプルガスの流量の
比（ドレンセパレータ２の内部を通るサンプルガスの流
量／ドレンセパレータ２中に形成されたサンプルガス流
路の内表面積）がともに大きくなるように構成されてお
り、具体的には、前記ドレンセパレータ２の内容積（ｃ
ｍ3 ）に対するドレンセパレータ２の内部を通るサンプ
ルガスの流量（ｃｍ3 ／ｍｉｎ）の比が、１０（１／ｍ
ｉｎ）以上となり、前記ドレンセパレータ２中に形成さ
れたサンプルガス流路の内表面積（ｃｍ2 ）に対するド
レンセパレータ２の内部を通るサンプルガスの流量（ｃ
ｍ3 ／ｍｉｎ）の比が、１５（ｃｍ／ｍｉｎ）以上とな
るように構成されている。
【００３５】上記のような高流速冷却型のドレンセパレ
ータ２を用いることにより、サンプリング系を構成する
配管や機器内（本実施例ではドレンセパレータ２内）に
ＮＯ 2 が吸着することによって生じるＮＯ2 のロスを低
減することができるのである。このことを明らかにする
ために、本実施例のドレンセパレータ２に相当する構成
を有するドレンセパレータａ１，ａ２と、従来の２種類
のドレンセパレータｂ，ｃとのＮＯ2 ロス（％）の比較
実験を行った。
ータ２を用いることにより、サンプリング系を構成する
配管や機器内（本実施例ではドレンセパレータ２内）に
ＮＯ 2 が吸着することによって生じるＮＯ2 のロスを低
減することができるのである。このことを明らかにする
ために、本実施例のドレンセパレータ２に相当する構成
を有するドレンセパレータａ１，ａ２と、従来の２種類
のドレンセパレータｂ，ｃとのＮＯ2 ロス（％）の比較
実験を行った。
【００３６】前記ドレンセパレータａ１，ａ２は、同じ
高流速冷却型のものであり、図２に示すような構成から
なるものであるが、ドレンセパレータａ１は、その内容
積が５．６（ｃｍ3 ），前記接ガス面積が３８（ｃ
ｍ2 ）であり、一方、前記ドレンセパレータａ２は、そ
の内容積が１１．０（ｃｍ3 ），前記接ガス面積が５０
（ｃｍ2 ）である。
高流速冷却型のものであり、図２に示すような構成から
なるものであるが、ドレンセパレータａ１は、その内容
積が５．６（ｃｍ3 ），前記接ガス面積が３８（ｃ
ｍ2 ）であり、一方、前記ドレンセパレータａ２は、そ
の内容積が１１．０（ｃｍ3 ），前記接ガス面積が５０
（ｃｍ2 ）である。
【００３７】また、前記ドレンセパレータｂは、図３に
示すように、ガラス製で、ドレンの分離を行うための分
離部が径の大きいほぼ球形状に形成されているととも
に、冷却手段としてファン（図示せず）を有するもので
あり、その内容積は２７０．０（ｃｍ3 ），前記接ガス
面積は２００（ｃｍ2 ）となっている。一方、前記ドレ
ンセパレータｃは、図３に示すように、ＰＶＣ製で、ド
レンの分離を行うための分離部が径の大きい円筒形状に
形成されているとともに、冷却手段を有さないものであ
り、その内容積は３２０．０（ｃｍ3 ），前記接ガス面
積は２８０（ｃｍ 2 ）となっている。
示すように、ガラス製で、ドレンの分離を行うための分
離部が径の大きいほぼ球形状に形成されているととも
に、冷却手段としてファン（図示せず）を有するもので
あり、その内容積は２７０．０（ｃｍ3 ），前記接ガス
面積は２００（ｃｍ2 ）となっている。一方、前記ドレ
ンセパレータｃは、図３に示すように、ＰＶＣ製で、ド
レンの分離を行うための分離部が径の大きい円筒形状に
形成されているとともに、冷却手段を有さないものであ
り、その内容積は３２０．０（ｃｍ3 ），前記接ガス面
積は２８０（ｃｍ 2 ）となっている。
【００３８】上記４種類のドレンセパレータａ１，ａ
２，ｂ，ｃについて、それぞれサンプルガスを２０００
（ｃｍ3 ／ｍｉｎ）で流したときのＮＯ2 のロスについ
ての比較結果を表１に示す。
２，ｂ，ｃについて、それぞれサンプルガスを２０００
（ｃｍ3 ／ｍｉｎ）で流したときのＮＯ2 のロスについ
ての比較結果を表１に示す。
【００３９】
【表１】
【００４０】表１から明らかなように、本実施例で用い
る高流速冷却型のドレンセパレータａ１，ａ２のほう
が、従来のドレンセパレータｃ，ｂに比して、ＮＯ2 の
ロスが少ないことがわかる。
る高流速冷却型のドレンセパレータａ１，ａ２のほう
が、従来のドレンセパレータｃ，ｂに比して、ＮＯ2 の
ロスが少ないことがわかる。
【００４１】また、表１には、各ドレンセパレータａ
１，ａ２，ｂ，ｃについて、ドレンセパレータの内容積
に対するドレンセパレータの内部を通るサンプルガスの
流量の比（以下、流量−容積比という）と、ドレンセパ
レータ中に形成されたサンプルガス流路の内表面積（接
ガス面積）に対するドレンセパレータの内部を通るサン
プルガスの流量の比（以下、流量−内表面積比という）
とを示している。各ドレンセパレータａ１，ａ２，ｂ，
ｃの流量−容積比はそれぞれ、３５７．１（１／ｍｉ
ｎ），１８１．８（１／ｍｉｎ），７．４（１／ｍｉ
ｎ），６．３（１／ｍｉｎ）であり、各ドレンセパレー
タａ１，ａ２，ｂ，ｃの流量−内表面積比はそれぞれ、
５２．６（ｃｍ／ｍｉｎ），４０（ｃｍ／ｍｉｎ），１
０（ｃｍ／ｍｉｎ），７．１（ｃｍ／ｍｉｎ）である。
１，ａ２，ｂ，ｃについて、ドレンセパレータの内容積
に対するドレンセパレータの内部を通るサンプルガスの
流量の比（以下、流量−容積比という）と、ドレンセパ
レータ中に形成されたサンプルガス流路の内表面積（接
ガス面積）に対するドレンセパレータの内部を通るサン
プルガスの流量の比（以下、流量−内表面積比という）
とを示している。各ドレンセパレータａ１，ａ２，ｂ，
ｃの流量−容積比はそれぞれ、３５７．１（１／ｍｉ
ｎ），１８１．８（１／ｍｉｎ），７．４（１／ｍｉ
ｎ），６．３（１／ｍｉｎ）であり、各ドレンセパレー
タａ１，ａ２，ｂ，ｃの流量−内表面積比はそれぞれ、
５２．６（ｃｍ／ｍｉｎ），４０（ｃｍ／ｍｉｎ），１
０（ｃｍ／ｍｉｎ），７．１（ｃｍ／ｍｉｎ）である。
【００４２】そして、前記各ドレンセパレータａ１，ａ
２，ｂ，ｃについて、各流量−容積比を横軸にとり、Ｎ
Ｏ2 のロス値（％）を縦軸にとったグラフを図４に示
す。図４に示すグラフは、前記流量−容積比とＮＯ2 の
ロス値との関係を示すためのものであり、このグラフか
らわかるように、前記流量−容積比を大きくするほど、
ＮＯ2 のロスが少なくなるのであり、ＮＯ2 ロスを２．
５％以下に抑えるためには前記流量−容積比を１０（１
／ｍｉｎ）以上とすることが望ましい。
２，ｂ，ｃについて、各流量−容積比を横軸にとり、Ｎ
Ｏ2 のロス値（％）を縦軸にとったグラフを図４に示
す。図４に示すグラフは、前記流量−容積比とＮＯ2 の
ロス値との関係を示すためのものであり、このグラフか
らわかるように、前記流量−容積比を大きくするほど、
ＮＯ2 のロスが少なくなるのであり、ＮＯ2 ロスを２．
５％以下に抑えるためには前記流量−容積比を１０（１
／ｍｉｎ）以上とすることが望ましい。
【００４３】また、前記各ドレンセパレータａ１，ａ
２，ｂ，ｃについて、各流量−内表面積比を横軸にと
り、ＮＯ2 のロス値（％）を縦軸にとったグラフを図５
に示す。図５に示すグラフは、前記流量−内表面積比と
ＮＯ2 のロス値との関係を示すためのものであり、この
グラフからわかるように、前記流量−内表面積比を大き
くするほど、ＮＯ2 のロスが少なくなるのであり、ＮＯ
2 ロスを２．５％以下に抑えるためには前記流量−内表
面積比を１５以上とすることが望ましい。
２，ｂ，ｃについて、各流量−内表面積比を横軸にと
り、ＮＯ2 のロス値（％）を縦軸にとったグラフを図５
に示す。図５に示すグラフは、前記流量−内表面積比と
ＮＯ2 のロス値との関係を示すためのものであり、この
グラフからわかるように、前記流量−内表面積比を大き
くするほど、ＮＯ2 のロスが少なくなるのであり、ＮＯ
2 ロスを２．５％以下に抑えるためには前記流量−内表
面積比を１５以上とすることが望ましい。
【００４４】ここで、前記流量−容積比とＮＯ2 ロスの
関係および前記流量−内表面積比とＮＯ2 ロスの関係は
いずれも、ドレンセパレータの種類や規格、用いるサン
プルガスなどによっても左右され、図４および図５に示
すように、種類の異なるドレンセパレータａ１，ａ２，
ｂ，ｃを対象としたグラフのプロットには、ある程度の
バラツキが生じるのである。
関係および前記流量−内表面積比とＮＯ2 ロスの関係は
いずれも、ドレンセパレータの種類や規格、用いるサン
プルガスなどによっても左右され、図４および図５に示
すように、種類の異なるドレンセパレータａ１，ａ２，
ｂ，ｃを対象としたグラフのプロットには、ある程度の
バラツキが生じるのである。
【００４５】図６は、本発明の第二実施例に係る測定装
置Ｄ2 の構成を概略的に示す説明図である。なお、上記
第一実施例に示したものと同一構造の部材については、
同じ符号を付し、その説明を省略する。測定装置Ｄ
2 は、第一実施例の測定装置Ｄに比して、前記ドレンセ
パレータ２と二次冷却器７とが一体化してある点で異な
る。
置Ｄ2 の構成を概略的に示す説明図である。なお、上記
第一実施例に示したものと同一構造の部材については、
同じ符号を付し、その説明を省略する。測定装置Ｄ
2 は、第一実施例の測定装置Ｄに比して、前記ドレンセ
パレータ２と二次冷却器７とが一体化してある点で異な
る。
【００４６】前記ドレンセパレータ２と二次冷却器７と
は、二系列ドレン冷却器１４に組み込まれている。この
二系列ドレン冷却器１４は、図７に示すように、熱伝導
性の高い金属製のブロック１５と、このブロック１５を
ほぼ上下に貫通し、かつ互いにほぼ平行な二つの貫通流
路１６，１７と、前記貫通流路１６の途中から分岐して
斜め上方にのびる分岐流路１８と、前記貫通流路１７の
途中から分岐して斜め上方にのびる分岐流路１９と、前
記ブロック１５を冷却するための冷却手段２０とを備え
ている。
は、二系列ドレン冷却器１４に組み込まれている。この
二系列ドレン冷却器１４は、図７に示すように、熱伝導
性の高い金属製のブロック１５と、このブロック１５を
ほぼ上下に貫通し、かつ互いにほぼ平行な二つの貫通流
路１６，１７と、前記貫通流路１６の途中から分岐して
斜め上方にのびる分岐流路１８と、前記貫通流路１７の
途中から分岐して斜め上方にのびる分岐流路１９と、前
記ブロック１５を冷却するための冷却手段２０とを備え
ている。
【００４７】前記ブロック１５は、例えば、ほぼ直方体
形状または立方体形状に形成されている。
形状または立方体形状に形成されている。
【００４８】前記貫通流路１６は、横断面がほぼ円形状
の流路であり、その内部には、螺旋状の流路を形成する
ための螺旋流路形成体１６ａが配置されている。なお、
前記螺旋流路形成体１６ａも、例えば熱伝導性の高い金
属から形成されている。
の流路であり、その内部には、螺旋状の流路を形成する
ための螺旋流路形成体１６ａが配置されている。なお、
前記螺旋流路形成体１６ａも、例えば熱伝導性の高い金
属から形成されている。
【００４９】前記貫通流路１７は、横断面がほぼ円形状
の流路であり、その内部には、螺旋状の流路を形成する
ための螺旋流路形成体１７ａが配置されている。なお、
前記螺旋流路形成体１７ａも、例えば熱伝導性の高い金
属から形成されている。
の流路であり、その内部には、螺旋状の流路を形成する
ための螺旋流路形成体１７ａが配置されている。なお、
前記螺旋流路形成体１７ａも、例えば熱伝導性の高い金
属から形成されている。
【００５０】前記分岐流路１８は、前記ブロック１５内
における前記貫通流路１６の下部付近から分岐してい
る。
における前記貫通流路１６の下部付近から分岐してい
る。
【００５１】前記分岐流路１９は、前記ブロック１５内
における前記貫通流路１７の下部付近から分岐してい
る。
における前記貫通流路１７の下部付近から分岐してい
る。
【００５２】前記冷却手段２０は、例えば、冷却ペルチ
ェ素子を用いて形成されており、前記ブロック１５の一
面に沿うように固定配置されており、また、前記貫通流
路１７は、前記貫通流路１６に比して、前記ブロック１
０における前記冷却手段２０が固定された面に近い位置
に形成されている。これによって、前記貫通流路１７の
内部のほうが、前記貫通流路１６の内部よりも低温とな
るのである。
ェ素子を用いて形成されており、前記ブロック１５の一
面に沿うように固定配置されており、また、前記貫通流
路１７は、前記貫通流路１６に比して、前記ブロック１
０における前記冷却手段２０が固定された面に近い位置
に形成されている。これによって、前記貫通流路１７の
内部のほうが、前記貫通流路１６の内部よりも低温とな
るのである。
【００５３】上記の構成からなる二系列ドレン冷却器１
４では、前記ブロック１５と、貫通流路１６と、分岐流
路１８と、冷却手段２０とで、前記ドレンセパレータ２
が構成されており、また、前記ブロック１５と、貫通流
路１７と、分岐流路１９と、冷却手段２０とで、前記二
次冷却器７が構成されている。
４では、前記ブロック１５と、貫通流路１６と、分岐流
路１８と、冷却手段２０とで、前記ドレンセパレータ２
が構成されており、また、前記ブロック１５と、貫通流
路１７と、分岐流路１９と、冷却手段２０とで、前記二
次冷却器７が構成されている。
【００５４】なお、上記のように構成されるドレンセパ
レータ２および二次冷却器７の動作については、上記第
一実施例におけるドレンセパレータ２と同様であること
から、その説明を省略する。
レータ２および二次冷却器７の動作については、上記第
一実施例におけるドレンセパレータ２と同様であること
から、その説明を省略する。
【００５５】また、前記導入ラインＬａから送られてき
た約６５℃のサンプルガスは、前記貫通流路１６および
分岐流路１８を通ってドレンセパレータ２を出た直後に
は、室温より約５℃低い温度となり、サンプルガス中の
水分はその温度飽和にまで除湿され、除湿されるドレン
にＮＨ3 は溶解して除去される。前記ＮＯ2 コンバータ
４を経て送られてきたサンプルガスは、前記貫通流路１
７および分岐流路１９を通って二次冷却器７を出た直後
には、約２．５〜５℃となるのである。
た約６５℃のサンプルガスは、前記貫通流路１６および
分岐流路１８を通ってドレンセパレータ２を出た直後に
は、室温より約５℃低い温度となり、サンプルガス中の
水分はその温度飽和にまで除湿され、除湿されるドレン
にＮＨ3 は溶解して除去される。前記ＮＯ2 コンバータ
４を経て送られてきたサンプルガスは、前記貫通流路１
７および分岐流路１９を通って二次冷却器７を出た直後
には、約２．５〜５℃となるのである。
【００５６】上記の構成からなる測定装置Ｄ2 では、上
記第一実施例の測定装置Ｄによって得られる効果に加え
て、前記ドレンセパレータ２と二次冷却器７とを一体化
してあることから、装置全体の構成をよりコンパクトに
できるという効果を得ることが可能となる。
記第一実施例の測定装置Ｄによって得られる効果に加え
て、前記ドレンセパレータ２と二次冷却器７とを一体化
してあることから、装置全体の構成をよりコンパクトに
できるという効果を得ることが可能となる。
【００５７】
【発明の効果】以上説明したように、上記の構成からな
る本発明によれば、ＮＯ2 の吸着や溶解によるロスを極
力抑えて高精度の測定を行える窒素酸化物測定装置を提
供することが可能となる。
る本発明によれば、ＮＯ2 の吸着や溶解によるロスを極
力抑えて高精度の測定を行える窒素酸化物測定装置を提
供することが可能となる。
【図１】本発明の第一実施例に係る窒素酸化物測定装置
の構成を概略的に示す説明図である。
の構成を概略的に示す説明図である。
【図２】上記実施例におけるドレンセパレータの構成を
概略的に示す部分透視斜視図である。
概略的に示す部分透視斜視図である。
【図３】前記ドレンセパレータの比較実験に用いた従来
のドレンセパレータの構成を概略的に示す説明図であ
る。
のドレンセパレータの構成を概略的に示す説明図であ
る。
【図４】流量−容積比とＮＯ2 ロスとの関係を概略的に
示すグラフである。
示すグラフである。
【図５】流量−内表面積比とＮＯ2 ロスとの関係を概略
的に示すグラフである。
的に示すグラフである。
【図６】本発明の第二実施例に係る窒素酸化物測定装置
の構成を概略的に示す説明図である。
の構成を概略的に示す説明図である。
【図７】上記実施例における二系列ドレン冷却器の構成
を概略的に示す部分透視斜視図である。
を概略的に示す部分透視斜視図である。
１…ＮＯ分析計、２…ドレンセパレータ、３…ＮＯ2 コ
ンバータ、７…二次冷却器、２１…採取部、Ｄ…窒素酸
化物測定装置。
ンバータ、７…二次冷却器、２１…採取部、Ｄ…窒素酸
化物測定装置。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 藤原 雅彦
京都府京都市南区吉祥院宮の東町２番地
株式会社堀場製作所内
Ｆターム(参考） 2G052 AA02 AB07 AC25 AD04 AD24
AD42 BA03 BA14 CA03 CA04
CA12 CA38 EA03 EB04 EB11
EB13 FD18 HA15 JA01 JA09
Claims (5)
- 【請求項１】 サンプルガス中のＮＯX を定量分析する
ための窒素酸化物測定装置であって、前記サンプルガス
を採取するための採取部と、前記サンプルガス中のドレ
ンを分離するためのドレンセパレータと、前記サンプル
ガス中のＮＯ 2 をＮＯに変換するためのＮＯ2 コンバー
タと、サンプルガスをさらに冷却するための二次冷却器
と、ＮＯ分析計とを上流側からこの順に備え、前記ドレ
ンセパレータが高流速冷却型であり、さらに、前記採取
部からドレンセパレータに至るまでのサンプルガスの流
路全体を加熱および／または保温するように構成するこ
とを特徴とする窒素酸化物測定装置。 - 【請求項２】 前記ドレンセパレータの内容積に対する
ドレンセパレータの内部を通るサンプルガスの流量の比
および／または前記ドレンセパレータ中に形成されたサ
ンプルガス流路の内表面積に対するドレンセパレータの
内部を通るサンプルガスの流量の比が大きい請求項１に
記載の窒素酸化物測定装置。 - 【請求項３】 前記ドレンセパレータの内容積（ｃ
ｍ3 ）に対するドレンセパレータの内部を通るサンプル
ガスの流量（ｃｍ3 ／ｍｉｎ）の比が、１０（１／ｍｉ
ｎ）以上である請求項１または２に記載の窒素酸化物測
定装置。 - 【請求項４】 前記ドレンセパレータ中に形成されたサ
ンプルガス流路の内表面積（ｃｍ2 ）に対するドレンセ
パレータの内部を通るサンプルガスの流量（ｃｍ3 ／ｍ
ｉｎ）の比が１５（ｃｍ／ｍｉｎ）以上である請求項１
〜３のいずれかに記載の窒素酸化物測定装置。 - 【請求項５】 前記ドレンセパレータと二次冷却器とを
一体化してある請求項１〜４のいずれかに記載の窒素酸
化物測定装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002299300A JP2003315220A (ja) | 2002-02-19 | 2002-10-11 | 窒素酸化物測定装置 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002-41100 | 2002-02-19 | ||
| JP2002041100 | 2002-02-19 | ||
| JP2002299300A JP2003315220A (ja) | 2002-02-19 | 2002-10-11 | 窒素酸化物測定装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003315220A true JP2003315220A (ja) | 2003-11-06 |
Family
ID=29551662
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002299300A Pending JP2003315220A (ja) | 2002-02-19 | 2002-10-11 | 窒素酸化物測定装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003315220A (ja) |
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