JP2003307223A - Rolling bearing and method of manufacture - Google Patents
Rolling bearing and method of manufactureInfo
- Publication number
- JP2003307223A JP2003307223A JP2002113707A JP2002113707A JP2003307223A JP 2003307223 A JP2003307223 A JP 2003307223A JP 2002113707 A JP2002113707 A JP 2002113707A JP 2002113707 A JP2002113707 A JP 2002113707A JP 2003307223 A JP2003307223 A JP 2003307223A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling bearing
- bearing
- hardness
- nitriding
- raceway surface
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Rolling Contact Bearings (AREA)
Abstract
Description
【0001】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、転がり軸受および
その製造方法に関するものであり、特に、衝撃が作用し
たり、引張応力の作用下で高面圧の繰返し負荷を受ける
ような用途、たとえばロッカーアーム、カムフォロア、
ローラフォロアなどに用いられる転がり軸受およびその
製造方法に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a rolling bearing and a method for manufacturing the same, and more particularly to applications such as a rocker which is subjected to a high surface pressure cyclic load under impact or tensile stress. Arm, cam follower,
The present invention relates to a rolling bearing used for a roller follower and the like, and a manufacturing method thereof.
【0002】[0002]
【従来の技術】最近の転がり軸受の中には、たとえばロ
ッカーアーム用軸受やカムフォロア、ローラフォロア軸
受のように衝撃が作用したり、引張応力の作用下で高面
圧の負荷を瞬間的あるいは断続的に受けるような用途で
使用される場合も少なくない。このような場合、条件が
厳しいときには、軌道面にブリネル圧痕が形成されて軸
受としての滑らかな回転や静粛性が劣化したり、ひどい
場合には圧痕起点による外輪の割れが生じることがあ
る。2. Description of the Related Art Among recent rolling bearings, for example, rocker arm bearings, cam followers, roller follower bearings are subject to impacts, or high surface pressure loads are momentarily or intermittently applied under the action of tensile stress. In many cases, it is used for the purpose of receiving it. In such a case, when the conditions are severe, Brinell indentation is formed on the raceway surface, which may deteriorate smooth rotation and quietness of the bearing, and in severe cases, cracking of the outer ring due to the indentation starting point may occur.
【0003】[0003]
【発明が解決しようとする課題】このような場合、従来
は軌道輪の硬度を高めるために焼戻し温度を下げて高硬
度にしたり、接触応力を下げるために内部仕様を変更す
るのが一般的な対応であった。しかしながら、このよう
な対応にも限界があり、また焼戻し温度を下げることは
割れに対する感受性を高めることにもなるので、かえっ
て割れやすくなるなど、効果が不充分であった。In such a case, it has been customary in the past to lower the tempering temperature to increase the hardness of the bearing ring to increase the hardness, or to change the internal specifications to reduce the contact stress. It was correspondence. However, there is a limit to such measures, and lowering the tempering temperature also increases the susceptibility to cracking. Therefore, the effect of cracking is rather insufficient and the effect is insufficient.
【0004】それゆえ本発明の一の目的は、厳しい条件
下においても、軌道面に圧痕の形成されにくい転がり軸
受を提供することである。Therefore, an object of the present invention is to provide a rolling bearing in which indentations are less likely to be formed on the raceway surface even under severe conditions.
【0005】また本発明の他の目的は、厳しい条件下に
おいても軌道面に圧痕の形成されにくい転がり軸受を少
ない工程数で製造できる転がり軸受の製造方法を提供す
ることである。Another object of the present invention is to provide a rolling bearing manufacturing method capable of manufacturing a rolling bearing in which an indentation is hard to be formed on a raceway surface even under severe conditions with a small number of steps.
【0006】[0006]
【課題を解決するための手段】本発明の転がり軸受は、
転動体と軌道輪とを有する転がり軸受において、軌道輪
の少なくとも軌道面にラジカル窒化による窒化層が形成
されていることを特徴とするものである。The rolling bearing of the present invention comprises:
A rolling bearing having a rolling element and a bearing ring is characterized in that a nitride layer formed by radical nitriding is formed on at least the bearing surface of the bearing ring.
【0007】本願発明者らは、ブリネル圧痕が、硬度以
外に引張応力が作用すると生成されやすくなることを理
論的に求め、これをもとに、高硬度と高圧縮応力とが得
られる表面処理を行なうことで、衝撃、引張応力および
接触応力が同時に作用する厳しい条件でも割れにくく、
圧痕もつきにくい軌道輪を有する転がり軸受が得られる
ことを見出した。The inventors of the present invention theoretically found that Brinell indentations are likely to be generated when a tensile stress other than hardness acts, and based on this, a surface treatment that provides high hardness and high compressive stress. By doing, it is difficult to crack even under severe conditions where impact, tensile stress and contact stress act simultaneously,
It has been found that a rolling bearing having a bearing ring that does not easily have an indentation can be obtained.
【0008】具体的には、元々割れ疲労強度の高いM5
0などの高合金鋼に、化合物層の生成と表面粗さの低下
とがなく、かつ高硬度で圧縮応力も大きいラジカル窒化
技術を施すことにより、圧痕のつきにくい高強度のカム
フォロアあるいはローラフォロア軸受の軌道輪が得られ
ることを本願発明者らは見出した。Concretely, M5 which originally has high crack fatigue strength
A high-alloy steel such as 0 has a high-strength cam follower or roller follower bearing that is hard to be indented by applying radical nitriding technology that does not cause formation of compound layer and decrease in surface roughness and has high hardness and large compressive stress. The present inventors have found that a bearing ring of
【0009】上記のラジカル窒化法と従来のプラズマ窒
化法とは以下のように異なっている。The above radical nitriding method and the conventional plasma nitriding method are different as follows.
【0010】従来のプラズマ窒化法では、まず窒素と水
素との混合ガスの直流グロー放電によって高いエネルギ
状態のプラズマが生成される。これにより得られる窒素
分子などのイオンが処理物を加熱昇温すると同時に表面
を活性化し、そのプラズマ中に形成されたラジカルが窒
化反応を引き起こす。In the conventional plasma nitriding method, first, plasma in a high energy state is generated by direct current glow discharge of a mixed gas of nitrogen and hydrogen. Ions such as nitrogen molecules thus obtained heat up the temperature of the object to be processed and simultaneously activate the surface, and the radicals formed in the plasma cause a nitriding reaction.
【0011】一方、ラジカル窒化法では、アンモニアと
水素との混合ガスのグロー放電を精密に制御することに
よって、イオン密度が小さく、低いエネルギ状態のプラ
ズマを発生させながらも高活性なラジカル(活性種)を
有効に生成させることで窒化処理が行なわれる。なお、
ラジカル窒化法では、処理物の昇温加熱には放電ではな
く外熱炉が用いられる。On the other hand, in the radical nitriding method, by precisely controlling the glow discharge of the mixed gas of ammonia and hydrogen, the ion density is low and highly active radicals (active species) are generated while generating plasma in a low energy state. ) Is effectively generated to perform the nitriding treatment. In addition,
In the radical nitriding method, an external heating furnace is used for heating and heating the processed material instead of electric discharge.
【0012】このラジカル窒化法では窒化処理特有の窒
素化合物層(白層)が形成されないため、従来の軟窒化
やガス軟窒化の問題であった処理後の研削加工が不要と
なり、コスト低減はもちろん、有効な高硬度領域を残し
た材質にすることができる。これにより、軌道面の表面
硬度がビッカース硬度でHV900以上で、かつ軌道面
の残留応力が圧縮応力で500MPa以上の軌道輪を有
する転がり軸受を得ることができる。In this radical nitriding method, since the nitrogen compound layer (white layer) peculiar to nitriding treatment is not formed, the grinding process after the treatment, which has been a problem of conventional soft nitriding or gas soft nitriding, becomes unnecessary, and the cost can be reduced. It is possible to use a material that leaves an effective high hardness region. As a result, a rolling bearing having a raceway whose surface hardness of the raceway surface is HV900 or more in Vickers hardness and residual stress of the raceway surface is 500 MPa or more in compressive stress can be obtained.
【0013】上記の転がり軸受において好ましくは、窒
化層には窒素化合物は存在せず、窒化層は実質的に窒素
拡散層のみから構成されている。In the above rolling bearing, preferably, the nitrogen compound is not present in the nitride layer, and the nitride layer is substantially composed of the nitrogen diffusion layer.
【0014】このようにラジカル窒化を施した場合に
は、窒化層は脆弱な窒素化合物を有さず、窒素拡散層か
ら構成されるため、割れを抑制できるとともに、表面粗
さの低下が無いため表面粗さの改善を目的とした研削工
程を省略することができる。When radical nitriding is performed in this way, the nitride layer does not have a brittle nitrogen compound and is composed of a nitrogen diffusion layer, so that cracking can be suppressed and the surface roughness does not decrease. It is possible to omit the grinding step for improving the surface roughness.
【0015】また上記の転がり軸受において好ましく
は、軌道面の表層硬度がビッカース硬度でHV900以
上であり、かつ軌道面の残留応力が圧縮応力で500M
Pa以上である。In the above rolling bearing, preferably, the surface hardness of the raceway surface is HV900 or more in Vickers hardness and the residual stress of the raceway surface is 500 M in compressive stress.
Pa or higher.
【0016】これにより、厳しい条件下においても、軌
道面に圧痕の形成されにくい転がり軸受を得ることがで
きる。As a result, even under severe conditions, it is possible to obtain a rolling bearing in which indentations are less likely to be formed on the raceway surface.
【0017】また上記の転がり軸受において好ましく
は、HV900以上のビッカース硬度を有する表面硬化
層の深さが軌道面から5μm以上である。In the above rolling bearing, preferably, the depth of the surface hardened layer having a Vickers hardness of HV900 or more is 5 μm or more from the raceway surface.
【0018】通常、圧痕の形成深さは数μmであるた
め、表面硬化層の深さが軌道面から5μm以上であれば
圧痕の形成を防止できる。また、割れは表面を起点とし
て生じるため、HV900以上のビッカース硬度を有す
る表面硬化層が存在することで割れを防止することもで
きる。Since the depth of the indentation is usually several μm, the indentation can be prevented if the depth of the hardened surface layer is 5 μm or more from the raceway surface. In addition, since cracks originate from the surface, cracks can be prevented by the presence of a surface-hardened layer having a Vickers hardness of HV900 or higher.
【0019】また上記の転がり軸受において好ましく
は、当該転がり軸受が、カムに当接するローラを有する
ロッカーアームにおいてローラを回転可能に支持するた
めに用いられる。In the above rolling bearing, preferably, the rolling bearing is used for rotatably supporting the roller in a rocker arm having a roller that abuts on the cam.
【0020】これにより、ロッカーアームのローラ支持
部の寿命を向上することができる。本発明の転がり軸受
の製造方法は、転動体と軌道輪とを有する転がり軸受の
製造方法において、軌道輪の少なくとも軌道面に、アン
モニアと窒素との混合ガスのグロー放電によるラジカル
窒化を施すことを特徴とするものである。As a result, the life of the roller support portion of the rocker arm can be extended. A method for manufacturing a rolling bearing according to the present invention is a method for manufacturing a rolling bearing having a rolling element and a bearing ring, in which at least the raceway surface of the bearing ring is subjected to radical nitriding by glow discharge of a mixed gas of ammonia and nitrogen. It is a feature.
【0021】これにより、上述したように、元々割れ疲
労強度の高いM50などの高合金鋼に、化合物層の生成
と表面粗さの低下とがなく、かつ高硬度で圧縮応力も大
きいラジカル窒化技術を施すことにより、圧痕のつきに
くい高強度のカムフォロアあるいはローラフォロア軸受
の軌道輪を製造することができる。As a result, as described above, the radical nitriding technique which does not cause the formation of the compound layer and the reduction of the surface roughness, and has the high hardness and the large compressive stress in the high alloy steel such as M50 which originally has the high crack fatigue strength. By applying the above, it is possible to manufacture a high-strength cam follower or roller follower bearing bearing ring that is hard to be indented.
【0022】[0022]
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て図に基づいて説明する。BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings.
【0023】図1は本発明の一実施の形態におけるロッ
カーアームの構成を示す概略正面図であり、図2は図1
のII−II線に沿う断面に対応する図である。図1お
よび図2を参照して、カムフォロア本体1は、中央部に
おいて軸受メタルなどを介してカムフォロア軸5に回転
自在に支持されている。FIG. 1 is a schematic front view showing the structure of a rocker arm according to an embodiment of the present invention, and FIG. 2 is shown in FIG.
11 is a view corresponding to a cross section taken along line II-II of FIG. Referring to FIGS. 1 and 2, the cam follower body 1 is rotatably supported by the cam follower shaft 5 at the center through a bearing metal or the like.
【0024】このカムフォロア本体1の一方端部には、
アジャストねじ7が螺挿されている。このアジャストね
じ7はロックナット8により固定され、その下端におい
て内燃機関の給気弁もしくは排気弁の突起棹9の上端と
当接している。この突起棹9はばね10の弾発力で付勢
されている。At one end of the cam follower body 1,
The adjusting screw 7 is screwed. The adjusting screw 7 is fixed by a lock nut 8, and its lower end is in contact with the upper end of a protruding rod 9 of the air supply valve or the exhaust valve of the internal combustion engine. The projection rod 9 is biased by the elastic force of the spring 10.
【0025】カムフォロア本体1は、その他方端部に二
股状に形成されたローラ支持部14を一体に有してい
る。この二股状のローラ支持部14に、ローラ軸2の両
端が圧入もしくは止め輪により固定されている。このロ
ーラ軸2の外周面中央部には、針状ころ3を介して回転
自在にローラ4が支持されている。このローラ4の外周
面は、ばね10の付勢力によりカム6のカム面に圧接さ
れている。The cam follower main body 1 integrally has a roller supporting portion 14 formed in a bifurcated shape at the other end. Both ends of the roller shaft 2 are fixed to the bifurcated roller support portion 14 by press fitting or snap rings. A roller 4 is rotatably supported at the center of the outer peripheral surface of the roller shaft 2 via a needle roller 3. The outer peripheral surface of the roller 4 is pressed against the cam surface of the cam 6 by the urging force of the spring 10.
【0026】ここで、ローラ軸2よりなる内輪と、針状
ころ3よりなる転動体と、ローラ4よりなる外輪とによ
り構成される転がり軸受がロッカーアーム軸受として用
いられている。このロッカーアーム軸受の軌道輪をなす
内輪2および外輪4のうち特に外輪4の少なくとも軌道
面にラジカル窒化により窒化層が形成されている。この
軌道面の表面硬度がビッカース硬度でHV900以上で
あり、かつ軌道面の残留応力が圧縮応力で500MPa
以上である。Here, a rolling bearing composed of an inner ring composed of the roller shaft 2, a rolling element composed of the needle rollers 3, and an outer ring composed of the roller 4 is used as a rocker arm bearing. A nitride layer is formed by radical nitriding on at least the raceway surface of the outer race 4 among the inner race 2 and the outer race 4 which form the raceway of the rocker arm bearing. The surface hardness of the raceway surface is HV900 or more in Vickers hardness, and the residual stress of the raceway surface is 500 MPa in compressive stress.
That is all.
【0027】また上記の窒化層には窒素化合物は存在せ
ず、窒化層は実質的に窒素拡散層のみから構成されてい
る。No nitrogen compound is present in the above-mentioned nitride layer, and the nitride layer is substantially composed of only the nitrogen diffusion layer.
【0028】上記のロッカーアーム軸受は、カム6と接
触しながら回転するものであるため、外輪4にはカム6
の押付け力と衝撃力とが作用し、圧痕の形成と繰返し曲
げ応力による割れとが生じることがある。特に、エンジ
ンの高出力化により、回転速度が大きくなるとこれらの
力が増大し、割れや圧痕の危険性はますます大きくなっ
ていく。Since the rocker arm bearing described above rotates while contacting with the cam 6, the outer ring 4 has the cam 6
The pressing force and the impact force may cause the formation of indentations and cracking due to repeated bending stress. In particular, due to the higher output of the engine, these forces increase as the rotation speed increases, and the risk of cracks and indentations increases further.
【0029】軸受に大きな力が作用して圧痕が形成され
るとき、通常は内輪と転動体との間の面圧の方が外輪と
転動体との間の面圧より高いので、内輪に圧痕が形成さ
れやすい。しかし、カムフォロアなどのように外輪に曲
げ応力が作用しながら高面圧負荷が作用する場合には外
輪と転動体との間に圧痕が形成されやすい。本願発明者
らはこのことに着目し、特に外輪に大きな圧縮応力と高
硬度を与えることで、圧痕の形成や割れを防止すること
に効果があることを見出した。When a large force is applied to the bearing to form an indentation, usually the surface pressure between the inner ring and the rolling element is higher than the surface pressure between the outer ring and the rolling element, so the indentation is formed on the inner ring. Are easily formed. However, when a high surface pressure load acts while bending stress acts on the outer ring, such as a cam follower, an indentation is likely to be formed between the outer ring and the rolling element. The inventors of the present application have paid attention to this fact and found that it is effective to prevent the formation of indentations and cracks by giving a large compressive stress and high hardness to the outer ring.
【0030】大きな圧縮応力と高硬度とを与えるには種
々の方法があり、たとえばショットピーニングなども活
用できる。しかし、特に著しい効果があるのは窒化処理
である。なぜなら、窒化処理によれば、軌道面の表層硬
度をHV900以上にでき、かつ残留応力を圧縮応力で
500MPa以上にすることができるからである。There are various methods for giving a large compressive stress and high hardness, and, for example, shot peening can also be used. However, the nitriding treatment has a particularly remarkable effect. This is because the nitriding treatment can make the surface hardness of the raceway surface HV900 or more and the residual stress 500 MPa or more in compressive stress.
【0031】しかし、窒化処理として従来から用いられ
ていた軟窒化では、硬さは上昇するが、表面層に白層と
呼ばれる窒素化合物が形成されるため、表面層が脆くな
り、衝撃が作用する用途には割れが生じて好ましくなか
った。However, in the soft nitriding which has been conventionally used as the nitriding treatment, the hardness is increased, but since a nitrogen compound called a white layer is formed in the surface layer, the surface layer becomes brittle and an impact acts. It was not preferable because the application cracked.
【0032】これに対して、ラジカル窒化は、窒化によ
る脆弱な化合物層の生成を伴わず、また表面粗さの低下
もない。このため、表面粗さの改善を目的とした再研削
工程を省くことができ、ごく短時間の処理でも効果が残
る利点がある。これにより、製作工数の低減を図ること
ができるので経済的でもある。On the other hand, radical nitriding does not involve the formation of a brittle compound layer by nitriding and does not lower the surface roughness. For this reason, it is possible to omit the re-grinding step for the purpose of improving the surface roughness, and there is an advantage that the effect remains even if the treatment is performed for a very short time. This is economical because the number of manufacturing steps can be reduced.
【0033】ラジカル窒化のためには、処理温度(約5
00℃)でも硬度が低下しない材料が必要であるが、M
50材は2次硬化現象が完了する550℃以下なら硬度
が低下せず、割れ強度(特に割れ疲労強度)も高いた
め、ラジカル窒化を施す材質として好適である。これに
より大きな割れ疲労強度と耐圧痕性とを持つ軌道輪を備
えた転がり軸受を得ることができる。For radical nitriding, the processing temperature (about 5
It is necessary to use a material whose hardness does not decrease even at 00 ° C.
No. 50 material is suitable as a material for radical nitriding because the hardness does not decrease and the crack strength (particularly crack fatigue strength) is high at 550 ° C. or lower where the secondary hardening phenomenon is completed. As a result, it is possible to obtain a rolling bearing including a bearing ring having large crack fatigue strength and pressure resistance.
【0034】なお、HV900以上のビッカース硬度を
有する表面硬化層の深さが上記軌道面から5μm以上で
あることが好ましい。通常、圧痕の形成深さは数μmで
あるので、表面硬化層がこの圧痕深さ以上(5μm以
上)あることで、表面を起点とする割れの防止に効果が
ある。The depth of the surface hardened layer having a Vickers hardness of HV900 or more is preferably 5 μm or more from the raceway surface. Usually, the depth of the indentation is several μm, so that the surface hardened layer having the depth of the indentation or more (5 μm or more) is effective in preventing cracks originating from the surface.
【0035】また、本実施の形態の転がり軸受の製造方
法では、軌道輪(内輪2および外輪4のうち特に外輪
4)の少なくとも軌道面に、アンモニアと窒素との混合
ガスのグロー放電によるラジカル窒化処理が施される。
これにより、上述したような大きな割れ疲労強度と耐圧
痕性とを持つ軌道輪を備えた転がり軸受を製造すること
ができる。Further, in the rolling bearing manufacturing method of the present embodiment, radical nitriding by glow discharge of a mixed gas of ammonia and nitrogen is carried out on at least the raceway surface of the bearing ring (especially the outer ring 4 among the inner ring 2 and the outer ring 4). Processing is performed.
As a result, it is possible to manufacture the rolling bearing including the bearing ring having the large crack fatigue strength and the dent resistance as described above.
【0036】[0036]
【実施例】以下、本発明の実施例について説明する。EXAMPLES Examples of the present invention will be described below.
【0037】(1) 本発明品
耐熱軸受鋼M50を被処理材として用意した。このM5
0の組成は、質量%で、0.77%〜0.85%C(炭
素)、3.75%〜4.25%Cr(クロム)、4.0
%〜4.5%Mo(モリブデン)、0.5%〜1.1%
V(バナジウム)、残部Fe(鉄)である。この被処理
物の形状は、ニードル軸受の外輪の形状を有し、その寸
法は、内径φ18.64×外径φ24×幅6.9(m
m)である。また、相手の針状ころは、φ2×6.8
(mm)の寸法のものを26本、内輪(軸)は外径φ1
4.64×幅17.3(mm)の寸法とした。この構成
の軸受の基本動定格荷重は8.6kN、基本静定格荷重
は12.9kNである。(1) The heat-resistant bearing steel M50 of the present invention was prepared as a material to be treated. This M5
The composition of 0 is 0.77% to 0.85% C (carbon), 3.75% to 4.25% Cr (chrome), and 4.0 by mass%.
% -4.5% Mo (molybdenum), 0.5% -1.1%
V (vanadium) and the balance Fe (iron). The shape of the object to be processed has the shape of the outer ring of the needle bearing, and the dimensions are as follows: inner diameter φ18.64 × outer diameter φ24 × width 6.9 (m
m). Also, the needle roller of the other party is φ2 × 6.8.
26 mm (mm) dimensions, inner ring (shaft) outer diameter φ1
The dimensions were 4.64 × width 17.3 (mm). The basic dynamic load rating of the bearing of this structure is 8.6 kN and the basic static load rating is 12.9 kN.
【0038】上記の組成、形状および寸法を有する外輪
を製作し、図3に示す所定の焼入れ・焼戻しを施した。
図3を参照して、具体的には、上記の外輪に、850℃
の温度で予熱した後に1100℃の温度で5分間加熱
し、その後に油焼入れを施した。この後、540℃の温
度で120分間加熱して1次焼入れを施し、−65℃の
温度で90分間の保持してサブゼロ処理を施し、540
℃の温度で120分間加熱して2次焼戻しを施した。2
次焼戻し後に、最終の研磨・超仕上げ加工をしたもの
に、表1に示す条件でラジカル窒化処理を施した。ラジ
カル窒化処理温度は500℃とし、焼戻し温度を550
℃以下とした。また上記のラジカル窒化処理を施した時
間を表1のように3水準(試料No.1〜3)に変え、
処理層の厚さを変化させた。An outer ring having the above-mentioned composition, shape and dimensions was manufactured and subjected to the prescribed quenching and tempering shown in FIG.
With reference to FIG. 3, specifically, the outer ring is 850 ° C.
Was preheated at a temperature of 1100 ° C., heated at a temperature of 1100 ° C. for 5 minutes, and then oil-quenched. After that, it is heated at a temperature of 540 ° C. for 120 minutes to perform a primary quenching, and is held at a temperature of −65 ° C. for 90 minutes to perform a sub-zero treatment.
Secondary tempering was performed by heating at a temperature of ℃ for 120 minutes. Two
After the subsequent tempering, the product subjected to the final polishing / superfinishing was subjected to radical nitriding treatment under the conditions shown in Table 1. Radical nitriding treatment temperature is 500 ° C., tempering temperature is 550
The temperature was set to ℃ or below. Further, as shown in Table 1, the time of performing the above radical nitriding treatment is changed to 3 levels (Sample Nos. 1 to 3),
The thickness of the treated layer was changed.
【0039】[0039]
【表1】 [Table 1]
【0040】(2) 比較品
上記図3の熱処理のままのM50材(試料No.4)
と、上記図3の熱処理の後にガス軟窒化したM50材
(試料No.5)と、軸受用鋼SUJ2とを用意した。
M50材のガス軟窒化は表2の条件で行なった。(2) Comparative product M50 material (sample No. 4) as heat-treated as shown in FIG.
Then, M50 material (Sample No. 5) gas-nitrogenated after the heat treatment shown in FIG. 3 and bearing steel SUJ2 were prepared.
The gas nitrocarburizing of the M50 material was performed under the conditions shown in Table 2.
【0041】[0041]
【表2】 [Table 2]
【0042】この表2の条件では、ごく表面層に白層と
呼ばれる脆い高硬度化合物(窒素化合物)が形成され
る。このため、ガス軟窒化を施したM50材は、硬度は
高いが、割れやすいという欠点を持っている。Under the conditions shown in Table 2, a brittle high hardness compound (nitrogen compound) called a white layer is formed on the very surface layer. Therefore, the M50 material subjected to gas nitrocarburizing has a high hardness, but has a drawback of being easily cracked.
【0043】なお、軸受用鋼SUJ2の熱処理条件とし
ては、850℃からの油焼入れ後、180℃の温度で2
時間の焼戻しを施したものであり、焼戻し後の硬度はH
RC62であった。The heat treatment conditions for the bearing steel SUJ2 are as follows: oil quenching from 850 ° C., then 2 at 180 ° C.
It has been tempered for a period of time, and the hardness after tempering is H
It was RC62.
【0044】また表3にラジカル窒化処理前後での軸受
外輪の表面粗さと真円度を示す。Table 3 shows the surface roughness and roundness of the bearing outer ring before and after radical nitriding.
【0045】[0045]
【表3】 [Table 3]
【0046】表3において、試料No.1〜3が上述の
ラジカル窒化を施した試料であり、試料No.4が上述
のM50の標準処理品でラジカル窒化処理を施していな
いものである。表3より、試料No.4の標準品に対し
て試料No.1〜3のラジカル窒化品の真円度および表
面粗さはほとんど変化しておらず、このことから、ラジ
カル窒化処理を行なっても寸法精度低下が非常に少ない
ことがわかる。In Table 3, the sample No. Sample Nos. 1 to 3 are the samples subjected to the radical nitriding described above. No. 4 is a standard treated product of M50 described above, which is not subjected to radical nitriding treatment. From Table 3, sample No. Sample No. The roundness and surface roughness of the radical nitriding products of 1 to 3 hardly changed, and it can be understood from this that the dimensional accuracy is not significantly reduced even if radical nitriding treatment is performed.
【0047】図4〜図8に、上述の試料No.1〜5の
断面ミクロ組織を示す。なお、図4が試料No.1、図
5が試料No.2、図6が試料No.3、図7が試料N
o.4、図8が試料No.5の各断面ミクロ組織を示し
ており、特に試料No.5はM50のタフトライド品の
断面組織を示している。4 to 8 show the above sample No. The cross-sectional microstructure of 1-5 is shown. In addition, FIG. 1 and FIG. 2 and FIG. 3, Figure 7 is sample N
o. 4 and FIG. 5 shows the microstructures of the respective cross sections of Sample No. 5 shows the cross-sectional structure of the M50 tuftride product.
【0048】図4〜図8から、ラジカル窒化した試料
(試料No.1〜3)では、試料No.5に見られる白
層と呼ばれる脆弱な窒素化合物層は存在せず、黒く腐食
されやすい窒素拡散層のみが存在していた。これらのこ
とから、ラジカル窒化した転がり軸受各部位は再研削を
行なう必要がないといえる。From FIGS. 4 to 8, the samples (Sample Nos. 1 to 3) radical-nitrided had Sample Nos. The fragile nitrogen compound layer called the white layer shown in No. 5 did not exist, and only the nitrogen diffusion layer which was black and easily corroded existed. From these, it can be said that it is not necessary to re-grind each part of the rolling bearing that has been radically nitrided.
【0049】また図9に、窒化時間による断面硬度分布
の変化を示す。図9の横軸の「深さ」は試料表面からの
深さを示しており、縦軸の「硬さ」はビッカース硬度を
示している。図9より、ラジカル窒化した試料(試料N
o.1〜3)では、窒化処理時間が長くなるにつれて、
表層硬度が上昇していることがわかる。FIG. 9 shows the change in cross-sectional hardness distribution with nitriding time. The “depth” on the horizontal axis of FIG. 9 indicates the depth from the sample surface, and the “hardness” on the vertical axis indicates the Vickers hardness. From FIG. 9, the sample that was radically nitrided (Sample N
o. In 1-3), as the nitriding treatment time becomes longer,
It can be seen that the surface hardness is increasing.
【0050】(3) 圧痕形成試験
上記の外輪外径部からアムスラ試験機によって静荷重1
1.9kNをかけ、転動体が荷重点真下にある場合(転
動体トップ)と転動体の間が荷重方向になる場合(転動
体ブリッジ)の場合の内外輪に形成される圧痕深さを測
定した。その結果を表4に示す。(3) Indentation formation test Static load 1 from the above outer ring outer diameter portion with an Amsla tester
1.9kN is applied and the depth of indentations formed on the inner and outer rings is measured when the rolling element is directly under the load point (rolling element top) and when the rolling element is in the load direction (rolling element bridge). did. The results are shown in Table 4.
【0051】[0051]
【表4】 [Table 4]
【0052】表4の結果より、ラジカル窒化品の圧痕深
さは非常に少なく、圧痕が形成されにくいことがわか
る。また、圧痕深さは窒化時間が長くなるにつれて少な
くなる傾向があるが、これは窒化時間が長いほど表面硬
度が上昇するためである。一方、タフトライド品(試料
No.5)は圧痕周縁に割れが発生した。また、SUJ
2では、ラジカル窒化したM50に比べると圧痕は大き
い。From the results shown in Table 4, it can be seen that the indentation depth of the radical nitride product is very small and the indentation is hard to be formed. Further, the indentation depth tends to decrease as the nitriding time increases, which is because the surface hardness increases as the nitriding time increases. On the other hand, the tufftride product (Sample No. 5) had cracks at the periphery of the indentation. Also, SUJ
In No. 2, the indentation is larger than that of M50 radically nitrided.
【0053】なお、表4の「表面応力」の項目で数値に
「−(マイナス)」が付されているのは、応力が圧縮応
力であることを意味している。In addition, in the item of "surface stress" in Table 4, "-(minus)" is added to the numerical value means that the stress is a compressive stress.
【0054】表4より、ラジカル窒化品でHV900以
上の硬化層を30μm形成したもの(試料No.1)
は、ラジカル窒化処理なしのものに比べて圧痕深さが半
分になっている。処理時間を長くして硬化深さを深くす
ると、圧痕深さがさらに浅くなっている。一方、ガス軟
窒化したものは、そのままでは圧痕からの割れが発生し
た(試料No.5の研磨なし)。これは表面に硬くて脆
い化合物層が発生するためで、これに追加研磨を施すと
ラジカル窒化品と同程度の圧痕深さになった。したがっ
て、ラジカル窒化は従来の(ガス軟窒化+仕上げ研磨)
と同じ表層材質を研磨加工なしで達成できる。From Table 4, a radical nitriding product having a hardened layer of HV900 or more formed to 30 μm (Sample No. 1)
Has half the indentation depth compared to that without radical nitriding. When the treatment time is lengthened and the hardening depth is increased, the indentation depth becomes shallower. On the other hand, in the case of gas soft nitriding, cracks were generated from the indentation as it was (Sample No. 5 was not polished). This is because a hard and brittle compound layer is generated on the surface, and when additional polishing was performed on this, the indentation depth was about the same as that of the radical nitrided product. Therefore, radical nitriding is a conventional method (gas soft nitriding + finish polishing).
The same surface material as can be achieved without polishing.
【0055】(4) 転動試験
玉軸受6206(JISにおける軸受の呼び番号)を用
いて、清浄油潤滑条件および異物混入油潤滑条件での寿
命試験を行なった。表5および表6にその試験結果を示
す。(4) Rolling Test A ball bearing 6206 (JIS bearing number) was used to carry out a life test under clean oil lubrication conditions and foreign object mixed oil lubrication conditions. The test results are shown in Table 5 and Table 6.
【0056】この寿命試験は、玉軸受の外輪を6.86
kNのラジアル荷重をかけながら3000rpmの速度
で回転させることにより行なった。なお、表5の清浄油
条件ではタービン油VG56循環給油の潤滑を用い、表
6の異物混入潤滑条件では40mlのタービン油VG5
6の油浴中に高速度鋼粉(粒径100μm〜180μ
m)を0.4g/lの割合で添加した潤滑を用いた。In this life test, the outer ring of the ball bearing was 6.86.
It was carried out by rotating at a speed of 3000 rpm while applying a radial load of kN. It should be noted that under the clean oil condition of Table 5, the lubrication of the turbine oil VG56 circulation lubrication is used, and under the foreign matter mixed lubrication condition of Table 6, 40 ml of the turbine oil VG5 is used.
High-speed steel powder (particle size 100 μm-180 μ in the oil bath of No. 6)
m) was used at a rate of 0.4 g / l.
【0057】[0057]
【表5】 [Table 5]
【0058】[0058]
【表6】 [Table 6]
【0059】表5および表6の結果より、本発明品(試
料No.1〜3)の寿命はラジカル窒化を施していない
無処理品(比較品)に比べ、長寿命であることがわか
る。一般にM50は大きな荷重条件や異物が混入する条
件では短寿命になりやすい。これは大きな炭化物が存在
するために、応力集中源になるためである。しかし、ラ
ジカル窒化したものは厳しい荷重条件や異物混入条件で
も短寿命になっていない。表面層を高硬度にすること
で、表面亀裂の発生や表層部の塑性変形を抑える結果、
長寿命になるといえるが、ラジカル窒化により表面層に
は大きな圧縮応力ができることも長寿命に寄与している
と考えられる。From the results shown in Tables 5 and 6, it can be seen that the product of the present invention (Sample Nos. 1 to 3) has a longer life than the untreated product (comparative product) not subjected to radical nitriding. Generally, M50 tends to have a short life under a large load condition or a condition in which foreign matter is mixed. This is because the presence of large carbides causes a stress concentration source. However, the radical-nitrided product does not have a short life even under severe loading conditions and foreign matter mixing conditions. By increasing the hardness of the surface layer, as a result of suppressing the occurrence of surface cracks and plastic deformation of the surface layer,
Although it can be said that the life becomes long, it is considered that the radical nitriding also contributes to the long life because a large compressive stress is generated in the surface layer.
【0060】(5) 割れ強度
割れ強度について調べた。この試験は、図10に示すよ
うに、試料No.1〜5およびSUJ2の各々の材質よ
りなるφ60×φ45×L15の円筒形状の試験片21
を、駆動ロール22と負荷ロール23との間で負荷荷重
(9.8kN)を加えた状態で駆動ロール22を回転速
度8000回/分で回転させ、そのときの寿命時間を測
定することにより行なった。この際、駆動ロール22と
試験片21との間には潤滑油を供給部25から供給し
た。また試験片21には案内ロール24が接するように
配置した。この試験における割れ起点は円筒形状の試験
片21のリング内径部である。このリング回転割れ疲労
試験の結果を表7に示す。(5) Crack strength The crack strength was examined. As shown in FIG. Cylindrical test piece 21 of φ60 × φ45 × L15 made of each material of 1 to 5 and SUJ2
Is performed by rotating the drive roll 22 at a rotation speed of 8000 revolutions / minute while applying a load (9.8 kN) between the drive roll 22 and the load roll 23, and measuring the life time at that time. It was At this time, lubricating oil was supplied from the supply unit 25 between the drive roll 22 and the test piece 21. The test piece 21 was arranged so that the guide roll 24 was in contact therewith. The crack starting point in this test is the ring inner diameter portion of the cylindrical test piece 21. The results of this ring rotation crack fatigue test are shown in Table 7.
【0061】[0061]
【表7】 [Table 7]
【0062】この表7の結果より、ラジカル窒化処理品
(試料No.1〜3)では、割れ強度がラジカル窒化処
理なし品(試料No.4)の150%以上に向上するこ
とがわかる。一方、タフトライド品(試料No.5)で
は割れ強度が処理なし品(試料No.4)の50%に低
下する。これは、脆い白層が亀裂発生源になりやすいた
めである。タフトライド品も表面層を軽く研磨すると、
ラジカル窒化処理品に近いレベルまで強度向上が見られ
た。From the results of Table 7, it can be seen that the radical nitriding products (Sample Nos. 1 to 3) have a cracking strength improved to 150% or more of that of the product without radical nitriding treatment (Sample No. 4). On the other hand, the crack strength of the tufftride product (Sample No. 5) is reduced to 50% of that of the untreated product (Sample No. 4). This is because the brittle white layer is likely to become a crack generation source. For tuftride products, if the surface layer is lightly polished,
The strength was improved to a level close to that of radical nitriding products.
【0063】以上のように、ラジカル窒化は従来の(ガ
ス軟窒化+仕上げ研磨)と同等の耐圧痕性を示し、(ガ
ス軟窒化+仕上げ研磨)以上の転動寿命、異物混入寿
命、割れ疲労寿命を示す。As described above, the radical nitriding exhibits a pressure resistance equivalent to that of the conventional (gas soft nitriding + finish polishing), and the rolling life, foreign matter mixing life, and crack fatigue more than (gas soft nitriding + finish polishing). Indicates the lifespan.
【0064】通常のM50(表層硬度HV800、表面
応力−400MPa)に比べ、ラジカル窒化品は最も短
時間処理のものでも(表層硬度HV900、表面応力−
600MPa)であることから、これらの表層硬度、表
面応力の違いが耐圧痕性、転動寿命、異物寿命、割れ寿
命の違いになっていることは確実である。さらにHV9
00以上、表面応力−500MPa以上(つまり、表面
応力が圧縮応力で500MPa以上)の高硬度域をラジ
カル窒化により作れば、圧痕深さで半分、転動寿命で4
〜10倍、異物寿命で20倍以上、割れ疲労寿命で1.
5倍以上の長寿命・高強度材にできる。Compared to the normal M50 (surface layer hardness HV800, surface stress -400 MPa), the radical nitriding product was treated even for the shortest time (surface layer hardness HV900, surface stress-
Since it is 600 MPa), it is certain that these differences in surface layer hardness and surface stress result in differences in indentation resistance, rolling life, foreign matter life, and crack life. Furthermore, HV9
If the high hardness region of 00 or more and the surface stress of -500 MPa or more (that is, the surface stress is 500 MPa or more in compressive stress) is formed by radical nitriding, the indentation depth is half, and the rolling life is 4
-10 times, foreign material life is more than 20 times, crack fatigue life is 1.
Can be made into a material with long life and high strength of 5 times or more.
【0065】なお、本実施例では、M50製の鋼を用い
たが、これに限られず、本発明にはラジカル窒化処理可
能温度(300℃〜500℃)でも硬度が大きく低下し
ないような鋼(たとえば高Si鋼や浸炭窒化処理鋼)な
ら適用することが可能である。In this embodiment, M50 steel was used, but the present invention is not limited to this, and in the present invention, a steel whose hardness does not significantly decrease even at the radical nitridable temperature (300 ° C to 500 ° C) ( For example, high Si steel or carbonitriding steel) can be applied.
【0066】なお、ラジカル窒化処理は、外輪以外に内
輪や転動体に施されていても良い。今回開示された実施
の形態および実施例はすべての点で例示であって制限的
なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲
は、上記した説明ではなくて特許請求の範囲によって示
され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのす
べての変更が含まれることが意図される。The radical nitriding treatment may be applied to the inner ring and rolling elements in addition to the outer ring. The embodiments and examples disclosed this time are to be considered as illustrative in all points and not restrictive. The scope of the present invention is shown not by the above description but by the claims, and is intended to include meanings equivalent to the claims and all modifications within the scope.
【0067】[0067]
【発明の効果】以上説明したように、本発明の転がり軸
受およびその製造方法によれば、ラジカル窒化により、
耐圧痕性の向上と、転動寿命の向上と、割れ疲労寿命お
よび割れ疲労強度の向上との3つの効果が得られる。As described above, according to the rolling bearing and the method for manufacturing the same of the present invention, by radical nitriding,
It is possible to obtain three effects, that is, improvement of the indentation resistance, improvement of rolling life, and improvement of crack fatigue life and crack fatigue strength.
【図1】 本発明の一実施の形態におけるロッカーアー
ムの構成を示す概略正面図である。FIG. 1 is a schematic front view showing the structure of a rocker arm according to an embodiment of the present invention.
【図2】 図1のII−II線に沿う概略断面図であ
る。FIG. 2 is a schematic cross-sectional view taken along the line II-II of FIG.
【図3】 被処理物(M50材)の熱処理パターンを示
す図である。FIG. 3 is a diagram showing a heat treatment pattern of an object to be processed (M50 material).
【図4】 試料No.1の断面の金属組織を示す顕微鏡
写真である。4] Sample No. It is a microscope picture which shows the metal structure of the cross section of No. 1.
【図5】 試料No.2の断面の金属組織を示す顕微鏡
写真である。5] Sample No. It is a microscope picture which shows the metal structure of the cross section of No. 2.
【図6】 試料No.3の断面の金属組織を示す顕微鏡
写真である。6 is a sample No. It is a microscope picture which shows the metal structure of the cross section of FIG.
【図7】 試料No.4の断面の金属組織を示す顕微鏡
写真である。7] Sample No. 4 is a micrograph showing the metal structure of the cross section of FIG.
【図8】 試料No.5の断面の金属組織を示す顕微鏡
写真である。8 is a sample No. 5 is a micrograph showing a metal structure of a cross section of No. 5.
【図9】 ラジカル窒化処理時間による断面硬度分布の
変化を示す図である。FIG. 9 is a diagram showing a change in cross-sectional hardness distribution depending on the radical nitriding treatment time.
【図10】 リング回転割れ疲労試験の様子を示す図で
ある。FIG. 10 is a diagram showing a state of a ring rotation crack fatigue test.
1 カムフォロア本体、2 ローラ軸(内輪)、3 針
状ころ(転動体)、4ローラ(外輪)、5 カムフォロ
ア軸、6 カム、7 アジャストねじ、8ロックナッ
ト、9 突起棹、10 ばね、14 ローラ支持部。1 cam follower body, 2 roller shaft (inner ring), 3 needle rollers (rolling body), 4 roller (outer ring), 5 cam follower shaft, 6 cam, 7 adjusting screw, 8 lock nut, 9 protruding rod, 10 spring, 14 roller Support section.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 鈴木 忠寿 三重県桑名市大字東方字尾弓田3066 エヌ ティエヌ株式会社内 Fターム(参考) 3J101 AA14 AA24 AA42 AA52 AA62 BA53 BA54 BA55 BA70 DA02 FA15 GA21 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continued front page (72) Inventor Tadahisa Suzuki Mie Prefecture Kuwana City Oogata Oyumi 3066 N Inside Thien Co., Ltd. F term (reference) 3J101 AA14 AA24 AA42 AA52 AA62 BA53 BA54 BA55 BA70 DA02 FA15 GA21
Claims (6)
おいて、前記軌道輪の少なくとも軌道面にラジカル窒化
による窒化層が形成されていることを特徴とする、転が
り軸受。1. A rolling bearing having a rolling element and a bearing ring, wherein a nitride layer formed by radical nitriding is formed on at least a raceway surface of the bearing ring.
前記窒化層は実質的に窒素拡散層のみから構成されてい
ることを特徴とする、請求項1に記載の転がり軸受。2. The nitride layer is free of nitrogen compounds,
The rolling bearing according to claim 1, wherein the nitride layer is substantially composed of a nitrogen diffusion layer.
でHV900以上であり、かつ前記軌道面の残留応力が
圧縮応力で500MPa以上であることを特徴とする、
請求項2に記載の転がり軸受。3. The surface hardness of the raceway surface is HV900 or more in Vickers hardness, and the residual stress of the raceway surface is 500 MPa or more in compressive stress.
The rolling bearing according to claim 2.
る表面硬化層の深さが前記軌道面から5μm以上である
ことを特徴とする、請求項3に記載の転がり軸受。4. The rolling bearing according to claim 3, wherein the depth of the surface-hardened layer having a Vickers hardness of HV900 or more is 5 μm or more from the raceway surface.
アームにおいて前記ローラを回転可能に支持するために
用いられることを特徴とする、請求項1〜4のいずれか
に記載の転がり軸受。5. The rolling bearing according to claim 1, which is used to rotatably support the roller in a rocker arm having a roller that abuts on a cam.
製造方法において、前記軌道輪の少なくとも軌道面に、
アンモニアと窒素との混合ガスのグロー放電によるラジ
カル窒化を施すことを特徴とする、転がり軸受の製造方
法。6. A method of manufacturing a rolling bearing having a rolling element and a bearing ring, wherein at least a raceway surface of the bearing ring comprises:
A method for manufacturing a rolling bearing, which comprises subjecting a mixed gas of ammonia and nitrogen to radical nitriding by glow discharge.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2002113707A JP2003307223A (en) | 2002-04-16 | 2002-04-16 | Rolling bearing and method of manufacture |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2002113707A JP2003307223A (en) | 2002-04-16 | 2002-04-16 | Rolling bearing and method of manufacture |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2003307223A true JP2003307223A (en) | 2003-10-31 |
Family
ID=29395815
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2002113707A Withdrawn JP2003307223A (en) | 2002-04-16 | 2002-04-16 | Rolling bearing and method of manufacture |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2003307223A (en) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2009104498A1 (en) | 2008-02-19 | 2009-08-27 | Ntn株式会社 | Roller follower, valve gear, apparatus for high-frequency hardening, method of heat-treating shaft member, process for producing shaft, and shaft |
WO2009116269A1 (en) * | 2008-03-21 | 2009-09-24 | Ntn株式会社 | Bearing |
JP2009257567A (en) * | 2008-03-21 | 2009-11-05 | Ntn Corp | Bearing |
CN101978182A (en) * | 2008-03-21 | 2011-02-16 | Ntn株式会社 | Bearing |
DE102012205242A1 (en) * | 2012-03-30 | 2013-10-02 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | rolling bearing component |
-
2002
- 2002-04-16 JP JP2002113707A patent/JP2003307223A/en not_active Withdrawn
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2009104498A1 (en) | 2008-02-19 | 2009-08-27 | Ntn株式会社 | Roller follower, valve gear, apparatus for high-frequency hardening, method of heat-treating shaft member, process for producing shaft, and shaft |
JP2009221593A (en) * | 2008-02-19 | 2009-10-01 | Ntn Corp | Roller follower, valve gear device, high-frequency hardening facility, method for heat-treating shaft member and method for manufacturing shaft, and shaft |
CN101952559A (en) * | 2008-02-19 | 2011-01-19 | Ntn株式会社 | Roller follower, valve gear, apparatus for high-frequency hardening, method of heat-treating shaft member, process for producing shaft, and shaft |
US8844489B2 (en) | 2008-02-19 | 2014-09-30 | Ntn Corporation | Roller follower, valve train, induction hardening apparatus, method of heat treatment of shaft member, method of manufacturing shaft, and shaft |
WO2009116269A1 (en) * | 2008-03-21 | 2009-09-24 | Ntn株式会社 | Bearing |
JP2009257567A (en) * | 2008-03-21 | 2009-11-05 | Ntn Corp | Bearing |
CN101978182A (en) * | 2008-03-21 | 2011-02-16 | Ntn株式会社 | Bearing |
DE102012205242A1 (en) * | 2012-03-30 | 2013-10-02 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | rolling bearing component |
US9416822B2 (en) | 2012-03-30 | 2016-08-16 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Rolling bearing component |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP2256307B1 (en) | Roller follower and valve train | |
JP4423754B2 (en) | Manufacturing method of rolling shaft | |
JP2004293632A (en) | Rolling bearing | |
JP5895493B2 (en) | Rolling bearing manufacturing method, induction heat treatment apparatus | |
JP2006250294A (en) | Rolling bearing | |
JP2009221493A (en) | Rolling bearing, method for manufacturing race ring | |
JP2008223104A (en) | Rolling shaft | |
JPH09257041A (en) | Rolling bearing resistant for surface flaw | |
JP2015533931A (en) | Method for heat treating steel components and steel components | |
JPH1193956A (en) | Rolling bearing | |
EP1138795B1 (en) | Law material for bearing parts | |
JP3665876B2 (en) | Manufacturing method of bearing parts | |
JP2002180203A (en) | Needle bearing components, and method for producing the components | |
JP2004137553A (en) | Whole roller type rolling bearing | |
JP2009203526A (en) | Rolling bearing | |
JP2004052997A (en) | Rolling device and manufacturing method | |
JP3486753B2 (en) | Manufacturing method of bearing parts | |
JP5152832B2 (en) | Hardening method of high carbon chromium bearing steel, high carbon chromium bearing steel, bearing parts and rolling bearing | |
JP2003307223A (en) | Rolling bearing and method of manufacture | |
JP2007113027A (en) | Heat treatment method for steel, method for producing rolling-supporting apparatus and rolling-supporting apparatus | |
JP2007186760A (en) | Manufacturing method of bearing ring for rolling bearing, and rolling bearing | |
JP2007154281A (en) | Rolling-support apparatus | |
JP7555294B2 (en) | Bearing rings and shafts | |
JP2005337361A (en) | Roller bearing | |
JP2005337362A (en) | Full type roller bearing |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20050705 |