JP2003285124A - ハイドロフォーム加工方法および加工装置 - Google Patents
ハイドロフォーム加工方法および加工装置Info
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- JP2003285124A JP2003285124A JP2002082706A JP2002082706A JP2003285124A JP 2003285124 A JP2003285124 A JP 2003285124A JP 2002082706 A JP2002082706 A JP 2002082706A JP 2002082706 A JP2002082706 A JP 2002082706A JP 2003285124 A JP2003285124 A JP 2003285124A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 金属管のサイズや材料特性が変化した場合で
も加工不良を出さずに安定して生産できるハイドロフォ
ーム加工方法および加工装置を提供すること。 【解決手段】 外径Ｄa（mm）、板厚ｔa（mm）、管軸方
向のｒ値ｒLa、周方向のｒ値ｒCa、管軸方向引張試験か
ら得られる耐力ＹＳLa（Ｎ／mm2）を有する金属管を用
いて、内圧Ｐa（MPa）と軸押し量δ（mm）との関係がＰ
a＝f（δ）で表わされる加工経路で製造するハイドロフ
ォーム加工方法において、管材のサイズおよび材料特性
が外径Ｄb（mm）、板厚ｔb（mm）、管軸方向のｒ値
ｒLb、周方向のｒ値ｒCb、管軸方向引張試験から得られ
る耐力ＹＳLb（Ｎ／mm2）を有する管材に変更された場
合、（５）式で定義される係数ΔＫを用いてＰb＝ΔＫf
（δ）で算出される内圧Ｐbに変更して加工すること。 【数１】
も加工不良を出さずに安定して生産できるハイドロフォ
ーム加工方法および加工装置を提供すること。 【解決手段】 外径Ｄa（mm）、板厚ｔa（mm）、管軸方
向のｒ値ｒLa、周方向のｒ値ｒCa、管軸方向引張試験か
ら得られる耐力ＹＳLa（Ｎ／mm2）を有する金属管を用
いて、内圧Ｐa（MPa）と軸押し量δ（mm）との関係がＰ
a＝f（δ）で表わされる加工経路で製造するハイドロフ
ォーム加工方法において、管材のサイズおよび材料特性
が外径Ｄb（mm）、板厚ｔb（mm）、管軸方向のｒ値
ｒLb、周方向のｒ値ｒCb、管軸方向引張試験から得られ
る耐力ＹＳLb（Ｎ／mm2）を有する管材に変更された場
合、（５）式で定義される係数ΔＫを用いてＰb＝ΔＫf
（δ）で算出される内圧Ｐbに変更して加工すること。 【数１】
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、自動車用の排気系
部品やサスペンション系部品等の製造に用いられるもの
で、管を分割した金型に入れ、当該金型を型締めした
後、管内に内圧と管軸方向の押し力を負荷することによ
り所定形状に成形するハイドロフォーム加工方法及び加
工装置に関する。
部品やサスペンション系部品等の製造に用いられるもの
で、管を分割した金型に入れ、当該金型を型締めした
後、管内に内圧と管軸方向の押し力を負荷することによ
り所定形状に成形するハイドロフォーム加工方法及び加
工装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年ハイドロフォーム技術は、部品数削
減によるコスト削減や軽量化等の手段の一つとして自動
車分野で注目を浴びており、欧米では数年前から既に実
車に採用され、国内でも１９９９年から実車への適用も
開始した。それ以降、ハイドロフォーム加工の適用部品
は年々増加し、その市場規模は大幅に拡大してきた。
減によるコスト削減や軽量化等の手段の一つとして自動
車分野で注目を浴びており、欧米では数年前から既に実
車に採用され、国内でも１９９９年から実車への適用も
開始した。それ以降、ハイドロフォーム加工の適用部品
は年々増加し、その市場規模は大幅に拡大してきた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ハイドロフォーム加工
では、管内に負荷される内圧（以降、単に内圧と称す）
と管端を管軸方向に押し込む量（以降、単に軸押し量と
称す）の組み合わせによって成形形状の良し悪しが決定
される。しかもその両者の単純な組み合わせだけでな
く、その途中の負荷経路による影響も大きい（図１参
照）。加工不良の例としては、成形途中で管が破裂する
バースト（図１中、×印）のほか、しわの発生（同、△
印）や所定のコーナーＲまで成形できない等の不良もあ
る。このハイドロフォームにおける内圧と軸押し量の加
工負荷経路（以降、単に加工経路と称す）の最適な条件
は、部品形状によって変わるだけでなく、素管のサイズ
や材料特性によっても大きく異なる。
では、管内に負荷される内圧（以降、単に内圧と称す）
と管端を管軸方向に押し込む量（以降、単に軸押し量と
称す）の組み合わせによって成形形状の良し悪しが決定
される。しかもその両者の単純な組み合わせだけでな
く、その途中の負荷経路による影響も大きい（図１参
照）。加工不良の例としては、成形途中で管が破裂する
バースト（図１中、×印）のほか、しわの発生（同、△
印）や所定のコーナーＲまで成形できない等の不良もあ
る。このハイドロフォームにおける内圧と軸押し量の加
工負荷経路（以降、単に加工経路と称す）の最適な条件
は、部品形状によって変わるだけでなく、素管のサイズ
や材料特性によっても大きく異なる。
【０００４】一方、ハイドロフォーム用素管には鋼管
（主に電縫鋼管）やアルミ押し出し管等の金属管が用い
られるが、そのサイズや材料特性は必ずしも一定ではな
く、特にその製造ロットが変わると変動する量は大きく
なる。もちろん、ＪＩＳ規格等の規格の範囲内での変動
ではあるが、ハイドロフォーム加工が難しいような部品
形状になると、そのような変動でも加工不良が増加する
例がしばしばある。加工不良が発生した場合、新しいロ
ットに適した加工経路を探索し、製造すれば良いわけで
あるが、従来その適正な加工経路を見出すのにはかなり
の熟練と試行錯誤を伴うため多大な労力と時間と材料を
必要としていた。
（主に電縫鋼管）やアルミ押し出し管等の金属管が用い
られるが、そのサイズや材料特性は必ずしも一定ではな
く、特にその製造ロットが変わると変動する量は大きく
なる。もちろん、ＪＩＳ規格等の規格の範囲内での変動
ではあるが、ハイドロフォーム加工が難しいような部品
形状になると、そのような変動でも加工不良が増加する
例がしばしばある。加工不良が発生した場合、新しいロ
ットに適した加工経路を探索し、製造すれば良いわけで
あるが、従来その適正な加工経路を見出すのにはかなり
の熟練と試行錯誤を伴うため多大な労力と時間と材料を
必要としていた。
【０００５】本発明は、上述のような素管のサイズや材
料特性が変化した際にも安定したハイドロフォーム加工
が可能になるようなハイドロフォーム加工方法および加
工装置を提供することを目的とする。
料特性が変化した際にも安定したハイドロフォーム加工
が可能になるようなハイドロフォーム加工方法および加
工装置を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は下記の通
りである。 （１） 外径Ｄa（mm）、板厚ｔa（mm）、管軸方向のｒ
値ｒLa、周方向のｒ値ｒ Ca、管軸方向引張試験から得ら
れる耐力ＹＳLa（Ｎ／mm2）を有する金属管を用いて、
内圧Ｐa（MPa）と軸押し量δ（mm）との関係がＰa＝f
（δ）で表わされる加工経路で製造するハイドロフォー
ム加工方法において、金属管のサイズおよび材料特性が
外径Ｄb（mm）、板厚ｔb（mm）、管軸方向のｒ値ｒLb、
周方向のｒ値ｒCb、管軸方向引張試験から得られる耐力
ＹＳLb（Ｎ／mm2）を有する金属管に変更された場合、
下記（５）式で定義される係数ΔＫを用いてＰb＝ΔＫf
（δ）で算出される内圧Ｐbに変更して加工することを
特徴とするハイドロフォーム加工方法。
りである。 （１） 外径Ｄa（mm）、板厚ｔa（mm）、管軸方向のｒ
値ｒLa、周方向のｒ値ｒ Ca、管軸方向引張試験から得ら
れる耐力ＹＳLa（Ｎ／mm2）を有する金属管を用いて、
内圧Ｐa（MPa）と軸押し量δ（mm）との関係がＰa＝f
（δ）で表わされる加工経路で製造するハイドロフォー
ム加工方法において、金属管のサイズおよび材料特性が
外径Ｄb（mm）、板厚ｔb（mm）、管軸方向のｒ値ｒLb、
周方向のｒ値ｒCb、管軸方向引張試験から得られる耐力
ＹＳLb（Ｎ／mm2）を有する金属管に変更された場合、
下記（５）式で定義される係数ΔＫを用いてＰb＝ΔＫf
（δ）で算出される内圧Ｐbに変更して加工することを
特徴とするハイドロフォーム加工方法。
【数３】
【０００７】（２） 金属管を用いて、内圧Ｐa（MPa）
と軸押し量δ（mm）との関係がＰa＝f（δ）で表わされ
る加工経路で製造するハイドロフォーム加工装置におい
て、初期の金属管の外径Ｄa（mm）、板厚ｔa（mm）、管
軸方向のｒ値ｒLa、周方向のｒ値ｒCa、管軸方向引張試
験から得られる耐力ＹＳLa（Ｎ／mm2）及び変更後の金
属管の外径Ｄb（mm）、板厚ｔb（mm）、管軸方向のｒ値
ｒLb、周方向のｒ値ｒCb、管軸方向引張試験から得られ
る耐力ＹＳLb（Ｎ／mm2）の値を入力する入力手段と、
それらの値を記憶する記憶手段と、前記記憶手段に記憶
された数値から（４）式で定義される係数Ｋを算出し、
更に（５）式で定義される係数ΔＫを算出する演算手段
と、前記演算手段で算出された係数ΔＫを用いてＰb＝
ΔＫf（δ）で算出される内圧Ｐbに変更して加工する制
御手段を有することを特徴とするハイドロフォーム加工
装置。
と軸押し量δ（mm）との関係がＰa＝f（δ）で表わされ
る加工経路で製造するハイドロフォーム加工装置におい
て、初期の金属管の外径Ｄa（mm）、板厚ｔa（mm）、管
軸方向のｒ値ｒLa、周方向のｒ値ｒCa、管軸方向引張試
験から得られる耐力ＹＳLa（Ｎ／mm2）及び変更後の金
属管の外径Ｄb（mm）、板厚ｔb（mm）、管軸方向のｒ値
ｒLb、周方向のｒ値ｒCb、管軸方向引張試験から得られ
る耐力ＹＳLb（Ｎ／mm2）の値を入力する入力手段と、
それらの値を記憶する記憶手段と、前記記憶手段に記憶
された数値から（４）式で定義される係数Ｋを算出し、
更に（５）式で定義される係数ΔＫを算出する演算手段
と、前記演算手段で算出された係数ΔＫを用いてＰb＝
ΔＫf（δ）で算出される内圧Ｐbに変更して加工する制
御手段を有することを特徴とするハイドロフォーム加工
装置。
【数４】
【０００８】
【発明の実施の形態】以下に本発明の詳細を説明する。
ハイドロフォーム加工の適正な加工経路は部品によって
異なるが、一般的には図２のような経路になる。すなわ
ち、ステップ１では、軸押しはほとんどせず内圧のみ昇
圧する。但し、この際、管端から水が漏れないよう、若
干の軸押しを行う場合もある。次にステップ２では、軸
押しと内圧を両方変化させる。ハイドロフォームの加工
経路で最も難しいのが、このステップであり、単純に線
形で負荷する場合もあるし、或いは折れ線や階段状など
の経路を示す場合もある。最後にステップ３では、ほと
んど軸押しせずに内圧のみ昇圧し、最終形状、特にコー
ナーＲの形成を行う。この一連の加工経路は、実験や解
析の試行錯誤によって求められるが、素管のサイズや材
料特性が変化した際の加工経路の修正方法に関して以下
に説明する。
ハイドロフォーム加工の適正な加工経路は部品によって
異なるが、一般的には図２のような経路になる。すなわ
ち、ステップ１では、軸押しはほとんどせず内圧のみ昇
圧する。但し、この際、管端から水が漏れないよう、若
干の軸押しを行う場合もある。次にステップ２では、軸
押しと内圧を両方変化させる。ハイドロフォームの加工
経路で最も難しいのが、このステップであり、単純に線
形で負荷する場合もあるし、或いは折れ線や階段状など
の経路を示す場合もある。最後にステップ３では、ほと
んど軸押しせずに内圧のみ昇圧し、最終形状、特にコー
ナーＲの形成を行う。この一連の加工経路は、実験や解
析の試行錯誤によって求められるが、素管のサイズや材
料特性が変化した際の加工経路の修正方法に関して以下
に説明する。
【０００９】まず加工経路の修正方法としては、内圧を
変える方法と軸押し量を変える方法の２つが考えられ
る。但し後者の方法である、軸押し量、特に最終的な軸
押し量を変えるためには初期の素管長さを変える必要が
ある。素管長さを変えないと最終製品長さが変わってし
まうからである。しかし、素管の製造ロットが変わるた
びに長さを変更することは素管の受け入れ側も納入側も
管理が複雑になり、現実的ではない。従って、加工経路
の修正方法としては内圧のみを変えるのが現実的であ
り、管理も容易となる。
変える方法と軸押し量を変える方法の２つが考えられ
る。但し後者の方法である、軸押し量、特に最終的な軸
押し量を変えるためには初期の素管長さを変える必要が
ある。素管長さを変えないと最終製品長さが変わってし
まうからである。しかし、素管の製造ロットが変わるた
びに長さを変更することは素管の受け入れ側も納入側も
管理が複雑になり、現実的ではない。従って、加工経路
の修正方法としては内圧のみを変えるのが現実的であ
り、管理も容易となる。
【００１０】適正な内圧に修正するには、素管のサイズ
や材料特性のうち、何が効いてくるのか、またハイドロ
フォームの加工限界には、上述のようにバーストだけで
なく、しわやコーナーＲなどもあるが、それらすべて満
足するにはどうしたら良いかが、従来は困難であり、熟
練者によってその都度試行錯誤を繰り返してきた。そこ
で本発明者らは、それらの各種加工限界に及ぼす影響因
子について調査した。その結果、各種加工限界に影響す
る因子としては、外径Ｄ（mm）、板厚ｔ（mm）、管軸方
向のｒ値ｒL、周方向のｒ値ｒC、管軸方向引張試験から
得られる耐力ＹＳL（Ｎ／mm2）の５つの因子であること
が判明した。しかも、それら５つの因子より計算される
平面歪状態下における降伏開始圧力Ｐp（MPa）との相関
が高いことが明らかになった。降伏開始圧力Ｐpは、Ｈ
ｉｌｌの直交異方性の降伏条件式より、（１）式で表わ
される。
や材料特性のうち、何が効いてくるのか、またハイドロ
フォームの加工限界には、上述のようにバーストだけで
なく、しわやコーナーＲなどもあるが、それらすべて満
足するにはどうしたら良いかが、従来は困難であり、熟
練者によってその都度試行錯誤を繰り返してきた。そこ
で本発明者らは、それらの各種加工限界に及ぼす影響因
子について調査した。その結果、各種加工限界に影響す
る因子としては、外径Ｄ（mm）、板厚ｔ（mm）、管軸方
向のｒ値ｒL、周方向のｒ値ｒC、管軸方向引張試験から
得られる耐力ＹＳL（Ｎ／mm2）の５つの因子であること
が判明した。しかも、それら５つの因子より計算される
平面歪状態下における降伏開始圧力Ｐp（MPa）との相関
が高いことが明らかになった。降伏開始圧力Ｐpは、Ｈ
ｉｌｌの直交異方性の降伏条件式より、（１）式で表わ
される。
【数５】
【００１１】すなわち、ハイドロフォーム加工の適正な
内圧は、（１）式で得られる平面歪状態下における降伏
開始圧力Ｐpに比例すると考えられる。例えば、材料ａ
と材料ｂにおける上記の５つの因子がそれぞれＤa（m
m）、ｔa（mm）、ｒLa、ｒCa、ＹＳLa（Ｎ／mm2）、Ｄb
（mm）、ｔb（mm）、ｒLb、ｒCb、ＹＳLb（Ｎ／mm2）と
した場合、材料ａ・材料ｂの平面歪状態下における降伏
開始圧力Ｐpa、Ｐpbはそれぞれ次式のように表わされ
る。
内圧は、（１）式で得られる平面歪状態下における降伏
開始圧力Ｐpに比例すると考えられる。例えば、材料ａ
と材料ｂにおける上記の５つの因子がそれぞれＤa（m
m）、ｔa（mm）、ｒLa、ｒCa、ＹＳLa（Ｎ／mm2）、Ｄb
（mm）、ｔb（mm）、ｒLb、ｒCb、ＹＳLb（Ｎ／mm2）と
した場合、材料ａ・材料ｂの平面歪状態下における降伏
開始圧力Ｐpa、Ｐpbはそれぞれ次式のように表わされ
る。
【数６】
【００１２】上式より、平面歪下における降伏開始圧力
における材料ａに対する材料ｂの比率をＫとすると、Ｋ
は次式のように表わされる。
における材料ａに対する材料ｂの比率をＫとすると、Ｋ
は次式のように表わされる。
【数７】
【００１３】従って、材料ａにおいて適正な加工経路が
Ｐa＝f（δ）で表わされる内圧Ｐaの曲線だった場合、
材料ｂでは、（４）式から得られる係数Ｋを用いてＰb
＝Ｋf（δ）で表わされる内圧Ｐbの曲線に変更すると、
材料ｂの適正な加工経路となる（図３参照）。
Ｐa＝f（δ）で表わされる内圧Ｐaの曲線だった場合、
材料ｂでは、（４）式から得られる係数Ｋを用いてＰb
＝Ｋf（δ）で表わされる内圧Ｐbの曲線に変更すると、
材料ｂの適正な加工経路となる（図３参照）。
【００１４】更に、工業的に考えた場合、（５）式に示
すように、Ｐb＝ΔＫ（δ）で表わされる内圧Ｐbの曲線
に変更すると、材料ｂの適正な加工経路となる。ｍが
０．５より小さくても１．５を超えても適正な加工がで
きない。
すように、Ｐb＝ΔＫ（δ）で表わされる内圧Ｐbの曲線
に変更すると、材料ｂの適正な加工経路となる。ｍが
０．５より小さくても１．５を超えても適正な加工がで
きない。
【数８】
【００１５】上記のような一連の方法を用いてロット毎
に加工経路を修正すれば、ハイドロフォーム加工におけ
る不良を大幅に減らすことが可能になる。また、そのよ
うな修正作業を装置のソフトに組み入れれば、ロット毎
のサイズや材料特性のデータを入力するだけで自動的に
加工経路を変更し、加工不良が大幅に削減した操業が可
能になる。
に加工経路を修正すれば、ハイドロフォーム加工におけ
る不良を大幅に減らすことが可能になる。また、そのよ
うな修正作業を装置のソフトに組み入れれば、ロット毎
のサイズや材料特性のデータを入力するだけで自動的に
加工経路を変更し、加工不良が大幅に削減した操業が可
能になる。
【００１６】
【実施例】下記に本発明の実施例を示す。ハイドロフォ
ーム後の形状としては、図４のような拡管部の断面が長
方形の形状である。素管は、公称寸法で外径６３．５m
m、板厚２．３mmのサイズの鋼管を用い、鋼種はＪＩＳ
規格のＳＴＫＭ１１Ａ（機械構造用炭素鋼鋼管）を採用
した。但し、ロットの異なる，，，を用いてハ
イドロフォーム加工を行った。各ロットにおける素管の
正確なサイズ及び材料特性は表１の通りである。
ーム後の形状としては、図４のような拡管部の断面が長
方形の形状である。素管は、公称寸法で外径６３．５m
m、板厚２．３mmのサイズの鋼管を用い、鋼種はＪＩＳ
規格のＳＴＫＭ１１Ａ（機械構造用炭素鋼鋼管）を採用
した。但し、ロットの異なる，，，を用いてハ
イドロフォーム加工を行った。各ロットにおける素管の
正確なサイズ及び材料特性は表１の通りである。
【００１７】まず材料でバーストも起きず、最終形状
もしわがなくコーナーＲも目標の値２０mmになるような
適正な加工経路を図５のように求めた。これと同一条件
のまま，，のロットでも同様にハイドロフォーム
加工を行った結果を表２に示す。次に、本発明のように
，，のロットを加工する際に、各ロットのサイズ
及び材料特性値より係数Ｋをそれぞれ算出し、その係数
Ｋを用いて係数ΔＫを算出し、係数ΔＫを用いて修正し
た加工経路で成形した例を表３に示す。表２、３に示す
ように、本発明による方法を使用すると全てのロットで
加工不良が起きずに良好なハイドロフォーム部品が得ら
れた。
もしわがなくコーナーＲも目標の値２０mmになるような
適正な加工経路を図５のように求めた。これと同一条件
のまま，，のロットでも同様にハイドロフォーム
加工を行った結果を表２に示す。次に、本発明のように
，，のロットを加工する際に、各ロットのサイズ
及び材料特性値より係数Ｋをそれぞれ算出し、その係数
Ｋを用いて係数ΔＫを算出し、係数ΔＫを用いて修正し
た加工経路で成形した例を表３に示す。表２、３に示す
ように、本発明による方法を使用すると全てのロットで
加工不良が起きずに良好なハイドロフォーム部品が得ら
れた。
【００１８】
【表１】
【００１９】
【表２】
【００２０】
【表３】
【００２１】
【発明の効果】本発明により、ハイドロフォームの部品
量産時のロット変動によって発生する加工不良を大幅に
削減することができる。また従来ロット変動時に不良が
多発した際、多大な労力・時間・材料を浪費していた
が、本発明による方法を用いるとその浪費が解消され、
労働生産性が向上する。また、装置に本発明のソフトを
組み込んで自動的に条件変更可能にすれば、従来必要で
あったハイドロフォームの熟練技術者が不要になり、ハ
イドロフォーム加工の汎用性を高めることができる。
量産時のロット変動によって発生する加工不良を大幅に
削減することができる。また従来ロット変動時に不良が
多発した際、多大な労力・時間・材料を浪費していた
が、本発明による方法を用いるとその浪費が解消され、
労働生産性が向上する。また、装置に本発明のソフトを
組み込んで自動的に条件変更可能にすれば、従来必要で
あったハイドロフォームの熟練技術者が不要になり、ハ
イドロフォーム加工の汎用性を高めることができる。
【図1】ハイドロフォームの加工経路によって発生する
加工不良の説明図。
加工不良の説明図。
【図２】一般的なハイドロフォームの加工経路の説明
図。
図。
【図３】本発明のハイドロフォーム加工経路修正方法の
説明図。
説明図。
【図４】本発明の実施例として使用したハイドロフォー
ム金型の説明図。
ム金型の説明図。
【図５】本発明の実施例における基本となるハイドロフ
ォーム加工経路の説明図。
ォーム加工経路の説明図。
１………金属管 ２………ハイドロフ
ォーム金型
ォーム金型
Claims (2)
- 【請求項１】 外径Ｄa（mm）、板厚ｔa（mm）、管軸方
向のｒ値ｒLa、周方向のｒ値ｒCa、管軸方向引張試験か
ら得られる耐力ＹＳLa（Ｎ／mm2）を有する金属管を用
いて、内圧Ｐa（MPa）と軸押し量δ（mm）との関係がＰ
a＝f（δ）で表わされる加工経路で製造するハイドロフ
ォーム加工方法において、金属管のサイズおよび材料特
性が外径Ｄb（mm）、板厚ｔb（mm）、管軸方向のｒ値ｒ
Lb、周方向のｒ値ｒCb、管軸方向引張試験から得られる
耐力ＹＳLb（Ｎ／mm2）を有する管材に変更された場
合、下記（５）式で定義される係数ΔＫを用いてＰb＝
ΔＫf（δ）で算出される内圧Ｐbに変更して加工するこ
とを特徴とするハイドロフォーム加工方法。 【数１】 - 【請求項２】 金属管を用いて、内圧Ｐa（MPa）と軸押
し量δ（mm）との関係がＰa＝f（δ）で表わされる加工
経路で製造するハイドロフォーム加工装置において、初
期の金属管の外径Ｄa（mm）、板厚ｔa（mm）、管軸方向
のｒ値ｒLa、周方向のｒ値ｒCa、管軸方向引張試験から
得られる耐力ＹＳLa（Ｎ／mm2）及び変更後の金属管の
外径Ｄb（mm）、板厚ｔb（mm）、管軸方向のｒ値ｒLb、
周方向のｒ値ｒCb、管軸方向引張試験から得られる耐力
ＹＳLb（Ｎ／mm2）の値を入力する入力手段と、それら
の値を記憶する記憶手段と、前記記憶手段に記憶された
数値から（４）式で定義される係数Ｋを算出し、更に
（５）式で定義される係数ΔＫを算出する演算手段と、
前記演算手段で算出された係数ΔＫを用いてＰb＝ΔＫf
（δ）で算出される内圧Ｐbに変更して加工する制御手
段を有することを特徴とするハイドロフォーム加工装
置。 【数２】
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002082706A JP3927428B2 (ja) | 2002-03-25 | 2002-03-25 | ハイドロフォーム加工方法および加工装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002082706A JP3927428B2 (ja) | 2002-03-25 | 2002-03-25 | ハイドロフォーム加工方法および加工装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003285124A true JP2003285124A (ja) | 2003-10-07 |
| JP3927428B2 JP3927428B2 (ja) | 2007-06-06 |
Family
ID=29230795
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002082706A Expired - Fee Related JP3927428B2 (ja) | 2002-03-25 | 2002-03-25 | ハイドロフォーム加工方法および加工装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3927428B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006122954A (ja) * | 2004-10-28 | 2006-05-18 | Nisshin Steel Co Ltd | ロール矯正機通板時の残留応力推定方法 |
| WO2010002027A1 (ja) * | 2008-07-04 | 2010-01-07 | 新日本製鐵株式会社 | ハイドロフォーム加工方法及びハイドロフォーム加工品 |
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