JP2003213378A - 耐テンパーカラー性に優れたステンレス鋼・焼鈍仕上げ材及びその製造方法 - Google Patents
耐テンパーカラー性に優れたステンレス鋼・焼鈍仕上げ材及びその製造方法Info
- Publication number
- JP2003213378A JP2003213378A JP2002011385A JP2002011385A JP2003213378A JP 2003213378 A JP2003213378 A JP 2003213378A JP 2002011385 A JP2002011385 A JP 2002011385A JP 2002011385 A JP2002011385 A JP 2002011385A JP 2003213378 A JP2003213378 A JP 2003213378A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mass
- stainless steel
- less
- temper color
- color resistance
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 Ｓｉ，Ａｌ含有量の調整し表面酸化皮膜の濃
度勾配を制御することにより、耐テンパーカラー性と延
性，加工性とを両立させたステンレス鋼・焼鈍仕上げ材
を得る。 【構成】 このステンレス鋼・焼鈍仕上げ材は、Ｃ：0.0
3〜0.10％，Ｓｉ：0.2〜2.0％，Ｍｎ：0.2〜1.0％，Ｎ
ｉ：0.5％以下，Ｃｒ：12.0〜18.0％，Ｎ：0.03％以
下，Ａｌ：0.05〜0.80％，Ｔｉ：0.03％以下，Ｎｂ：0.
03％以下，Ｓ：0.005％以下，Ｃｕ：0.3〜1.2％，Ｍ
ｇ：0.005％以下，Ｃａ：0.005％以下の１種又は２種以
上を含み、鋼板表面にＡｌ2Ｏ3及びＳｉＯ2を含む酸化
皮膜が形成されている。酸化皮膜は、ＳｉＯ2のピーク
よりも下地鋼側にＡｌ2Ｏ3のピークがある濃度分布にな
っている。熱延鋼帯を焼鈍，酸洗，冷間圧延した後、表
面研磨することなく光輝焼鈍を施すことにより製造され
る。焼鈍・酸洗されたステンレス鋼帯を冷間圧延の前に
表面研磨できるが、冷間圧延後には表面研磨しないこと
が必要である。
度勾配を制御することにより、耐テンパーカラー性と延
性，加工性とを両立させたステンレス鋼・焼鈍仕上げ材
を得る。 【構成】 このステンレス鋼・焼鈍仕上げ材は、Ｃ：0.0
3〜0.10％，Ｓｉ：0.2〜2.0％，Ｍｎ：0.2〜1.0％，Ｎ
ｉ：0.5％以下，Ｃｒ：12.0〜18.0％，Ｎ：0.03％以
下，Ａｌ：0.05〜0.80％，Ｔｉ：0.03％以下，Ｎｂ：0.
03％以下，Ｓ：0.005％以下，Ｃｕ：0.3〜1.2％，Ｍ
ｇ：0.005％以下，Ｃａ：0.005％以下の１種又は２種以
上を含み、鋼板表面にＡｌ2Ｏ3及びＳｉＯ2を含む酸化
皮膜が形成されている。酸化皮膜は、ＳｉＯ2のピーク
よりも下地鋼側にＡｌ2Ｏ3のピークがある濃度分布にな
っている。熱延鋼帯を焼鈍，酸洗，冷間圧延した後、表
面研磨することなく光輝焼鈍を施すことにより製造され
る。焼鈍・酸洗されたステンレス鋼帯を冷間圧延の前に
表面研磨できるが、冷間圧延後には表面研磨しないこと
が必要である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、従来のステンレス鋼と
ほぼ同等の延性，加工性をもち、大気中で加熱されても
テンパーカラーによる着色が生じない安価なステンレス
鋼・焼鈍仕上げ材及びその製造方法に関する。
ほぼ同等の延性，加工性をもち、大気中で加熱されても
テンパーカラーによる着色が生じない安価なステンレス
鋼・焼鈍仕上げ材及びその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】電子レンジ，焼肉プレート内面，マフラ
ーカッター，自動車用ヘッドライトシェード等では、使
用中にテンパーカラーのつかない材料としてホーロー加
工した炭素鋼やクロムめっき材等が使用されてきた。ホ
ーロー加工した炭素鋼やクロムめっき材は、耐熱性，耐
久性に優れているが、割れが生じやすく製造コストが高
いことが欠点である。そこで、最近ではこれらの材料に
代えて耐食性，加工性等に優れたステンレス鋼が使用さ
れる傾向にある。しかし、ＳＵＳ３０４，４３０に代表
されるステンレス鋼では，使用中に２００〜５００℃の
高温雰囲気に曝されるとテンパーカラーによる着色が生
じ、意匠性が著しく損なわれ、材質が劣化することもあ
る。
ーカッター，自動車用ヘッドライトシェード等では、使
用中にテンパーカラーのつかない材料としてホーロー加
工した炭素鋼やクロムめっき材等が使用されてきた。ホ
ーロー加工した炭素鋼やクロムめっき材は、耐熱性，耐
久性に優れているが、割れが生じやすく製造コストが高
いことが欠点である。そこで、最近ではこれらの材料に
代えて耐食性，加工性等に優れたステンレス鋼が使用さ
れる傾向にある。しかし、ＳＵＳ３０４，４３０に代表
されるステンレス鋼では，使用中に２００〜５００℃の
高温雰囲気に曝されるとテンパーカラーによる着色が生
じ、意匠性が著しく損なわれ、材質が劣化することもあ
る。
【０００３】テンパーカラーは、Ｓｉ，Ａｌを増量した
ステンレス鋼を光輝焼鈍して鋼板表面にＳｉＯ2，Ａｌ2
Ｏ3を含む酸化皮膜を形成することにより抑制できる。
すなわち、Ｓｉ又はＡｌ含有量の増加に伴ってＳｉ，Ａ
ｌが富化した酸化皮膜が形成されやすくなり，耐テンパ
ーカラー性が向上する。このようなステンレス鋼とし
て、電子レンジ，ガスレンジ等の内装用高珪素耐熱ステ
ンレス鋼（特開昭５６−２５９号公報），テンパーカラ
ー着色が少ないステンレス鋼（特開昭６２−１５６２５
３号公報）等が知られている。
ステンレス鋼を光輝焼鈍して鋼板表面にＳｉＯ2，Ａｌ2
Ｏ3を含む酸化皮膜を形成することにより抑制できる。
すなわち、Ｓｉ又はＡｌ含有量の増加に伴ってＳｉ，Ａ
ｌが富化した酸化皮膜が形成されやすくなり，耐テンパ
ーカラー性が向上する。このようなステンレス鋼とし
て、電子レンジ，ガスレンジ等の内装用高珪素耐熱ステ
ンレス鋼（特開昭５６−２５９号公報），テンパーカラ
ー着色が少ないステンレス鋼（特開昭６２−１５６２５
３号公報）等が知られている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】Ｓｉ含有量を高めたス
テンレス鋼では、Ｓｉの固溶強化によって製品材が硬質
化するため客先での加工性が劣化する。他方、比較的高
価な元素であるＡｌの含有量を高めることは、原料コス
トの上昇を招き経済的に不利となる。また、電子レン
ジ，焼肉プレート内面，マフラーカッター，自動車用ヘ
ッドライトシェード等をステンレス鋼板から製造する場
合、大半は客先で曲げ，深絞り等の加工を施している。
この点でも、従来の鋼材と遜色ない延性，加工性，曲げ
性等の特性を備えていることが必要である。したがっ
て、加工性の低下やコストの上昇なく耐テンパーカラー
性を向上させる上では、Ｓｉ，Ａｌの含有量を可能な限
り低く抑えた状態でテンパーカラー生成に対して抵抗力
のある酸化皮膜を形成することが要求される。
テンレス鋼では、Ｓｉの固溶強化によって製品材が硬質
化するため客先での加工性が劣化する。他方、比較的高
価な元素であるＡｌの含有量を高めることは、原料コス
トの上昇を招き経済的に不利となる。また、電子レン
ジ，焼肉プレート内面，マフラーカッター，自動車用ヘ
ッドライトシェード等をステンレス鋼板から製造する場
合、大半は客先で曲げ，深絞り等の加工を施している。
この点でも、従来の鋼材と遜色ない延性，加工性，曲げ
性等の特性を備えていることが必要である。したがっ
て、加工性の低下やコストの上昇なく耐テンパーカラー
性を向上させる上では、Ｓｉ，Ａｌの含有量を可能な限
り低く抑えた状態でテンパーカラー生成に対して抵抗力
のある酸化皮膜を形成することが要求される。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、このような要
求に応えるべく案出されたものであり、延性，加工性確
保のためにＳｉ，Ａｌの含有量を抑えたステンレス鋼材
であっても、鋼板表面に形成される酸化皮膜に含まれる
Ａｌ2Ｏ3，ＳｉＯ2の濃度分布を規制することにより、
従来の鋼材に匹敵する延性，加工性を呈し、優れた耐テ
ンパーカラー性をもつ安価なステンレス鋼・焼鈍仕上げ
材を提供することを目的とする。
求に応えるべく案出されたものであり、延性，加工性確
保のためにＳｉ，Ａｌの含有量を抑えたステンレス鋼材
であっても、鋼板表面に形成される酸化皮膜に含まれる
Ａｌ2Ｏ3，ＳｉＯ2の濃度分布を規制することにより、
従来の鋼材に匹敵する延性，加工性を呈し、優れた耐テ
ンパーカラー性をもつ安価なステンレス鋼・焼鈍仕上げ
材を提供することを目的とする。
【０００６】本発明のステンレス鋼・焼鈍仕上げ材は、
その目的を達成するため、Ｃ：０.０３〜０.１０質量
％，Ｓｉ：０.２〜２.０質量％，Ｍｎ：０.２〜１.０質
量％，Ｎｉ：０.５質量％以下，Ｃｒ：１２.０〜１８.
０質量％，Ｎ：０.０３質量％以下，Ａｌ：０.０５〜
０.８０質量％，Ｔｉ：０.０３質量％以下，Ｎｂ：０.
０３質量％以下，Ｓ：０.００５質量％以下を含み、残
部が実質的にＦｅの組成をもつステンレス鋼板の表面に
Ａｌ2Ｏ3及びＳｉＯ2を含む酸化皮膜が形成されてお
り、酸化皮膜中のＳｉＯ2のピークよりも下地鋼側にＡ
ｌ2Ｏ3のピークがある濃度分布をもつことを特徴とす
る。
その目的を達成するため、Ｃ：０.０３〜０.１０質量
％，Ｓｉ：０.２〜２.０質量％，Ｍｎ：０.２〜１.０質
量％，Ｎｉ：０.５質量％以下，Ｃｒ：１２.０〜１８.
０質量％，Ｎ：０.０３質量％以下，Ａｌ：０.０５〜
０.８０質量％，Ｔｉ：０.０３質量％以下，Ｎｂ：０.
０３質量％以下，Ｓ：０.００５質量％以下を含み、残
部が実質的にＦｅの組成をもつステンレス鋼板の表面に
Ａｌ2Ｏ3及びＳｉＯ2を含む酸化皮膜が形成されてお
り、酸化皮膜中のＳｉＯ2のピークよりも下地鋼側にＡ
ｌ2Ｏ3のピークがある濃度分布をもつことを特徴とす
る。
【０００７】ステンレス鋼板は、Ｃｕ：０.３〜１.２質
量％，Ｍｇ：０.００５質量％以下，Ｃａ：０.００５質
量％以下の１種又は２種以上を含むことができる。この
ステンレス鋼・焼鈍仕上げ材は、所定組成の熱延鋼帯を
焼鈍，酸洗，冷間圧延した後、表面研磨することなく光
輝焼鈍を施すことにより製造される。焼鈍・酸洗された
ステンレス鋼帯を冷間圧延前に表面研磨できるが、冷間
圧延後に表面研磨しないことが必要である。
量％，Ｍｇ：０.００５質量％以下，Ｃａ：０.００５質
量％以下の１種又は２種以上を含むことができる。この
ステンレス鋼・焼鈍仕上げ材は、所定組成の熱延鋼帯を
焼鈍，酸洗，冷間圧延した後、表面研磨することなく光
輝焼鈍を施すことにより製造される。焼鈍・酸洗された
ステンレス鋼帯を冷間圧延前に表面研磨できるが、冷間
圧延後に表面研磨しないことが必要である。
【０００８】
【実施の形態】本発明者等は、ステンレス鋼に含まれる
Ｓｉ，Ａｌの含有量と加工性，耐テンパーカラー性との
関係を調査した。その結果、Ｓｉ，Ａｌの含有量を適正
に管理することにより、従来の鋼材とほぼ同等の延性，
加工性を維持したままで耐テンパーカラー性を付与でき
ることを見出した。しかし、単にＳｉ，Ａｌの含有量を
調整するだけでは、３５０〜５００℃付近の高温雰囲気
にステンレス鋼が曝されると、場合によっては局部的な
テンパーカラーに起因する着色が発生し、優れた耐テン
パーカラー性が安定的に発現しないことがある。そこ
で、テンパーカラーの発生機構について更に調査・検討
を進めた結果、Ｓに加えて、耐食性，加工性向上のため
に添加されるＴｉ，Ｎｂが耐テンパーカラー性に悪影響
を及ぼしていることを解明し、Ｓ，Ｔｉ，Ｎｂの含有量
を規制することにより優れた耐テンパーカラー性の安定
した発現が可能になった。不純物として微量含まれるＭ
ｇ，Ｃａについても、Ｍｇ，Ｃａ含有量を規制すること
により、耐テンパーカラー性が一層向上することを見出
した。
Ｓｉ，Ａｌの含有量と加工性，耐テンパーカラー性との
関係を調査した。その結果、Ｓｉ，Ａｌの含有量を適正
に管理することにより、従来の鋼材とほぼ同等の延性，
加工性を維持したままで耐テンパーカラー性を付与でき
ることを見出した。しかし、単にＳｉ，Ａｌの含有量を
調整するだけでは、３５０〜５００℃付近の高温雰囲気
にステンレス鋼が曝されると、場合によっては局部的な
テンパーカラーに起因する着色が発生し、優れた耐テン
パーカラー性が安定的に発現しないことがある。そこ
で、テンパーカラーの発生機構について更に調査・検討
を進めた結果、Ｓに加えて、耐食性，加工性向上のため
に添加されるＴｉ，Ｎｂが耐テンパーカラー性に悪影響
を及ぼしていることを解明し、Ｓ，Ｔｉ，Ｎｂの含有量
を規制することにより優れた耐テンパーカラー性の安定
した発現が可能になった。不純物として微量含まれるＭ
ｇ，Ｃａについても、Ｍｇ，Ｃａ含有量を規制すること
により、耐テンパーカラー性が一層向上することを見出
した。
【０００９】Ｓｉ，Ａｌ含有量の低減は、製造コスト及
び加工性の点では有利であるが、ＳｉＯ2，Ａｌ2Ｏ3を
含む強固な酸化皮膜の生成を困難にする原因である。酸
化皮膜の生成が不十分であると、ステンレス鋼自体の成
分調整による耐テンパーカラー性の改善効果が損なわれ
る。本発明では、強固な酸化皮膜の生成を保証するた
め、冷間圧延後の表面研磨を省略している。表面研磨が
必須の製造工程では、冷間圧延前にステンレス鋼帯を表
面研磨する。ステンレス鋼に含まれるＳｉ，Ａｌは、熱
延，焼鈍等の製造工程で表面層に移行し、光輝焼鈍で生
成する酸化皮膜のソースとなる。光輝焼鈍では、酸素親
和力の高いＳｉが雰囲気中のＯと結合してステンレス鋼
表面にＳｉＯ2リッチの酸化物層となる。ＳｉＯ2リッチ
の酸化物層の内側にＡｌ2Ｏ3リッチの酸化物層が形成さ
れるが、Ａｌ2Ｏ3リッチの酸化物層は、Ａｌを単独添加
したステンレス鋼表面に形成されるＡｌ2Ｏ3系酸化皮膜
に比較してＡｌ原子の含有比率が高く、皮膜自体も厚く
成長する。その結果、耐テンパーカラー性にとって好適
な酸化皮膜になる。
び加工性の点では有利であるが、ＳｉＯ2，Ａｌ2Ｏ3を
含む強固な酸化皮膜の生成を困難にする原因である。酸
化皮膜の生成が不十分であると、ステンレス鋼自体の成
分調整による耐テンパーカラー性の改善効果が損なわれ
る。本発明では、強固な酸化皮膜の生成を保証するた
め、冷間圧延後の表面研磨を省略している。表面研磨が
必須の製造工程では、冷間圧延前にステンレス鋼帯を表
面研磨する。ステンレス鋼に含まれるＳｉ，Ａｌは、熱
延，焼鈍等の製造工程で表面層に移行し、光輝焼鈍で生
成する酸化皮膜のソースとなる。光輝焼鈍では、酸素親
和力の高いＳｉが雰囲気中のＯと結合してステンレス鋼
表面にＳｉＯ2リッチの酸化物層となる。ＳｉＯ2リッチ
の酸化物層の内側にＡｌ2Ｏ3リッチの酸化物層が形成さ
れるが、Ａｌ2Ｏ3リッチの酸化物層は、Ａｌを単独添加
したステンレス鋼表面に形成されるＡｌ2Ｏ3系酸化皮膜
に比較してＡｌ原子の含有比率が高く、皮膜自体も厚く
成長する。その結果、耐テンパーカラー性にとって好適
な酸化皮膜になる。
【００１０】以下、本発明が対象とするステンレス鋼の
合金成分，含有量等を説明する。Ｃ：０.０３〜０.１０質量％ 含有量の増加に応じて光輝焼鈍で生成する酸化皮膜に濃
化する傾向が強くなり、耐テンパーカラー性に悪影響を
及ぼす成分である。また、強度の上昇に起因して延性，
曲げ性，加工性を劣化させやすく、この弊害は０.１０
質量％を超えるＣ含有量で顕著になる。したがって、Ｃ
含有量は低いほど好ましいが、０.０３質量％未満のＣ
含有量を低下させることは製鋼工程での製造コストや原
料コストの上昇を招き、Ｃ低減による耐テンパーカラー
性の改善効果も飽和する。Ｓｉ：０.２〜２.０質量％ ステンレス鋼表面にＳｉＯ2リッチの酸化物層を形成さ
せるために必須の合金成分である。また、Ｓｉ，Ａｌの
含有量を規制することにより、ＳｉＯ2リッチの酸化物
層の内側にＡｌ2Ｏ3リッチの酸化物層が生成する。この
ような効果は、０.２質量％以上のＳｉ含有量で顕著に
なる。しかし、Ｓｉ含有量の増加に伴い鋼材の強度が上
昇し、延性，靭性等が劣化する。そこで、従来の鋼材と
同等レベルの材料特性を得るために、Ｓｉ含有量の上限
を２.０質量％に規制した。
合金成分，含有量等を説明する。Ｃ：０.０３〜０.１０質量％ 含有量の増加に応じて光輝焼鈍で生成する酸化皮膜に濃
化する傾向が強くなり、耐テンパーカラー性に悪影響を
及ぼす成分である。また、強度の上昇に起因して延性，
曲げ性，加工性を劣化させやすく、この弊害は０.１０
質量％を超えるＣ含有量で顕著になる。したがって、Ｃ
含有量は低いほど好ましいが、０.０３質量％未満のＣ
含有量を低下させることは製鋼工程での製造コストや原
料コストの上昇を招き、Ｃ低減による耐テンパーカラー
性の改善効果も飽和する。Ｓｉ：０.２〜２.０質量％ ステンレス鋼表面にＳｉＯ2リッチの酸化物層を形成さ
せるために必須の合金成分である。また、Ｓｉ，Ａｌの
含有量を規制することにより、ＳｉＯ2リッチの酸化物
層の内側にＡｌ2Ｏ3リッチの酸化物層が生成する。この
ような効果は、０.２質量％以上のＳｉ含有量で顕著に
なる。しかし、Ｓｉ含有量の増加に伴い鋼材の強度が上
昇し、延性，靭性等が劣化する。そこで、従来の鋼材と
同等レベルの材料特性を得るために、Ｓｉ含有量の上限
を２.０質量％に規制した。
【００１１】Ｍｎ：０.２〜１.０質量％
鋼中のＳをＭｎＳとして捕捉し、耐テンパーカラー性を
向上させる合金成分であり、０.２質量％以上のＭｎ含
有量で添加効果が顕著になる。しかし、１.０質量％を
超える過剰量のＭｎが含まれると、ＭｎＯの酸化物が生
じやすくなり、却って耐テンパーカラー性が劣化する。Ｎｉ：０.５質量％以下 Ｃ，Ｎを過飽和に固溶させるオーステナイトを光輝焼鈍
時に生成しやすくする合金成分であり、過飽和に固溶し
たＣ，Ｎによって耐テンパーカラー性が劣化する。固溶
Ｃ，Ｎに起因する弊害を避けるため、Ｎｉ含有量の上限
を０.５質量％以下に規制した。Ｃｒ：１２.０〜１８.０質量％ 良好な耐テンパーカラー性が得られるフェライト相及び
ステンレス鋼としての優れた耐食性を得るために、１
２.０質量％以上のＣｒが必要である。しかし、１８.０
質量％を超える過剰量のＣｒを添加しても、Ｃｒ増量に
見合った耐テンパーカラー性の改善効果が飽和するばか
りでなく、加工性が低下する。
向上させる合金成分であり、０.２質量％以上のＭｎ含
有量で添加効果が顕著になる。しかし、１.０質量％を
超える過剰量のＭｎが含まれると、ＭｎＯの酸化物が生
じやすくなり、却って耐テンパーカラー性が劣化する。Ｎｉ：０.５質量％以下 Ｃ，Ｎを過飽和に固溶させるオーステナイトを光輝焼鈍
時に生成しやすくする合金成分であり、過飽和に固溶し
たＣ，Ｎによって耐テンパーカラー性が劣化する。固溶
Ｃ，Ｎに起因する弊害を避けるため、Ｎｉ含有量の上限
を０.５質量％以下に規制した。Ｃｒ：１２.０〜１８.０質量％ 良好な耐テンパーカラー性が得られるフェライト相及び
ステンレス鋼としての優れた耐食性を得るために、１
２.０質量％以上のＣｒが必要である。しかし、１８.０
質量％を超える過剰量のＣｒを添加しても、Ｃｒ増量に
見合った耐テンパーカラー性の改善効果が飽和するばか
りでなく、加工性が低下する。
【００１２】Ｎ：０.０３質量％以下
Ｃと同様に光輝焼鈍時にステンレス鋼表面にある酸化皮
膜に濃化して耐テンパーカラー性を劣化させる成分であ
り、強度上昇，延性低下の原因にもなる。このようなこ
とから、Ｎ含有量の上限を０.０３質量％に規制した。Ａｌ：０.０５〜０.８０質量％ 優れた耐テンパーカラー性を付与するために重要な合金
成分であり、０.０５質量％以上の含有量でＡｌの添加
効果が顕著になる。Ａｌ含有量の増加に応じて耐テンパ
ーカラー性は向上するものの、０.８０質量％を超える
過剰量のＡｌを添加するとステンレス鋼が脆化しやす
く、従来の鋼材と同程度の靭性が得られがたくなる。Ｔｉ：０.０３質量％以下，Ｎｂ：０.０３質量％以下 何れもＮとの親和力が大きく、それぞれＴｉＮ，ＮｂＮ
等の大型介在物になりやすいこと、光輝焼鈍の条件によ
ってはＴｉＣ，ＮｂＣ等の炭化物としても析出する。こ
れらの介在物や析出物が耐テンパーカラー性に悪影響を
及ぼすものと推察される。耐テンパーカラー性向上の上
ではＴｉ，Ｎｂ共に少ないほど好ましいが、０.０３質
量％以下でほとんど無害化できる。
膜に濃化して耐テンパーカラー性を劣化させる成分であ
り、強度上昇，延性低下の原因にもなる。このようなこ
とから、Ｎ含有量の上限を０.０３質量％に規制した。Ａｌ：０.０５〜０.８０質量％ 優れた耐テンパーカラー性を付与するために重要な合金
成分であり、０.０５質量％以上の含有量でＡｌの添加
効果が顕著になる。Ａｌ含有量の増加に応じて耐テンパ
ーカラー性は向上するものの、０.８０質量％を超える
過剰量のＡｌを添加するとステンレス鋼が脆化しやす
く、従来の鋼材と同程度の靭性が得られがたくなる。Ｔｉ：０.０３質量％以下，Ｎｂ：０.０３質量％以下 何れもＮとの親和力が大きく、それぞれＴｉＮ，ＮｂＮ
等の大型介在物になりやすいこと、光輝焼鈍の条件によ
ってはＴｉＣ，ＮｂＣ等の炭化物としても析出する。こ
れらの介在物や析出物が耐テンパーカラー性に悪影響を
及ぼすものと推察される。耐テンパーカラー性向上の上
ではＴｉ，Ｎｂ共に少ないほど好ましいが、０.０３質
量％以下でほとんど無害化できる。
【００１３】Ｓ：０.００５質量％以下
ＭｎＳ等の硫化物を形成すると共に、含有量が０.００
５質量％を超えると粒界や表層部に偏析しやすくなり、
耐テンパーカラー性を著しく劣化させる。したがって、
Ｓ含有量は低いほど好ましく、本発明ではＳ含有量の上
限を０.００５質量％に規定した。Ｃｕ：０.３〜１.２質量％ 必要に応じて添加される合金成分であり、Ｓｉ，Ａｌを
含む成分系において従来の鋼材と同等レベルの耐食性を
付与する作用を呈する。耐食性の改善は、０．３質量％
以上のＣｕ含有で顕著になる。しかし、１.２質量％を
超える過剰量のＣｕを添加すると強度上昇を招き、加工
性、靭性が劣化する。Ｍｇ：０.００５質量％以下，Ｃａ：０.００５質量％以
下 耐テンパーカラー性は、Ｍｇ，Ｃａの含有量を規制する
ことによって一層向上する。Ｍｇは他の成分と結合して
スピネル型介在物を形成し、Ｃａはステンレス鋼表面に
濃化することにより、何れも耐テンパーカラー性に悪影
響を及ぼす。Ｃａは、耐食性にとっても有害である。こ
のような悪影響は、Ｍｇ，Ｃａの含有量を共に０.００
５質量％以下に規制することにより抑制される。
５質量％を超えると粒界や表層部に偏析しやすくなり、
耐テンパーカラー性を著しく劣化させる。したがって、
Ｓ含有量は低いほど好ましく、本発明ではＳ含有量の上
限を０.００５質量％に規定した。Ｃｕ：０.３〜１.２質量％ 必要に応じて添加される合金成分であり、Ｓｉ，Ａｌを
含む成分系において従来の鋼材と同等レベルの耐食性を
付与する作用を呈する。耐食性の改善は、０．３質量％
以上のＣｕ含有で顕著になる。しかし、１.２質量％を
超える過剰量のＣｕを添加すると強度上昇を招き、加工
性、靭性が劣化する。Ｍｇ：０.００５質量％以下，Ｃａ：０.００５質量％以
下 耐テンパーカラー性は、Ｍｇ，Ｃａの含有量を規制する
ことによって一層向上する。Ｍｇは他の成分と結合して
スピネル型介在物を形成し、Ｃａはステンレス鋼表面に
濃化することにより、何れも耐テンパーカラー性に悪影
響を及ぼす。Ｃａは、耐食性にとっても有害である。こ
のような悪影響は、Ｍｇ，Ｃａの含有量を共に０.００
５質量％以下に規制することにより抑制される。
【００１４】酸化皮膜
前述のようにＳｉ，Ａｌの含有量を規制したステンレス
鋼を光輝焼鈍すると、ＳｉＯ2のピークよりも下地鋼側
にＡｌ2Ｏ3のピークがある濃度分布をもつ酸化皮膜がス
テンレス鋼表面に形成される。ＳｉＯ2，Ａｌ2Ｏ3を含
む酸化皮膜中では、Ｏ，金属イオンの自己拡散係数が小
さく，昇温時にＦｅ等の金属原子の酸化が抑制される。
Ｆｅ等の金属元素の拡散や酸化に対する抑制効果は、一
般に、酸化皮膜に含まれるＳｉ，Ａｌの含有量が高いほ
ど、酸化皮膜が厚いほど大きくなる。
鋼を光輝焼鈍すると、ＳｉＯ2のピークよりも下地鋼側
にＡｌ2Ｏ3のピークがある濃度分布をもつ酸化皮膜がス
テンレス鋼表面に形成される。ＳｉＯ2，Ａｌ2Ｏ3を含
む酸化皮膜中では、Ｏ，金属イオンの自己拡散係数が小
さく，昇温時にＦｅ等の金属原子の酸化が抑制される。
Ｆｅ等の金属元素の拡散や酸化に対する抑制効果は、一
般に、酸化皮膜に含まれるＳｉ，Ａｌの含有量が高いほ
ど、酸化皮膜が厚いほど大きくなる。
【００１５】本発明の成分系では、光輝焼鈍されたステ
ンレス鋼の極表面にＳｉＯ2リッチの酸化物層が形成さ
れ、ＳｉＯ2リッチの酸化物層の直下にＡｌ2Ｏ3リッチ
の酸化物層が形成される。Ａｌ2Ｏ3リッチの酸化物層
は、ステンレス鋼のＡｌ含有量が同一であってもＡｌ単
独添加のステンレス鋼に比較してＡｌ原子の含有比率が
高く、酸化物層自体も厚い。したがって、光輝焼鈍で生
成した酸化皮膜は、Ｆｅ等の金属原子の拡散や酸化を抑
え、耐テンパーカラー性の改善に有効に寄与する。不純
物元素の量を規制しても表面研磨後に光輝焼鈍すると、
使用条件によってはテンパーカラーが付く場合がある。
このようなテンパーカラーは、Ｓｉ含有量が０.８質量
％以下，Ａｌ含有量が０.１５質量％以下と比較的低い
ステンレス鋼で散見される。この種のテンパーカラー
は、拡散によってＳｉ，Ａｌが濃化した表面層が表面研
磨によって除去されることに原因があり、光輝焼鈍前の
表面研磨を省略することにより防止できる。表面研磨が
組み込まれた製造工程であっても、表面研磨後に冷間圧
延することにより研磨肌が破壊され，光輝焼鈍後に良好
な耐テンパーカラー性をもつ表面層に調質される。冷間
圧延前に表面研磨する場合、圧延率を２０％以上に設定
した冷間圧延によって表面研磨の影響を消去することが
好ましい。
ンレス鋼の極表面にＳｉＯ2リッチの酸化物層が形成さ
れ、ＳｉＯ2リッチの酸化物層の直下にＡｌ2Ｏ3リッチ
の酸化物層が形成される。Ａｌ2Ｏ3リッチの酸化物層
は、ステンレス鋼のＡｌ含有量が同一であってもＡｌ単
独添加のステンレス鋼に比較してＡｌ原子の含有比率が
高く、酸化物層自体も厚い。したがって、光輝焼鈍で生
成した酸化皮膜は、Ｆｅ等の金属原子の拡散や酸化を抑
え、耐テンパーカラー性の改善に有効に寄与する。不純
物元素の量を規制しても表面研磨後に光輝焼鈍すると、
使用条件によってはテンパーカラーが付く場合がある。
このようなテンパーカラーは、Ｓｉ含有量が０.８質量
％以下，Ａｌ含有量が０.１５質量％以下と比較的低い
ステンレス鋼で散見される。この種のテンパーカラー
は、拡散によってＳｉ，Ａｌが濃化した表面層が表面研
磨によって除去されることに原因があり、光輝焼鈍前の
表面研磨を省略することにより防止できる。表面研磨が
組み込まれた製造工程であっても、表面研磨後に冷間圧
延することにより研磨肌が破壊され，光輝焼鈍後に良好
な耐テンパーカラー性をもつ表面層に調質される。冷間
圧延前に表面研磨する場合、圧延率を２０％以上に設定
した冷間圧延によって表面研磨の影響を消去することが
好ましい。
【００１６】
【実施例１】表１の組成をもつステンレス鋼を溶解し、
１００ｋｇの鋼塊に鋳造し、熱延工程を経て板厚３.０
ｍｍの熱延鋼帯を製造した。表中、Ａグループが本発明
で規定した成分条件を満足するステンレス鋼，Ｂグルー
プが比較のためのステンレス鋼，Ｃ１がＳＵＳ４３０ス
テンレス鋼である。
１００ｋｇの鋼塊に鋳造し、熱延工程を経て板厚３.０
ｍｍの熱延鋼帯を製造した。表中、Ａグループが本発明
で規定した成分条件を満足するステンレス鋼，Ｂグルー
プが比較のためのステンレス鋼，Ｃ１がＳＵＳ４３０ス
テンレス鋼である。
【００１７】
【００１８】何れの熱延鋼帯も８５０℃×９時間の中間
焼鈍を経て酸洗，冷間圧延し、板厚１.０ｍｍの冷延鋼
帯とした。各冷延鋼帯を表面研磨することなく光輝焼鈍
した。光輝焼鈍では、露点−５０℃の７５体積％Ｈ2＋
２５体積％Ｎ2雰囲気中で均熱温度９００℃に６０秒加
熱保持する条件を採用した。光輝焼鈍後の各ステンレス
鋼について、耐テンパーカラー性を調査した。テンパー
カラー試験では、大気雰囲気の電気炉を使用し、３５０
℃×２００時間の熱処理を施した後、テンパーカラー着
色による色差変化をＪＩＳ Ｚ８７２９，ＪＩＳ Ｚ８
７３０に準じて測定数５で測定した。測定値から、Ｌ*
ａ*ｂ*表色系による色差ΔＥ*abの平均値を算出した。
算出結果を表２に示す。
焼鈍を経て酸洗，冷間圧延し、板厚１.０ｍｍの冷延鋼
帯とした。各冷延鋼帯を表面研磨することなく光輝焼鈍
した。光輝焼鈍では、露点−５０℃の７５体積％Ｈ2＋
２５体積％Ｎ2雰囲気中で均熱温度９００℃に６０秒加
熱保持する条件を採用した。光輝焼鈍後の各ステンレス
鋼について、耐テンパーカラー性を調査した。テンパー
カラー試験では、大気雰囲気の電気炉を使用し、３５０
℃×２００時間の熱処理を施した後、テンパーカラー着
色による色差変化をＪＩＳ Ｚ８７２９，ＪＩＳ Ｚ８
７３０に準じて測定数５で測定した。測定値から、Ｌ*
ａ*ｂ*表色系による色差ΔＥ*abの平均値を算出した。
算出結果を表２に示す。
【００１９】ΔＥ*abとテンパーカラー着色との対応
は、次の通りである。 ΔＥ*ab＝０〜５：テンパーカラー着色がほとんど観察
されない。 ΔＥ*ab＝５〜１０で全体的にテンパーカラー着色する
ものの着色程度が非常に軽微 ΔＥ*ab＝１０〜２０：全体的には着色程度が軽微であ
るが、局部的に着色程度が大きくムラが生じたもの ΔＥ*ab≧２０：全体的に着色程度が大
は、次の通りである。 ΔＥ*ab＝０〜５：テンパーカラー着色がほとんど観察
されない。 ΔＥ*ab＝５〜１０で全体的にテンパーカラー着色する
ものの着色程度が非常に軽微 ΔＥ*ab＝１０〜２０：全体的には着色程度が軽微であ
るが、局部的に着色程度が大きくムラが生じたもの ΔＥ*ab≧２０：全体的に着色程度が大
【００２０】表２の調査結果にみられるように、本発明
例のステンレス鋼（Ａグループ）では、何れも色差ΔＥ
*abが１０以下であり、耐テンパーカラー性に優れてい
ることが確認される。Ａ１のステンレス鋼について、鋼
板表面に形成されている酸化皮膜をグロー放電発光分光
分析装置で分析し、皮膜厚み方向の濃度分布を求めた。
図１の調査結果にみられるように、Ａｌ2Ｏ3は下地鋼に
近い側にピークがあり、ＳｉＯ2はＡｌ2Ｏ3のピークよ
りも表層側にピークがある濃度勾配をもち、Ｆｅ又は酸
化鉄は低濃度に抑えられていた。Ａグループの他のステ
ンレス鋼も、同様な濃度分布をもつ酸化皮膜が形成され
ていた。なお、図１では、Ｓｉ，Ａｌともにピーク濃度
を基準値（１.０）とし、基準値に対する比率（相対濃
度）でＳｉ，Ａｌの濃度分布を表した。
例のステンレス鋼（Ａグループ）では、何れも色差ΔＥ
*abが１０以下であり、耐テンパーカラー性に優れてい
ることが確認される。Ａ１のステンレス鋼について、鋼
板表面に形成されている酸化皮膜をグロー放電発光分光
分析装置で分析し、皮膜厚み方向の濃度分布を求めた。
図１の調査結果にみられるように、Ａｌ2Ｏ3は下地鋼に
近い側にピークがあり、ＳｉＯ2はＡｌ2Ｏ3のピークよ
りも表層側にピークがある濃度勾配をもち、Ｆｅ又は酸
化鉄は低濃度に抑えられていた。Ａグループの他のステ
ンレス鋼も、同様な濃度分布をもつ酸化皮膜が形成され
ていた。なお、図１では、Ｓｉ，Ａｌともにピーク濃度
を基準値（１.０）とし、基準値に対する比率（相対濃
度）でＳｉ，Ａｌの濃度分布を表した。
【００２１】他方、Ｓｉ，Ａｌの含有量が本発明で規定
した下限を下回るステンレス鋼（Ｂ１，Ｂ２）では、色
差ΔＥ*abが１０を超えており、Ａグループに比較して
耐テンパーカラー性に劣っていた。具体的には、ステン
レス鋼Ｂ２では、皮膜厚み方向に沿ったＳｉ，Ａｌの濃
度分布を示す図２にみられるように、ステンレス鋼Ａ１
に比較してＳｉ含有量が高く、Ｓｉのピーク濃度もステ
ンレス鋼Ａ１より若干高くなっており、Ａｌも低濃度で
あった。図２では、ステンレス鋼Ａ１のピ−ク濃度に対
する比率（相対濃度）でＳｉ，Ａｌの濃度分布を表し
た。図２にみられるＳｉ，Ａｌ酸化皮膜が薄いことが耐
テンパーカラー性に劣っていることに現れている。Ｓｉ
含有量が低い場合も同様にＳｉ，Ａｌ酸化皮膜が薄くな
るため、優れた耐テンパーカラー性が得られがたくな
る。
した下限を下回るステンレス鋼（Ｂ１，Ｂ２）では、色
差ΔＥ*abが１０を超えており、Ａグループに比較して
耐テンパーカラー性に劣っていた。具体的には、ステン
レス鋼Ｂ２では、皮膜厚み方向に沿ったＳｉ，Ａｌの濃
度分布を示す図２にみられるように、ステンレス鋼Ａ１
に比較してＳｉ含有量が高く、Ｓｉのピーク濃度もステ
ンレス鋼Ａ１より若干高くなっており、Ａｌも低濃度で
あった。図２では、ステンレス鋼Ａ１のピ−ク濃度に対
する比率（相対濃度）でＳｉ，Ａｌの濃度分布を表し
た。図２にみられるＳｉ，Ａｌ酸化皮膜が薄いことが耐
テンパーカラー性に劣っていることに現れている。Ｓｉ
含有量が低い場合も同様にＳｉ，Ａｌ酸化皮膜が薄くな
るため、優れた耐テンパーカラー性が得られがたくな
る。
【００２２】Ｓ含有量が高いＢ３のステンレス鋼は、Ｓ
ｉ，Ａｌ含有量がほぼ同じであるにも拘らず、Ａ１のス
テンレス鋼に比較して色差ΔＥ*abが大きくなってい
た。Ｔｉ含有量が高いＢ４，Ｎｂ含有量が高いＢ５のス
テンレス鋼でも色差ΔＥ*abが拡大している。このこと
は、耐テンパーカラー性の向上にＳ，Ｔｉ，Ｎｂの量的
規制が効いていることを意味する。また、Ａ２とＡ７，
Ａ８のステンレス鋼を比較すると、Ｍｇ，Ｃａ含有量が
高いＡ７，Ａ８のステンレス鋼が大きな色差ΔＥ*abに
なっており、耐テンパーカラー性が低下していることが
窺われる。この結果から、Ｍｇ，Ｃａ含有量を規制する
と、耐テンパーカラー性が一層向上することが理解され
る。他方、従来のＳＵＳ４３０ステンレス鋼（Ｃ１）
は、Ａｌ含有量が不足するため色差ΔＥ*abが１７.９と
大きな値で耐テンパーカラー性に劣る材料であった。
ｉ，Ａｌ含有量がほぼ同じであるにも拘らず、Ａ１のス
テンレス鋼に比較して色差ΔＥ*abが大きくなってい
た。Ｔｉ含有量が高いＢ４，Ｎｂ含有量が高いＢ５のス
テンレス鋼でも色差ΔＥ*abが拡大している。このこと
は、耐テンパーカラー性の向上にＳ，Ｔｉ，Ｎｂの量的
規制が効いていることを意味する。また、Ａ２とＡ７，
Ａ８のステンレス鋼を比較すると、Ｍｇ，Ｃａ含有量が
高いＡ７，Ａ８のステンレス鋼が大きな色差ΔＥ*abに
なっており、耐テンパーカラー性が低下していることが
窺われる。この結果から、Ｍｇ，Ｃａ含有量を規制する
と、耐テンパーカラー性が一層向上することが理解され
る。他方、従来のＳＵＳ４３０ステンレス鋼（Ｃ１）
は、Ａｌ含有量が不足するため色差ΔＥ*abが１７.９と
大きな値で耐テンパーカラー性に劣る材料であった。
【００２３】
【００２４】
【実施例２】Ａグループ，Ｂ６，Ｂ７，Ｃ１のステンレ
ス鋼について、光輝焼鈍後のビッカース硬さ，引張り特
性，加工性を調査した。ビッカース硬さに関しては、Ｊ
ＩＳＺ２２４４に準拠し試験荷重４９Ｎ（ＨＶ５）で表
面の硬さを測定し、５回測定の平均値を算出した。加工
性に関しては、一般的なフェライト系ステンレス鋼の深
絞り性の指標であるｒ値をＬ方向（圧延方向），Ｄ方向
（圧延方向に対して４５度傾斜した方向），Ｔ方向（圧
延方向に直交する方向）に沿った引張試験で測定し、測
定数３の平均値として算出した。
ス鋼について、光輝焼鈍後のビッカース硬さ，引張り特
性，加工性を調査した。ビッカース硬さに関しては、Ｊ
ＩＳＺ２２４４に準拠し試験荷重４９Ｎ（ＨＶ５）で表
面の硬さを測定し、５回測定の平均値を算出した。加工
性に関しては、一般的なフェライト系ステンレス鋼の深
絞り性の指標であるｒ値をＬ方向（圧延方向），Ｄ方向
（圧延方向に対して４５度傾斜した方向），Ｔ方向（圧
延方向に直交する方向）に沿った引張試験で測定し、測
定数３の平均値として算出した。
【００２５】表３の測定結果にみられるように、Ａグル
ープのステンレス鋼は、従来のＳＵＳ４３０ステンレス
鋼に比較すると硬さ，０.２％耐力，引張強さが若干高
くなっているが、伸び及びｒ値はほぼ同レベルであっ
た。他方、Ｂ６，Ｂ７のステンレス鋼は、硬さ，強度が
更に高くなっており、伸び，ｒ値がＳＵＳ４３０ステン
レス鋼よりも劣っていた。強度上昇，加工性低下は、Ｓ
ｉ，Ａｌの含有量が本発明で規定した上限を超えている
ことに原因がある。すなわち、Ｓｉ，Ａｌの過剰添加に
よって耐テンパーカラー性は改善されるが、ＳＵＳ４３
０ステンレス鋼に比較して加工性に劣り、客先での加工
性が要求される用途には不適であるといえる。この対比
から、本発明で規定した範囲にＳｉ，Ａｌの含有量を維
持するとき、優れた耐テンパーカラー性と従来の鋼材と
同等レベルの延性，加工性が両立することが判る。
ープのステンレス鋼は、従来のＳＵＳ４３０ステンレス
鋼に比較すると硬さ，０.２％耐力，引張強さが若干高
くなっているが、伸び及びｒ値はほぼ同レベルであっ
た。他方、Ｂ６，Ｂ７のステンレス鋼は、硬さ，強度が
更に高くなっており、伸び，ｒ値がＳＵＳ４３０ステン
レス鋼よりも劣っていた。強度上昇，加工性低下は、Ｓ
ｉ，Ａｌの含有量が本発明で規定した上限を超えている
ことに原因がある。すなわち、Ｓｉ，Ａｌの過剰添加に
よって耐テンパーカラー性は改善されるが、ＳＵＳ４３
０ステンレス鋼に比較して加工性に劣り、客先での加工
性が要求される用途には不適であるといえる。この対比
から、本発明で規定した範囲にＳｉ，Ａｌの含有量を維
持するとき、優れた耐テンパーカラー性と従来の鋼材と
同等レベルの延性，加工性が両立することが判る。
【００２６】
【００２７】
【実施例３】Ａ１，Ａ６のステンレス鋼について、以下
に示す複数工程で光輝焼鈍材を製造した。 工程ａ：（実施例１と同じ工程） 板厚３.０ｍｍの熱延鋼帯を８５０℃×９時間で中間焼
鈍し、酸洗後の冷間圧延で板厚１.０ｍｍの冷延鋼帯と
し、表面研磨することなく露点−５０℃の７５体積％Ｈ
2＋２５体積％Ｎ2雰囲気で均熱温度９００℃に６０秒加
熱保持する光輝焼鈍を施した。 工程ｂ：板厚３.０ｍｍの熱延鋼帯を８５０℃×９時間
で中間焼鈍し、酸洗を経て番手＃４００のサンドペーパ
でステンレス鋼表面を５０往復する機械研磨を施し、更
に冷間圧延で板厚を１.０ｍｍにした後、表面研磨する
ことなく露点−５０℃の７５体積％Ｈ2＋２５体積％Ｎ2
雰囲気で均熱温度９００℃に６０秒加熱保持する光輝焼
鈍を施した。
に示す複数工程で光輝焼鈍材を製造した。 工程ａ：（実施例１と同じ工程） 板厚３.０ｍｍの熱延鋼帯を８５０℃×９時間で中間焼
鈍し、酸洗後の冷間圧延で板厚１.０ｍｍの冷延鋼帯と
し、表面研磨することなく露点−５０℃の７５体積％Ｈ
2＋２５体積％Ｎ2雰囲気で均熱温度９００℃に６０秒加
熱保持する光輝焼鈍を施した。 工程ｂ：板厚３.０ｍｍの熱延鋼帯を８５０℃×９時間
で中間焼鈍し、酸洗を経て番手＃４００のサンドペーパ
でステンレス鋼表面を５０往復する機械研磨を施し、更
に冷間圧延で板厚を１.０ｍｍにした後、表面研磨する
ことなく露点−５０℃の７５体積％Ｈ2＋２５体積％Ｎ2
雰囲気で均熱温度９００℃に６０秒加熱保持する光輝焼
鈍を施した。
【００２８】工程ｃ：板厚３.０ｍｍの熱延鋼帯を８５
０℃×９時間で中間焼鈍し、酸洗後の冷間圧延で板厚を
１.０ｍｍにした後、番手＃４００のサンドペーパでス
テンレス鋼表面を５０往復する機械研磨を施し、次いで
露点−５０℃の７５体積％Ｈ2＋２５体積％Ｎ2雰囲気で
均熱温度９００℃に６０秒加熱保持する光輝焼鈍を施し
た。 工程ｄ：板厚３.０ｍｍの熱延鋼帯を８５０℃×９時間
で中間焼鈍し、酸洗後の冷間圧延で板厚を１.０ｍｍに
した後、ステンレス鋼表面を鏡面研磨し、次いで露点−
５０℃の７５体積％Ｈ2＋２５体積％Ｎ2雰囲気で均熱温
度９００℃に６０秒加熱保持する光輝焼鈍を施した。
０℃×９時間で中間焼鈍し、酸洗後の冷間圧延で板厚を
１.０ｍｍにした後、番手＃４００のサンドペーパでス
テンレス鋼表面を５０往復する機械研磨を施し、次いで
露点−５０℃の７５体積％Ｈ2＋２５体積％Ｎ2雰囲気で
均熱温度９００℃に６０秒加熱保持する光輝焼鈍を施し
た。 工程ｄ：板厚３.０ｍｍの熱延鋼帯を８５０℃×９時間
で中間焼鈍し、酸洗後の冷間圧延で板厚を１.０ｍｍに
した後、ステンレス鋼表面を鏡面研磨し、次いで露点−
５０℃の７５体積％Ｈ2＋２５体積％Ｎ2雰囲気で均熱温
度９００℃に６０秒加熱保持する光輝焼鈍を施した。
【００２９】各工程で得られた光輝焼鈍材について、実
施例１と同じ条件下で色差ΔＥ*abを測定し、耐テンパ
ーカラー性を調査した。表４の調査結果にみられるよう
に、Ａ１，Ａ６何れのステンレス鋼においても、光輝焼
鈍の直前に表面研磨すると光輝焼鈍後の耐テンパーカラ
ー性が劣化していた。他方、表面研磨しなかったステン
レス鋼では、色差ΔＥ*abが１０以下とテンパーカラー
による着色が抑えられていた。Ｓｉ，Ａｌ含有量が比較
的高いＡ１のステンレス鋼では、用途に応じた表面研磨
を光輝焼鈍前に施しても、耐テンパーカラー性が改善さ
れていた。しかし、Ｓｉ，Ａｌ含有量が共に低いＡ６の
ステンレス鋼では、光輝焼鈍の前に表面研磨すると十分
な耐テンパーカラー性が発現しなかった。他方、表面研
磨されたステンレス鋼を冷間圧延すると、表面研磨で生
じた研磨肌を冷間圧延によって破壊するされ、光輝焼鈍
されたステンレス鋼表面の耐テンパーカラー性が向上し
た。したがって、Ｓｉ，Ａｌ含有量の低いステンレス鋼
で良好な耐テンパーカラー性を得るためには、光輝焼鈍
前の表面研磨を極力回避することが好ましい。
施例１と同じ条件下で色差ΔＥ*abを測定し、耐テンパ
ーカラー性を調査した。表４の調査結果にみられるよう
に、Ａ１，Ａ６何れのステンレス鋼においても、光輝焼
鈍の直前に表面研磨すると光輝焼鈍後の耐テンパーカラ
ー性が劣化していた。他方、表面研磨しなかったステン
レス鋼では、色差ΔＥ*abが１０以下とテンパーカラー
による着色が抑えられていた。Ｓｉ，Ａｌ含有量が比較
的高いＡ１のステンレス鋼では、用途に応じた表面研磨
を光輝焼鈍前に施しても、耐テンパーカラー性が改善さ
れていた。しかし、Ｓｉ，Ａｌ含有量が共に低いＡ６の
ステンレス鋼では、光輝焼鈍の前に表面研磨すると十分
な耐テンパーカラー性が発現しなかった。他方、表面研
磨されたステンレス鋼を冷間圧延すると、表面研磨で生
じた研磨肌を冷間圧延によって破壊するされ、光輝焼鈍
されたステンレス鋼表面の耐テンパーカラー性が向上し
た。したがって、Ｓｉ，Ａｌ含有量の低いステンレス鋼
で良好な耐テンパーカラー性を得るためには、光輝焼鈍
前の表面研磨を極力回避することが好ましい。
【００３０】
【００３１】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明のステン
レス鋼・焼鈍仕上げ材は、耐テンパーカラー性に有効な
Ｓｉ，Ａｌの含有量を従来の鋼材と同レベルの延性，加
工性が得られる程度に低減し、ステンレス鋼表面に生成
する酸化皮膜の濃度勾配を規制することにより、良好な
耐テンパーカラー性を維持しながらも客先で要求される
加工性を備えた材料である。そのため、客先で製品形状
に容易に成型加工でき、美麗な表面性状を呈する電子レ
ンジ，焼肉プレート内面，マフラーカッター，自動車用
ヘッドライトシェード等の製品として使用される。
レス鋼・焼鈍仕上げ材は、耐テンパーカラー性に有効な
Ｓｉ，Ａｌの含有量を従来の鋼材と同レベルの延性，加
工性が得られる程度に低減し、ステンレス鋼表面に生成
する酸化皮膜の濃度勾配を規制することにより、良好な
耐テンパーカラー性を維持しながらも客先で要求される
加工性を備えた材料である。そのため、客先で製品形状
に容易に成型加工でき、美麗な表面性状を呈する電子レ
ンジ，焼肉プレート内面，マフラーカッター，自動車用
ヘッドライトシェード等の製品として使用される。
【図１】 Ｓｉ，Ａｌの含有量が本発明で規定した範囲
にあるステンレス鋼の表面に生成した酸化皮膜の濃度勾
配を示すグラフ
にあるステンレス鋼の表面に生成した酸化皮膜の濃度勾
配を示すグラフ
【図２】 Ａｌ含有量が少なすぎるステンレス鋼の表面
に生成した酸化皮膜の濃度勾配を示すグラフ
に生成した酸化皮膜の濃度勾配を示すグラフ
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 磯崎 誠一
山口県新南陽市野村南町4976番地 日新製
鋼株式会社ステンレス事業本部内
(72)発明者 熊野 尚仁
山口県新南陽市野村南町4976番地 日新製
鋼株式会社ステンレス事業本部内
Ｆターム(参考） 4K037 EA01 EA05 EA09 EA12 EA13
EA15 EA18 EA19 EA20 EA25
EA27 EA28 EA31 EB06 EB09
FF00 FJ02
Claims (7)
- 【請求項１】 Ｃ：０.０３〜０.１０質量％，Ｓｉ：
０.２〜２.０質量％，Ｍｎ：０.２〜１.０質量％，Ｎ
ｉ：０.５質量％以下，Ｃｒ：１２.０〜１８.０質量
％，Ｎ：０.０３質量％以下，Ａｌ：０.０５〜０.８０
質量％，Ｔｉ：０.０３質量％以下，Ｎｂ：０.０３質量
％以下，Ｓ：０.００５質量％以下を含み、残部が実質
的にＦｅの組成をもつステンレス鋼板の表面にＡｌ2Ｏ3
及びＳｉＯ2を含む酸化皮膜が形成されており、酸化皮
膜中のＳｉＯ2のピークよりも下地鋼側にＡｌ2Ｏ3のピ
ークがある濃度分布をもつことを特徴とする耐テンパー
カラー性に優れたステンレス鋼・焼鈍仕上げ材。 - 【請求項２】 ステンレス鋼板が更に０.３〜１.２質量
％のＣｕを含む請求項１記載のステンレス鋼・焼鈍仕上
げ材。 - 【請求項３】 ステンレス鋼板が更に０.００５質量％
以下のＭｇ及び０.００５質量％以下のＣａの１種又は
２種を含む請求項１又は２記載のステンレス鋼・焼鈍仕
上げ材。 - 【請求項４】 Ｃ：０.０３〜０.１０質量％，Ｓｉ：
０.２〜２.０質量％，Ｍｎ：０.２〜１.０質量％，Ｎ
ｉ：０.５質量％以下，Ｃｒ：１２.０〜１８.０質量
％，Ｎ：０.０３質量％以下，Ａｌ：０.０５〜０.８０
質量％，Ｔｉ：０.０３質量％以下，Ｎｂ：０.０３質量
％以下，Ｓ：０.００５質量％以下を含み、残部が実質
的にＦｅの組成をもつステンレス鋼の熱延鋼帯を焼鈍，
酸洗，冷間圧延した後、表面研磨することなく光輝焼鈍
を施すことを特徴とする耐テンパーカラー性に優れたス
テンレス鋼・焼鈍仕上げ材の製造方法。 - 【請求項５】 Ｃ：０.０３〜０.１０質量％，Ｓｉ：
０.２〜２.０質量％，Ｍｎ：０.２〜１.０質量％，Ｎ
ｉ：０.５質量％以下，Ｃｒ：１２.０〜１８.０質量
％，Ｎ：０.０３質量％以下，Ａｌ：０.０５〜０.８０
質量％，Ｔｉ：０.０３質量％以下，Ｎｂ：０.０３質量
％以下，Ｓ：０.００５質量％以下を含み、残部が実質
的にＦｅの組成をもつステンレス鋼の熱延鋼帯を焼鈍，
酸洗，表面研磨，冷間圧延した後、表面研磨することな
く光輝焼鈍を施すことを特徴とする耐テンパーカラー性
に優れたステンレス鋼・焼鈍仕上げ材の製造方法。 - 【請求項６】 熱延鋼帯が更に０.３〜１.２質量％のＣ
ｕを含む請求項４又は５記載の製造方法。 - 【請求項７】 熱延鋼帯が更に０.００５質量％以下の
Ｍｇ及び０.００５質量％以下のＣａの１種又は２種を
含む請求項４〜６何れかに記載の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002011385A JP3939557B2 (ja) | 2002-01-21 | 2002-01-21 | 耐テンパーカラー性に優れたステンレス鋼・焼鈍仕上げ材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002011385A JP3939557B2 (ja) | 2002-01-21 | 2002-01-21 | 耐テンパーカラー性に優れたステンレス鋼・焼鈍仕上げ材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003213378A true JP2003213378A (ja) | 2003-07-30 |
| JP3939557B2 JP3939557B2 (ja) | 2007-07-04 |
Family
ID=27648874
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002011385A Expired - Fee Related JP3939557B2 (ja) | 2002-01-21 | 2002-01-21 | 耐テンパーカラー性に優れたステンレス鋼・焼鈍仕上げ材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3939557B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006112376A1 (ja) * | 2005-04-15 | 2006-10-26 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | 意匠性に優れたクリヤ塗装ステンレス鋼板およびその素材の製造方法 |
| JP2017148858A (ja) * | 2016-02-26 | 2017-08-31 | 日新製鋼株式会社 | ステンレス鋼製レーザ溶接形鋼およびその製造方法 |
| JP2017148857A (ja) * | 2016-02-26 | 2017-08-31 | 日新製鋼株式会社 | ステンレス鋼製レーザ溶接形鋼およびその製造方法 |
| CN109055675A (zh) * | 2018-09-08 | 2018-12-21 | 嘉兴市合工业电炉有限公司 | 一种不锈钢工件的氧化着色和退火工艺 |
| JP2020050936A (ja) * | 2018-09-28 | 2020-04-02 | 日鉄ステンレス株式会社 | ステンレス鋼 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6301402B2 (ja) | 2016-07-01 | 2018-03-28 | 日新製鋼株式会社 | フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
-
2002
- 2002-01-21 JP JP2002011385A patent/JP3939557B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006112376A1 (ja) * | 2005-04-15 | 2006-10-26 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | 意匠性に優れたクリヤ塗装ステンレス鋼板およびその素材の製造方法 |
| AU2006237998B2 (en) * | 2005-04-15 | 2009-06-11 | Nippon Steel Stainless Steel Corporation | Clear-coated stainless steel sheet excelling in design and process for producing the material |
| KR101018487B1 (ko) * | 2005-04-15 | 2011-03-03 | 닛폰 스틸 앤드 스미킨 스테인레스 스틸 코포레이션 | 의장성이 우수한 클리어 도장 스테인레스 강판 및 그 제조 방법 |
| JP2017148858A (ja) * | 2016-02-26 | 2017-08-31 | 日新製鋼株式会社 | ステンレス鋼製レーザ溶接形鋼およびその製造方法 |
| JP2017148857A (ja) * | 2016-02-26 | 2017-08-31 | 日新製鋼株式会社 | ステンレス鋼製レーザ溶接形鋼およびその製造方法 |
| CN109055675A (zh) * | 2018-09-08 | 2018-12-21 | 嘉兴市合工业电炉有限公司 | 一种不锈钢工件的氧化着色和退火工艺 |
| CN109055675B (zh) * | 2018-09-08 | 2021-07-23 | 嘉兴市合一工业电炉有限公司 | 一种不锈钢工件的氧化着色和退火工艺 |
| JP2020050936A (ja) * | 2018-09-28 | 2020-04-02 | 日鉄ステンレス株式会社 | ステンレス鋼 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3939557B2 (ja) | 2007-07-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5624504A (en) | Duplex structure stainless steel having high strength and elongation and a process for producing the steel | |
| EP2184374B1 (en) | High-strength hot-dip galvanized steel sheet and process for producing the same | |
| EP2169091A1 (en) | High-strength hot-dip galvanized steel sheet with low yield strength and with less material quality fluctuation and process for producing the same | |
| EP2357259A1 (en) | High-purity ferritic stainless steel having excellent corrosion resistance, and method for producing same | |
| WO2015087549A1 (ja) | 高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| EP2801636B1 (en) | High carbon hot-rolled steel sheet and method for producing same | |
| JP6673461B2 (ja) | 鋼板の製造方法及び鋼板の連続焼鈍装置 | |
| EP1568791A1 (en) | High strength cold rolled steel sheet and method for manufacturing the same | |
| TWI653346B (zh) | 黑色肥粒鐵系不銹鋼板 | |
| WO2017168991A1 (ja) | 薄鋼板およびめっき鋼板、並びに、熱延鋼板の製造方法、冷延フルハード鋼板の製造方法、薄鋼板の製造方法およびめっき鋼板の製造方法 | |
| JP2007254766A (ja) | 低温焼付硬化性と常温非時効性に優れた深絞り用鋼板及びその製造方法 | |
| EP2868764B1 (en) | Steel sheet for soft nitriding and method for manufacturing the same | |
| JP2004514056A (ja) | 冷間圧延されたマルエージング鋼の帯鋼または帯状に切断される鋼片を製造するための方法 | |
| JP3939557B2 (ja) | 耐テンパーカラー性に優れたステンレス鋼・焼鈍仕上げ材 | |
| JP5614329B2 (ja) | 軟窒化処理用鋼板およびその製造方法 | |
| JP4946617B2 (ja) | 軟窒化処理用鋼板およびその製造方法 | |
| JP2583694B2 (ja) | 延性， 耐摩耗性および耐銹性に優れた電気材料用フェライト系ステンレス鋼の製造方法 | |
| CN112313351B (zh) | 钢板及钢板的制造方法 | |
| JP3777049B2 (ja) | 耐デント性ならびに耐面ひずみ性に優れた深絞り用ｂｈ冷延鋼板の製造方法 | |
| JP3562410B2 (ja) | コイル内材質変動が小さく、加工性と表面性状の優れた焼付硬化型合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
| WO2022168167A1 (ja) | 薄鋼板 | |
| WO2021193829A1 (ja) | 鋼板および熱処理部材ならびにそれらの製造方法 | |
| JP5515949B2 (ja) | 板厚方向の材質均一性に優れた低炭素鋼材の製造方法 | |
| JP3975689B2 (ja) | スラブ、薄鋼板、およびそれらの製造方法 | |
| JPH05287446A (ja) | 常温遅時効性を有する焼付硬化型薄鋼板 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Effective date: 20041129 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20060330 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20061003 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20061130 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20070109 |
|
| RD04 | Notification of resignation of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7424 Effective date: 20070301 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20070302 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20070327 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20070328 |
|
| R150 | Certificate of patent (=grant) or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 3 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100406 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 4 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110406 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 4 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110406 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120406 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130406 Year of fee payment: 6 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |