JP2003129977A - ロータリコンプレッサ - Google Patents
ロータリコンプレッサInfo
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- F04C18/3564—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members having the movement defined in group F04C18/08 or F04C18/22 and relative reciprocation between the co-operating members with vanes reciprocating with respect to the outer member the inner and outer member being in contact along one line or continuous surfaces substantially parallel to the axis of rotation the surfaces of the inner and outer member, forming the working space, being surfaces of revolution
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F04C23/00—Combinations of two or more pumps, each being of rotary-piston or oscillating-piston type, specially adapted for elastic fluids; Pumping installations specially adapted for elastic fluids; Multi-stage pumps specially adapted for elastic fluids
- F04C23/001—Combinations of two or more pumps, each being of rotary-piston or oscillating-piston type, specially adapted for elastic fluids; Pumping installations specially adapted for elastic fluids; Multi-stage pumps specially adapted for elastic fluids of similar working principle
-
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 内部中間圧型多段圧縮式のロータリコンプレ
ッサにおいて、高圧となる第２の回転圧縮要素のシリン
ダ内への給油を円滑且つ確実に行う。 【解決手段】 ロータリコンプレッサ１０は、密閉容器
１２内に電動要素１４と、この電動要素にて駆動される
第１及び第２の回転圧縮要素３２、３４を備え、第１の
回転圧縮要素で圧縮されたガスを密閉容器内に吐出し、
更にこの吐出された中間圧のガスを第２の回転圧縮要素
で圧縮する。第１及び第２の回転圧縮要素をそれぞれ構
成するためのシリンダ４０、３８と、これらシリンダ間
に介在して各回転圧縮要素を仕切る中間仕切板３６と、
各シリンダの開口面をそれぞれ閉塞し、電動要素の回転
軸の軸受けを有する支持部材５６、５４と、回転軸１６
に形成されたオイル孔８０とを備え、このオイル孔とシ
リンダ３８内の低圧室とを連通するための給油溝１３１
を、中間仕切板のシリンダ３８側の面に形成した。
ッサにおいて、高圧となる第２の回転圧縮要素のシリン
ダ内への給油を円滑且つ確実に行う。 【解決手段】 ロータリコンプレッサ１０は、密閉容器
１２内に電動要素１４と、この電動要素にて駆動される
第１及び第２の回転圧縮要素３２、３４を備え、第１の
回転圧縮要素で圧縮されたガスを密閉容器内に吐出し、
更にこの吐出された中間圧のガスを第２の回転圧縮要素
で圧縮する。第１及び第２の回転圧縮要素をそれぞれ構
成するためのシリンダ４０、３８と、これらシリンダ間
に介在して各回転圧縮要素を仕切る中間仕切板３６と、
各シリンダの開口面をそれぞれ閉塞し、電動要素の回転
軸の軸受けを有する支持部材５６、５４と、回転軸１６
に形成されたオイル孔８０とを備え、このオイル孔とシ
リンダ３８内の低圧室とを連通するための給油溝１３１
を、中間仕切板のシリンダ３８側の面に形成した。
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、密閉容器内に電動
要素と、この電動要素にて駆動される第１及び第２の回
転圧縮要素を設け、第１の回転圧縮要素で圧縮されたガ
スを密閉容器内に吐出し、更にこの吐出された中間圧の
ガスを第２の回転圧縮要素で圧縮するロータリコンプレ
ッサにに関するものである。 【０００２】 【従来の技術】従来のこの種ロータリコンプレッサ、特
に、内部中間圧型多段（二段）圧縮式のロータリコンプ
レッサでは、第１の回転圧縮要素の吸込ポートから冷媒
ガスがシリンダの低圧室側に吸入され、ローラとベーン
の動作により圧縮されて中間圧となりシリンダの高圧室
側より吐出ポート、吐出消音室を経て密閉容器内に吐出
される。そして、この密閉容器内の中間圧の冷媒ガスは
第２の回転圧縮要素の吸込ポートからシリンダの低圧室
側に吸入され、ローラとベーンの動作により２段目の圧
縮が行なわれて高温高圧の冷媒ガスとなり、高圧室側よ
り吐出ポート、吐出消音室を経て放熱器に流入し、放熱
した後、膨張弁で絞られて蒸発器で吸熱し、第１の回転
圧縮要素に吸入されるサイクルを繰り返す。 【０００３】係るロータリコンプレッサに、高低圧差の
大きい冷媒、例えば炭酸ガスの一例としての二酸化炭素
（ＣＯ2）を冷媒として用いた場合、冷媒圧力は高圧と
なる第２の回転圧縮要素で１２ＭＰａＧに達し、一方、
低段側となる第１の回転圧縮要素で８ＭＰａＧ（中間
圧）となる。 【０００４】 【発明が解決しようとする課題】このような内部中間圧
型多段圧縮式のロータリコンプレッサでは、底部がオイ
ル溜めとなる密閉容器内の圧力（中間圧）よりも第２の
回転圧縮要素のシリンダ内の圧力（高圧）の方が高くな
るため、回転軸のオイル孔から圧力差を利用してシリン
ダ内にオイルを供給することが極めて困難となり、吸入
冷媒に溶け込んだオイルのみによって専ら潤滑されるか
たちとなって給油量が不足してしまう問題があった。 【０００５】本発明は、係る従来技術の課題を解決する
ために成されたものであり、内部中間圧型多段圧縮式の
ロータリコンプレッサにおいて、高圧となる第２の回転
圧縮要素のシリンダ内への給油を円滑且つ確実に行うこ
とを目的とする。 【０００６】 【課題を解決するための手段】即ち、本発明のロータリ
コンプレッサは、密閉容器内に電動要素と、この電動要
素にて駆動される第１及び第２の回転圧縮要素を備え、
第１の回転圧縮要素で圧縮されたガスを密閉容器内に吐
出し、更にこの吐出された中間圧のガスを第２の回転圧
縮要素で圧縮するものであって、第１及び第２の回転圧
縮要素をそれぞれ構成するための第１及び第２のシリン
ダと、これらシリンダ間に介在して各回転圧縮要素を仕
切る中間仕切板と、各シリンダの開口面をそれぞれ閉塞
し、電動要素の回転軸の軸受けを有する支持部材と、回
転軸に形成されたオイル孔とを備え、このオイル孔と第
２のシリンダ内の低圧室とを連通するための給油溝を、
中間仕切板の第２のシリンダ側の面に形成したことを特
徴とする。 【０００７】本発明によれば、密閉容器内に電動要素
と、この電動要素にて駆動される第１及び第２の回転圧
縮要素を備え、第１の回転圧縮要素で圧縮されたガスを
密閉容器内に吐出し、更にこの吐出された中間圧のガス
を第２の回転圧縮要素で圧縮するロータリコンプレッサ
において、第１及び第２の回転圧縮要素をそれぞれ構成
するための第１及び第２のシリンダと、これらシリンダ
間に介在して各回転圧縮要素を仕切る中間仕切板と、各
シリンダの開口面をそれぞれ閉塞し、電動要素の回転軸
の軸受けを有する支持部材と、回転軸に形成されたオイ
ル孔とを備え、このオイル孔と第２のシリンダ内の低圧
室とを連通するための給油溝を、中間仕切板の第２のシ
リンダ側の面に形成したので、中間圧となる密閉容器内
よりも第２の回転圧縮要素のシリンダ内の圧力が高くな
る状況であっても、第２の回転圧縮要素における吸入過
程での吸入圧損を利用して、中間仕切板に形成した給油
溝からシリンダ内に確実にオイルを供給することができ
るようになる。 【０００８】これにより、第２の回転圧縮要素の潤滑を
確実に行い、性能の確保と信頼性の向上を図ることがで
きるようなる。特に、給油溝は中間仕切板の第２のシリ
ンダ側の面を溝加工するのみで構成できるので、構造を
簡素化し、生産コストの高騰も抑制することができるも
のである。 【０００９】 【発明の実施の形態】次に、図面に基づき本発明の実施
形態を詳述する。図１は本発明のロータリコンプレッサ
の実施例として、第１及び第２の回転圧縮要素３２、３
４を備えた内部中間圧型多段（２段）圧縮式のロータリ
コンプレッサ１０の縦断面図を示している。 【００１０】この図において、１０は二酸化炭素（ＣＯ
2）を冷媒として使用する内部中間圧型多段（２段）圧
縮式のロータリコンプレッサで、このロータリコンプレ
ッサ１０は鋼板からなる円筒状の密閉容器１２と、この
密閉容器１２の内部空間の上側に配置収納された電動要
素１４及びこの電動要素１４の下側に配置され、電動要
素１４の回転軸１６により駆動される第１の回転圧縮要
素３２（１段目）及び第２の回転圧縮要素３４（２段
目）からなる回転圧縮機構部１８にて構成されている。 【００１１】密閉容器１２は、底部をオイル溜とし、電
動要素１４と回転圧縮機構部１８を収納する容器本体１
２Ａと、この容器本体１２Ａの上部開口を閉塞する略椀
状のエンドキャップ（蓋体）１２Ｂとで構成され、且
つ、このエンドキャップ１２Ｂの上面には電動要素１４
に電力を供給するためのターミナル（配線を省略）２０
が取り付けられている。 【００１２】電動要素１４は、密閉容器１２の上部空間
の内周面に沿って環状に取り付けられたステータ２２
と、このステータ２２の内側に若干の間隙を設けて挿入
配置されたロータ２４とからなる。このロータ２４は中
心を通り鉛直方向に延びる回転軸１６に固定されてい
る。 【００１３】ステータ２２は、ドーナッツ状の電磁鋼板
を積層した積層体２６と、この積層体２６の歯部に直巻
き（集中巻き）方式により巻装されたステータコイル２
８を有している。また、ロータ２４もステータ２２と同
様に電磁鋼板の積層体３０で形成され、この積層体３０
内に永久磁石ＭＧを挿入して構成されている。 【００１４】前記第１の回転圧縮要素３２と第２の回転
圧縮要素３４との間には中間仕切板３６が挟持されてい
る。即ち、第１の回転圧縮要素３２と第２の回転圧縮要
素３４は、中間仕切板３６と、この中間仕切板３６の上
下に配置されたシリンダ３８（第２のシリンダ）、シリ
ンダ４０（第１のシリンダ）と、この上下シリンダ３
８、４０内を１８０度の位相差を有して回転軸１６に設
けた上下偏心部４２、４４に嵌合されて偏心回転する上
下ローラ４６、４８と、この上下ローラ４６、４８に当
接して上下シリンダ３８、４０内をそれぞれ低圧室ＬＲ
（図５（ｆ））側と高圧室ＨＲ（図５（ｆ））側に区画
する後述する上下ベーン５０（下側のベーンは図示せ
ず）と、上シリンダ３８の上側の開口面及び下シリンダ
４０の下側の開口面を閉塞して回転軸１６の軸受けを兼
用する支持部材としての上部支持部材５４及び下部支持
部材５６にて構成される。 【００１５】上部支持部材５４および下部支持部材５６
には、吸込ポート１６１、１６２にて上下シリンダ３
８、４０の内部とそれぞれ連通する吸込通路５８、６０
と、凹陥した吐出消音室６２、６４が形成されると共
に、これら両吐出消音室６２、６４の各シリンダ３８、
４０とは反対側の開口部はそれぞれカバーにより閉塞さ
れる。即ち、吐出消音室６２はカバーとしての上部カバ
ー６６、吐出消音室６４はカバーとしての下部カバー６
８にて閉塞される。 【００１６】この場合、上部支持部材５４の中央には軸
受け５４Ａが起立形成されており、この軸受け５４Ａ内
面には筒状のブッシュ１２２が装着されている。また、
下部支持部材５６の中央には軸受け５６Ａが貫通形成さ
れ、下部支持部材５６の下面（下シリンダ４０とは反対
側の面）は平坦面とされており、更に、軸受け５６Ａ内
面にも筒状のブッシュ１２３が装着されている。これら
ブッシュ１２２、１２３は摺動性・耐摩耗性の良いカー
ボン材料にて構成されており、回転軸１６はこれらブッ
シュ１２２、１２３を介して上部支持部材５４の軸受け
５４Ａと下部支持部材５６の軸受け５６Ａに保持され
る。 【００１７】この場合、下部カバー６８はドーナッツ状
の円形鋼板から構成されており、周辺部の４カ所を主ボ
ルト１２９・・・によって下から下部支持部材５６に固
定され、図示しない吐出ポートにて第１の回転圧縮要素
３２の下シリンダ４０内部と連通する吐出消音室６４の
下面開口部を閉塞する。この主ボルト１２９・・・の先
端は上部支持部材５４に螺合する。下部カバー６８の内
周縁は下部支持部材５６の軸受け５６Ａ内面より内方に
突出しており、これによって、ブッシュ１２３の下端面
（下シリンダ４０とは反対側の端部）は下部カバー６８
によって保持され、脱落が防止されている。 【００１８】尚、吐出消音室６４と密閉容器１２内にお
ける上部カバー６６の電動要素１４側は、上下シリンダ
３８、４０や中間仕切板３６を貫通する図示しない連通
路にて連通されている。この場合、連通路の上端には中
間吐出管１２１が立設されており、この中間吐出管１２
１は上方の電動要素１４のステータ２２に巻装された相
隣接するステータコイル２８、２８間の隙間に指向して
いる。 【００１９】また、上部カバー６６は吐出ポート３９に
て第２の回転圧縮要素３４の上シリンダ３８内部と連通
する吐出消音室６２の上面開口部を閉塞し、密閉容器１
２内を吐出消音室６２と電動要素１４側とに仕切る。こ
の上部カバー６６は周辺部が４本の主ボルト７８・・・
により、上から上部支持部材５４に固定されている。こ
の主ボルト７８・・・の先端は下部支持部材５６に螺合
する。 【００２０】図３は第２の回転圧縮要素３４の上シリン
ダ３８の平面図を示している。上シリンダ３８内には収
納室７０が形成され、この収納室７０内に前記ベーン５
０が収納されてローラ４６に当接している。そして、こ
のベーン５０の一側（図３では向かって右側）前記吐出
ポート３９が形成され、ベーン５０を挟んで反対側の他
側（左側）に前記吸込ポート１６１が形成されている。
そして、ベーン５０は上シリンダ３８とローラ４６間に
構成される圧縮室を低圧室ＬＲ側と高圧室ＨＲ側とに区
画し、前記吸込ポート１６１は低圧室ＬＲに、吐出ポー
ト３９は高圧室ＨＲに対応する。 【００２１】一方、上シリンダ３８の下側の開口面及び
下シリンダ４０の上側の開口面を閉塞する中間仕切板３
６は略ドーナッツ形状を呈しており、その上面（上シリ
ンダ３８側の面）には、図２に示すように内周面から外
側に所定範囲で給油溝１３１が半径方向に向かって形成
されている。この給油溝１３１は図３における上シリン
ダ３８のベーン５０がローラ４６に当接する位置から吸
込ポート１６１のベーン５０とは反対側の縁部までの範
囲α内の下側に対応するように形成されている。また、
給油溝１３１の外側部分は上シリンダ３８内の低圧室Ｌ
Ｒ側（吸込側）に連通している。 【００２２】一方、回転軸１６内には軸中心に鉛直方向
のオイル孔８０と、このオイル孔８０に連通する横方向
の給油孔８２、８４（上下偏心部４２、４４にも形成さ
れている）が形成されており、中間仕切板３６の給油溝
１３１の内周面側の開口は、これらの給油孔８２、８４
を介してオイル孔８０に連通している。これにより、給
油溝１３１はオイル孔８０と上シリンダ３８内の低圧室
ＬＲとを連通する。 【００２３】後述する如く密閉容器１２内は中間圧とな
るため、２段目で高圧となる上シリンダ３８内にはオイ
ルの供給が困難となるが、中間仕切板３６に係る給油溝
１３１を形成としたことにより、密閉容器１２内底部の
オイル溜めから汲み上げられてオイル孔８０を上昇し、
給油孔８２、８４から出たオイルは、中間仕切板３６の
給油溝１３１に入り、そこを通って上シリンダ３８の低
圧室ＬＲ側（吸込側）に供給されるようになる。 【００２４】図４は上シリンダ３８内の圧力変動を示
し、図中Ｐ１は中間仕切板３６の内周面側の圧力を示
す。この図にＬＰで示す如く上シリンダ３８の低圧室Ｌ
Ｒの内部圧力（吸入圧力）は、吸入過程においては吸入
圧損により中間仕切板３６の内周面側の圧力Ｐ１よりも
低下する。この期間に回転軸１６のオイル孔８０から中
間仕切板３６の給油溝１３１を経て上シリンダ３８内の
低圧室ＬＲにオイルがインジェクションされ、給油が成
されることになる。 【００２５】ここで、図５の（ａ）〜（ｌ）は係る第２
の回転圧縮要素３４の上シリンダ３８における冷媒の吸
込−圧縮行程を説明する図である。回転軸１６の偏心部
４２は各図において反時計回りに回転するものとする
と、図５の（ａ）〜（ｂ）ではローラ４６によって吸込
ポート１６１が閉じられている。（ｃ）において吸込ポ
ート１６１が開き、冷媒の吸込が始まる（反対側では冷
媒の吐出も行われている）。そして、（ｃ）〜（ｅ）ま
で冷媒の吸込が続けられる。この区間では給油溝１３１
はローラ４６で塞がれている。 【００２６】そして、（ｆ）で初めて給油溝１３１がロ
ーラ４６の下側に現れ、上シリンダ３８内のベーン５０
とローラ４６で囲まれた低圧室ＬＲ内にオイルが吸い込
まれて給油が始まる（図４の供給区間の始まり）。以後
（ｇ）〜（ｉ）まで冷媒の吸込のオイルの吸込が行われ
る。そして、（ｊ）で給油溝１３１の上側がローラ４６
で塞がれるまで給油が行われ、ここで給油は停止する
（図４の供給区間の終わり）。以後の（ｋ）〜（ｌ）〜
（ａ）〜（ｂ）まで冷媒の吸込が行われ、以後圧縮され
て吐出ポート３９から吐出されることになる。 【００２７】ところで、回転軸１６と一体に１８０度の
位相差を持って形成される上下偏心部４２、４４の相互
間を連結する連結部９０は、その断面形状を回転軸１６
の円形断面より断面積を大きくして剛性を持たせるため
に非円形状の例えばラグビーボール状とされている。即
ち、回転軸１６に設けた上下偏心部４２、４４を連結す
る連結部９０の断面形状は上下偏心部４２、４４の偏心
方向に直交する方向でその肉厚を大きくしている。 【００２８】これにより、回転軸１６に一体に設けられ
た上下偏心部４２、４４を連結する連結部９０の断面積
が大きくし、断面２次モーメントを増加させて強度（剛
性）を増し、耐久性と信頼性を向上させている。特に使
用圧力の高い冷媒を２段圧縮する場合、高低圧の圧力差
が大きいために回転軸１６にかかる荷重も大きくなる
が、連結部９０の断面積を大きくしてその強度（剛性）
を増し、回転軸１６が弾性変形してしまうのを防止して
いる。 【００２９】そして、この場合冷媒としては地球環境に
やさしく、可燃性および毒性等を考慮して自然冷媒であ
る炭酸ガスの一例としての前記二酸化炭素（ＣＯ2）を
使用し、潤滑油としてのオイルは、例えば鉱物油（ミネ
ラルオイル）、ＰＡＧ（ポリアルキレングリコール）、
アルキルベンゼン油、エーテル油、エステル油等既存の
オイルが使用される。 【００３０】密閉容器１２の容器本体１２Ａの側面に
は、上部支持部材５４と下部支持部材５６の吸込通路５
８、６０、吐出消音室６２及び上部カバー６６の上側
（電動要素１４の下端に略対応する位置）に対応する位
置に、スリーブ１４１、１４２、１４３及び１４４がそ
れぞれ溶接固定されている。スリーブ１４１と１４２は
上下に隣接すると共に、スリーブ１４３はスリーブ１４
１の略対角線上にある。また、スリーブ１４４はスリー
ブ１４１と略９０度ずれた位置にある。 【００３１】そして、スリーブ１４１内には上シリンダ
３８に冷媒ガスを導入するための冷媒導入管９２の一端
が挿入接続され、この冷媒導入管９２の一端は上シリン
ダ３８の吸込通路５８に連通される。この冷媒導入管９
２は密閉容器１２の上側を通過してスリーブ１４４に至
り、他端はスリーブ１４４内に挿入接続されて密閉容器
１２内に連通する。 【００３２】また、スリーブ１４２内には下シリンダ４
０に冷媒ガスを導入するための冷媒導入管９４の一端が
挿入接続され、この冷媒導入管９４の一端は下シリンダ
４０の吸込通路６０に連通される。また、スリーブ１４
３内には冷媒吐出管９６が挿入接続され、この冷媒吐出
管９６の一端は吐出消音室６２に連通される。 【００３３】そして、実施例のロータリコンプレッサ１
０は図６に示すような給湯装置１５３の冷媒回路に使用
される。即ち、ロータリコンプレッサ１０の冷媒吐出管
９６は水加熱用のガスクーラ１５４の入口に接続され
る。このガスクーラ１５４が給湯装置１５３の図示しな
い貯湯タンクに設けられる。ガスクーラ１５４を出た配
管は減圧装置としての膨張弁１５６を経て蒸発器１５７
の入口に至り、蒸発器１５７の出口は冷媒導入管９４に
接続される。また、冷媒導入管９２の中途部からは除霜
回路を構成するデフロスト管１５８が分岐し、流路制御
装置としての電磁弁１５９を介してガスクーラ１５４の
入口に至る冷媒吐出管９６に接続されている。 【００３４】以上の構成で次に動作を説明する。尚、加
熱運転では電磁弁１５９は閉じているものとする。ター
ミナル２０および図示されない配線を介して電動要素１
４のステータコイル２８に通電されると、電動要素１４
が起動してロータ２４が回転する。この回転により回転
軸１６と一体に設けた上下偏心部４２、４４に嵌合され
た上下ローラ４６、４８が上下シリンダ３８、４０内を
前述の如く偏心回転する。 【００３５】これにより、冷媒導入管９４および下部支
持部材５６に形成された吸込通路６０を経由して吸込ポ
ート１６２から下シリンダ４０の低圧室側に吸入された
低圧（一段目吸入圧ＬＰ：４ＭＰａＧ）の冷媒ガスは、
ローラ４８とベーンの動作により圧縮されて中間圧（Ｍ
Ｐ１：８ＭＰａＧ）となり下シリンダ４０の高圧室側よ
り吐出ポート４１、下部支持部材５６に形成された吐出
消音室６４から連通路６３を経て中間吐出管１２１から
密閉容器１２内に吐出される。 【００３６】このとき、中間吐出管１２１は上方の電動
要素１４のステータ２２に巻装された相隣接するステー
タコイル２８、２８間の隙間に指向しているので、未だ
比較的温度の低い冷媒ガスを電動要素１４方向に積極的
に供給できるようになり、電動要素１４の温度上昇が抑
制されるようになる。また、これによって、密閉容器１
２内は中間圧（ＭＰ１）となる。 【００３７】そして、密閉容器１２内の中間圧の冷媒ガ
スは、スリーブ１４４から出て（中間吐出圧は前記ＭＰ
１）冷媒導入管９２及び上部支持部材５４に形成された
吸込通路５８を経由して吸込ポート１６１から上シリン
ダ３８の低圧室ＬＲ側に吸入される（２段目吸入圧ＭＰ
２）。吸入された中間圧の冷媒ガスは、ローラ４６とベ
ーン５０の動作により図５で説明したような２段目の圧
縮が行なわれて高温高圧の冷媒ガスとなり（２段目吐出
圧ＨＰ：１２ＭＰａＧ）、高圧室ＨＲ側から吐出ポート
３９を通り上部支持部材５４に形成された吐出消音室６
２、冷媒吐出管９６を経由してガスクーラ１５４内に流
入する。このときの冷媒温度は略＋１００℃まで上昇し
ており、係る高温高圧の冷媒ガスは放熱して、貯湯タン
ク内の水を加熱し、約＋９０℃の温水を生成する。 【００３８】一方、ガスクーラ１５４において冷媒自体
は冷却され、ガスクーラ１５４を出る。そして、膨張弁
１５６で減圧された後、蒸発器１５７に流入して蒸発
し、冷媒導入管９４から第１の回転圧縮要素３２内に吸
い込まれるサイクルを繰り返す。 【００３９】特に、低外気温の環境ではこのような加熱
運転で蒸発器１５７には着霜が成長する。その場合には
電磁弁１５９を開放し、膨張弁１５６は全開状態として
蒸発器１５７の除霜運転を実行する。これにより、密閉
容器１２内の中間圧の冷媒（第２の回転圧縮要素３４か
ら吐出された少量の高圧冷媒を含む）は、デフロスト管
１５８を通ってガスクーラ１５４に至る。この冷媒の温
度は＋５０〜＋６０℃程であり、ガスクーラ１５４では
放熱せず、当初は逆に冷媒が熱を吸収するかたちとな
る。そして、ガスクーラ１５４から出た冷媒は膨張弁１
５６を通過し、蒸発器１５７に至るようになる。即ち、
蒸発器１５７には略中間圧の比較的温度の高い冷媒が減
圧されずに実質的に直接供給されるかたちとなり、これ
によって、蒸発器１５７は加熱され、除霜されることに
なる。 【００４０】このように、第１の回転圧縮要素３２から
吐出された中間圧の冷媒ガスを密閉容器１２から取り出
して蒸発器１５７の除霜を行うようにしているので、第
２の回転圧縮要素３４から吐出された高圧冷媒を蒸発器
１５７に減圧せずに供給する場合に発生する第２の回転
圧縮要素３４の吐出（高圧）と吸込（中間圧）における
圧力の逆転現象を防止することができるようになる。 【００４１】尚、実施例ではロータリコンプレッサ１０
を給湯装置１５３の冷媒回路に用いたが、これに限ら
ず、室内の暖房用などに用いても本発明は有効である。 【００４２】 【発明の効果】以上詳述した如く本発明によれば、密閉
容器内に電動要素と、この電動要素にて駆動される第１
及び第２の回転圧縮要素を備え、第１の回転圧縮要素で
圧縮されたガスを密閉容器内に吐出し、更にこの吐出さ
れた中間圧のガスを第２の回転圧縮要素で圧縮するロー
タリコンプレッサにおいて、第１及び第２の回転圧縮要
素をそれぞれ構成するための第１及び第２のシリンダ
と、これらシリンダ間に介在して各回転圧縮要素を仕切
る中間仕切板と、各シリンダの開口面をそれぞれ閉塞
し、電動要素の回転軸の軸受けを有する支持部材と、回
転軸に形成されたオイル孔とを備え、このオイル孔と第
２のシリンダ内の低圧室とを連通するための給油溝を、
中間仕切板の第２のシリンダ側の面に形成したので、中
間圧となる密閉容器内よりも第２の回転圧縮要素のシリ
ンダ内の圧力が高くなる状況であっても、第２の回転圧
縮要素における吸入過程での吸入圧損を利用して、中間
仕切板に形成した給油溝からシリンダ内に確実にオイル
を供給することができるようになる。 【００４３】これにより、第２の回転圧縮要素の潤滑を
確実に行い、性能の確保と信頼性の向上を図ることがで
きるようなる。特に、給油溝は中間仕切板の第２のシリ
ンダ側の面を溝加工するのみで構成できるので、構造を
簡素化し、生産コストの高騰も抑制することができるも
のである。
要素と、この電動要素にて駆動される第１及び第２の回
転圧縮要素を設け、第１の回転圧縮要素で圧縮されたガ
スを密閉容器内に吐出し、更にこの吐出された中間圧の
ガスを第２の回転圧縮要素で圧縮するロータリコンプレ
ッサにに関するものである。 【０００２】 【従来の技術】従来のこの種ロータリコンプレッサ、特
に、内部中間圧型多段（二段）圧縮式のロータリコンプ
レッサでは、第１の回転圧縮要素の吸込ポートから冷媒
ガスがシリンダの低圧室側に吸入され、ローラとベーン
の動作により圧縮されて中間圧となりシリンダの高圧室
側より吐出ポート、吐出消音室を経て密閉容器内に吐出
される。そして、この密閉容器内の中間圧の冷媒ガスは
第２の回転圧縮要素の吸込ポートからシリンダの低圧室
側に吸入され、ローラとベーンの動作により２段目の圧
縮が行なわれて高温高圧の冷媒ガスとなり、高圧室側よ
り吐出ポート、吐出消音室を経て放熱器に流入し、放熱
した後、膨張弁で絞られて蒸発器で吸熱し、第１の回転
圧縮要素に吸入されるサイクルを繰り返す。 【０００３】係るロータリコンプレッサに、高低圧差の
大きい冷媒、例えば炭酸ガスの一例としての二酸化炭素
（ＣＯ2）を冷媒として用いた場合、冷媒圧力は高圧と
なる第２の回転圧縮要素で１２ＭＰａＧに達し、一方、
低段側となる第１の回転圧縮要素で８ＭＰａＧ（中間
圧）となる。 【０００４】 【発明が解決しようとする課題】このような内部中間圧
型多段圧縮式のロータリコンプレッサでは、底部がオイ
ル溜めとなる密閉容器内の圧力（中間圧）よりも第２の
回転圧縮要素のシリンダ内の圧力（高圧）の方が高くな
るため、回転軸のオイル孔から圧力差を利用してシリン
ダ内にオイルを供給することが極めて困難となり、吸入
冷媒に溶け込んだオイルのみによって専ら潤滑されるか
たちとなって給油量が不足してしまう問題があった。 【０００５】本発明は、係る従来技術の課題を解決する
ために成されたものであり、内部中間圧型多段圧縮式の
ロータリコンプレッサにおいて、高圧となる第２の回転
圧縮要素のシリンダ内への給油を円滑且つ確実に行うこ
とを目的とする。 【０００６】 【課題を解決するための手段】即ち、本発明のロータリ
コンプレッサは、密閉容器内に電動要素と、この電動要
素にて駆動される第１及び第２の回転圧縮要素を備え、
第１の回転圧縮要素で圧縮されたガスを密閉容器内に吐
出し、更にこの吐出された中間圧のガスを第２の回転圧
縮要素で圧縮するものであって、第１及び第２の回転圧
縮要素をそれぞれ構成するための第１及び第２のシリン
ダと、これらシリンダ間に介在して各回転圧縮要素を仕
切る中間仕切板と、各シリンダの開口面をそれぞれ閉塞
し、電動要素の回転軸の軸受けを有する支持部材と、回
転軸に形成されたオイル孔とを備え、このオイル孔と第
２のシリンダ内の低圧室とを連通するための給油溝を、
中間仕切板の第２のシリンダ側の面に形成したことを特
徴とする。 【０００７】本発明によれば、密閉容器内に電動要素
と、この電動要素にて駆動される第１及び第２の回転圧
縮要素を備え、第１の回転圧縮要素で圧縮されたガスを
密閉容器内に吐出し、更にこの吐出された中間圧のガス
を第２の回転圧縮要素で圧縮するロータリコンプレッサ
において、第１及び第２の回転圧縮要素をそれぞれ構成
するための第１及び第２のシリンダと、これらシリンダ
間に介在して各回転圧縮要素を仕切る中間仕切板と、各
シリンダの開口面をそれぞれ閉塞し、電動要素の回転軸
の軸受けを有する支持部材と、回転軸に形成されたオイ
ル孔とを備え、このオイル孔と第２のシリンダ内の低圧
室とを連通するための給油溝を、中間仕切板の第２のシ
リンダ側の面に形成したので、中間圧となる密閉容器内
よりも第２の回転圧縮要素のシリンダ内の圧力が高くな
る状況であっても、第２の回転圧縮要素における吸入過
程での吸入圧損を利用して、中間仕切板に形成した給油
溝からシリンダ内に確実にオイルを供給することができ
るようになる。 【０００８】これにより、第２の回転圧縮要素の潤滑を
確実に行い、性能の確保と信頼性の向上を図ることがで
きるようなる。特に、給油溝は中間仕切板の第２のシリ
ンダ側の面を溝加工するのみで構成できるので、構造を
簡素化し、生産コストの高騰も抑制することができるも
のである。 【０００９】 【発明の実施の形態】次に、図面に基づき本発明の実施
形態を詳述する。図１は本発明のロータリコンプレッサ
の実施例として、第１及び第２の回転圧縮要素３２、３
４を備えた内部中間圧型多段（２段）圧縮式のロータリ
コンプレッサ１０の縦断面図を示している。 【００１０】この図において、１０は二酸化炭素（ＣＯ
2）を冷媒として使用する内部中間圧型多段（２段）圧
縮式のロータリコンプレッサで、このロータリコンプレ
ッサ１０は鋼板からなる円筒状の密閉容器１２と、この
密閉容器１２の内部空間の上側に配置収納された電動要
素１４及びこの電動要素１４の下側に配置され、電動要
素１４の回転軸１６により駆動される第１の回転圧縮要
素３２（１段目）及び第２の回転圧縮要素３４（２段
目）からなる回転圧縮機構部１８にて構成されている。 【００１１】密閉容器１２は、底部をオイル溜とし、電
動要素１４と回転圧縮機構部１８を収納する容器本体１
２Ａと、この容器本体１２Ａの上部開口を閉塞する略椀
状のエンドキャップ（蓋体）１２Ｂとで構成され、且
つ、このエンドキャップ１２Ｂの上面には電動要素１４
に電力を供給するためのターミナル（配線を省略）２０
が取り付けられている。 【００１２】電動要素１４は、密閉容器１２の上部空間
の内周面に沿って環状に取り付けられたステータ２２
と、このステータ２２の内側に若干の間隙を設けて挿入
配置されたロータ２４とからなる。このロータ２４は中
心を通り鉛直方向に延びる回転軸１６に固定されてい
る。 【００１３】ステータ２２は、ドーナッツ状の電磁鋼板
を積層した積層体２６と、この積層体２６の歯部に直巻
き（集中巻き）方式により巻装されたステータコイル２
８を有している。また、ロータ２４もステータ２２と同
様に電磁鋼板の積層体３０で形成され、この積層体３０
内に永久磁石ＭＧを挿入して構成されている。 【００１４】前記第１の回転圧縮要素３２と第２の回転
圧縮要素３４との間には中間仕切板３６が挟持されてい
る。即ち、第１の回転圧縮要素３２と第２の回転圧縮要
素３４は、中間仕切板３６と、この中間仕切板３６の上
下に配置されたシリンダ３８（第２のシリンダ）、シリ
ンダ４０（第１のシリンダ）と、この上下シリンダ３
８、４０内を１８０度の位相差を有して回転軸１６に設
けた上下偏心部４２、４４に嵌合されて偏心回転する上
下ローラ４６、４８と、この上下ローラ４６、４８に当
接して上下シリンダ３８、４０内をそれぞれ低圧室ＬＲ
（図５（ｆ））側と高圧室ＨＲ（図５（ｆ））側に区画
する後述する上下ベーン５０（下側のベーンは図示せ
ず）と、上シリンダ３８の上側の開口面及び下シリンダ
４０の下側の開口面を閉塞して回転軸１６の軸受けを兼
用する支持部材としての上部支持部材５４及び下部支持
部材５６にて構成される。 【００１５】上部支持部材５４および下部支持部材５６
には、吸込ポート１６１、１６２にて上下シリンダ３
８、４０の内部とそれぞれ連通する吸込通路５８、６０
と、凹陥した吐出消音室６２、６４が形成されると共
に、これら両吐出消音室６２、６４の各シリンダ３８、
４０とは反対側の開口部はそれぞれカバーにより閉塞さ
れる。即ち、吐出消音室６２はカバーとしての上部カバ
ー６６、吐出消音室６４はカバーとしての下部カバー６
８にて閉塞される。 【００１６】この場合、上部支持部材５４の中央には軸
受け５４Ａが起立形成されており、この軸受け５４Ａ内
面には筒状のブッシュ１２２が装着されている。また、
下部支持部材５６の中央には軸受け５６Ａが貫通形成さ
れ、下部支持部材５６の下面（下シリンダ４０とは反対
側の面）は平坦面とされており、更に、軸受け５６Ａ内
面にも筒状のブッシュ１２３が装着されている。これら
ブッシュ１２２、１２３は摺動性・耐摩耗性の良いカー
ボン材料にて構成されており、回転軸１６はこれらブッ
シュ１２２、１２３を介して上部支持部材５４の軸受け
５４Ａと下部支持部材５６の軸受け５６Ａに保持され
る。 【００１７】この場合、下部カバー６８はドーナッツ状
の円形鋼板から構成されており、周辺部の４カ所を主ボ
ルト１２９・・・によって下から下部支持部材５６に固
定され、図示しない吐出ポートにて第１の回転圧縮要素
３２の下シリンダ４０内部と連通する吐出消音室６４の
下面開口部を閉塞する。この主ボルト１２９・・・の先
端は上部支持部材５４に螺合する。下部カバー６８の内
周縁は下部支持部材５６の軸受け５６Ａ内面より内方に
突出しており、これによって、ブッシュ１２３の下端面
（下シリンダ４０とは反対側の端部）は下部カバー６８
によって保持され、脱落が防止されている。 【００１８】尚、吐出消音室６４と密閉容器１２内にお
ける上部カバー６６の電動要素１４側は、上下シリンダ
３８、４０や中間仕切板３６を貫通する図示しない連通
路にて連通されている。この場合、連通路の上端には中
間吐出管１２１が立設されており、この中間吐出管１２
１は上方の電動要素１４のステータ２２に巻装された相
隣接するステータコイル２８、２８間の隙間に指向して
いる。 【００１９】また、上部カバー６６は吐出ポート３９に
て第２の回転圧縮要素３４の上シリンダ３８内部と連通
する吐出消音室６２の上面開口部を閉塞し、密閉容器１
２内を吐出消音室６２と電動要素１４側とに仕切る。こ
の上部カバー６６は周辺部が４本の主ボルト７８・・・
により、上から上部支持部材５４に固定されている。こ
の主ボルト７８・・・の先端は下部支持部材５６に螺合
する。 【００２０】図３は第２の回転圧縮要素３４の上シリン
ダ３８の平面図を示している。上シリンダ３８内には収
納室７０が形成され、この収納室７０内に前記ベーン５
０が収納されてローラ４６に当接している。そして、こ
のベーン５０の一側（図３では向かって右側）前記吐出
ポート３９が形成され、ベーン５０を挟んで反対側の他
側（左側）に前記吸込ポート１６１が形成されている。
そして、ベーン５０は上シリンダ３８とローラ４６間に
構成される圧縮室を低圧室ＬＲ側と高圧室ＨＲ側とに区
画し、前記吸込ポート１６１は低圧室ＬＲに、吐出ポー
ト３９は高圧室ＨＲに対応する。 【００２１】一方、上シリンダ３８の下側の開口面及び
下シリンダ４０の上側の開口面を閉塞する中間仕切板３
６は略ドーナッツ形状を呈しており、その上面（上シリ
ンダ３８側の面）には、図２に示すように内周面から外
側に所定範囲で給油溝１３１が半径方向に向かって形成
されている。この給油溝１３１は図３における上シリン
ダ３８のベーン５０がローラ４６に当接する位置から吸
込ポート１６１のベーン５０とは反対側の縁部までの範
囲α内の下側に対応するように形成されている。また、
給油溝１３１の外側部分は上シリンダ３８内の低圧室Ｌ
Ｒ側（吸込側）に連通している。 【００２２】一方、回転軸１６内には軸中心に鉛直方向
のオイル孔８０と、このオイル孔８０に連通する横方向
の給油孔８２、８４（上下偏心部４２、４４にも形成さ
れている）が形成されており、中間仕切板３６の給油溝
１３１の内周面側の開口は、これらの給油孔８２、８４
を介してオイル孔８０に連通している。これにより、給
油溝１３１はオイル孔８０と上シリンダ３８内の低圧室
ＬＲとを連通する。 【００２３】後述する如く密閉容器１２内は中間圧とな
るため、２段目で高圧となる上シリンダ３８内にはオイ
ルの供給が困難となるが、中間仕切板３６に係る給油溝
１３１を形成としたことにより、密閉容器１２内底部の
オイル溜めから汲み上げられてオイル孔８０を上昇し、
給油孔８２、８４から出たオイルは、中間仕切板３６の
給油溝１３１に入り、そこを通って上シリンダ３８の低
圧室ＬＲ側（吸込側）に供給されるようになる。 【００２４】図４は上シリンダ３８内の圧力変動を示
し、図中Ｐ１は中間仕切板３６の内周面側の圧力を示
す。この図にＬＰで示す如く上シリンダ３８の低圧室Ｌ
Ｒの内部圧力（吸入圧力）は、吸入過程においては吸入
圧損により中間仕切板３６の内周面側の圧力Ｐ１よりも
低下する。この期間に回転軸１６のオイル孔８０から中
間仕切板３６の給油溝１３１を経て上シリンダ３８内の
低圧室ＬＲにオイルがインジェクションされ、給油が成
されることになる。 【００２５】ここで、図５の（ａ）〜（ｌ）は係る第２
の回転圧縮要素３４の上シリンダ３８における冷媒の吸
込−圧縮行程を説明する図である。回転軸１６の偏心部
４２は各図において反時計回りに回転するものとする
と、図５の（ａ）〜（ｂ）ではローラ４６によって吸込
ポート１６１が閉じられている。（ｃ）において吸込ポ
ート１６１が開き、冷媒の吸込が始まる（反対側では冷
媒の吐出も行われている）。そして、（ｃ）〜（ｅ）ま
で冷媒の吸込が続けられる。この区間では給油溝１３１
はローラ４６で塞がれている。 【００２６】そして、（ｆ）で初めて給油溝１３１がロ
ーラ４６の下側に現れ、上シリンダ３８内のベーン５０
とローラ４６で囲まれた低圧室ＬＲ内にオイルが吸い込
まれて給油が始まる（図４の供給区間の始まり）。以後
（ｇ）〜（ｉ）まで冷媒の吸込のオイルの吸込が行われ
る。そして、（ｊ）で給油溝１３１の上側がローラ４６
で塞がれるまで給油が行われ、ここで給油は停止する
（図４の供給区間の終わり）。以後の（ｋ）〜（ｌ）〜
（ａ）〜（ｂ）まで冷媒の吸込が行われ、以後圧縮され
て吐出ポート３９から吐出されることになる。 【００２７】ところで、回転軸１６と一体に１８０度の
位相差を持って形成される上下偏心部４２、４４の相互
間を連結する連結部９０は、その断面形状を回転軸１６
の円形断面より断面積を大きくして剛性を持たせるため
に非円形状の例えばラグビーボール状とされている。即
ち、回転軸１６に設けた上下偏心部４２、４４を連結す
る連結部９０の断面形状は上下偏心部４２、４４の偏心
方向に直交する方向でその肉厚を大きくしている。 【００２８】これにより、回転軸１６に一体に設けられ
た上下偏心部４２、４４を連結する連結部９０の断面積
が大きくし、断面２次モーメントを増加させて強度（剛
性）を増し、耐久性と信頼性を向上させている。特に使
用圧力の高い冷媒を２段圧縮する場合、高低圧の圧力差
が大きいために回転軸１６にかかる荷重も大きくなる
が、連結部９０の断面積を大きくしてその強度（剛性）
を増し、回転軸１６が弾性変形してしまうのを防止して
いる。 【００２９】そして、この場合冷媒としては地球環境に
やさしく、可燃性および毒性等を考慮して自然冷媒であ
る炭酸ガスの一例としての前記二酸化炭素（ＣＯ2）を
使用し、潤滑油としてのオイルは、例えば鉱物油（ミネ
ラルオイル）、ＰＡＧ（ポリアルキレングリコール）、
アルキルベンゼン油、エーテル油、エステル油等既存の
オイルが使用される。 【００３０】密閉容器１２の容器本体１２Ａの側面に
は、上部支持部材５４と下部支持部材５６の吸込通路５
８、６０、吐出消音室６２及び上部カバー６６の上側
（電動要素１４の下端に略対応する位置）に対応する位
置に、スリーブ１４１、１４２、１４３及び１４４がそ
れぞれ溶接固定されている。スリーブ１４１と１４２は
上下に隣接すると共に、スリーブ１４３はスリーブ１４
１の略対角線上にある。また、スリーブ１４４はスリー
ブ１４１と略９０度ずれた位置にある。 【００３１】そして、スリーブ１４１内には上シリンダ
３８に冷媒ガスを導入するための冷媒導入管９２の一端
が挿入接続され、この冷媒導入管９２の一端は上シリン
ダ３８の吸込通路５８に連通される。この冷媒導入管９
２は密閉容器１２の上側を通過してスリーブ１４４に至
り、他端はスリーブ１４４内に挿入接続されて密閉容器
１２内に連通する。 【００３２】また、スリーブ１４２内には下シリンダ４
０に冷媒ガスを導入するための冷媒導入管９４の一端が
挿入接続され、この冷媒導入管９４の一端は下シリンダ
４０の吸込通路６０に連通される。また、スリーブ１４
３内には冷媒吐出管９６が挿入接続され、この冷媒吐出
管９６の一端は吐出消音室６２に連通される。 【００３３】そして、実施例のロータリコンプレッサ１
０は図６に示すような給湯装置１５３の冷媒回路に使用
される。即ち、ロータリコンプレッサ１０の冷媒吐出管
９６は水加熱用のガスクーラ１５４の入口に接続され
る。このガスクーラ１５４が給湯装置１５３の図示しな
い貯湯タンクに設けられる。ガスクーラ１５４を出た配
管は減圧装置としての膨張弁１５６を経て蒸発器１５７
の入口に至り、蒸発器１５７の出口は冷媒導入管９４に
接続される。また、冷媒導入管９２の中途部からは除霜
回路を構成するデフロスト管１５８が分岐し、流路制御
装置としての電磁弁１５９を介してガスクーラ１５４の
入口に至る冷媒吐出管９６に接続されている。 【００３４】以上の構成で次に動作を説明する。尚、加
熱運転では電磁弁１５９は閉じているものとする。ター
ミナル２０および図示されない配線を介して電動要素１
４のステータコイル２８に通電されると、電動要素１４
が起動してロータ２４が回転する。この回転により回転
軸１６と一体に設けた上下偏心部４２、４４に嵌合され
た上下ローラ４６、４８が上下シリンダ３８、４０内を
前述の如く偏心回転する。 【００３５】これにより、冷媒導入管９４および下部支
持部材５６に形成された吸込通路６０を経由して吸込ポ
ート１６２から下シリンダ４０の低圧室側に吸入された
低圧（一段目吸入圧ＬＰ：４ＭＰａＧ）の冷媒ガスは、
ローラ４８とベーンの動作により圧縮されて中間圧（Ｍ
Ｐ１：８ＭＰａＧ）となり下シリンダ４０の高圧室側よ
り吐出ポート４１、下部支持部材５６に形成された吐出
消音室６４から連通路６３を経て中間吐出管１２１から
密閉容器１２内に吐出される。 【００３６】このとき、中間吐出管１２１は上方の電動
要素１４のステータ２２に巻装された相隣接するステー
タコイル２８、２８間の隙間に指向しているので、未だ
比較的温度の低い冷媒ガスを電動要素１４方向に積極的
に供給できるようになり、電動要素１４の温度上昇が抑
制されるようになる。また、これによって、密閉容器１
２内は中間圧（ＭＰ１）となる。 【００３７】そして、密閉容器１２内の中間圧の冷媒ガ
スは、スリーブ１４４から出て（中間吐出圧は前記ＭＰ
１）冷媒導入管９２及び上部支持部材５４に形成された
吸込通路５８を経由して吸込ポート１６１から上シリン
ダ３８の低圧室ＬＲ側に吸入される（２段目吸入圧ＭＰ
２）。吸入された中間圧の冷媒ガスは、ローラ４６とベ
ーン５０の動作により図５で説明したような２段目の圧
縮が行なわれて高温高圧の冷媒ガスとなり（２段目吐出
圧ＨＰ：１２ＭＰａＧ）、高圧室ＨＲ側から吐出ポート
３９を通り上部支持部材５４に形成された吐出消音室６
２、冷媒吐出管９６を経由してガスクーラ１５４内に流
入する。このときの冷媒温度は略＋１００℃まで上昇し
ており、係る高温高圧の冷媒ガスは放熱して、貯湯タン
ク内の水を加熱し、約＋９０℃の温水を生成する。 【００３８】一方、ガスクーラ１５４において冷媒自体
は冷却され、ガスクーラ１５４を出る。そして、膨張弁
１５６で減圧された後、蒸発器１５７に流入して蒸発
し、冷媒導入管９４から第１の回転圧縮要素３２内に吸
い込まれるサイクルを繰り返す。 【００３９】特に、低外気温の環境ではこのような加熱
運転で蒸発器１５７には着霜が成長する。その場合には
電磁弁１５９を開放し、膨張弁１５６は全開状態として
蒸発器１５７の除霜運転を実行する。これにより、密閉
容器１２内の中間圧の冷媒（第２の回転圧縮要素３４か
ら吐出された少量の高圧冷媒を含む）は、デフロスト管
１５８を通ってガスクーラ１５４に至る。この冷媒の温
度は＋５０〜＋６０℃程であり、ガスクーラ１５４では
放熱せず、当初は逆に冷媒が熱を吸収するかたちとな
る。そして、ガスクーラ１５４から出た冷媒は膨張弁１
５６を通過し、蒸発器１５７に至るようになる。即ち、
蒸発器１５７には略中間圧の比較的温度の高い冷媒が減
圧されずに実質的に直接供給されるかたちとなり、これ
によって、蒸発器１５７は加熱され、除霜されることに
なる。 【００４０】このように、第１の回転圧縮要素３２から
吐出された中間圧の冷媒ガスを密閉容器１２から取り出
して蒸発器１５７の除霜を行うようにしているので、第
２の回転圧縮要素３４から吐出された高圧冷媒を蒸発器
１５７に減圧せずに供給する場合に発生する第２の回転
圧縮要素３４の吐出（高圧）と吸込（中間圧）における
圧力の逆転現象を防止することができるようになる。 【００４１】尚、実施例ではロータリコンプレッサ１０
を給湯装置１５３の冷媒回路に用いたが、これに限ら
ず、室内の暖房用などに用いても本発明は有効である。 【００４２】 【発明の効果】以上詳述した如く本発明によれば、密閉
容器内に電動要素と、この電動要素にて駆動される第１
及び第２の回転圧縮要素を備え、第１の回転圧縮要素で
圧縮されたガスを密閉容器内に吐出し、更にこの吐出さ
れた中間圧のガスを第２の回転圧縮要素で圧縮するロー
タリコンプレッサにおいて、第１及び第２の回転圧縮要
素をそれぞれ構成するための第１及び第２のシリンダ
と、これらシリンダ間に介在して各回転圧縮要素を仕切
る中間仕切板と、各シリンダの開口面をそれぞれ閉塞
し、電動要素の回転軸の軸受けを有する支持部材と、回
転軸に形成されたオイル孔とを備え、このオイル孔と第
２のシリンダ内の低圧室とを連通するための給油溝を、
中間仕切板の第２のシリンダ側の面に形成したので、中
間圧となる密閉容器内よりも第２の回転圧縮要素のシリ
ンダ内の圧力が高くなる状況であっても、第２の回転圧
縮要素における吸入過程での吸入圧損を利用して、中間
仕切板に形成した給油溝からシリンダ内に確実にオイル
を供給することができるようになる。 【００４３】これにより、第２の回転圧縮要素の潤滑を
確実に行い、性能の確保と信頼性の向上を図ることがで
きるようなる。特に、給油溝は中間仕切板の第２のシリ
ンダ側の面を溝加工するのみで構成できるので、構造を
簡素化し、生産コストの高騰も抑制することができるも
のである。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施例のロータリコンプレッサの縦断
面図である。 【図２】図１のロータリコンプレッサの中間仕切板の断
面図である。 【図３】図１のロータリコンプレッサの上シリンダ３８
の平面図である。 【図４】図１のロータリコンプレッサの上シリンダ内の
圧力変動を示す図である。 【図５】図１のロータリコンプレッサの上シリンダの冷
媒の吸込−圧縮行程を説明する図である。 【図６】図１のロータリコンプレッサを適用した給湯装
置の冷媒回路図である。 【符号の説明】 １０ ロータリコンプレッサ １２ 密閉容器 １４ 電動要素 １６ 回転軸 １８ 回転圧縮機構部 ３２ 第１の回転圧縮要素 ３４ 第２の回転圧縮要素 ３６ 中間仕切板 ３８、４０ シリンダ ３９ 吐出ポート ４２ 偏心部 ４４ 偏心部 ４６ ローラ ４８ ローラ ５０ ベーン ５４ 上部支持部材 ５６ 下部支持部材 ６２ 吐出消音室 ６４ 吐出消音室 ６６ 上部カバー ６８ 下部カバー ８０ オイル孔 ９２、９４ 冷媒導入管 ９６ 冷媒吐出管 １３１ 給油溝 １５３ 給湯装置 １５４ ガスクーラ １５６ 膨張弁 １５７ 蒸発器
面図である。 【図２】図１のロータリコンプレッサの中間仕切板の断
面図である。 【図３】図１のロータリコンプレッサの上シリンダ３８
の平面図である。 【図４】図１のロータリコンプレッサの上シリンダ内の
圧力変動を示す図である。 【図５】図１のロータリコンプレッサの上シリンダの冷
媒の吸込−圧縮行程を説明する図である。 【図６】図１のロータリコンプレッサを適用した給湯装
置の冷媒回路図である。 【符号の説明】 １０ ロータリコンプレッサ １２ 密閉容器 １４ 電動要素 １６ 回転軸 １８ 回転圧縮機構部 ３２ 第１の回転圧縮要素 ３４ 第２の回転圧縮要素 ３６ 中間仕切板 ３８、４０ シリンダ ３９ 吐出ポート ４２ 偏心部 ４４ 偏心部 ４６ ローラ ４８ ローラ ５０ ベーン ５４ 上部支持部材 ５６ 下部支持部材 ６２ 吐出消音室 ６４ 吐出消音室 ６６ 上部カバー ６８ 下部カバー ８０ オイル孔 ９２、９４ 冷媒導入管 ９６ 冷媒吐出管 １３１ 給油溝 １５３ 給湯装置 １５４ ガスクーラ １５６ 膨張弁 １５７ 蒸発器
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 山崎 晴久
大阪府守口市京阪本通２丁目５番５号 三
洋電機株式会社内
(72)発明者 佐藤 孝
大阪府守口市京阪本通２丁目５番５号 三
洋電機株式会社内
(72)発明者 松浦 大
大阪府守口市京阪本通２丁目５番５号 三
洋電機株式会社内
(72)発明者 里 和哉
大阪府守口市京阪本通２丁目５番５号 三
洋電機株式会社内
(72)発明者 斎藤 隆泰
大阪府守口市京阪本通２丁目５番５号 三
洋電機株式会社内
(72)発明者 江原 俊行
大阪府守口市京阪本通２丁目５番５号 三
洋電機株式会社内
(72)発明者 今井 悟
大阪府守口市京阪本通２丁目５番５号 三
洋電機株式会社内
(72)発明者 小田 淳志
大阪府守口市京阪本通２丁目５番５号 三
洋電機株式会社内
(72)発明者 松森 裕之
大阪府守口市京阪本通２丁目５番５号 三
洋電機株式会社内
Ｆターム(参考） 3H003 AA05 AB04 AC03 BD08 CA01
CD05
3H029 AA04 AA13 AB03 BB06 BB09
BB32 BB44 CC02 CC07 CC09
CC16 CC22 CC33
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 【請求項１】 密閉容器内に電動要素と、該電動要素に
て駆動される第１及び第２の回転圧縮要素を備え、前記
第１の回転圧縮要素で圧縮されたガスを前記密閉容器内
に吐出し、更にこの吐出された中間圧のガスを前記第２
の回転圧縮要素で圧縮するロータリコンプレッサにおい
て、 前記第１及び第２の回転圧縮要素をそれぞれ構成するた
めの第１及び第２のシリンダと、 これらシリンダ間に介在して前記各回転圧縮要素を仕切
る中間仕切板と、 前記各シリンダの開口面をそれぞれ閉塞し、前記電動要
素の回転軸の軸受けを有する支持部材と、 前記回転軸に形成されたオイル孔とを備え、 該オイル孔と前記第２のシリンダ内の低圧室とを連通す
るための給油溝を、前記中間仕切板の前記第２のシリン
ダ側の面に形成したことを特徴とするロータリコンプレ
ッサ。
Priority Applications (31)
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|---|---|---|---|
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| EP06013468A EP1703130B1 (en) | 2001-09-27 | 2002-09-10 | Rotary vane compressor and defroster |
| EP06013467A EP1703129B1 (en) | 2001-09-27 | 2002-09-10 | Rotary vane compressor |
| EP04030238A EP1517036A3 (en) | 2001-09-27 | 2002-09-10 | A high pressure pump for an internal-combustion engine |
| EP04030239A EP1522733A3 (en) | 2001-09-27 | 2002-09-10 | Rotary vane compressor with vane holding plug |
| ES06013467T ES2398363T3 (es) | 2001-09-27 | 2002-09-10 | Compresor rotativo de paletas |
| EP02256240A EP1298324A3 (en) | 2001-09-27 | 2002-09-10 | Rotary vane compressor with vane holding plug |
| EP06013469A EP1703131A3 (en) | 2001-09-27 | 2002-09-10 | Rotary vane compressor |
| ES06013468T ES2398963T3 (es) | 2001-09-27 | 2002-09-10 | Compresor rotativo de paletas y descongelador |
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| EP06013471A EP1703133A3 (en) | 2001-09-27 | 2002-09-10 | Rotary vane compressor |
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| US10/747,285 US7174725B2 (en) | 2001-09-27 | 2003-12-30 | Compressor, method for manufacturing the compressor, defroster of refrigerant circuit, and refrigeration unit |
| US10/790,085 US7435063B2 (en) | 2001-09-27 | 2004-03-02 | Compressor, method for manufacturing the compressor, defroster of refrigerant circuit, and refrigeration unit |
| US10/790,181 US7435062B2 (en) | 2001-09-27 | 2004-03-02 | Compressor, method for manufacturing the compressor, defroster of refrigerant circuit, and refrigeration unit |
| US11/377,402 US7302803B2 (en) | 2001-09-27 | 2006-03-17 | Compressor, method for manufacturing the compressor, defroster of refrigerant circuit, and refrigerant unit |
| US11/896,346 US7762792B2 (en) | 2001-09-27 | 2007-08-31 | Compressor |
| US11/896,347 US7837449B2 (en) | 2001-09-27 | 2007-08-31 | Compressor, method for manufacturing the compressor, defroster of refrigerant circuit, and refrigerant unit |
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|---|---|---|---|
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|---|---|
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|---|---|---|---|
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|---|---|
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Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100402872C (zh) * | 2005-07-21 | 2008-07-16 | 李玉斌 | 一种用于三汽缸旋转式压缩机的曲轴 |
| EP1978319A2 (en) | 2007-03-29 | 2008-10-08 | Sanyo Electric Co., Ltd. | Apparatus including freezing unit and projector including freezing unit |
| JP7228730B1 (ja) | 2022-06-10 | 2023-02-24 | 日立ジョンソンコントロールズ空調株式会社 | ロータリ圧縮機及び空気調和機 |
-
2001
- 2001-10-25 JP JP2001327809A patent/JP3883837B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100402872C (zh) * | 2005-07-21 | 2008-07-16 | 李玉斌 | 一种用于三汽缸旋转式压缩机的曲轴 |
| EP1978319A2 (en) | 2007-03-29 | 2008-10-08 | Sanyo Electric Co., Ltd. | Apparatus including freezing unit and projector including freezing unit |
| JP7228730B1 (ja) | 2022-06-10 | 2023-02-24 | 日立ジョンソンコントロールズ空調株式会社 | ロータリ圧縮機及び空気調和機 |
| JP2023180875A (ja) * | 2022-06-10 | 2023-12-21 | 日立ジョンソンコントロールズ空調株式会社 | ロータリ圧縮機及び空気調和機 |
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